CN115723486A

CN115723486A - 充气轮胎

Info

Publication number: CN115723486A
Application number: CN202211603099.5A
Authority: CN
Inventors: 水岛春菜
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2018-07-03
Filing date: 2019-02-14
Publication date: 2023-03-03
Also published as: CN112334332B; US11945263B2; US20210276370A1; CN112334332A; WO2020008674A1

Abstract

在该充气轮胎中，陆部(32)具备形成于陆部(32)的轮胎接地端侧的边缘部的倒角部(321)、和与倒角部(321)对应地配置的横槽及细槽(323)。另外，倒角部(321)形成于陆部(32)的轮胎接地端(T)侧的边缘部，并且在陆部(32)的踏面朝向轮胎周向扩宽倒角宽度(Wc)。另外，横槽在一方的端部在陆部(32)内终止，并且在另一方的端部在倒角部(321)的长度方向的中央部开口。另外，细槽(323)在一方的端部在陆部(32)的轮胎赤道面侧的边缘部开口并且在另一方的端部在倒角部(321)的最大宽度位置(3211)的附近终止。

Description

充气轮胎

本申请是申请日为2019年2月14日、申请号为201980043237.9、发明名称为：“充气轮胎”的中国专利申请的分案申请。

技术领域

本发明涉及充气轮胎，更详细而言，涉及能够兼顾干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能的充气轮胎。

背景技术

在近年来的充气轮胎中，不仅在环形路线行驶时有应提高运动性能的要求，而且在市区及高速公路的行驶时也有应提高运动性能的要求。因此，存在应兼顾轮胎的干地性能及湿地性能的课题。作为与该课题相关的以往的充气轮胎，已知有专利文献1、2所记载的技术。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第4755709号公报

专利文献2：日本专利第5629283号公报

发明内容

发明所要解决的课题

本发明的目的在于，提供能够兼顾干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能的技术。

用于解决课题的技术方案

为了达成上述目的，本发明的充气轮胎具备：多个周向主槽，所述多个周向主槽沿轮胎周向延伸；和陆部，所述陆部由相邻的所述周向主槽区划而成，所述充气轮胎的特征在于，所述陆部具备：倒角部，所述倒角部形成于所述陆部的轮胎接地端侧的边缘部；和横槽(日文：ラグ溝)及细槽，所述横槽及细槽与所述倒角部对应地配置，所述倒角部在所述陆部的踏面朝向轮胎周向扩宽倒角宽度，关于所述横槽，在一方的端部在所述陆部内终止，并且在另一方的端部在所述倒角部的长度方向的中央部开口，并且，关于所述细槽，在一方的端部在所述陆部的轮胎赤道面侧的边缘部开口，并且在另一方的端部在所述倒角部的最大宽度位置的附近终止或者与所述最大宽度位置连接。

发明的效果

在本发明的充气轮胎中，在倒角部的中央部开口的横向槽(日文：横溝)为宽幅的横槽，且在倒角部的最大宽度位置终止或者开口的横向槽为窄幅的细槽，因此具有以下优点。即，(a)与配置于陆部的所有的槽为宽幅的横向槽的结构相比，陆部的刚性得以确保，轮胎的干地性能得以确保。另外，(b)与配置于陆部的所有的槽为窄幅的细槽或者刀槽花纹的结构相比，陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。

图3是示出图2所记载的车宽方向内侧区域的第二陆部及胎肩陆部的放大图。

图4是示出图3所记载的第二陆部的放大俯视图。

图5是示出图3所记载的第二陆部的剖视图。

图6是示出图4所记载的第二陆部的横槽的变形例的说明图。

图7是示出图4所记载的第二陆部的细槽的变形例的说明图。

图8是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明进行详细说明。此外，本发明并不由该实施方式限定。另外，在该实施方式的构成要素中，包含维持发明的同一性同时能够置换且置换显而易见的构成要素。另外，该实施方式所记载的多个变形例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意地组合。

[充气轮胎]

图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。该图示出了轮胎径向的单侧区域的剖视图。另外，作为充气轮胎的一例，该图示出了乘用车用子午线轮胎。

在该图中，轮胎子午线方向的截面是指以包含轮胎旋转轴(省略图示)的平面切断了轮胎时的截面。另外，附图标记CL是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向上的轮胎的中心点并与轮胎旋转轴垂直的平面。另外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。

另外，车宽方向内侧及车宽方向外侧被定义为将轮胎安装于车辆时的相对于车宽方向的朝向。另外，以轮胎赤道面为界的左右的区域分别被定义为车宽方向外侧区域及车宽方向内侧区域。另外，充气轮胎具备示出相对于车辆的轮胎安装方向的安装方向显示部(省略图示)。安装方向显示部例如由附加于轮胎的胎侧部的标记、凹凸构成。例如，ECER30(欧洲经济委员会规则第30条)附加了如下义务：在车辆安装状态下成为车宽方向外侧的胎侧部应设置车辆安装方向的显示部。

充气轮胎10具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面橡胶15、一对胎侧橡胶16、16及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。

一对胎圈芯11、11是将由钢构成的1根或多根胎圈钢丝呈环状且多重卷绕而成的，埋设于胎圈部而构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周而加强胎圈部。

胎体层13具有由1个胎体帘布层构成的单层构造或者将多个胎体帘布层层叠而成的多层构造，并呈环形状地架设于左右的胎圈芯11、11之间而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以将胎圈芯11及胎圈填胶12包入的方式向轮胎宽度方向外侧翻卷并固定。另外，胎体层13的胎体帘布层通过将由钢或有机纤维材料(例如，芳族聚酰胺、尼龙、聚酯、人造纤维等)构成的多个胎体帘线用覆盖橡胶覆盖并进行压延加工而构成，具有绝对值为80[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(被定义为胎体帘线的长度方向相对于轮胎周向的倾斜角)。

带束层14通过将一对交叉带束141、142、和带束覆盖件(英文：belt cover)143层叠而成，挂绕配置于胎体层13的外周。一对交叉带束141、142通过将由钢或有机纤维材料构成的多个带束帘线用覆盖橡胶覆盖并进行压延加工而构成，具有绝对值为20[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有相互异号的带束角度(被定义为带束帘线的长度方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的长度方向相互交叉地层叠(所谓交叉帘布层构造)。带束覆盖件143通过将由钢或有机纤维材料构成的带束覆盖件帘线用覆盖橡胶覆盖而构成，具有绝对值为0[deg]以上且10[deg]以下的带束角度。另外，带束覆盖件143例如是将1根或多根带束覆盖件帘线用覆盖橡胶覆盖而成的带材，能够通过将该带材相对于交叉带束141、142的外周面在轮胎周向上多次且呈螺旋状地卷绕而构成。

胎面橡胶15配置于胎体层13及带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的胎侧部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11及胎体层13的翻卷部的轮胎径向内侧而构成胎圈部的轮辋嵌合面。

[胎面花纹]

图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。该图示出了全天候用轮胎的胎面花纹。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。另外，附图标记T为轮胎接地端，尺寸记号TW为轮胎接地宽度。

如图2所示，充气轮胎10在胎面表面具备沿轮胎周向延伸的多个周向主槽21～23及周向细槽24、和由这些周向槽21～24区划出的多个陆部31～35。

主槽是指具有JATMA所规定的磨耗指示器的显示义务的槽，一般具有3.0[mm]以上的槽宽及6.0[mm]以上的槽深。另外，后述的横槽是沿轮胎宽度方向延伸的横向槽，在轮胎接地时开口而作为槽发挥功能。另外，后述的刀槽花纹是指形成于胎面踏面的切口，在轮胎接地时封闭这一点上与横槽区别开。

槽宽在将轮胎安装于规定轮辋(日文：規定リム)并填充了规定内压(日文：規定内圧)的无负荷状态下，作为槽开口部处的左右的槽壁的距离的最大值而被测定。在陆部在边缘部具有缺口部和/或倒角部的结构中，在以槽长方向为法线方向的剖视下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为测定点来测定槽宽。另外，在槽沿轮胎周向呈锯齿状或波状地延伸的结构中，以槽壁的振幅的中心线为测定点来测定槽宽。

槽深在将轮胎安装于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下，作为从胎面踏面到槽底的距离的最大值而被测定。另外，在槽在槽底具有局部的凹凸部和/或刀槽花纹的结构中，将这些除外地来测定槽深。

规定轮辋是指JATMA所规定的“標準リム(标准轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高空气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，规定载荷(日文：規定荷重)是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负荷能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“LOAD CAPACITY(负荷能力)”。不过，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为空气压180[kPa]，规定载荷为最大负荷能力的88[％]。

例如，在图2的结构中，充气轮胎10具有以轮胎赤道面CL为中心的左右非对称的胎面花纹。另外，以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域具有2条周向主槽21、22，车宽方向外侧区域具备1条周向主槽23和1条周向细槽24。另外，这些周向槽21、22；23、24以轮胎赤道面CL为中心左右对称地配置。另外，由这些周向槽21～24区划出5列陆部31～35。另外，1个陆部33配置于轮胎赤道面CL上。

另外，将由车宽方向内侧区域的最外周向主槽21或车宽方向外侧区域的周向细槽24区划出的轮胎宽度方向外侧的陆部31、35定义为胎肩陆部。胎肩陆部31、35是轮胎宽度方向的最外侧的陆部，位于轮胎接地端T上。另外，将由最外周向主槽21或周向细槽24区划出的轮胎宽度方向内侧的陆部32、34定义为第二陆部。因此，第二陆部32、34隔着最外周向主槽21、24与胎肩陆部31、35相邻。另外，将位于比第二陆部32、34靠轮胎赤道面CL侧处的陆部33定义为中央陆部。

[车宽方向内侧区域]

在图2的结构中，以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域具备2条周向主槽21、22、和由这些周向主槽21、22区划出的胎肩陆部31、第二陆部32及中央陆部33。

另外，2条周向主槽21、22具有具备恒定的槽宽的直线形状。另外，从轮胎赤道面CL到最外周向主槽21的槽中心线为止的距离Dm相对于轮胎接地宽度TW处于8[％]以上且12[％]以下的范围。另外，从轮胎赤道面CL到另一方的周向主槽22的槽中心线为止的距离Dn相对于轮胎接地宽度TW处于26[％]以上且32[％]以下的范围。

周向主槽的槽中心线被定义为通过周向主槽的槽宽的左右的测定点的中点并与轮胎周向平行的直线。

轮胎接地宽度TW作为在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直地放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面中的轮胎轴向的最大直线距离而被测定。

轮胎接地端T被定义为在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直地放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面中的轮胎轴向的最大宽度位置。

另外，周向主槽21、22的槽宽处于5.0[mm]以上且25.0[mm]以下的范围，槽深处于5.0[mm]以上且12.0[mm]以下的范围(省略图中的尺寸记号)。

[内侧胎肩陆部]

如图3所示，胎肩陆部31具备横槽311及细槽312。横槽311及细槽312在一方的端部不贯通胎肩陆部31而在胎肩陆部31内终止，且沿轮胎宽度方向延伸并与轮胎接地端T交叉。因此，胎肩陆部31的最外周向主槽21侧的边缘部具有不具备槽及刀槽花纹的开口部的平面构造，在轮胎周向上连续地延伸。由此，轮胎的噪声性能被提高。

另外，横槽311及细槽312与胎肩陆部31的边缘部的距离D11相对于胎肩陆部31的接地宽度Wb1优选具有0.10≤D11/Wb1≤0.40的关系，更优选具有0.15≤D11/Wb1≤0.25的关系。

陆部的接地宽度作为在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直地放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面中的轮胎轴向的最大直线距离而被测定。

另外，胎肩陆部31的接地宽度Wb1相对于轮胎接地宽度TW优选具有0≤Wb1/TW≤0.30的关系。

另外，在图3的结构中，横槽311及细槽312具有沿轮胎周向弯曲的平缓的圆弧形状。但是，不限于此，也可以是，横槽311及细槽312具有直线形状，另外，与轮胎宽度方向大致平行地延伸(省略图示)。另外，多个横槽311及细槽312以预定间距沿轮胎周向交替地排列。但是，不限于此，也可以将多个细槽312配置在相邻的横槽311、311之间(省略图示)。

[内侧第二陆部]

图4及图5是示出图3所记载的第二陆部的放大俯视图(图4)及剖视图(图5)。

如图3所示，第二陆部32具备倒角部321和具有不同的槽宽的横槽322及细槽323(第一及第二横向槽)。

倒角部321形成于第二陆部32的轮胎接地端T侧(即最外周向主槽21侧)的边缘部，将第二陆部32的踏面与最外周向主槽21的槽壁面用平面或曲面连接。另外，倒角部321具有在第二陆部32的踏面朝向轮胎周向扩宽倒角宽度Wc(参照图4)的形状。另外，多个倒角部321在轮胎周向上以预定间隔排列。通过这些倒角部321扩大最外周向主槽21的槽容积，轮胎的湿地性能被提高。

另外，倒角部321的最大宽度Wc相对于第二陆部32的最大宽度Wb2优选具有0.05≤Wc/Wb2≤0.30的关系，更优选具有0.15≤Wc/Wb2≤0.25的关系。

倒角部的宽度作为从陆部的边缘部到陆部的踏面中的倒角部的棱线为止的轮胎宽度方向的距离而被测定。另外，陆部的边缘部被定义为周向主槽的槽壁的延长线与陆部的踏面的交点。倒角部的棱线被定义为倒角部的壁面与陆部的踏面的分界线。

另外，第二陆部34的接地宽度Wb2相对于胎肩陆部35的接地宽度Wb1优选具有0.70≤Wb2/Wb1≤1.20的关系，更优选具有0.90≤Wb2/Wb1≤1.00的关系。由此，使由周向主槽21、22区划出的左右的陆部31、32的接地宽度Wb1、Wb2适当化。

另外，在图4中，从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc相对于倒角部321的间距长度Pc(参照图3)优选具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系，更优选具有0.80≤Lc/Pc≤0.95的关系。由此，倒角宽度Wc的扩宽区域得以适当地确保。此外，在轮胎周向上相邻的倒角部321、321以满足上述的比Lc/Pc的条件为前提，可以相互连接，也可以相互分离。

另外，在图5中，倒角部321的最大深度Hc相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.20≤Hc/Hg1≤0.70的关系，更优选具有0.30≤Hc/Hg1≤0.50的关系。

例如，在图4及图5的结构中，倒角部321具有以最小宽度位置3212为顶点的三棱锥形状。另外，如图4所示，另外，倒角部321具有在第二陆部32的踏面将长尺寸部(日文：長尺部)(由附图标记3213及3214构成的部分)和短尺寸部(日文：短尺部)(省略图中的附图标记)连接而成的三角形形状，在该长尺寸部，倒角部321的倒角宽度朝向轮胎周向的一方向逐渐增加。另外，如图5所示，倒角部321为C倒角，将第二陆部32的踏面与最外周向主槽21的槽壁面用平面连接。但是，不限于此，也可以是，倒角部321也可以是R倒角，将第二陆部32的踏面与最外周向主槽21的槽壁面用曲面连接。另外，相邻的倒角部321、321不隔开间隙而相连地排列。由此，倒角部321的棱线具有沿着第二陆部32的边缘部在轮胎周向上延伸的锯齿形状。

横槽322是与倒角部321对应地配置的第一横向槽，如图3所示，在一方的端部在第二陆部32内终止，在另一方的端部在倒角部231的长度方向的中央部开口而与最外周向主槽21连通。

另外，在图4中，横槽322的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于第二陆部32的最大宽度Wb2优选具有0.20≤D22/Wb2≤0.80的关系，更优选具有0.40≤D22/Wb2≤0.60的关系。因此，优选横槽322在第二陆部32的大致中央部处终止。

横槽的延伸长度作为从陆部的周向主槽侧的边缘部到横槽的终端部为止的轮胎宽度方向的距离而被测定。

另外，横槽322的最大槽宽W22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc优选具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系，更优选具有0.04≤W22/Lc≤0.07的关系。另外，横槽322的最大槽宽W22优选处于2.5[mm]≤W22≤6.5[mm]的范围。

横槽的最大槽宽作为陆部的踏面中的横槽的最大宽度而被测定。在横槽为后述那样的倒角刀槽花纹的情况下，最大槽宽作为包括倒角部在内的最大宽度而被测定。

另外，相对于轮胎周向的横槽322的倾斜角θ22优选处于30[deg]≤θ22≤85[deg]的范围，优选处于50[deg]≤θ22≤70[deg]的范围。

横槽的倾斜角作为将横槽的两端部连接的假想线与轮胎周向所成的角而被测定。

另外，从倒角部321的最大宽度位置3211到横槽322相对于倒角部321的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc优选具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系，更优选具有0.40≤L22/Lc≤0.60的关系。因此，横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口。

另外，在图5中，横槽322的最大槽深H22相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.40≤H22/Hg1≤0.85的关系，更优选具有0.50≤H22/Hg1≤0.75的关系。另外，如图5所示，横槽322的最大槽深H22被设定为比倒角部321的最大深度Hc大。

例如，在图4及图5的结构中，横槽322具有短尺寸的直线形状或平缓的圆弧形状，在倒角部321的长尺寸部3213的中央部开口。另外，横槽322的配置数量与倒角部321的配置数量相同，单个横槽322在1个倒角部321开口。由此，倒角部321的长尺寸部3213由横槽322在轮胎周向上分割断开。另外，相对于倒角部321的长尺寸部3213的棱线的横槽322的倾斜角φ1处于35[deg]≤φ1≤80[deg]的范围。

细槽323是与倒角部321对应地配置的第二横向槽，在一方的端部在第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口，在另一方的端部在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止。另外，如后所述，细槽323也可以在另一方的端部与倒角部321的最大宽度位置3211连接。

另外，在图4中，细槽323的最大槽宽W23相对于横槽322的最大槽宽W22优选具有0＜W23/W22≤0.80的关系，更优选具有0＜W23/W22≤0.50的关系。因此，细槽323的槽宽被设定为相对于横槽322的槽宽足够窄。

另外，细槽323的最大槽宽W23优选处于0.4[mm]≤W23≤1.5[mm]的范围，更优选处于0.5[mm]≤W23≤1.0[mm]的范围。而且，细槽323优选为在轮胎接地时封闭的刀槽花纹。

另外，相对于轮胎周向的细槽323的倾斜角θ23优选处于30[deg]≤θ23≤85[deg]的范围，更优选处于50[deg]≤θ23≤70[deg]的范围。

另外，细槽323的最大槽深H23相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.20≤H23/Hg1≤0.70的关系，更优选具有0.40≤H23/Hg1≤0.60的关系。另外，细槽323的最大槽深H23被设定为比横槽322的最大槽深H22小。

例如，在图4及图5的结构中，细槽323具有短尺寸的直线形状或平缓的圆弧形状。另外，细槽323的配置数量与倒角部321的配置数量相同，单个细槽323与1个倒角部321相对地配置。另外，相对于倒角部321的长尺寸部3213的棱线的细槽323的倾斜角φ2处于35[deg]≤φ2≤80[deg]的范围。

另外，如图4所示，在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止。另外，细槽323的终端部与倒角部321的最大宽度位置3211的距离Gs处于Gs≤1.5[mm]的范围。该结构在轮胎硫化成形时能够在轮胎成形模具(省略图示)中的细槽323的成形刀片(英文：blade)与倒角部321的成形刀片之间形成微小的间隙，因此在能够减少由空气积存引起的硫化故障的方面是优选的。距离Gs的下限没有特别限定，但如果为0.3[mm]以上，则空气的流通路径得以确保，上述的硫化故障的减少作用得以确保。

另外，如图4所示，仅窄幅的细槽323在第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口，宽幅的其他横向槽在第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部不开口。由此，第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部的刚性得以确保，轮胎的干地性能被提高。

[变形例]

图6是示出图4所记载的第二陆部的横槽的变形例的说明图。该图示出了横槽322的槽深方向的剖视图。

在图4的结构中，横槽322具有U字截面形状(省略图示)，从磨耗初期到中期具有大致恒定的槽宽。但是，并不限于此，横槽322也可以是图6所示那样的倒角刀槽花纹。即，横槽322也可以由在轮胎接地时封闭的窄幅的刀槽花纹部3221和形成于刀槽花纹部3221的开口部并扩宽槽宽W22的倒角部3212构成。

图7是示出图4所记载的第二陆部的细槽的变形例的说明图。该图示出细槽323的另一方的端部与倒角部321的最大宽度位置3211的位置关系。

在图4的结构中，如上所述，细槽323不与倒角部321连接而在第二陆部32的内部终止。另外，细槽323的终端部与倒角部321的最大宽度位置3211之间的间隙(距离Gs)得以适当地确保。但是，不限于此，如图7所示，细槽323也可以与倒角部321的最大宽度位置3211连接。另外，如果细槽323与倒角部321的连接点处于距倒角部321的最大宽度位置3211为2.5[mm]的距离的范围内，则可以说细槽323与倒角部321的最大宽度位置3211连接。

[附加事项]

如图3所示，第二陆部32的倒角部321及横槽322相对于胎肩陆部31的横槽311配置于轮胎周向的大致相同的位置。具体而言，轮胎接地面内的胎肩陆部31的横槽311的整体处于第二陆部32的倒角部321的长尺寸部3213的周向长度Lc(参照图4)的范围内。由此，轮胎的排水性被提高。

另外，如图3所示，第二陆部32的横槽322的槽中心线与胎肩陆部31的横槽311的槽中心线相互向同一方向倾斜，另外，在轮胎周向上相互错开地配置。具体而言，在分别定义横槽311、322的槽中心线与最外周向主槽21的槽中心线的交点P1、P2时，这些交点P1、P2的轮胎周向的距离Dp相对于第二陆部32的倒角部321的间距长度Pc优选处于0≤Dp/Pc≤0.50的范围，更优选处于0.10≤Dp/Pc≤0.40的范围。另外，胎肩陆部31的横槽311的间距数与第二陆部32的横槽322的间距数相同，处于20以上且80以下的范围。

[效果]

如以上说明的那样，该充气轮胎10具备沿轮胎周向延伸的多个周向主槽21、22、和由相邻的周向主槽21、22区划而成的陆部32(参照图3)。另外，陆部32具备形成于陆部32的轮胎接地端侧的边缘部的倒角部321、和与倒角部321对应地配置的横槽322及细槽323(参照图4)。另外，倒角部321形成于陆部32的轮胎接地端T侧的边缘部，并且在陆部32的踏面朝向轮胎周向扩宽倒角宽度Wc。另外，横槽322在一方的端部在陆部32内终止，并且在另一方的端部在倒角部321的长度方向的中央部开口。另外，细槽323在一方的端部在陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口并且在另一方的端部在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止(参照图4)、或者与最大宽度位置3211连接(参照图7)。

在该结构中，(1)陆部32具备形成于轮胎接地端T侧的边缘部的倒角部321及横槽322，因此陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。另外，(2)横槽322不贯通陆部32，因此陆部32的刚性得以确保，轮胎的干地操纵稳定性能得以确保。另外，(3)横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口，因此陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。

另外，(4)在倒角部321的中央部开口的横向槽为宽幅的横槽322，且在倒角部321的最大宽度位置3211终止或开口的横向槽为窄幅的细槽323，因此具有以下的优点。即，(a)与配置于陆部32的所有的槽为宽幅的横向槽的结构(省略图示)相比，陆部32的刚性得以确保，轮胎的干地性能得以确保。另外，(b)与配置于陆部32的所有的槽为窄幅的细槽或刀槽花纹的结构(省略图示)相比，陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。另外，(c)与宽幅的横槽在倒角部的最大宽度位置开口并且窄幅的细槽或者刀槽花纹在倒角部的中央部终止或开口的结构(省略图示)相比，能够确保从横槽322向倒角部321的排水作用并且确保倒角部321的最大宽度位置3211处的陆部32的刚性，因此具有能够兼顾轮胎的干地操纵稳定性能和湿地操纵稳定性能的优点。

另外，在该充气轮胎10中，倒角部321的最大宽度Wc相对于陆部32的最大宽度Wb2具有0.05≤Wc/Wb2≤0.30的关系(参照图4)。具有如下优点：通过上述下限，基于倒角部321的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，陆部32的刚性得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc(参照图4)相对于倒角部321的间距长度Pc(参照图3)具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系。具有如下优点：通过上述下限，基于倒角部321的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，使倒角部321的平面形状适当化。

另外，在该充气轮胎10中，倒角部321具有在陆部32的踏面将长尺寸部与短尺寸部连接而成的三角形形状(参照图3)。由此，具有基于倒角部321的排水作用提高的优点。

另外，在该充气轮胎10中，横槽322的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于陆部32的最大宽度Wb2具有0.20≤D22/Wb2≤0.80的关系(参照图4)。具有如下优点：通过上述下限，基于横槽322的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，陆部32的刚性得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，横槽322的最大槽宽W22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系(参照图4)。具有如下优点：通过上述下限，基于横槽322的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，陆部32的刚性得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，相对于轮胎周向的横槽322的倾斜角θ22处于30[deg]≤θ22≤85[deg]的范围(参照图4)。由此，具有使横槽322的倾斜角θ22适当化的优点。

另外，在该充气轮胎10中，从倒角部321的最大宽度位置3211到横槽322相对于倒角部321的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系(参照图4)。在该结构中，由于横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口，因此具有基于横槽322与倒角部321的组合的排水作用进一步提高的优点。

另外，在该充气轮胎10中，相对于轮胎周向的细槽323的倾斜角θ23处于30[deg]≤θ23≤85[deg]的范围(参照图4)。由此，具有使细槽323的倾斜角θ23适当化的优点。

另外，在该充气轮胎10中，细槽323的最大槽宽W23相对于横槽322的最大槽宽W22具有0＜W23/W22≤0.80的关系。在该结构中，由于使横槽322及细槽323的槽宽比适当化，因此具有使基于横槽322的排水性的提高作用与基于细槽323的陆部刚性的加强作用的平衡适当化的优点。

另外，在该充气轮胎10中，横槽322的最大槽宽W22处于2.5[mm]≤W22≤6.5[mm]的范围(参照图4)。具有如下优点：通过上述下限，基于横槽322的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，陆部32的刚性得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，细槽323的最大槽宽W23处于0.4[mm]≤W23≤1.5[mm]的范围(参照图4)。具有如下优点：通过上述下限，基于细槽323的排水性的提高作用得以确保，通过上述上限，陆部32的刚性得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，细槽323的另一方的端部与倒角部321的最大宽度位置3211的距离Gs(参照图4及图7)处于Gs≤1.0[mm]的范围。由此，细槽323的延伸长度得以确保，基于细槽323的排水性的提高作用得以确保。

另外，在该充气轮胎10中，细槽323的另一方的端部相对于倒角部321的最大宽度位置3211分离地配置(参照图4)。在该结构中，在轮胎硫化成形时，能够在轮胎成形模具(省略图示)中的细槽323的成形刀片与倒角部321的成形刀片之间形成微小的间隙，因此具有能够减少由空气积存引起的硫化故障的优点。

另外，在该充气轮胎10中，仅细槽323在陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口，宽幅的其他横向槽(例如，横槽322)在陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部不开口(参照图4)。由此，具有如下优点：陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部的刚性得以确保，轮胎的干地性能被提高。

实施例

在该性能试验中，关于多种试验轮胎，进行了与(1)干地操纵稳定性能及(2)湿地操纵稳定性能有关的评价。另外，将轮胎尺寸为245/40R1897Y的试验轮胎组装于轮辋尺寸为18×8.5J的轮辋，对该试验轮胎施加JATMA的规定内压及规定载荷。另外，将试验轮胎安装于作为试验车辆的乘用车的全部轮。

(1)在与干地操纵稳定性能相关的评价中，试验车辆在具有平坦的环绕路的干燥路面的测试路线上以60[km/h]～100[km/h]行驶。然后，由测试驾驶员针对变换车道时以及转弯时的操舵性及直行时的稳定性进行感官评价。该评价通过以以往例2为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则越优选。另外，如果评价为98以上，则可以说维持了干地性能。

(2)在与湿地操纵稳定性能相关的评价中，试验车辆在雨天条件下在预定的测试路线上行驶，计测一圈时间。然后，基于该测定结果进行指数评价。该评价通过以以往例2为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则越优选。

实施例1～14的试验轮胎具备图1～图3的结构，在以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域具备2条周向主槽21、22和胎肩陆部31及第二陆部32。另外，第二陆部32具备倒角部321和与倒角部321对应地配置的第一及第二横向槽(宽幅的非贯通横槽322及窄幅的细槽323)。另外，在图2中，胎面宽度TW为200[mm]，轮胎接地端T侧的周向主槽21的距离Dm为60.0[mm]，轮胎赤道面CL侧的周向主槽22的距离Dn为25.0[mm]。另外，周向主槽21、22的槽宽为15.0[mm]，胎肩陆部31的宽度Wb1为36.0[mm]，第二陆部32的宽度Wb2为27.0[mm]。另外，倒角部321的间距长度Pc为73[mm]，间距数为30。另外，倒角部321与细槽323的终端部的距离Ga为0[mm](参照图7)。

以往例1、2及比较例的试验轮胎与实施例1的试验轮胎相比，车宽方向内侧区域的结构不同。具体而言，以往例1在实施例1的试验轮胎中不具备在倒角部321的中央部开口的第一横向槽(横槽322)，具备宽幅的贯通横槽代替在倒角部321的最大宽度位置3211开口的第二横向槽(窄幅的细槽323)。以往例2在实施例1的试验轮胎中不具备在倒角部321的中央部开口的第一横向槽(横槽322)，仅具备在倒角部321的最大宽度位置3211开口的第二横向槽(窄幅的细槽323)。

如试验结果所示那样，可知：在实施例1～14的试验轮胎中，轮胎的干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能提高。

附图标记说明

10充气轮胎；11胎圈芯；12胎圈填胶；13胎体层；14带束层；141、142交叉带束；143带束覆盖件；15胎面橡胶；16胎侧橡胶；17轮辋缓冲橡胶；21～23周向主槽；24周向细槽；31内侧区域的胎肩陆部；311横槽；312细槽；32内侧区域的第二陆部；321倒角部；3211最大宽度位置；3212最小宽度位置；3213长尺寸部；322横槽；3221刀槽花纹部；3222倒角部；323细槽

Claims

1.一种充气轮胎，具备：多个周向主槽，所述多个周向主槽沿轮胎周向延伸；和胎肩陆部及第二陆部，所述陆部由相邻的所述周向主槽区划而成，所述充气轮胎的特征在于，

所述第二陆部具备：倒角部，所述倒角部形成于所述第二陆部的轮胎接地端侧的边缘部；和横槽及细槽，所述横槽及细槽与所述倒角部对应地配置，

所述倒角部在所述第二陆部的踏面朝向轮胎周向扩宽倒角宽度，

关于所述横槽，在一方的端部在所述第二陆部内终止，并且在另一方的端部在所述倒角部的长度方向的中央部开口，

关于所述细槽，在一方的端部向所述第二陆部的轮胎赤道面侧的边缘部开口，并且在另一方的端部在所述倒角部的最大宽度位置的附近终止或者与所述最大宽度位置连接，

所述第二陆部的接地宽度Wb2相对于所述胎肩陆部的接地宽度Wb1具有0.70≤Wb2/Wb1≤1.20的关系，

所述胎肩陆部具备横槽，该横槽具有相对于所述第二陆部的所述横槽的槽中心线向同一方向倾斜的槽中心线，

分别定义所述胎肩陆部的所述横槽的槽中心线及所述第二陆部的所述横槽的槽中心线与划分所述胎肩陆部及所述第二陆部的所述周向主槽的槽中心线的交点P1、P2，并且，

交点P1、P2的轮胎周向的距离Dp相对于所述第二陆部的所述倒角部的间距长度Pc处于0.10≤Dp/Pc≤0.40的范围。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部的最大宽度Wc相对于所述第二陆部的最大宽度Wb2具有0.05≤Wc/Wb2≤0.30的关系。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc相对于所述倒角部的间距长度Pc具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述倒角部具有在所述第二陆部的踏面将长尺寸部与短尺寸部连接而成的三角形形状。

5.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述横槽的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于所述第二陆部的最大宽度Wb2具有0.20≤D22/Wb2≤0.80的关系。

6.根据权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述横槽的最大槽宽W22相对于从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

相对于轮胎周向的所述横槽的倾斜角θ22处于30deg≤θ22≤85deg的范围。

8.根据权利要求1～7中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

从所述倒角部的最大宽度位置到所述横槽相对于所述倒角部的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系。

9.根据权利要求1～8中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

相对于轮胎周向的所述细槽的倾斜角θ23处于30deg≤θ23≤85deg的范围。

10.根据权利要求1～9中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述细槽的最大槽宽W23相对于所述横槽的最大槽宽W22具有0＜W23/W22≤0.80的关系。

11.根据权利要求1～10中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述横槽的最大槽宽W22处于2.5mm≤W22≤6.5mm的范围。

12.根据权利要求1～11中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述细槽的最大槽宽W23处于0.4mm≤W23≤1.5mm的范围。

13.根据权利要求1～12中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

所述细槽的所述另一方的端部与所述倒角部的最大宽度位置的距离Gs处于Gs≤1.0mm的范围。

14.根据权利要求13所述的充气轮胎，其特征在于，

所述细槽的所述另一方的端部相对于所述倒角部的最大宽度位置分离地配置。

15.根据权利要求1～14中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

仅所述细槽在所述第二陆部的轮胎赤道面侧的边缘部开口，宽幅的其他横向槽在所述陆部的轮胎赤道面侧的边缘部不开口。