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CN101157164B - 高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝 - Google Patents

高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝 Download PDF

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Abstract

本发明的气体保护弧焊药芯焊丝，含有C：0.02～0.14％、Si：0.4～1.1％、Mn：0.8～3.0％、Ni：0.2～3.1％、Ti：0.2％以下、Cr及Mo的至少1种：以总量计为0.1～4.0％，并含有TiO2及MgO以总量计为5.0～7.2质量％，将N规定在0.0150％以下，此外根据需要，还含有碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg以总量计为2.0％以下，余量由不可避免的杂质和Fe构成，x(＝MgO/TiO2)时，0.05≤x≤0.22。根据本发明的焊丝，在屈服点620MPa级以上的高张力钢的焊接中，-60℃左右的低温韧性、焊接作业性、及熔接金属的耐裂纹性提高。

Description

高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝
技术领域
本发明涉及使用于屈服点为620MPa级以上的高张力钢的气体保护弧焊中的适用的药芯焊丝(flux-cored wire)，特别是涉及能够得到低温韧性优异的焊接金属，在全部焊接姿势的焊接作业性及耐裂纹性都优异的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝。
背景技术
伴随着近来的钢结构物的大型化，而方图实现结构物的轻量化，为此，推进了高张力钢在钢结构物上的应用。特别是在海洋结构物及压力容器等的领域，需要钢结构物有良好的低温韧性，对满足这一点的焊接材料的需求迫切。至今为止的现状是，在气体保护金属极电弧焊和潜弧焊等之中，都应用低温韧性优异的焊接材料，但是在作业效率、焊接作业性及适用姿势等方面仍存在课题。为此，就迫切要求高效率、优选的低温韧性及全部焊接姿势下都有良好的焊接作业性这3个特性均优异的药芯焊丝。
作为如此高性能的药芯焊丝，已开发有几种。作为一例，在特开平9-253886号公报中公开有一种抗拉强度为690MPa级的高张力钢用的气体保护弧焊药芯焊丝，该药芯焊丝是相对于焊丝整体重量，规定TiO2、金属氟化物、C、Si、Mn、Ni、Cr、Mo、Cu、Mg、Ti及B的含量，和焊丝中的Mg量/金属氟化物量比的适当范围，以确保良好的焊接作业性和长时间PWHT(焊接后热处理：Post Weld Heat Treatment)后的高温强度及低温韧性。
另外，特开平3-047695号公报中公开了一种填充有以TiO2、MgO及MnO为主成分的二氧化钛系焊剂的高张力钢用药芯焊丝。该现有技术通过规定高张力钢用药芯焊丝的C、Mn、Ni及Mo的含量，并使TiO2/MgO比最佳化以及添加Co和Cr，从而确保良好的焊接作业性及韧性。
另外，在特开平8-174275号公报中，公开有一种抗拉强度为680N/mm2级以上的高张力钢用的气体保护弧焊药芯焊丝。该现有技术是通过相对于焊丝整体重量，规定C、Si、Mn、P、S、Ni、Cr及Mo的含量的适当范围，并规定Ta的添加量，从而在低热能至高热能的广泛使用范围中确保相当于母材强度的强度及良好的韧性，此外为了提高作业效率，而规定焊剂中的金属粉的重量比率。
此外在特开平3-294093号公报中是关于一种二氧化钛系的气体保护弧焊用药芯焊丝，其提出这样一种方法，通过对于该药芯焊丝添加MgO及金属氟化物，以促进来自熔融金属的熔渣的浮上分离，降低焊接金属中的氧量，从而改善焊接金属的低温韧性。
然而，在上述的各现有技术中，因为会根据-30～-40℃的摆锤冲击值评价低温韧性，所以其目的还在于确保-30～-40℃左右的低温韧性。然而，如果考虑应用到海洋结构物等在极低温下使用的结构物上，则在上述温度域得到的高韧性仍不充分，而是需要确保-60℃左右的极低温域下的高韧性。
另外，在特开平9-253886号公报及特开平8-174275号公报所公开的技术中，并没有公开对于二氧化钛系焊剂添加MgO带来的作用效果。此外，在特开平3-294093号公报中，也没有将全部焊接姿势下的焊接作业性的提高作为课题，另外在由同一文献规定的TiO2/MgO比，向上立焊中的焊缝(bead)形状不良。因此，在现场焊接不可能由焊接变位机(positioner)等展开焊接处从而变更姿势的大型结构物时，存在此焊丝的应用困难的问题。
在特开平3-047695号公报中，虽然是在150A左右的比较低的电流下评价向上立焊的焊接作业性，以决定TiO2/MgO比的范围，但是在150A左右的低电流下，以提高焊接施工效率为目的而应用药芯焊丝(FCW)的效果难以取得。另一方面，若为了提高焊接施工效率而使用220A左右的高电流，则在特开平3-047695号公报所规定的TiO2/MgO比下，会发生焊缝形状不良，或者变成不可焊接的可能性极高。
如此在现有技术中，满足更低的低温域下的韧性确保、全部焊接姿势下的良好的焊接作业性、焊接施工效率提高、优异的耐裂纹性的高张力钢用药芯焊丝尚未取得，强烈要求对其的开发。
发明内容
本发明鉴于这一问题点而进行，其目的在于提供这样一种高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝，其在屈服点620MPa级以上的高张力钢的焊接中，能够在-60℃左右得到低温韧性优异的焊接金属，另外在全部焊接姿势都能够确保良好的焊接作业，焊接施工效率提高，且焊接金属的耐裂纹性优异。
本发明的另一气体保护弧焊药芯焊丝，其相对于焊丝总质量，含有C：0.02～0.14质量％、Si：0.4～1.1质量％、Mn：0.8～3.0质量％、Ni：0.2～3.1质量％、Ti：0.2质量％以下、Cr及Mo：以总量计为0.1～4.0质量％，并含有TiO2及MgO以总量计为5.0～7.2质量％，此外，还含有碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg以总量计为2.0质量％以下，此外，将N规定在0.0150质量％以下，余量由不可避免的杂质和Fe构成。
另外，本发明的另一气体保护弧焊药芯焊丝，其相对于焊丝总质量，含有C：0.02～0.14质量％、Si：0.4～1.1质量％、Mn：0.8～3.0质量％、Ni：0.2～3.1质量％、Ti：0.2质量％以下、Cr及Mo：以总量计为0.1～4.0质量％，并含有TiO2及MgO以总量计为5.0～7.2质量％，此外，将N规定在0.0150质量％以下，余量由不可避免的杂质和Fe构成，设MgO的含量和TiO2的含量的比为x(＝MgO/TiO2)时，0.05≤x≤0.22。
另外，本发明的又一气体保护弧焊药芯焊丝，其相对于焊丝总质量，含有C：0.02～0.14质量％、Si：0.4～1.1质量％、Mn：0.8～3.0质量％、Ni：0.2～3.1质量％、Ti：0.2质量％以下、Cr及Mo：以总量计为0.1～4.0质量％，并含有TiO2及MgO以总量计为5.0～7.2质量％，此外，还含有碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg以总量计为2.0质量％以下，此外，将N规定在0.0150质量％以下，余量由不可避免的杂质和Fe构成，设MgO的含量和TiO2的含量的比为x(＝MgO/TiO2)时，0.05≤x≤0.22。
根据本发明能够得到一种焊接金属，即使在-60℃左右的低温下也能够得到焊接金属的良好的低温韧性，能够得到全部焊接姿势下的优异的焊接作业性及焊接施工效率，耐裂纹性优异。
附图说明
图1是表示F(x)和vE-60℃的关系的曲线图。
图2是表示焊缝形状的评价方法的图。
具体实施方式
以下，对于本发明的实施方式进行具体地说明。本发明者等为了使高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的低温韧性提高，而对于有效的合金成分及熔渣造渣剂进行各种研究，其结果明确了高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中的合金成分的添加量与焊接金属的低温韧性的关系。此外，还发现了确保良好的低温韧性及焊接作业性的TiO2量和MgO量的关系。另外，焊接金属的韧性会在合金成分的相互作用下受到影响，因此对于高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中的各种合金成分给焊接金属的低温韧性造成的影响进行调查，其结果是得出以下的结论。
首先，在屈服点620MPa级以上的高张力钢的焊接中，随着高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中的C、Cr、Ti、Mo的增加而有韧性降低的倾向，特别是因C、Ti的含有带来的影响大。
由此Ti的添加，焊接金属中的固溶Ti增大，在重新加热部有TiC析出，因此核生成能降低。由此，粗大的板条状的贝氏体成为支配性的组织，韧性大大降低。还有，所谓重新加热部是指，焊接金属在后续焊道(后续电极形成的焊道)作用下形成的热影响部。另外，由于C的增加，焊接金属中生成岛状马氏体，韧性劣化。
反之，添加Si、Mn、Ni则有韧性提高的倾向，特别是含有Si和Mn带来的韧性提高效果明显。通过增加Mn及Si的含量，焊接金属中的氧量被降低，能够确保良好的韧性。
MgO在各种熔渣造渣剂这中是脱氧力最强的碱性熔渣造渣剂之一。在二氧化钛系FCW中，通过添加MgO作为熔渣造剂渣，能够大幅地降低焊接金属中的氧浓度，低温韧性大幅地改善。
另一方面，在二氧化钛系焊剂中的添加MgO，因为熔渣粘性及熔点降低，所以在全部焊接姿势、特别是向上立焊时的焊缝形状变凸等，成为使焊接作业性劣化的要因。由于熔渣的粘性和熔点降低，熔化的熔渣难以凝固而容易流下来。由此，抑制熔渣造成的熔融金属的垂落很困难，在大量添加MgO时会发生垂落，造成焊接困难。
因此，经本发明者等的各种研究的结果发现，将TiO2量和MgO量的关系作为MgO/TiO2比进行整理，在低温韧性改善方面有效，能够确保全部焊接姿势下的焊接作业性的最佳的平衡。这里，MgO是MgO的量和将金属Mg及Mg化合物的量换算成氧化物量的值的合计。金属Mg和Mg化合物与MgO同样对焊接金属的脱氧效果强，在低温韧性改善方面有很大效果，但若大量添加则焊缝的形状不良，招致因垂落造成的无法焊接。为此，将此金属Mg及Mg化合物的量换算成氧化物量，作为MgO量进行整理，能够明确给低温韧性及全部焊接姿势下的焊接作业性造成影响的因素。
然而，仅仅使MgO/TiO2比最佳化，对于评价全部焊接姿势下的焊接作业性尚不充分。向上立焊的焊缝形状与熔渣量大有关系，规定此溶渣量很重要。
熔渣量过少时，因为不能在向上立焊中确保抑制焊接金属的熔渣的绝对量，所以会发生焊缝凸起或垂落。反之，熔渣量过多时，电弧也被埋在熔化的熔渣中，电弧稳定性劣化，确认到有飞溅发生量显著增加的倾向。
由此，在确保MgO/TiO2比(各化合物的质量比)的最佳平衡上，通过规定最佳熔渣量，能够确保全部焊接姿势下的良好的焊接作业性。除此以外，通过与上述的合金成分最佳化结合，能够兼顾低温韧性。
本发明基于以上结论，通过使焊丝中的合金成分的适当化及熔渣造渣剂的成分最佳化(MgO/TiO2比，熔渣量)，来解决本发明的课题。
接着，针对本发明的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝，就其成分添加理由及其组成限定理由进行说明。还有，以下所示的成分，表示焊丝全部重量下的成分。本发明的高张力钢用药芯焊丝由钢制外皮和填充焊剂构成，以下所示的成分，作为钢制外皮的组成成分及/或填充焊剂的含有成分被添加。
“C：0.02～0.14质量％”
C是在焊接金属的强度确保中极其重要的成分。在本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，C含量低于0.02质量％时，不能确保620MPa级以上的屈服点。另外，若C含量超0.14％，则焊接金属的强度增加，低温裂纹敏感性显著提高。因此，本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的C含量为0.02～0.14质量％，更优选为0.02～0.08质量％。
“Si：0.4～1.1质量％”
Si是脱氧剂，是具有确保焊接金属的强度及降低氧量的效果的元素。在本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，Si含量低于0.4质量％时，脱氧不充分，致使气孔发生及韧性不良。另一方面，若Si含量超过1.1质量％，则焊接金属的粘性变高，与母材的融合变差等等焊接作业性劣化。因此本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的Si含量为0.4～1.1质量％，更优选为0.4～0.9质量％。
“Mn：0.8～3.0质量％”
Mn与Si同样作为脱氧剂使用，此外在提高焊接金属的韧性方向也有效。在本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，当Mn含量低于0.8质量％时，脱氧不足，致使气孔发生及韧性不良。另一方面，若Mn含量超过3.0质量％，则焊接金属的强度增加，低温裂纹敏感性显著变高。因此，本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的Mn含量为0.8～3.0质量％，更优选为2.1～2.9质量％。
Ni：0.2～3.1质量％
Ni是在确保焊接金属的强度和韧性上极其重要的成分。在本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，当Ni含量低于0.2质量％时，得不到充分的韧性改善效果，若Ni超过1％，则高温裂纹的危险性高。因此，本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的Ni含量为0.2～3.1质量％，更优选为0.8～2.7质量％。
“Ti：0.2质量％以下”
Ti的少量添加在使结晶粒微细化方面有效，但是Ti的添加超过0.2质量％时，焊接金属中的固溶Ti增大，在重新加热部析出TiC，因此核生成能降低。由此，粗大的板条状的贝氏体成为支配性的组织，韧性大大降低。因此，本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的Ti含量控制在0.2质量％以下。但是，在本发明中即使不添加Ti，通过其他合金成分的适当化也能够确保良好的低温韧性。还有，Ti以金属Ti、Fe-Ti等的Ti合金形态添加。
“N：0.0150质量％以下”
若N超过0.0150质量％，则焊接金属中的N量增加，气孔发生，此外成为韧性劣化的原因。因此N为0.0150质量％以下。在本实施方式的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，含有
“Cr+Mo：0.1～4.0质量％”
Cr能够稳定地确保强度，另外Mo也能够确保稳定的强度，另外通过其添加，能够实现结晶粒的微细化，是提高低温韧性的成分。在本发明的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，含有Cr及Mo的任意一方或双方，但Cr+Mo含量(如果Cr或Mo为单独添加则是单一含量，如果Cr或Mo是复合添加则是总量)低于0.1质量％时，不能确保充分的强度。另一方面，若Cr+Mo含量超过4.0质量％，则不但焊接金属的强度增加，同时韧性劣化，另外还成为低温裂纹的原因。因此，本发明的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的Cr+Mo含量为0.1～4.0质量％，更优选为0.2～1.1质量％。
“TiO2+MgO：5.0～7.2质量％”
在本发明的高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝中，当TiO2+MgO含量(TiO2及MgO的合计含量)低于5.0质量％时，由于熔渣量过少，从而在向上立焊中不能通过熔渣来抑制焊接金属，发生垂落。另一方面，若TiO2+MgO含量超过7.2质量％，则由于熔渣量过多，电弧也被埋在熔化的熔渣中，使电弧稳定性劣化，飞溅发生量增加。因此，TiO2+MgO含量为5.0～7.2质量％。还有，这里MgO是MgO与金属Mg、Mg化合物的氧化物换算的合计。TiO2是作为TiO2被添加的量。
“碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg：以总量计为2.0质量％以下”
碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg也可以被含有，不过也可以不被含有。但是，含有这些元素或化合物时，以总量计要在2.0质量％以下。碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物可使电弧稳定性提高，使飞溅减少。另外，B使焊接金属的韧性提高。Al和Mg作为脱氧剂被添加。这些物质以总量计若超过2.0质量％，则会妨碍本发明的效果，因此这些物质的含量在2.0质量％以下。
“MgO/TiO2比x：0.05～0.22”
若MgO的含量和TiO2的含量的比x(＝MgO/TiO2)超过0.22，则在向上立焊中，作为容易使焊接金属垂落的成分的MgO量与TiO2相比变得相对过大，因此在焊接中熔渣容易流下来，难以利用熔渣来抑制熔融金属的垂落。因此，焊缝形状凸起或垂落。如果x在0.22以下，则在角焊中的角焊缝的脚长L和余高H的比(由后面的实施例说明)为10以上，能够得到良好的特性。此外，如果x在0.10以下，则L/H为12以上，能够得到更优选的特性。另一方面，因为后述的函数F(x)的上限值为15，所以必然地MgO/TiO2比x的下限值为0.05。因此，MgO/TiO2比x为0.05～0.22。还有，这里MgO是MgO与金属Mg、Mg化合物的氧化物换算的合计。TiO2是作为TiO2被添加的量。
“F(x)：11～15”
F(x)由下述数式1赋予。在此，x是前述的MgO/TiO2比。
【数式1】
F(x)＝37.2×x-0.0665-30
F(x)表示实验求得的MgO/TiO2比x与低温韧性的关系。该关系式是在以下所示的各种合金及熔渣造渣剂的成分范围中，使用十数种的焊丝，通过统计处理计算出的该熔敷金属在-60℃的摆锤冲击试验结果和焊丝成分中的MgO/TiO2比x的关系。
C：0.02～0.14质量％
Si：0.4～1.1质量％
Mn：0.8～3.0质量％
Ni：0.2～3.1质量％
Cr：0.1～4.0质量％
Mo：0.1～4.0质量％
Ti：0～0.2质量％以下
Fe：84.1～90.1质量％
N：0.0150质量％以下
其他的成分(B、Na、F、K、Li、Al、Ca、Mg、P、S)：0.10～3.25质量％
TiO2：3.5～7.8质量％
MgO：0.1～5.0质量％
图1是表示通过本发明者的实验求得的F(x)与-60℃的摆锤冲击值(以下称为vE-60℃)的关系的曲线图。F(x)和vE-60℃处于单递减的关系，当F(x)≤15时，vE-60℃≥47J，可知具有优异的低温韧性。另外，因为MgO/TiO2比x的上限值为0.22，所以F(x)的下限值必然为11。因此，根据此F(x)，能够以高精度推定高张力钢用气体保护弧焊药芯焊丝的焊丝成分和焊接金属的低温韧性的关系。
若关于以上的x和F(x)进行归纳，若归纳本发明的范围，则为0.05≤x≤0.22即可。
另外，也如后面的实施例所示，即使不满足该x的范围，通过满足前述的其他条件，也能够得到焊接作业性和焊接金属的低温韧性两方面都良好的药芯焊丝。但是通过满足该x的范围，能够进一步使焊接金属的低温韧性提高。
本发明的药芯焊丝的余量的主要成分，是钢制外皮、填充焊剂中所含的各种Fe合金(Fe-Si、Fe-Mn、Fe-Cr、Fe-Mo、Fe-Ti等)及由铁粉而来的Fe。该Fe在焊丝全部重量中含有80质量％。此外在本发明的药芯焊丝中，还含有碱金属氟化物、同氧化物、碱土类金属氟化物、同氧化物、B、Al、Mg等。本试验使用的药芯焊丝的N量在0.0150质量％以下。该N量越过0.0150质量％时，焊接金属中的N量增加，气孔多发。
【实施例】
以下，对于本发明的实施例的效果，与脱离本发明的范围的比较例相比较而进行说明。首先，作为本发明的实施例及比较例的焊丝，使用下述表3～表5所示的焊丝成分(对于焊丝总质量的比例)及F(x)值的焊丝。这些供试焊丝的外箍(hoop)组成显示在下述表6中。表7是表示在实施例及比较例的焊丝中使用的外箍种类的对照表。如该表7所示，表3及表4所示的各焊丝使用该表6所述的A或B的外箍。还有，在实施例及比较例的焊丝中，其他添加成分为P、S、Nb、V。
(俯焊)
表1显示了俯焊时的焊接条件。以该表1所示的焊接条件焊接HT780钢，制作熔敷金属。从该熔敷金属提取拉伸试验片(JIS Z3111 A1号)及摆锤冲击试验片(JIS Z3111 A4号)，实施机械试验。其结果是，得到的0.2％屈服点及摆锤冲击值的测定值，和焊接作业性的评价结果显示在下述表8及表9中。在表8及表9中，综合评价栏○为良好，×为不良。
还有，如果熔敷金属的0.2％屈服点为620MPa以上，-60℃的摆锤冲击值为27J以上，则判断为机械的性质良好。此外，如果-60℃的摆锤冲击值为47J以上，则判断为具有优异的低温韧性。
【表1】
  焊接电流(A)   电弧电压(V)   焊接速度(mm/分)   预热焊道间温度(℃)   热能(kJ/mm)
  280   30   300   150   1.7
焊接条件如下。
保护气体：80％Ar-20％CO2，25公升/分
焊丝直径：1.2mm
焊接姿势：俯焊
供试钢板：JIS G 3128 SHY685(板厚：20mm)
坡口形状：45°V
坡口间隙：12mm
(角焊)
表1显示角焊的焊接条件。按表2所示的焊接条件，进行向上立角焊，评价向上立角焊的焊接作业性。图2是表示焊缝形状的评价方法的图。这时，为了根据角焊缝的脚长L和余高H来评价焊缝的垂下，使用L/H，如果该L/H的值为10以上则判断为良好。还有，焊缝的垂落、不可焊接时，L/H的值为0。
【表2】
  焊接电流(A)   电弧电压(V)   焊接速度(mm/分)   预热焊道间温度(℃)   热能(kJ/mm)
  220   24   150   10   2.1
焊接条件如下。
保护气体：80％Ar-20％CO2，25公升/分
焊丝直径：1.2mm
焊接姿势：向上立焊
供试钢板：JIS G 3128 SHY685(板厚：12mm)
坡口间隙：0mm
另外，在此俯焊和角焊的焊接试验中，低温裂纹、高温裂纹的评价方法如下。即，低温裂纹是在焊接后放置96小时后，切削底层，通过超声波探伤试验(JIS Z 3060)、磁粉探伤试验(JIS G 0565)确认缺陷的有无。此外，用SEM(Scanning Electron Microscope)观察断面，确认裂纹的形态。
另外，拉伸试验及摆锤冲击试验依据JIS Z 3111熔敷金属的拉伸及冲击试验方法。
【表3】
Figure G2007101411720D00111
【表4】
Figure G2007101411720D00121
还有，在表3及表4中，其他栏中所述的数值的明细是碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg和不可避免的杂质(P、S、V、Nb)的总量。但是，不可避免的杂质的量整体为0.1质量％，因此，例如表4的实施例17，其他为1.0质量％，碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg的总量为0.9质量％，不可避免的杂质为0.1质量％。另外，实施例20不含碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、A1及Mg，其他的栏的数值为不可避免的杂质的量。
【表5】
Figure G2007101411720D00122
【表6】
  外箍种类   Fe   C   Si   Mn   Ni   Cr   Mo   Ti   N   其他
  A   99.3   0.05   0.05   0.50   0   0   0   0.02   0.0020   0.1
  B   98.4   0.03   0.02   0.70   0.50   0.10   0.10   0   0.0100   0.1
【表7】
  外箍种类   外箍种类   外箍种类
  实施例1   A   比较例11   B   实施例21   A
  实施例2   B   比较例12   A   比较例22   A
  实施例3   B   比较例13   A   比较例23   A
  实施例4   A   比较例14   A   比较例24   A
  实施例5   A   比较例15   B   比较例25   B
  比较例6   A   比较例16   A   比较例26   A
  比较例7   A   实施例17   A   比较例27   B
  外箍种类   外箍种类   外箍种类
  比较例8   A   实施例18   A   比较例28   B
  比较例9   B   实施例19   A   比较例29   A
  比较例10   A   实施例20   B   比较例30   A
【表8】
Figure G2007101411720D00131
【表9】
Figure G2007101411720D00141
上述表8及表9显示这些试验结果。实施例1～5及实施例17～21，0.2％屈服点(PS)、-60℃的低温韧性、和包括焊缝形状的熔接作业性的全部都能够得到优异的特性。相对于此，比较例6～16及比较例22～30这些特性的某一种低。

Claims (2)

1.一种气体保护弧焊药芯焊丝，其特征在于，由钢制外皮和填充焊剂构成，相对于焊丝总质量，含有：C：0.02～0.14质量％、Si：0.4～1.1质量％、Mn：0.8～3.0质量％、Ni：0.2～3.1质量％、Ti：0.2质量％以下、Cr及Mo：以总量计为0.1～4.0质量％，并含有TiO2及MgO以总量计为5.0～7.2质量％，还含有碱金属氟化物、碱金属氧化物、碱土类金属氟化物、碱土类金属氧化物、B、Al及Mg以总量计为2.0质量％以下，并且，将N限定在0.0150质量％以下，余量是不可避免的杂质和Fe。
2.根据权利要求1所述的气体保护弧焊药芯焊丝，其特征在于，将MgO的含量和TiO2的含量之比MgO/TiO2定为x时，0.05≤x≤0.22。
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