JP6145349B2 - 酸性ガス分離モジュール - Google Patents
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Description
本発明は、原料ガスから酸性ガスを選択的に分離する、酸性ガス分離モジュールに関する。詳しくは、原料ガスの処理効率を向上できる酸性ガス分離モジュールに関する。
近年、原料ガス（被処理ガス）から、炭酸ガスなどの酸性ガスを選択的に分離する技術の開発が進んでいる。例えば、酸性ガスを選択的に透過する酸性ガス分離膜を用いて、原料ガスから酸性ガスを分離する酸性ガス分離モジュールが開発されている。
一例として、特許文献１には、管壁に貫通孔が形成された、分離した酸性ガスを収集するための中心筒（中心透過物収集管）に、酸性ガス分離膜を含む積層体を多重に巻き付けてなる酸性ガス分離モジュールが開示されている。
この特許文献１に開示される酸性ガス分離モジュールは、酸性ガス分離膜として、いわゆる溶解拡散膜を用いる、溶解拡散型の酸性ガス分離モジュールである。この溶解拡散膜は、膜に対する酸性ガスと分離対象物質との溶解性、および、膜中の拡散性の差を利用して、原料ガスから酸性ガスを分離する。
この特許文献１に開示される酸性ガス分離モジュールは、酸性ガス分離膜として、いわゆる溶解拡散膜を用いる、溶解拡散型の酸性ガス分離モジュールである。この溶解拡散膜は、膜に対する酸性ガスと分離対象物質との溶解性、および、膜中の拡散性の差を利用して、原料ガスから酸性ガスを分離する。
また、特許文献２には、空間を酸性ガス分離膜で原料室と透過室とに分けて、原料室に原料ガス（ＣＯ2、Ｈ2およびＨ2Ｏからなる混合ガス）を供給し、酸性ガス分離膜で選択的に分離（透過）した酸性ガスを、透過室から取り出す酸性ガス分離モジュール（実験装置）が開示されている。
この特許文献２に開示される酸性ガス分離モジュールは、酸性ガス分離膜として、いわゆる促進輸送膜を用いる、促進輸送型の酸性ガス分離モジュールである。この促進輸送膜は、膜中に酸性ガスと反応するキャリアを有し、このキャリアによって酸性ガスを膜の反対側に輸送することで、原料ガスから酸性ガスを分離する。
この特許文献２に開示される酸性ガス分離モジュールは、酸性ガス分離膜として、いわゆる促進輸送膜を用いる、促進輸送型の酸性ガス分離モジュールである。この促進輸送膜は、膜中に酸性ガスと反応するキャリアを有し、このキャリアによって酸性ガスを膜の反対側に輸送することで、原料ガスから酸性ガスを分離する。
このような酸性ガス分離モジュールにおいて、特許文献１に示されるような、酸性ガス分離膜を有する積層体を、分離した酸性ガスを収集する中心筒に巻回してなる（中心筒に巻き付けた）、いわゆるスパイラル型の酸性ガス分離モジュールが知られている。スパイラル型の酸性ガス分離モジュールは、酸性ガス分離膜の面積を大きくできる。そのため、スパイラル型の酸性ガス分離モジュールは、効率の良い処理が可能である。
ところで、特許文献１にも示されるように、このような酸性ガス分離モジュール、特にスパイラル型のモジュールは、一般的に、その内部が原料ガスの流路となる供給ガス流路用部材（供給物スペーサ）、および、その内部が分離した酸性ガスの流路となる透過ガス流路用部材（透過物スペーサ）を用いる場合が多い。このような流路用部材は、通常、メッシュ状のシート状物で構成される。
この場合には、一例として、特許文献１にも示されるように、酸性ガス分離モジュールは、供給ガス流路用部材を酸性ガス分離膜で挟持し、その両面を透過ガス流路用部材で挟持してなる積層体によって、構成される。
この場合には、一例として、特許文献１にも示されるように、酸性ガス分離モジュールは、供給ガス流路用部材を酸性ガス分離膜で挟持し、その両面を透過ガス流路用部材で挟持してなる積層体によって、構成される。
酸性ガス分離モジュールでは、原料ガスは、供給ガス流路用部材の内部を流れつつ、酸性ガス分離膜に接触して、酸性ガスが分離される。原料ガスから分離された酸性ガスは、酸性ガス分離膜を透過して、透過ガス流路用部材に流入する。透過ガス流路用部材に流入した酸性ガスは、透過ガス流路用部材の内部を流れて、外部に放出されて、回収される。また、酸性ガスを分離された原料ガスは、そのまま供給ガス流路用部材の内部を流れて、供給ガス流路用部材から外部に放出されて、回収される。
従って、このような酸性ガス分離モジュールでは、原料ガスが酸性ガス分離膜と接触する距離が長いほど、酸性ガスの分離効率を高くすることができる。
本発明の目的は、酸性ガス分離膜を用いる酸性ガス分離モジュールにおいて、供給ガス流路用部材における原料ガスの流路を長くすることにより、原料ガスが酸性ガス分離膜に接触する距離を長くして、これにより、原料ガスの処理効率すなわち酸性ガスの分離効率を向上できる酸性ガス分離モジュールを提供することに有る。
この目的を達成するために、本発明の酸性ガス分離モジュールは、原料ガスから酸性ガスを分離する酸性ガス分離膜を有するシート状の酸性ガス分離層と、酸性ガス分離層に積層されるシート状で、内部が原料ガスの流路となる供給ガス流路用部材とを有し、
さらに、供給ガス流路用部材の内部に、原料ガスの流路を変更する流路変更部材を有することを特徴とする酸性ガス分離モジュールを提供する。
さらに、供給ガス流路用部材の内部に、原料ガスの流路を変更する流路変更部材を有することを特徴とする酸性ガス分離モジュールを提供する。
このような本発明の酸性ガス分離モジュールにおいて、原料ガスの供給方向をｘ方向、このｘ方向と直交する方向をｙ方向とした際に、流路変更部材が、供給ガス流路用部材におけるｙ方向の一方の端部からｙ方向に向かって延在するのが好ましい。
また、流路変更部材が、ｘ方向に、複数、配置されており、かつ、少なくとも１つの流路変更部材は、供給ガス流路用部材のｙ方向の一方の端部からｙ方向に向かって延在し、他の少なくとも１つの流路変更部材は、供給ガス流路用部材のｙ方向の逆側の端部からｙ方向に向かって延在するのが好ましい。
また、ｘ方向の最上流に位置する流路変更部材は、ｘ方向およびｙ方向の両方向に向かう方向に延在するのが好ましい。
また、流路変更部材は、原料ガスの供給方向に対して逆流する方向に向かい、その後、原料ガスの供給方向に向かうように、原料ガスの流路を変更するのが好ましい。
また、流路変更部材は、供給ガス流路用部材の厚さ方向に高さ方向を有し、供給ガス流路用部材の面方向に延在する壁状の部材であり、かつ、この壁の厚さが５〜５０ｍｍであるのが好ましい。
また、供給ガス流路用部材の面方向において、流路変更部材の面積が、供給ガス流路用部材の全面積の０．０１〜１０％であるのが好ましい。
また、供給ガス流路用部材と酸性ガス分離層とを含む積層体を巻回してなるスパイラル型であるのが好ましい。
さらに、酸性ガス分離層によって供給ガス流路用部材を挟持し、さらに、その両面に酸性ガス分離膜が分離した酸性ガスの流路となる、シート状の透過ガス流路腰部材を積層してなる積層体を、少なくとも１つ有するのが好ましい。
また、流路変更部材が、ｘ方向に、複数、配置されており、かつ、少なくとも１つの流路変更部材は、供給ガス流路用部材のｙ方向の一方の端部からｙ方向に向かって延在し、他の少なくとも１つの流路変更部材は、供給ガス流路用部材のｙ方向の逆側の端部からｙ方向に向かって延在するのが好ましい。
また、ｘ方向の最上流に位置する流路変更部材は、ｘ方向およびｙ方向の両方向に向かう方向に延在するのが好ましい。
また、流路変更部材は、原料ガスの供給方向に対して逆流する方向に向かい、その後、原料ガスの供給方向に向かうように、原料ガスの流路を変更するのが好ましい。
また、流路変更部材は、供給ガス流路用部材の厚さ方向に高さ方向を有し、供給ガス流路用部材の面方向に延在する壁状の部材であり、かつ、この壁の厚さが５〜５０ｍｍであるのが好ましい。
また、供給ガス流路用部材の面方向において、流路変更部材の面積が、供給ガス流路用部材の全面積の０．０１〜１０％であるのが好ましい。
また、供給ガス流路用部材と酸性ガス分離層とを含む積層体を巻回してなるスパイラル型であるのが好ましい。
さらに、酸性ガス分離層によって供給ガス流路用部材を挟持し、さらに、その両面に酸性ガス分離膜が分離した酸性ガスの流路となる、シート状の透過ガス流路腰部材を積層してなる積層体を、少なくとも１つ有するのが好ましい。
本発明の酸性ガス分離モジュールは、供給ガス流路用部材の内部に設けられた流路変更部材によって、供給ガス流路用部材の内部で原料ガスの流路を変更することにより、原料ガスが酸性ガス分離膜に接触する距離を長くできる。
そのため、本発明の酸性ガス分離モジュールによれば、従来の酸性ガス分離モジュールに比して、原料ガスの処理効率すなわち酸性ガスの分離効率を向上できる。
そのため、本発明の酸性ガス分離モジュールによれば、従来の酸性ガス分離モジュールに比して、原料ガスの処理効率すなわち酸性ガスの分離効率を向上できる。
以下、本発明の酸性ガス分離モジュールについて、添付の図面に示される好適実施例を基に、詳細に説明する。
図１に本発明の酸性ガス分離モジュールの一例の一部切欠き概略斜視図を示す。
図１に示すように、酸性ガス分離モジュール１０は、基本的に、中心筒１２と、酸性ガス分離膜（促進輸送膜２０ａ）を有する積層体１４と、テレスコープ防止板１６とを有して構成される。なお、以下の説明では、酸性ガス分離モジュールを、単に、分離モジュールとも言う。
分離モジュール１０は、例えば、一酸化炭素、炭酸ガス（ＣＯ2）、水（水蒸気）および水素を含有する原料ガスＧから、酸性ガスＧｃとして炭酸ガスを分離するものである。
図１に示すように、酸性ガス分離モジュール１０は、基本的に、中心筒１２と、酸性ガス分離膜（促進輸送膜２０ａ）を有する積層体１４と、テレスコープ防止板１６とを有して構成される。なお、以下の説明では、酸性ガス分離モジュールを、単に、分離モジュールとも言う。
分離モジュール１０は、例えば、一酸化炭素、炭酸ガス（ＣＯ2）、水（水蒸気）および水素を含有する原料ガスＧから、酸性ガスＧｃとして炭酸ガスを分離するものである。
本発明の分離モジュール１０は、いわゆるスパイラル型の分離モジュールである。すなわち、分離モジュール１０は、シート状の積層体１４を、１層、もしくは、複数積層して、中心筒１２に巻回して、積層体１４の巻回物の両端面に、中心筒１２を挿通してテレスコープ防止板１６を設けてなる構成を有する。また、巻回した積層体１４の最外周面は、ガス非透過性の被覆層１８で覆われている。
なお、以下の説明では、中心筒１２に巻回された、複数の積層体１４を積層した物の巻回物（すなわち、積層されて巻回された積層体１４による略円筒状物）を、便宜的に、スパイラル積層体１４ａとも言う。
ここで、本発明の分離モジュールは、図示例のようなスパイラル型以外にも、平膜型であってもよい。
例えば、酸性ガス分離膜（酸性ガス分離層）を後述する供給ガス流路用部材で挟持し、その両面を、後述する透過ガス流路用部材で挟持してなる積層体（あるいは、この積層体を積層してなる積層物）を巻回せずに使用する、平膜型の分離モジュールや、中空糸型の分離モジュールであってもよい。
しかしながら、高圧下での使用による欠陥の発生を防止でき、欠陥の発生に起因する分離性能の低下を防止できる等の点で、図示例のスパイラル型の分離モジュール１０は好適に利用される。
例えば、酸性ガス分離膜（酸性ガス分離層）を後述する供給ガス流路用部材で挟持し、その両面を、後述する透過ガス流路用部材で挟持してなる積層体（あるいは、この積層体を積層してなる積層物）を巻回せずに使用する、平膜型の分離モジュールや、中空糸型の分離モジュールであってもよい。
しかしながら、高圧下での使用による欠陥の発生を防止でき、欠陥の発生に起因する分離性能の低下を防止できる等の点で、図示例のスパイラル型の分離モジュール１０は好適に利用される。
図１に示す分離モジュール１０において、酸性ガスを分離される原料ガスＧは、例えば図１中奥手側のテレスコープ防止板１６（その開口部１６ｄ）を通って、スパイラル積層体１４ａの端面に供給され、端面から積層体１４に流入して、積層体１４内を流れつつ、酸性ガスＧｃを分離される。
また、積層体１４によって原料ガスＧから分離された酸性ガスＧｃは、中心筒１２から排出される。他方、酸性ガスを分離された原料ガスＧ（以下、便宜的に残余ガスＧｒとする）は、スパイラル積層体１４ａ（積層体１４）の供給側とは逆側の端面から排出され、テレスコープ防止板１６（同前）を通って分離モジュール１０の外部に排出される。
また、積層体１４によって原料ガスＧから分離された酸性ガスＧｃは、中心筒１２から排出される。他方、酸性ガスを分離された原料ガスＧ（以下、便宜的に残余ガスＧｒとする）は、スパイラル積層体１４ａ（積層体１４）の供給側とは逆側の端面から排出され、テレスコープ防止板１６（同前）を通って分離モジュール１０の外部に排出される。
中心筒（透過ガス集合管）１２は、原料ガスＧ供給側の端面が閉塞する円筒状の管で、周面（管壁）には複数の貫通孔１２ａが形成される。
原料ガスＧから分離された酸性ガスＧｃは、後述する透過ガス流路用部材２６を通って、貫通孔１２ａから中心筒１２内に至り、中心筒１２の開放端１２ｂから排出される。
原料ガスＧから分離された酸性ガスＧｃは、後述する透過ガス流路用部材２６を通って、貫通孔１２ａから中心筒１２内に至り、中心筒１２の開放端１２ｂから排出される。
中心筒１２において、後述する接着剤層３０で封止される領域における開口率（中心筒１２の外周面に占める貫通孔１２ａの面積率）は、１．５〜８０％が好ましく、３〜７５％がより好ましく、５〜７０％がさらに好ましい。中でも、実用的な観点から、中心筒１２の開口率は、５〜２５％が、特に好ましい。
中心筒１２の開口率を上記範囲とすることにより、効率的に酸性ガスＧｃを収集することができ、また、中心筒１２の強度を高め、加工適性を十分に確保できる。
中心筒１２の開口率を上記範囲とすることにより、効率的に酸性ガスＧｃを収集することができ、また、中心筒１２の強度を高め、加工適性を十分に確保できる。
また、貫通孔１２ａは、直径０．５〜２０ｍｍの円形の孔であるのが好ましい。さらに、貫通孔１２ａは、中心筒１２の周壁に、均一に形成されるのが好ましい。
なお、中心筒１２には、必要に応じて、分離した酸性ガスＧｃを開放端１２ｂ側に流すためのガス（スイープガス）を供給する供給口（供給部）を設けてもよい。
積層体１４は、酸性ガス分離層２０と、供給ガス流路用部材２４と、透過ガス流路用部材２６とを積層してなるものである。
なお、図１において、符号３０は、酸性ガス分離層２０と透過ガス流路用部材２６とを接着し、かつ、積層体１４同士を接着すると共に、透過ガス流路用部材２６における酸性ガスＧｃの流路を、中心筒１２側が開口するエンベロープ状にする接着剤層３０である。
なお、図１において、符号３０は、酸性ガス分離層２０と透過ガス流路用部材２６とを接着し、かつ、積層体１４同士を接着すると共に、透過ガス流路用部材２６における酸性ガスＧｃの流路を、中心筒１２側が開口するエンベロープ状にする接着剤層３０である。
前述のように、図示例の分離モジュール１０は、この積層体１４を、複数、積層して、中心筒１２に巻回して（巻き付けて）、略円筒状のスパイラル積層体１４ａを形成してなる構成を有する。
ここで、本発明においては、便宜的に、原料ガスＧの供給方向をｘ方向、ｘ方向と直交する方向をｙ方向とする。スパイラル型である図示例の分離モジュール１０においては、この積層体１４の巻回方向はｙ方向と一致し、従って、積層体１４の巻回方向と直交する方向は、原料ガスＧの供給方向であるｘ方向と一致する。
ここで、本発明においては、便宜的に、原料ガスＧの供給方向をｘ方向、ｘ方向と直交する方向をｙ方向とする。スパイラル型である図示例の分離モジュール１０においては、この積層体１４の巻回方向はｙ方向と一致し、従って、積層体１４の巻回方向と直交する方向は、原料ガスＧの供給方向であるｘ方向と一致する。
分離モジュール１０において、積層体１４は１層でもよい。しかしながら、図示例のように、複数の積層体１４を積層することにより、酸性ガス分離層２０の膜面積を大きくして、１つのモジュールで分離する酸性ガスＧｃの量を向上できる。
積層体１４の積層数は、分離モジュール１０に要求される処理速度や処理量、分離モジュール１０の大きさ等に応じて、適宜、設定すればよい。ここで、積層する積層体１４の数は、５０以下が好ましく、４５以下がより好ましく、４０以下が特に好ましい。積層体１４の積層数を、この数とすることで、中心筒１２への積層体１４の巻回が容易になり、加工性を向上できる。
積層体１４の積層数は、分離モジュール１０に要求される処理速度や処理量、分離モジュール１０の大きさ等に応じて、適宜、設定すればよい。ここで、積層する積層体１４の数は、５０以下が好ましく、４５以下がより好ましく、４０以下が特に好ましい。積層体１４の積層数を、この数とすることで、中心筒１２への積層体１４の巻回が容易になり、加工性を向上できる。
図２に、積層体１４の部分断面図を示す。前述のように、矢印ｘは原料ガスＧの供給方向であり、ｘ方向と直交するｙ方向は積層体１４の巻回方向（以下、巻回方向とも言う）と一致する。
図示例において、積層体１４は、二つ折りにした酸性ガス分離層２０の間に透過ガス流路用部材２４を挟み込んで挟持体３６とし（図５参照）、この挟持体３６に、透過ガス流路用部材２６を積層してなる構成を有する。この構成については、後に詳述する。
図示例において、積層体１４は、二つ折りにした酸性ガス分離層２０の間に透過ガス流路用部材２４を挟み込んで挟持体３６とし（図５参照）、この挟持体３６に、透過ガス流路用部材２６を積層してなる構成を有する。この構成については、後に詳述する。
前述のように、分離モジュール１０において、原料ガスＧは、テレスコープ防止板１６を通って、スパイラル積層体１４ａの一方の端面から供給される。すなわち、原料ガスＧは、各積層体１４の端部（端面）に供給される。
図２に概念的に示すように、積層体１４のｘ方向の端面に供給された原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４内をｘ方向に流れる。ここで、本発明の分離モジュール１０において、供給ガス流路用部材２４は、内部を流れる原料ガスＧの流路を変更する流路変更部材（流路壁５０ａおよび５０ｂ）を有する。そのため、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を、長くできる。この点に関しては、後に詳述する。
供給ガス流路用部材２４内における流れの中で、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）に接触した酸性ガスＧｃは、原料ガスＧから分離されて、酸性ガス分離層２０を積層体１４の積層方向に通過して（促進輸送膜２０ａのキャリアによって積層方向に輸送されて）、透過ガス流路用部材２６に流入する。
図２に概念的に示すように、積層体１４のｘ方向の端面に供給された原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４内をｘ方向に流れる。ここで、本発明の分離モジュール１０において、供給ガス流路用部材２４は、内部を流れる原料ガスＧの流路を変更する流路変更部材（流路壁５０ａおよび５０ｂ）を有する。そのため、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を、長くできる。この点に関しては、後に詳述する。
供給ガス流路用部材２４内における流れの中で、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）に接触した酸性ガスＧｃは、原料ガスＧから分離されて、酸性ガス分離層２０を積層体１４の積層方向に通過して（促進輸送膜２０ａのキャリアによって積層方向に輸送されて）、透過ガス流路用部材２６に流入する。
透過ガス流路用部材２６に流入した酸性ガスＧｃは、透過ガス流路用部材２６を巻回方向（矢印ｙ方向）に流れて、中心筒１２に至り、中心通１２の貫通孔１２ａから中心筒１２内に流入する。中心筒１２内に流入した酸性ガスＧｃは、中心筒１２をｘ方向に流れて、開放端１２ｂから排出される。
また、酸性ガスＧｃを除去された残余ガスＧｒは、供給ガス流路用部材２４をｘ方向に流れて、スパイラル積層体１４ａの逆側の端面から排出され、テレスコープ防止板１６（その開口部１６ｄ）を通って、分離モジュール１０の外部に排出される。
また、酸性ガスＧｃを除去された残余ガスＧｒは、供給ガス流路用部材２４をｘ方向に流れて、スパイラル積層体１４ａの逆側の端面から排出され、テレスコープ防止板１６（その開口部１６ｄ）を通って、分離モジュール１０の外部に排出される。
供給ガス流路用部材２４は、ｘ方向の端部から、原料ガスＧを供給され、部材内を流れる原料ガスＧと、酸性ガス分離層２０とを接触させる、シート状の部材である。図示例においては、供給ガス流路用部材２４は、一例として、長方形である。また、前述のように、供給ガス流路用部材２４は、その内部に、原料ガスＧの流路を変更（強制的に変更）する、流路変更部材が設けられる。
このような供給ガス流路用部材２４は、前述のように二つ折りされた酸性ガス分離層２０のスペーサとして機能して、原料ガスＧの流路を構成する。また、供給ガス流路用部材２４は、原料ガスＧを乱流にするのが好ましい。この点を考慮すると、供給ガス流路用部材２４は、メッシュ状（ネット状／網目構造）を有する部材が好ましい。
このような供給ガス流路用部材２４は、前述のように二つ折りされた酸性ガス分離層２０のスペーサとして機能して、原料ガスＧの流路を構成する。また、供給ガス流路用部材２４は、原料ガスＧを乱流にするのが好ましい。この点を考慮すると、供給ガス流路用部材２４は、メッシュ状（ネット状／網目構造）を有する部材が好ましい。
このような供給ガス流路用部材２４の形成材料としては、十分な耐熱性および耐湿性を有するものであれば、各種の材料が利用可能である。
一例として、紙、上質紙、コート紙、キャストコート紙、合成紙などの紙材料、セルロース、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリイミド、ポリスルホン、アラミド、ポリカーボネートなどの樹脂材料、金属、ガラス、セラミックスなどの無機材料等が、好適に例示される。
樹脂材料としては、具体的には、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリスルホン（ＰＳＦ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルエーテルケトンおよびポリフッ化ビニリデン等が、好適に例示される。
一例として、紙、上質紙、コート紙、キャストコート紙、合成紙などの紙材料、セルロース、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリイミド、ポリスルホン、アラミド、ポリカーボネートなどの樹脂材料、金属、ガラス、セラミックスなどの無機材料等が、好適に例示される。
樹脂材料としては、具体的には、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリスルホン（ＰＳＦ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルエーテルケトンおよびポリフッ化ビニリデン等が、好適に例示される。
供給ガス流路用部材２４の厚さは、原料ガスＧの供給量や要求される処理能力等に応じて、適宜、決定すれば良い。
具体的には、１００〜１０００μｍが好ましく、１５０〜９５０μｍがより好ましく、２００〜９００μｍが特に好ましい。
具体的には、１００〜１０００μｍが好ましく、１５０〜９５０μｍがより好ましく、２００〜９００μｍが特に好ましい。
ここで、本発明の分離モジュール１０においては、この供給ガス流路用部材２４の内部に、原料ガスＧの流路を変更する流路変更部材が設けられる。
図３（Ａ）に、巻回を巻き戻して平面状にした状態の供給ガス流路用部材２４を概念的に示す。なお、図３（Ａ）〜（Ｄ）においては、図面を簡潔にし、構成を明瞭に示すために、供給ガス流路用部材２４のメッシュは省略する。
図３（Ａ）に示すように、供給ガス流路用部材２４は、内部に、流路規制部材としての流路壁５０ａおよび５０ｂを有する。流路壁５０ａおよび５０ｂは、共に、供給ガス流路用部材２４の厚さ方向の全域に対応する高さを有し、供給ガス流路用部材２４の面方向に延在する、壁状の部材である。
なお、流路壁（流路規制部材）は、供給ガス流路用部材２４の厚さ方向の全域よりも低くても良い。しかしながら、より多くの原料ガスＧの流路を変更できる等の点で、流路壁は、厚さ方向に供給ガス流路用部材２４の全域を閉塞する高さを有するのが好ましい。
図３（Ａ）に示すように、供給ガス流路用部材２４は、内部に、流路規制部材としての流路壁５０ａおよび５０ｂを有する。流路壁５０ａおよび５０ｂは、共に、供給ガス流路用部材２４の厚さ方向の全域に対応する高さを有し、供給ガス流路用部材２４の面方向に延在する、壁状の部材である。
なお、流路壁（流路規制部材）は、供給ガス流路用部材２４の厚さ方向の全域よりも低くても良い。しかしながら、より多くの原料ガスＧの流路を変更できる等の点で、流路壁は、厚さ方向に供給ガス流路用部材２４の全域を閉塞する高さを有するのが好ましい。
図示例において、流路壁５０ａは、供給ガス流路用部材２４内において、ｙ方向（巻回方向）の中心筒１２側の端部から、ｘ方向（原料ガス供給方向）に傾斜してｙ方向に向かって延在する。他方、流路壁５０ａに対してｘ方向の下流側（以下、単に上流／下流とも言う）に設けられる流路壁５０ｂは、供給ガス流路用部材２４内において、ｙ方向の中心筒１２と逆側の端部から、ｘ方向と逆方向に傾斜してｙ方向に向かって延在する。また、両流路壁は、共に、ｙ方向の全域には至らないように形成される。
なお、以下の説明では、便宜的に、ｙ方向の中心筒１２側を基端、同中心筒１２と逆側を先端とも言う。
なお、以下の説明では、便宜的に、ｙ方向の中心筒１２側を基端、同中心筒１２と逆側を先端とも言う。
なお、図中の符号５２は、供給ガス流路部材２４の先端において、ｘ方向の全域に形成される、流路壁５０ａ等と同様の壁状の部材（壁部材５２）である。
後述するが、分離モジュール１０は、積層体２４を、複数、積層して巻回した構成を有するので、基本的に、１つの供給ガス流路用部材２４に流入した原料ガスＧが、この供給ガス流路用部材２４の先端側から排出されることは無い。しかしながら、微量でも、原料ガスＧが、この供給ガス流路用部材２４の先端側から排出される場合も有るので、図示例のような壁部材５２を有することにより、より確実に、原料ガスＧが供給ガス流路用部材２４の先端側から排出されることを防止して、より効率の良い原料ガスの処理を行うことが可能となる。
後述するが、分離モジュール１０は、積層体２４を、複数、積層して巻回した構成を有するので、基本的に、１つの供給ガス流路用部材２４に流入した原料ガスＧが、この供給ガス流路用部材２４の先端側から排出されることは無い。しかしながら、微量でも、原料ガスＧが、この供給ガス流路用部材２４の先端側から排出される場合も有るので、図示例のような壁部材５２を有することにより、より確実に、原料ガスＧが供給ガス流路用部材２４の先端側から排出されることを防止して、より効率の良い原料ガスの処理を行うことが可能となる。
このような供給ガス流路用部材２４においては、図３（Ａ）に概念的に示すように、ｘ方向の端部から供給ガス流路用部材２４に流入した原料ガスＧの多くが、まず、上流側の流路壁５０ａによって、ｘ方向に向かう流路を、先端側（ｙ方向）かつｘ方向に向かう方向に変更される。次いで、流路壁５０ａによって流路を変更された原料ガスＧは、さらに、下流側の流路壁５０ｂや、供給ガス流路用部材２４の先端側端部（壁部材５２）や基端側端部等で流路を変更されて、供給ガス流路用部材２４の下流側端部に至る。
また、流路壁５０ａによって流路を変更されなかった原料ガスＧも、下流側の流路壁５０ｂによって流路を変更されて、さらに、供給ガス流路用部材２４の先端側端部や基端側端部等によって流路を変更されて、供給ガス流路用部材２４の下流側端部に至る。
また、流路壁５０ａによって流路を変更されなかった原料ガスＧも、下流側の流路壁５０ｂによって流路を変更されて、さらに、供給ガス流路用部材２４の先端側端部や基端側端部等によって流路を変更されて、供給ガス流路用部材２４の下流側端部に至る。
すなわち、図示例の供給ガス流路用部材２４においては、流路壁を有さない、原料ガスＧの流路がｘ方向の直線状である通常の供給ガス流路用部材に比して、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路が、遥かに長くなる。
前述のように、原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４内を流れつつ、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）に接触して、酸性ガスを分離される。従って、供給ガス流路用部材２４の内部における流路が長い程、原料ガスＧが酸性ガス分離層２０に接触する距離が長くなり、原料ガスＧの処理効率すなわち酸性ガスの分離効率が向上する。
従って、供給ガス流路用部材２４が流路壁５０ａおよび５０ｂ（原料ガスＧの流路変更部材）を有する本発明の分離モジュール１０によれば、原料ガスＧが酸性ガス分離層２０に接触する距離を長くして、原料ガスＧの処理効率を大幅に向上できる。
従って、供給ガス流路用部材２４が流路壁５０ａおよび５０ｂ（原料ガスＧの流路変更部材）を有する本発明の分離モジュール１０によれば、原料ガスＧが酸性ガス分離層２０に接触する距離を長くして、原料ガスＧの処理効率を大幅に向上できる。
図示例の供給ガス流路用部材２４は、原料ガスＧの供給方向に２つの流路壁を有しているが、本発明の分離モジュールにおいては、流路壁は１つであってもよい。
しかしながら、本発明においては、供給ガス流路部材２４が複数の流路壁を複数有した方が、より好適に、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を長くできる。
しかしながら、本発明においては、供給ガス流路部材２４が複数の流路壁を複数有した方が、より好適に、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を長くできる。
従って、本発明の分離モジュール１０は、例えば図３（Ｂ）に概念的に示すように、供給ガス流路用部材２４が、その内部に３つの流路壁５０ｃ，５０ｄおよび５０ｅを有してもよい。これにより、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を、さらに長くできる。
ここで、供給ガス流路用部材２４が複数の流路壁を有する場合には、図３（Ａ）および（Ｂ）に示す例のように、基端から先端側（ｙ方向）に向かって延在する流路壁（５０ａ、５０ｃおよび５０ｅ）と、先端から基端側（同前）に向かって延在する延在する流路壁（５０ｂ、５０ｄ）とが、混在するのが好ましい。
このような構成を有することにより、ｙ方向の一方の端部のみ（基端のみ、あるいは、先端のみ）からｙ方向に向かって延在する流路壁のみ有する場合に比して、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を長くできる。
このような構成を有することにより、ｙ方向の一方の端部のみ（基端のみ、あるいは、先端のみ）からｙ方向に向かって延在する流路壁のみ有する場合に比して、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を長くできる。
また、流路壁は、図３（Ａ）および（Ｂ）に示すような直線状の形状以外にも、曲線状や、屈折（屈曲）した折れ線状の形状であってもよい。
図３（Ｃ）に、その一例を示す。図３（Ｃ）に示す例は、上流側の流路壁５０ｆと、下流側の流路壁５０ｇとの２つの流路壁を有する。
上流側の流路壁５０ｆは、供給ガス流路用部材２４内において、基端（中心筒１２側の端部）からｘ方向（原料ガス供給方向）に傾斜して先端側に向かって延在する領域と、その下流側端部からｘ方向に延在する領域と、その下流側端部からｘ方向と逆方向に傾斜して基端側に向かって延在する領域とを有する。
他方、下流側の流路壁５０ｇは、供給ガス流路用部材２４内において、先端（中心筒１２と逆側の端部）からｘ方向と逆方向に傾斜して基端側に向かって延在する領域と、その上流側端部からｘ方向と逆方向に延在する領域と、その上流側端部からｘ方向に傾斜して先端側に向かって延在する領域とを有する。
また、流路壁５０ｆおよび流路壁５０ｇは、互いに接触することはなく、ｙ方向に見た際に重複する領域を有し、かつ、下流側の流路壁５０ｇのｘ方向と逆方向に延在する領域は、上流側の流路壁５０ｆのｘ方向に延在する領域よりも、基端側に位置する。
上流側の流路壁５０ｆは、供給ガス流路用部材２４内において、基端（中心筒１２側の端部）からｘ方向（原料ガス供給方向）に傾斜して先端側に向かって延在する領域と、その下流側端部からｘ方向に延在する領域と、その下流側端部からｘ方向と逆方向に傾斜して基端側に向かって延在する領域とを有する。
他方、下流側の流路壁５０ｇは、供給ガス流路用部材２４内において、先端（中心筒１２と逆側の端部）からｘ方向と逆方向に傾斜して基端側に向かって延在する領域と、その上流側端部からｘ方向と逆方向に延在する領域と、その上流側端部からｘ方向に傾斜して先端側に向かって延在する領域とを有する。
また、流路壁５０ｆおよび流路壁５０ｇは、互いに接触することはなく、ｙ方向に見た際に重複する領域を有し、かつ、下流側の流路壁５０ｇのｘ方向と逆方向に延在する領域は、上流側の流路壁５０ｆのｘ方向に延在する領域よりも、基端側に位置する。
このような流路壁５０ｆおよび流路壁５０ｇによれば、供給ガス流路用部材２４に流入した原料ガスＧは、流路壁５０ｇによって、ｘ方向に対して逆流するように流路を変更され、次いで、流路壁５０ｆによって、ｘ方向に向かうように流路を変更される。
そのため、この流路壁５０ｆおよび流路壁５０ｇによれば、原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４内で、供給方向と逆方向とを１．５往復するように流路を変更されるので、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を非常に長くして、原料ガスＧが酸性ガス分離層２０に接触する距離を非常に長くできる。
そのため、この流路壁５０ｆおよび流路壁５０ｇによれば、原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４内で、供給方向と逆方向とを１．５往復するように流路を変更されるので、供給ガス流路用部材２４内における原料ガスＧの流路を非常に長くして、原料ガスＧが酸性ガス分離層２０に接触する距離を非常に長くできる。
図３（Ａ）〜（Ｃ）に示される例は、最上流に配置される流路壁５０ａ，５０ｃおよび５０ｆが、原料ガスＧの流路をｘ方向およびｙ方向の両方に向かう方向に変更している。
しかしながら、本発明は、これ以外にも、各種の構成が利用可能である。例えば、図３（Ｄ）に示す例のように、流路壁５０ｈおよび５０ｉが、共に、ｙ方向に延在して配置されてもよい。あるいは、最上流の流路壁が、ｘ方向と逆方向に傾斜してｙ方向に向かって延在するものであってもよい。
しかしながら、原料ガスＧの圧損を考慮すると、最上流に配置される流路壁は、図示例のように、原料ガスＧの流路をｘ方向およびｙ方向の両方に向かう方向に変更するように設けられるのが好ましい。
しかしながら、本発明は、これ以外にも、各種の構成が利用可能である。例えば、図３（Ｄ）に示す例のように、流路壁５０ｈおよび５０ｉが、共に、ｙ方向に延在して配置されてもよい。あるいは、最上流の流路壁が、ｘ方向と逆方向に傾斜してｙ方向に向かって延在するものであってもよい。
しかしながら、原料ガスＧの圧損を考慮すると、最上流に配置される流路壁は、図示例のように、原料ガスＧの流路をｘ方向およびｙ方向の両方に向かう方向に変更するように設けられるのが好ましい。
また、図３に示される例は、いずれも、最上流の流路壁が、供給ガス流路用部材２４の基端（中心筒１２側の端部）からｙ方向に延在している。しかしながら、本発明は、これ以外にも、最上流の流路壁が、供給ガス流路用部材２４の先端からｙ方向に延在する構成であってもよい。
ここで、図示例の分離モジュールは、スパイラル型であるので、供給ガス流路用部材２４の基端側は、巻回の曲率が高い。そのため、最上流の流路壁は、図示例のように、基端から先端に向けて流路を変更するようにした方が、効率等の点で有利な場合も有る。
ここで、図示例の分離モジュールは、スパイラル型であるので、供給ガス流路用部材２４の基端側は、巻回の曲率が高い。そのため、最上流の流路壁は、図示例のように、基端から先端に向けて流路を変更するようにした方が、効率等の点で有利な場合も有る。
本発明の分離モジュール１０において、流路壁の厚さＬは、供給される原料ガスＧの流量や温度、供給ガス流路用部材２４の面積等に応じて、適宜、決定すればよい。
ここで、流路壁の厚さＬが薄すぎると、流路壁の強度が不十分で使用中に損傷する可能性が有る。また、流路壁が存在する位置は、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）が有効に使用できないので、流路壁の厚さＬが厚すぎると、原料ガスＧの処理効率が低くなってしまう。
この点を考慮すると、流路壁の厚さＬは、５〜５０ｍｍが好ましく、５〜３０ｍｍがより好ましく、５〜２０ｍｍが特に好ましい。
ここで、流路壁の厚さＬが薄すぎると、流路壁の強度が不十分で使用中に損傷する可能性が有る。また、流路壁が存在する位置は、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）が有効に使用できないので、流路壁の厚さＬが厚すぎると、原料ガスＧの処理効率が低くなってしまう。
この点を考慮すると、流路壁の厚さＬは、５〜５０ｍｍが好ましく、５〜３０ｍｍがより好ましく、５〜２０ｍｍが特に好ましい。
また、本発明の分離モジュール１０において、供給ガス流路用部材２４の面方向における流路壁（流路変更部材）の形成面積は、促進輸送膜２０ａの性能、供給される原料ガスＧの流量や温度、供給ガス流路用部材２４の面積等に応じて、適宜、決定すればよい。
ここで、流路壁の形成面積が小さ過ぎると、流路壁を形成する効果が十分に得られず、流路壁の形成面積が大き過ぎると、先と同様の理由で、原料ガスＧの処理効率が低くなってしまう。
この点を考慮すると、流路壁の形成面積(面積Ｂ)は、供給ガス流路部材２４の面積(面積Ａ）の０．０１〜１０％が好ましい（すなわち、『０．０１≦（（Ｂ／Ａ）×１００≦１０』が好ましい）。
ここで、流路壁の形成面積が小さ過ぎると、流路壁を形成する効果が十分に得られず、流路壁の形成面積が大き過ぎると、先と同様の理由で、原料ガスＧの処理効率が低くなってしまう。
この点を考慮すると、流路壁の形成面積(面積Ｂ)は、供給ガス流路部材２４の面積(面積Ａ）の０．０１〜１０％が好ましい（すなわち、『０．０１≦（（Ｂ／Ａ）×１００≦１０』が好ましい）。
このような流路壁（流路変更部材）は、供給ガス流路部材２４におけるｙ方向（巻回方向）の全域を１個の流路壁で横切る形状で無ければ、各種の形状が利用可能である。
例えば、図３に示す例では、流路変更部材は、供給ガス流路用部材２４のｙ方向の端部から延在する壁状であるが、これ以外にも、各種の形状が利用可能である。例えば、供給ガス流路用部材２４のｙ方向の端部に接触せず、ｙ方向の中央領域のみに存在する壁状であってもよい。また、流路壁（壁状）以外にも、円形や矩形等の島状の流路変更部材を、規則的あるいは不規則に点在させた構成であってもよい。
例えば、図３に示す例では、流路変更部材は、供給ガス流路用部材２４のｙ方向の端部から延在する壁状であるが、これ以外にも、各種の形状が利用可能である。例えば、供給ガス流路用部材２４のｙ方向の端部に接触せず、ｙ方向の中央領域のみに存在する壁状であってもよい。また、流路壁（壁状）以外にも、円形や矩形等の島状の流路変更部材を、規則的あるいは不規則に点在させた構成であってもよい。
しかしながら、より好適に原料ガスＧの流路を長くして、酸性ガス分離層２０（促進輸送膜２０ａ）との接触距離を長く出来る等の点で、流路変更部材は、図示例のような、供給ガス流路用部材２４の矢印ｙ方向の端部（基端もしくは先端）から、ｙ方向に向かって延在する壁状が好ましい。
また、壁状の流路変更部材と、島状に点在する流路変更部材とを併用してもよい。
また、壁状の流路変更部材と、島状に点在する流路変更部材とを併用してもよい。
流路壁（流路変更部材）の形成材料は、十分な耐熱性および耐湿性を有し、かつ、メッシュ状の供給ガス流路用部材２４の内部に壁状の部材を形成できる、各種の材料が利用可能である。
一例として、接着剤、熱可塑性樹脂、粘着テープ等が例示される。
中でも、流路壁の形成性や利便性、流路壁幅の自由度等の点で、各種の公知の接着剤は好適に利用される。
一例として、接着剤、熱可塑性樹脂、粘着テープ等が例示される。
中でも、流路壁の形成性や利便性、流路壁幅の自由度等の点で、各種の公知の接着剤は好適に利用される。
接着剤としては、一例として、エポキシ樹脂、塩化ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル−アクリロニトリル共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、ポリアミド樹脂、ポリビニルブチラール、ポリエステル、セルロース誘導体（ニトロセルロース等）、スチレン−ブタジエン共重合体、各種の合成ゴム系樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、フェノキシ樹脂、シリコン樹脂、尿素ホルムアミド樹脂等が好適に例示される。
中でも、耐熱性および耐湿性の観点から、エポキシ樹脂は、より好適に例示される。
中でも、耐熱性および耐湿性の観点から、エポキシ樹脂は、より好適に例示される。
このような供給ガス流路用部材２４は、酸性ガス分離層２０に挟持される。図示例においては、酸性ガス分離層２０は、一例として、長方形のシート状物である。
図示例の分離モジュール１０は好ましい態様として、促進輸送型である。そのため、酸性ガス分離層２０は、促進輸送膜２０ａと、多孔質支持体２０ｂとから構成される。
なお、本発明は、促進輸送型の分離モジュールに限定はされず、前述の特許文献１に示されるような、溶解拡散膜を用いる溶解拡散型の分離モジュールであってもよい。
図示例の分離モジュール１０は好ましい態様として、促進輸送型である。そのため、酸性ガス分離層２０は、促進輸送膜２０ａと、多孔質支持体２０ｂとから構成される。
なお、本発明は、促進輸送型の分離モジュールに限定はされず、前述の特許文献１に示されるような、溶解拡散膜を用いる溶解拡散型の分離モジュールであってもよい。
促進輸送膜２０ａは、少なくとも、供給ガス流路用部材２４を流れる原料ガスＧに含有される酸性ガスＧｃと反応するキャリア、および、このキャリアを担持する親水性化合物を含有する。このような促進輸送膜２０ａは、原料ガスＧから酸性ガスＧｃを選択的に透過させる機能（酸性ガスＧｃを選択的に輸送する機能）を有している。
促進輸送型の分離モジュールは、高温かつ高湿での使用が必要条件である。従って、促進輸送膜２０ａは、高温下（例えば、１００〜２００℃）でも、酸性ガスＧｃを選択的に透過させる機能を有する。また、原料ガスＧが水蒸気を含んでも、水蒸気を親水性化合物が吸湿して促進輸送膜２０ａが水分を保持することで、さらにキャリアが酸性ガスＧｃを輸送し易くなるので、溶解拡散膜を用いる場合に比べて分離効率が高まる。
促進輸送型の分離モジュールは、高温かつ高湿での使用が必要条件である。従って、促進輸送膜２０ａは、高温下（例えば、１００〜２００℃）でも、酸性ガスＧｃを選択的に透過させる機能を有する。また、原料ガスＧが水蒸気を含んでも、水蒸気を親水性化合物が吸湿して促進輸送膜２０ａが水分を保持することで、さらにキャリアが酸性ガスＧｃを輸送し易くなるので、溶解拡散膜を用いる場合に比べて分離効率が高まる。
促進輸送膜２０ａの膜面積は、分離モジュール１０の大きさ、分離モジュール１０に要求される処理能力等に応じて、適宜、設定すればよい。具体的には、０．０１〜１０００ｍ2が好ましく、０．０２〜７５０ｍ2がより好ましく、０．０２５ｍ〜５００ｍ2がさらに好ましい。中でも、促進輸送膜２０ａの膜面積は、実用的な観点から、１〜１００ｍ2が、特に好ましい。
促進輸送膜２０ａの膜面積を上記範囲とすることにより、膜面積に対して効率よく酸性ガスＧｃを分離でき、また、加工性も良好になる。
促進輸送膜２０ａの膜面積を上記範囲とすることにより、膜面積に対して効率よく酸性ガスＧｃを分離でき、また、加工性も良好になる。
促進輸送膜２０ａの巻回方向の長さ（二つ折りする前の全長）も、分離モジュール１０の大きさや分離モジュール１０に要求される処理能力等に応じて、適宜、設定すればよい。具体的には、１００〜１００００ｍｍが好ましく、１５０〜９０００ｍｍがより好ましく、２００〜８０００ｍｍがさらにより好ましい。中でも、促進輸送膜２０ａの長さは、実用的な観点から、８００〜４０００ｍｍが、特に好ましい。
促進輸送膜２０ａの巻回方向の長さを、上記範囲とすることにより、膜面積に対して効率よく酸性ガスＧｃを分離することができ、さらに、積層体１４を巻回する際の巻きずれの発生が抑制され、加工性が容易となる。
なお、促進輸送膜の幅も、分離モジュール１０のｘ方向のサイズに応じて、適宜、設定すれば良い。
促進輸送膜２０ａの巻回方向の長さを、上記範囲とすることにより、膜面積に対して効率よく酸性ガスＧｃを分離することができ、さらに、積層体１４を巻回する際の巻きずれの発生が抑制され、加工性が容易となる。
なお、促進輸送膜の幅も、分離モジュール１０のｘ方向のサイズに応じて、適宜、設定すれば良い。
促進輸送膜２０ａの厚さも、分離モジュール１０の大きさや分離モジュール１０に要求される処理能力等に応じて、適宜、設定すればよい。具体的には、１〜２００μｍが好ましく、２〜１７５μｍがより好ましい。
促進輸送膜２０ａの厚さを、上記範囲にすることにより、十分なガス透過性と分離選択性とを実現できる。
促進輸送膜２０ａの厚さを、上記範囲にすることにより、十分なガス透過性と分離選択性とを実現できる。
親水性化合物はバインダとして機能するものであり、促進輸送膜２０ａにおいて、水分を保持して、キャリアによる二酸化炭素等のガスの分離機能を発揮させる。また、親水性化合物は、耐熱性の観点から、架橋構造を有するのが好ましい。
このような親水性化合物としては、親水性ポリマーが例示される。
このような親水性化合物としては、親水性ポリマーが例示される。
親水性化合物は、水に溶けて塗布液を形成できると共に、促進輸送膜２０ａが高い親水性（保湿性）を有するのが好ましいという観点から、親水性が高いものが好ましい。
具体的には、親水性化合物は、生理食塩液の吸水量が０．５ｇ／ｇ以上の親水性を有することが好ましく、同１ｇ／ｇ以上の親水性を有することがより好ましく、同５ｇ／ｇ以上の親水性を有することがさらに好ましく、同１０ｇ／ｇ以上の親水性を有することが特に好ましく、さらには、同２０ｇ／ｇ以上の親水性を有することが最も好ましい。
具体的には、親水性化合物は、生理食塩液の吸水量が０．５ｇ／ｇ以上の親水性を有することが好ましく、同１ｇ／ｇ以上の親水性を有することがより好ましく、同５ｇ／ｇ以上の親水性を有することがさらに好ましく、同１０ｇ／ｇ以上の親水性を有することが特に好ましく、さらには、同２０ｇ／ｇ以上の親水性を有することが最も好ましい。
親水性化合物の重量平均分子量は、安定な膜を形成し得る範囲で、適宜、選択すればよい。具体的には、２０，０００〜２，０００，０００が好ましく、２５，０００〜２，０００，０００がより好ましく、３０，０００〜２，０００，０００が特に好ましい。
親水性化合物の重量平均分子量を２０，０００以上とすることで、安定して十分な膜強度を有する促進輸送膜２０ａを得ることができる。
特に、親水性化合物が架橋可能基として−ＯＨを有する場合には、親水性化合物は、重量平均分子量が３０，０００以上であるのが好ましい。この際には、重量平均分子量は更に好ましくは４０，０００以上であり、より好ましくは、５０，０００以上である。また、親水性化合物が架橋可能基として−ＯＨを有する場合には、製造適性の観点から、重量平均分子量は、６，０００，０００以下であることが好ましい。
また、架橋可能基として−ＮＨ2を有する場合には、親水性化合物は、重量平均分子量が１０，０００以上であるものが好ましい。この際には、親水性化合物の重量平均分子量は、１５，０００以上であるのがより好ましく、２０，０００以上であるのが特に好ましい。また、親水性化合物が、架橋可能基として−ＮＨ2を有する場合には、製造適性の観点から、重量平均分子量は、１，０００，０００以下であるのが好ましい。
なお、親水性化合物の重量平均分子量は、例えば、親水性化合物としてＰＶＡを用いる場合には、ＪＩＳ Ｋ ６７２６に準じて測定した値を用いればよい。また、市販品を用いる場合には、カタログ、仕様書などで公称される分子量を用いればよい。
親水性化合物の重量平均分子量を２０，０００以上とすることで、安定して十分な膜強度を有する促進輸送膜２０ａを得ることができる。
特に、親水性化合物が架橋可能基として−ＯＨを有する場合には、親水性化合物は、重量平均分子量が３０，０００以上であるのが好ましい。この際には、重量平均分子量は更に好ましくは４０，０００以上であり、より好ましくは、５０，０００以上である。また、親水性化合物が架橋可能基として−ＯＨを有する場合には、製造適性の観点から、重量平均分子量は、６，０００，０００以下であることが好ましい。
また、架橋可能基として−ＮＨ2を有する場合には、親水性化合物は、重量平均分子量が１０，０００以上であるものが好ましい。この際には、親水性化合物の重量平均分子量は、１５，０００以上であるのがより好ましく、２０，０００以上であるのが特に好ましい。また、親水性化合物が、架橋可能基として−ＮＨ2を有する場合には、製造適性の観点から、重量平均分子量は、１，０００，０００以下であるのが好ましい。
なお、親水性化合物の重量平均分子量は、例えば、親水性化合物としてＰＶＡを用いる場合には、ＪＩＳ Ｋ ６７２６に準じて測定した値を用いればよい。また、市販品を用いる場合には、カタログ、仕様書などで公称される分子量を用いればよい。
親水性化合物を形成する架橋可能基としては、耐加水分解性の架橋構造を形成し得るものが、好ましく選択される。
具体的には、ヒドロキシ基（−ＯＨ）、アミノ基（−ＮＨ2）、塩素原子(−Ｃｌ）、シアノ基（−ＣＮ）、カルボキシ基（−ＣＯＯＨ）、および、エポキシ基等が例示される。これらの中でも、アミノ基およびヒドロキシ基が好ましく例示される。さらに、最も好ましくは、キャリアとの親和性およびキャリア担持効果の観点から、ヒドロキシ基が例示される。
具体的には、ヒドロキシ基（−ＯＨ）、アミノ基（−ＮＨ2）、塩素原子(−Ｃｌ）、シアノ基（−ＣＮ）、カルボキシ基（−ＣＯＯＨ）、および、エポキシ基等が例示される。これらの中でも、アミノ基およびヒドロキシ基が好ましく例示される。さらに、最も好ましくは、キャリアとの親和性およびキャリア担持効果の観点から、ヒドロキシ基が例示される。
親水性化合物としては、具体的には、単一の架橋可能基を有するものとしては、ポリアリルアミン、ポリアクリル酸、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリアクリルアミド、ポリエチレンイミン、ポリビニルアミン、ポリオルニチン、ポリリジン、ポリエチレンオキサイド、水溶性セルロース、デンプン、アルギン酸、キチン、ポリスルホン酸、ポリヒドロキシメタクリレート、ポリ−Ｎ−ビニルアセトアミドなどが例示される。最も好ましくはポリビニルアルコールである。また、親水性化合物としては、これらの共重合体も例示される。
また、複数の架橋可能基を有する親水性化合物としては、ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体が例示される。ポリビニルアルコール−ポリアクリル塩共重合体は、吸水能が高い上に、高吸水時においてもハイドロゲルの強度が大きいため好ましい。
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体におけるポリアクリル酸の含有率は、例えば１〜９５モル％、好ましくは２〜７０モル％、より好ましくは３〜６０モル％、特に好ましくは５〜５０モル％である。
なお、ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体において、ポリアクリル酸は、塩であってもよい。この際におけるポリアクリル酸塩としては、ナトリウム塩、カリウム塩等のアルカリ金属塩の他、アンモニウム塩や有機アンモニウム塩等が例示される。
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体におけるポリアクリル酸の含有率は、例えば１〜９５モル％、好ましくは２〜７０モル％、より好ましくは３〜６０モル％、特に好ましくは５〜５０モル％である。
なお、ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体において、ポリアクリル酸は、塩であってもよい。この際におけるポリアクリル酸塩としては、ナトリウム塩、カリウム塩等のアルカリ金属塩の他、アンモニウム塩や有機アンモニウム塩等が例示される。
ポリビニルアルコールは市販品としても入手可能である。具体的には、ＰＶＡ１１７（クラレ社製）、ポバール（クラレ製）、ポリビニルアルコール（アルドリッチ社製）、Ｊ−ポバール（日本酢ビ・ポバール社製）等が例示される。分子量のグレードは種々存在するが、重量平均分子量が１３０，０００〜３００，０００のものが好ましい。
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸塩共重合体（ナトリウム塩）も、市販品として入手可能である。例えば、クラストマーＡＰ２０（クラレ社製）が例示される。
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸塩共重合体（ナトリウム塩）も、市販品として入手可能である。例えば、クラストマーＡＰ２０（クラレ社製）が例示される。
なお、本発明の分離モジュール１０の促進輸送膜２０ａにおいて、親水性化合物は、２種以上を混合して使用してもよい。
促進輸送膜２０ａにおける親水性化合物の含有量は、促進輸送膜２０ａを形成するためのバインダーとして機能し、かつ、水分を十分に保持できる量を、親水性組成物やキャリアの種類等に応じて、適宜、設定すればよい。
具体的には、０．５〜５０質量％が好ましく、０．７５〜３０質量％がより好ましく、１〜１５質量％が特に好ましい。親水性化合物の含有量を、この範囲とすることにより、上述のバインダとしての機能および水分保持機能を、安定して、好適に発現できる。
具体的には、０．５〜５０質量％が好ましく、０．７５〜３０質量％がより好ましく、１〜１５質量％が特に好ましい。親水性化合物の含有量を、この範囲とすることにより、上述のバインダとしての機能および水分保持機能を、安定して、好適に発現できる。
親水性化合物における架橋構造は、熱架橋、紫外線架橋、電子線架橋、放射線架橋、光架橋等、従来公知の手法により形成できる。
好ましくは光架橋もしくは熱架橋であり、最も好ましくは熱架橋である。
好ましくは光架橋もしくは熱架橋であり、最も好ましくは熱架橋である。
また、促進輸送膜２０ａの形成には、親水性化合物と共に、架橋剤を用いるのが好ましい。すなわち、塗布法によって促進輸送膜２０ａを形成する際には、架橋剤を含む塗布組成物を用いるのが好ましい。
架橋剤としては、親水性化合物と反応し、熱架橋や光架橋等の架橋をし得る官能基を２以上有する架橋剤を含むものが選択される。また、形成された架橋構造は、耐加水分解性の架橋構造となるのが好ましい。
このような観点から、促進輸送膜２０ａの形成に利用される架橋剤としては、エポキシ架橋剤、多価グリシジルエーテル、多価アルコール、多価イソシアネート、多価アジリジン、ハロエポキシ化合物、多価アルデヒド、多価アミン、有機金属系架橋剤などが好適に例示される。より好ましくは多価アルデヒド、有機金属系架橋剤およびエポキシ架橋剤であり、中でも、アルデヒド基を２以上有するグルタルアルデヒドやホルムアルデヒドなどの多価アルデヒドが好ましい。
架橋剤としては、親水性化合物と反応し、熱架橋や光架橋等の架橋をし得る官能基を２以上有する架橋剤を含むものが選択される。また、形成された架橋構造は、耐加水分解性の架橋構造となるのが好ましい。
このような観点から、促進輸送膜２０ａの形成に利用される架橋剤としては、エポキシ架橋剤、多価グリシジルエーテル、多価アルコール、多価イソシアネート、多価アジリジン、ハロエポキシ化合物、多価アルデヒド、多価アミン、有機金属系架橋剤などが好適に例示される。より好ましくは多価アルデヒド、有機金属系架橋剤およびエポキシ架橋剤であり、中でも、アルデヒド基を２以上有するグルタルアルデヒドやホルムアルデヒドなどの多価アルデヒドが好ましい。
エポキシ架橋剤としては、エポキシ基を２以上有する化合物であり、４以上有する化合物も好ましい。エポキシ架橋剤は市販品としても入手可能であり、例えば、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル（共栄社化学株式会社製、エポライト１００ＭＦ等）、ナガセケムテックス社製ＥＸ−４１１、ＥＸ−３１３、ＥＸ−６１４Ｂ、ＥＸ−８１０、ＥＸ−８１１、ＥＸ−８２１、ＥＸ−８３０、日油株式会社製エピオールＥ４００などが例示される。
また、エポキシ架橋剤に類似する化合物として、環状エーテルを有するオキセタン化合物も、また、好ましく使用される。オキセタン化合物としては、官能基を２以上有する多価グリシジルエーテルが好ましく、市販品としては、例えばナガセケムテックス社製ＥＸ−４１１、ＥＸ−３１３、ＥＸ−６１４Ｂ、ＥＸ−８１０、ＥＸ−８１１、ＥＸ−８２１、ＥＸ−８３０、などが例示される。
また、エポキシ架橋剤に類似する化合物として、環状エーテルを有するオキセタン化合物も、また、好ましく使用される。オキセタン化合物としては、官能基を２以上有する多価グリシジルエーテルが好ましく、市販品としては、例えばナガセケムテックス社製ＥＸ−４１１、ＥＸ−３１３、ＥＸ−６１４Ｂ、ＥＸ−８１０、ＥＸ−８１１、ＥＸ−８２１、ＥＸ−８３０、などが例示される。
多価グリシジルエーテルとしては、例えば、エチレングリコールジグリシジルエーテル、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシジルエーテル、ペンタエリスリトールポリグリシジルエーテル、プロピレングリコールグリシジルエーテル、ポリプロピレングリコールジグリシジルエーテル等が例示される。
多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ポリエチレングリコール、グリセリン、ポリグリセリン、プロピレングリコール、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、ポリオキシプロピル、オキシエチエンオキシプロピレンブロック共重合体、ペンタエリスリトール、ソビトール等が例示される。
多価イソシアネートとしては、例えば、２，４−トルイレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート等が例示される。
多価アジリジンとしては、例えば、２，２−ビスヒドロキシメチルブタノール−トリス［３−（１−アシリジニル）プロピオネート］、１，６−ヘキサメチレンジエチレンウレア、ジフェニルメタン−ビス−４，４’−Ｎ，Ｎ’−ジエチレンウレア等が例示される。
多価アジリジンとしては、例えば、２，２−ビスヒドロキシメチルブタノール−トリス［３−（１−アシリジニル）プロピオネート］、１，６−ヘキサメチレンジエチレンウレア、ジフェニルメタン−ビス−４，４’−Ｎ，Ｎ’−ジエチレンウレア等が例示される。
ハロエポキシ化合物としては、例えば、エピクロルヒドリン、α−メチルクロルヒドリン等が例示される。
多価アルデヒドとしては、例えば、グルタルアルデヒド、グリオキサール等が例示される。
多価アミンとしては、例えば、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ポリエチレンイミン等が例示される。
さらに、有機金属系架橋剤としては、例えば、有機チタン架橋剤、有機ジルコニア架橋剤等が例示される。
多価アルデヒドとしては、例えば、グルタルアルデヒド、グリオキサール等が例示される。
多価アミンとしては、例えば、エチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、ペンタエチレンヘキサミン、ポリエチレンイミン等が例示される。
さらに、有機金属系架橋剤としては、例えば、有機チタン架橋剤、有機ジルコニア架橋剤等が例示される。
例えば、親水性化合物として、重量平均分子量が１３０，０００以上のポリビニルアルコールを用いる場合には、この親水性化合物と反応性が良好で、加水分解耐性も優れている架橋構造が形成可能である点から，エポキシ架橋剤やグルタルアルデヒドが好ましく利用される。
また、親水性化合物として、ポリビニールアルコール−ポリアクリル酸共重合体を用いる場合は、エポキシ架橋剤やグルタルアルデヒドが好ましく利用される。
また、親水性化合物として、重量平均分子量が１０，０００以上のポリアリルアミンを用いる場合には、この親水性化合物と反応性が良好で、加水分解耐性も優れている架橋構造が形成可能である点から、エポキシ架橋剤、グルタルアルデヒド、および、有機金属架橋剤が好ましく利用される。
さらに、親水性化合物として、ポリエチレンイミンやポリアリルアミンを用いる場合には、エポキシ架橋剤が好ましく利用される。
また、親水性化合物として、ポリビニールアルコール−ポリアクリル酸共重合体を用いる場合は、エポキシ架橋剤やグルタルアルデヒドが好ましく利用される。
また、親水性化合物として、重量平均分子量が１０，０００以上のポリアリルアミンを用いる場合には、この親水性化合物と反応性が良好で、加水分解耐性も優れている架橋構造が形成可能である点から、エポキシ架橋剤、グルタルアルデヒド、および、有機金属架橋剤が好ましく利用される。
さらに、親水性化合物として、ポリエチレンイミンやポリアリルアミンを用いる場合には、エポキシ架橋剤が好ましく利用される。
架橋剤の量は、促進輸送膜２０ａの形成に使用する親水性化合物や架橋剤の種類に応じて、適宜、設定すればよい。
具体的には、親水性化合物が有する架橋可能基量１００質量部に対して０．００１〜８０質量部が好ましく、０．０１〜６０質量部がより好ましく、０．１〜５０質量部が特に好ましい。架橋剤の含有量を上記範囲とすることにより、架橋構造の形成性が良好であり、かつ、形状維持性に優れる促進輸送膜を得ることができる。
また、親水性化合物が有する架橋可能基に着目すれば、架橋構造は、親水性化合物が有する架橋可能基１００ｍｏｌに対し、架橋剤０．００１〜８０ｍｏｌを反応させて形成されたものであるのが好ましい。
具体的には、親水性化合物が有する架橋可能基量１００質量部に対して０．００１〜８０質量部が好ましく、０．０１〜６０質量部がより好ましく、０．１〜５０質量部が特に好ましい。架橋剤の含有量を上記範囲とすることにより、架橋構造の形成性が良好であり、かつ、形状維持性に優れる促進輸送膜を得ることができる。
また、親水性化合物が有する架橋可能基に着目すれば、架橋構造は、親水性化合物が有する架橋可能基１００ｍｏｌに対し、架橋剤０．００１〜８０ｍｏｌを反応させて形成されたものであるのが好ましい。
前述のように、分離モジュール１０の酸性ガス分離層２０において、促進輸送膜２０ａは、このような親水性化合物に加え、キャリアを含有する。
キャリアは、酸性ガス（例えば、炭酸ガス）と親和性を有し、かつ、塩基性を示す各種の水溶性の化合物である。具体的には、アルカリ金属化合物、窒素含有化合物および硫黄酸化物等が例示される。
なお、キャリアは、間接的に酸性ガスと反応するものでも、キャリア自体が、直接、酸性ガスと反応するものでもよい。
前者は、供給ガス中に含まれる他のガスと反応し、塩基性を示し、その塩基性化合物と酸性ガスが反応するものなどが例示される。より具体的には、スチーム（水分）と反応してＯＨ-を放出し、そのＯＨ-がＣＯ2と反応することで、促進輸送膜２０ａ中に選択的にＣＯ2を取り込むことができる化合物であり、例えば、アルカリ金属化合物である。
後者は、キャリア自体が塩基性であるようなもので、例えば、窒素含有化合物や硫黄酸化物である。
キャリアは、酸性ガス（例えば、炭酸ガス）と親和性を有し、かつ、塩基性を示す各種の水溶性の化合物である。具体的には、アルカリ金属化合物、窒素含有化合物および硫黄酸化物等が例示される。
なお、キャリアは、間接的に酸性ガスと反応するものでも、キャリア自体が、直接、酸性ガスと反応するものでもよい。
前者は、供給ガス中に含まれる他のガスと反応し、塩基性を示し、その塩基性化合物と酸性ガスが反応するものなどが例示される。より具体的には、スチーム（水分）と反応してＯＨ-を放出し、そのＯＨ-がＣＯ2と反応することで、促進輸送膜２０ａ中に選択的にＣＯ2を取り込むことができる化合物であり、例えば、アルカリ金属化合物である。
後者は、キャリア自体が塩基性であるようなもので、例えば、窒素含有化合物や硫黄酸化物である。
アルカリ金属化合物としては、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ金属重炭酸塩、および、アルカリ金属水酸化物等が例示される。ここで、アルカリ金属としては、セシウム、ルビジウム、カリウム、リチウム、および、ナトリウムから選ばれたアルカリ金属元素が好ましく用いられる。なお、本発明において、アルカリ金属化合物とは、アルカリ金属そのもののほか、その塩およびそのイオンも含む。
アルカリ金属炭酸塩としては、炭酸リチウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸ルビジウム、および、炭酸セシウム等が例示される。
アルカリ金属重炭酸塩としては、炭酸水素リチウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、炭酸水素ルビジウム、および、炭酸水素セシウム等が例示される。
さらに、アルカリ金属水酸化物としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化ルビジウム、および、水酸化セシウム等が例示される。
これらの中でも、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、また、酸性ガスとの親和性が良いという観点から、水に対する溶解度の高いカリウム、ルビジウム、および、セシウムを含む化合物が好ましい。
アルカリ金属重炭酸塩としては、炭酸水素リチウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、炭酸水素ルビジウム、および、炭酸水素セシウム等が例示される。
さらに、アルカリ金属水酸化物としては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化ルビジウム、および、水酸化セシウム等が例示される。
これらの中でも、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、また、酸性ガスとの親和性が良いという観点から、水に対する溶解度の高いカリウム、ルビジウム、および、セシウムを含む化合物が好ましい。
また、キャリアとしてアルカリ金属化合物を用いる際には、２種以上のキャリアを併用してもよい。
促進輸送膜２０ａ中に２種以上のキャリアが存在することにより、膜中で異なるキャリアを距離的に離間させることができる。これにより、複数のキャリアの潮解性の違いによって、促進輸送膜２０ａの吸湿性に起因して、製造時等に促進輸送膜２０ａ同士や、促進輸送膜２０ａと他の部材とが貼着すること（ブロッキング）を、好適に抑制できる。
また、ブロッキングの抑制効果を、より好適に得られる等の点で、２種以上のアルカリ金属化合物をキャリアとして用いる場合には、潮解性を有する第１化合物と、第１化合物よりも潮解性が低く比重が小さい第２化合物を含むのが好ましい。一例として、第１化合物としては炭酸セシウムが、第２化合物としては炭酸カリウムが、例示される。
促進輸送膜２０ａ中に２種以上のキャリアが存在することにより、膜中で異なるキャリアを距離的に離間させることができる。これにより、複数のキャリアの潮解性の違いによって、促進輸送膜２０ａの吸湿性に起因して、製造時等に促進輸送膜２０ａ同士や、促進輸送膜２０ａと他の部材とが貼着すること（ブロッキング）を、好適に抑制できる。
また、ブロッキングの抑制効果を、より好適に得られる等の点で、２種以上のアルカリ金属化合物をキャリアとして用いる場合には、潮解性を有する第１化合物と、第１化合物よりも潮解性が低く比重が小さい第２化合物を含むのが好ましい。一例として、第１化合物としては炭酸セシウムが、第２化合物としては炭酸カリウムが、例示される。
窒素含有化合物としては、グリシン、アラニン、セリン、プロリン、ヒスチジン、タウリン、ジアミノプロピオン酸などのアミノ酸類、ピリジン、ヒスチジン、ピペラジン、イミダゾール、トリアジンなどのヘテロ化合物類、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、モノプロパノールアミン、ジプロパノールアミン、トリプロパノールアミンなどのアルカノールアミン類、クリプタンド［２．１］、クリプタンド［２．２］などの環状ポリエーテルアミン類、クリプタンド［２．２．１］、クリプタンド［２．２．２］などの双環式ポリエーテルアミン類，ポルフィリン、フタロシアニン、エチレンジアミン四酢酸等が例示される。
さらに、硫黄化合物としては、シスチン、システインなどのアミノ酸類、ポリチオフェン、ドデシルチオール等が例示される。
さらに、硫黄化合物としては、シスチン、システインなどのアミノ酸類、ポリチオフェン、ドデシルチオール等が例示される。
促進輸送膜２０ａにおけるキャリアの含有量は、キャリアや親水性化合物の種類等に応じて、適宜、設定すればよい。具体的には、０．３〜３０質量％が好ましく、０．５〜２５質量％がより好ましく、１〜２０質量％が特に好ましい。
促進輸送膜２０ａにおけるキャリアの含有量を、上記範囲とすることにより、促進輸送膜２０ａを形成するための組成物（塗料）において、塗布前の塩析を好適に防ぐことができ、さらに、促進輸送膜２０ａが、酸性ガスの分離機能を確実に発揮できる。
促進輸送膜２０ａにおけるキャリアの含有量を、上記範囲とすることにより、促進輸送膜２０ａを形成するための組成物（塗料）において、塗布前の塩析を好適に防ぐことができ、さらに、促進輸送膜２０ａが、酸性ガスの分離機能を確実に発揮できる。
促進輸送膜２０ａ（促進輸送膜２０ａを形成するための組成物）は、このような親水性化合物、架橋剤およびキャリアに加え、必要に応じて、各種の成分を含有してもよい。
このような成分としては、ジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）等の酸化防止剤、炭素数３〜２０のアルキル基または炭素数３〜２０のフッ化アルキル基と親水性基とを有する化合物やシロキサン構造を有する化合物等の特定化合物、オクタン酸ナトリウムや１−ヘキサスルホン酸ナトリウム等の界面活性剤、ポリオレフィン粒子やポリメタクリル酸メチル粒子等のポリマー粒子等が例示される。
その他、必要に応じて、触媒、保湿（吸湿）剤、補助溶剤、膜強度調整剤、欠陥検出剤等を用いてもよい。
その他、必要に応じて、触媒、保湿（吸湿）剤、補助溶剤、膜強度調整剤、欠陥検出剤等を用いてもよい。
促進輸送膜２０ａは、単層構成でも、複数層から構成されるものでもよい。
ここで、促進輸送膜２０ａが複数層から構成される場合には、同じ膜を積層してもよく、組成、含有する成分の種類や数、ｐＨ、含有する各成分の濃度等が異なる膜を積層してもよい。
ここで、促進輸送膜２０ａが複数層から構成される場合には、同じ膜を積層してもよく、組成、含有する成分の種類や数、ｐＨ、含有する各成分の濃度等が異なる膜を積層してもよい。
酸性ガス分離層２０は、このような促進輸送膜２０ａと、多孔質支持体２０ｂとから構成される。
多孔質支持体２０ｂは、酸性ガス透過性を有し、かつ、促進輸送膜２０ａを形成するための塗布組成物の塗布が可能（塗膜の支持が可能）であり、さらに、形成された促進輸送膜２０ａを支持するものである。
多孔質支持体２０ｂの形成材料は、上記機能を発現できる物であれば、公知の各種の物が利用可能である。
多孔質支持体２０ｂは、酸性ガス透過性を有し、かつ、促進輸送膜２０ａを形成するための塗布組成物の塗布が可能（塗膜の支持が可能）であり、さらに、形成された促進輸送膜２０ａを支持するものである。
多孔質支持体２０ｂの形成材料は、上記機能を発現できる物であれば、公知の各種の物が利用可能である。
ここで、本発明の分離モジュール１０において、酸性ガス分離層２０を構成する多孔質支持体２０ｂは、単層であってもよいが、多孔質膜と補助支持膜とからなる２層構成であるのが好ましい。このような２構成を有することにより、多孔質支持体２０ｂは、上記酸性ガス透過性、促進輸送膜２０ａとなる塗布組成物の塗布および促進輸送膜２０ａの支持という機能を、より確実に発現する。
なお、多孔質支持体２０ｂが単層である場合には、形成材料としては、以下に多孔質膜および補助支持膜で例示する各種の材料が利用可能である。
なお、多孔質支持体２０ｂが単層である場合には、形成材料としては、以下に多孔質膜および補助支持膜で例示する各種の材料が利用可能である。
この２層構成の多孔質支持体２０ｂでは、多孔質膜が促進輸送膜２０ａ側となる。
多孔質膜は、耐熱性を有し、また加水分解性の少ない材料からなることが好ましい。このような多孔質膜としては、具体的には、ポリスルフォン、ポリエーテルスルホン、ポリプロピレン、セルロースなどのメンブレンフィルター膜、ポリアミドやポリイミドの界面重合薄膜、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）や高分子量ポリエチレンの延伸多孔膜等が例示される。
中でも、ＰＴＦＥや高分子量ポリエチレンの延伸多孔膜は、高い空隙率を有し、酸性ガス（特に炭酸ガス）の拡散阻害が小さく、さらに、強度、製造適性などの観点から好ましい。その中でも、耐熱性を有し、また加水分解性の少ない等の点で、ＰＴＦＥの延伸多孔膜が、好適に利用される。
多孔質膜は、耐熱性を有し、また加水分解性の少ない材料からなることが好ましい。このような多孔質膜としては、具体的には、ポリスルフォン、ポリエーテルスルホン、ポリプロピレン、セルロースなどのメンブレンフィルター膜、ポリアミドやポリイミドの界面重合薄膜、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）や高分子量ポリエチレンの延伸多孔膜等が例示される。
中でも、ＰＴＦＥや高分子量ポリエチレンの延伸多孔膜は、高い空隙率を有し、酸性ガス（特に炭酸ガス）の拡散阻害が小さく、さらに、強度、製造適性などの観点から好ましい。その中でも、耐熱性を有し、また加水分解性の少ない等の点で、ＰＴＦＥの延伸多孔膜が、好適に利用される。
多孔質膜は、使用環境下において、水分を含有した促進輸送膜２０ａが多孔部分に浸み込み易くなり、かつ、膜厚分布や経時での性能劣化を引き起こさないために、疎水性であるのが好ましい。
また、多孔質膜は、孔の最大孔径が１μｍ以下であるのが好ましい。
さらに、多孔質膜の孔の平均孔径は、０．００１〜１０μｍが好ましく、０．００２〜５μｍがより好ましく、０．００５〜１μｍが特に好ましい。多孔質膜の平均孔径をこの範囲とすることにより、後述する接着剤の塗布領域は接着剤を十分に染み込ませ、かつ、多孔質膜が酸性ガスの通過の妨げとなることを好適に防止できる。
また、多孔質膜は、孔の最大孔径が１μｍ以下であるのが好ましい。
さらに、多孔質膜の孔の平均孔径は、０．００１〜１０μｍが好ましく、０．００２〜５μｍがより好ましく、０．００５〜１μｍが特に好ましい。多孔質膜の平均孔径をこの範囲とすることにより、後述する接着剤の塗布領域は接着剤を十分に染み込ませ、かつ、多孔質膜が酸性ガスの通過の妨げとなることを好適に防止できる。
補助支持膜は、多孔質膜の補強用に備えられるものである。
この支持膜は、要求される強度、耐延伸性および気体透過性を満たすものであれば、各種の物が利用可能である。例えば、不織布、織布、ネット、および、平均孔径が０．００１〜１０μｍのメッシュなどを、適宜、選択して用いることができる。
この支持膜は、要求される強度、耐延伸性および気体透過性を満たすものであれば、各種の物が利用可能である。例えば、不織布、織布、ネット、および、平均孔径が０．００１〜１０μｍのメッシュなどを、適宜、選択して用いることができる。
補助支持膜も、前述の多孔質膜と同様、耐熱性を有し、また加水分解性の少ない素材からなることが好ましい。
不織布、織布、編布を構成する繊維としては、耐久性や耐熱性に優れる、ポリプロピレン（ＰＰ）などのポリオレフィン、アラミド（商品名）などの改質ポリアミド、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデンなどのフッ素含有樹脂などからなる繊維が好ましい。メッシュを構成する樹脂材料も同様の素材を用いるのが好ましい。これらの材料のうち、安価で力学的強度の強いＰＰからなる不織布は、特に好適に例示される。
不織布、織布、編布を構成する繊維としては、耐久性や耐熱性に優れる、ポリプロピレン（ＰＰ）などのポリオレフィン、アラミド（商品名）などの改質ポリアミド、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデンなどのフッ素含有樹脂などからなる繊維が好ましい。メッシュを構成する樹脂材料も同様の素材を用いるのが好ましい。これらの材料のうち、安価で力学的強度の強いＰＰからなる不織布は、特に好適に例示される。
多孔質支持体２０ｂが補助支持膜を有することにより、力学的強度を向上させることができる。そのため、例えば、後述するロール・トゥ・ロール（以下、ＲｔｏＲとも言う）を利用する塗布装置においてハンドリングしても、多孔質支持体２０ｂに皺がよることを防止でき、生産性を高めることもできる。
多孔質支持体２０ｂは、薄すぎると強度に難がある。この点を考慮すると、多孔質膜の膜厚は５〜１００μｍ、補助支持膜の膜厚は５０〜３００μｍが好ましい。
また、多孔質支持体２０ｂを単層にする場合には、多孔質支持体２０ｂの厚さは、３０〜５００μｍが好ましい。
また、多孔質支持体２０ｂを単層にする場合には、多孔質支持体２０ｂの厚さは、３０〜５００μｍが好ましい。
このような酸性ガス分離層２０は、促進輸送膜２０ａとなる成分を含む液体状の塗布組成物（塗料／塗布液）を調製して、多孔質支持体２０ｂに塗布して、乾燥する、いわゆる塗布法で作製できる。
すなわち、まず、親水性化合物、キャリア、および、必要に応じて添加するその他の成分を、それぞれ適量で水（常温水または加温水）に添加して、十分、攪拌することで、促進輸送膜２０ａとなる塗布組成物を調製する。
この塗布組成物の調製では、必要に応じて、攪拌しつつ加熱することで、各成分の溶解を促進させてもよい。また、親水性化合物を水に加えて溶解した後、キャリアを徐々に加えて攪拌することで、親水性化合物の析出（塩析）を効果的に防ぐことができる。
すなわち、まず、親水性化合物、キャリア、および、必要に応じて添加するその他の成分を、それぞれ適量で水（常温水または加温水）に添加して、十分、攪拌することで、促進輸送膜２０ａとなる塗布組成物を調製する。
この塗布組成物の調製では、必要に応じて、攪拌しつつ加熱することで、各成分の溶解を促進させてもよい。また、親水性化合物を水に加えて溶解した後、キャリアを徐々に加えて攪拌することで、親水性化合物の析出（塩析）を効果的に防ぐことができる。
この組成物を多孔質支持体２０ｂに塗布して、乾燥することで、酸性ガス分離層２０を作製する。
ここで、組成物の塗布および乾燥は、所定のサイズに切断されたカットシート状の多孔質支持体２０ｂに行う、いわゆる枚葉式で行ってもよい。
好ましくは、酸性ガス分離層２０の作製は、いわゆるＲｔｏＲによって行う。すなわち、長尺な多孔質支持体２０ｂを巻回してなる送り出しロールから、多孔質支持体２０ｂを送り出して、長手方向に搬送しつつ、調製した塗布組成物を塗布し、次いで、塗布した塗布組成物（塗膜）を乾燥して、多孔質支持体２０ｂの表面に促進輸送膜２０ａを形成してなる酸性ガス分離層２０を作製し、作製した酸性ガス分離層２０を巻き取る。
ここで、組成物の塗布および乾燥は、所定のサイズに切断されたカットシート状の多孔質支持体２０ｂに行う、いわゆる枚葉式で行ってもよい。
好ましくは、酸性ガス分離層２０の作製は、いわゆるＲｔｏＲによって行う。すなわち、長尺な多孔質支持体２０ｂを巻回してなる送り出しロールから、多孔質支持体２０ｂを送り出して、長手方向に搬送しつつ、調製した塗布組成物を塗布し、次いで、塗布した塗布組成物（塗膜）を乾燥して、多孔質支持体２０ｂの表面に促進輸送膜２０ａを形成してなる酸性ガス分離層２０を作製し、作製した酸性ガス分離層２０を巻き取る。
ＲｔｏＲにおける多孔質支持体２０ｂの搬送速度は、多孔質支持体２０ｂの種類や塗布液の粘度等に応じて、適宜、設定すればよい。
ここで、多孔質支持体２０ｂの搬送速度が速すぎると、塗布組成物の塗膜の膜厚均一性が低下するおそれがあり、遅過ぎると生産性が低下する。この点を考慮すると、多孔質支持体２０ｂの搬送速度は、０．５ｍ／分以上が好ましく、０．７５〜２００ｍ／分がより好ましく、１〜２００ｍ／分が特に好ましい。
ここで、多孔質支持体２０ｂの搬送速度が速すぎると、塗布組成物の塗膜の膜厚均一性が低下するおそれがあり、遅過ぎると生産性が低下する。この点を考慮すると、多孔質支持体２０ｂの搬送速度は、０．５ｍ／分以上が好ましく、０．７５〜２００ｍ／分がより好ましく、１〜２００ｍ／分が特に好ましい。
塗布組成物の塗布方法は、公知の方法が、各種、利用可能である。
具体的には、カーテンフローコーター、エクストルージョンダイコーター、エアードクターコーター、ブレードコーター、ロッドコーター、ナイフコーター、スクイズコーター、リバースロールコーター、バーコーター等が例示される。
具体的には、カーテンフローコーター、エクストルージョンダイコーター、エアードクターコーター、ブレードコーター、ロッドコーター、ナイフコーター、スクイズコーター、リバースロールコーター、バーコーター等が例示される。
塗布組成物の塗膜の乾燥も、公知の方法で行えばよい。一例として、温風による乾燥が例示される。
温風の風速は、ゲル膜反を迅速に乾燥させることができるともにゲル膜反が崩れない速度を、適宜、設定すればよい。具体的には、０．５〜２００ｍ／分が好ましく、０．７５〜２００ｍ／分がより好ましく、１〜２００ｍ／分が特に好ましい。
温風の温度は、多孔質支持体２０ｂの変形などが生じず、かつ、ゲル膜反を迅速に乾燥させることができる温度を、適宜、設定すればよい。具体的には、膜面温度で、１〜１２０℃が好ましく、２〜１１５℃がより好ましく、３〜１１０℃が特に好ましい。
また、塗膜の乾燥には、必要に応じて、多孔質支持体２０ｂの加熱を併用してもよい。
温風の風速は、ゲル膜反を迅速に乾燥させることができるともにゲル膜反が崩れない速度を、適宜、設定すればよい。具体的には、０．５〜２００ｍ／分が好ましく、０．７５〜２００ｍ／分がより好ましく、１〜２００ｍ／分が特に好ましい。
温風の温度は、多孔質支持体２０ｂの変形などが生じず、かつ、ゲル膜反を迅速に乾燥させることができる温度を、適宜、設定すればよい。具体的には、膜面温度で、１〜１２０℃が好ましく、２〜１１５℃がより好ましく、３〜１１０℃が特に好ましい。
また、塗膜の乾燥には、必要に応じて、多孔質支持体２０ｂの加熱を併用してもよい。
積層体１４には、さらに、透過ガス流路用部材２６が積層される。図示例において、透過ガス流路用部材２６は、一例として長方形のシート状物である。
透過ガス流路用部材２６は、キャリアと反応して酸性ガス分離層３２を透過した酸性ガスＧｃを、中心筒１２の貫通孔１２ａに流すための部材である。
前述のように、図示例において、積層体１４は、酸性ガス分離層２０を促進輸送膜２０ａを内側にして二つ折りにして、供給ガス流路用部材２４を挟み込んだ挟持体３６を有する。この挟持体３６に、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着剤層３０で接着することにより、１つの積層体１４が構成される。
透過ガス流路用部材２６は、積層体１４間でスペーサとして機能して、積層体１４の巻回中心（内側）に向かって中心筒１２の貫通孔１２ａに至る、原料ガスＧから分離した酸性ガスＧｃの流路を構成する。また、この酸性ガスＧｃの流路を適正に形成するために、後述する接着剤層３０が浸透する必要が有る。この点を考慮すると、透過ガス流路用部材２６は、供給ガス流路用部材２４と同様、網目構造（ネット状／メッシュ状）の部材が好ましい。
透過ガス流路用部材２６は、キャリアと反応して酸性ガス分離層３２を透過した酸性ガスＧｃを、中心筒１２の貫通孔１２ａに流すための部材である。
前述のように、図示例において、積層体１４は、酸性ガス分離層２０を促進輸送膜２０ａを内側にして二つ折りにして、供給ガス流路用部材２４を挟み込んだ挟持体３６を有する。この挟持体３６に、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着剤層３０で接着することにより、１つの積層体１４が構成される。
透過ガス流路用部材２６は、積層体１４間でスペーサとして機能して、積層体１４の巻回中心（内側）に向かって中心筒１２の貫通孔１２ａに至る、原料ガスＧから分離した酸性ガスＧｃの流路を構成する。また、この酸性ガスＧｃの流路を適正に形成するために、後述する接着剤層３０が浸透する必要が有る。この点を考慮すると、透過ガス流路用部材２６は、供給ガス流路用部材２４と同様、網目構造（ネット状／メッシュ状）の部材が好ましい。
透過ガス流路用部材２６の形成材料は、十分な強度や耐熱性を有するものであれば、各種の材料が利用可能である。具体的には、エポキシ含浸ポリエステルなどポリエステル系の材料、ポリプロピレンなどポリオレフィン系材料、ポリテトラフルオロエチレンなどフッ素系の材料、金属、ガラス、セラミックスなどの無機材料等が、好適に例示される。
透過ガス流路用部材２６の厚さは、原料ガスＧの供給量や要求される処理能力等に応じて、適宜、決定すれば良い。
具体的には、１００〜１０００μｍが好ましく、１５０〜９５０μｍがより好ましく、２００〜９００μｍが特に好ましい。
具体的には、１００〜１０００μｍが好ましく、１５０〜９５０μｍがより好ましく、２００〜９００μｍが特に好ましい。
前述のように、透過ガス流路用部材２６は、原料ガスＧから分離されて酸性ガス分離層２０を透過した酸性ガスＧｃの流路となる。
そのため、透過ガス流路用部材２６は、流れるガスに対しての抵抗が少ないのが好ましい。具体的には、空隙率が高く、圧をかけたときの変形が少なく、かつ、圧損が少ないのが好ましい。
そのため、透過ガス流路用部材２６は、流れるガスに対しての抵抗が少ないのが好ましい。具体的には、空隙率が高く、圧をかけたときの変形が少なく、かつ、圧損が少ないのが好ましい。
透過ガス流路用部材２６の空隙率は、３０〜９９％が好ましく、３５〜９７．５％がより好ましく、４０〜９５％が特に好ましい。
また、圧をかけたときの変形は、引張試験を行ったときの伸度で近似できる。具体的には、１０Ｎ／１０ｍｍ幅の荷重をかけたときの伸度が５％以内であることが好ましく、４％以内であることがより好ましい。
さらに、圧損は、一定の流量で流した圧縮空気の流量損失で近似できる。具体的には、１５ｃｍ角の透過ガス流路用部材２６に、室温で１５Ｌ／分の空気を流した際に、流量損失が７．５Ｌ／分以内であるのが好ましく、７Ｌ／分以内であるのがより好ましい。
また、圧をかけたときの変形は、引張試験を行ったときの伸度で近似できる。具体的には、１０Ｎ／１０ｍｍ幅の荷重をかけたときの伸度が５％以内であることが好ましく、４％以内であることがより好ましい。
さらに、圧損は、一定の流量で流した圧縮空気の流量損失で近似できる。具体的には、１５ｃｍ角の透過ガス流路用部材２６に、室温で１５Ｌ／分の空気を流した際に、流量損失が７．５Ｌ／分以内であるのが好ましく、７Ｌ／分以内であるのがより好ましい。
以下、積層体１４の積層方法、および、積層した積層体１４の巻回方法すなわちスパイラル積層体１４ａの作製方法を説明する。なお、以下の説明に用いる図４〜図７では、図面を簡潔にして構成を明確に示すために、供給ガス流路部材２４および透過ガス流路部材２６は、端面（端部）のみをネット状で示す。
まず、図４（Ａ）および（Ｂ）に概念的に示すように、中心筒１２の延在方向と短手方向とを一致して、中心筒１２に、カプトンテープや接着剤等の固定手段３４を用いて、透過ガス流路用部材２６の端部を固定する。
ここで、中心筒１２の管壁には、軸方向に沿ってスリット（図示省略）が設けられているのが好ましい。この場合、スリットに、透過ガス流路用部材２６の先端部を入れ込み、中心筒１２の内周面に固定手段で固定するようにする。この構成によれば、透過ガス流路用部材２６を含んだ積層体を中心筒１２に巻き付ける際に、テンションをかけながら巻き付けるようにしても、中心筒１２の内周面と透過ガス流路用部材２６との摩擦で、透過ガス流路用部材２６がスリットから抜けることを防止でき、すなわち、透過ガス流路用部材２６の固定が維持される。
ここで、中心筒１２の管壁には、軸方向に沿ってスリット（図示省略）が設けられているのが好ましい。この場合、スリットに、透過ガス流路用部材２６の先端部を入れ込み、中心筒１２の内周面に固定手段で固定するようにする。この構成によれば、透過ガス流路用部材２６を含んだ積層体を中心筒１２に巻き付ける際に、テンションをかけながら巻き付けるようにしても、中心筒１２の内周面と透過ガス流路用部材２６との摩擦で、透過ガス流路用部材２６がスリットから抜けることを防止でき、すなわち、透過ガス流路用部材２６の固定が維持される。
一方で、図５に概念的に示すように、酸性ガス分離層２０を、促進輸送膜２０ａを内側にして二つ折りにし、間に供給ガス流路用部材２４を挟み込む。すなわち、供給ガス流路用部材２４を、二つ折りにした酸性ガス分離層２０で挟持した挟持体３６を作製する。なお、この際には、酸性ガス分離層２０は均等に二つ折りにするのではなく、図５に示すように、一方が、若干、長くなるように、二つ折りする。
また、供給ガス流路用部材２４による促進輸送膜２０ａの損傷を防止するために、酸性ガス分離層２０を二つ折りにした谷部に、二つ折りにしたシート状の保護部材（例えば、カプトンテープやＰＴＦＥテープなど）を配置するのが好ましい。
また、供給ガス流路用部材２４による促進輸送膜２０ａの損傷を防止するために、酸性ガス分離層２０を二つ折りにした谷部に、二つ折りにしたシート状の保護部材（例えば、カプトンテープやＰＴＦＥテープなど）を配置するのが好ましい。
さらに、二つ折りにした酸性ガス分離層２０の短い方の表面（多孔質支持体２０ｂの表面）に、接着剤層３０となる接着剤３０ａを塗布する。
ここで、接着剤３０ａ（すなわち、接着剤層３０）は、図５に示すように、ｘ方向の両端部近傍で、ｙ方向の全域に延在して帯状に塗布し、さらに、折り返し部と逆側の端部近傍でｘ方向の全域に延在して帯状に塗布する。
以下、ｘ方向（原料ガス供給方向）を、幅方向とも言う。また、前述のように、ｘ方向と直交するｙ方向は、積層体１４の巻回方向と一致する。
ここで、接着剤３０ａ（すなわち、接着剤層３０）は、図５に示すように、ｘ方向の両端部近傍で、ｙ方向の全域に延在して帯状に塗布し、さらに、折り返し部と逆側の端部近傍でｘ方向の全域に延在して帯状に塗布する。
以下、ｘ方向（原料ガス供給方向）を、幅方向とも言う。また、前述のように、ｘ方向と直交するｙ方向は、積層体１４の巻回方向と一致する。
次いで、図６（Ａ）および（Ｂ）に概念的に示すように、接着剤３０ａを塗布した面を透過ガス流路用部材２６に向け、かつ、折り返し側を中心筒１２に向けて、挟持体３６を、中心筒１２に固定した透過ガス流路用部材２６に積層し、透過ガス流路用部材２６と酸性ガス分離層２０（多孔質支持体２０ｂ）とを接着する。
さらに、図６に示すように、積層した挟持体３６の上面（長い側の多孔質支持体２０ｂの表面）に、接着剤層３０となる接着剤３０ａを塗布する。なお、以下の説明では、最初に固定手段３４で中心筒１２に固定された透過ガス流路用部材２６と逆側の方向を、上側とも言う。
図６に示すように、この面の接着剤３０ａも、先と同様、幅方向の両端部近傍で、巻回方向の全域に延在して帯状に塗布し、さらに、折り返し部と逆側の端部近傍で幅方向の全域に延在して帯状に塗布する。
図６に示すように、この面の接着剤３０ａも、先と同様、幅方向の両端部近傍で、巻回方向の全域に延在して帯状に塗布し、さらに、折り返し部と逆側の端部近傍で幅方向の全域に延在して帯状に塗布する。
次いで、図７に概念的に示すように、接着剤３０ａを塗布した挟持体３６の上に、透過ガス流路用部材２６を積層し、酸性ガス分離層２０（多孔質支持体２０ｂ）と透過ガス流路用部材２６とを接着し、積層体１４が形成される。
次いで、先と同様、図５に示すように、酸性ガス分離層２０で供給ガス流路用部材２４を挟み込んだ挟持体３６を作製して、接着剤層３０となる接着剤３０ａを塗布して、接着剤を塗布した側を下に向けて、最後に積層した透過ガス流路用部材２６と挟持体３６とを積層して、接着する。
さらに、先と同様、積層した挟持体３６の上面に、図６に示すように接着剤３０ａを塗布して、次いで、図７に示すように、その上に、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着し、２層目の積層体１４を積層する。
さらに、先と同様、積層した挟持体３６の上面に、図６に示すように接着剤３０ａを塗布して、次いで、図７に示すように、その上に、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着し、２層目の積層体１４を積層する。
以下、図５〜図７の工程を繰り返して、図８に概念的に示すように、所定数の積層体１４を積層する。
なお、この際においては、図８に示すように、積層体１４は、上方に行くにしたがって、次第に、巻回方向に中心筒１２から離間するように積層するのが好ましい。これにより、中心筒１２への積層体１４の巻回（巻き付け）を容易に行い、かつ、各透過ガス流路用部材２６の中心筒１２側の端部もしくは端部近傍が、好適に中心筒１２に当接できる。
なお、この際においては、図８に示すように、積層体１４は、上方に行くにしたがって、次第に、巻回方向に中心筒１２から離間するように積層するのが好ましい。これにより、中心筒１２への積層体１４の巻回（巻き付け）を容易に行い、かつ、各透過ガス流路用部材２６の中心筒１２側の端部もしくは端部近傍が、好適に中心筒１２に当接できる。
所定数の積層体１４を積層したら、図８に示すように、中心筒１２の外周面に接着剤３８ａを、最初に中心筒３８に固定した透過ガス流路用部材２６の上面の中心筒１２と挟持体３６との間に接着剤３８ｂを、それぞれ、塗布する。
次いで、図８に矢印ｙｗで示すように、積層した積層体１４を巻き込むようにして、積層体１４を中心筒１２に巻回する（巻き付ける）。
巻き終わったら、最外周（すなわち、最初に中心筒１２に固定した最下層）の透過ガス流路用部材２６に、ひき出す方向（巻き絞める方向）の張力を掛けた状態で、所定時間、維持して、接着剤３０ａ等を乾燥させる。
所定時間が経過したら、最外周の透過ガス流路用部材２６を１周した位置で超音波融着等によって固定し、固定位置よりも外方の余分な透過ガス流路用部材２６を切断して、積層した積層体１４を中心筒１２に巻回してなるスパイラル積層体１４ａを完成する。
所定時間が経過したら、最外周の透過ガス流路用部材２６を１周した位置で超音波融着等によって固定し、固定位置よりも外方の余分な透過ガス流路用部材２６を切断して、積層した積層体１４を中心筒１２に巻回してなるスパイラル積層体１４ａを完成する。
前述のように、原料ガスＧは、供給ガス流路用部材２４の端部から供給され、酸性ガスＧｃは、酸性ガス分離層２０を積層方向に通過して（輸送されて）、透過ガス流路用部材２６に流入し、透過ガス流路用部材２６内を流れて、中心筒１２に至る。
ここで、接着剤３０ａを塗布されるのは、多孔質支持体２０ｂであり、また、接着剤３０ａによって接着されるのは、網目構造の透過ガス流路用部材２６である。従って、接着剤３０ａは、多孔質支持体２０ｂおよび透過ガス流路用部材２６内に浸透（含浸）し、両者の内部に接着剤層３０が形成される。
また、接着剤層３０（接着剤３０ａ）は、前述のように、幅方向（ｘ方向）の両端部近傍で、巻回方向（ｙ方向）の全域に延在して帯状に形成される。さらに、接着剤層３０は、この幅方向両端部近傍の接着剤３０を幅方向に横切るように、中心筒１２側となる折り返し部と逆側の端部近傍で幅方向の全域に延在して帯状に形成される。すなわち、接着剤層３０は、中心筒１２側を開放して、透過ガス流路用部材２６および多孔質支持体２０ｂの外周を囲むように形成される。また、透過ガス流路用部材２６は、促進輸送膜２０ａによって挟まれた状態となっている。
これにより、積層体１４の透過ガス流路用部材２６には、中心筒１２側が開放するエンベロープ状の流路が形成される。従って、酸性ガス分離層２０を透過して透過ガス流路用部材２６に流入した酸性ガスＧｃは、外部に流出することなく、透過ガス流路用部材２６内を中心筒１２に向かって流れ、貫通孔１２ａから中心筒１２内に流入する。
また、接着剤層３０（接着剤３０ａ）は、前述のように、幅方向（ｘ方向）の両端部近傍で、巻回方向（ｙ方向）の全域に延在して帯状に形成される。さらに、接着剤層３０は、この幅方向両端部近傍の接着剤３０を幅方向に横切るように、中心筒１２側となる折り返し部と逆側の端部近傍で幅方向の全域に延在して帯状に形成される。すなわち、接着剤層３０は、中心筒１２側を開放して、透過ガス流路用部材２６および多孔質支持体２０ｂの外周を囲むように形成される。また、透過ガス流路用部材２６は、促進輸送膜２０ａによって挟まれた状態となっている。
これにより、積層体１４の透過ガス流路用部材２６には、中心筒１２側が開放するエンベロープ状の流路が形成される。従って、酸性ガス分離層２０を透過して透過ガス流路用部材２６に流入した酸性ガスＧｃは、外部に流出することなく、透過ガス流路用部材２６内を中心筒１２に向かって流れ、貫通孔１２ａから中心筒１２内に流入する。
本発明の分離モジュール１０において、接着剤層３０（接着剤３０ａ）は、十分な接着力、耐熱性および耐湿性を有するものであれば、各種の公知の接着剤が利用可能である。
一例として、エポキシ樹脂、塩化ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル−アクリロニトリル共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、ポリアミド樹脂、ポリビニルブチラール、ポリエステル、セルロース誘導体（ニトロセルロース等）、スチレン−ブタジエン共重合体、各種の合成ゴム系樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、フェノキシ樹脂、シリコン樹脂、尿素ホルムアミド樹脂等が好適に例示される。
一例として、エポキシ樹脂、塩化ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル−アクリロニトリル共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共重合体、ポリアミド樹脂、ポリビニルブチラール、ポリエステル、セルロース誘導体（ニトロセルロース等）、スチレン−ブタジエン共重合体、各種の合成ゴム系樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、フェノキシ樹脂、シリコン樹脂、尿素ホルムアミド樹脂等が好適に例示される。
なお、接着剤層３０となる接着剤３０ａは、一度塗りでもよいが、好ましくは、最初はアセトン等の有機溶剤で希釈した接着剤を塗布し、その上に、接着剤のみを塗布するのが好ましい。また、この際には、有機溶剤で希釈した接着剤は幅広に塗布し、接着剤は、これよりも狭い幅で塗布するのが好ましい。
これにより、多孔質支持体２０ｂおよび透過ガス流路用部材２６に、好適に接着剤層３０（接着剤３０ａ）を浸透させることができる。
これにより、多孔質支持体２０ｂおよび透過ガス流路用部材２６に、好適に接着剤層３０（接着剤３０ａ）を浸透させることができる。
本発明の分離モジュール１０において、このようにして作製されるスパイラル積層体１４ａの両端部には、テレスコープ防止板（テレスコープ防止部材）１６が配置される。
前述のように、テレスコープ防止板１６は、スパイラル積層体１４ａが原料ガスＧによって押圧されて、供給側の端面が入れ子状に押し込まれ、逆側の端面が入れ子状に突出する、いわゆるテレスコープ現象を防止するための部材である。
前述のように、テレスコープ防止板１６は、スパイラル積層体１４ａが原料ガスＧによって押圧されて、供給側の端面が入れ子状に押し込まれ、逆側の端面が入れ子状に突出する、いわゆるテレスコープ現象を防止するための部材である。
本発明において、テレスコープ防止板１６は、スパイラル型の分離モジュールに用いられる公知のものが、各種、利用可能である。
図示例において、テレスコープ防止板は、円環状の外環部１６ａと、外環部１６ａの中に中心を一致して配置される円環状の内環部１６ｂと、外環部１６ａおよび内環部１６ｂを連結して固定するリブ（スポーク）１６ｃとを有して構成される。前述のように、積層体１４が巻回される中心筒１２は、内環部１６ｂを挿通する。
図示例において、リブ１６ｃは、外環部１６ａおよび内環部１６ｂの中心から、等角度間隔で放射状に設けられおり、外環部１６ａと内環部１６ｂとの間で、かつ、各リブ１６ｃの間隙が、原料ガスＧもしくは残余ガスＧｒが通過する開口部１６ｄとなっている。
図示例において、テレスコープ防止板は、円環状の外環部１６ａと、外環部１６ａの中に中心を一致して配置される円環状の内環部１６ｂと、外環部１６ａおよび内環部１６ｂを連結して固定するリブ（スポーク）１６ｃとを有して構成される。前述のように、積層体１４が巻回される中心筒１２は、内環部１６ｂを挿通する。
図示例において、リブ１６ｃは、外環部１６ａおよび内環部１６ｂの中心から、等角度間隔で放射状に設けられおり、外環部１６ａと内環部１６ｂとの間で、かつ、各リブ１６ｃの間隙が、原料ガスＧもしくは残余ガスＧｒが通過する開口部１６ｄとなっている。
また、テレスコープ防止板１６は、スパイラル積層体１４ａの端面に接触して配置しても良い。しかしながら、一般的には、スパイラル積層体１４ａの端面全域を原料ガスの供給や残著ガスＧｒの排出に使用するために、テレスコープ防止板１６とスパイラル積層体１４ａの端面とは、若干の間隙を有して配置される。
テレスコープ防止板１６の形成材料は、十分な強度と、耐熱性および耐湿性を有する、各種の材料が利用可能である。
具体的には、金属材料（例えば、ステンレス（ＳＵＳ）、アルミニウム、アルミニウム合金、錫、錫合金等）、樹脂材料（例えばポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、ナイロン１２、ナイロン６６、ポリサルフィン樹脂、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリル・ブタジエン・スチレン樹脂、アクリル・エチレン・スチレン樹脂、エポキシ樹脂、ニトリル樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）等）、およびこれら樹脂の繊維強化プラスチック（例えば繊維としては、ガラス繊維、カーボン繊維、ステンレス繊維、アラミド繊維などで、特に長繊維が好ましい。具体例としては、例えばガラス長繊維強化ポリプロピレン、ガラス長繊維強化ポリフェニレンサルファイドなど）、並びに、セラミックス（例えばゼオライト、アルミナなど）等が好適に例示される。
なお、樹脂を用いる際には、ガラス繊維等で強化した樹脂を用いてもよい。
具体的には、金属材料（例えば、ステンレス（ＳＵＳ）、アルミニウム、アルミニウム合金、錫、錫合金等）、樹脂材料（例えばポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、ナイロン１２、ナイロン６６、ポリサルフィン樹脂、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリル・ブタジエン・スチレン樹脂、アクリル・エチレン・スチレン樹脂、エポキシ樹脂、ニトリル樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）等）、およびこれら樹脂の繊維強化プラスチック（例えば繊維としては、ガラス繊維、カーボン繊維、ステンレス繊維、アラミド繊維などで、特に長繊維が好ましい。具体例としては、例えばガラス長繊維強化ポリプロピレン、ガラス長繊維強化ポリフェニレンサルファイドなど）、並びに、セラミックス（例えばゼオライト、アルミナなど）等が好適に例示される。
なお、樹脂を用いる際には、ガラス繊維等で強化した樹脂を用いてもよい。
被覆層１８は、スパイラル積層体１４ａの周面を覆って、この周面すなわちスパイラル積層体１４ａの端面以外から外部への原料ガスＧや残余ガスＧｒの排出を遮断するためのものである。
被覆層１８は、原料ガスＧ等を遮蔽できる物が、各種、利用可能である。また、被覆層１８は、筒状の部材であってもよく、線材やシート状の部材を巻回して構成してもよい。
一例として、ＦＲＰ製の線材に、前述の接着剤層３０に利用される接着剤を含浸して、接着剤を含浸した線材を、隙間無く、必要に応じて多重に、スパイラル積層体１４ａに巻き付けてなる被覆層１８が例示される。
なお、この際においては、必要に応じて、被覆層１８とスパイラル積層体１４ａとの間に、スパイラル積層体１４ａへの接着剤の染み込みを防止するためのカプトンテープ等のシート状部材を設けてもよい。
一例として、ＦＲＰ製の線材に、前述の接着剤層３０に利用される接着剤を含浸して、接着剤を含浸した線材を、隙間無く、必要に応じて多重に、スパイラル積層体１４ａに巻き付けてなる被覆層１８が例示される。
なお、この際においては、必要に応じて、被覆層１８とスパイラル積層体１４ａとの間に、スパイラル積層体１４ａへの接着剤の染み込みを防止するためのカプトンテープ等のシート状部材を設けてもよい。
以上、本発明の分離モジュール（酸性ガス分離モジュール）について詳細に説明したが、本発明は上述の例に限定はされず、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良や変更を行ってもよいのは、もちろんである。
以下、本発明の具体的実施例を挙げ、本発明の酸性ガス分離モジュールについて、より詳細に説明する。
［実施例１］
＜酸性ガス分離層の作製＞
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体（クラレ社製 クラストマーＡＰ-２０）を３．３質量％、架橋剤（和光純薬社製 ２５質量％グルタルアルデヒド水溶液）を０．０１６質量％、含む水溶液を調製した。この水溶液に、１Ｍ塩酸を添加して、架橋させた。
架橋後、４０％炭酸セシウム水溶液（稀産金属社製）を炭酸セシウム濃度が７．０重量％になるように添加して、脱泡し、塗布組成物を調製した。すなわち、本例では、炭酸セシウムが促進輸送膜２０ａのキャリアとなる。
＜酸性ガス分離層の作製＞
ポリビニルアルコール−ポリアクリル酸共重合体（クラレ社製 クラストマーＡＰ-２０）を３．３質量％、架橋剤（和光純薬社製 ２５質量％グルタルアルデヒド水溶液）を０．０１６質量％、含む水溶液を調製した。この水溶液に、１Ｍ塩酸を添加して、架橋させた。
架橋後、４０％炭酸セシウム水溶液（稀産金属社製）を炭酸セシウム濃度が７．０重量％になるように添加して、脱泡し、塗布組成物を調製した。すなわち、本例では、炭酸セシウムが促進輸送膜２０ａのキャリアとなる。
次いで、多孔質支持体２０ｂ（ＰＰ不織布の表面に多孔質のＰＴＦＥを積層してなる積層体（ＧＥ社製））に塗布組成物を塗布して乾燥することで、促進輸送膜２０ａと多孔質支持体２０ｂとからなる酸性ガス分離層２０を作製した。
なお、促進輸送膜２０ａの厚さは５０μｍとした。
なお、促進輸送膜２０ａの厚さは５０μｍとした。
＜分離モジュールの作製＞
側面に中心線方向に延在するスリットを有する中心筒１２を用意した。この中心筒１２のスリットに、透過ガス流路用部材２６（トリコット編みのエポキシ含浸ポリエステル）を挟み込むようにして固定して、図４に示すような状態とした。なお、中心筒１２は、内部に仕切りが付いている。
側面に中心線方向に延在するスリットを有する中心筒１２を用意した。この中心筒１２のスリットに、透過ガス流路用部材２６（トリコット編みのエポキシ含浸ポリエステル）を挟み込むようにして固定して、図４に示すような状態とした。なお、中心筒１２は、内部に仕切りが付いている。
一方、作製した酸性ガス分離層２０を促進輸送膜２０ａを内側にして二つ折りした。二つ折りは、図５に示すように、一方の酸性ガス分離層２０が、若干、長くなるように行った。二つ折りした酸性ガス分離層２０の谷部にカプトンテープを貼り、供給ガス流路用部材２４の端部が促進輸送膜２０ａの谷部を傷つけないように補強した。
次いで、二つ折りした酸性ガス分離層２０に、供給ガス流路用部材２４（厚さ０．４４ｍｍのポリプロピレン製ネット）を挟み込んで、挟持体３６を作製した。
次いで、二つ折りした酸性ガス分離層２０に、供給ガス流路用部材２４（厚さ０．４４ｍｍのポリプロピレン製ネット）を挟み込んで、挟持体３６を作製した。
なお、この供給ガス流路用部材２４には、内部に、原料ガスＧの流路変更部材として、図３（Ａ）に概念的に示すような、流路壁５０ａおよび５０ｂが形成されている。
流路壁５０ａおよび５０ｂは、エポキシ系接着剤で形成した。流路壁５０ａおよび５０ｂの厚さＬは８ｍｍとした。さらに、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ａおよび５０ｂの面積（面積比）は０．５３％とした。
流路壁５０ａおよび５０ｂは、エポキシ系接着剤で形成した。流路壁５０ａおよび５０ｂの厚さＬは８ｍｍとした。さらに、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ａおよび５０ｂの面積（面積比）は０．５３％とした。
この挟持体３６の酸性ガス分離層２０が短い方の多孔質支持体２０ｂ側に、図５に示すように、幅方向（ｘ方向）の両端部近傍に、巻回方向（ｙ方向）の全域に延在し、かつ、巻回方向の折り返し部と逆側の端部近傍に、幅方向の全域に延在して、高粘度（約４０Ｐａ・ｓ）のエポキシ系樹脂からなる接着剤３０ａ（ヘンケルジャパン社製 Ｅ１２０ＨＰ）を塗布した。
次いで、接着剤３０ａを塗布した側を下方に向けて、図６に示すように、挟持体３６と中心筒１２に固定した透過ガス流路用部材２６とを積層し、接着した。
次いで、透過ガス流路用部材２６に積層した挟持体３６の酸性ガス分離層２０の上面に、図６に示すように、幅方向の両端部近傍に、巻回方向の全域に延在し、かつ、巻回方向の折り返し部と逆側の端部近傍に、幅方向の全域に延在して、接着剤３０ａを塗布した。さらに、接着剤３０ａを塗布した酸性ガス分離層２０の上に、図７に示すように、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着することにより、１層目の積層体１４を形成した。
次いで、接着剤３０ａを塗布した側を下方に向けて、図６に示すように、挟持体３６と中心筒１２に固定した透過ガス流路用部材２６とを積層し、接着した。
次いで、透過ガス流路用部材２６に積層した挟持体３６の酸性ガス分離層２０の上面に、図６に示すように、幅方向の両端部近傍に、巻回方向の全域に延在し、かつ、巻回方向の折り返し部と逆側の端部近傍に、幅方向の全域に延在して、接着剤３０ａを塗布した。さらに、接着剤３０ａを塗布した酸性ガス分離層２０の上に、図７に示すように、透過ガス流路用部材２６を積層して、接着することにより、１層目の積層体１４を形成した。
先と同様にして、図５に示す挟持体３６を、もう一つ作製し、同様に、短い側の酸性ガス分離層２０の多孔質支持体２０ｂ側に、同様に接着剤３０ａを塗布した。次いで、図６と同様に、接着剤３０ａを塗布した側を先に形成した１層目の積層体１４（その透過ガス流路用部材２６）に向けて、挟持体３６を、１層目の積層体１４（透過ガス流路用部材２６）の上に積層し、接着した。さらに、この挟持体３６の上面に、図６と同様に接着剤３０ａを塗布し、その上に、図７と同様に透過ガス流路用部材２６を積層して、接着することにより、２層目の積層体１４を形成した。
さらに、上記２層目と同様にして、２層目の積層体１４の上に、３層目の積層体１４を形成した。
さらに、上記２層目と同様にして、２層目の積層体１４の上に、３層目の積層体１４を形成した。
中心筒１２に固定した透過ガス流路用部材２６の上に、３層の積層体１４を積層した後、図８に示すように、中心筒１２の周面に接着剤３８ａを塗布し、さらに、中心筒１２と最下層の積層体１４との間の透過ガス流路用部材２６上に、接着剤３８ｂを塗布した。接着剤３８ａおよび３８ｂは、接着剤３０ａと同じ物を用いた。
次いで、図８の矢印ｙｘ方向に中心筒１２を回転することで、積層した３層の積層体１４を巻き込むようにして中心筒１２に多重に巻き付け、積層体１４を牽引する方向に張力を掛けてスパイラル積層体１４ａとした。
次いで、図８の矢印ｙｘ方向に中心筒１２を回転することで、積層した３層の積層体１４を巻き込むようにして中心筒１２に多重に巻き付け、積層体１４を牽引する方向に張力を掛けてスパイラル積層体１４ａとした。
さらに、スパイラル積層体１４ａの両端部に、内環部１６ｂに中心筒１２を挿通して、図８に示される形状の、ガラス繊維を４０％含むＰＰＳ製のテレスコープ防止板１６を取り付けた。
さらに、テレスコープ防止板１６の周面およびスパイラル積層体１４ａの周面に、ＦＲＰ加工を行うことで被覆層１８を形成して、分離モジュール１０を作成した。
作成した分離モジュール１０の膜面積は、３層の合計で１．２ｍ2である（設計値）。
さらに、テレスコープ防止板１６の周面およびスパイラル積層体１４ａの周面に、ＦＲＰ加工を行うことで被覆層１８を形成して、分離モジュール１０を作成した。
作成した分離モジュール１０の膜面積は、３層の合計で１．２ｍ2である（設計値）。
［実施例２］
流路壁５０ａおよび５０ｂの厚さＬを２６ｍｍとし、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ａおよび５０ｂの面積（面積比）を１．８１％とした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
流路壁５０ａおよび５０ｂの厚さＬを２６ｍｍとし、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ａおよび５０ｂの面積（面積比）を１．８１％とした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
［実施例３］
積層体１４の積層数を２０とした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。作成した分離モジュール１０の膜面積は、２０層の合計で３０ｍ2である（設計値）。
積層体１４の積層数を２０とした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。作成した分離モジュール１０の膜面積は、２０層の合計で３０ｍ2である（設計値）。
［実施例４］
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｂ）に示すような流路壁５０ｃ、５０ｄおよび５０ｅにした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｃ、５０ｄおよび５０ｅの面積（面積比）は０．８２％である。
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｂ）に示すような流路壁５０ｃ、５０ｄおよび５０ｅにした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｃ、５０ｄおよび５０ｅの面積（面積比）は０．８２％である。
［実施例５］
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｄ）に示すような流路壁５０ｈおよび５０ｉにした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｈおよび５０ｉの面積（面積比）は０．４７％である。
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｄ）に示すような流路壁５０ｈおよび５０ｉにした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｈおよび５０ｉの面積（面積比）は０．４７％である。
［実施例６］
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｃ）に示すような流路壁５０ｆおよび５０ｇにし、かつ、流路壁の厚さＬを１３ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｆおよび５０ｇの面積（面積比）は１．２％である。
供給ガス流路用部材２４に形成する流路壁を、流路壁５０ａおよび５０ｂに変えて、図３（Ｃ）に示すような流路壁５０ｆおよび５０ｇにし、かつ、流路壁の厚さＬを１３ｍｍとした以外は、実施例１と同様にして分離モジュール１０を作製した。
本例においては、供給ガス流路用部材２４の面積に対する流路壁５０ｆおよび５０ｇの面積（面積比）は１．２％である。
［比較例１］
供給ガス流路用部材２４が流路壁５０ａおよび５０ｂを有さない以外は、実施例１と同様に分離モジュールを作成した。
供給ガス流路用部材２４が流路壁５０ａおよび５０ｂを有さない以外は、実施例１と同様に分離モジュールを作成した。
＜モジュールファクタ＞
作製した各実施例および比較例の分離モジュールのモジュールファクタを、分離モジュールと、分離モジュールに用いた多孔質支持体２０ｂ上の促進輸送膜２０ａ自体との、それぞれの分離係数を測定することで、算出した。
なお、本例では、ＣＯ2／Ｈ2分離係数およびＣＯ2／Ｎ2分離係数を測定し、各分離係数毎に、モジュールファクタを算出した。
作製した各実施例および比較例の分離モジュールのモジュールファクタを、分離モジュールと、分離モジュールに用いた多孔質支持体２０ｂ上の促進輸送膜２０ａ自体との、それぞれの分離係数を測定することで、算出した。
なお、本例では、ＣＯ2／Ｈ2分離係数およびＣＯ2／Ｎ2分離係数を測定し、各分離係数毎に、モジュールファクタを算出した。
（分離モジュールの分離係数測定）
ＣＯ2／Ｈ2分離係数； Ｈ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝４５：５：５０（分圧比）の原料ガスＧ（流量２．２Ｌ（リットル）／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧３０１．３ｋＰａで、各分離モジュールに供給し、透過側にＡｒガス（流量０．９Ｌ／ｍｉｎ）をフローさせた。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｈ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｎ2分離係数； Ｎ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝６６：２１：１３（分圧比）の原料ガスＧ（流量１．７２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧２００１．３ｋＰａで、各分離モジュールに供給した。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｎ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｈ2分離係数； Ｈ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝４５：５：５０（分圧比）の原料ガスＧ（流量２．２Ｌ（リットル）／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧３０１．３ｋＰａで、各分離モジュールに供給し、透過側にＡｒガス（流量０．９Ｌ／ｍｉｎ）をフローさせた。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｈ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｎ2分離係数； Ｎ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝６６：２１：１３（分圧比）の原料ガスＧ（流量１．７２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧２００１．３ｋＰａで、各分離モジュールに供給した。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｎ2分離係数（α）を算出した。
（多孔質支持体２０ｂ上の促進輸送膜２０ａ自体の分離係数測定）
ＣＯ2／Ｈ2分離係数； Ｈ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝４５：５：５０（分圧比）の原料ガスＧ（流量０．３２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧３０１．３ｋＰａで、促進輸送膜２０ａに供給し、透過側にＡｒガス（流量０．０４Ｌ／ｍｉｎ）をフローさせた。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｈ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｎ2分離係数； Ｎ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝６６：２１：１３（分圧比）の原料ガスＧ（流量０．３２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧２００１．３ｋＰａで、促進輸送膜２０ａに供給した。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｎ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｈ2分離係数； Ｈ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝４５：５：５０（分圧比）の原料ガスＧ（流量０．３２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧３０１．３ｋＰａで、促進輸送膜２０ａに供給し、透過側にＡｒガス（流量０．０４Ｌ／ｍｉｎ）をフローさせた。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｈ2分離係数（α）を算出した。
ＣＯ2／Ｎ2分離係数； Ｎ2：ＣＯ2：Ｈ2Ｏ＝６６：２１：１３（分圧比）の原料ガスＧ（流量０．３２Ｌ／ｍｉｎ）を温度１３０℃、全圧２００１．３ｋＰａで、促進輸送膜２０ａに供給した。透過してきたガスをガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ2／Ｎ2分離係数（α）を算出した。
以上のように測定したＣＯ2／Ｈ2分離係数（α）およびＣＯ2／Ｎ2分離係数（α）を用いて、下記式によってモジュールファクタを算出した。
モジュールファクタ＝分離モジュールの（α）／促進輸送膜２０ａの（α）
結果を下記表に示す。
モジュールファクタ＝分離モジュールの（α）／促進輸送膜２０ａの（α）
結果を下記表に示す。
特に、供給方向に対して原料ガスＧを逆流させ、次いで、供給方向に向かうように流路壁を形成した実施例６の分離モジュールは、優れた分離性能を示している。
以上の結果より、本発明の効果は明らかである。
水素ガスの製造や天然ガスの精製等に好適に利用可能である。
１０ （酸性ガス）分離モジュール
１２ 中心筒
１４ 積層体
１４ａ スパイラル積層体
１６ テレスコープ防止板
１６ａ 外環部
１６ｂ 内環部
１６ｃ リブ
１６ｄ 開口部
１８ 被覆層
２０ 酸性ガス分離層
２０ａ 促進輸送膜
２０ｂ 多孔質支持体
２４ 供給ガス流路用部材
２６ 透過ガス流路用部材
３０ 接着剤層
３０ａ 接着剤
３４ 固定手段
３６ 挟持体
４０ 接着部材
５０ａ，５０ｂ，５０ｃ，５０ｄ，５０ｅ，５０ｆ，５０ｇ，５０ｈ，５０ｉ 流路壁
１２ 中心筒
１４ 積層体
１４ａ スパイラル積層体
１６ テレスコープ防止板
１６ａ 外環部
１６ｂ 内環部
１６ｃ リブ
１６ｄ 開口部
１８ 被覆層
２０ 酸性ガス分離層
２０ａ 促進輸送膜
２０ｂ 多孔質支持体
２４ 供給ガス流路用部材
２６ 透過ガス流路用部材
３０ 接着剤層
３０ａ 接着剤
３４ 固定手段
３６ 挟持体
４０ 接着部材
５０ａ，５０ｂ，５０ｃ，５０ｄ，５０ｅ，５０ｆ，５０ｇ，５０ｈ，５０ｉ 流路壁
Claims (7)
- 原料ガスから酸性ガスを分離する酸性ガス分離膜を有するシート状の酸性ガス分離層と、前記酸性ガス分離層に積層されるシート状で、内部が前記原料ガスの流路となる供給ガス流路用部材とを有し、
さらに、前記供給ガス流路用部材の内部に、前記原料ガスの流路を変更する流路変更部材を有し、
前記原料ガスの供給方向をｘ方向、このｘ方向と直交する方向をｙ方向とした際に、前記流路変更部材が、前記ｘ方向に、複数、配置されており、かつ、少なくとも１つの流路変更部材は、前記供給ガス流路用部材のｙ方向の一方の端部からｙ方向に向かって延在し、他の少なくとも１つの流路変更部材は、前記供給ガス流路用部材のｙ方向の逆側の端部からｙ方向に向かって延在するものであり、
さらに、前記ｘ方向の最上流に位置する前記流路変更部である最上流流路変更部材は、前記供給ガス流路用部材のｙ方向の一方の端部からｙ方向に向かって延在し、かつ、前記ｙ方向の一方の端部から前記ｘ方向の下流側に向かうように、前記ｙ方向に対して傾斜するものであり、
前記最上流流路変更部材の前記ｘ方向の直下流に位置する前記流路変更部材は、前記供給ガス流路用部材の前記最上流流路変更部材とは逆側の前記ｙ方向の端部からｙ方向に向かって延在し、かつ、前記逆側のｙ方向の端部から前記ｘ方向の上流側に向かうように、前記ｙ方向に対して傾斜するものであることを特徴とする酸性ガス分離モジュール。 - 前記流路変更部材は、前記原料ガスの供給方向に対して逆流する方向に向かい、その後、前記原料ガスの供給方向に向かうように、前記原料ガスの流路を変更する請求項１に記載の酸性ガス分離モジュール。
- 前記流路変更部材は、前記供給ガス流路用部材の厚さ方向に高さ方向を有し、前記供給ガス流路用部材の面方向に延在する壁状の部材であり、
かつ、この壁の厚さが５〜５０ｍｍである請求項１または２に記載の酸性ガス分離モジュール。 - 前記供給ガス流路用部材の面方向において、前記流路変更部材の面積が、前記供給ガス流路用部材の全面積の０．０１〜１０％である請求項１〜３のいずれか１項に記載の酸性ガス分離モジュール。
- 前記供給ガス流路用部材と酸性ガス分離層とを含む積層体を巻回してなるスパイラル型である請求項１〜４のいずれか１項に記載の酸性ガス分離モジュール。
- 前記酸性ガス分離層によって供給ガス流路用部材を挟持し、さらに、その両面に前記酸性ガス分離膜が分離した酸性ガスの流路となる、シート状の透過ガス流路用部材を積層してなる積層体を、少なくとも１つ有する請求項１〜５のいずれか１項に記載の酸性ガス分離モジュール。
- さらに、島状の流路変更部材を有する請求項１〜６のいずれか１項に記載の酸性ガス分離モジュール。
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