JP4333390B2 - 無段変速機の油圧制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、油圧により動作する車輌の動力伝達装置を制御する油圧制御装置に係り、特に、車輌に搭載された無段変速機における油圧動作部材や油圧動作機構の動作を制御する無段変速機の油圧制御装置に関する。

一般に、車輌の動力伝達装置においては、動作部材や動作機構の動作を制御することにより、内燃機関等の駆動源と車輪との間で伝達される駆動力が制御される。ここで、その動作部材等の動作を制御する為に油圧制御装置を用いることが知られており、その一例として、ベルト式無段変速機を制御する為の油圧制御装置が下記の特許文献１に開示されている。

この特許文献１に開示された油圧制御装置は、複数の吸込口と複数の吐出口とを有するオイルポンプを備えている。この油圧制御装置においては、各吸込口が油路を介してオイルパンに接続されており、オイルパンから吸引されたオイルが一方の吐出口から吐出されてプライマリ制御弁に逆止弁を介して供給されるよう構成されている。ここで、そのプライマリ制御弁には、セカンダリ制御弁が接続されている。

また、この油圧制御装置には、他方の吐出口から吐出されたオイルをプライマリ制御弁又はオイルポンプの吸込口と連通する油路の何れか一方に選択的に供給する切換え弁と、この切換え弁の動作を制御する切換え制御弁とが設けられている。

ここで、この油圧制御装置は、各種センサからの信号が入力される一方、切換え制御弁を制御する切換信号やセカンダリ制御弁を制御する信号等を出力する制御ユニットにより制御される。

この油圧制御装置においては、一方の吐出口から吐出されたオイルがプライマリ制御弁に供給されると共に、そのプライマリ制御弁から排出されるオイルの流量を調整することによって、プライマリ制御弁の出力側のプライマリ圧が制御される。また、セカンダリ制御弁から排出されるオイルの流量を調整することによって、プライマリ制御弁とセカンダリ制御弁との間の油路のセカンダリ圧が制御される。

また、この油圧制御装置においては、一方の吐出口から吐出されたオイルの流量たるポート流量が算出され、更に、ベルト式無段変速機の伝達トルクに応じたセカンダリ圧，ベルト式無段変速機の変速比に応じたプライマリ圧，潤滑油量等に基づいて、ベルト式無段変速機全体で必要とされるオイルの流量が算出される。上記切換え弁は、制御ユニットがそのポート流量とベルト式無段変速機全体の必要流量とを比較し、この比較結果に基づいて切換え制御弁を制御することで動作する。

具体的には、ポート流量に比べてベルト式無段変速機全体の必要流量が多くなると、切換え弁が他方の吐出口とオイルポンプの吸込口との間を遮断する位置に動作して、その他方の吐出口からプライマリ制御弁にオイルが供給される。これに対して、ポート流量の方がベルト式無段変速機全体の必要流量よりも多くなると、切換え弁が他方の吐出口とオイルポンプの吸込口との間を連通させる位置に動作して、その他方の吐出口から吐出されたオイルがオイルポンプの吸込口に戻される。この従来の油圧制御装置は、このような制御を行うことで、オイルの必要流量に対する供給オイル量の過不足を抑制している。

特開平５−２６３３４号公報 特開２００２−７０７５７号公報

しかしながら、上記特許文献１に開示された油圧制御装置においては、切換え弁を介することによって、他方の吐出口から吐出されたオイルをプライマリ制御弁へと供給する場合と、そのオイルをオイルポンプの吸込口へドレーンさせる場合とを切り換えているので、ポンプ駆動損失が大きく、そのオイルの送出に要したオイルポンプの仕事が無駄になってしまう、という不都合があった。

そこで、本発明は、かかる従来例の有する不都合を改善し、オイルポンプに効率的な仕事をさせ得る無段変速機の油圧制御装置を提供することを、その目的とする。

上記目的を達成する為、請求項１記載の発明では、ライン圧供給先にライン圧を供給するライン圧油路と、このライン圧油路のライン圧よりも低圧のセカンダリ圧をセカンダリ圧供給先に供給するセカンダリ圧油路と、前記ライン圧油路のライン圧を調圧する第１圧力制御弁と、前記セカンダリ圧油路のセカンダリ圧を調圧する第２圧力制御弁と、前記ライン圧油路からのオイルの流入を不可とするライン圧逆止弁と、このライン圧逆止弁を介して前記ライン圧油路に吐出口を連通させた第１オイルポンプ，及び前記ライン圧油路に吐出口を連通させた第２オイルポンプを有するポンプ装置とを備えている。そして、前記ライン圧油路と前記セカンダリ圧油路との間及び前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁との間を前記第１圧力制御弁を介して夫々連通させると共に、この第１圧力制御弁に、前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁との連通状態を前記ライン圧油路のライン圧に応じて制御する構造を設けている。また更に、前記ポンプ装置は、前記第１オイルポンプの容量を前記第２オイルポンプの容量よりも大きくし、前記第２オイルポンプの吸込口側へのオイル流入が可能で且つ当該吸込口側からのオイル逆流が不可のポンプ逆止弁と、前記第１オイルポンプの吐出口側と前記ポンプ逆止弁の前記第２オイルポンプ吸込口側とを連通させるバイパス油路と、急変速時に前記バイパス油路を閉弁させる切換え弁とを備えている。

これにより、この請求項１記載の発明は、急変速時以外において第１オイルポンプの吐出口側と第２オイルポンプの吸込口側とがバイパス油路で連通することとなるので、第２オイルポンプが第１オイルポンプにおける高圧の吐出油を利用して効率良くオイルを吸い込むことができ、ポンプ駆動損失の低減が可能となる。

また、相対的に容量の小さい第２オイルポンプからライン圧供給先に常時オイルを供給し、この第２オイルポンプからのオイルのみでは変速機の必要油量に満たない場合に、ライン圧逆止弁が開弁して相対的に容量の大きい第１オイルポンプから不足分のオイルを補充する構成となっているので、これによってもポンプ駆動損失の低減が可能となる。

このように第２オイルポンプが第１オイルポンプの吐出油を利用する等してポンプ駆動損失の低減を図り、第１及び第２のオイルポンプを効率的に使用しているが、逆に多量のオイルを要する急変速時においてはライン圧供給先がオイル不足になる虞がある。そこで、この請求項１記載の発明は、急変速時にバイパス油路を閉弁させる構成を採っており、これにより第１及び第２のオイルポンプの夫々の吐出油を供給することができるので、かかる弊害を抑制することが可能になる。

更に、この請求項１記載の発明では、前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁とを前記第１圧力制御弁を介して連通させる油路を当該第１及び第２の圧力制御弁との間に設けると共に、その油路と前記セカンダリ圧油路との間に、その油路から当該セカンダリ圧油路へのオイル流入が可能で且つ当該セカンダリ圧油路から当該油路へのオイル逆流が不可のセカンダリ圧逆止弁を設けている。そして、前記セカンダリ圧油路を潤滑オイル供給先に前記第２圧力制御弁を介して連通させると共に、前記油路をドレーン油路に前記第２圧力制御弁を介して連通させ、前記第２圧力制御弁に、これら各連通状態を前記セカンダリ圧油路のセカンダリ圧に応じて制御する構造を設けている。

これにより、この請求項１記載の発明においては、ライン圧供給先やセカンダリ圧供給先におけるオイルの不足、充足状態に応じて、相対的に容量の大きい第１オイルポンプの吐出油をドレーン又はライン圧供給先若しくはセカンダリ圧供給先へと供給することができるので、ポンプ駆動損失の低減が可能となる。

本発明に係る無段変速機の油圧制御装置は、第２オイルポンプが第１オイルポンプの吐出油を吸引する等してポンプ駆動損失の低減を図ることができるので、第１及び第２のオイルポンプの効率的な使用が可能になる。また、多量のオイルを要する急変速時にはバイパス油路を閉弁させるので、第１及び第２のオイルポンプの夫々の吐出油をライン圧供給先に供給することができ、急変速時のオイル不足という弊害の抑制が可能になる。更に、第１オイルポンプの吐出油をライン圧供給先やセカンダリ圧供給先におけるオイルの不足、充足状態に応じて供給できるので、第１オイルポンプの仕事量を最小限に抑えてポンプ駆動損失を低減することができる。

以下に、本発明に係る無段変速機の油圧制御装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。尚、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。

本発明に係る油圧制御装置の実施例１を図１及び図２に基づいて説明する。本実施例１にあっては、その油圧制御装置を車輌の変速機の油圧制御に適用した場合について例示する。

図１の符号１０は、本発明に係る油圧制御装置を示す。最初に、この油圧制御装置１０が適用される本実施例１の車輌Ｖｅについて図１に基づき説明する。

この車輌Ｖｅには、内燃機関や電動機等の駆動源２０と、この駆動源２０の駆動力を駆動輪３０に伝達する動力伝達経路とが設けられている。ここで、上記駆動源２０としては、内燃機関又は電動機の内の何れか一方のみであってもよく、その双方を適宜使い分けるものであってもよい。ここでは、内燃機関を駆動源２０として例示する。また、動力伝達経路には、流体伝動装置４０，ロックアップクラッチ５０，前後進切換え装置６０，ベルト式無段変速機７０等が設けられている。

上記流体伝動装置４０及びロックアップクラッチ５０は、駆動源２０の駆動力を前後進切換え装置６０に伝達するものであり、その駆動源２０と前後進切換え装置６０との間に並列に配置されている。この流体伝動装置４０は、流体の運動エネルギにより駆動源２０の駆動力を伝達し、ロックアップクラッチ５０は、摩擦力により駆動源２０の駆動力を伝達する。

また、上記前後進切換え装置６０は、伝達された駆動源２０の駆動力をベルト式無段変速機７０における後述するプライマリプーリ７３に伝達するものであり、図示しない遊星歯車機構，フォワードクラッチ及びリバースブレーキから構成されている。そのフォワードクラッチ及びリバースブレーキは、遊星歯車機構における回転要素の回転及び停止を作動油によりＯＮ／ＯＦＦ制御するものである。

この前後進切換え装置６０においては、フォワードクラッチをＯＮ，リバースブレーキをＯＦＦにすることで車輌Ｖｅを前進走行させ、フォワードクラッチをＯＦＦ，リバースブレーキをＯＮにすることで車輌Ｖｅを後進走行させる。

続いて、上記ベルト式無段変速機７０の概略構成について説明する。このベルト式無段変速機７０は、変速比を無段階に可変させて、前後進切換え装置６０から伝達された駆動源２０の駆動力を駆動輪３０側に伝達するものである。

このベルト式無段変速機７０は、所定の間隔を設けて平行に配置されたプライマリシャフト７１とセカンダリシャフト７２とを備えている。このプライマリシャフト７１にはプライマリプーリ７３が設けられており、セカンダリシャフト７２にはセカンダリプーリ７４が設けられている。

先ず、上記プライマリプーリ７３は、プライマリシャフト７１の外周に一体的に配設された固定シーブ７３ａと、そのプライマリシャフト７１の軸線方向に摺動可能な可動シーブ７３ｂとを備えており、これら固定シーブ７３ａと可動シーブ７３ｂとの対向面間にはＶ字形状の溝Ｍ１が形成されている。

ここで、上記可動シーブ７３ｂ側には、この可動シーブ７３ｂをプライマリシャフト７１の軸線方向に摺動させて固定シーブ７３ａに接近又は離隔させるプライマリ側油圧サーボ機構７５が設けられている。このプライマリ側油圧サーボ機構７５は、油圧室７５Ａと、この油圧室７５Ａの油圧に応じてプライマリシャフト７１の軸線方向に移動するピストン（図示略）とを備えている。このピストンは可動シーブ７３ｂに接続されており、油圧室７５Ａの油圧でピストンを移動させることによって可動シーブ７３ｂの摺動が行われる。

また、上記セカンダリプーリ７４は、セカンダリシャフト７２の外周に一体的に配設された固定シーブ７４ａと、そのセカンダリシャフト７２の軸線方向に摺動可能な可動シーブ７４ｂとを備えており、これら固定シーブ７４ａと可動シーブ７４ｂとの対向面間にはＶ字形状の溝Ｍ２が形成されている。

ここで、上記可動シーブ７４ｂ側には、この可動シーブ７４ｂをセカンダリシャフト７２の軸線方向に摺動させて固定シーブ７４ａに接近又は離隔させるセカンダリ側油圧サーボ機構７６が設けられている。このセカンダリ側油圧サーボ機構７６は、油圧室７６Ａと、この油圧室７６Ａの油圧に応じてセカンダリシャフト７２の軸線方向に移動するピストン（図示略）とを備えている。このピストンは可動シーブ７４ｂに接続されており、油圧室７６Ａの油圧でピストンを移動させることによって可動シーブ７４ｂの摺動が行われる。

このベルト式無段変速機７０においては、上記プライマリプーリ７３及びセカンダリプーリ７４の夫々のＶ字形状の溝Ｍ１，Ｍ２にベルト７７が巻き掛けられている。このベルト７７は多数の金属製の駒と複数本のスチールリングで構成された無端ベルトであって、このベルト７７を介して、プライマリプーリ７３に伝達された駆動源２０のトルクがセカンダリプーリ７４に伝達される。

上述した流体伝動装置４０，ロックアップクラッチ５０，前後進切換え装置６０，ベルト式無段変速機７０等により動力伝達経路が構成されるが、この車輌Ｖｅにおいては、更に、ロックアップクラッチ５０、前後進切換え装置６０及びベルト式無段変速機７０の各油圧サーボ機構７５，７６を制御する油圧制御装置１０と、駆動源２０、ロックアップクラッチ５０、前後進切換え装置６０、ベルト式無段変速機７０及び油圧制御装置１０を制御する電子制御装置（ＥＣＵ）８０とが設けられている。

上記電子制御装置８０は、図示しない演算処理装置（ＣＰＵ又はＭＰＵ）と、記憶装置（ＲＡＭ及びＲＯＭ）と、入出力インターフェイスとを有するマイクロコンピュータにより構成されている。

この電子制御装置８０には、駆動源２０の機関回転数，アクセル開度，ブレーキペダルの操作状態，スロットル開度，ベルト式無段変速機７０のシフトポジション，プライマリシャフト７１やセカンダリシャフト７２の回転数等の検知信号が入力される。例えば、この電子制御装置８０は、セカンダリシャフト７２の回転数に基づいて車速を求める。

また、この電子制御装置８０の記憶装置には各種データが記憶されており、例えばそのデータとしてロックアップクラッチ制御マップや変速制御マップ等が挙げられる。そのロックアップクラッチ制御マップは、車速やアクセル開度等に基づいてロックアップクラッチ５０のトルク容量を設定するマップである。また、変速制御マップは、車速やアクセル開度等に基づいてベルト式無段変速機７０の変速比を設定するマップである。

電子制御装置８０は、これら各種データや上記検知信号等の入力信号に基づいて、駆動源２０の制御信号，ロックアップクラッチ５０の制御信号，前後進切換え装置６０の制御信号，ベルト式無段変速機７０の制御信号，油圧制御装置１０の制御信号等を出力する。

例えば、この電子制御装置８０は、ベルト式無段変速機７０の変速比を制御することで、機関回転数を最適燃費曲線に近づけるよう制御することができる。

続いて、以上示した車輌Ｖｅの動作説明を行う。

この車輌Ｖｅにおいて、駆動源２０のトルクは、流体伝動装置４０又はロックアップクラッチ５０の何れか一方を経由して前後進切換え装置６０に伝達され、この前後進切換え装置６０を経てベルト式無段変速機７０のプライマリシャフト７１に伝達される。そして、このプライマリシャフト７１に入力されたトルクは、プライマリプーリ７３，ベルト７７及びセカンダリプーリ７４を介してセカンダリシャフト７２に伝達され、このセカンダリシャフト７２から出力されることで駆動輪３０に伝達される。

ここで、上記ベルト式無段変速機７０においては変速制御が為される。そこで、以下においては、このベルト式無段変速機７０の変速制御について詳述する。

先ず、各油圧サーボ機構７５，７６における夫々の油圧室７５Ａ，７６Ａの油圧に基づいて、プライマリプーリ７３の可動シーブ７３ｂとセカンダリプーリ７４の可動シーブ７４ｂを軸線方向に摺動させる推力を変化させる。これにより、夫々の可動シーブ７３ｂ，７４ｂが軸線方向において逆方向に移動し、この移動量に応じて各溝Ｍ１，Ｍ２の幅が変化する。

このようにして溝Ｍ１の幅が調整されると、プライマリプーリ７３におけるベルト７７の巻き掛け半径と、セカンダリプーリ７４におけるベルト７７の巻き掛け半径との比が変化する。そして、これによりプライマリプーリ７３とセカンダリプーリ７４との間の回転速度の比，即ち変速比が変化する。

より具体的には、油圧室７５Ａの油圧が高められて溝Ｍ１の幅が狭められることにより、プライマリプーリ７３におけるベルト７７の巻き掛け半径が大きくなって変速比が小さくなるようにベルト式無段変速機７０が変速する。一方で、油圧室７５Ａの油圧が低下させられて溝Ｍ１の幅が広げられることにより、プライマリプーリ７３におけるベルト７７の巻き掛け半径が小さくなって変速比が大きくなるようにベルト式無段変速機７０が変速する。

また、この変速制御に伴って溝Ｍ２の幅が調整されると、ベルト７７に作用する挟圧力が変化してベルト７７の張力が変化する。そして、これによりプライマリプーリ７３とセカンダリプーリ７４との間で伝達されるトルクの容量が制御される。

より具体的には、油圧室７６Ａの油圧が高められてベルト７７に作用する挟圧力が高められることによりトルク容量が大きくなる。一方で、油圧室７６Ａの油圧が低下させられてベルト７７に作用する挟圧力が弱められることによりトルク容量が小さくなる。このように、ベルト７７に作用する挟圧力の変化に伴ってベルト式無段変速機７０のトルク容量が変化する。

このような変速制御やトルク容量制御は、上記油圧室７５Ａ，７６Ａ等の油圧を制御することにより行われ、かかる油圧制御を行う為に図１に示す油圧制御装置１０が設けられている。以下、本実施例１における油圧制御装置１０について説明する。

図２の符号１０Ａは、本実施例１の油圧制御装置を示す。この油圧制御装置１０Ａは、図２に示す如く、プライマリレギュレータバルブ（第１圧力制御弁）１１と、セカンダリレギュレータバルブ（第２圧力制御弁）１２と、ポンプ装置１３とを備えており、これらにより３系統のオイル供給先（第１〜第３のオイル供給先９１，９２，９３）に作動油又は潤滑油としてオイルを供給する。

ここで、本実施例１の第１オイル供給先９１としては、プライマリ側油圧サーボ機構７５及びセカンダリ側油圧サーボ機構７６等のライン圧系の供給先が挙げられる。また、第２オイル供給先９２としては、前後進切換え装置６０の摩擦係合装置の係合圧を制御する油圧室（図示略）等のライン圧よりも低圧のセカンダリ圧系の供給先が挙げられる。また、第３オイル供給先９３としては、前後進切換え装置６０の遊星歯車機構やベルト式無段変速機７０のベルト７７等の潤滑用の供給先が挙げられる。

以下においては、第１オイル供給先９１をライン圧供給先９１と、第２オイル供給先９２をセカンダリ圧供給先９２と、第３オイル供給先９３を潤滑オイル供給先９３という。

ライン圧供給先９１，セカンダリ圧供給先９２，潤滑オイル供給先９３には夫々ライン圧油路１４１，セカンダリ圧油路１４２，潤滑オイル油路１４３が接続されている。

上記ライン圧油路１４１は、後述するポンプ装置１３における第２オイルポンプ１３２の吐出油路１３２ｃと連通し、且つ第１逆止弁（ライン圧逆止弁）１６を介して油路１４４に接続されている。ここで、この油路１４４は、後述するポンプ装置１３の第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂと連通している。

また、上記第１逆止弁１６は、上記ライン圧油路１４１に接続された油路１６１と，この油路１６１と相互に連通し且つ上記油路１４４に接続された油路１６２と、これら各油路１６１，１６２の間に設けたポート１６３と、このポート１６３を開閉する弁体１６４と、この弁体１６４を所定方向に付勢する弾性部材（図示略）とを備えている。

ここで、上記弁体１６４には、上記弾性部材の付勢力とライン圧油路１４１からの油圧に対応した押圧力とが同一方向（ここでは図２の紙面左方）に作用する一方、その反対方向（ここでは図２の紙面右方）に向けて油路１４４からの油圧に対応した押圧力が作用する。これが為、この弁体１６４に掛かる双方向の力の大小関係を制御することによって、この弁体１６４によるポート１６３の開閉動作が制御される。

次に、この油圧制御装置１０Ａが具備するプライマリレギュレータバルブ１１について詳述する。このプライマリレギュレータバルブ１１は、第１及び第２の入力ポート１１１，１１２と、第１及び第２のドレーンポート１１３，１１４と、フィードバックポート１１５と、信号圧ポート１１６とを備えている。

ここで、上記第１入力ポート１１１はライン圧油路１４１に接続され、第２入力ポート１１２は油路１４４に接続される。また、上記第１ドレーンポート１１３はセカンダリレギュレータバルブ１２の後述する第１入力ポート１２１に接続され、第２ドレーンポート１１４はセカンダリレギュレータバルブ１２の後述する第２入力ポート１２２に接続される。更にまた、上記フィードバックポート１１５は、オリフィス１４５ａが設けられた油路１４５を介してライン圧油路１４１に接続され、信号圧ポート１１６はオリフィス１４６ａが設けられた油路１４６に接続される。

更に、このプライマリレギュレータバルブ１１には、その軸線方向に動作自在なスプール１１７と、このスプール１１７を一方の軸線方向に向けて付勢するバネ等の弾性部材１１８とが設けられている。

上記スプール１１７は、第１〜第３のランド部１１７ａ，１１７ｂ，１１７ｃを有している。ここで、その第３ランド部１１７ｃには、上記弾性部材１１８の付勢力と信号圧ポート１１６からの油圧に対応した押圧力とが同一方向（ここでは図２の紙面上方）に作用する。一方、第１ランド部１１７ａには、上記第３ランド部１１７ｃに掛かる付勢力及び押圧力とは逆方向（ここでは図２の紙面下方）に、フィードバックポート１１５からの油圧に対応した押圧力が作用する。

これが為、スプール１１７は、上記第１ランド部１１７ａに掛かる力と上記第３ランド部１１７ｃに掛かる力との大小関係に応じて、何れか一方の軸線方向に動作する。このプライマリレギュレータバルブ１１においては、そのスプール１１７が動作することによって、第１入力ポート１１１と第１ドレーンポート１１３との間の開度が第２ランド部１１７ｂにより制御され、第２入力ポート１１２と第２ドレーンポート１１４との間の開度が第３ランド部１１７ｃにより制御される。

次に、セカンダリレギュレータバルブ１２について詳述する。このセカンダリレギュレータバルブ１２は、第１及び第２の入力ポート１２１，１２２と、第１及び第２のドレーンポート１２３，１２４と、フィードバックポート１２５と、信号圧ポート１２６とを備えている。

上記第１入力ポート１２１はセカンダリ圧油路１４２と連通する油路１４７を介してプライマリレギュレータバルブ１１の第１ドレーンポート１１３と接続され、第２入力ポート１２２は油路１４８を介してプライマリレギュレータバルブ１１の第２ドレーンポート１１４に接続される。

ここで、上記セカンダリ圧油路１４２及び油路１４７と油路１４８とは油路１４９を介して接続され、更に、この油路１４９には第２逆止弁（セカンダリ圧逆止弁）１７が設けられている。この第２逆止弁１７は、その構成が前述した第１逆止弁１６と同等であり、セカンダリ圧油路１４２からの油圧に対応した押圧力及び弾性部材（図示略）の付勢力と、油路１４８からの油圧に対応した押圧力との大小関係を制御することによって、セカンダリ圧油路１４２のオイルの油路１４８への流入防止と、油路１４８のオイルのセカンダリ圧油路１４２への供給とを制御している。

また、上記第１ドレーンポート１２３は潤滑オイル油路１４３を介して第３オイル供給先９３に接続され、第２ドレーンポート１２４はドレーン油路１５０を介してオイルパン１３５側に接続される。更にまた、上記フィードバックポート１２５は、オリフィス１５１ａが設けられた油路１５１を介してセカンダリ圧油路１４２に接続され、信号圧ポート１２６はオリフィス１５２ａが設けられた油路１５２に接続される。

更に、このセカンダリレギュレータバルブ１２には、プライマリレギュレータバルブ１１と同様に、その軸線方向に動作自在なスプール１２７と、このスプール１２７を一方の軸線方向に向けて付勢するバネ等の弾性部材１２８とが設けられている。

上記スプール１２７は、第１〜第３のランド部１２７ａ，１２７ｂ，１２７ｃを有している。ここで、その第３ランド部１２７ｃには、上記弾性部材１２８の付勢力と信号圧ポート１２６からの油圧に対応した押圧力とが同一方向（ここでは図２の紙面上方）に作用する。一方、第１ランド部１２７ａには、上記第３ランド部１２７ｃに掛かる付勢力及び押圧力とは逆方向（ここでは図２の紙面下方）に、フィードバックポート１２５からの油圧に対応した押圧力が作用する。

これが為、スプール１２７は、上記第１ランド部１２７ａに掛かる力と上記第３ランド部１２７ｃに掛かる力との大小関係に応じて、何れか一方の軸線方向に動作する。このセカンダリレギュレータバルブ１２においては、そのスプール１２７が動作することによって、第１入力ポート１２１と第１ドレーンポート１２３との間の開度が第２ランド部１２７ｂにより制御され、第２入力ポート１２２と第２ドレーンポート１２４との間の開度が第３ランド部１２７ｃにより制御される。

次に、本実施例１のポンプ装置１３について詳述する。

このポンプ装置１３は、オイルの供給源として二つのオイルポンプ（第１オイルポンプ１３１及び第２オイルポンプ１３２）を具備しており、その夫々が図２に示す駆動軸１３３を介して接続された同一の駆動源により駆動されるものである。

ここで、本実施例１の駆動源としては前述した車輌Ｖｅの駆動源２０を利用するが、その駆動源は、本ポンプ装置１３専用の電動機等を用いてもよい。また、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の夫々に別個の駆動源を設けてもよい。更に、上記駆動軸１３３は、駆動源２０の出力軸に直結されたものであってもよく、その出力軸とプーリやベルト又は歯車やチェーン等を介して接続されたものであってもよい。

上記第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２は、駆動源２０の回転数に略比例して夫々吐出流量Ｑ１，Ｑ２を吐出する固定容量ポンプである。ここで、その第１オイルポンプ１３１は、その吐出流量Ｑ１が第２オイルポンプ１３２の吐出流量Ｑ２よりも多くなるように設定されたものである。また、これら第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２は、その夫々の吐出流量Ｑ１，Ｑ２を合わせた油量「Ｑ１＋Ｑ２」が急変速時にライン圧供給先９１で必要とされる油量となるように設定されている。

先ず、第１オイルポンプ１３１には、その吸込口側に吸込油路１３１ａが設けられ、その吐出口側に吐出油路１３１ｂが設けられている。その吸込油路１３１ａは、ストレーナ１３４を介してオイルパン１３５に接続され、且つドレーン油路１５０を介してセカンダリレギュレータバルブ１２の第２ドレーンポート１２４に接続されている。更に、吐出油路１３１ｂは、油路１４４に接続されている。

また、第２オイルポンプ１３２には、その吸込口側に吸込油路１３２ａが設けられている。この吸込油路１３２ａは逆止弁（ポンプ逆止弁）１３６を介して油路１３２ｂに接続され、この油路１３２ｂはストレーナ１３４を介してオイルパン１３５に接続されている。その逆止弁１３６は、油路１３２ｂから吸込油路１３２ａへのオイル流入を可能にし、その吸込油路１３２ａから油路１３２ｂへのオイル逆流を防ぐものである。更に、この第２オイルポンプ１３２には吐出口側に吐出油路１３２ｃが設けられており、この吐出油路１３２ｃは、ライン圧油路１４１に接続されている。

ここで、本実施例１にあっては、第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂと第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａとを連通させるバイパス油路１３７が設けられている。また、このバイパス油路１３７には、その流路の開閉を行う切換え弁１３８が設けられている。

本実施例１の切換え弁１３８は、前述した電子制御装置８０により開閉動作制御が為されるものとして例示し、この電子制御装置８０によって、急変速時等の多量のオイルをライン圧供給先９１が必要としている場合に閉状態に制御され、それ以外は開状態に制御される。

以下に、本実施例１の油圧制御装置１０Ａの動作説明を行う。

ここでは、ポンプ装置１３の切換え弁１３８が開弁されており、第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂと第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａがバイパス油路１３７で連通しているものとする。

かかる状態で駆動源２０の駆動力が第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２に伝達されると、これら第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２が駆動する。

これにより、第１オイルポンプ１３１は、ストレーナ１３４を介してオイルパン１３５からオイルを吸い込み、吐出流量Ｑ１のオイルを吐出油路１３１ｂに吐出する。

ここで、その吐出油路１３１ｂと第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａとはバイパス油路１３７で連通しているので、その吸込油路１３２ａの油圧の方が油路１３２ｂの油圧よりも高くなり逆止弁１３６が閉弁状態となる。これが為、第２オイルポンプ１３２は、第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂからバイパス油路１３７を介して流量Ｑ２のオイルを吸い込んで吐出油路１３２ｃに吐出する。

即ち、切換え弁１３８が開弁されている状態においては、第１オイルポンプ１３１からは吐出流量「Ｑ１−Ｑ２」のオイルが油路１４４に供給され、第２オイルポンプ１３２からは吐出流量Ｑ２のオイルがライン圧油路１４１に供給される。このライン圧油路１４１に供給された第２オイルポンプ１３２からの吐出流量Ｑ２のオイルは、常時ライン圧供給先９１に供給されている。

このように、第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａには油圧の高い第１オイルポンプ１３１の吐出油の油圧が掛かっているので、オイルパン１３５から直接オイルを吸い込む場合と比して、第２オイルポンプ１３２は効率良くオイルを吸い込むことが可能となり、ポンプ駆動損失の低減を図ることができる。

また、ライン圧供給先９１には相対的に容量の小さい第２オイルポンプ１３２から常時オイルが供給されるので、従来と比してポンプ駆動損失を低減することができる。

ここで、ライン圧油路１４１における油量Ｑ２がライン圧供給先９１での必要油量に対して不足している場合は、このライン圧油路１４１の油圧（ライン圧）が所定圧よりも低くなっている。これが為、プライマリレギュレータバルブ１１においては、フィードバックポート１１５の油圧に対応した押圧力が信号圧ポート１１６の油圧に対応した押圧力及び弾性部材１１８の付勢力の合力よりも小さくなっており、スプール１１７が図２の紙面上方に動作した状態となる。

そして、かかるスプール１１７の位置により、第１入力ポート１１１と第１ドレーンポート１１３との間の開度が第２ランド部１１７ｂによって狭められると共に、第２入力ポート１１２と第２ドレーンポート１１４との間の開度が第３ランド部１１７ｃによって狭められる。

これにより、油路１４４の油圧が上昇し、弁体１６４が動作して第１逆止弁１６が開弁するので、その油路１４４における油量「Ｑ１−Ｑ２」のオイルがライン圧油路１４１に供給される。これが為、ライン圧油路１４１における油量が増加して、ライン圧供給先９１に油量Ｑ１のオイルが供給される。

このように、第２オイルポンプ１３２の吐出流量Ｑ２のみでライン圧供給先９１の必要油量を満たせない場合としては、第２オイルポンプ１３２の回転数が所定回転数以下である場合や、ベルト式無段変速機７０が中間変速モードにある場合等が挙げられる。中間変速とは、後述する緩変速時よりも変速速度が速く、後述する急変速時程は変速速度が速くない場合のことをいう。

ここで、第２オイルポンプ１３２の吐出流量Ｑ２のみでライン圧供給先９１の必要油量を満たせない場合としては、ベルト式無段変速機７０が急変速モードにある場合も該当する。このような急変速時には、中間変速時よりも多量のオイルがライン圧供給先９１で必要とされるので、上述した油量Ｑ１では不足する。

これが為、電子制御装置８０は、急変速モードであると判断すると切換え弁１３８を制御して閉弁させる。これにより、油路１４４には第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂから油量Ｑ１のオイルが供給され、ライン圧油路１４１には第２オイルポンプ１３２の吐出油路１３２ｃから油量Ｑ２のオイルが供給される。ここで、その際の第２オイルポンプ１３２は、オイルパン１３５からオイルを吸い込んで吐出する。

かかる急変速時の動作は、基本的に上述した中間変速時の動作と同じである。即ち、ライン圧油路１４１における油量Ｑ２ではライン圧供給先９１での必要油量に対して不足しているので、プライマリレギュレータバルブ１１のスプール１１７は図２の紙面上方に動作する。

これにより油路１４４の油圧が上昇するので第１逆止弁１６が開弁し、その油路１４４における油量Ｑ１のオイルがライン圧油路１４１に供給されて、ライン圧供給先９１に油量「Ｑ１＋Ｑ２」のオイルが供給される。

続いて、このライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量を満足している場合であって、駆動源２０の回転数（機関回転数）の上昇等の理由により第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の吐出流量が増加している場合について説明する。

便宜上、かかる場合におけるライン圧供給先９１での必要油量を、上述した中間変速モードにあってはＱ１，急変速モードにあっては「Ｑ１＋Ｑ２」，緩変速モード若しくは低・中速定常走行モード又は高速定常走行モードにあってはＱ２とする。また、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の増加分の油量を夫々α１，α２とする。

尚、これまでが急変速モード下での油圧制御であり、現在又はこれからは他の変速モードや走行状態であることを電子制御装置８０が判断したときには、先ず最初に、この電子制御装置８０は、切換え弁１３８を開弁させて、吐出油路１３１ｂから油路１４４に油量「Ｑ１−Ｑ２」のオイルを供給させ、吐出油路１３２ｃからライン圧油路１４１に油量Ｑ２のオイルを供給させる。これにより、上述した中間変速モードの場合と同様に、ライン圧供給先９１には油量Ｑ１のオイルが供給される。

ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量よりも多くなると、そのライン圧油路１４１の油圧の上昇に伴ってフィードバックポート１１５の油圧が上昇する。これが為、スプール１１７が図２の紙面下方に動作した状態となり、第１入力ポート１１１と第１ドレーンポート１１３との間の開度が拡げられると共に、第２入力ポート１１２と第２ドレーンポート１１４との間の開度が拡げられた状態となる。

これにより、ライン圧油路１４１のオイルが第１ドレーンポート１１３を介してセカンダリ圧油路１４２に供給され、セカンダリ圧供給先９２へのオイル供給量が増加し、更に、油路１４４のオイルが第２ドレーンポート１１４を介して油路１４８に供給される。これに伴い油路１４４の油圧が低下して第１逆止弁１６は閉弁状態になるので、この油路１４４からはライン圧油路１４１へのオイル供給は行われない。

これが為、そのライン圧油路１４１からは、油量Ｑ２のオイルがライン圧供給先９１に供給され、余剰油量α２のオイルがセカンダリ圧油路１４２に供給される。また、油路１４４からは、油量「（Ｑ１＋α１）−（Ｑ２＋α２）」のオイルが油路１４８に供給される。

ここで、第１ドレーンポート１１３からセカンダリ圧油路１４２に供給される油量α２がセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して不足している場合は、このセカンダリ圧油路１４２の油圧（セカンダリ圧）が所定圧よりも低くなっている。これが為、セカンダリレギュレータバルブ１２においては、フィードバックポート１２５の油圧に対応した押圧力が信号圧ポート１２６の油圧に対応した押圧力及び弾性部材１２８の付勢力の合力よりも小さくなっており、スプール１２７が図２の紙面上方に動作した状態となる。

そして、かかるスプール１２７の位置により、第１入力ポート１２１と第１ドレーンポート１２３との間の開度が第２ランド部１２７ｂによって狭められると共に、第２入力ポート１２２と第２ドレーンポート１２４との間の開度が第３ランド部１２７ｃによって狭められる。

これにより、油路１４８の油圧が上昇して第２逆止弁１７が開弁するので、その油路１４８における油量「（Ｑ１＋α１）−（Ｑ２＋α２）」のオイルがセカンダリ圧油路１４２に供給される。これが為、油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２）」のオイルがセカンダリ圧油路１４２からセカンダリ圧供給先９２に供給される。

即ち、ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量に対して余剰になっており、且つセカンダリ圧油路１４２における油量がセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して不足している場合は、ライン圧供給先９１には必要油量分の油量Ｑ２のオイルが供給され、セカンダリ圧供給先９２には油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２）」のオイルが供給される。このような場合としては、ベルト式無段変速機７０が緩変速モードにある場合や低・中速定常走行モードにある場合等が挙げられる。

また、第１ドレーンポート１１３からセカンダリ圧油路１４２に供給される油量α２がセカンダリ圧供給先９２での必要油量を満たしており、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の吐出流量が更に増加している場合には、セカンダリ圧油路１４２の油圧の上昇に伴ってフィードバックポート１２５の油圧が上昇し、セカンダリレギュレータバルブ１２のスプール１２７が図２の紙面下方に動作した状態となる。

これが為、セカンダリレギュレータバルブ１２においては、第１入力ポート１２１と第１ドレーンポート１２３との間の開度が拡げられると共に、第２入力ポート１２２と第２ドレーンポート１２４との間の開度が拡げられた状態となる。

かかる状態においては第２逆止弁１７が閉弁状態であるので、セカンダリ圧油路１４２における余剰分のオイルが第１ドレーンポート１２３を介して潤滑オイル供給先９３に供給され、更に、油路１４８における油量「（Ｑ１＋α１）−（Ｑ２＋α２）」のオイルが第２ドレーンポート１２４を介してドレーン油路１５０にドレーンされる。

このようなライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量に対して余剰になっており、且つセカンダリ圧油路１４２における油量もセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して余剰になっている場合としては、駆動源２０の回転数（機関回転数）が高く、小容量の第２オイルポンプ１３２の吐出流量「Ｑ２＋α２」のみでベルト式無段変速機７０が要する全必要流量を充足できる高速定常走行モードにある場合等が挙げられる。

このように小容量の第２オイルポンプ１３２のみでベルト式無段変速機７０が要する全必要流量を充足できる場合、大容量の第１オイルポンプ１３１からのオイルをドレーンさせるので、この第１オイルポンプ１３１は無負荷となり有効にポンプ駆動損失を低減することができる。

尚、このような高速定常走行モードにおいてはポンプ装置１３の切換え弁１３８を閉弁してもよい。かかる場合、第１オイルポンプ１３１から吐出流量「Ｑ１＋α１」のオイルが油路１４４に供給される。その油量「Ｑ１＋α１」のオイルは、プライマリレギュレータバルブ１１及びセカンダリレギュレータバルブ１２を介して吸込油路１３１ａにドレーンされ、小容量の第２オイルポンプ１３２のみでベルト式無段変速機７０が要する全必要流量を充足できるので、同じく有効にポンプ駆動損失を低減することができる。

以上示した如く本実施例１の油圧制御装置１０Ａは、第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａとオイルパン１３５側の油路１３２ｂとの間に当該オイルパン１３５への逆流を防止する逆止弁１３６を設け、更に、ライン圧供給先９１で多量のオイルを要しない急変速時において、第１オイルポンプ１３１の吐出油路１３１ｂと第２オイルポンプ１３２の吸込油路１３２ａとをバイパスさせている。これが為、第２オイルポンプ１３２は、第１オイルポンプ１３１における高圧の吐出油を効率良く吸い込むことができるので、ポンプ装置１３におけるポンプ駆動損失の低減が可能となる。

また、本実施例１の油圧制御装置１０Ａにおいては、相対的に容量の小さい第２オイルポンプ１３２からライン圧供給先９１に常時オイルを供給し、相対的に容量の大きい第１オイルポンプ１３１の吐出油については、ライン圧供給先９１やセカンダリ圧供給先９２におけるオイルの不足、充足状態に応じて、ドレーン又はライン圧供給先９１若しくはセカンダリ圧供給先９２への供給を選択し得る構成となっている。これが為、駆動トルクの大きい第１オイルポンプ１３１の仕事量を最小限に抑えることができるので、これによってもポンプ駆動損失の低減が可能となる。

このように、本実施例１の油圧制御装置１０Ａは、第２オイルポンプ１３２が第１オイルポンプ１３１の吐出油を利用する等してポンプ駆動損失の低減を図ることができるので、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２を効率的に使用することが可能になる。

ここで、本実施例１の油圧制御装置１０Ａは、多量のオイルを要する急変速時にバイパス油路１３７を閉弁させる構成を採っているので、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の夫々の吐出油をライン圧供給先９１に供給することができる。これが為、上記第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の効率化の弊害として懸念される急変速時のオイル不足という弊害の抑制が可能になる。

次に、本発明に係る油圧制御装置の実施例２を図１及び図３に基づいて説明する。本実施例２にあっても、その油圧制御装置を図１に示す車輌Ｖｅの変速機の油圧制御に適用した場合について例示する。

図３の符号１０Ｂは、本実施例２の油圧制御装置を示す。この油圧制御装置１０Ｂは、前述した実施例１の油圧制御装置１０Ａと比して以下の構成が異なる。尚、以下においては、実施例１の油圧制御装置１０Ａと同一の構成については同じ符号を付し、その説明を省略する。

先ず、本実施例２の油圧制御装置１０Ｂにおいては、プライマリレギュレータバルブ１１の第２ドレーンポート１１４がセカンダリ圧油路１４２に接続され、更に、第２逆止弁１７が設けられていない点が異なる。また、本実施例２のセカンダリレギュレータバルブ１２Ｂには、実施例１の第２入力ポート１２２が形成されておらず、第１入力ポート１２１と第２ドレーンポート１２４との間の開度が第３ランド部１２７ｃにより制御される構成となっている点が異なる。

かかる構成からなる本実施例２の油圧制御装置１０Ｂの動作説明を行う。

ここでも、切換え弁１３８が開弁状態のポンプ装置１３は、第１オイルポンプ１３１からは吐出流量「Ｑ１−Ｑ２」のオイルを油路１４４に供給し、第２オイルポンプ１３２からは吐出流量Ｑ２のオイルをライン圧油路１４１に供給しており、このライン圧油路１４１に供給された第２オイルポンプ１３２からの吐出流量Ｑ２のオイルが常時ライン圧供給先９１に供給されている。

先ず、ライン圧油路１４１における油量Ｑ２がライン圧供給先９１での必要油量に対して不足している場合、本実施例２の油圧制御装置１０Ｂは、前述した実施例１の場合と同様の動作を行う。

即ち、かかる場合であって、第２オイルポンプ１３２の回転数が所定回転数以下である場合や、ベルト式無段変速機７０が中間変速モードにある場合等においては、ライン圧供給先９１に油量Ｑ１のオイルが供給され、セカンダリ圧供給先９２へのオイルの供給は行われない。また、かかる場合であって、ベルト式無段変速機７０が急変速モードにある場合においては、ライン圧供給先９１に油量「Ｑ１＋Ｑ２」のオイルが供給され、セカンダリ圧供給先９２へのオイルの供給は行われない。

続いて、ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量を満足している場合であって、駆動源２０の回転数（機関回転数）の上昇等の理由により第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の吐出流量が増加している場合について説明する。

本実施例２にあっても、便宜上、かかる場合におけるライン圧供給先９１での必要油量を、上述した中間変速モードにあってはＱ１，急変速モードにあっては「Ｑ１＋Ｑ２」，緩変速モード又は低・中速定常走行モード若しくは高速定常走行モードにあってはＱ２とする。また、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の増加分の油量を夫々α１，α２とする。

尚、急変速モードから他の変速モードや走行状態へと切り替わる場合、本実施例２の油圧制御装置１０Ｂは、前述した実施例１の場合と同様に電子制御装置８０により切換え弁１３８が開弁させられ、ライン圧供給先９１に油量Ｑ１のオイルを供給する。

ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量よりも多くなると、実施例１の場合と同様に、スプール１１７が図２の紙面下方に動作した状態となり、第１逆止弁１６が閉弁状態になる。

これにより、本実施例２にあっては、ライン圧油路１４１からは余剰油量α２のオイルがセカンダリ圧油路１４２に供給され、油路１４４からは油量「（Ｑ１＋α１）−（Ｑ２＋α２）」のオイルがセカンダリ圧油路１４２に供給される。即ち、セカンダリ圧油路１４２には油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２」のオイルが供給されている。

ここで、そのセカンダリ圧油路１４２における油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２」がセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して不足している場合は、このセカンダリ圧油路１４２の油圧（セカンダリ圧）が所定圧よりも低くなっている。これが為、セカンダリレギュレータバルブ１２Ｂにおいては、実施例１と同様にしてスプール１２７が図２の紙面上方に動作した状態となる。

かかる状態においては、第１入力ポート１２１と第１ドレーンポート１２３との間の開度が第２ランド部１２７ｂによって狭められると共に、第２入力ポート１２２と第２ドレーンポート１２４との間の開度が第３ランド部１２７ｃによって狭められる。

これが為、ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量に対して余剰になっており、且つセカンダリ圧油路１４２における油量がセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して不足している緩変速モードや低・中速定常走行モードの場合には、ライン圧供給先９１に油量Ｑ２のオイルが供給され、セカンダリ圧供給先９２に油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２」のオイルと第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２における更なる増加分のオイルが供給される。

また、セカンダリ圧油路１４２における油量「（Ｑ１＋α１）−Ｑ２」がセカンダリ圧供給先９２での必要油量を満たしており、第１及び第２のオイルポンプ１３１，１３２の吐出流量が更に増加している場合、本実施例２の油圧制御装置１０Ｂにおいては、実施例１の場合と同様に、セカンダリレギュレータバルブ１２Ｂのスプール１２７が図２の紙面下方に動作した状態となる。かかる状態においては、第１入力ポート１２１と第１ドレーンポート１２３及び第２ドレーンポート１２４との間の開度が拡げられる。

これが為、ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量に対して余剰になっており、且つセカンダリ圧油路１４２における油量もセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して余剰になっている高速定常走行モードの場合には、セカンダリ圧油路１４２における余剰分のオイルは、第１ドレーンポート１２３を介して潤滑オイル供給先９３に供給されると共に、第２ドレーンポート１２４を介してドレーン油路１５０にドレーンされる。ここで、ライン圧供給先９１には油量Ｑ２のオイルが供給されている。

尚、本実施例２の高速定常走行モードにおいてもポンプ装置１３の切換え弁１３８を閉弁してもよい。

以上示した如く本実施例２の油圧制御装置１０Ｂにあっても、前述した実施例１の油圧制御装置１０Ａと同様に、ポンプ駆動損失の低減を図ることができる。

次に、本発明に係る油圧制御装置の実施例３を図１及び図４に基づいて説明する。本実施例３にあっても、その油圧制御装置を図１に示す車輌Ｖｅの変速機の油圧制御に適用した場合について例示する。

図４の符号１０Ｃは、本実施例２の油圧制御装置を示す。この油圧制御装置１０Ｃは、前述した実施例２の油圧制御装置１０Ｂと比して以下の構成が異なる。尚、以下においては、実施例２の油圧制御装置１０Ｂと同一の構成については同じ符号を付し、その説明を省略する。

先ず、本実施例３の油圧制御装置１０Ｃにおいては、セカンダリレギュレータバルブ１２Ｃに実施例２の第２ドレーンポート１２４が形成されていない点が異なる。また、このセカンダリレギュレータバルブ１２Ｃにおいては、スプール１２７に形成されているランド部が二つのみであり（第１及び第２のランド部１２７ａ，１２７ｂ）、信号圧ポート１２６の油圧に対応した押圧力と弾性部材１２８の付勢力とが第２ランド部１２７ｂに掛かる点が異なる。

かかる構成からなる本実施例３の油圧制御装置１０Ｃは、基本的に前述した実施例２と同様の動作を行うので、ここでの具体的な説明は省略する。

但し、上述したが如くセカンダリレギュレータバルブ１２Ｃには実施例２の第２ドレーンポート１２４が形成されていないので、ライン圧油路１４１における油量がライン圧供給先９１での必要油量に対して余剰になっており、且つセカンダリ圧油路１４２における油量もセカンダリ圧供給先９２での必要油量に対して余剰になっている高速定常走行モードの場合には、そのセカンダリ圧油路１４２における余剰分のオイルの潤滑オイル供給先９３への供給のみが行われる。

このような本実施例３の油圧制御装置１０Ｃにあっても、前述した実施例１，２の油圧制御装置１０Ａ，１０Ｂと同様に、ポンプ駆動損失の低減を図ることができる。

以上のように、本発明に係る無段変速機の油圧制御装置は、ポンプ駆動損失の低減に有用であり、特に、複数のオイルポンプを効率的に使用するのに適している。

本発明に係る油圧制御装置の適用例を示す図であって、その一例たる車輌を示す図である。 本発明に係る油圧制御装置の実施例１の構成を示す図である。 本発明に係る油圧制御装置の実施例２の構成を示す図である。 本発明に係る油圧制御装置の実施例３の構成を示す図である。

符号の説明

１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ 油圧制御装置
１１ プライマリレギュレータバルブ（第１圧力制御弁）
１２，１２Ｂ，１２Ｃ セカンダリレギュレータバルブ（第２圧力制御弁）
１３ ポンプ装置
１６ 第１逆止弁（ライン圧逆止弁）
１７ 第２逆止弁（セカンダリ圧逆止弁）
２０ 駆動源
７０ ベルト式無段変速機
８０ 電子制御装置
９１ ライン圧供給先
９２ セカンダリ圧供給先
９３ 潤滑オイル供給先
１３１ 第１オイルポンプ
１３１ｂ 吐出油路
１３２ 第２オイルポンプ
１３２ａ 吸込油路
１３６ 逆止弁（ポンプ逆止弁）
１３７ バイパス油路
１３８ 切換え弁
１４１ ライン圧油路
１４２ セカンダリ圧油路
１４３ 潤滑オイル油路
１４４〜１４９，１５１，１５２ 油路
１５０ ドレーン油路

Claims (1)

1. ライン圧供給先にライン圧を供給するライン圧油路と、該ライン圧油路のライン圧よりも低圧のセカンダリ圧をセカンダリ圧供給先に供給するセカンダリ圧油路と、前記ライン圧油路のライン圧を調圧する第１圧力制御弁と、前記セカンダリ圧油路のセカンダリ圧を調圧する第２圧力制御弁と、前記ライン圧油路からのオイルの流入を不可とするライン圧逆止弁と、該ライン圧逆止弁を介して前記ライン圧油路に吐出口を連通させた第１オイルポンプ，及び前記ライン圧油路に吐出口を連通させた第２オイルポンプを有するポンプ装置とを備えた無段変速機の油圧制御装置において、
   前記ライン圧油路と前記セカンダリ圧油路との間及び前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁との間を前記第１圧力制御弁を介して夫々連通させると共に、該第１圧力制御弁に、前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁との連通状態を前記ライン圧油路のライン圧に応じて制御する構造を設け、
   前記ポンプ装置は、前記第１オイルポンプの容量を前記第２オイルポンプの容量よりも大きくし、前記第２オイルポンプの吸込口側へのオイル流入が可能で且つ当該吸込口側からのオイル逆流が不可のポンプ逆止弁と、前記第１オイルポンプの吐出口側と前記ポンプ逆止弁の前記第２オイルポンプ吸込口側とを連通させるバイパス油路と、急変速時に前記バイパス油路を閉弁させる切換え弁とを備え、
   更に、前記第１オイルポンプの吐出口と前記第２圧力制御弁とを前記第１圧力制御弁を介して連通させる油路を当該第１及び第２の圧力制御弁との間に設けると共に、該油路と前記セカンダリ圧油路との間に、該油路から当該セカンダリ圧油路へのオイル流入が可能で且つ当該セカンダリ圧油路から当該油路へのオイル逆流が不可のセカンダリ圧逆止弁を設け、そして、前記セカンダリ圧油路を潤滑オイル供給先に前記第２圧力制御弁を介して連通させると共に、前記油路をドレーン油路に前記第２圧力制御弁を介して連通させ、前記第２圧力制御弁に、該各連通状態を前記セカンダリ圧油路のセカンダリ圧に応じて制御する構造を設けたことを特徴とする無段変速機の油圧制御装置。

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