JP2775535B2 - 流動性水硬性組成物 - Google Patents
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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- C04B2111/0075—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 for road construction
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水を加えることにより
優れた流動性を示し、面積度の優れた平面を形成するの
に適した流動性水硬性組成物に関するもので、用途は、
細骨材を添加したセルフレベリング床材および細・粗骨
材も添加した舗装用コンクリート等の一般のコンクリー
ト構造物の製造等に用いられるものである。
優れた流動性を示し、面積度の優れた平面を形成するの
に適した流動性水硬性組成物に関するもので、用途は、
細骨材を添加したセルフレベリング床材および細・粗骨
材も添加した舗装用コンクリート等の一般のコンクリー
ト構造物の製造等に用いられるものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、せっこう、セメント等を主成分と
する水硬性組成物から成るスラリーをコンクリートスラ
ブやＡＬＣ材等の床面に流し込んでスラリーの自然流動
により精度のよい水平面を形成するセルフレベリング床
材が注目されてきている。
する水硬性組成物から成るスラリーをコンクリートスラ
ブやＡＬＣ材等の床面に流し込んでスラリーの自然流動
により精度のよい水平面を形成するセルフレベリング床
材が注目されてきている。
【０００３】なお、セメント系セルフレベリング床材に
は、フレッシュ時の性能として初期流動性に優れ、凝結
前までに固液分離を生じず、均一な水平面を形成するこ
とが、さらに硬化後の性能としては、体積収縮がなく、
乾燥収縮に対し安定であることが要求されている。この
ため、今日までのセメント系セルフレベリング材として
は、ポルトランドセメントにフライアッシュ、急冷高炉
スラグ等の混和材、種々の減水剤、保水剤を添加した組
成物が種々提案されてきた。
は、フレッシュ時の性能として初期流動性に優れ、凝結
前までに固液分離を生じず、均一な水平面を形成するこ
とが、さらに硬化後の性能としては、体積収縮がなく、
乾燥収縮に対し安定であることが要求されている。この
ため、今日までのセメント系セルフレベリング材として
は、ポルトランドセメントにフライアッシュ、急冷高炉
スラグ等の混和材、種々の減水剤、保水剤を添加した組
成物が種々提案されてきた。
【０００４】最近では、さらに一般のコンクリート構造
物でも、施工の省力化、労働力不足の解消、施工シ
ステムの合理化、コンクリートの打ち込み、締め固め
作業に伴う騒音防止、施工上の欠陥の防止による構造
物の耐久性の向上等の理由から、締め固めをしなくても
勝手に型枠の隅々まで詰るコンクリートを製造すること
が試みられてきており、ここでもポルトランドセメント
にフライアッシュ、急冷高炉スラグ等の混和材、種々の
減水剤、増粘剤を添加した組成物が提案されてきてい
る。
物でも、施工の省力化、労働力不足の解消、施工シ
ステムの合理化、コンクリートの打ち込み、締め固め
作業に伴う騒音防止、施工上の欠陥の防止による構造
物の耐久性の向上等の理由から、締め固めをしなくても
勝手に型枠の隅々まで詰るコンクリートを製造すること
が試みられてきており、ここでもポルトランドセメント
にフライアッシュ、急冷高炉スラグ等の混和材、種々の
減水剤、増粘剤を添加した組成物が提案されてきてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述の高炉スラグやフ
ライアッシュ等を組み合せたものは、流動性に優れてい
ることや低発熱性である等の利点を有している。しかし
ながら、これらの方法では混和材や添加物の量が多く、
品質管理が困難であり、またスラグ、フライアッシュ等
の混合は、セメントの中性化に対する抵抗性の低下や硬
化の遅延を引き起こし、さらに有機系混和剤の添加量が
多いため、硬化後耐久性が安定しないという問題があっ
た。本発明はセメントと分散剤のみを組み合せた高流動
性を示す水硬性組成物を得ることを課題とするものであ
る。
ライアッシュ等を組み合せたものは、流動性に優れてい
ることや低発熱性である等の利点を有している。しかし
ながら、これらの方法では混和材や添加物の量が多く、
品質管理が困難であり、またスラグ、フライアッシュ等
の混合は、セメントの中性化に対する抵抗性の低下や硬
化の遅延を引き起こし、さらに有機系混和剤の添加量が
多いため、硬化後耐久性が安定しないという問題があっ
た。本発明はセメントと分散剤のみを組み合せた高流動
性を示す水硬性組成物を得ることを課題とするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するたの手段】本発明者らは、セメント系
材料のこれらの欠点を解決すべく鋭意検討を進めた結
果、分散剤の流動効果はセメント中の３ＣａＯ・Ａｌ２
Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３量と密接
な関係にあり、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量が７重量％まで
は３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量が少ないほど流動効果が増大
することを、さらに３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４Ｃａ
Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量が８〜１６重量％の
範囲に流動効果を最適とする範囲の存在することを見出
し、本発明を完成させたものである。しかも、このよう
な効果は、セメント中のクリンカーのブレーン値を３３
００〜４０００ｃｍ２／ｇとし、さらに不溶性無水せっ
こうを５０％以上含むせっこうをセメント中のＳＯ３で
２〜５重量％添加することにより、飛躍的に向上させら
れたのである。なお、せっこうのブレーン値は３０００
〜７０００ｃｍ２／ｇが好ましい。
材料のこれらの欠点を解決すべく鋭意検討を進めた結
果、分散剤の流動効果はセメント中の３ＣａＯ・Ａｌ２
Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３量と密接
な関係にあり、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量が７重量％まで
は３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量が少ないほど流動効果が増大
することを、さらに３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４Ｃａ
Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量が８〜１６重量％の
範囲に流動効果を最適とする範囲の存在することを見出
し、本発明を完成させたものである。しかも、このよう
な効果は、セメント中のクリンカーのブレーン値を３３
００〜４０００ｃｍ２／ｇとし、さらに不溶性無水せっ
こうを５０％以上含むせっこうをセメント中のＳＯ３で
２〜５重量％添加することにより、飛躍的に向上させら
れたのである。なお、せっこうのブレーン値は３０００
〜７０００ｃｍ２／ｇが好ましい。
【０００７】以下、本発明の詳細を記述する。
【０００８】 本発明は水硬性セメントの３ＣａＯ・Ａｌ
２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３量を限
定したものであるが、理由は次のとおりである。
２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３量を限
定したものであるが、理由は次のとおりである。
【０００９】 すなわち、セメント中のＳＯ３が３重量％
程度以下の場合、セメント中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が
７重量％以上、かつ３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４Ｃａ
Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量が１２重量％以上で
は、分散剤が３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａ
ｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３に多量に吸着され、３ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ２やＣａＯ・ＳｉＯ２にほとんど吸着しないため、
その分散効果による流動化は低減する。
程度以下の場合、セメント中の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が
７重量％以上、かつ３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４Ｃａ
Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量が１２重量％以上で
は、分散剤が３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａ
ｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３に多量に吸着され、３ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ２やＣａＯ・ＳｉＯ２にほとんど吸着しないため、
その分散効果による流動化は低減する。
【００１０】 一方、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３を７重量％、
さらに望ましくは５重量以下とし、かつ３ＣａＯ・Ａｌ
２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量
を１２重量％以下とすると、溶液中に残存する分散剤の
濃度が増大し、分散剤が３ＣａＯ・ＳｉＯ２や２ＣａＯ
・ＳｉＯ２に吸着してセメント粒子間の静電反発力およ
び吸着層による立体障害の効果を増大させセメント粒子
の分散を安定化するためセメントの流動性を著しく向上
することができる。
さらに望ましくは５重量以下とし、かつ３ＣａＯ・Ａｌ
２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３の合量
を１２重量％以下とすると、溶液中に残存する分散剤の
濃度が増大し、分散剤が３ＣａＯ・ＳｉＯ２や２ＣａＯ
・ＳｉＯ２に吸着してセメント粒子間の静電反発力およ
び吸着層による立体障害の効果を増大させセメント粒子
の分散を安定化するためセメントの流動性を著しく向上
することができる。
【００１１】 また、セメント中のＳＯ ３ が３重量％程度
以上の場合には、４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ ３ の
水和活性が著しく低下するため、４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３
・Ｆｅ ２ Ｏ ３ への分散剤の吸着が抑制される。したがっ
て、この場合は３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ および４Ｃ ａ Ｏ・
Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ ３ の合量が１６重量％以下であれ
ば高い流動性を確保できる 。
以上の場合には、４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ ３ の
水和活性が著しく低下するため、４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３
・Ｆｅ ２ Ｏ ３ への分散剤の吸着が抑制される。したがっ
て、この場合は３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ および４Ｃ ａ Ｏ・
Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ ３ の合量が１６重量％以下であれ
ば高い流動性を確保できる 。
【００１２】 以上のことから、３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ 量
は７重量％以下、３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ 量および４Ｃ ａ
Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ 量は１６重量％以下となるが、好ましい
範囲は、３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ は５重量％以下、３Ｃ ａ
Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ および４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ
３ は１２重量％以下である 。
は７重量％以下、３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ 量および４Ｃ ａ
Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ 量は１６重量％以下となるが、好ましい
範囲は、３Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ は５重量％以下、３Ｃ ａ
Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ および４Ｃ ａ Ｏ・Ａｌ ２ Ｏ ３ ・Ｆｅ ２ Ｏ
３ は１２重量％以下である 。
【００１３】 セメントクリンカーとしては、ＪＩＳに規
定されている普通、中庸熱、早強、耐硫酸塩ボルトラン
ドセメントクリンカーおよびＡＳＴＭに規定されている
低熱ポルトランドセメントクリンカーをその使用目的に
応じ、単独または二種類以上を混合して使用することが
できる。例えば、早強性を付与する場合には早強ボルト
ランドセメントクリンカーを混合したり、遅硬性、低熱
性を付与させる場合には耐硫酸塩、中庸熱または低熱ポ
ルトランドセメントクリンカーを使用するのが好まし
い。
定されている普通、中庸熱、早強、耐硫酸塩ボルトラン
ドセメントクリンカーおよびＡＳＴＭに規定されている
低熱ポルトランドセメントクリンカーをその使用目的に
応じ、単独または二種類以上を混合して使用することが
できる。例えば、早強性を付与する場合には早強ボルト
ランドセメントクリンカーを混合したり、遅硬性、低熱
性を付与させる場合には耐硫酸塩、中庸熱または低熱ポ
ルトランドセメントクリンカーを使用するのが好まし
い。
【００１４】 なお、本発明は、クリンカーのブレーン値
を３３００〜４０００ｃｍ２／ｇとしたが、理由は次の
通りである。
を３３００〜４０００ｃｍ２／ｇとしたが、理由は次の
通りである。
【００１５】 すなわちセルフレベリング床材では固液分
離を抑制しながら、高度の流動性を得ることが必須条件
であるが、これは、セメントペーストの流動を開始する
時の応力（降伏値）が小さく、かつ流動時の粘度（塑性
粘度）が高いことを要求する。これを実現するために
は、セメント中の粒子を分散させ、かつ単位体積中の粒
子数を多くする必要があり、このことはセメントの粉末
度の増大、すなわち、ブレーン値の増大を要請する。し
かし、クリンカーのブレーン値をあまり高くすると粒子
径による効果で粒子間の静電反発力が減少しセメント粒
子が分散しにくくなるため、クリンカーのブレーン値は
３３００〜４０００ｃｍ２／ｇとするのが好ましい。
離を抑制しながら、高度の流動性を得ることが必須条件
であるが、これは、セメントペーストの流動を開始する
時の応力（降伏値）が小さく、かつ流動時の粘度（塑性
粘度）が高いことを要求する。これを実現するために
は、セメント中の粒子を分散させ、かつ単位体積中の粒
子数を多くする必要があり、このことはセメントの粉末
度の増大、すなわち、ブレーン値の増大を要請する。し
かし、クリンカーのブレーン値をあまり高くすると粒子
径による効果で粒子間の静電反発力が減少しセメント粒
子が分散しにくくなるため、クリンカーのブレーン値は
３３００〜４０００ｃｍ２／ｇとするのが好ましい。
【００１６】 また、本発明では、せっこうのブレーン値
としては３０００〜７０００ｃｍ２／ｇが好ましい。す
なわち、せっこうのブレーン値が３０００〜７０００ｃ
ｍ２／ｇの範囲では流動性は変化しないが、ブレーン値
が７０００ｃｍ２／ｇを越えると著しく流動性が低下す
る。この効果は先のクリンカー粉末度と同じく、未溶解
せっこうの粒子径の効果による静電反発力の低下および
溶解した硫酸イオンがカルシウムイオンと結合して２水
せっこうを析出することに起因すると考えられる。な
お、従来のセメントでは、せっこうの方がクリンカーよ
りも粉砕性が良いために、せっこうの粉砕が先行し、ブ
レーン値は１００００ｃｍ２／ｇにも達する。これが従
来のセメントで高流動が得られなかった原因と言えよ
う。さらにせっこうの種類によっては、粉砕性が異なる
ため、せっこうの粉末度を安定化できないことも多い。
実験室段階で得られた高流動性が工場現場で得にくいと
いうことの原因は、このようなせっこうの粉末度の変化
に起因しており、高流動性を示すモルタルやコンクリー
トを得るためにはセメント中のせっこうの粉末度の管理
が肝要である。
としては３０００〜７０００ｃｍ２／ｇが好ましい。す
なわち、せっこうのブレーン値が３０００〜７０００ｃ
ｍ２／ｇの範囲では流動性は変化しないが、ブレーン値
が７０００ｃｍ２／ｇを越えると著しく流動性が低下す
る。この効果は先のクリンカー粉末度と同じく、未溶解
せっこうの粒子径の効果による静電反発力の低下および
溶解した硫酸イオンがカルシウムイオンと結合して２水
せっこうを析出することに起因すると考えられる。な
お、従来のセメントでは、せっこうの方がクリンカーよ
りも粉砕性が良いために、せっこうの粉砕が先行し、ブ
レーン値は１００００ｃｍ２／ｇにも達する。これが従
来のセメントで高流動が得られなかった原因と言えよ
う。さらにせっこうの種類によっては、粉砕性が異なる
ため、せっこうの粉末度を安定化できないことも多い。
実験室段階で得られた高流動性が工場現場で得にくいと
いうことの原因は、このようなせっこうの粉末度の変化
に起因しており、高流動性を示すモルタルやコンクリー
トを得るためにはセメント中のせっこうの粉末度の管理
が肝要である。
【００１７】 ところで、せっこうの形態は、無水性、半
水塩、二水塩等の各種があるが、不溶性無水せっこうを
添加したものの流動性が最も良好である。しかし、研究
を重ねた結果、不溶性無水せっこうに半水せっこうまた
は二水せっこうを５０％まで添加してもほぼ同程度の流
動性が得られることから、５０％以上不溶性無水せっこ
うを含んだ半水または二水せっこうとの混合物の使用も
可能である。
水塩、二水塩等の各種があるが、不溶性無水せっこうを
添加したものの流動性が最も良好である。しかし、研究
を重ねた結果、不溶性無水せっこうに半水せっこうまた
は二水せっこうを５０％まで添加してもほぼ同程度の流
動性が得られることから、５０％以上不溶性無水せっこ
うを含んだ半水または二水せっこうとの混合物の使用も
可能である。
【００１８】 なお、せっこうの添加量は、セメント中の
ＳＯ３で２重量％以下では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の水和
が活発になり、分散剤の吸着量が増すため、さらに５重
量％以上では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３とせっこうの反応が
促進されるため、流動性が低下することから、２〜５重
量％とするのが好ましい。
ＳＯ３で２重量％以下では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３の水和
が活発になり、分散剤の吸着量が増すため、さらに５重
量％以上では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３とせっこうの反応が
促進されるため、流動性が低下することから、２〜５重
量％とするのが好ましい。
【００１９】 分散剤は、セメント粒子を分散させてセメ
ントペーストの降伏値を著しく減少させ、セルフレベリ
ング性を確保するとともに、セメントペースト中の水量
の低減によるセメントペースト及びモルタルの塑性粘度
の増大によりセメントペーストと細骨材又はモルタルと
粗骨材の分離を防止する目的で使用するものである。そ
の組成は、セメント粒子を分散するものならば特に限定
するものではないが、これらのモルタル及びコンクリー
トを生コンクリート工場で生産することを想定すると、
モルタル及びコンクリートの流動性が１〜２時間変わら
ない高性能ＡＥ減水剤の使用が望ましい。
ントペーストの降伏値を著しく減少させ、セルフレベリ
ング性を確保するとともに、セメントペースト中の水量
の低減によるセメントペースト及びモルタルの塑性粘度
の増大によりセメントペーストと細骨材又はモルタルと
粗骨材の分離を防止する目的で使用するものである。そ
の組成は、セメント粒子を分散するものならば特に限定
するものではないが、これらのモルタル及びコンクリー
トを生コンクリート工場で生産することを想定すると、
モルタル及びコンクリートの流動性が１〜２時間変わら
ない高性能ＡＥ減水剤の使用が望ましい。
【００２０】 なお、一般にポルトランドセメントにフラ
イアッシュ、急冷高炉スラグ等の混和材を後添加する
と、セメントの中性化に対する抵抗性が低下するなどの
問題があるが、厳重な品質管理のものとで、セメント工
場においてセメントにスラグ等の混和材を予め配合する
ことは、本発明の目的を妨げない範囲で可能である 。
イアッシュ、急冷高炉スラグ等の混和材を後添加する
と、セメントの中性化に対する抵抗性が低下するなどの
問題があるが、厳重な品質管理のものとで、セメント工
場においてセメントにスラグ等の混和材を予め配合する
ことは、本発明の目的を妨げない範囲で可能である 。
【００２１】
【実施例】実施例１ 以下に示す材料を用いて水セメント比３０％、砂セメン
ト比１．０の配合のモルタルを、ホパートミキサーで混
練し、二重円筒型回転粘度計にてモルタルの降伏値を、
また住宅都市整備公団の仕様書のセルフレベリング材の
流動性試験に基づきモルタルのフローを測定した。結果
を図１及び図２に示す。
ト比１．０の配合のモルタルを、ホパートミキサーで混
練し、二重円筒型回転粘度計にてモルタルの降伏値を、
また住宅都市整備公団の仕様書のセルフレベリング材の
流動性試験に基づきモルタルのフローを測定した。結果
を図１及び図２に示す。
【００２２】 図１及び２よりわかるように、セメント中
の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が７重量％以下、かつ３ＣａＯ
・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３
の合量が１２重量％以下では、住宅都市整備公団の仕様
書に規定されているセルフレベリング材のフローの下限
値を満足することが理解される。また、図１よりわかる
ように、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量の効果は、５重量％以
下では一定であることから３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量は５
重量％以下とすることが好ましいことも同時に理解され
る・なお、以下では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３，４ＣａＯ・
Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３をそれぞれＣ３Ａ，Ｃ４ＡＦと
記す。
の３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が７重量％以下、かつ３ＣａＯ
・Ａｌ２Ｏ３および４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３
の合量が１２重量％以下では、住宅都市整備公団の仕様
書に規定されているセルフレベリング材のフローの下限
値を満足することが理解される。また、図１よりわかる
ように、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量の効果は、５重量％以
下では一定であることから３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３量は５
重量％以下とすることが好ましいことも同時に理解され
る・なお、以下では３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３，４ＣａＯ・
Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３をそれぞれＣ３Ａ，Ｃ４ＡＦと
記す。
【００２３】 ＜使用材料＞ セメント：図１ではＳＯ ３ 量が２重量％の中庸熱ボルト
ランドセメント２種類、普通ポルトランドセメント１種
類、ＳＯ ３ 量が２．７重量％の早強ポルトランドセメン
ト１種類の計４点図２ではＳＯ ３ 量が２．７重量％の低
熱ポルトランドセメント〔ＡＳＴＭＮ型〕４種類（３Ｃ
ａＯ・・Ａｌ２Ｏ３≦ ５％）の計４点 高性能ＡＥ減水剤：チューポールＨＰ−１１（竹本油脂
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
ランドセメント２種類、普通ポルトランドセメント１種
類、ＳＯ ３ 量が２．７重量％の早強ポルトランドセメン
ト１種類の計４点図２ではＳＯ ３ 量が２．７重量％の低
熱ポルトランドセメント〔ＡＳＴＭＮ型〕４種類（３Ｃ
ａＯ・・Ａｌ２Ｏ３≦ ５％）の計４点 高性能ＡＥ減水剤：チューポールＨＰ−１１（竹本油脂
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
【００２４】 実施例２ 低熱ポルトランドセメントクリンカー（Ｃ３Ａ＝４．５
％，Ｃ４ＡＦ＝６．５％）の粉末度をブレーン値で２８
３０〜４５２０ｃｍ２／ｇまで変え、これに不溶性無水
せっこう（ブレーン値５５００ｃｍ２／ｇ）をセメント
中のＳＯ３量で３．０％まで添加したセメントを用いた
モルタルの流動性の変化を表１に示す。なお、モルタル
の配合は、水セメント比３０％、砂セメント比１．０
で、セメント以外の材料は以下に示すものを用いた。モ
ルタルの練り混ぜはホバートミキサーで行った。また、
モルタルの流動性は二重円筒型回転粘度計にて降伏値お
よび塑性粘度を、また住宅都市整備公団の仕様書のセル
フレベリング材の流動性試験に基づきフローを測定し
た。
％，Ｃ４ＡＦ＝６．５％）の粉末度をブレーン値で２８
３０〜４５２０ｃｍ２／ｇまで変え、これに不溶性無水
せっこう（ブレーン値５５００ｃｍ２／ｇ）をセメント
中のＳＯ３量で３．０％まで添加したセメントを用いた
モルタルの流動性の変化を表１に示す。なお、モルタル
の配合は、水セメント比３０％、砂セメント比１．０
で、セメント以外の材料は以下に示すものを用いた。モ
ルタルの練り混ぜはホバートミキサーで行った。また、
モルタルの流動性は二重円筒型回転粘度計にて降伏値お
よび塑性粘度を、また住宅都市整備公団の仕様書のセル
フレベリング材の流動性試験に基づきフローを測定し
た。
【００２５】 ＜使用材料＞ 高性能ＡＥ減水剤：チューポールＨＰ−１１（竹本油脂
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
【００２６】
【表１】
【００２７】実施例３ 表２のようにセメントに添加した無水せっこうの粉末度
以外は実施例２と同様に行った。結果を表２に併記す
る。
以外は実施例２と同様に行った。結果を表２に併記す
る。
【００２８】
【表２】
【００２９】実施例４ 表３のようにセメントに添加した無水せっこうの添加量
以外は実施例３と同様に行った。結果を表３に併記す
る。
以外は実施例３と同様に行った。結果を表３に併記す
る。
【００３０】
【表３】
【００３１】実施例５ 表４のように添加したせっこうの形態以外は実施例３と
同様に行った。結果を表４に併記する。
同様に行った。結果を表４に併記する。
【００３２】
【表４】
【００３３】実施例６ 表４の試料ＮＯ．５−５の強度発現性を表５に示す。
【００３４】
【表５】
【００３５】 実施例７ 以下に示す材料を用いて水セメント比３０％、砂セメン
ト比１．０の配合のモルタルの降伏値とフローを測定し
た。モルタルの製作および降伏値とフローの測 定方法は
実施例１に準じて行った。得られた結果を図３及び図４
に示す。図３及び図４より、ＳＯ３量が４重量％と多
く、Ｃ４ＡＦの初期水和が十分に抑制されて穏やかな場
合、セメント中のＣ３ＡおよびＣ４ＡＦの合量が１６重
量％までも住宅都市整備公団の仕様書に規定されている
セルフレベリング材のフローの下限値を満足しているの
が理解される。また、図３よりＣ３Ａ量は７重量％以下
とすることが好ましいことも理解される。
ト比１．０の配合のモルタルの降伏値とフローを測定し
た。モルタルの製作および降伏値とフローの測 定方法は
実施例１に準じて行った。得られた結果を図３及び図４
に示す。図３及び図４より、ＳＯ３量が４重量％と多
く、Ｃ４ＡＦの初期水和が十分に抑制されて穏やかな場
合、セメント中のＣ３ＡおよびＣ４ＡＦの合量が１６重
量％までも住宅都市整備公団の仕様書に規定されている
セルフレベリング材のフローの下限値を満足しているの
が理解される。また、図３よりＣ３Ａ量は７重量％以下
とすることが好ましいことも理解される。
【００３６】＜使用材料＞ セメント：ＳＯ３量が４重量％の低熱ポルトランドセメ
ント〔ＡＳＴＭ Ｖ型〕４種類の４点 高性能ＡＥ減水剤：チユーポールＨＰ−１１（竹本油脂
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
ント〔ＡＳＴＭ Ｖ型〕４種類の４点 高性能ＡＥ減水剤：チユーポールＨＰ−１１（竹本油脂
製） 細骨材：珪砂（０．６ｍｍ以下） 水：水道水
【００３７】
【発明の効果】本発明の水硬性組成物を使用すると、セ
ルフレベリング性に優れた高流動性モルタルおよびコン
クリートを容易に製造することが可能である。また、本
発明の水硬性組成物は混練水を著しく減らせ、セメント
ペーストの水セメント比を減少させることができること
から、高強度コンクリートに適用することも可能であ
る。
ルフレベリング性に優れた高流動性モルタルおよびコン
クリートを容易に製造することが可能である。また、本
発明の水硬性組成物は混練水を著しく減らせ、セメント
ペーストの水セメント比を減少させることができること
から、高強度コンクリートに適用することも可能であ
る。
【００３８】このような水硬性組成物は、土木および建
築分野での利用は勿論のこと、機械ベースなどの高い密
実性が要求される工事、又はモールドなどのコンクリー
ト二次製品の製造に優れた効果を発揮するものである。
築分野での利用は勿論のこと、機械ベースなどの高い密
実性が要求される工事、又はモールドなどのコンクリー
ト二次製品の製造に優れた効果を発揮するものである。
【図１】 実施例１においてＣ３Ａ量を変化させた場合
のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す図である。
のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す図である。
【図２】 実施例１において、Ｃ３Ａ＋Ｃ４ＡＦ量を変
化させた場合のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示
す図である。
化させた場合のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示
す図である。
【図３】 実施例７においてＣ
３
Ａ量を変化させた場合
のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す図である。
のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す図である。
【図４】 実施例７においてＣ
３
Ａ＋Ｃ
４
ＡＦ量を変化
させた場合のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す
図である。
させた場合のモルタルの降伏値とフロー値の変化を示す
図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 103:40 111:62 (72)発明者 原田 宏 埼玉県熊谷市月見町二丁目１番１号 秩 父セメント株式会社 中央研究所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 7/02 C04B 28/04 C04B 111:62
Claims (1)
- 【請求項１】 ３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が７重量％以下か
つ３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３と４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ
２Ｏ３固溶体を合量で８〜１６重量％と、残部が３Ｃａ
Ｏ・ＳｉＯ２および２ＣａＯ・ＳｉＯ２とから成るブレ
ーン値３３００〜４０００ｃｍ２／ｇのクリンカー粉末
と不溶性無水せっこうを５０％以上含むせっこうとから
なり、かつセメント中のＳＯ３が２〜５重量％であるセ
メントに分散剤を添加したことを特徴とする流動性水硬
性組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23258791A JP2775535B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 流動性水硬性組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23258791A JP2775535B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 流動性水硬性組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680456A JPH0680456A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2775535B2 true JP2775535B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=16941700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23258791A Expired - Fee Related JP2775535B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 流動性水硬性組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2775535B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
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|---|---|---|---|---|
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| JPH11278880A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度・高流動コンクリート用セメント組成物 |
| JPH11278879A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-12 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | マスコンクリート用セメント組成物 |
| JPH11278908A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度・高流動コンクリート用セメント及び高強度・高流動コンクリート |
| US6419741B1 (en) * | 1997-05-27 | 2002-07-16 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Cement clinker and cement containing the same |
| JP3267895B2 (ja) * | 1997-05-27 | 2002-03-25 | 住友大阪セメント株式会社 | セメントクリンカー及びセメント組成物 |
| JP3058627B1 (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-04 | 住友金属鉱山株式会社 | Ａｌｃ製造用ポルトランドセメントおよびａｌｃの製造方法 |
| JP2005162949A (ja) * | 2003-12-04 | 2005-06-23 | Taiheiyo Material Kk | 注入材 |
| JP4834574B2 (ja) * | 2007-03-06 | 2011-12-14 | 宇部興産株式会社 | 高流動性コンクリート用セメント組成物および高流動性コンクリート組成物 |
| JP5846494B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2016-01-20 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物、及び、コンクリート組成物 |
| JP2014185040A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-02 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | セメント組成物 |
| JP5846146B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2016-01-20 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| DE102014100203A1 (de) | 2014-01-09 | 2015-07-09 | Sig Technology Ag | Verfahren zur Behandlung der offenen Schnittkanten von Verpackungsmaterial für die Fertigung von Karton/Kunststoffverbundpackungen sowie ein Verpackungsmaterial, eine daraus hergestellte Verbundpackung und ein Behältnis zur Aufnahme von Verpackungsmaterial |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP23258791A patent/JP2775535B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0680456A (ja) | 1994-03-22 |
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