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CN102656962A - 噪音吸收布帛 - Google Patents

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CN102656962A
CN102656962A CN2010800572161A CN201080057216A CN102656962A CN 102656962 A CN102656962 A CN 102656962A CN 2010800572161 A CN2010800572161 A CN 2010800572161A CN 201080057216 A CN201080057216 A CN 201080057216A CN 102656962 A CN102656962 A CN 102656962A
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absorption cloth
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Abstract

本发明的目的在于，提供一种难以反射电磁波且噪音吸收性能优异的噪音吸收布帛，提供一种具有宽频带范围的噪音吸收性能的噪音吸收布帛，提供一种柔软、富柔软性且薄并可以通过弯曲、折叠等而安装入电子部件、壳体等的复杂部分中的噪音吸收布帛，以及提供一种可以不使用昂贵的软磁材料而简易且稳定地生产的、廉价且高性能的噪音吸收布帛。该噪音吸收布帛的特征在于，其为将金属在布帛的至少一个面上进行金属加工而成的噪音吸收布帛，经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值在0～4的范围内。

Description

噪音吸收布帛
技术领域
本发明涉及金属在布帛的至少一个面上进行金属加工而成的噪音吸收布帛。
背景技术
由于个人电脑、大屏幕电视等电子机器、手机、无线LAN等无线通信机器等的真正普及，处理的信息量显著增大。因此，这些电子机器以及无线通信机器更加高容量化、高集成化、高速通信化，对尽快处理增大的信息量、更有效地传输的要求越发强烈。为了满足这些要求，LSI(Large Scale Integration)的时钟频率以及电子机器所使用的传输频率移位至高频侧，且通信机器的利用频率也变得更高。
据报告有由于利用频率升高，由电子机器产生的噪音容易引起其他机器产生工作不良的情况；由于与通信机器中所利用的电波的干涉，在电子机器、通信等方面容易产生不良情况等。
因此，对于电子部件、传输线路等而言，或者对于通信系统而言，以防止电磁波的干涉为目的，作为所谓EMC(ElectroMagnetic Compatibility)对策，吸收由电子机器产生的噪音的噪音吸收体的必要性增强。
而且，已经转变为普及型社会，移动型的个人电脑增加，手机也更小型化和高性能化。因此，需要可以小型化和轻量化的设备、材料等。
专利文献1和2中公开了软磁材料分散于树脂中而成的噪音吸收片材，已经被实用化。上述噪音吸收片材发挥性能的原理在于，分散于树脂中的软磁材料捕捉电磁波，进行磁性极化，由于此时的磁性损失，电磁波转变为热能。由于上述软磁材料为粉末，因此需要在树脂中混炼、分散，但由于软磁材料为硬度高的粉末，因此难以将其以更高浓度均匀地分散于树脂中。此外，由于制造的片材难以在辊上卷绕，因此并不适于电子设备等的连续生产。
进而，由于上述噪音吸收片材为将高比重的软磁材料粉末分散而成的片材，厚度也厚，所以难以安装入狭窄的地方。此外，上述噪音吸收片材的基质树脂考虑到使用方便性一直选择橡胶状物质，但难以安装入曲率高的地方、而且难以折弯使用。
进而，为了应对更高频率，已知有将软磁材料的组成以及结构复杂化而得的粉末用于噪音吸收片材。例如，也尝试了使用稀有金属和/或微量元素作为软磁材料的原料来制备更复杂的化合物，从而控制磁性，但产生了成本的问题。也尝试了使用针状、鳞片状等的软磁材料提高软磁材料的极化，但软磁材料的浓度升高，非常难以制成均匀的片材，在成本以及处理性方面存在问题。
此外，已知以上述软磁材料为首的磁性材料只对某一特定的频率发挥效果，难以吸收宽频带的噪音。
因此，也研究了混合对各种频率有效的颗粒，再进行片材化。但是，混合颗粒时，存在各颗粒的效果降低、难以吸收宽频带的噪音、进而难以片材化等问题。
专利文献3和4中公开了将软磁材料或金属在树脂片材的表面上进行加工而成的噪音吸收片材。但是，由于上述噪音吸收片材在树脂片材、薄膜状材料上蒸镀有软磁材料或金属，因而表面平滑，难以更高性能化。因此，为了实现高性能化，也尝试了分割功能、进行多层化、层压化，但高性能化很难，并且更厚而难以使用。
专利文献5和6中分别公开了片状复合磁性材料和噪音吸收体。但是，专利文献5和6中记载的物品都具有平滑的表面，因而由于金属本身所具有的导电性，电磁波的反射变强，阻碍电磁波的吸收。
如专利文献3～6中所示，在薄膜、片材等平滑面上形成磁性材料或金属材料的层时，磁性材料或金属材料的层变得平滑，磁性材料或金属材料本来所具有的导电性显著化，由于其较大的电导率，电磁波被反射。这些与其说吸收噪音，不如说由于电磁波共振而增大噪音。
专利文献7中公开了将含有导电性纤维的层与含有磁性材料的层层压而成的噪音吸收片材。但是，专利文献7的噪音吸收片材的噪音吸收性能主要是由磁性材料所产生，并不清楚导电性纤维是否具有噪音吸收性能。进而，在导电性纤维的比例大、电导率过大的领域中，存在电磁波的反射变强、阻害吸收性能的问题。
此外，专利文献8中，使导电性纤维分散于树脂中，代替专利文献1或2中公开的软磁材料。但是，专利文献8中所使用的导电性纤维为通常的材料，不具有噪音吸收性能。即，由于将导电性纤维仿佛作为针状的软磁材料的代替而分散于树脂中，因而其噪音吸收性能不及专利文献1中所述的软磁材料的树脂分散片材制品。此外，作用原理也未明确，完全不能发挥噪音吸收性能，而且电磁波的反射过强等，作为噪音吸收片材不具有实用性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平9-93034号
专利文献2：日本特开2005-251918号
专利文献3：日本特开2005-101474号
专利文献4：日本特开2006-93414号
专利文献5：日本特开2006-60008号
专利文献6：日本特开2006-295101号
专利文献7：日本特开2008-186997号
专利文献8：日本特开2008-118116号
发明内容
发明要解决的问题
如上所述，以往的噪音吸收物品在使用方便性、噪音吸收性能等方面存在问题。
因此，本发明的课题在于，提供一种难以反射电磁波、且噪音吸收性能优异的噪音吸收布帛。
本发明的另一个课题在于，提供一种具有宽频带范围的噪音吸收性能的噪音吸收布帛。
进而，本发明的课题在于，提供一种柔软、富柔软性且薄并可以通过弯曲、折叠等而安装入电子部件、壳体等的复杂部分中的噪音吸收布帛。
进而，本发明的课题在于，提供一种不使用昂贵的软磁材料、可以简易且稳定地生产的、廉价且高性能的噪音吸收布帛。
用于解决问题的方案
本申请发明人为了解决上述课题进行了深入研究，结果发现，通过一种噪音吸收布帛，可以解决上述课题，从而完成了本发明。上述噪音吸收布帛的特征在于，其为将金属在布帛的至少一个面上进行金属加工而成的噪音吸收布帛，经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值在0～4的范围内。
具体而言，本发明涉及以下方式。
[方式1]
一种噪音吸收布帛，其特征在于，其为金属在布帛的至少一个面上经金属加工而成的噪音吸收布帛，
经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值在0～4的范围内。
[方式2]
根据方式1所述的噪音吸收布帛，其中，内部的电导率比所述金属经金属加工的面的电导率还小。
[方式3]
根据方式1或者2所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛为由合成长纤维形成的无纺布。
[方式4]
根据方式1～3中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛包含具有7μm以下的纤维直径的纤维的层。
[方式5]
根据方式1～4中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属通过金属蒸镀法进行金属加工。
[方式6]
根据方式1～5中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属的厚度为2～400nm。
[方式7]
根据方式1～6中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛的厚度为10～400μm，且基重为7～300g/m2。
[方式8]
根据方式1～7中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛经压延加工。
[方式9]
根据方式1～8中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛的平均开孔径为0.5μm～5.0mm。
[方式10]
根据方式1～9中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属为一种或多种不具有磁性的金属。
[方式11]
根据方式1～9中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属通过将一种或多种具有阀作用的金属进行蒸镀从而得以进行金属加工。
[方式12]
一种噪音吸收物品，其包含方式1～11中任一项所述的噪音吸收布帛。
发明的效果
本发明的噪音吸收布帛难以反射电磁波且噪音吸收性能优异。
本发明的噪音吸收布帛还具有宽频带范围的噪音吸收性能。
进而，本发明的噪音吸收布帛柔软、富柔软性且薄并可以通过弯曲、折叠等而安装入电子部件、壳体等的复杂部分中。
进而，本发明的噪音吸收布帛不使用昂贵的软磁材料、可以简易且稳定地生产、廉价且高性能。
附图说明
图1为表示本发明的噪音吸收布帛的截面的示意图。
图2为将本发明的噪音吸收布帛的一个形态的截面扩大后的示意图。
图3为用于说明本发明的噪音吸收布帛的电导率的梯度的图。
图4为用于说明金属簇的图。
图5为表示利用金属蒸镀方法的纤维上的金属颗粒的层积状态的一个形态的示意图。
图6为用于说明微带线法的图。
图7为表示实施例1中的通过微带线法的测定结果的图。
图8为表示实施例4中的通过微带线法的测定结果的图。
图9为表示实施例6中的通过微带线法的测定结果的图。
图10为表示比较例6中的通过微带线法的测定结果的图。
图11为用于说明环形天线A法的示意图。
图12为用于说明环形天线B法的示意图。
图13为表示由实施例6形成的噪音吸收布帛的利用环形天线A法的耦合衰减量的图。
图14为表示由比较例6形成的噪音吸收基材的利用环形天线A法的耦合衰减量的图。
图15为表示由实施例6形成的噪音吸收布帛的利用环形天线B法的透过衰减量的图。
图16为表示由比较例6形成的噪音吸收基材的利用环形天线B法的透过衰减量的图。
图17为表示贴附噪音吸收布帛之前的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的磁场强度的绘制结果的图。
图18为表示贴附由实施例6形成的噪音吸收布帛后的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的磁场强度的绘制结果的图。
图19为表示贴附由比较例6形成的噪音吸收基材后的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的磁场强度的绘制结果的图。
图20为表示贴附噪音吸收布帛前的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的电场强度的绘制结果的图。
图21为表示贴附由实施例6形成的噪音吸收布帛后的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的电场强度的绘制结果的图。
图22为表示贴附由比较例6形成的噪音吸收基材后的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的电场强度的绘制结果的图。
附图标记说明
1噪音吸收布帛
2布帛
3经金属加工的金属
4纤维
5金属簇
6金属颗粒
7微带线固定器
8试样
9网络分析仪
10微带线
11环形微带天线
12环形微带天线固定器
13演示基板
具体实施方式
以下对本发明的噪音吸收布帛进行具体说明。
本发明的噪音吸收布帛将金属在布帛的至少一个面上进行金属加工。
图1为表示本发明的噪音吸收布帛的截面的示意图。图1的噪音吸收布帛1包含布帛2和经金属加工的金属3。
图2为将本发明的噪音吸收布帛的一个方式的截面扩大后的示意图。图2的噪音吸收布帛1包含布帛2、经金属加工的金属3，经金属加工的金属3形成于构成布帛2的纤维4上。
需要说明的是，图2中，为了方便将纤维的截面全部以正圆表示。
本发明的噪音吸收布帛的经金属加工的面的表面电阻率(Ω/□)的常用对数值在0～4的范围内。表面电阻率的常用对数值是指，将表面电阻率设为X(Ω/□)时的log10X的值。上述表面电阻率的常用对数值不足0时，电导率过大，电磁波在上述噪音吸收布帛的表面更准确而言在经金属加工的面处大部分被反射，噪音吸收性能差。电导率小、电磁波的反射大时，产生电磁波之间的干涉，阻碍噪音吸收性。
另一方面，上述表面电阻率的常用对数值超过4时，有时电磁波透过噪音吸收布帛、电磁波的吸收性能(捕捉能力)较差。上述表面电阻率的常用对数值在0～4的范围内时，电磁波适度进入本发明的噪音吸收布帛的内部，进入的电磁波被经金属加工的金属捕捉，转变为电，进而通过电阻而转变为热能，因而噪音吸收性能增高。上述噪音吸收布帛的表面电阻率的常用对数值优选在0.1～3的范围内。
上述表面电阻率可以使用三菱化学公司制低电阻计Loresta-GP、型号MCP-T600通过4端子法进行测定。
上述噪音吸收布帛优选内部的电导率比金属经金属加工的面的电导率小。作为使内部的电导率比金属加工面的电导率更小的例子，可以列举出使本发明的噪音吸收布帛的内部的金属和布帛的总量中的金属的比率比金属经金属加工的面的该比率低。图3为用于说明本发明的噪音吸收布帛的电导率的梯度的图。图3的噪音吸收布帛1包含由纤维4形成的布帛2和经金属加工的金属3。图3中，内部(下方)相对于金属和布帛的总量的金属的比率比表面(上方)相对于金属和布帛的总量的金属的比率更低。因此，图3的噪音吸收布帛1的内部的电导率比其表面小。
需要说明的是，图3中，为了方便将纤维的截面全部以正圆表示。此外，本说明书中，“电导率”是指导电性的程度。
由于电导率的适度的梯度，从外部进入的电磁波在电导率大的部分被捕捉，转变为电流，特别是越往内部电导率越小，即，电阻值大，所以容易通过电阻转变为热能。由此，可以效率良好地吸收电磁波、吸收噪音。
上述电导率的梯度可以通过例如后述的金属蒸镀法而实现。
上述噪音吸收布帛将金属在上述布帛的至少一个面上进行金属加工，但也可以将金属在上述布帛的两面进行金属加工。
对于将金属在该布帛的两面上进行金属加工而成的噪音吸收布帛而言，优选内部的电导率比上述金属经金属加工的至少一个面的电导率小，另外更优选内部的电导率比上述金属经金属加工的两个面的电导率小。
本发明的噪音吸收布帛中，基材为纤维的集合体即布帛。通过采用布帛作为基材，更加柔软、富有挠性，在安装入电子机器中时可以采用更复杂的形状，可以配置于电子机器的壳体中的、集成度高的电子部件产生噪音的部位。
需要说明的是，在本说明书中，当简称为“布帛”时，表示金属没经过金属加工，另外称为“噪音吸收布帛”时，表示金属经过金属加工。
此外，通过采用纤维的集合体即布帛作为基材，经金属加工的金属可以含有多个金属簇。图4是用于说明金属簇的图。图4的噪音吸收布帛1包含布帛2、和经过金属加工的金属3，并且经金属加工的金属3由多个金属簇5构成。金属簇5的电阻值各自不同，有时也具有开关效果(switch effect)，噪音吸收性能更高。
需要说明的是，图4中，与图3同样地将纤维的截面全部以正圆表示。
通过选择纤维的集合体即布帛作为上述噪音吸收布帛的基材，其交织点进一步增加，可以进一步发挥性能。
此外，布帛的表面不平滑，因此通过金属蒸镀法等从一个方向将金属进行金属加工时，形成多个金属簇，微观上看电阻值因地方不同而不同。因此，从外部进入的电磁波被具有一定电导率和电阻值的金属簇捕捉，转变为电流，接着通过电阻转变为热能，从而发挥其噪音吸收性。这一点是与以往的薄膜或片材等具有平滑表面的材料的较大不同点。即，对于通过金属蒸镀法等将金属在薄膜或片材等的平滑表面上进行金属加工而成的材料而言，经金属加工的面变得更平滑，结果发挥金属本来所具有的较大电导率，即，表面电阻率的常用对数值容易变得不足0，变得容易产生电磁波的反射。此外，对薄膜、片材等而言，本身难以将其表面加工成不均匀的，加工成不均匀时，产生成本的问题。
本发明中所使用的布帛为纤维的集合体，纤维之间的交织点多，而且其表面不均匀(从一个方向看时具有曲率)，所以通过金属蒸镀等进行金属加工时，形成电更不均匀的金属簇，一次被捕捉的电磁波更有效地通过电阻被消耗，因而本发明的噪音吸收布帛可以具有非常高的噪音吸收性能。
本发明所使用的布帛优选为无纺布，并且形成上述布帛的纤维优选为合成长纤维无纺布。
通常，对织物、编物等的布帛而言，纤维沿布帛的纵、横等方向取向的比率较高。这种情况下，通过在布帛上将金属进行金属加工而形成的噪音吸收布帛的金属也沿一定的方向取向，噪音吸收性具有一定的方向性。因此，噪音来自于一定的方向时，优选具有沿一定方向取向的纤维的布帛，例如织物和编物。另一方面，像通常的电子机器那样噪音来自于各个方向时，优选为纤维不沿一定方向取向的布帛，例如无纺布。
此外，纤维不沿一定方向取向时，反射被抑制，可以发挥更高的噪音吸收性。因此，更优选本发明中所使用的布帛为无纺布的方式。
此外，将本发明的噪音吸收布帛用于电子机器中时，大多根据电子部件的形状、电路线路的形状等，将布帛冲切成复杂的形状，贴附于电子部件或传输线路上、或贴附于电子部件的壳体上等而使用。对于织物、编物等而言，被冲切成复杂的形状时，有时从被冲切的部分的端部产生纤维片。上述纤维片有时伴随经金属加工的金属，有导致短路、电子部件的错误操作的可能。
本发明中所使用的布帛更优选通过热形成的布帛。若添加粘结剂制造布帛，有时粘结剂移行至电子机器中，从而导致错误工作。因此，上述布帛优选为不使用粘结剂而通过热形成的合成长纤维无纺布。另一方面，从制作布帛的工序的合理性的观点出发，如果可以通过热形成，能够进一步降低成本，因而是优选的。
本发明中，构成布帛的纤维优选为可以通过热形成布帛的合成纤维。此外，纸浆、人造纤维等化学纤维由于其亲水性，有时容易含有水分。若含有的水分被再次放出，则会引起电子机器的错误工作，因此不优选。
作为构成本发明中所使用的布帛的纤维的具体例，可以列举出，聚丙烯、聚乙烯等聚烯烃，聚对苯二甲酸亚烷基酯树脂(PET、PBT、PTT等)及其衍生物，N6、N66、N612等聚酰胺系树脂及其衍生物，聚氧化亚甲基醚系树脂(POM等)，PEN、PPS、PPO、聚酮树脂以及PEEK等聚酮系树脂，TPI等热塑性聚酰亚胺树脂等、以及由这些组合形成的纤维。
上述纤维可以根据本发明的噪音吸收布帛所适用的环境而进行适当选择，例如可以如下进行选择。
由于N6、N66、N612等聚酰胺系树脂或其衍生物为吸水率高的树脂，因此与其他树脂相比，优选避免适用于极端厌恶水分的电子部件内。需要焊锡耐热性时、或有因电子部件等产生的热而引起不良情况的可能时，即，对于要求耐热性的电子机器而言，优选使用由PET系树脂、PPS系树脂、或PEEK系树脂形成的纤维。另一方面，从介电常数、tanδ等电特性进行判断时，优选聚烯烃树脂、PET系树脂、PPS系树脂、PPO系树脂、PEEK系树脂以及氟系树脂。
上述纤维优选具有阻燃性的纤维。因为从电子部件的安全性的观点出发，应该采用点火难以燃烧的纤维。
上述纤维的纤维直径根据本发明的噪音吸收布帛所适用的环境而不同，通常优选为50μm以下。因为可以得到具有均匀的纤维间距离的布帛，可以使电磁波的泄漏、例如透过减少。此外，由于纤维的强度高，在金属加工的工序、使用的环境等中，布帛或噪音吸收布帛断裂的可能性低，因而可以稳定地加工、使用等。
在本发明的噪音吸收布帛中，优选布帛含有具有7μm以下的纤维直径的纤维(以下有时称为“极细纤维”)的层。通过含有极细纤维的层，每单位体积的纤维的根数增加，纤维的比表面积变大，从而其结果，金属层的比表面积也变大，噪音吸收性能变得更高。此外，通过含有极细纤维的层，本发明的噪音吸收布帛变薄，因此适合于以轻、薄、短、小为目标的电子机器。此外，由于本发明的噪音吸收布帛变薄，可以将片材柔软地弯曲，同样向电子机器中的安装也变得简易，更容易发挥噪音吸收性能。本发明中所使用的布帛优选含有具有7μm以下的纤维直径的纤维的层，而且更优选含有具有4μm以下的纤维直径的纤维的层。
上述极细纤维的纤维直径优选为0.01μm以上，而且更优选为0.05μm以上。
上述极细纤维优选通过例如熔喷法(meltblown)、静电纺丝法(electrospinning)等制造，并且更优选通过熔喷法来制造。
此外，如上所述，在本发明的噪音吸收布帛中，优选纤维不沿一定方向取向而具有随机取向性。
对于由极细纤维形成的布帛，有布帛的强度较低的倾向，因此有时优选并用含有具有比极细纤维粗的纤维直径即超过7μm的纤维直径的纤维(以下有时称为“通常纤维”)的布帛。
构成本发明中所使用的布帛的纤维的截面形状没有特别限制，为了形成更不均匀的表面，优选为异型纤维、打回丝等。此外，基于同样的目的，也可以是卷曲纤维、加捻纱线等。
本发明中所使用的布帛的拉伸强度没有特别限制，从金属加工的工序、使用噪音吸收布帛时的操作性等出发，优选为10N/3cm以上。上述拉伸强度为10N/3cm以上时，在真空蒸镀、溅射等金属加工的工序中，难以产生布帛断裂、起皱等，可以更加效率良好地进行金属加工，进而可以制造使用上也没有问题的噪音吸收布帛。上述拉伸强度更优选为20N/3cm以上。
需要说明的是，上述拉伸强度是指，除了将试验片的宽度设定为3cm以外，按照JIS-L1906:2000的5.3进行测定的值。
本发明中所使用的布帛的厚度优选为10～400μm的范围内，更优选在15μm～200μm的范围内。上述布帛的厚度不足10μm时，进行金属加工时，不具有适度的强度和硬度，有时难以进行金属加工，并且进行金属加工时，有时金属透到背面而污染装置。进而，有时经过冲切加工的噪音吸收布帛的强度弱。此外，上述布帛的厚度超过400μm时，进行金属加工时，有时硬度过强。进而，本发明的噪音吸收布帛过厚，有时难以插入狭窄部分中、难以弯曲、难以折叠、难以安装入电子部件中。
上述布帛的厚度可以按照JIS L-1906:2000中规定的方法进行测定。
本发明中所使用的布帛的基重优选在7～300g/m2的范围内，更优选在15～150g/m2的范围内。基重不足7g/m2时，进行金属加工时，有时金属透到背面而污染装置。进而，本发明的噪音吸收布帛的强度弱，有时难以用于加工、冲切等工序中。基重超过300g/m2时，有时本发明的噪音吸收布帛变得过重。基重在7～300g/m2的范围内时，本发明的噪音吸收布帛可以保持布形状，处理性也良好。
上述基重可以按照JIS L-1906:2000中规定的方法进行测定。
本发明中所使用的布帛优选具有0.5μm～5.0mm的平均开孔径，更优选具有0.5μm～3.0μm的平均开孔径。平均开孔径不足0.5μm时，间隙过小，金属簇间的距离没有适度分离，无法阻碍电流的流通。此外，纤维之间没有适度分离，即，纤维之间的交织点不增加，噪音吸收性无法因开关效果而增高。另一方面，平均开孔径超过5mm时，间隙过大，进行金属加工时，无法将金属均匀地进行金属加工，难以获得作为目标的电阻值。有时在进行金属加工时在设备中产生不良情况。特别是为了金属加工而采用物理的蒸镀方法时，金属容易透到背面而污染设备。此外，平均开孔径为1mm以下时，由于纤维之间的交织点增加，由于其开关效果，可以进一步提高噪音吸收性。因此，平均开孔径进一步优选为0.5μm～1.0mm，进一步优选为0.5μm～500μm，并且最优选为0.5μm～200μm。
上述平均开孔径可以根据实施例中记载的方法进行测定。
在本发明中所使用的布帛中，其制法没有特别限制，可以使用通过各种制法制造的布帛。此外，由于上述布帛中具有适度的表面结构，更优选进行压延处理。通过进行压延加工，在布帛的表面上形成适度的凸凹，因此能够使金属加工后本发明的噪音吸收布帛具有良好的导电性，并且可以具有适度的表面电阻值。即，由于作为纤维的集合体的布帛不具有像薄膜那样均匀的表面，在保留纤维形状的状态下被平坦化，因此金属加工后，本发明的噪音吸收布帛容易具有后述的簇结构，噪音吸收性能进一步提高。
本发明中的“金属加工”是指使金属附着，具体而言，是指在布帛上和/或布帛内，可以根据情况使金属附着在构成布帛的纤维内的任意的处理，可以列举出，例如物理性的金属蒸镀法(蒸镀:EB蒸镀、离子电镀，离子溅射:高频法、磁控溅射法(Magnetron Sputtering Method)、对向靶磁控溅射法等)、化学性的镀覆法(化学镀、电解电镀等)等。物理性的金属蒸镀法是，金属微细颗粒在布帛上被布帛的表面吸附，可以通过蒸镀条件来控制金属的附着状况，因而在本发明的噪音吸收布帛中，容易形成表面与内部的电导率的梯度。此外，由于各个纤维的表面具有曲率，因而采用颗粒的发生源为单一方向的物理性的金属蒸镀法时，容易在各个纤维上形成与金属厚度相应的斑，因而是优选的。
图5为表示利用金属蒸镀方法的纤维上的金属颗粒的层积状态的一个方式的示意图。图5中，从上方进行物理性的蒸镀时，金属颗粒6不均匀地形成于纤维4上。这种情况下，经金属加工的金属的厚度厚的部分与厚度薄的部分的电磁波的捕捉性不同，此外，从电阻的观点进行观察时，有斑，因而可预测被捕捉的电磁波变成电流，流通过上述部分时通过电阻而转变为热能，噪音吸收性能增高。
另一方面，为了进行上述金属加工而使用镀覆法时，在布帛整体上金属被镀覆，金属在各个纤维上非常均匀地被层积，因而难以形成电导率的斑。因此，作为上述金属加工，更优选物理性的金属蒸镀法。
作为上述金属蒸镀方法，没有特别限制，可以选择任意的方法。例如，将金属应进行金属加工的布帛放置在具有一定真空度的蒸镀装置中，以一定的速度将上述布帛送入，利用蒸镀源进行物理性地蒸镀即可。例如，EB蒸镀法时，以1EV左右的能量使金属微粒化，使其物理性地吸附于布帛上。离子电镀法时，可以利用比稀有气体、EV蒸镀法更强的能量将蒸镀颗粒加速使其进行物理吸附，因而可以在布帛的更深方向上蒸镀金属。另一方面，溅射法时，由于磁场的影响可以进行更能量性地较高的堆积，不仅仅是布帛的深度方向，根据情况，可以在纤维内使金属堆积。这种情况下，也可以在纤维内形成电导率的梯度，噪音吸收性能增高。总而言之，EB蒸镀等温和的蒸镀方法对布帛及纤维的损伤小，但对纤维表面的物理性的吸附强度弱。另一方面，溅射等强的蒸镀方法对布帛及纤维的损伤大，但对纤维表面的物理性的吸附强度高。蒸镀方法可以根据本发明的噪音吸收布帛的用途而适当进行选择。
本发明中，经过上述金属加工的金属只要是具有导电性的金属就没有特别限制，可以列举出，例如铝、钽、铌、钛、钼、铁、镍、钴、铬、铜、银、金、铂、铅、锡以及钨、SUS等合金、以及它们的氧化物和氮化物等化合物、以及它们的混合物。
对于铝、钽等所谓具有阀作用的金属，即，通过氧化容易仅在表面得到氧化皮膜、氧化层不容易传播至金属内部的金属，其表面的电导率较小，形成薄的氧化皮膜。在本发明的噪音吸收布帛中，作为应该进行金属加工的金属，若采用具有上述阀作用的金属，则在其表面及内部形成微观性的电导率梯度，可以提高噪音吸收性能，所以是优选的。此外，通过采用具有阀作用的金属，使用中金属的氧化不会过度进行，容易维持一定的表面电阻值。容易氧化的金属刚开始显示出良好的表面电阻值，但由于使用环境(高湿度、高温环境等)，氧化容易进一步进行，表面电阻值变高，有可能变得无法发挥本来的性能。此外，对于金、银、铜等电导率非常大且金属加工后也容易获得均匀的电导率的金属而言，金属加工的控制困难，有时与薄膜、片材等同样地电导率变大。
另一方面，本发明中用于上述金属加工的金属可以具有强磁性、常磁性或软磁性，也可以不具有。这一点是与以往的发明非常不同的点，本发明不是以基于宏观的磁性而产生噪音的吸收为目的，而是以基于导电性而产生噪音的吸收为目的。例如，铁、镍坡莫合金等金属化合物的导磁率高。因此，现有技术以这些金属化合物为中心，例如，主要使用铁氧体(ferrite)、铁、镍等金属化合物。以往的噪音吸收片材利用这些具有软磁性或磁性的金属化合物的微颗粒的性能而发挥噪音吸收性能。因此，导磁率的高低是左右其性能的第一物理指标。
从上述观点出发，会后述到，作为最终制品，发挥基于磁性损失而产生的噪音吸收性能时，优选选择磁化率高的金属。作为磁化率高的金属，可以列举出，例如，铁、镍、钴、以及它们的氧化物、氮化物等金属化合物。
另一方面，厌磁性制品的情况下，优选上述磁化率高的金属以外的金属、以及它的金属化合物，特别优选不具有磁性的金属、以及它的氧化物、氮化物等金属化合物。本发明中，与含有磁化率高的金属的现有技术的噪音吸收制品不同，也可以适用于厌磁性的制品中，更优选的实施方式是含有不具有磁性的金属的噪音吸收布帛。
本发明中所使用的布帛的制造方法没有特别限制，可以通过通常制造织物、编物、无纺布等的方法进行制作。本发明中所使用的布帛为无纺布时，优选合成长纤维的制造方法即纺粘法、熔喷法、瞬时纺丝法等。此外，本发明中所使用的布帛为无纺布时，可以使用利用短纤维的抄纸法、干式法等。本发明中所使用的布帛为无纺布时，更优选使用合成纤维制造无纺布的方法，可以制造强度高、容易加工的噪音吸收布帛。
此外，作为本发明中所使用的布帛，优选通过将由极细纤维形成的无纺布的层与由通常的纤维形成的无纺布的层进行层压而形成的层压无纺布。上述极细纤维以及通常的纤维优选为由热塑性树脂形成，将由极细纤维形成的无纺布的层与由通常的纤维形成的无纺布的层通过热压花(emboss)进行一体化，从而可以维持层压无纺布的拉伸强度和弯曲柔软性，可以维持耐热稳定性。作为上述层压无纺布，可以列举出将纺粘无纺布的层、熔喷无纺布的层、及纺粘无纺布的层以该顺序进行层压，接着利用压花辊或热压辊进行压接从而制造的无纺布。
作为上述层压无纺布，优选如下制造的无纺布：使用热塑性合成树脂在传送带上纺织至少1层以上的纺粘无纺布的层，使用热塑性合成树脂通过熔喷法在其上喷上至少1层以上的纤维直径0.01～7μm的极细纤维的无纺布的层，之后，使用压花辊或平滑辊进行压接而一体化从而制造层压无纺布。
进而，更优选在热压接之前在熔喷无纺布上层压至少1层以上使用了热塑性合成树脂的热塑性合成长纤维无纺布，接着，利用压花辊或平滑辊进行压接而一体化从而制造的层压无纺布。
对于上述层压无纺布，由于在热塑性合成长纤维的无纺布的层上直接喷上基于熔喷法的极细纤维的无纺布的层，因此可以使基于熔喷法的极细纤维侵入热塑性合成长纤维的无纺布的层内，可以填埋热塑性合成长纤维的无纺布的层的纤维间隙。如此一来，通过熔喷法极细纤维侵入热塑性合成长纤维的无纺布内而被固定，因此不仅层压无纺布的结构本身的强度提高，而且极细纤维的无纺布的层难以发生因外力的移动，所以难以层间剥离。上述层压无纺布的制法在国际公开第2004/94136号小册子、国际公开第2010/126109号等中已公开。
在将纺粘无纺布层、熔喷无纺布层进行层压而成的层压无纺布的情况下，3层的层压无纺布和2层的层压无纺布均优选纺粘无纺布层的基重上下相加为1.0～270g/m2，熔喷无纺布层的基重为0.3～270g/m2，而且总体的基重为7～300g/m2。更优选纺粘无纺布层的基重上下相加为3.0～100g/m2，熔喷无纺布层的基重为0.5～120g/m2，并且总体的基重为15～150g/m2。
此外，纺粘无纺布层的纤维的纤维直径优选为4μm～50μm，更优选为5～40μm，并进一步优选为6～35μm。
熔喷无纺布层的纤维直径优选为7μm以下，更优选为4μm以下。熔喷无纺布层的纤维直径优选为0.01μm以上，而且更优选为0.05μm以上。
本发明的噪音吸收布帛的噪音吸收性能与前述现有技术的思想显著不同，本发明的噪音吸收布帛即使导磁率不高，说的极端一点，即使几乎不具有通常的导磁率的值，也可以发挥高的噪音吸收性能。本发明的噪音吸收布帛通过电导率的梯度发挥噪音吸收性能。如上述所述，通过在含有极细纤维的布帛的表面上进行希望的金属加工，从而经金属加工的面的面积变得更大，噪音吸收性能变高。
此外，将成为噪音的电磁波进行大的分类时，可以分类为电场成分和磁场成分(分为近场和远场时，其机制有些不同)，本发明的噪音吸收布帛特别对电场成分发挥效果。即，可以认为本发明的噪音吸收布帛通过导电性损失来发挥噪音吸收性能。另一方面，对于装入了软磁材料等、具有磁性的布帛而言，可以认为通过磁性损失发挥噪音吸收性。但是，在成为噪音的电磁波中，电场成分和磁场成分为互为表里的物质，因而在任一方发挥效果时，总体的噪音吸收性能升高。
在本发明的噪音吸收布帛中，作为使用不具有磁性的金属而带来的优点，可以列举出下述事项。例如，作为近年电子机器中使用的装置，可以列举出磁力传感器、电子指南针、CD、DVD等。磁力传感器和电子指南针不能与含有具有磁性的金属的设备并用。此外，对于CD、DVD等利用磁从存储介质读写信息的装置(拾取装置)而言，根据磁的有无进行存储，由于读取信息的拾取装置基本上进行磁的读取，因此这些装置在具有磁性的金属附近时，容易发生读取不良。因此，近年使用的含有软磁材料颗粒、磁性材料颗粒等的噪音吸收片材无法使用于这些装置中，但是含有不具有磁性的金属的噪音吸收布帛可以用于上述装置中。
但是，本说明书中，不否定基于磁性材料的噪音吸收性能，当然，表面电阻率在规定的范围内时，与磁性材料的噪音吸收性能进行组合，可以发挥更高的噪音吸收性能。例如，对因磁性而产生噪音的部分将具有磁性的金属进行金属加工，从而可以使本发明的噪音吸收布帛更高性能化。此外，本发明的噪音吸收布帛可以包含含有软磁材料的磁性片材。
本发明中的经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值只要在0～4的范围内，上述金属的厚度就没有特别限制，通常上述金属的厚度优选在2～400nm的范围内，更优选在5～200nm的范围内。上述金属的厚度不足2nm时，有时电导率容易超出上述范围。即，进行金属加工时，留有未形成金属的部分，有时表面电阻率的常用对数值超过4。另一方面，上述金属的厚度超过400nm时，上述金属的厚度过厚，有时电流过度流通。即，上述金属的厚度过厚时，形成均匀的层，埋入纤维间，纤维之间的间隙几乎消失，基于开关效果的噪音吸收性能容易降低。
需要说明的是，本说明书中、上述金属的厚度可以根据SEM照片图像等进行测定。
本发明的噪音吸收布帛中，上述经金属加工的金属包含多个金属簇时，该金属簇优选具有2～200nm的长径的算术平均值，更优选具有5nm～100nm的长径的算术平均值。上述经金属加工的金属具有不连续的金属簇，从而在各金属簇间容易产生电导率的梯度。只要金属簇的长径的算术平均值为2nm以上，就可以更加效率良好地吸收噪音。此外，只要金属簇的长径的算术平均值为200nm以下，则上述经金属加工的金属的均匀化不会被过度促进，可以形成良好的电导率的梯度。对于含有极细纤维的噪音吸收布帛而言，由于容易形成上述簇结构，因而可以显示更高的噪音吸收性能。
上述长径可以由SEM型电子显微镜的图像进行测定。
对于本发明的噪音吸收布帛，为了使其在电子机器等中实用化，可以在其一面或两面上进行以下处理。例如，为了防止短路，可以进行绝缘处理。具体而言，可以进行树脂的涂布、树脂的层压、绝缘薄膜的贴合等。此外，为了将其贴合于电子机器中而进行赋予粘合性的处理，设置用于安装于电子机器的壳体上的螺钉、螺丝孔等。为了贴合于电子机器中而进行的赋予粘合性的处理由于使对电子机器的固定变得更加简易，因此是优选。
本发明的噪音吸收布帛如下述所示，适用于电子机器等中，可以吸收噪音。例如，可以贴附于LSI等电子部件中，可以贴附于玻璃环氧树脂基盘、FPC等电路或其背面，可以贴附于电路上的送电线路上、电路上安装有电子部件的部位等，可以贴附于连接器部分、连接连接器与其他装置、部件等的电缆等，可以贴附于装有电子部件·装置的壳体、保持体等的背面或表面，或者可以盘绕在电源线、传输线等电缆上。
此外，考虑到使用的便利性，根据希望，可以在表面或背面设置用于贴合于上述电子机器等的粘着层(热熔胶粘接剂、通常的粘合剂等)，并且需要绝缘性时，可以在上述电子机器等的表面或背面上设置电绝缘层(可以设置贴合有薄膜的聚合物层压层，通过组合其他绝缘性材料等，从而可以形成电绝缘层)。
实施例
以下，举出实施例进一步说明本发明，但本发明不受这些实施例的任何限定。
测定方法和评价方法为如下所述。
[(1)微带线(MSL)法]
根据IEC规格62333-2，通过微带线法进行测定。如图6所示，使用具有50Ω的阻抗的微带线固定器7(Microwave FactoryCo.,Ltd.制)、和网络分析仪9(Agilent Technologies Corporation制型号N5230C)通过S参数法进行测定。噪音吸收布帛的试样8的大小为5cm×5cm，将其放置在微带线固定器7上进行测定。需要说明的是，图6中，符号10表示微带线。
以各频率测定S参数的反射衰减量(S11)和透过衰减量(S21)，由下面的式(1)计算出损失率。
损失率(Ploss/Pin)＝1-(S112＋S212)/1式(1)
[(2)表面电阻率]
使用三菱化学公司制低电阻计Loresta-GP、型号MCP-T600通过4端子法进行测定。测定时，设为n＝3，使用其平均值。
[(3)环形天线A法]
按照IEC规格62333-2通过环形微带天线法进行测定。如图11所示，使用具有2个环形微带天线11的环形微带天线固定器12(Microwave Factory Co.,Ltd.制)、和网络分析仪9(AgilentTechnologies Corporation制型号N5230C)，通过S参数法进行测定。噪音吸收布帛的试样8的大小为5cm×5cm，将其放置在2个环形微带天线11上，测定耦合衰减量。
[(4)环形天线B法]
根据IEC规格62333-2，通过环形微带天线法进行测定。如图12所示，使用具有2个环形微带天线11的环形微带天线固定器12(Microwave Factory Co.,Ltd.制)、和网络分析仪9(AgilentTechnologies Corporation制型号N5230C)，通过S参数法进行测定。噪音吸收布帛的试样8的大小为5cm×5cm，将其放置在2个环形微带天线11之间，测定透过衰减量。
[(5)噪音吸收性可视化装置(磁场强度测定)]
使用(株)噪音研究所制、印刷电路板电磁波解析系统(型号：ESV-3000)进行测定。测定中的印刷电路板使用噪音研究所制的演示基板。测定探针使用噪音研究所制垂直磁场探针。测定频率设定为100～400MHz，绘制各测定点的、在该频率范围内的峰磁场强度的值。试样的大小为8cm×8cm，从将试样贴附于演示基板之前与之后的磁场强度的差异来观测磁场强度衰减量。
[(6)噪音吸收性可视化装置(电场强度测定)]
使用(株)噪音研究所制、印刷电路板电磁波解析系统(型号：ESV-3000)进行测定。测定中的印刷电路板使用噪音研究所制的演示基板。测定探针使用噪音研究所制垂直磁场探针。测定频率设定为250～700MHz，绘制各测定点的、在该频率范围内的峰电场强度的值。试样的大小为8cm×8cm，从将试样贴附于演示基板之前与之后的磁场强度的差异来观测电场强度衰减量。
[(7)导磁率测定法]
使用薄膜导磁率测定系统(凌和电子公司制型号PMF-3000)进行测定。为了固定试样，用两面胶带(nichiban制NW-5)将其贴附于PET树脂片材上进行测定。测定时，设定n＝3，使用其平均值。
[(8)平均开孔径(μm)]
使用PMI公司的细孔径分布测定器(perm-porometer)(型号：CFP-1200AEX)。浸液使用PMI公司制的Silwick，将试样浸渍在浸液中充分地进行脱气，进行测定。
对于本测定装置，将过滤器浸渍在预先已知表面张力的液体中，以过滤器的全部细孔被液体的膜覆盖的状态对过滤器施加压力，测定由破坏液膜的压力和液体的表面张力计算的细孔的孔径。使用下面的式(2)计算平均开孔径。
d＝C×r/P    式(2)
(式中，d(单位：μm)为过滤器的开孔径，r(单位：N/m)为液体的表面张力，P(单位：Pa)为该孔径的液膜被破坏的压力，并且C为常数。)
若测定使施加于浸于液体中的过滤器的压力P从低压连续地变化至高压时的流量(润湿流量)，初始的压力下连最大的细孔的液膜也没有被破坏，因而流量为0。逐渐升高压力时，最大的细孔的液膜被破坏，产生流量(冒泡点)。进一步逐渐升高压力时，流量相应于各压力而增加，最小的细孔的液膜被破坏，与干燥状态的流量(干燥流量)一致。
本测定装置中，将某压力下的润湿流量除以该压力下的干燥流量而得到的值称为累积过滤器流量(单位：%)。此外，将在累积过滤器流量达到50%的压力下被破坏的液膜的孔径称为平均流量孔径，将其作为本发明中所使用的布帛的平均开孔径。
本说明书中，最大孔径为，将布帛作为过滤器进行测定，累积过滤器流量为50%的-2σ的范围，即，在累积过滤器流量达到2.3%的压力下被破坏的液膜的孔径。
[(9)布帛的基重]
按照JIS L-1906:2000中规定的方法，试样宽度每1m中采取3个纵20cm×横25cm的试样测定质量，将该平均值换算为每单位面积的质量从而求出布帛的基重。
[(10)布帛的厚度]
按照JIS L-1906:2000中规定的方法，对宽度每1m中的10处厚度进行测定，将其平均值作为布帛的厚度。以荷重9.8kPa进行。
[(11)纤维的直径]
平均纤维直径(μm)：由电子显微镜照片，任意地拾取纤维，从照片读取它们的直径从而求出。值为n＝50的算术平均值。
[(12)金属的厚度]
使用SEM型电子显微镜(Hitachi High-technologies Co.Ltd公司制SEM型号S-4800)，通过SEM照片图像求出。此外，金属簇的长径也通过SEM照片图像求出。各值采用n＝30的算术平均值。
[(13)贴合模型试验]
在5cm×5cm的试样的一面整面上贴附两面胶带。接着，将两面胶带的另一面贴附于乒乓球所使用的乒乓球的半球上，对该状态以及贴附容易度按照下面进行判定。
◎：容易贴附，贴附后状态下也没有观察到不良情况。
○：容易贴附，但观察到一部分试样的突起、皱纹、片材的破损等。
△：可以贴附，但观察到试样整体的突起、皱纹、片材的破损等。
×：非常难以贴附，观察到试样整体的突起、皱纹、片材的破损等。
[实施例1～38]
通过以下方法制造实施例1～38的噪音吸收布帛，评价噪音吸收性能。实施例1～3、11～13和15中，使用利用ASAHI KASEIFIBERS CORPORATION制的聚酯树脂的纺粘无纺布(E05050)作为布帛。蒸镀使用真空蒸镀装置、和作为热源的Nilaco制standard board(型号：SF-106钨)进行实施。在真空度5×10-5torr下以施加电压5V、蒸镀时间180秒为基本条件。
将上述条件作为金属加工的基本条件，为了使经金属加工的金属的量变化，控制真空度、到达蒸镀源的热量(根据情况，到达热源的电量)、以及蒸镀时间，进行调整使其具有包含在本发明的范围内的表面电阻率的常用对数值。通常进行金属加工的金属为固定时，例如，通过使蒸镀时间变化，可以简便调整经金属加工的金属的量。例如，使经金属加工的金属的量减少时，可以使蒸镀时间降低，而且增加经金属加工的金属的量时，可以增加蒸镀时间。
各实施例中的条件示于表1，补充如下。需要说明的是，关于实施例1～12以及17～23的噪音吸收布帛的导磁率，μ’的平均值在0.5～6GHz的范围时大约为1.0，而且μ”的平均值在0.5～6GHz的范围时大约为0.0。
实施例2和3中，改变实施例1的蒸镀时间，使金属的厚度变化。
实施例4～10和17～23中，除了将布帛变更为如下所示以外，和实施例1相同。
实施例4：PU5040(原材料:聚丙烯、ASAHI KASEI FIBERSCORPORATION制)
实施例5：N05050(原材料:尼龙6、ASAHI KASEI FIBERSCORPORATION制)
实施例6、14以及16:Precise AS030(原材料:PET、ASAHIKASEI FIBERS CORPORATION制)
实施例7：Precise AS080(原材料：PET、ASAHI KASEIFIBERS CORPORATION制)
Precise AS030、AS080为如表1所示那样将作为通常纤维的纺粘无纺布的层与作为极细纤维的熔喷无纺布的层与纺粘无纺布的层以该顺序进行层压而成的层压无纺布。
实施例8、9、10中，除了分别使用纤维直径、基重以及厚度不同的下述布帛以外，与实施例1相同。
E05020、E05030、E05120(原材料：PET、ASAHI KASEIFIBERS CORPORATION制)
实施例17：短纤维无纺布(湿式无纺布：Pure-re040BC原材料：PET阿波制纸公司制)
实施例18：将短纤维无纺布(spunlace无纺布Sontara8005原材料：PET DuPont公司制)进行压延加工后使用。
实施例19：Tyvek(原材料：聚乙烯、DAF S公司制)
实施例20：短纤维无纺布：Unisel  メルフィットBT030EW(帝人制)
实施例21：将熔喷无纺布：E3008(原材料:PET、ASAHIKASEI FIBERS CORPORATION制)进行压延加工后使用。
实施例22和23:使用由酯纤维形成的塔夫绸。
实施例11以及12:实施例11中，将蒸镀的施加电压设定为7.5V，并且在实施例12中，将蒸镀的施加电压设定为10V，除此之外按照实施例1形成噪音吸收布帛。
实施例13和14:实施例13中，除了将金属变更为Ag以外，与实施例1相同。实施例14中，作为布帛使用Precise AS030，并将金属变更为Ag，除此以外按照实施例1形成噪音吸收布帛。
实施例15和16:实施例15中，除了将金属变更为Ni以外，与实施例1相同。实施例16中，使用Precise AS030作为布帛，并将金属变更为Ni，除此以外按照实施例1形成噪音吸收布帛。
实施例24:将通用的聚对苯二甲酸乙二醇酯通过纺粘法在纺丝温度300℃下朝向移动捕集面挤出长丝的长纤维群，以纺丝速度3500m/分钟进行纺丝，通过电晕带电使其带3μC/g左右的电并充分开纤，使由平均纤维直径11μm长丝形成的具有5cm变动率为15%以下的均匀性的未结合长纤维纤维网(web)(以下有时称为“纤维网层A”)以基重约7.5g/m2形成于捕集网面上。
然后，在纺丝温度300℃、加热空气温度320℃、吐出空气1000Nm3/hr/m的条件下通过熔喷法将聚对苯二甲酸乙二醇酯(熔融粘度ηsp/c 0.50)进行纺丝，将平均纤维直径1.7μm的极细纤维作为基重约5g/m2的无规则纤维网(以下有时称为“纤维网层B”)朝向纤维网层A直接喷出。熔喷喷嘴到纤维网层A的上面的距离设定为100mm，熔喷喷嘴正下方的捕集面的吸引设定为0.2kPa、并且风速设定为约7m/sec。
在纤维网层B的、与纤维网层A相反侧的面上将聚对苯二甲酸乙二醇酯的长纤维纤维网与最初制备的纤维网层A同样地进行开纤，制备纤维网层A/纤维网层B/纤维网层A的3层的层压纤维网。
接着，使上述3层的层压纤维网通过2个平滑辊之间进行热压接，获得无纺布层A/无纺布层B/无纺布层A的3层的层压无纺布，然后通过将金属在来源于最初形成的纤维网层A的无纺布层A上进行金属加工，从而形成噪音吸收布帛。
除了改变树脂的挤出量以外，经过同样地的工序，形成含有具有不同纤维直径的层压无纺布的噪音吸收布帛。所得到的噪音吸收布帛的组成以及纤维直径示于表1。
实施例25～27:除了变更为表1所示的厚度、基重、以及纤维直径以外，与实施例24同样地制作。
实施例28和29:与实施例24同样地进行，形成纤维网层A和纤维网层B的2层的层压纤维网后，使2层的层压纤维网通过2个平滑辊之间进行热压接，获得具有来源于纤维网层A的无纺布层A和来源于纤维网层B的无纺布层B的2层的层压无纺布，并且通过在无纺布层B上实施金属加工从而形成噪音吸收布帛。将得到的噪音吸收布帛的性状示于表1。
实施例30～32:不形成纤维网层A，改变形成纤维网层B时的树脂的挤出量，改变纤维直径，除此以外与实施例24同样地进行，形成含有通过熔喷法得到的无纺布层B的噪音吸收布帛。得到的噪音吸收布帛的性状示于表1。
实施例33和34:不形成纤维网层B，改变形成纤维网层A时的树脂的挤出量，改变纤维直径，除此以外与实施例24同样地进行，形成包含通过纺粘法得到的无纺布层A的噪音吸收布帛。得到的噪音吸收布帛的性状示于表1中。
实施例35～38：在Precise AS030上进一步重叠通过FinetexTechnologｙ Global Limited公司制的、由利用静电纺丝法(ELSP)得到的极细纤维形成的无纺布，形成层压无纺布，并且通过在由极细纤维形成的无纺布侧将金属进行金属加工，形成层压型的噪音吸收布帛。ELSP的基重为2g/m2或1g/m2。上述极细纤维的原材料在实施例35和36中为尼龙6，并且在实施例37和38中为PVDF。
需要说明的是，实施例24～37与实施例1同样地进行实施。
[比较例1～4]
除了变更经金属加工的金属物种、以及金属的厚度以外，按照实施例1制造噪音吸收基材。
[比较例5～8]
将布帛变更为薄膜，进而，除了变更经金属加工的金属物种、以及金属的厚度以外，按照实施例1制造噪音吸收基材。
需要说明的是，比较例5～7中，作为上述薄膜，使用Teijintetoron film(型号G2：16μm、型号S：188μm)，并且比较例8中，作为上述薄膜，使用DU PONT-TORAY CO.,LTD.制型号H型：25μm。
[比较例9]
作为噪音吸收基材，评价了市售的制品(Busteraid型号R4N)。
实施例1～38的结果示于表1，而且比较例1～9的结果汇总于表2。进而，实施例1、实施例4、实施例6及比较例6的微带线法的测定结果示于图7～10。
实施例6的噪音吸收布帛和比较例6的噪音吸收基材的基于环形天线A法的耦合衰减量分别示于图13和14。此外，将实施例6的噪音吸收布帛及比较例6的噪音吸收基材的基于环形天线B法的透过衰减量分别示于图15和16。将贴附噪音吸收布帛前的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的磁场强度的绘制结果示于图17，并将贴附实施例6的噪音吸收布帛及比较例6的噪音吸收基材后的演示基板的磁场强度的绘制结果分别示于图18和19。此外，贴附噪音吸收布帛前的演示基板的基于噪音吸收性可视化装置的电场强度的绘制结果示于图20，并将贴附实施例6的噪音吸收布帛及比较例6的噪音吸收基材后的演示基板的电场强度的绘制结果分别示于图21和22。
从这些结果可知，本发明的噪音吸收布帛的噪音吸收性能相比于由磁场抑制效果带来的而言，由电场抑制效果带来的更大。
需要说明的是，在图17～22中，符号13表示演示基板。
[表1]
Figure BDA00001771524500331
[表2]
[表3]
Figure BDA00001771524500351
[表4]
Figure BDA00001771524500361
产业上的可利用性
本发明的噪音吸收布帛优选用于安装在电子机器中的噪音吸收物品。例如，可以通过安装在电子机器的壳体上、贴附于电子部件或传输线路上等而使用。

Claims (12)

1.一种噪音吸收布帛，其特征在于，其为金属在布帛的至少一个面上经金属加工而成的噪音吸收布帛，
经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值在0～4的范围内。
2.根据权利要求1所述的噪音吸收布帛，其中，内部的电导率比所述金属经金属加工的面的电导率还小。
3.根据权利要求1或者2所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛为由合成长纤维形成的无纺布。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛包含具有7μm以下的纤维直径的纤维的层。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属通过金属蒸镀法进行金属加工。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属的厚度为2～400nm。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛的厚度为10～400μm，且基重为7～300g/m2。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛经压延加工。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述布帛的平均开孔径为0.5μm～5.0mm。
10.根据权利要求1～9中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属为一种或多种不具有磁性的金属。
11.根据权利要求1～9中任一项所述的噪音吸收布帛，其中，所述金属通过将一种或多种具有阀作用的金属进行蒸镀从而得以进行金属加工。
12.一种噪音吸收物品，其包含权利要求1～11中任一项所述的噪音吸收布帛。
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