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    sur 6

    B.14.

    Dimensionnement de l’échafaudage 235

    • Résistance du boulons à l’interaction cisaillement traction. on doit vérifier que,

    Ks ∗ µ ∗ n ∗ (Fp − 0, 8 ∗ Ft,sd )
    Fvsd ≤ Fvr = (B.151)
    γM

    avec, µ = 0, 5, Ks = 1, γM = 1, 25, n=1

    Nsd 38, 09
    Ft,sd = = = 19, 045KN
    2 2
    - effort de cisaillement par bulon.

    Ved 32, 37
    Fvsd = = = 3, 237KN.
    n 10

    - effort réistant de l’interaction cisaillement - traction.

    0, 5 ∗ (87, 92 − (0, 8 ∗ 19, 045))


    Fvr = = 29, 07KN
    1, 25

    Fvsd = 3, 237KN ≤ Fvr = 29, 07KN

    la condition est vérifiée.


    • vérification au poinçonnement
    il faut vérifier que :
    B prd ≥ Ft,sd

    avec, B prd = O, 6π ∗ dm ∗ t p ∗ γfmbu


    80
    = 0, 6 ∗ π ∗ 23, 7 ∗ 20 ∗ 1,25 = 57, 18N

    B prd ≥ Ft,sd

    la condition précédente est vérifiée.

    B.14 Dimensionnement de l’échafaudage


    D’après l’eurocode 1 partie 1-1, nous avons :
    - Charge d’exploitation du plancher : qk = 1, 5KN/m2
    - Escalier charge d’exploitation : qk = 2KN/m2

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 235 Construction Industrielle 2017/2018


    c
    B.14. Dimensionnement de l’échafaudage 236

    - Charges d’exploitation sur le garde corps : 0, 2KN/m

    B.14.1 Calcul de la poutre de plancher

    En prédimensionnement, nous choisirons un IPE80 comme poutre de plancher.


    - Modélisation

    F IGURE B.49 – modélisation poutre plancher

    - Descente des charges sur la poutre du plancher :


    • poids propre de la poutre : G0 = 6daN/m
    • poids des toles : G1 = 35, 1daN/m2
    • charge d’exploitation du plancher : qk = 200daN/m2
    la combinaison des charges est donnée par :

    P = 1, 35 ∗ (G0 + G1 ) + 1, 5 ∗ qk ∗ 1, 3

    P = 445, 485daN/m

    Pl 2
    . Le moment de flexion de la poutre donne par : M f = 8 = 846, 98daN.m.
    La condition de résistance nous permet d’avoir : Wel,y = 3600mm3 ≤ 20∗103 mm3 La vérification
    5∗q∗l 4
    de la flèche est donnée par : f = 384∗E∗Iy = 7, 35 ∗ 10−4 ≤ 15, 6mm
    - Classification de la section
    C 46,2
    • Semelle comprimée : tf = 5,2 = 4, 423 ≤ 10 ∗ ε
    Donc la semelle est de classe 1.
    d 59,6
    • âme fléchie : tw = 3,8 = 15, 68 ≤ 72 ∗ ε
    donc l’ame est de classe 1 ., Notre section est de classe 1
    Wpl
    . La condition de résistance plastique est donnée par : Mmax ≤ M pl = γM0
    γM0 ∗Mmax
    =⇒ Wpl ≥ fy = 3, 6 ∗ 103 mm3

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 236 Construction Industrielle 2017/2018


    c
    B.14. Dimensionnement de l’échafaudage 237

    Wpl (IPE80) = 25, 2 ∗ 103 mm3 ≥ 3, 6 ∗ 103 mm3


    donc notre IPE80 ok.

    B.14.2 Calcul de la poutre principale

    - chargement de la poutre
    • couverture du plancher : 27daN/m2 ∗ 3,9
    2 = 52, 65daN/m

    • poids propre des solives : 34, 72daN/m

    • petite solive : 110, 6daN/m

    • charge d’exploitation ; qk = 390daN/m


    En prédimensionnement, nous opterons pour un IPE100 avec , G = 8, 1daN/m

    P = 1, 35(52, 65 + 34, 72 + 110, 6 + 8, 1) + 390 ∗ 1, 5

    P = 873, 6daN/m

    F IGURE B.50 – modélisation poutre principale

    P∗L2
    Le moment de flexion donnée par : M f = 8 = 2412, 23daN.m
    donc nous choisirons comme poutre principale, un IPE160

    - classification de la section :
    * semelle comprimée :
    C 44
    tf = 7,4 = 5, 5 ≤ 10 ∗ ε.
    La semelle est de classe1.

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 237 Construction Industrielle 2017/2018


    c
    B.14. Dimensionnement de l’échafaudage 238

    * âme fléchie.
    d 127,2
    tw = 5 = 25, 44 ≤ 70 ∗ ε
    donc l’âme est de classe1. d’où :
    Wpl ∗ fy
    Mmax ≤ M pl = γM0
    γM0 ∗Mmax
    Wpl ≥ fy = 95, 05 ∗ 103 mm3
    Wpl (IPE160 = 124) ≥ 95, 05 ∗ 103 mm3 .
    donc comme poteau de rive du plancher, on prendra un IPEA160.
    l
    La condition sur la flèche est donnée par : f ≤ 250 = 3mm
    Pl 4
    avec, f = 192∗E∗Iy = 10, 7 ∗ 10−3 mm.
    La condition de flèche est vérifiée.

    B.14.3 Calcul du poteau

    - chargement de la poutre
    • couverture du plancher : 247, 455daN

    • poids propre des solives : 124, 8daN

    • poutre de rive : 74, 25daN

    • poutre de garde corps : 9, 35daN

    • support de garde corps : 1833daN


    La charge total qui s’applique sur le poteau est donnée par :

    P = 1, 35 ∗ G + 1, 5 ∗ q = 3294, 09daN = Ned

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 238 Construction Industrielle 2017/2018


    c
    B.14. Dimensionnement de l’échafaudage 239

    F IGURE B.51 – modélisation poteau

    Le poteau doit vérifier : Ned ≤ N = fy ∗ A


    Ned 3294,09
    =⇒ A≥ fy = 235
    donc A≥ 140, 17mm2
    ce qui nous renvoit à un HEA100 (21, 2 ∗ 102 mm2 )
    en tenant compte du poids propre de la section choisit, la nouvelle charge appliquée est :P =
    3327, 9daN.
    Ned
    La vérification donne : A ≥ fy = 1, 416 ∗ 102 mm2 donc la section choisie passe.

    B.14.3.1 vérification du poteau au flambement

    - la charge critique de flambement est donnée par :

    4
    Imin 5 133, 8 ∗ 10
    Ncr = π 2 ∗ E = (3, 14)2
    ∗ 2, 1 ∗ 10 ∗
    (µ ∗ h)2 (1 ∗ 1500)2

    Ncr = 2, 5 ∗ 106 N.

    - Classification de la section
    56
    • âme comprimée : tdw = 5 ≤ 33 ∗ ε

    C 100,2
    • semelle comprimée : tf = 8 = 6, 25 ≤ 10 ∗ ε

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 239 Construction Industrielle 2017/2018


    c
    B.14. Dimensionnement de l’échafaudage 240

    on conclut que notre section est de classe 1.

    - élancement réduit

    fy 0,5 235
    λ − = (βA ∗ A ∗ ) = (1 ∗ 21, 2 ∗ 102 ∗ )0.5
    Ncr 2, 5 ∗ 106

    λ − = 0, 446

    h
    - b ≤ 1, 2, axe de flambement y − y, d’après la courbe de flambement, le facteur d’imperfec-
    tion est donné par : α = 0, 34 .

    - coefficient φ = 0, 5 ∗ (1 + α ∗ (λ − − 0, 2) + λ −2
    nous obtenons : φ = 0, 64

    - coefficient de réduction :
    1
    χ= = 0, 91
    φ + (φ 2 − λ −2 )0,5
    - la sollicitation à la compression N doit satisfaire l’inégalité :

    fy
    N ≤ Nadm = χ ∗ βA ∗ A ∗
    γM1

    235
    Nadm = 0, 91 ∗ 1 ∗ 21, 2 ∗ 102 ∗ = 41214, 72N
    1, 1
    or , N = 33279N on a donc : N ≤ Nadm

    B.14.4 Calcul des assemblages

    B.14.4.1 poutre principale - poteau

    F IGURE B.52 – assemblage poutre principale - poteau

    Rédigé par:CHACHA, NDJENG, TANEYEM 240 Construction Industrielle 2017/2018


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