Laudo Estrutural Pontes - RMG PDF

Nº (CONTRATANTE) PÁGINA
RELATÓRIO DE INSPEÇÕES VISUAIS E LAUDO TÉCNICO

DOS BLOCOS DE COROAMENTO CRÍTICOS xxxxx 1/67
PONTES COLOMBO MACHADO SALLES E PEDRO IVO Nº (CONTRATADA) REV.
CAMPOS
FLORIANÓPOLIS / SC 3424.210.0001.60 B
REVISÕES
TE: TIPO A - PRELIMINAR C - PARA CONHECIMENTO E - PARA CONSTRUÇÃO G - CONFORME CONSTRUÍDO
EMISSÃO B - PARA APROVAÇÃO D - PARA COTAÇÃO F - CONFORME COMPRADO H - CANCELADO
Rev. TE Descrição Por Ver. Apr. Aut. Data
A C PARA APROVAÇÃO DAB PCC JHM JHM 12/02/2020
B C PARA APROVAÇÃO PCC PCC JHM JHM /09/2019

02/03/2020
PE-G-606 - Rev. 2
CAMPOS
ÍNDICE
ITEM DESCRIÇÃO PÁGINA
1. OBJETIVO ................................................................................................................... 3
2. INTRODUÇÃO ............................................................................................................. 4
2.1. LOCALIZAÇÃO E APRESENTAÇÃO DA OAE ............................................................ 4
2.1.1. Ponte Colombo Salles.................................................................................................. 4
2.1.1. Ponte Pedro Ivo ........................................................................................................... 5
3. DOCUMENTOS DE REFERÊNCIA ............................................................................. 6
3.1. DOCUMENTOS DO PROJETO ORIGINAL ................................................................. 6
4. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE COLOMBO MACHADO SALLES

7
4.1. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 4 ................ 8
4.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 6 .............. 12
4.3. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 10 ............ 17
4.4. VERIFICAÇÃO DO MOMENTO MÁXIMO RESISTENTE COM BASE NA ARMAÇÃO

DE PROJETO........................................................................................................................ 24
4.4.1. Modelo numérico........................................................................................................ 24
5. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE PEDRO IVO .............................. 39
5.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 7N ........... 45
5.4. CAPACIDADE RESISTENTE DOS BLOCOS DA PONTE PEDRO IVO COM BASE
NA ARMAÇÃO DE PROJETO............................................................................................... 56
6. CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES .................................................................... 65
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1. OBJETIVO
O objetivo deste relatório é apresentar e avaliar os resultados das inspeções visuais dos
blocos de coroamento considerados críticos quanto às patologias presentes, das obras de
arte Ponte Colombo Salles (Blocos dos eixos 04, 06 e 10) e Ponte Pedro Ivo (Blocos dos
eixos 07, 07N e 09), situadas em Florianópolis / SC e emitir um laudo técnico quanto ao nível
de criticidade das patologias.
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2. INTRODUÇÃO
2.1. LOCALIZAÇÃO E APRESENTAÇÃO DA OAE
2.1.1. Ponte Colombo Salles
A Ponte Colombo Machado Salles (segunda Ponte) foi inaugurada em 1975.
Toda a estrutura da Ponte (infraestrutura, meso e superestrutura) foi construída em concreto

armado e protendido, cujo comprimento de 1.226,20 metros e a seção transversal em
vigacaixão propiciou a transposição na travessia continental, de tubulações de água, cabos
de energia elétrica, cabos telefônicos, e previsão para outras tubulações. Outras
características são também relevantes. Ou seja, viadutos de acesso sobre os aterros, em
seção celular protendida, constituídos por caixões separados por junta longitudinal, com
vãos de 49,7 metros e 42,5 metros, numa extensão de 340,70 metros, com vigas isostáticas
de altura 2,40 metros.
Os viadutos sobre o mar com vãos de 75,00 metros, localizados junto à parte central
principal da obra de arte, constituídos por duas seções celulares transversalmente
independentes, separadas por junta longitudinal. As vigas principais protendidas têm 4,50
metros de altura. A estrutura é inicialmente isostática por razões construtivas de utilização
das treliças metálicas e posteriormente tramos vizinhos tornados contínuos mediante
protensão.
O trecho oeste é formado por 5 tramos e trecho leste por 3 tramos, de 75,00m metros cada
um.
Por sua vez, o trecho central situa-se sobre a zona de maior profundidade do mar,
respeitando o gabarito mínimo e 80,00 metros largura e 17,00 metros de altura exigido para
a navegação, contados do nível do mar. O trecho é constituído por seções celulares com 3
módulos, os tramos laterais possuem 77,50 metros de vão e o trecho central 160 metros. A
seção varia em altura de 4,67 metros nos vãos laterais de 9,26 metros sobre os pilares
centrais até 3,36 metros no meio do vão de 160 metros.
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2.1.1. Ponte Pedro Ivo
A Ponte Pedro Ivo apresenta a mesma identidade em relação à Ponte Colombo Machado
Salles nas características físicas do projeto da arquitetura e na operacionalidade – em
termos de capacidade e extensão (1.251,91 metros) e largura do tabuleiro (17,00 metros).
Contudo, a Ponte Pedro Ivo Campos contemplou na sua concepção estrutural uma
superestrutura mista composta por vigas de aço e tabuleiro de concreto armado e no trecho
central (77,5m+160m+77,5m) cim vigas de aço e tabuleiro em placa ortotrópica também de
aço.
Por sua vez, a obra foi iniciada apenas 7 anos após (1982) a inauguração da segunda Ponte
(1975). A terceira Ponte contemplou viadutos de acesso sobre os aterros projetados e
executados no formato de seção mista, em caixões metálicos unidos por laje misular de
concreto com vãos bi-apoiados de 49,71 metros e 42,50 metros, totalizando 254,40 metros.
A altura média das vigas principais apresenta 2,55 metros.
Os viadutos sobre o mar também apresentam vãos iguais aos da segunda Ponte, ou seja,
75,00 metros, adjacentes ao trecho central, constituídos por dois caixões metálicos mistos
interligados através de tabuleiro em concreto de 17,00 metros de altura. As vigas metálicas
principais tem altura de 4,76 metros. Da mesma forma que na segunda Ponte o trecho oeste
tem 5 vãos e o trecho leste 3 vãos.
O trecho central acompanha a localização do canal de navegação definido pela concepção

da segunda Ponte com os mesmos gabaritos de altura e largura estabelecidos para esta
obra de arte. O segmento é formado por um único caixão metálico contínuo de seção
variável com a altura das vigas metálicas variando de 9,26 metros sobre os pilares até 3,36
metros no meio do vão central da estrutura.
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3. DOCUMENTOS DE REFERÊNCIA
3.1. DOCUMENTOS DO PROJETO ORIGINAL
 Ponte Colombo Salles - Projeto Executivo – Projeto Estrutural – Planta Geral das
Fundações - 1973
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4. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE COLOMBO MACHADO SALLES
Foram inspecionados os blocos dos eixos 04, 06 e 10 que são os blocos considerados
críticos devido ao estado patológico da ponte Colombo Machado Salles. A geometria dos
blocos é apresentada na Figura 1.
Figura 1 – Blocos de coroamento nos Eixos 04, 06 e 10.
Como trata-se de um relatório preliminar foram inseridas algumas fotos do relatório de

vistoria (registro fotográfico) disponibilizados pela SIE/SC, além das imagens das inspeções
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realizadas pela RMG. As imagens marcadas com (*) são as fotos disponibilizadas pela
SIE/SC, utilizadas para melhor identificação dos blocos.
4.1. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 4
a) Faces laterais com manchas de corrosão, armaduras expostas e fissuras;

b) Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, manchas de corrosão,
armaduras expostas e em processo acentuado de corrosão, e armaduras
longitudinais rompidas.
DESPLACAMENTO DO CONCRETO DE RECOBRIMENTO

ARMADURAS EXPOSTAS
ARMADURAS COM CORROSÃO
FISSURAS
Figura 2 – Identificação das patologias no Eixo 04.
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(*)
(*)
(*) (*)
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a) Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, manchas de corrosão,

armaduras expostas e em processo acentuado de corrosão, e armaduras
longitudinais rompidas. Além disso, foram identificadas áreas com vazios no concreto
devido a falhas de concretagem, resultando em brocas no concreto.
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ARMADURAS EXPOSTAS
FISSURAS
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a) Faces laterais com fissuras;

b) Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, armaduras expostas e
em processo acentuado de corrosão, além de armaduras longitudinais rompidas.
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ARMADURAS EXPOSTAS
FISSURAS
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(*) (*)
(*)
(*)
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4.4. VERIFICAÇÃO DO MOMENTO MÁXIMO RESISTENTE COM BASE NA ARMAÇÃO DE

PROJETO
4.4.1. Modelo numérico
O modelo numérico foi desenvolvido no SAP2000 considerando as cargas máximas

admissíveis para o aparelho de apoio e para a fundação.
- Apoio 4 e 10
Carga nominal / aparelho de apoio = 3.848,10 ton/apoio.
- Apoio 6
Carga nominal / aparelho de apoio = 3.090,60 ton / apoio.
Adotada carga nominal de 3.848,10 ton.
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Figura 2 – Modelo numérico com carga aplicada
- Reação nas estacas
Figura 3 – Reações nas estacas (tf)
Considerando o tubulão assentado sobre rocha de boa qualidade:

Qadm max = 1.717,6 tf / tubulão
Reação máxima = 1676,5 tf → OK.
- Bloco 4
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Figura 4 – Armação de projeto
- Diagramas de momento fletor longitudinal e transversal
Mmax transversal = 512 tf.m

Mmin transversal = -250 tf.m
Mmax longitudinal = 850 tf.m
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Mmin longitudinal = -100 tf.m
DADOS DA PEÇA DADOS DOS MATERIAIS DADOS AUXILIARES ESFORÇOS

B (cm ): 150 fck (MPa): 25 Pernas Estribo: 2 M (tf.m ): 650,0
H (cm ): 250 γc: 1,4 Área Crítica (cm ²): 18750 Nt (tf): 0,0
d' (cm ): 15 AÇO CA- 50 Flecha Im ediata (cm ): 0 V (tf): 0,0
Cob. (cm ): 3 γa: 1,15 Wk (m m ): 0,3 T (tf.m ): 0,0
Vão entre
K-fadiga (fletor) 1,000 K-fadiga (torção) 1,000 K-fadiga (cisalhamento) 1,000 1000,0
apoios (cm ):
DIMENSIONAMENTO A TORÇÃO
Situação da Seção: -
Ver. Conjunta: Torção - Cortante: -
Asl (cm ²): 75,00 Arm ação de pele
Asw (cm ²/m ): 0,00
DIMENSIONAMENTO AO CISALHAMENTO
Asw (cm ²/m ): 7,69 τw d (KN/cm ²): 0,0000 τtd (KN/cm ²): 0,0000
Sm áx. Long. (cm ): 30,0 τw d2 (KN/cm ²): 0,4339 τtd2 (KN/cm ²): 0,0000 Sm áx. Trans. (cm ): 80,0
DIMENSIONAMENTO A FLEXÃO COMPOSTA

CASO 1 - Existe arm adura tracionada podendo ou não ter arm adura com prim ida
0 As real (cm ²): 92,54 σs I I (KN/cm ²):
As (cm ²): 92,54 19 Ø 25.0mm - 93.27 cm²
A's* real (cm ²): 0,00 LN I I (cm ):
A's (cm ²): 0,00

Vão entre
apoios (cm ):
Asw (cm ²/m ): 0,00

As (cm ²): 130,21 27 Ø 25.0mm - 132.54 cm²
A's* real (cm ²): 0,00 LN I I (cm ):
A's (cm ²): 0,00

Vão entre
apoios (cm ):
Asw (cm ²/m ): 0,00

As (cm ²): 122,57 25 Ø 25.0mm - 122.72 cm²
A's* real (cm ²): 0,00 LN I I (cm ):
A's (cm ²): 0,00
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Para o bloco B4 toda a armadura existente foi desprezada.
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Para o bloco B4 recomendamos reforço com barras DYWIDAG.
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- Bloco 6 e 10

Vão entre
apoios (cm ):
Asw (cm ²/m ): 0,00

As (cm ²): 130,21 27 Ø 25.0mm - 132.54 cm²
A's* real (cm ²): 0,00 LN I I (cm ):
A's (cm ²): 0,00
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Vão entre
apoios (cm ):
Asw (cm ²/m ): 0,00

As (cm ²): 122,57 25 Ø 25.0mm - 122.72 cm²
A's* real (cm ²): 0,00 LN I I (cm ):
A's (cm ²): 0,00
Os cálculos mostram que para o sentido longitudinal da ponte, os esforços solicitantes

máximos são bem próximos dos esforços resistentes máximos, considerando os fatores de
segurança, logo, o coeficiente de aproveitamento das armações é próximo de 100 %.
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Para os blocos B6 e B10 recomendamos reforço com barras DYWIDAG.
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5. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE PEDRO IVO
Como trata-se de um relatório preliminar foram inseridas algumas fotos do relatório de

vistoria (registro fotográfico) disponibilizados pela SIE/SC, além das imagens das inspeções
realizadas pela RMG. As imagens marcadas com (*) são as fotos disponibilizadas pela
SIE/SC, utilizadas para melhor identificação dos blocos.
Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, armaduras expostas e em

processo de corrosão, além de armaduras rompidas.

ARMADURAS EXPOSTAS
FISSURAS
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(*) (*)
(*)
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5.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 7N
Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, armaduras expostas e em

processo avançado de corrosão, além de armaduras rompidas. Além disso, foram
identificadas áreas com vazios no concreto devido a falhas de concretagem, resultando em
brocas no concreto.

ARMADURAS EXPOSTAS
FISSURAS
Figura 6 – Identificação das patologias no Eixo 07N.
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(*) (*)
(*)
(*)
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Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, manchas de corrosão,

armaduras expostas e em processo de corrosão, e armaduras longitudinais rompidas.
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ARMADURAS EXPOSTAS
FISSURAS
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5.4. CAPACIDADE RESISTENTE DOS BLOCOS DA PONTE PEDRO IVO COM BASE NA
ARMAÇÃO DE PROJETO
As cargas adotadas para o cálculo dos blocos são aquelas referentes às capacidades
máximas dos aparelhos de apoio da ponte.
Os blocos 7 e 7N não possuem geometria para serem tratados como blocos rígidos. Dessa
forma foram verificados à flexão. O bloco do eixo 9 é tratado como bloco rígido.
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A análise do bloco 7N foi feita desconsiderando a 1ª camada de armação nas duas direções
devido à corrosão e considerando que a 2ª camada está 100% íntegra. O fator de segurança
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considerando esses fatores foi > 1, o que indica que a situação desses blocos não é tão
crítica quanto os demais.
Devido às incertezas que envolvem os parâmetros considerados, recomendamos um reforço
parcial para o bloco 7N, dimensionado para 50% da carga total utilizando barras dywidag.
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A análise do bloco 7 foi feita desconsiderando a 1ª camada de armação nas duas direções
devido à corrosão e considerando que a 2ª camada está 100% íntegra. O fator de segurança
considerando esses fatores foi > 1, o que indica que a situação desses blocos não é tão
crítica quanto os demais.
Devido às incertezas que envolvem os parâmetros considerados, recomendamos um reforço
parcial para o bloco 7, dimensionado para 50% da carga total utilizando barras dywidag.
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Para o bloco B9 recomendamos que seja adotado o reforço com barras DYWIDAG.
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6. CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES
Foi identificado que durante a construção dos blocos, tanto da Ponte Pedro Ivo quanto da
Ponte Colombo Salles, houveram falhas de concretagem devido à densa armação, brita
(agregado graúdo) com diâmetro incompatível com o espaçamento das armações e
prováveis falhas no processo de adensamento. Não houve a passagem adequada do
concreto entre as ferragens na fase da construção, resultando em uma camada de
cobrimento bastante porosa e heterogênea.
A porosidade do concreto permite a passagem de cloretos vindos da água do mar, e com a

presença de cloretos, acorre a despassivação da armação, inicia-se e acelera-se a corrosão
das armaduras, que por sua vez aumenta de volume devido à corrosão e causa o
desplacamento da camada de cobrimento.
Os quatro blocos críticos, sendo os blocos dos eixos 04, 06 e 10 da Ponte Colombo
Machado Salles e o bloco do eixo 09 da Ponte Pedro Ivo Campos, precisam ser
reforçados urgentemente para não correr o risco de acontecer um acidente grave.
Rupturas devido à insuficiência de armação são rupturas frágeis, que não apresentam
evidências ou indícios prévios ao rompimento. Dentre as técnicas normais conhecidas hoje,
não há testes não destrutivos que poderiam fornecer diagnósticos confiáveis sobre uma
possível fissuração interna dos blocos. Isto porque os ensaios por ondas eletromagnéticas,
termografia por ondas de infravermelho e ensaios usando ondas ultrassônicas não são
eficientes para analisar a parte interna destes blocos, pois não conseguem alcançar a
profundidade necessária para avaliar o interior dos blocos, que apresentam grandes
dimensões, pois, os equipamentos existentes apresentam um alcance máximo de 2,50m de
profundidade. E um teste de carga nas condições destes seis blocos não é recomendável
neste momento, porque não se pode determinar exatamente a real capacidade atual dos
blocos.
Os blocos 7 e 7N da Ponte Pedro Ivo Campos apresentaram fator de segurança maior

que 1 nas verificações, desconsiderando a 1ª camada de armação (mais externa) e
considerando as armaduras a partir da 2ª camada 100% íntegras. O fator de segurança
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maior que 1 indica que a situação desses blocos não é tão crítica quanto os demais, mas
devido às incertezas que envolvem os parâmetros considerados, recomendamos um reforço
parcial para os blocos 7 e 7N da Ponte Pedro Ivo Campos, dimensionado para 50% da carga
total utilizando barras dywidag. O reforço nesses blocos deve ser executado depois que os
reforços dos blocos críticos forem realizados (blocos 04, 06 e 10 da Ponte Colombo Salles e
bloco 09 da Ponte Pedro Ivo Campos).
Durante a inspeção visual constatou-se armadura com alto índice de corrosão, armadura
rompida em algumas regiões, e armadura não aderente ao concreto em alguns pontos.
Diante destas três patologias, não é mais possível um diagnóstico confiável sobre a real
capacidade destes blocos. Os cálculos efetuados pela RMG Engenharia mostram que a
ferragem inferior indicada nos projetos destes seis blocos está com 100% de aproveitamento
para a solicitação atual, considerando a armação de projeto. Percebe-se que já houve perda
de seção das armações, há armações rompidas e regiões onde a armação não está
aderente ao concreto. Sendo assim, a situação está realmente crítica. Estes cálculos
partiram da capacidade dos aparelhos de apoio e da estimativa da capacidade de carga dos
estacões. Portanto, estes quatro blocos não possuem uma reserva estrutural adicional.
Em função dos itens acima relacionados, a RMG Engenharia recomenda que seja
executado o mais rápido possível o reforço estrutural destes seis blocos porque não
tem como garantir a utilização destes blocos dentro dos coeficientes de segurança
estabelecidos pelas normas vigentes. A RMG Engenharia não assume qualquer
responsabilidade técnica quanto à segurança atual da Ponte Pedro Campos e da Ponte
Colombo Salles Machado.
Um envelopamento dos blocos não atinge a eficiência estrutural necessária porque a nova
ferragem não pode ser posicionada por cima da cabeça da estaca onde atua a biela de
compressão/tração dos blocos. Estão sendo estudadas duas alternativas de reforço. A
primeira alternativa consiste no reforço dos blocos por meio de barras protendidas Dywidag
passando nas duas direções dos blocos. Esta técnica é usada largamente para a
recuperação de blocos deste tipo. A segunda opção de reforço que está sendo avaliada,
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consiste na construção de um bloco abaixo dos existes, com transmissão de carga para as
estacas por meio de conectores soldados nas camisas das estacas e por atrito da camisa
metálica com o núcleo de concreto.
Para os demais blocos, a RMG Engenharia está aguardando os resultados das inspeções
que estão se tornando bastantes difíceis devido à agitação do mar.
A RMG Engenharia poderá fornecer o projeto básico de reforço para os blocos críticos com
as quantidades estimadas conforme cronograma:
O.S.
REGISTRO 07/01/2020
ITEM DESCRIÇÃO Duração
Data inicio Data final
(dias)
1 Entrega quantitativos estimados e desenho esquemático (projeto básico) 18/02/2020 10/03/2020 21
Entrega projeto executivo de reforço Bloco eixo 4 da ponte Colombo Machado

2 09/03/2020 19/03/2020 10
Salles
Entrega projeto executivo de reforço Blocos eixo 6 e 10 da ponte Colombo

3 16/03/2020 30/03/2020 14
Machado Salles
Entrega projeto executivo de reforço Blocos eixo 7, 7N e 9 da ponte Pedro Ivo

4 24/03/2020 06/04/2020 13
Campos
Jurn Jewe Maertens

Diretor técnico RMG Engenharia
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RELATÓRIO DE INSPEÇÕES VISUAIS E LAUDO TÉCNICO

Rev. TE Descrição Por Ver. Apr. Aut. Data

A C PARA APROVAÇÃO DAB PCC JHM JHM 12/02/2020

B C PARA APROVAÇÃO PCC PCC JHM JHM /09/2019

ITEM DESCRIÇÃO PÁGINA

2.1. LOCALIZAÇÃO E APRESENTAÇÃO DA OAE ............................................................ 4

2.1.1. Ponte Colombo Salles.................................................................................................. 4

2.1.1. Ponte Pedro Ivo ........................................................................................................... 5

3. DOCUMENTOS DE REFERÊNCIA ............................................................................. 6

3.1. DOCUMENTOS DO PROJETO ORIGINAL ................................................................. 6

4. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE COLOMBO MACHADO SALLES

4.1. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 4 ................ 8

4.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 6 .............. 12

4.3. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 10 ............ 17

4.4. VERIFICAÇÃO DO MOMENTO MÁXIMO RESISTENTE COM BASE NA ARMAÇÃO

4.4.1. Modelo numérico........................................................................................................ 24

5. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE PEDRO IVO .............................. 39

5.1. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 7 .............. 39

5.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 7N ........... 45

5.3. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 9 .............. 51

6. CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES .................................................................... 65

2.1. LOCALIZAÇÃO E APRESENTAÇÃO DA OAE

2.1.1. Ponte Colombo Salles

A Ponte Colombo Machado Salles (segunda Ponte) foi inaugurada em 1975.

Toda a estrutura da Ponte (infraestrutura, meso e superestrutura) foi construída em concreto

2.1.1. Ponte Pedro Ivo

O trecho central acompanha a localização do canal de navegação definido pela concepção

3.1. DOCUMENTOS DO PROJETO ORIGINAL

4. RELATÓRIO DE INSPEÇÃO VISUAL DA PONTE COLOMBO MACHADO SALLES

Figura 1 – Blocos de coroamento nos Eixos 04, 06 e 10.

Como trata-se de um relatório preliminar foram inseridas algumas fotos do relatório de

4.1. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 4

a) Faces laterais com manchas de corrosão, armaduras expostas e fissuras;

DESPLACAMENTO DO CONCRETO DE RECOBRIMENTO

Figura 2 – Identificação das patologias no Eixo 04.

4.2. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 6

a) Face inferior com desplacamento do concreto de cobrimento, manchas de corrosão,

DESPLACAMENTO DO CONCRETO DE RECOBRIMENTO

Figura 3 – Identificação das patologias no Eixo 06.

4.3. PATOLOGIAS PRESENTES NO BLOCO DE COROAMENTO DO EIXO 10

a) Faces laterais com fissuras;

DESPLACAMENTO DO CONCRETO DE RECOBRIMENTO

Figura 4 – Identificação das patologias no Eixo 10.

4.4. VERIFICAÇÃO DO MOMENTO MÁXIMO RESISTENTE COM BASE NA ARMAÇÃO DE

4.4.1. Modelo numérico

O modelo numérico foi desenvolvido no SAP2000 considerando as cargas máximas

Adotada carga nominal de 3.848,10 ton.

Figura 2 – Modelo numérico com carga aplicada

- Reação nas estacas

Figura 3 – Reações nas estacas (tf)

Considerando o tubulão assentado sobre rocha de boa qualidade:

Reação máxima = 1676,5 tf → OK.

Figura 4 – Armação de projeto

- Diagramas de momento fletor longitudinal e transversal

Mmax transversal = 512 tf.m

Mmin longitudinal = -100 tf.m

DADOS DA PEÇA DADOS DOS MATERIAIS DADOS AUXILIARES ESFORÇOS