JPH08225820A - 高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 - Google Patents
高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法Info
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- JPH08225820A JPH08225820A JP7053636A JP5363695A JPH08225820A JP H08225820 A JPH08225820 A JP H08225820A JP 7053636 A JP7053636 A JP 7053636A JP 5363695 A JP5363695 A JP 5363695A JP H08225820 A JPH08225820 A JP H08225820A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】高清浄度の高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法を提
供する。 【構成】含有成分を適正に調整した溶鋼を取鍋に出鋼し
た後、スラグのＣａＯ／Ｓｉ０２を０．８〜２．０に調
整し、脱酸後、ＣａＯ含有フラックスを不活性ガスと共
に吹込むか、または二次精錬において前記溶鋼にＣａＯ
含有フラックスを不活性ガスと共に吹込んでスラグのＣ
ａＯ／Ｓｉ０２を０．８〜２．０に調整する。 【効果】全酸素の低減および介在物組成の延性化を同時
に達成することができる。
供する。 【構成】含有成分を適正に調整した溶鋼を取鍋に出鋼し
た後、スラグのＣａＯ／Ｓｉ０２を０．８〜２．０に調
整し、脱酸後、ＣａＯ含有フラックスを不活性ガスと共
に吹込むか、または二次精錬において前記溶鋼にＣａＯ
含有フラックスを不活性ガスと共に吹込んでスラグのＣ
ａＯ／Ｓｉ０２を０．８〜２．０に調整する。 【効果】全酸素の低減および介在物組成の延性化を同時
に達成することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高炭素Ｓｉキルド鋼
の製造方法に係り、より詳しくは、高炭素Ｓｉキルド鋼
の溶製時に生成する介在物量の低減および鋼中への残留
介在物の低融点化をはかり、加工性に優れた高炭素Ｓｉ
キルド鋼を製造する方法に関する。
の製造方法に係り、より詳しくは、高炭素Ｓｉキルド鋼
の溶製時に生成する介在物量の低減および鋼中への残留
介在物の低融点化をはかり、加工性に優れた高炭素Ｓｉ
キルド鋼を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、タイヤコード、バルブスプリ
ング等に使用される高炭素Ｓｉキルド鋼は、その過酷な
加工および使用条件から断線や切損の原因となる鋼中介
在物の低減および介在物の低融点化（延性化）が求めら
れている。
ング等に使用される高炭素Ｓｉキルド鋼は、その過酷な
加工および使用条件から断線や切損の原因となる鋼中介
在物の低減および介在物の低融点化（延性化）が求めら
れている。
【０００３】このような要求に対し、例えば特公昭５７
−３５２４３号公報には、ＣａＯ含有フラックスとＣ
ａ、ＲＥＭ等の吹込みにより介在物の低減（全酸素量の
低下）をはかる方法が提案されているが、この方法は全
酸素の低減には有効であるが、転炉からのキャリーオー
バースラグの影響により介在物組成コントロールが困難
である。
−３５２４３号公報には、ＣａＯ含有フラックスとＣ
ａ、ＲＥＭ等の吹込みにより介在物の低減（全酸素量の
低下）をはかる方法が提案されているが、この方法は全
酸素の低減には有効であるが、転炉からのキャリーオー
バースラグの影響により介在物組成コントロールが困難
である。
【０００４】また、特開平３−１７３７１３号公報に
は、二次精錬時のスラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．
５〜０．９にコントロールすることによって鋼中介在物
の低融点化をはかる方法が提案されているが、低塩基度
スラグ使用ではスラグの脱酸力、介在物の吸着能力が低
く、介在物絶対個数の低減に限界があり、全酸素低減は
望めない。
は、二次精錬時のスラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．
５〜０．９にコントロールすることによって鋼中介在物
の低融点化をはかる方法が提案されているが、低塩基度
スラグ使用ではスラグの脱酸力、介在物の吸着能力が低
く、介在物絶対個数の低減に限界があり、全酸素低減は
望めない。
【０００５】このように、従来の方法ではＳｉキルド鋼
における全酸素の低減と介在物の低融点化の両立は困難
であった。
における全酸素の低減と介在物の低融点化の両立は困難
であった。
【０００６】なお、特開平４−２７２１１９号公報に
は、出鋼後スラグ組成をコントロールし、介在物の無害
化をはかる方法が提案されているが、対象鋼はＳｉーＡ
ｌキルド鋼であり、Ｓｉキルド鋼の低酸素化の効果は認
められていない。
は、出鋼後スラグ組成をコントロールし、介在物の無害
化をはかる方法が提案されているが、対象鋼はＳｉーＡ
ｌキルド鋼であり、Ｓｉキルド鋼の低酸素化の効果は認
められていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、高炭素Ｓ
ｉキルド鋼において、全酸素を低減すると介在物の組成
が非延性になり、介在物組成を延性領域にコントロール
すると全酸素を低減できないという２つの相反する問題
点を解決し全酸素を低減しつ残留介在物の延性化をはか
ることと、高炭素Ｓｉキルド鋼の加工時および使用時の
断線や切損を防止するために、高炭素Ｓｉキルド鋼の溶
製時に生成する介在物量の低減および鋼中への残留介在
物の低融点化を容易に達成し得る高炭素Ｓｉキルド鋼の
製造方法を提案しようとするものである。
ｉキルド鋼において、全酸素を低減すると介在物の組成
が非延性になり、介在物組成を延性領域にコントロール
すると全酸素を低減できないという２つの相反する問題
点を解決し全酸素を低減しつ残留介在物の延性化をはか
ることと、高炭素Ｓｉキルド鋼の加工時および使用時の
断線や切損を防止するために、高炭素Ｓｉキルド鋼の溶
製時に生成する介在物量の低減および鋼中への残留介在
物の低融点化を容易に達成し得る高炭素Ｓｉキルド鋼の
製造方法を提案しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｃ０．５〜
１．０質量％、Ｓｉ０．１〜２．０質量％、Ｍｎ０．２
〜１．０質量％、Ｃｒ≦１．５質量％、Ｖ≦０．５質量
％、Ｐ≦０．０２０質量％、Ｓ≦０．０２０質量％、Ａ
ｌ≦０．００５質量％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、Ａｌを５０ｇ／Ｔ以下の範囲
で添加し、次いでスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜
２．０に調整し、脱酸を行った後、ＣａＯ含有フラック
スを不活性ガスと共に吹込むことを特徴とし（第１の発
明）、また、上記と同じ溶鋼にＡｌを５０ｇ／Ｔ以下の
範囲で添加した後、溶鋼にＣａＯ含有フラックスを不活
性ガスと共に吹込み、スラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝
０．８〜２．０、Ａｌ２Ｏ３≦２０質量％に調整し、溶
鋼撹拌を行うことを特徴とする（第２の発明）。
１．０質量％、Ｓｉ０．１〜２．０質量％、Ｍｎ０．２
〜１．０質量％、Ｃｒ≦１．５質量％、Ｖ≦０．５質量
％、Ｐ≦０．０２０質量％、Ｓ≦０．０２０質量％、Ａ
ｌ≦０．００５質量％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる溶鋼に、Ａｌを５０ｇ／Ｔ以下の範囲
で添加し、次いでスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜
２．０に調整し、脱酸を行った後、ＣａＯ含有フラック
スを不活性ガスと共に吹込むことを特徴とし（第１の発
明）、また、上記と同じ溶鋼にＡｌを５０ｇ／Ｔ以下の
範囲で添加した後、溶鋼にＣａＯ含有フラックスを不活
性ガスと共に吹込み、スラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝
０．８〜２．０、Ａｌ２Ｏ３≦２０質量％に調整し、溶
鋼撹拌を行うことを特徴とする（第２の発明）。
【０００９】
【作用】まず、この発明の対象とする高炭素Ｓｉキルド
鋼の含有成分の限定理由を以下に説明する。 Ｃ：０．５〜１．０質量％ Ｃは強度を確保するために必要な元素であるが、含有量
を高くするとＣは偏析し易いので、Ｃの中心偏析が生じ
て伸線工程等において断線が発生し易く、０．５質量％
未満ではＣの偏析の発生量は少なくなるが、高強度を得
ることは困難であり、他方、１．０質量％を超えると加
工性が悪くなるため、０．５〜１．０質量％とした。
鋼の含有成分の限定理由を以下に説明する。 Ｃ：０．５〜１．０質量％ Ｃは強度を確保するために必要な元素であるが、含有量
を高くするとＣは偏析し易いので、Ｃの中心偏析が生じ
て伸線工程等において断線が発生し易く、０．５質量％
未満ではＣの偏析の発生量は少なくなるが、高強度を得
ることは困難であり、他方、１．０質量％を超えると加
工性が悪くなるため、０．５〜１．０質量％とした。
【００１０】Ｓｉ：０．１〜２．０質量％ Ｓｉは脱酸元素であるが、０．１質量％未満では効果が
少なく、他方、２．０質量％を超えるとＳｉＯ２系の微
細介在物の発生を招くため０．１〜２．０質量％に限定
した。
少なく、他方、２．０質量％を超えるとＳｉＯ２系の微
細介在物の発生を招くため０．１〜２．０質量％に限定
した。
【００１１】Ｍｎ：０．２〜１．０質量％ Ｍｎは強度確保に有効であるが、０．２質量％未満では
効果が少なく、他方、１．０質量％を超えると加工性が
劣るため０．２〜１．０質量％とした。
効果が少なく、他方、１．０質量％を超えると加工性が
劣るため０．２〜１．０質量％とした。
【００１２】Ｃｒ：１．５質量％以下 Ｃｒは強度確保に有効であるが、過剰の添加は炭化物の
析出を招き、強度の低下をきたすため１．５質量％以下
とした。
析出を招き、強度の低下をきたすため１．５質量％以下
とした。
【００１３】Ｖ：０．５質量％以下 ＶはＣｒと同様、強度確保に有効であるが、過剰の添加
は炭化物の析出を招き、強度の低下をきたすため０．５
質量％以下とした。
は炭化物の析出を招き、強度の低下をきたすため０．５
質量％以下とした。
【００１４】上記した必須成分の外に、不純物として含
有されるＰ、ＳおよびＡｌの含有量を規制したのは、以
下に示す理由による。 Ｐ：０．０２０質量％以下 ＰはＳと同様に鋼の靭延性を低下させ、さらに偏析し易
い元素であるため、０．０２０質量％以下に規制する必
要がある。
有されるＰ、ＳおよびＡｌの含有量を規制したのは、以
下に示す理由による。 Ｐ：０．０２０質量％以下 ＰはＳと同様に鋼の靭延性を低下させ、さらに偏析し易
い元素であるため、０．０２０質量％以下に規制する必
要がある。
【００１５】Ｓ：０．０２０質量％以下 ＳはＰと同様に鋼の靭延性を低下させ、さらに偏析し易
い元素であるため、０．０２０質量％以下に規制する必
要がある。
い元素であるため、０．０２０質量％以下に規制する必
要がある。
【００１６】Ａｌ：０．００５質量％以下 Ａｌは０．００５質量％を超えて含有されると、Ａｌ２
Ｏ３およびＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３などの非延性介在物を多
く生成して、伸線工程において断線の原因となり、また
これらの非延性介在物はダイス寿命を悪化させるため、
Ａｌ含有量は可及的に少なくすることが好ましく、０．
００５質量％以下に規制する。
Ｏ３およびＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３などの非延性介在物を多
く生成して、伸線工程において断線の原因となり、また
これらの非延性介在物はダイス寿命を悪化させるため、
Ａｌ含有量は可及的に少なくすることが好ましく、０．
００５質量％以下に規制する。
【００１７】また、高Ｓｉ鋼になる程合金鉄中から混入
する微量Ａｌの量が増加し、Ａｌ２Ｏ３系の非延性介在
物が発生し易くなるので、添加Ａｌ量は不可避的に混入
するＡｌ分も含めて５０ｇ／Ｔ以下にする必要がある。
する微量Ａｌの量が増加し、Ａｌ２Ｏ３系の非延性介在
物が発生し易くなるので、添加Ａｌ量は不可避的に混入
するＡｌ分も含めて５０ｇ／Ｔ以下にする必要がある。
【００１８】第１の発明において、出鋼後取鍋内スラグ
のＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０に調整するのは、
介在物組成を低融点組成にコントロールするためであ
り、高Ｓｉ鋼になる程ＳｉＯ２の生成量が多くなるの
で、ＣａＯ量を増加し鋼種に応じたＣａＯ／ＳｉＯ２を
選択することで安定して均一な組成の介在物が得られ
る。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０の範囲
に限定したのは、０．８未満では、スラグによる脱酸が
不足し鋼中の全酸素量が増加し、他方、２．０を超える
と大型の介在物が増加し、鋼の清浄度が悪化するためで
ある。取鍋内スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．
０に調整する方法としては、除滓とフラックス添加によ
り行う。
のＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０に調整するのは、
介在物組成を低融点組成にコントロールするためであ
り、高Ｓｉ鋼になる程ＳｉＯ２の生成量が多くなるの
で、ＣａＯ量を増加し鋼種に応じたＣａＯ／ＳｉＯ２を
選択することで安定して均一な組成の介在物が得られ
る。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０の範囲
に限定したのは、０．８未満では、スラグによる脱酸が
不足し鋼中の全酸素量が増加し、他方、２．０を超える
と大型の介在物が増加し、鋼の清浄度が悪化するためで
ある。取鍋内スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．
０に調整する方法としては、除滓とフラックス添加によ
り行う。
【００１９】全酸素の低減には、Ｃａ、Ａｌ等の強脱酸
元素の添加が有効であるが、合金による脱酸を行った場
合、脱酸生成物である非延性の介在物が鋼中に残留する
可能性が極めて高く、非延性介在物の存在が問題となる
鋼種の製造には不適切である。
元素の添加が有効であるが、合金による脱酸を行った場
合、脱酸生成物である非延性の介在物が鋼中に残留する
可能性が極めて高く、非延性介在物の存在が問題となる
鋼種の製造には不適切である。
【００２０】そこで、介在物の低減方法としては、介在
物の浮上を促進するフラックスの吹込方式を採用するこ
とができる。吹込フラックスとしては、ＣａＯーＣａＦ
２系、ＣａＯーＳｉＯ２系等が存在するが、全酸素低減
にはＣａＯーＣａＦ２系の方が優れている。また、Ｃａ
Ｆ２量はフラックスの滓化促進をはかる上で１５％以上
が望ましい。
物の浮上を促進するフラックスの吹込方式を採用するこ
とができる。吹込フラックスとしては、ＣａＯーＣａＦ
２系、ＣａＯーＳｉＯ２系等が存在するが、全酸素低減
にはＣａＯーＣａＦ２系の方が優れている。また、Ｃａ
Ｆ２量はフラックスの滓化促進をはかる上で１５％以上
が望ましい。
【００２１】第２の発明では、Ｓｉキルド鋼の清浄化の
ため溶鋼中の酸素、非金属介在物を低減させるため、二
次精錬において溶鋼にＣａＯ含有フラックスを不活性ガ
スと共に吹込んでスラグ組成を調整する。この二次精錬
時に溶鋼に不活性ガスと共に吹込まれたＣａＯ含有フラ
ックスは、吹込後溶鋼中にてただちに溶融し、溶鋼中を
浮上する過程において介在物を捕捉、溶解、肥大化しつ
つ溶鋼が分離する。
ため溶鋼中の酸素、非金属介在物を低減させるため、二
次精錬において溶鋼にＣａＯ含有フラックスを不活性ガ
スと共に吹込んでスラグ組成を調整する。この二次精錬
時に溶鋼に不活性ガスと共に吹込まれたＣａＯ含有フラ
ックスは、吹込後溶鋼中にてただちに溶融し、溶鋼中を
浮上する過程において介在物を捕捉、溶解、肥大化しつ
つ溶鋼が分離する。
【００２２】次に、フラックス吹込時の鋼中残留介在物
の延性化とさらなる個数低減をはかるため、溶鋼撹拌に
よりスラグ精錬を実施する。この時、介在物の延性化は
スラグー溶鋼ー介在物間の界面反応により進行するが、
この発明の対象鋼であるＳｉキルド鋼の成分範囲におい
ては、溶鋼撹拌時にスラグ組成を第１発明と同様、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０とし、かつＡｌ２Ｏ３≦
２０％とすることにより、介在物の延性化が可能であ
る。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０とする
のは、前記第１発明と同じ理由による。また、スラグ中
のＡｌ２Ｏ３の含有量が２０％を超えるとＡｌ２Ｏ３の
解離に起因するＡｌ２Ｏ３系の非延性介在物が増加する
ため、この発明ではＡｌ２Ｏ３≦２０％とした。
の延性化とさらなる個数低減をはかるため、溶鋼撹拌に
よりスラグ精錬を実施する。この時、介在物の延性化は
スラグー溶鋼ー介在物間の界面反応により進行するが、
この発明の対象鋼であるＳｉキルド鋼の成分範囲におい
ては、溶鋼撹拌時にスラグ組成を第１発明と同様、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０とし、かつＡｌ２Ｏ３≦
２０％とすることにより、介在物の延性化が可能であ
る。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０とする
のは、前記第１発明と同じ理由による。また、スラグ中
のＡｌ２Ｏ３の含有量が２０％を超えるとＡｌ２Ｏ３の
解離に起因するＡｌ２Ｏ３系の非延性介在物が増加する
ため、この発明ではＡｌ２Ｏ３≦２０％とした。
【００２３】吹込フラックスとしては、第１発明と同じ
くＣａＯーＣａＦ２系、ＣａＯーＳｉＯ２系等が存在す
るが、全酸素低減にはＣａＯーＣａＦ２系の方が優れて
いる。また、ＣａＦ２量はフラックスの滓化促進をはか
る上で１５％以上が望ましい。
くＣａＯーＣａＦ２系、ＣａＯーＳｉＯ２系等が存在す
るが、全酸素低減にはＣａＯーＣａＦ２系の方が優れて
いる。また、ＣａＦ２量はフラックスの滓化促進をはか
る上で１５％以上が望ましい。
【００２４】
【実施例】図１はこの発明の係る高炭素Ｓｉキルド鋼の
製造プロセスを示すブロック図で、（Ａ）はこの発明の
請求項１（第１発明）に対応し、（Ｂ）は同じく請求項
２（第２発明）に対応する。
製造プロセスを示すブロック図で、（Ａ）はこの発明の
請求項１（第１発明）に対応し、（Ｂ）は同じく請求項
２（第２発明）に対応する。
【００２５】すなわち、第１発明は、転炉出鋼時または
出鋼後に取鍋内スラグを除去し、取鍋内にフラックスを
添加しスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０に調
整する。しかる後、脱酸調整を行い、二次精錬にてＣａ
Ｏ含有フラックスを不活性ガスと共に取鍋内に吹込み介
在物の浮上促進をはかる。
出鋼後に取鍋内スラグを除去し、取鍋内にフラックスを
添加しスラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０に調
整する。しかる後、脱酸調整を行い、二次精錬にてＣａ
Ｏ含有フラックスを不活性ガスと共に取鍋内に吹込み介
在物の浮上促進をはかる。
【００２６】また、第２の発明は、二次精錬において第
１段階としてＣａＯ含有フラックスを不活性ガスと共に
取鍋内に吹込み、スラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．
８〜２．０に調整し、かつＡｌ２Ｏ３≦２０％とし、第
２段階として溶鋼撹拌によるスラグ精錬を実施し、フラ
ックス吹込み時の鋼中残留介在物の延性化とさらなる個
数低減をはかる。
１段階としてＣａＯ含有フラックスを不活性ガスと共に
取鍋内に吹込み、スラグ組成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．
８〜２．０に調整し、かつＡｌ２Ｏ３≦２０％とし、第
２段階として溶鋼撹拌によるスラグ精錬を実施し、フラ
ックス吹込み時の鋼中残留介在物の延性化とさらなる個
数低減をはかる。
【００２７】次に、この発明の請求項１（第１発明）、
請求項２（第２発明）に対応する実施例をそれぞれ実施
例１、実施例２として以下に示す。 実施例１ 表１に示す鋼種を対象に図１（Ａ）に示すプロセスで取
鍋内スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を種々変えて処理した。
本実施例では、フラックスとしてＣａＯーＣａＦ２系の
ものを使用したが、これに限られるものではない。フラ
ックス吹込後の溶鋼組成を表２に、取鍋内スラグと二次
精錬後のＣａＯ／ＳｉＯ２と全酸素量および非延性介在
物個数を表３に、それぞれ示す。
請求項２（第２発明）に対応する実施例をそれぞれ実施
例１、実施例２として以下に示す。 実施例１ 表１に示す鋼種を対象に図１（Ａ）に示すプロセスで取
鍋内スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を種々変えて処理した。
本実施例では、フラックスとしてＣａＯーＣａＦ２系の
ものを使用したが、これに限られるものではない。フラ
ックス吹込後の溶鋼組成を表２に、取鍋内スラグと二次
精錬後のＣａＯ／ＳｉＯ２と全酸素量および非延性介在
物個数を表３に、それぞれ示す。
【００２８】表３の結果より、本発明は全酸素の低減と
介在物組成の延性化を同時に達成することができ、介在
物個数低減の効果が従来法に比べ大きいことがわかる。
介在物組成の延性化を同時に達成することができ、介在
物個数低減の効果が従来法に比べ大きいことがわかる。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】実施例２ 表４に示す成分を有する溶鋼を図１（Ｂ）に示すプロセ
スで二次精錬錬工程でのスラグ組成（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２、Ａｌ２Ｏ３）を種々変えて処理した。使用フラッ
クスは実施例１において使用したものと同様のものを用
いた。本実施例におけるフラックス吹込後の溶鋼組成を
表５に、二次精錬後のＣａＯ／ＳｉＯ２と全酸素量およ
び非延性介在物個数を表６に、それぞれ示す。
スで二次精錬錬工程でのスラグ組成（ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ２、Ａｌ２Ｏ３）を種々変えて処理した。使用フラッ
クスは実施例１において使用したものと同様のものを用
いた。本実施例におけるフラックス吹込後の溶鋼組成を
表５に、二次精錬後のＣａＯ／ＳｉＯ２と全酸素量およ
び非延性介在物個数を表６に、それぞれ示す。
【００３３】表６の結果より、本実施例においても全酸
素の低減と介在物組成の延性化を同時に達成することが
でき、介在物個数低減の効果が大きいことがわかる。
素の低減と介在物組成の延性化を同時に達成することが
でき、介在物個数低減の効果が大きいことがわかる。
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明の請求項
１の方法によれば、出鋼時からの介在物組成コントロー
ルおよびフラックス吹込みによる脱酸効果にて、各々の
処理では両立できなかった全酸素の低減および介在物組
成の延性化を容易に達成することができ、Ｓｉキルド鋼
の清浄度を大幅に向上させることができる。同じく、請
求項２の方法によっても、非延性介在物個数の低減効果
が大きいため高清浄度のＳｉキルド鋼の製造が可能であ
る。
１の方法によれば、出鋼時からの介在物組成コントロー
ルおよびフラックス吹込みによる脱酸効果にて、各々の
処理では両立できなかった全酸素の低減および介在物組
成の延性化を容易に達成することができ、Ｓｉキルド鋼
の清浄度を大幅に向上させることができる。同じく、請
求項２の方法によっても、非延性介在物個数の低減効果
が大きいため高清浄度のＳｉキルド鋼の製造が可能であ
る。
【図１】この発明に係る高炭素Ｓｉキルド鋼の製造プロ
セスを示すブロック図で、（Ａ）はこの発明の請求項１
に対応するプロセス、（Ｂ）は同じく請求項２に対応す
るプロセスである。
セスを示すブロック図で、（Ａ）はこの発明の請求項１
に対応するプロセス、（Ｂ）は同じく請求項２に対応す
るプロセスである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/04 Ｃ２２Ｃ 38/04 38/24 38/24 (72)発明者 鈴木 正道 北九州市小倉北区許斐町１番地 住友金属 工業株式会社小倉製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ０．５〜１．０質量％、Ｓｉ０．１〜
２．０質量％、Ｍｎ０．２〜１．０質量％、Ｃｒ≦１．
５質量％、Ｖ≦０．５質量％、Ｐ≦０．０２０質量％、
Ｓ≦０．０２０質量％、Ａｌ≦０．００５質量％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ａ
ｌを５０ｇ／Ｔ以下の範囲で添加し、次いでスラグのＣ
ａＯ／ＳｉＯ２を０．８〜２．０に調整し、脱酸を行っ
た後、ＣａＯ含有フラックスを不活性ガスと共に吹込む
ことを特徴とする高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ０．５〜１．０質量％、Ｓｉ０．１〜
２．０質量％、Ｍｎ０．２〜１．０質量％、Ｃｒ≦１．
５質量％、Ｖ≦０．５質量％、Ｐ≦０．０２０質量％、
Ｓ≦０．０２０質量％、Ａｌ≦０．００５質量％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼に、Ａ
ｌを５０ｇ／Ｔ以下の範囲で添加し、次いで溶鋼にＣａ
Ｏ含有フラックスを不活性ガスと共に吹込み、スラグ組
成をＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．８〜２．０、Ａｌ２Ｏ３≦
２０質量％に調整し、溶鋼撹拌を行うことを特徴とする
高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7053636A JPH08225820A (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7053636A JPH08225820A (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08225820A true JPH08225820A (ja) | 1996-09-03 |
Family
ID=12948400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7053636A Pending JPH08225820A (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | 高炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08225820A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067437A1 (fr) * | 1998-06-23 | 1999-12-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Tige en fil d'acier et procede de fabrication de l'acier destine a ce fil |
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-
1995
- 1995-02-17 JP JP7053636A patent/JPH08225820A/ja active Pending
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