JPH08100223A - 高清浄鋼の製造方法 - Google Patents
高清浄鋼の製造方法Info
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- JPH08100223A JPH08100223A JP6238794A JP23879494A JPH08100223A JP H08100223 A JPH08100223 A JP H08100223A JP 6238794 A JP6238794 A JP 6238794A JP 23879494 A JP23879494 A JP 23879494A JP H08100223 A JPH08100223 A JP H08100223A
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- Japan
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- esr
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- ladle refining
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間ダイス鋼、刃物鋼、高級軸受鋼など炭化
物を多く形成し、しかも硬度が高い鋼に関し、酸素含有
量が低く、とりわけ酸化物系の介在物の少ない高清浄鋼
の製造方法を提供する。 【構成】 電気炉または取鍋精錬炉でＡｌ脱酸した溶鋼
を取鍋精錬した後に鋳造電極とし、前記電極を用いてエ
レクトロスラグ再溶解を行なって酸素含有量が３０ｐｐ
ｍ以下からなる高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼塊を得ることを特徴
とする高清浄鋼の製造方法。望ましい高Ｃ，高Ｃｒ系の
鋼塊の組成は、重量％で、Ｃ ０．５〜１．６％、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ １．５％以下、Ｃｒ １０〜１８％
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
物を多く形成し、しかも硬度が高い鋼に関し、酸素含有
量が低く、とりわけ酸化物系の介在物の少ない高清浄鋼
の製造方法を提供する。 【構成】 電気炉または取鍋精錬炉でＡｌ脱酸した溶鋼
を取鍋精錬した後に鋳造電極とし、前記電極を用いてエ
レクトロスラグ再溶解を行なって酸素含有量が３０ｐｐ
ｍ以下からなる高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼塊を得ることを特徴
とする高清浄鋼の製造方法。望ましい高Ｃ，高Ｃｒ系の
鋼塊の組成は、重量％で、Ｃ ０．５〜１．６％、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎ １．５％以下、Ｃｒ １０〜１８％
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非金属介在物（以下、
介在物と記す）を低減させた高清浄鋼の製造方法に関す
るものである。
介在物と記す）を低減させた高清浄鋼の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】エレクトロスラグ再溶解法（以下、ＥＳ
Ｒと記す）は、通常の溶製法である溶解後にインゴット
ケース内に鋳込む造塊法のものに比較して、スラグ精錬
による脱硫、介在物の低減、積層凝固による偏析の低
減、鋼塊組織の緻密化が可能になるといった多くの特徴
があるために、高い信頼性が要求される製品へ適用され
ている。ＥＳＲに用いる消耗電極は、従来から電気炉、
誘導炉などで溶解した後に鋳造を行なったものを用い、
これをＥＳＲ法により再溶解を行なうことにより良質の
鋼塊が得られてきた。このような製品の利点があること
から、工具鋼の分野においてもＥＳＲによる溶解法が多
用されるようになってきた。とりわけ、ＥＳＲ法の適用
は、冷間ダイス鋼、刃物鋼、高級軸受鋼など炭化物が多
く形成され、しかも硬度が高い高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼の偏
析を低減し、これらの鋼に特有の炭化物を均一分散させ
る効果が大きいことから、靭性を高める手段として極め
て有効な溶解方法として注目されている。
Ｒと記す）は、通常の溶製法である溶解後にインゴット
ケース内に鋳込む造塊法のものに比較して、スラグ精錬
による脱硫、介在物の低減、積層凝固による偏析の低
減、鋼塊組織の緻密化が可能になるといった多くの特徴
があるために、高い信頼性が要求される製品へ適用され
ている。ＥＳＲに用いる消耗電極は、従来から電気炉、
誘導炉などで溶解した後に鋳造を行なったものを用い、
これをＥＳＲ法により再溶解を行なうことにより良質の
鋼塊が得られてきた。このような製品の利点があること
から、工具鋼の分野においてもＥＳＲによる溶解法が多
用されるようになってきた。とりわけ、ＥＳＲ法の適用
は、冷間ダイス鋼、刃物鋼、高級軸受鋼など炭化物が多
く形成され、しかも硬度が高い高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼の偏
析を低減し、これらの鋼に特有の炭化物を均一分散させ
る効果が大きいことから、靭性を高める手段として極め
て有効な溶解方法として注目されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来のＥＳ
Ｒ法により製造した高Ｃ，高Ｃｒ系鋼の製品の廃却材に
ついて、その寿命を調査した結果、必ずしも寿命原因が
炭化物に起因するだけでなく、酸化物系の介在物を起点
とする清浄度に係わる要因が少なからずあることが認め
られた。上記酸化物系の介在物、すなわち清浄度を減少
させる方法について検討した結果、ＥＳＲ後の清浄度に
影響を及ぼす因子としては、大きく分けて、（１）ＥＳ
Ｒ条件、（２）消耗電極の清浄度、の二つが挙げられ
る。このうち、（２）については、ＥＳＲは例えば真空
アーク再溶解法（ＶＡＲ）などと比較して消耗電極によ
る効果の良し悪しの差が小さいと言われているが、特に
Ａｌ2Ｏ3系介在物等の酸化物系の介在物に係わる消耗電
極の清浄度は、ＥＳＲ後の清浄度に対して非常に大きな
影響を与える。
Ｒ法により製造した高Ｃ，高Ｃｒ系鋼の製品の廃却材に
ついて、その寿命を調査した結果、必ずしも寿命原因が
炭化物に起因するだけでなく、酸化物系の介在物を起点
とする清浄度に係わる要因が少なからずあることが認め
られた。上記酸化物系の介在物、すなわち清浄度を減少
させる方法について検討した結果、ＥＳＲ後の清浄度に
影響を及ぼす因子としては、大きく分けて、（１）ＥＳ
Ｒ条件、（２）消耗電極の清浄度、の二つが挙げられ
る。このうち、（２）については、ＥＳＲは例えば真空
アーク再溶解法（ＶＡＲ）などと比較して消耗電極によ
る効果の良し悪しの差が小さいと言われているが、特に
Ａｌ2Ｏ3系介在物等の酸化物系の介在物に係わる消耗電
極の清浄度は、ＥＳＲ後の清浄度に対して非常に大きな
影響を与える。
【０００４】従来から行なわれてきた電気炉のみで溶
解、精錬を行なって鋳造した消耗電極を、ＥＳＲ法によ
り再溶解を行なった場合、再溶解後の酸素レベルは高
く、清浄度が非常に低い問題があった。一方、従来のＥ
ＳＲ溶解の改良方法としてＥＳＲの消耗電極を溶製する
際、取鍋精錬を行なうことにより、高速度工具鋼あるい
は塑性加工用金型鋼のＳを低減するのに有効であること
が特開平４−１１１９６２号、特開平４−１１１９６３
号に記載されている。しかし、これらの方法は、硫化物
系の清浄度は低下させることができても、硬くて脆い酸
化物系の清浄度を高めることができない欠点があった。
解、精錬を行なって鋳造した消耗電極を、ＥＳＲ法によ
り再溶解を行なった場合、再溶解後の酸素レベルは高
く、清浄度が非常に低い問題があった。一方、従来のＥ
ＳＲ溶解の改良方法としてＥＳＲの消耗電極を溶製する
際、取鍋精錬を行なうことにより、高速度工具鋼あるい
は塑性加工用金型鋼のＳを低減するのに有効であること
が特開平４−１１１９６２号、特開平４−１１１９６３
号に記載されている。しかし、これらの方法は、硫化物
系の清浄度は低下させることができても、硬くて脆い酸
化物系の清浄度を高めることができない欠点があった。
【０００５】本発明の目的は、上記のような冷間ダイス
鋼、刃物鋼、高級軸受鋼など炭化物を多く形成し、しか
も硬度が高い鋼に関し、酸素含有量が低く、とりわけ酸
化物系の介在物の少ない高清浄鋼の製造方法を提供する
ことである。
鋼、刃物鋼、高級軸受鋼など炭化物を多く形成し、しか
も硬度が高い鋼に関し、酸素含有量が低く、とりわけ酸
化物系の介在物の少ない高清浄鋼の製造方法を提供する
ことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者がＥＳＲ法によっ
て得られる鋼塊の清浄度、特に酸化物系の介在物を減少
させるには、取鍋精錬炉前の電気炉での精錬時点または
電気炉で精錬の終了した溶鋼を取鍋精錬炉に注湯した後
にＡｌを添加してＡｌ脱酸させて消耗電極を製造するこ
と、特に酸化物系介在物の清浄度を高めるだけでなく、
経済的にも極めて有効であることを見出した。
て得られる鋼塊の清浄度、特に酸化物系の介在物を減少
させるには、取鍋精錬炉前の電気炉での精錬時点または
電気炉で精錬の終了した溶鋼を取鍋精錬炉に注湯した後
にＡｌを添加してＡｌ脱酸させて消耗電極を製造するこ
と、特に酸化物系介在物の清浄度を高めるだけでなく、
経済的にも極めて有効であることを見出した。
【０００７】すなわち、本発明は電気炉または取鍋精錬
炉でＡｌ脱酸した溶鋼を取鍋精錬した後に鋳造電極と
し、前記電極を用いてエレクトロスラグ再溶解を行なっ
て酸素含有量が３０ｐｐｍ以下からなる高Ｃ，高Ｃｒ系
の鋼塊を得ることを特徴とする高清浄鋼の製造方法であ
る。前記鋼塊の組成は、重量％で、Ｃ ０．５〜１．６
％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ １．５％以下、Ｃｒ １
０〜１８％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼、また上記の一部を選択添加元素としてＭｏ，
Ｗのそれぞれを０〜０．２％で１種または２種と０〜
２．０％のＶのうちから１元素ないし３元素で置換した
鋼が望ましい効果が得られる。
炉でＡｌ脱酸した溶鋼を取鍋精錬した後に鋳造電極と
し、前記電極を用いてエレクトロスラグ再溶解を行なっ
て酸素含有量が３０ｐｐｍ以下からなる高Ｃ，高Ｃｒ系
の鋼塊を得ることを特徴とする高清浄鋼の製造方法であ
る。前記鋼塊の組成は、重量％で、Ｃ ０．５〜１．６
％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ １．５％以下、Ｃｒ １
０〜１８％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼、また上記の一部を選択添加元素としてＭｏ，
Ｗのそれぞれを０〜０．２％で１種または２種と０〜
２．０％のＶのうちから１元素ないし３元素で置換した
鋼が望ましい効果が得られる。
【０００８】
【作用】以下に本発明の高清浄鋼の製造に関する作用に
ついて述べる。本発明の高清浄鋼の製造方法における特
徴は、消耗電極を（１）電気炉内でＡｌ脱酸するか、ま
たは電気炉内の溶鋼を取鍋精錬炉内に注湯した直後にＡ
ｌを添加してＡｌ脱酸させること、（２）脱酸された溶
鋼を取鍋精錬すること、の二点である。このように本発
明の高清浄鋼の製造方法は、鋼を電気炉で精錬する段階
または溶解後の溶鋼を取鍋精錬炉内に注湯した初期の段
階でＡｌ脱酸した鋼を、引き続き取鍋精錬炉内で精錬し
て、それをＥＳＲの電極に用いることを必須要件として
いる。これは、以下の実験的事実に基づくものである。
ついて述べる。本発明の高清浄鋼の製造方法における特
徴は、消耗電極を（１）電気炉内でＡｌ脱酸するか、ま
たは電気炉内の溶鋼を取鍋精錬炉内に注湯した直後にＡ
ｌを添加してＡｌ脱酸させること、（２）脱酸された溶
鋼を取鍋精錬すること、の二点である。このように本発
明の高清浄鋼の製造方法は、鋼を電気炉で精錬する段階
または溶解後の溶鋼を取鍋精錬炉内に注湯した初期の段
階でＡｌ脱酸した鋼を、引き続き取鍋精錬炉内で精錬し
て、それをＥＳＲの電極に用いることを必須要件として
いる。これは、以下の実験的事実に基づくものである。
【０００９】すなわち、Ａｌ脱酸を行なっていない溶鋼
を取鍋精錬した後、ＥＳＲを行なった場合、取鍋精錬を
行なわない場合と比較して、ＥＳＲ鋼塊の清浄度に大き
な差が見られないのに対して、実施例で後述するよう
に、Ａｌ脱酸を行なった溶鋼を取鍋精錬後ＥＳＲを行な
うとＥＳＲ鋼塊の清浄度が向上することを見出した。こ
れらの事実は、Ａｌ脱酸を行なって溶存酸素レベルを下
げ、さらに取鍋精錬炉で脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3を除
去することにより消耗電極の清浄度が向上し、ＥＳＲで
の更なる精錬効果と相まって、再溶解後の清浄度が大き
く向上するものである。Ａｌの添加時期は、電気炉で精
錬した最終段階か取鍋精錬の初期の段階が望ましい。
を取鍋精錬した後、ＥＳＲを行なった場合、取鍋精錬を
行なわない場合と比較して、ＥＳＲ鋼塊の清浄度に大き
な差が見られないのに対して、実施例で後述するよう
に、Ａｌ脱酸を行なった溶鋼を取鍋精錬後ＥＳＲを行な
うとＥＳＲ鋼塊の清浄度が向上することを見出した。こ
れらの事実は、Ａｌ脱酸を行なって溶存酸素レベルを下
げ、さらに取鍋精錬炉で脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3を除
去することにより消耗電極の清浄度が向上し、ＥＳＲで
の更なる精錬効果と相まって、再溶解後の清浄度が大き
く向上するものである。Ａｌの添加時期は、電気炉で精
錬した最終段階か取鍋精錬の初期の段階が望ましい。
【００１０】取鍋精錬を完了した電極での酸素含有量
は、３０ｐｐｍ以下、望ましくは２５ｐｐｍ以下とする
のがよい。なぜなら、ＥＳＲ過程では酸化物の形態は、
微細に制御できるが、酸素含有量そのものは減少させる
のは困難だからである。この条件を満足させることで、
本発明のＥＳＲ後の酸素量を３０ｐｐｍ以下にすること
が容易となる。このようにして製造された高Ｃ，高Ｃｒ
系の鋼塊は、特にＪＩＳ Ｇ ４４０４(１９７２改訂
版）で規定されるＳＫＤ１１，１２やその改良鋼として
市販されている鋼、Ｃｒを１０．０〜１４％含有する刃
物鋼、Ｃｒを１０．０〜１８．０％程度含有し、Ｃ％の
レベルが０．５〜１．５％である軸受鋼、ピストンリン
グ材など炭化物を多量に形成し、高い硬さに熱処理され
る製品に特に有効である。
は、３０ｐｐｍ以下、望ましくは２５ｐｐｍ以下とする
のがよい。なぜなら、ＥＳＲ過程では酸化物の形態は、
微細に制御できるが、酸素含有量そのものは減少させる
のは困難だからである。この条件を満足させることで、
本発明のＥＳＲ後の酸素量を３０ｐｐｍ以下にすること
が容易となる。このようにして製造された高Ｃ，高Ｃｒ
系の鋼塊は、特にＪＩＳ Ｇ ４４０４(１９７２改訂
版）で規定されるＳＫＤ１１，１２やその改良鋼として
市販されている鋼、Ｃｒを１０．０〜１４％含有する刃
物鋼、Ｃｒを１０．０〜１８．０％程度含有し、Ｃ％の
レベルが０．５〜１．５％である軸受鋼、ピストンリン
グ材など炭化物を多量に形成し、高い硬さに熱処理され
る製品に特に有効である。
【００１１】望ましい組成の限定理由について以下に述
べる。Ｃはマルテンサイト系ステンレス鋼の硬さを得る
上で、有効な元素の一つである。また、Ｃｒの他、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂなどと炭化物を作り、耐摩耗性の向上
に寄与する。本発明の鋼の高強度を得るためには、最低
０．５％以上必要であるが、１．６％を越えると共晶炭
化物が粗大化して靭性が低下するため、Ｃの範囲を０．
５〜１．６％にするのがよい。Ｓｉは、鋼の脱酸元素と
して必要な添加元素である。しかし、過度の過度のＳｉ
の添加は、靭性の低下が著しくなるため、１．０％以下
とするのがよい。ＭｎはＳｉと同じく脱酸剤として用い
られるが、Ｍｎの含有量が多くなると、焼入れ時に残留
オーステナイトが過多となって硬さが低下するため、上
限を１．５％とするのがよい。
べる。Ｃはマルテンサイト系ステンレス鋼の硬さを得る
上で、有効な元素の一つである。また、Ｃｒの他、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂなどと炭化物を作り、耐摩耗性の向上
に寄与する。本発明の鋼の高強度を得るためには、最低
０．５％以上必要であるが、１．６％を越えると共晶炭
化物が粗大化して靭性が低下するため、Ｃの範囲を０．
５〜１．６％にするのがよい。Ｓｉは、鋼の脱酸元素と
して必要な添加元素である。しかし、過度の過度のＳｉ
の添加は、靭性の低下が著しくなるため、１．０％以下
とするのがよい。ＭｎはＳｉと同じく脱酸剤として用い
られるが、Ｍｎの含有量が多くなると、焼入れ時に残留
オーステナイトが過多となって硬さが低下するため、上
限を１．５％とするのがよい。
【００１２】Ｃｒは、一部は基地中に固溶して焼戻し軟
化抵抗を高め、またＣと結び付いて硬質のＣｒ系炭化物
を作り、耐摩耗性を向上させる効果がある。上記効果を
得るためには１０％以上含有するのがよい。しかし、Ｃ
ｒが多過ぎると共晶炭化物が粗大化して靭性あるいは転
動疲労特性などを低下させる原因となるためＣｒの範囲
を１０〜１８％とするのがよい。これらの高Ｃ，高Ｃｒ
系鋼は、上記の望ましい組成や鋼種の他、使用目的に応
じて以下の元素を適宜添加することができる。Ｍｏ：５
％以下、Ｗ：２．５％、Ｖ：２％以下、Ｎｂ：１％以
下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｏ：３％以下、このうち、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂはいずれも炭素と炭化物を形成し、耐
摩耗性を向上させる元素として、特に有効であるので、
Ｆｅに置換して添加するのがよい。
化抵抗を高め、またＣと結び付いて硬質のＣｒ系炭化物
を作り、耐摩耗性を向上させる効果がある。上記効果を
得るためには１０％以上含有するのがよい。しかし、Ｃ
ｒが多過ぎると共晶炭化物が粗大化して靭性あるいは転
動疲労特性などを低下させる原因となるためＣｒの範囲
を１０〜１８％とするのがよい。これらの高Ｃ，高Ｃｒ
系鋼は、上記の望ましい組成や鋼種の他、使用目的に応
じて以下の元素を適宜添加することができる。Ｍｏ：５
％以下、Ｗ：２．５％、Ｖ：２％以下、Ｎｂ：１％以
下、Ｎｉ：２％以下、Ｃｏ：３％以下、このうち、Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂはいずれも炭素と炭化物を形成し、耐
摩耗性を向上させる元素として、特に有効であるので、
Ｆｅに置換して添加するのがよい。
【００１３】最も望ましい鋼は、Ｃ ０．６５〜０．７
０％、Ｓｉ ０．２０〜０．５０％、Ｍｎ ０．６〜０．
８％、Ｃｒ １２〜１３％のもの、Ｃ １．４０〜１．６
０％、Ｓｉ ０．５０％以下、Ｍｎ ０．６％以下、Ｃｒ
１１〜１３％、Ｍｏ ０．８〜１．２％、Ｖ ０．２〜
０．５％のものなどが挙げられる。
０％、Ｓｉ ０．２０〜０．５０％、Ｍｎ ０．６〜０．
８％、Ｃｒ １２〜１３％のもの、Ｃ １．４０〜１．６
０％、Ｓｉ ０．５０％以下、Ｍｎ ０．６％以下、Ｃｒ
１１〜１３％、Ｍｏ ０．８〜１．２％、Ｖ ０．２〜
０．５％のものなどが挙げられる。
【００１４】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて説明する。
表１に示す組成範囲の鋼を電気溶解（ＥＦ）した。この
うち、本発明方法については、ＥＦ溶解時にＡｌを添加
してＡｌ脱酸を行なって取鍋精錬炉（ＡＳＥＡ）に注湯
し、精錬後消耗電極を得た。一方、比較方法であるＥＦ
後、直ちに消耗電極としたものについてはＡｌ脱酸は実
施しなかった。
表１に示す組成範囲の鋼を電気溶解（ＥＦ）した。この
うち、本発明方法については、ＥＦ溶解時にＡｌを添加
してＡｌ脱酸を行なって取鍋精錬炉（ＡＳＥＡ）に注湯
し、精錬後消耗電極を得た。一方、比較方法であるＥＦ
後、直ちに消耗電極としたものについてはＡｌ脱酸は実
施しなかった。
【００１５】
【表１】
【００１６】図１は各製造工程で製造した材料の清浄度
比較を示しており、清浄度は介在物個数の指数で表して
いる。但し、いずれの場合もＥＳＲにおける諸条件は一
定である。ＥＦ−ＡＳＥＡ−ＥＳＲ後の方がＥＦ−ＥＳ
Ｒ後と比較して総じて介在物が少なく、特に１０μｍ以
下の比較的小さな大きさの介在物においてその傾向が強
い。介在物は主として球状のＡｌ2Ｏ3系介在物であるこ
とをＥＰＭＡで確認している。消耗電極溶製の際に取鍋
精錬を行なうことにより消耗電極の清浄度が向上し、そ
の結果としてＥＳＲ後の清浄度が向上していると考えら
れる。これを確かめるために、ＥＳＲ前の消耗電極の清
浄度の比較を行なった結果が図２であり、消耗電極溶製
の時点で、清浄度には大きな差があることがわかる。し
たがって、消耗電極の清浄度の差が、ＥＳＲ後の清浄度
に大きく影響を及ぼしていることが明らかである。
比較を示しており、清浄度は介在物個数の指数で表して
いる。但し、いずれの場合もＥＳＲにおける諸条件は一
定である。ＥＦ−ＡＳＥＡ−ＥＳＲ後の方がＥＦ−ＥＳ
Ｒ後と比較して総じて介在物が少なく、特に１０μｍ以
下の比較的小さな大きさの介在物においてその傾向が強
い。介在物は主として球状のＡｌ2Ｏ3系介在物であるこ
とをＥＰＭＡで確認している。消耗電極溶製の際に取鍋
精錬を行なうことにより消耗電極の清浄度が向上し、そ
の結果としてＥＳＲ後の清浄度が向上していると考えら
れる。これを確かめるために、ＥＳＲ前の消耗電極の清
浄度の比較を行なった結果が図２であり、消耗電極溶製
の時点で、清浄度には大きな差があることがわかる。し
たがって、消耗電極の清浄度の差が、ＥＳＲ後の清浄度
に大きく影響を及ぼしていることが明らかである。
【００１７】次に図３はＥＳＲ後の酸素量と介在物分布
との関係を示しているが、ＥＳＲ後の清浄度は酸素量と
相関があり、酸素量の増加とともに清浄度は悪化してい
る。特に、取鍋精錬を行なっていないＥＦ−ＥＳＲにお
いてその傾向が強い。ＥＳＲでの脱酸挙動を把握するた
めに、ＥＳＲ前後での酸素量変化を示したものが図４で
ある。ＥＦ−ＥＳＲの場合、脱酸率は比較的高いもの
の、元々の消耗電極の酸素レベルが高いために、ＥＳＲ
後の酸素レベルも高く、清浄度へ悪影響を及ぼしてい
る。また、ＥＦ−ＥＳＲの方が酸素レベルのバラツキも
大きいことがわかる。
との関係を示しているが、ＥＳＲ後の清浄度は酸素量と
相関があり、酸素量の増加とともに清浄度は悪化してい
る。特に、取鍋精錬を行なっていないＥＦ−ＥＳＲにお
いてその傾向が強い。ＥＳＲでの脱酸挙動を把握するた
めに、ＥＳＲ前後での酸素量変化を示したものが図４で
ある。ＥＦ−ＥＳＲの場合、脱酸率は比較的高いもの
の、元々の消耗電極の酸素レベルが高いために、ＥＳＲ
後の酸素レベルも高く、清浄度へ悪影響を及ぼしてい
る。また、ＥＦ−ＥＳＲの方が酸素レベルのバラツキも
大きいことがわかる。
【００１８】
【発明の効果】本発明の方法によって得られる鋼塊は、
低酸素化により、一段と高清浄化が可能になり、とりわ
けＡｌ2Ｏ3などの硬くて脆い酸化物系の介在物が減少す
る。その結果、冷間ダイス、刃物、高級軸受鋼など炭化
物を多く形成し、基地自身の硬さが高い高Ｃ，高Ｃｒ系
の製品に用いた場合、欠けや大割れの起点となる要因が
大幅に解消され、その効果は著しく大きい。
低酸素化により、一段と高清浄化が可能になり、とりわ
けＡｌ2Ｏ3などの硬くて脆い酸化物系の介在物が減少す
る。その結果、冷間ダイス、刃物、高級軸受鋼など炭化
物を多く形成し、基地自身の硬さが高い高Ｃ，高Ｃｒ系
の製品に用いた場合、欠けや大割れの起点となる要因が
大幅に解消され、その効果は著しく大きい。
【図１】製造工程と介在物分布の関係を示した図であ
る。
る。
【図２】消耗電極の介在物分布の関係を示した図であ
る。
る。
【図３】ＥＳＲ後の酸素量と介在物分布の関係を示した
図である。
図である。
【図４】ＥＳＲ前後での酸素量変化を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/24 (72)発明者 高知尾 清孝 島根県安来市安来町2107番地の２ 日立金 属株式会社安来工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 電気炉または取鍋精錬炉でＡｌ脱酸した
溶鋼を取鍋精錬した後に鋳造電極とし、前記電極を用い
てエレクトロスラグ再溶解を行なって酸素含有量が３０
ｐｐｍ以下からなる高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼塊を得ることを
特徴とする高清浄鋼の製造方法。 - 【請求項２】 高Ｃ，高Ｃｒ系の鋼塊が重量％で、Ｃ
０．５〜１．６％、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ １．５％
以下、Ｃｒ １０〜１８％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼、または上記Ｆｅの一部を選択
添加元素としてＭｏ，Ｗのそれぞれを０〜０．２％で１
種または２種と０〜２．０％のＶのうちから１元素ない
し３元素で置換した鋼である請求項１に記載の高清浄鋼
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6238794A JPH08100223A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 高清浄鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6238794A JPH08100223A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 高清浄鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08100223A true JPH08100223A (ja) | 1996-04-16 |
Family
ID=17035387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6238794A Pending JPH08100223A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 高清浄鋼の製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH08100223A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013507530A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | スラグ層の下での再溶解後のマルテンサイト系ステンレス鋼の均質化 |
| CN115558836A (zh) * | 2022-10-28 | 2023-01-03 | 辽宁北祥重工机械制造有限公司 | 一种生产新型马氏体沉硬化耐酸、耐热不锈钢fv520(b)钢锭的工艺方法 |
| JP2023070594A (ja) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | 日本高周波鋼業株式会社 | 鏡面仕上げ性に優れた金型用鋼 |
-
1994
- 1994-10-03 JP JP6238794A patent/JPH08100223A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013507530A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | スラグ層の下での再溶解後のマルテンサイト系ステンレス鋼の均質化 |
| US8911527B2 (en) | 2009-10-12 | 2014-12-16 | Snecma | Homogenization of martensitic stainless steel after remelting under a layer of slag |
| JP2023070594A (ja) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | 日本高周波鋼業株式会社 | 鏡面仕上げ性に優れた金型用鋼 |
| WO2023085137A1 (ja) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | 日本高周波鋼業株式会社 | 鏡面仕上げ性に優れた金型用鋼 |
| CN115558836A (zh) * | 2022-10-28 | 2023-01-03 | 辽宁北祥重工机械制造有限公司 | 一种生产新型马氏体沉硬化耐酸、耐热不锈钢fv520(b)钢锭的工艺方法 |
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