JP3107965B2 - 型用電鋳殻における温度調節管の固定構造 - Google Patents
型用電鋳殻における温度調節管の固定構造Info
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- JP3107965B2 JP3107965B2 JP06043204A JP4320494A JP3107965B2 JP 3107965 B2 JP3107965 B2 JP 3107965B2 JP 06043204 A JP06043204 A JP 06043204A JP 4320494 A JP4320494 A JP 4320494A JP 3107965 B2 JP3107965 B2 JP 3107965B2
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/02—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor with incorporated heating or cooling means
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スラッシュ成形、注入
成形、真空成形、ブロー成形、射出成形、反応射出成
形、スタンピング成形、圧縮成形、ＳＭＣ成形（シート
モールディングコンパウンド）、その他の各種成形用型
に使用する電鋳殻における温度調節管の固定構造に関す
るものである。
成形、真空成形、ブロー成形、射出成形、反応射出成
形、スタンピング成形、圧縮成形、ＳＭＣ成形（シート
モールディングコンパウンド）、その他の各種成形用型
に使用する電鋳殻における温度調節管の固定構造に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】この種
の型用電鋳殻は、成形前に加熱し、成形後に冷却して使
用されることが多い。そこで、図８に示すように、型用
電鋳殻５１の背面に所定温度の油や水を通す温度調節管
５２を当接するように配設し、該温度調節管５２の両側
部と型用電鋳殻５１との間を溶接金属５３で溶接して固
定していた。
の型用電鋳殻は、成形前に加熱し、成形後に冷却して使
用されることが多い。そこで、図８に示すように、型用
電鋳殻５１の背面に所定温度の油や水を通す温度調節管
５２を当接するように配設し、該温度調節管５２の両側
部と型用電鋳殻５１との間を溶接金属５３で溶接して固
定していた。
【０００３】例えば、スラッシュ成形型用電鋳殻におい
て、塩化ビニールパウダー又は塩化ビニールゾルを使用
して成形する場合、成形前に約２５０℃に加熱し、成形
後に約５０℃に冷却するという熱サイクルの繰り返しと
なる。そこで、温度調節管５２には次の銀ロウで溶接
（ロウ付け）しやすい鉄製のものを使用し、溶接金属５
３には前記加熱温度に耐え得る融点６００〜７００℃の
銀ロウを使用していた。なお、銅製の温度調節管は、銀
ロウ溶接にとっては熱伝導性が高過ぎ、銀ロウは薄く広
がって付き厚肉には付きにくい。従って、銅製の温度調
節管は採用しにくい。
て、塩化ビニールパウダー又は塩化ビニールゾルを使用
して成形する場合、成形前に約２５０℃に加熱し、成形
後に約５０℃に冷却するという熱サイクルの繰り返しと
なる。そこで、温度調節管５２には次の銀ロウで溶接
（ロウ付け）しやすい鉄製のものを使用し、溶接金属５
３には前記加熱温度に耐え得る融点６００〜７００℃の
銀ロウを使用していた。なお、銅製の温度調節管は、銀
ロウ溶接にとっては熱伝導性が高過ぎ、銀ロウは薄く広
がって付き厚肉には付きにくい。従って、銅製の温度調
節管は採用しにくい。
【０００４】このスラッシュ成形型用電鋳殻における温
度調節管の固定構造には、次のような問題があった。 銀ロウは溶接後の冷却でかなり収縮し、その収縮力
で型用電鋳殻５１が０．１〜０．３％程収縮したり変形
したりする。 銀ロウ溶接に耐えるために、型用電鋳殻５１には３
ｍｍ以上の厚さが必要であり、電鋳時間がかかる。 銀ロウの使用により、熱伝導性の高い銅製の温度調
節管を使用できない。
度調節管の固定構造には、次のような問題があった。 銀ロウは溶接後の冷却でかなり収縮し、その収縮力
で型用電鋳殻５１が０．１〜０．３％程収縮したり変形
したりする。 銀ロウ溶接に耐えるために、型用電鋳殻５１には３
ｍｍ以上の厚さが必要であり、電鋳時間がかかる。 銀ロウの使用により、熱伝導性の高い銅製の温度調
節管を使用できない。
【０００５】 銀ロウは高価である。 溶接熱の影響で型用電鋳殻５１の強度が低下する。
例えばニッケル製の型用電鋳殻５１において、溶接の前
後で引張強度が４４ｋｇ／ｍｍ2 から３４ｋｇ／ｍｍ2
にまで低下した例がある。 型用電鋳殻５１の部位によって温度にバラツキが生
じる。つまり、温度調節管５２の真上の部位は、予定の
加熱温度に短時間で達するが、温度調節管５２から離れ
た部位は、予定の加熱温度に達するのに時間がかかった
り達しなかったりする。
例えばニッケル製の型用電鋳殻５１において、溶接の前
後で引張強度が４４ｋｇ／ｍｍ2 から３４ｋｇ／ｍｍ2
にまで低下した例がある。 型用電鋳殻５１の部位によって温度にバラツキが生
じる。つまり、温度調節管５２の真上の部位は、予定の
加熱温度に短時間で達するが、温度調節管５２から離れ
た部位は、予定の加熱温度に達するのに時間がかかった
り達しなかったりする。
【０００６】また、注入成形用の型用電鋳殻において、
例えばポリエステル樹脂を使用して人工大理石を中温注
入成形する場合、成形前に約９０℃に加熱し、成形後に
約５０℃に冷却するという熱サイクルの繰り返しとな
る。そこで、温度調節管５２には次のハンダで溶接しや
すい銅製のものを使用し、溶接金属５３には前記加熱温
度でも問題のない融点１５０〜２００℃のハンダを使用
していた。
例えばポリエステル樹脂を使用して人工大理石を中温注
入成形する場合、成形前に約９０℃に加熱し、成形後に
約５０℃に冷却するという熱サイクルの繰り返しとな
る。そこで、温度調節管５２には次のハンダで溶接しや
すい銅製のものを使用し、溶接金属５３には前記加熱温
度でも問題のない融点１５０〜２００℃のハンダを使用
していた。
【０００７】この注入成形型用電鋳殻における温度調節
管の固定構造には、前記スラッシュ成形型用電鋳殻にお
ける問題〜はほとんど無いが、問題（温度のバラ
ツキ）は同様に有り、また、溶接熱によって型用電鋳殻
５１が歪むこともあった（特に平面的な部位ではうねり
が生じる）。
管の固定構造には、前記スラッシュ成形型用電鋳殻にお
ける問題〜はほとんど無いが、問題（温度のバラ
ツキ）は同様に有り、また、溶接熱によって型用電鋳殻
５１が歪むこともあった（特に平面的な部位ではうねり
が生じる）。
【０００８】本発明の目的は、上記課題を解決し、型用
電鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して寸法精度や面精
度を向上でき、型用電鋳殻の強度低下を防止でき、熱伝
導性の高い温度調節管を使用でき、型用電鋳殻の部位に
よる温度のバラツキを防止でき、安価に形成できる温度
調節管の固定構造を提供することにある。
電鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して寸法精度や面精
度を向上でき、型用電鋳殻の強度低下を防止でき、熱伝
導性の高い温度調節管を使用でき、型用電鋳殻の部位に
よる温度のバラツキを防止でき、安価に形成できる温度
調節管の固定構造を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の型用電鋳殻における温度調節管の固定構造
は、温度調節管が型用電鋳殻の背面に当接するように配
設され、多数の貫通孔を有し且つ表面に導電性を有する
薄状体が前記温度調節管に背面側から被せられるととも
に型用電鋳殻に仮止めされ、前記型用電鋳殻の背面、温
度調節管及び薄状体に電鋳被覆部が電鋳形成されてなる
構成とした。
に、本発明の型用電鋳殻における温度調節管の固定構造
は、温度調節管が型用電鋳殻の背面に当接するように配
設され、多数の貫通孔を有し且つ表面に導電性を有する
薄状体が前記温度調節管に背面側から被せられるととも
に型用電鋳殻に仮止めされ、前記型用電鋳殻の背面、温
度調節管及び薄状体に電鋳被覆部が電鋳形成されてなる
構成とした。
【００１０】ここで、「薄状体」としては、多数の網目
を有する網状体（金網等）や、多数の貫通孔を形成した
金属板（パンチングメタル等）を例示できる。特に網状
体としては、次のような導電材料又は非導電材料で編ま
れたものを例示でき、非導電材料よりなる網状体の場
合、電鋳開始までに表面に導電性が付与される。
を有する網状体（金網等）や、多数の貫通孔を形成した
金属板（パンチングメタル等）を例示できる。特に網状
体としては、次のような導電材料又は非導電材料で編ま
れたものを例示でき、非導電材料よりなる網状体の場
合、電鋳開始までに表面に導電性が付与される。
【００１１】（ａ）導電材料 ステンレス鋼，亜鉛めっきした鉄，真鍮，銅、アル
ミニウム等の金属（合金を含む）よりなる線 カーボン繊維を束ねた糸 導電樹脂よりなるモノフィラメント又は導電繊維を
束ねた糸
ミニウム等の金属（合金を含む）よりなる線 カーボン繊維を束ねた糸 導電樹脂よりなるモノフィラメント又は導電繊維を
束ねた糸
【００１２】（ｂ）非導電材料 ガラス繊維、セラミック繊維、石英繊維等の無機繊
維を束ねた糸 ナイロン、ポリエステル、ポリプロピレン等の化学
繊維を束ねた糸又は樹脂よりなるモノフィラメント 麻、綿等の天然繊維を束ねた糸
維を束ねた糸 ナイロン、ポリエステル、ポリプロピレン等の化学
繊維を束ねた糸又は樹脂よりなるモノフィラメント 麻、綿等の天然繊維を束ねた糸
【００１３】上記の線、糸、モノフィラメント等の線要
素は編んで網状体とするのが一般的であるが、線要素を
交差状に重ねて熱溶着したり接着剤により接着したりし
て網状体とすることもできる。また、非導電材料よりな
る網状体の場合に行う表面の導電性付与の方法として
は、導電塗料（銀、銅等の導電粉ペースト）の塗布、銀
鏡反応、無電解めっき、真空蒸着、スパッタリング等を
例示できる。
素は編んで網状体とするのが一般的であるが、線要素を
交差状に重ねて熱溶着したり接着剤により接着したりし
て網状体とすることもできる。また、非導電材料よりな
る網状体の場合に行う表面の導電性付与の方法として
は、導電塗料（銀、銅等の導電粉ペースト）の塗布、銀
鏡反応、無電解めっき、真空蒸着、スパッタリング等を
例示できる。
【００１４】薄状体を型用電鋳殻に仮止めする方法とし
ては、スポット溶接、接着剤によるスポット接着等を例
示できる。また、電鋳金属としては、銅、ニッケル、ニ
ッケル−コバルト合金、銅−コバルト合金等を例示でき
る。
ては、スポット溶接、接着剤によるスポット接着等を例
示できる。また、電鋳金属としては、銅、ニッケル、ニ
ッケル−コバルト合金、銅−コバルト合金等を例示でき
る。
【００１５】
【作用】本発明によれば、型用電鋳殻の背面、温度調節
管及び薄状体に電鋳被覆部を電鋳形成する途中に、薄状
体の多数の貫通孔を通して、薄状体と型用電鋳殻の背面
との間、及び、薄状体と温度調節管との間にも電鋳被覆
部が付着する。このようにして、電鋳液温で電鋳形成さ
れる電鋳被覆部により、型用電鋳殻の背面と温度調節管
と薄状体との相互間が接合され、もって温度調節管が型
用電鋳殻に強固に固定される。従って、従来のように溶
接熱の影響を受けたり溶接金属の種類に左右されたりし
ないので、型用電鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して
寸法精度や面精度を向上でき、型用電鋳殻の強度低下も
防止できる。また、どのような金属材料の温度調節管で
も固定できるので、熱伝導性の高い温度調節管を使用で
き、その固定に従来の銀ロウのように高いコストがかか
ることもない。
管及び薄状体に電鋳被覆部を電鋳形成する途中に、薄状
体の多数の貫通孔を通して、薄状体と型用電鋳殻の背面
との間、及び、薄状体と温度調節管との間にも電鋳被覆
部が付着する。このようにして、電鋳液温で電鋳形成さ
れる電鋳被覆部により、型用電鋳殻の背面と温度調節管
と薄状体との相互間が接合され、もって温度調節管が型
用電鋳殻に強固に固定される。従って、従来のように溶
接熱の影響を受けたり溶接金属の種類に左右されたりし
ないので、型用電鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して
寸法精度や面精度を向上でき、型用電鋳殻の強度低下も
防止できる。また、どのような金属材料の温度調節管で
も固定できるので、熱伝導性の高い温度調節管を使用で
き、その固定に従来の銀ロウのように高いコストがかか
ることもない。
【００１６】また、型用電鋳殻のうち温度調節管の真上
の部位と該温度調節管との間で、両者当接により熱が伝
導するだけでなく、型用電鋳殻のうち温度調節管から離
れた部位と該温度調節管との間でも、電鋳被覆部が被覆
された薄状体を通して熱が伝導するため、型用電鋳殻の
部位による温度のバラツキを防止できる。
の部位と該温度調節管との間で、両者当接により熱が伝
導するだけでなく、型用電鋳殻のうち温度調節管から離
れた部位と該温度調節管との間でも、電鋳被覆部が被覆
された薄状体を通して熱が伝導するため、型用電鋳殻の
部位による温度のバラツキを防止できる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明をスラッシュ成形型用電鋳殻に
おいて具体化した実施例について、図１〜図７を参照し
て説明する。図１に示すように、本実施例の型用電鋳殻
１は中央部に成形用凹所２を有するニッケル合金製の殻
体で、厚さは約３ｍｍである。この型用電鋳殻１は、通
気孔が無いものでも、多数の通気孔が有るものでもよ
い。型用電鋳殻１の周縁部の背面に枠体３を配し、該枠
体３の下端開口に支持盤４を固定することにより、スラ
ッシュ成形用型１０が構成される。
おいて具体化した実施例について、図１〜図７を参照し
て説明する。図１に示すように、本実施例の型用電鋳殻
１は中央部に成形用凹所２を有するニッケル合金製の殻
体で、厚さは約３ｍｍである。この型用電鋳殻１は、通
気孔が無いものでも、多数の通気孔が有るものでもよ
い。型用電鋳殻１の周縁部の背面に枠体３を配し、該枠
体３の下端開口に支持盤４を固定することにより、スラ
ッシュ成形用型１０が構成される。
【００１８】型用電鋳殻１の背面には銅製で外径１０ｍ
ｍ、肉厚１ｍｍの温度調節管５が当接するように配設さ
れ、隣り合う温度調節管５の中心間ピッチは３０〜６０
ｍｍ程度である。図５に示すように、これらの温度調節
管５には、線径０．３ｍｍのステンレス鋼線よりなる１
４メッシュの金網６が背面側から山形状に被せられると
ともに、該金網６は型用電鋳殻１にスポット溶接部７に
よって仮止めされている。型用電鋳殻１の背面、温度調
節管５及び金網６には銅製の電鋳被覆部８が電鋳形成さ
れている。
ｍ、肉厚１ｍｍの温度調節管５が当接するように配設さ
れ、隣り合う温度調節管５の中心間ピッチは３０〜６０
ｍｍ程度である。図５に示すように、これらの温度調節
管５には、線径０．３ｍｍのステンレス鋼線よりなる１
４メッシュの金網６が背面側から山形状に被せられると
ともに、該金網６は型用電鋳殻１にスポット溶接部７に
よって仮止めされている。型用電鋳殻１の背面、温度調
節管５及び金網６には銅製の電鋳被覆部８が電鋳形成さ
れている。
【００１９】次に、上記温度調節管５の固定方法を、工
程順に説明する。 （１）図２に示すように、電鋳殻形成用の母型１１を例
えばエポキシ樹脂により製作し、該母型１１の被電鋳面
に導電膜１２を例えば導電ペーストの塗布、銀鏡反応、
無電解めっき等の方法で形成する。 （２）前記母型１１の導電膜１２に型用電鋳殻１を電鋳
形成する。
程順に説明する。 （１）図２に示すように、電鋳殻形成用の母型１１を例
えばエポキシ樹脂により製作し、該母型１１の被電鋳面
に導電膜１２を例えば導電ペーストの塗布、銀鏡反応、
無電解めっき等の方法で形成する。 （２）前記母型１１の導電膜１２に型用電鋳殻１を電鋳
形成する。
【００２０】（３）図３に示すように、前記型用電鋳殻
１の背面に銅製の温度調節管５を当接するように配設す
る。 （４）図４に示すように、前記温度調節管５に金網６を
背面側から山形状に被せるとともに、該金網６を型用電
鋳殻１にスポット溶接部７によって仮止めする。スポッ
ト溶接部７は、金網６の要所にスポット溶接機の電極１
３を押し当て、該電極１３と型用電鋳殻１との間に電流
を流して形成する。このスポット溶接時の熱はわずかで
あり、型用電鋳殻１にはほとんど影響を与えない。
１の背面に銅製の温度調節管５を当接するように配設す
る。 （４）図４に示すように、前記温度調節管５に金網６を
背面側から山形状に被せるとともに、該金網６を型用電
鋳殻１にスポット溶接部７によって仮止めする。スポッ
ト溶接部７は、金網６の要所にスポット溶接機の電極１
３を押し当て、該電極１３と型用電鋳殻１との間に電流
を流して形成する。このスポット溶接時の熱はわずかで
あり、型用電鋳殻１にはほとんど影響を与えない。
【００２１】（５）図５に示すように、前記型用電鋳殻
１の背面、温度調節管５及び金網６に電鋳被覆部８を電
鋳形成する。次の表１に示す電鋳条件で７２時間電鋳を
行ったところ、厚さ約２ｍｍの電鋳被覆部８が形成され
た。従って、金網６については、その両面に厚さ約２ｍ
ｍずつ電鋳され、金網６の網目は電鋳被覆部８で塞がれ
た。また、この電鋳形成の途中に、金網６の多数の網目
を通して、金網６と型用電鋳殻１の背面との間、及び、
金網６と温度調節管５との間にも電鋳被覆部８が付着
し、相互間が強固に接合され、熱的にもしっかり結合し
た。
１の背面、温度調節管５及び金網６に電鋳被覆部８を電
鋳形成する。次の表１に示す電鋳条件で７２時間電鋳を
行ったところ、厚さ約２ｍｍの電鋳被覆部８が形成され
た。従って、金網６については、その両面に厚さ約２ｍ
ｍずつ電鋳され、金網６の網目は電鋳被覆部８で塞がれ
た。また、この電鋳形成の途中に、金網６の多数の網目
を通して、金網６と型用電鋳殻１の背面との間、及び、
金網６と温度調節管５との間にも電鋳被覆部８が付着
し、相互間が強固に接合され、熱的にもしっかり結合し
た。
【００２２】
【表１】
【００２３】本実施例によれば、電鋳液温で電鋳形成さ
れる電鋳被覆部８によって、型用電鋳殻１の背面と温度
調節管５と金網６との相互間が接合され、もって温度調
節管５が型用電鋳殻１に強固に固定される。従って、従
来のように溶接熱の影響を受けたり溶接金属の種類に左
右されたりしないので、型用電鋳殻１の収縮、変形、歪
み等を防止して寸法精度や面精度を向上でき、型用電鋳
殻１の強度低下も防止できる。また、どのような金属材
料の温度調節管５でも固定できるので、熱伝導性の高い
銅製の温度調節管５を使用でき、その固定に従来の銀ロ
ウのように高いコストがかかることもない。
れる電鋳被覆部８によって、型用電鋳殻１の背面と温度
調節管５と金網６との相互間が接合され、もって温度調
節管５が型用電鋳殻１に強固に固定される。従って、従
来のように溶接熱の影響を受けたり溶接金属の種類に左
右されたりしないので、型用電鋳殻１の収縮、変形、歪
み等を防止して寸法精度や面精度を向上でき、型用電鋳
殻１の強度低下も防止できる。また、どのような金属材
料の温度調節管５でも固定できるので、熱伝導性の高い
銅製の温度調節管５を使用でき、その固定に従来の銀ロ
ウのように高いコストがかかることもない。
【００２４】また、型用電鋳殻１のうち温度調節管５の
真上の部位と該温度調節管５との間で、両者の当接によ
り熱が伝導するだけでなく、型用電鋳殻１のうち温度調
節管５から離れた部位と該温度調節管５との間でも、電
鋳被覆部８が被覆された金網６を通して熱が伝導するた
め、型用電鋳殻１の部位による温度のバラツキを防止で
きる。
真上の部位と該温度調節管５との間で、両者の当接によ
り熱が伝導するだけでなく、型用電鋳殻１のうち温度調
節管５から離れた部位と該温度調節管５との間でも、電
鋳被覆部８が被覆された金網６を通して熱が伝導するた
め、型用電鋳殻１の部位による温度のバラツキを防止で
きる。
【００２５】本実施例の効果を確認するため、図６に示
すような試験片１５を作成した。この実施例相当の試験
片１５は、横幅８０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ４ｍｍ
のニッケル板１６の背面に、実施例と同一の方法及び条
件により金網６及び電鋳被覆部８を設けて、長さ１８０
ｍｍの温度調節管５を固定したものである。また、比較
例として、同様のニッケル板に銅製の温度調節管を銀ロ
ウで溶接して固定した試験片も作成した（図示略）。
すような試験片１５を作成した。この実施例相当の試験
片１５は、横幅８０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ４ｍｍ
のニッケル板１６の背面に、実施例と同一の方法及び条
件により金網６及び電鋳被覆部８を設けて、長さ１８０
ｍｍの温度調節管５を固定したものである。また、比較
例として、同様のニッケル板に銅製の温度調節管を銀ロ
ウで溶接して固定した試験片も作成した（図示略）。
【００２６】上記実施例及び比較例の各試験片１５の温
度調節管５にチューブ（図示略）を接続して６５℃の温
水を流し、ニッケル板１６の上面のうち温度調節管５の
真上のＡ点と、そこから横へ３０ｍｍ離れたＢ点におけ
る経時的な温度変化を測定して、図７に示すような結果
を得た。同図から明らかな通り、比較例のＡ点は、温水
を流し始めてから３０秒後に５３℃に達し、その後は約
５７℃で安定した。しかし、比較例のＢ点は９０秒後に
ようやく約５０℃になり、その後も約５４℃にしかなら
なかった。これに対し、実施例のＡ点は、６０秒後に約
５５℃に達し、その後は約５７℃で安定した。また、実
施例のＢ点は６０秒後に約５４℃に達し、その後は約５
６℃で安定した。このように、実施例によれば、いずれ
の部位も短時間で温度が上昇し、しかも部位による温度
のバラツキがほとんど無いことが分かる。
度調節管５にチューブ（図示略）を接続して６５℃の温
水を流し、ニッケル板１６の上面のうち温度調節管５の
真上のＡ点と、そこから横へ３０ｍｍ離れたＢ点におけ
る経時的な温度変化を測定して、図７に示すような結果
を得た。同図から明らかな通り、比較例のＡ点は、温水
を流し始めてから３０秒後に５３℃に達し、その後は約
５７℃で安定した。しかし、比較例のＢ点は９０秒後に
ようやく約５０℃になり、その後も約５４℃にしかなら
なかった。これに対し、実施例のＡ点は、６０秒後に約
５５℃に達し、その後は約５７℃で安定した。また、実
施例のＢ点は６０秒後に約５４℃に達し、その後は約５
６℃で安定した。このように、実施例によれば、いずれ
の部位も短時間で温度が上昇し、しかも部位による温度
のバラツキがほとんど無いことが分かる。
【００２７】なお、本発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、例えば以下のように、発明の趣旨から逸脱
しない範囲で適宜変更して具体化することもできる。 （１）温度調節管の断面形状を三角形、四角形等にし
て、型用電鋳殻との当接面積を増すこと。 （２）スラッシュ成形の他にも、注入成形、真空成形、
ブロー成形、射出成形、反応射出成形、スタンピング成
形、圧縮成形、ＳＭＣ成形、その他の各種成形用型の電
鋳殻において具体化すること。
のではなく、例えば以下のように、発明の趣旨から逸脱
しない範囲で適宜変更して具体化することもできる。 （１）温度調節管の断面形状を三角形、四角形等にし
て、型用電鋳殻との当接面積を増すこと。 （２）スラッシュ成形の他にも、注入成形、真空成形、
ブロー成形、射出成形、反応射出成形、スタンピング成
形、圧縮成形、ＳＭＣ成形、その他の各種成形用型の電
鋳殻において具体化すること。
【００２８】
【発明の効果】本発明の型用電鋳殻における温度調節管
の固定構造は、上記の通り構成されているので、型用電
鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して寸法精度や面精度
を向上でき、型用電鋳殻の強度低下を防止でき、熱伝導
性の高い温度調節管を使用でき、型用電鋳殻の部位によ
る温度のバラツキを防止でき、安価に形成できるという
優れた効果を奏する。
の固定構造は、上記の通り構成されているので、型用電
鋳殻の収縮、変形、歪み等を防止して寸法精度や面精度
を向上でき、型用電鋳殻の強度低下を防止でき、熱伝導
性の高い温度調節管を使用でき、型用電鋳殻の部位によ
る温度のバラツキを防止でき、安価に形成できるという
優れた効果を奏する。
【図１】本発明の実施例の型用電鋳殻を用いて構成した
スラッシュ成形用型の断面図である。
スラッシュ成形用型の断面図である。
【図２】母型に型用電鋳殻を電鋳形成したときの断面図
である。
である。
【図３】同型用電鋳殻の背面に温度調節管を配設したと
きの断面図である。
きの断面図である。
【図４】同温度調節管に網状体を被せて型用電鋳殻にス
ポット溶接したときの部分断面図である。
ポット溶接したときの部分断面図である。
【図５】同型用電鋳殻の背面、温度調節管及び網状体に
電鋳被覆部を電鋳形成したときの部分断面図である。
電鋳被覆部を電鋳形成したときの部分断面図である。
【図６】同実施例の試験片の斜視図である。
【図７】同試験片の加熱時の温度変化を示すグラフであ
る。
る。
【図８】従来の型用電鋳殻における温度調節管の固定構
造の部分断面図である。
造の部分断面図である。
１ 型用電鋳殻 ５ 温度調節管 ６ 金網 ７ スポット溶接部 ８ 電鋳被覆部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−115610（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−64218（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭53−37760（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−33873（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−94413（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 33/00 - 33/76 C25D 1/00 361
Claims (1)
- 【請求項１】 温度調節管が型用電鋳殻の背面に当接す
るように配設され、多数の貫通孔を有し且つ表面に導電
性を有する薄状体が前記温度調節管に背面側から被せら
れるとともに型用電鋳殻に仮止めされ、前記型用電鋳殻
の背面、温度調節管及び薄状体に電鋳被覆部が電鋳形成
されてなる型用電鋳殻における温度調節管の固定構造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06043204A JP3107965B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 型用電鋳殻における温度調節管の固定構造 |
| DE19944444796 DE4444796C2 (de) | 1994-02-16 | 1994-12-15 | Form mit einer galvanogeformten Formschale |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06043204A JP3107965B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 型用電鋳殻における温度調節管の固定構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07227851A JPH07227851A (ja) | 1995-08-29 |
| JP3107965B2 true JP3107965B2 (ja) | 2000-11-13 |
Family
ID=12657407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06043204A Expired - Lifetime JP3107965B2 (ja) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | 型用電鋳殻における温度調節管の固定構造 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3107965B2 (ja) |
| DE (1) | DE4444796C2 (ja) |
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| DE10240958B3 (de) * | 2002-09-05 | 2004-02-12 | GALVANOFORM Gesellschaft für Galvanoplastik mbH | Durch galvanische Abscheidung hergestellte Schale und Verfahren zur Herstellung der Schale |
| DE102010017014A1 (de) | 2009-05-18 | 2012-02-09 | Newkon Gmbh | Verfahren und Anordnung zur Herstellung von konturbezogenen Temperierkanälen in Werkzeugen bzw. Werkzeugeinsätzen, Kernen und Schiebern |
| ES2573481T3 (es) | 2009-06-13 | 2016-06-08 | GALVANOFORM Gesellschaft für Galvanoplastik mbH | Carcasa de molde y procedimiento de fabricación de una carcasa de molde |
| DE202012100640U1 (de) | 2012-02-24 | 2012-05-08 | Gerd Engel | Anordnung zur Herstellung von konturbezogenen Temperierkanälen in Werkzeugen bzw. Werkzeugeinsätzen, Kernen und Schiebern |
| DE102013108014A1 (de) | 2012-07-27 | 2014-02-20 | Bach Resistor Ceramics GmbH | Anordnung von konturbezogenen Temperiersystemen für 3D-Freiformflächen und Werkzeugkomponenten |
| JP6055358B2 (ja) * | 2013-04-15 | 2016-12-27 | 株式会社イケックス工業 | 金型の製造方法 |
| KR101509724B1 (ko) | 2013-09-27 | 2015-04-07 | 현대자동차 주식회사 | 흡입 덕트 제작을 위한 금형 및 이를 이용한 흡입 덕트 |
| EP3156521B1 (en) | 2015-10-14 | 2018-11-14 | KTX Corporation | Mold and manufacturing method thereof |
| CA3003619A1 (en) * | 2015-11-06 | 2017-05-11 | Innomaq 21, S.L. | Method for the economic manufacturing of metallic parts |
| WO2018024892A1 (en) * | 2016-08-04 | 2018-02-08 | Rovalma, S.A. | Method for the construction of dies or moulds |
| DE102017125258A1 (de) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | Airbus Operations Gmbh | Werkzeug mit verbesserterten wärmeübertragungseigenschaften |
| CN110696235B (zh) * | 2019-10-17 | 2024-06-07 | 湖南中科宇能科技有限公司 | 一种风电叶片模具及其制造方法 |
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| GB9014430D0 (en) * | 1990-06-28 | 1990-08-22 | Weber Reinhart | Method of producing nickel shell molds |
-
1994
- 1994-02-16 JP JP06043204A patent/JP3107965B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-12-15 DE DE19944444796 patent/DE4444796C2/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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|---|---|
| DE4444796A1 (de) | 1995-08-17 |
| JPH07227851A (ja) | 1995-08-29 |
| DE4444796C2 (de) | 1996-08-14 |
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