JP2018001270A - Arc-welding control method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、溶接ワイヤの送給速度を正送期間と逆送期間とに交互に切り換え、短絡期間とアーク期間とを繰り返して溶接するアーク溶接制御方法に関するものである。 The present invention relates to an arc welding control method in which a welding wire feeding speed is alternately switched between a forward feeding period and a reverse feeding period, and welding is performed by repeating a short circuit period and an arc period.
一般的な消耗電極式アーク溶接では、消耗電極である溶接ワイヤを一定速度で送給し、溶接ワイヤと母材との間にアークを発生させて溶接が行なわれる。消耗電極式アーク溶接では、溶接ワイヤと母材とが短絡期間とアーク期間とを交互に繰り返す溶接状態になることが多い。 In general consumable electrode arc welding, a welding wire that is a consumable electrode is fed at a constant speed, and an arc is generated between the welding wire and a base material to perform welding. In the consumable electrode type arc welding, the welding wire and the base material are often in a welding state in which a short circuit period and an arc period are alternately repeated.
溶接品質をさらに向上させるために、溶接ワイヤの正送と逆送とを周期的に繰り返して溶接する方法が提案されている。特許文献１の発明では、溶接電流設定値に応じた送給速度の平均値とし、溶接ワイヤの正送と逆送との周波数及び振幅を溶接電流設定値に応じた値としている。溶接ワイヤの正送と逆送とを繰り返す溶接方法では、定速送給の従来技術に比べて、短絡とアークとの繰り返しの周期を安定化することができるので、スパッタ発生量の削減、ビード外観の改善等の溶接品質の向上を図ることができる。
In order to further improve the welding quality, a method has been proposed in which welding is performed by periodically repeating forward and reverse feeding of the welding wire. In invention of
溶接ワイヤの正送と逆送とを繰り返す溶接方法は、主に母材が鉄鋼材であるときに使用されている。この溶接方法を、ステンレス鋼材に適用すると、アークが不安定になりスパッタ量が増加するという問題がある。 A welding method that repeats forward and reverse feeding of a welding wire is mainly used when the base material is a steel material. When this welding method is applied to a stainless steel material, there is a problem that the arc becomes unstable and the amount of spatter increases.
そこで、本発明では、溶接ワイヤの送給速度を正送期間と逆送期間とに交互に切り換える溶接方法において、母材の材質がステンレス鋼であっても、アークが安定し、かつ、スパッタ発生量も少ない溶接が可能となるアーク溶接制御方法を提供することを目的とする。 Therefore, in the present invention, in the welding method in which the feeding speed of the welding wire is alternately switched between the forward feed period and the reverse feed period, even if the base material is stainless steel, the arc is stable and spatter is generated. An object of the present invention is to provide an arc welding control method capable of welding with a small amount.
上述した課題を解決するために、請求項１の発明は、
溶接ワイヤの送給速度を正送期間と逆送期間とに交互に切り換え、短絡期間とアーク期間とを繰り返して溶接するアーク溶接制御方法において、
前記送給速度の逆送ピーク値の絶対値を、母材の材質がステンレス鋼であるときは鉄鋼であるときよりも小さな値に設定する、
ことを特徴とするアーク溶接制御方法である。
In order to solve the above-described problems, the invention of
In the arc welding control method in which the welding wire feeding speed is alternately switched between the normal feeding period and the reverse feeding period, and the short circuit period and the arc period are repeatedly welded.
The absolute value of the reverse feed peak value of the feeding speed is set to a value smaller than that of steel when the base material is stainless steel,
An arc welding control method characterized by the above.
請求項２の発明は、前記送給速度の正送ピーク値の絶対値を、母材の材質がステンレス鋼であるときは鉄鋼であるときよりも小さな値に設定する、
ことを特徴とする請求項１に記載のアーク溶接制御方法である。
The invention of
The arc welding control method according to
請求項３の発明は、前記送給速度の逆送減速期間を、母材の材質がステンレス鋼であるときは鉄鋼であるときよりも長い期間に設定する、
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のアーク溶接制御方法である。
The invention of
The arc welding control method according to
請求項４の発明は、前記送給速度の前記逆送ピーク値及び前記正送ピーク値の絶対値を、シールドガスに占める不活性ガスの体積％が大きくなるほど小さな値に設定する、
ことを特徴とする請求項２に記載のアーク溶接制御方法である。
The invention of
The arc welding control method according to
請求項５の発明は、前記送給速度の前記逆送ピーク値及び前記正送ピーク値の絶対値を、溶接トーチの前進角が大きくなるほど小さな値に設定する、
ことを特徴とする請求項２に記載のアーク溶接制御方法である。
The invention of
The arc welding control method according to
本発明によれば、溶接ワイヤの送給速度を正送期間と逆送期間とに交互に切り換える溶接方法において、母材の材質がステンレス鋼であっても、アークが安定し、かつ、スパッタ発生量も少ない溶接が可能となる。 According to the present invention, in the welding method in which the feeding speed of the welding wire is switched alternately between the forward feed period and the reverse feed period, even if the material of the base material is stainless steel, the arc is stable and spatter is generated. Less welding is possible.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
［実施の形態１］
図１は、本発明の実施の形態１に係るアーク溶接制御方法を実施するための溶接電源のブロック図である。以下、同図を参照して各ブロックについて説明する。
[Embodiment 1]
FIG. 1 is a block diagram of a welding power source for carrying out an arc welding control method according to
電源主回路ＰＭは、３相２００Ｖ等の商用電源（図示は省略）を入力として、後述する誤差増幅信号Ｅａに従ってインバータ制御等による出力制御を行い、出力電圧Ｅを出力する。この電源主回路ＰＭは、図示は省略するが、商用電源を整流する１次整流器、整流された直流を平滑する平滑コンデンサ、平滑された直流を高周波交流に変換する上記の誤差増幅信号Ｅａによって駆動されるインバータ回路、高周波交流を溶接に適した電圧値に降圧する高周波変圧器、降圧された高周波交流を直流に整流する２次整流器を備えている。 The power supply main circuit PM receives a commercial power supply (not shown) such as three-phase 200 V, performs output control by inverter control or the like according to an error amplification signal Ea described later, and outputs an output voltage E. Although not shown, the power main circuit PM is driven by a primary rectifier that rectifies commercial power, a smoothing capacitor that smoothes the rectified direct current, and the error amplification signal Ea that converts the smoothed direct current to a high-frequency alternating current. An inverter circuit, a high-frequency transformer that steps down the high-frequency alternating current to a voltage value suitable for welding, and a secondary rectifier that rectifies the stepped-down high-frequency alternating current into direct current.
リアクトルＷＬは、上記の出力電圧Ｅを平滑する。このリアクトルＷＬのインダクタンス値は、例えば１００μＨである。 The reactor WL smoothes the output voltage E. The inductance value of the reactor WL is, for example, 100 μH.
送給モータＷＭは、後述する送給制御信号Ｆｃを入力として、正送と逆送とを交互に繰り返して溶接ワイヤ１を送給速度Ｆｗで送給する。送給モータＷＭには、過渡応答性の速いモータが使用される。溶接ワイヤ１の送給速度Ｆｗの変化率及び送給方向の反転を速くするために、送給モータＷＭは溶接トーチ４の先端の近くに設置される場合がある。また、送給モータＷＭを２個使用して、プッシュプル方式の送給系とする場合もある。
The feed motor WM receives a feed control signal Fc described later and feeds the
溶接ワイヤ１は、上記の送給モータＷＭに結合された送給ロール５の回転によって溶接トーチ４内を送給されて、母材２との間にアーク３が発生する。溶接トーチ４内の給電チップ（図示は省略）と母材２との間には溶接電圧Ｖｗが印加し、溶接電流Ｉｗが通電する。
The
出力電圧設定回路ＥＲは、予め定めた出力電圧設定信号Ｅｒを出力する。出力電圧検出回路ＥＤは、上記の出力電圧Ｅを検出し平滑して、出力電圧検出信号Ｅｄを出力する。 The output voltage setting circuit ER outputs a predetermined output voltage setting signal Er. The output voltage detection circuit ED detects and smoothes the output voltage E and outputs an output voltage detection signal Ed.
電圧誤差増幅回路ＥＶは、上記の出力電圧設定信号Ｅｒ及び上記の出力電圧検出信号Ｅｄを入力として、出力電圧設定信号Ｅｒ（＋）と出力電圧検出信号Ｅｄ（−）との誤差を増幅して、電圧誤差増幅信号Ｅｖを出力する。 The voltage error amplification circuit EV receives the output voltage setting signal Er and the output voltage detection signal Ed, and amplifies an error between the output voltage setting signal Er (+) and the output voltage detection signal Ed (−). The voltage error amplification signal Ev is output.
電流検出回路ＩＤは、上記の溶接電流Ｉｗを検出して、電流検出信号Ｉｄを出力する。電圧検出回路ＶＤは、上記の溶接電圧Ｖｗを検出して、電圧検出信号Ｖｄを出力する。短絡判別回路ＳＤは、上記の電圧検出信号Ｖｄを入力として、この値が予め定めた短絡判別値（１０Ｖ程度）未満のときは短絡期間にあると判別してＨｉｇｈレベルになり、以上のときはアーク期間にあると判別してＬｏｗレベルになる短絡判別信号Ｓｄを出力する。 The current detection circuit ID detects the welding current Iw and outputs a current detection signal Id. The voltage detection circuit VD detects the welding voltage Vw and outputs a voltage detection signal Vd. The short-circuit determination circuit SD receives the voltage detection signal Vd as described above, and when this value is less than a predetermined short-circuit determination value (about 10 V), it determines that the short-circuit period is in effect and becomes a High level. A short circuit determination signal Sd which is determined to be in the arc period and becomes Low level is output.
材質選択回路ＭＳは、母材の材質に対応した番号を溶接作業者が選択すると、その番号の値となる材質選択信号Ｍｓを出力する。例えば、鉄鋼を選択するとＭｓ＝１となり、ステンレス鋼を選択するとＭｓ＝２となる。 When the welding operator selects a number corresponding to the material of the base material, the material selection circuit MS outputs a material selection signal Ms that is the value of the number. For example, if steel is selected, Ms = 1, and if stainless steel is selected, Ms = 2.
正送加速期間設定回路ＴＳＵＲは、予め定めた正送加速期間設定信号Ｔsurを出力する。 The forward feed acceleration period setting circuit TSUR outputs a predetermined forward feed acceleration period setting signal Tsur.
正送減速期間設定回路ＴＳＤＲは、予め定めた正送減速期間設定信号Ｔsdrを出力する。 The forward feed deceleration period setting circuit TSDR outputs a predetermined forward feed deceleration period setting signal Tsdr.
逆送加速期間設定回路ＴＲＵＲは、予め定めた逆送加速期間設定信号Ｔrurを出力する。 The reverse acceleration period setting circuit TRUR outputs a predetermined reverse acceleration period setting signal Trur.
逆送減速期間設定回路ＴＲＤＲは、上記の材質選択信号Ｍｓを入力として、材質選択信号Ｍｓに対応して予め定めた逆送減速期間設定信号Ｔrdrを出力する。 The reverse feed deceleration period setting circuit TRDR receives the material selection signal Ms as described above and outputs a reverse feed deceleration period setting signal Trdr determined in advance corresponding to the material selection signal Ms.
正送ピーク値設定回路ＷＳＲは、上記の材質選択信号Ｍｓを入力として、材質選択信号Ｍｓに対応して予め定めた正送ピーク値設定信号Ｗsrを出力する。 The forward feed peak value setting circuit WSR receives the material selection signal Ms as described above, and outputs a forward feed peak value setting signal Wsr determined in advance corresponding to the material selection signal Ms.
逆送ピーク値設定回路ＷＲＲは、上記の材質選択信号Ｍｓを入力として、材質選択信号Ｍｓに対応して予め定めた逆送ピーク値設定信号Ｗrrを出力する。 The reverse feed peak value setting circuit WRR receives the material selection signal Ms and outputs a reverse feed peak value setting signal Wrr corresponding to the material selection signal Ms.
送給速度設定回路ＦＲは、上記の正送加速期間設定信号Ｔsur、上記の正送減速期間設定信号Ｔsdr、上記の逆送加速期間設定信号Ｔrur、上記の逆送減速期間設定信号Ｔrdr、上記の正送ピーク値設定信号Ｗsr、上記の逆送ピーク値設定信号Ｗrr及び上記の短絡判別信号Ｓｄを入力として、以下の処理によって生成された送給速度パターンを送給速度設定信号Ｆｒとして出力する。この送給速度設定信号Ｆｒが０以上のときは正送期間となり、０未満のときは逆送期間となる。
１）正送加速期間設定信号Ｔsurによって定まる正送加速期間Ｔsu中は０から正送ピーク値設定信号Ｗsrによって定まる正の値の正送ピーク値Ｗspまで直線状に加速する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
２）続いて、正送ピーク期間Ｔsp中は、上記の正送ピーク値Ｗspを維持する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
３）短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル(アーク期間)からＨｉｇｈレベル(短絡期間)に変化すると、正送減速期間設定信号Ｔsdrによって定まる正送減速期間Ｔsdに移行し、上記の正送ピーク値Ｗspから０まで直線状に減速する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
４）続いて、逆送加速期間設定信号Ｔrurによって定まる逆送加速期間Ｔru中は０から逆送ピーク値設定信号Ｗrrによって定まる負の値の逆送ピーク値Ｗrpまで直線状に加速する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
５）続いて、逆送ピーク期間Ｔrp中は、上記の逆送ピーク値Ｗrpを維持する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
６）短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル(短絡期間)からＬｏｗレベル(アーク期間)に変化すると、逆送減速期間設定信号Ｔrdrによって定まる逆送減速期間Ｔrdに移行し、上記の逆送ピーク値Ｗrpから０まで直線状に減速する送給速度設定信号Ｆｒを出力する。
７）上記の１）〜６）を繰り返すことによって正負の台形波状に変化する送給パターンの送給速度設定信号Ｆｒが生成される。
The feed speed setting circuit FR includes the forward feed acceleration period setting signal Tsur, the forward feed deceleration period setting signal Tsdr, the reverse feed acceleration period setting signal Trur, the reverse feed deceleration period setting signal Trdr, The forward feed peak value setting signal Wsr, the reverse feed peak value setting signal Wrr and the short circuit determination signal Sd are input, and the feed speed pattern generated by the following processing is output as the feed speed setting signal Fr. When the feed speed setting signal Fr is 0 or more, it is a forward feed period, and when it is less than 0, it is a reverse feed period.
1) Feed speed setting signal Fr that linearly accelerates from 0 to a positive feed peak value Wsp determined by a forward feed peak value setting signal Wsr during the forward feed acceleration period Tsu determined by the forward feed acceleration period setting signal Tsur. Is output.
2) Subsequently, during the forward feed peak period Tsp, the feed speed setting signal Fr for maintaining the forward feed peak value Wsp is output.
3) When the short-circuit determination signal Sd changes from the Low level (arc period) to the High level (short-circuit period), it shifts to the forward feed deceleration period Tsd determined by the forward feed deceleration period setting signal Tsdr, and from the forward feed peak value Wsp. A feed speed setting signal Fr that linearly decelerates to 0 is output.
4) Subsequently, during the reverse feed acceleration period Tru determined by the reverse feed acceleration period setting signal Trur, the feed speed that linearly accelerates from 0 to the negative reverse feed peak value Wrp determined by the reverse feed peak value setting signal Wrr. A setting signal Fr is output.
5) Subsequently, during the reverse feed peak period Trp, the feed speed setting signal Fr that maintains the reverse feed peak value Wrp is output.
6) When the short circuit determination signal Sd changes from the High level (short circuit period) to the Low level (arc period), it shifts to the reverse feed deceleration period Trd determined by the reverse feed deceleration period setting signal Trdr, and from the reverse feed peak value Wrp. A feed speed setting signal Fr that linearly decelerates to 0 is output.
7) By repeating the above 1) to 6), a feed rate setting signal Fr of a feed pattern that changes in a positive and negative trapezoidal shape is generated.
送給制御回路ＦＣは、上記の送給速度設定信号Ｆｒを入力として、送給速度設定信号Ｆｒの値に相当する送給速度Ｆｗで溶接ワイヤ１を送給するための送給制御信号Ｆｃを上記の送給モータＷＭに出力する。
The feed control circuit FC receives the feed speed setting signal Fr and receives a feed control signal Fc for feeding the
減流抵抗器Ｒは、上記のリアクトルＷＬと溶接トーチ４との間に挿入される。この減流抵抗器Ｒの値は、短絡負荷（０．０１〜０．０３Ω程度）の１０倍以上大きな値（０．５〜３Ω程度）に設定される。この減流抵抗器Ｒが通電路に挿入されると、リアクトルＷＬ及び外部ケーブルのリアクトルに蓄積されたエネルギーが急放電される。
The current reducing resistor R is inserted between the reactor WL and the
トランジスタＴＲは、上記の減流抵抗器Ｒと並列に接続されて、後述する駆動信号Ｄｒに従ってオン又はオフ制御される。 The transistor TR is connected in parallel with the current reducing resistor R and is controlled to be turned on or off in accordance with a drive signal Dr described later.
くびれ検出回路ＮＤは、上記の短絡判別信号Ｓｄ、上記の電圧検出信号Ｖｄ及び上記の電流検出信号Ｉｄを入力として、短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル（短絡期間）であるときの電圧検出信号Ｖｄの電圧上昇値が基準値に達した時点でくびれの形成状態が基準状態になったと判別してＨｉｇｈレベルとなり、短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル（アーク期間）に変化した時点でＬｏｗレベルになるくびれ検出信号Ｎｄを出力する。また、短絡期間中の電圧検出信号Ｖｄの微分値がそれに対応した基準値に達した時点でくびれ検出信号ＮｄをＨｉｇｈレベルに変化させるようにしても良い。さらに、電圧検出信号Ｖｄの値を電流検出信号Ｉｄの値で除算して溶滴の抵抗値を算出し、この抵抗値の微分値がそれに対応する基準値に達した時点でくびれ検出信号ＮｄをＨｉｇｈレベルに変化させるようにしても良い。 The constriction detection circuit ND receives the short circuit determination signal Sd, the voltage detection signal Vd, and the current detection signal Id as inputs, and the voltage detection signal Vd when the short circuit determination signal Sd is at a high level (short circuit period). When the voltage rise value reaches the reference value, it is determined that the constriction formation state has become the reference state, and becomes a high level. When the short circuit determination signal Sd changes to the low level (arc period), the constriction detection that becomes the low level is detected. The signal Nd is output. In addition, the squeezing detection signal Nd may be changed to a high level when the differential value of the voltage detection signal Vd during the short circuit period reaches a reference value corresponding thereto. Further, the resistance value of the droplet is calculated by dividing the value of the voltage detection signal Vd by the value of the current detection signal Id, and when the differential value of the resistance value reaches the corresponding reference value, the constriction detection signal Nd is calculated. You may make it change to a High level.
低レベル電流設定回路ＩＬＲは、予め定めた低レベル電流設定信号Ｉlrを出力する。電流比較回路ＣＭは、この低レベル電流設定信号Ｉlr及び上記の電流検出信号Ｉｄを入力として、Ｉｄ＜ＩlrのときはＨｉｇｈレベルになり、Ｉｄ≧ＩlrのときはＬｏｗレベルになる電流比較信号Ｃｍを出力する。 The low level current setting circuit ILR outputs a predetermined low level current setting signal Ilr. The current comparison circuit CM receives the low-level current setting signal Ilr and the current detection signal Id as input, and outputs a current comparison signal Cm that is at a high level when Id <Ilr and is at a low level when Id ≧ Ilr. Output.
駆動回路ＤＲは、上記の電流比較信号Ｃｍ及び上記のくびれ検出信号Ｎｄを入力として、くびれ検出信号ＮｄがＨｉｇｈレベルに変化するとＬｏｗレベルに変化し、その後に電流比較信号ＣｍがＨｉｇｈレベルに変化するとＨｉｇｈレベルに変化する駆動信号Ｄｒを上記のトランジスタＴＲのベース端子に出力する。したがって、この駆動信号Ｄｒはくびれが検出されるとＬｏｗレベルになり、トランジスタＴＲがオフ状態になり通電路に減流抵抗器Ｒが挿入されるので、短絡負荷を通電する溶接電流Ｉｗは急減する。そして、急減した溶接電流Ｉｗの値が低レベル電流設定信号Ｉlrの値まで減少すると、駆動信号ＤｒはＨｉｇｈレベルになり、トランジスタＴＲがオン状態になるので、減流抵抗器Ｒは短絡されて通常の状態に戻る。 The drive circuit DR receives the current comparison signal Cm and the squeezing detection signal Nd as input, and changes to a low level when the squeezing detection signal Nd changes to a high level, and then changes to a high level after the current comparison signal Cm changes to a high level. The drive signal Dr that changes to High level is output to the base terminal of the transistor TR. Therefore, when the constriction is detected, the drive signal Dr becomes a low level, the transistor TR is turned off, and the current reducing resistor R is inserted into the energization path. Therefore, the welding current Iw for energizing the short-circuit load decreases rapidly. . When the sharply decreased welding current Iw value decreases to the low level current setting signal Ilr value, the drive signal Dr becomes a high level and the transistor TR is turned on. Return to the state.
電流制御設定回路ＩＣＲは、上記の短絡判別信号Ｓｄ、上記の低レベル電流設定信号Ｉlr及び上記のくびれ検出信号Ｎｄを入力として、以下の処理を行い、電流制御設定信号Ｉcrを出力する。
１）短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル(アーク期間)のときは、低レベル電流設定信号Ｉlrとなる電流制御設定信号Ｉcrを出力する。
２）短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル(短絡期間)に変化すると、予め定めた初期期間中は予め定めた初期電流設定値となり、その後は予め定めた短絡時傾斜で予め定めた短絡時ピーク設定値まで上昇してその値を維持する電流制御設定信号Ｉcrを出力する。
３）その後に、くびれ検出信号ＮｄがＨｉｇｈレベルに変化すると、低レベル電流設定信号Ｉlrの値となる電流制御設定信号Ｉcrを出力する。
The current control setting circuit ICR receives the short circuit determination signal Sd, the low level current setting signal Ilr, and the squeezing detection signal Nd as input, and outputs the current control setting signal Icr.
1) When the short circuit determination signal Sd is at the low level (arc period), the current control setting signal Icr that becomes the low level current setting signal Ilr is output.
2) When the short-circuit determination signal Sd changes to the high level (short-circuit period), the initial current setting value is set during a predetermined initial period, and thereafter, the preset peak setting value during short-circuiting is set with a predetermined inclination during short-circuiting. The current control setting signal Icr that rises to and maintains that value is output.
3) After that, when the squeezing detection signal Nd changes to the high level, the current control setting signal Icr that is the value of the low level current setting signal Ilr is output.
電流誤差増幅回路ＥＩは、上記の電流制御設定信号Ｉcr及び上記の電流検出信号Ｉｄを入力として、電流制御設定信号Ｉcr（＋）と電流検出信号Ｉｄ（−）との誤差を増幅して、電流誤差増幅信号Ｅｉを出力する。 The current error amplifier circuit EI receives the current control setting signal Icr and the current detection signal Id as input, amplifies an error between the current control setting signal Icr (+) and the current detection signal Id (−), and An error amplification signal Ei is output.
小電流期間回路ＳＴＤは、上記の短絡判別信号Ｓｄを入力として、短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル(アーク期間)に変化した時点から予め定めた電流降下時間が経過した時点でＨｉｇｈレベルになり、その後に短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル(短絡期間)になるとＬｏｗレベルになる小電流期間信号Ｓtdを出力する。 The small current period circuit STD receives the short-circuit determination signal Sd as described above, and goes to a high level when a predetermined current drop time elapses from when the short-circuit determination signal Sd changes to a low level (arc period). When the short circuit determination signal Sd becomes High level (short circuit period), a small current period signal Std which becomes Low level is output.
電源特性切換回路ＳＷは、上記の電流誤差増幅信号Ｅｉ、上記の電圧誤差増幅信号Ｅｖ、上記の短絡判別信号Ｓｄ及び上記の小電流期間信号Ｓtdを入力として、以下の処理を行い、誤差増幅信号Ｅａを出力する。
１）短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル(短絡期間)に変化した時点から、短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル(アーク期間)に変化して予め定めた遅延期間が経過した時点までの期間中は、電流誤差増幅信号Ｅｉを誤差増幅信号Ｅａとして出力する。
２）その後のアーク期間中は、電圧誤差増幅信号Ｅｖを誤差増幅信号Ｅａとして出力する。
３）その後のアーク期間中に小電流期間信号ＳtdがＨｉｇｈレベルとなる期間中は、電流誤差増幅信号Ｅｉを誤差増幅信号Ｅａとして出力する。
この回路によって、溶接電源の特性は、短絡期間、遅延期間及び小電流期間中は定電流特性となり、それ以外のアーク期間中は定電圧特性となる。
The power supply characteristic switching circuit SW receives the current error amplification signal Ei, the voltage error amplification signal Ev, the short circuit determination signal Sd, and the small current period signal Std as input, and performs the following processing to obtain an error amplification signal. Ea is output.
1) During the period from the time when the short circuit determination signal Sd changes to the high level (short circuit period) to the time when the predetermined delay period elapses after the short circuit determination signal Sd changes to the low level (arc period) The error amplification signal Ei is output as the error amplification signal Ea.
2) During the subsequent arc period, the voltage error amplification signal Ev is output as the error amplification signal Ea.
3) During the subsequent arc period, the current error amplification signal Ei is output as the error amplification signal Ea during the period when the small current period signal Std becomes High level.
With this circuit, the characteristics of the welding power source are constant current characteristics during a short circuit period, a delay period, and a small current period, and constant voltage characteristics during other arc periods.
図２は、本発明の実施の形態１に係るアーク溶接制御方法を示す図１の溶接電源における各信号のタイミングチャートである。同図（Ａ）は送給速度Ｆｗの時間変化を示し、同図（Ｂ）は溶接電流Ｉｗの時間変化を示し、同図（Ｃ）は溶接電圧Ｖｗの時間変化を示し、同図(Ｄ)は短絡判別信号Ｓｄの時間変化を示し、同図(Ｅ)は小電流期間信号Ｓtdの時間変化を示す。以下、同図を参照して各信号の動作について説明する。 FIG. 2 is a timing chart of each signal in the welding power source of FIG. 1 showing the arc welding control method according to the first embodiment of the present invention. (A) shows the time change of the feeding speed Fw, (B) shows the time change of the welding current Iw, (C) shows the time change of the welding voltage Vw, (D) ) Shows a time change of the short circuit determination signal Sd, and FIG. 9E shows a time change of the small current period signal Std. Hereinafter, the operation of each signal will be described with reference to FIG.
同図（Ａ）に示す送給速度Ｆｗは、図１の送給速度設定回路ＦＲから出力される送給速度設定信号Ｆｒの値に制御される。送給速度Ｆｗは、図１の正送加速期間設定信号Ｔsurによって定まる正送加速期間Ｔsu、短絡が発生するまで継続する正送ピーク期間Ｔsp、図１の正送減速期間設定信号Ｔsdrによって定まる正送減速期間Ｔsd、図１の逆送加速期間設定信号Ｔrurによって定まる逆送加速期間Ｔru、アークが発生するまで継続する逆送ピーク期間Ｔrp及び図１の逆送減速期間設定信号Ｔrdrによって定まる逆送減速期間Ｔrdから形成される。さらに、正送ピーク値Ｗspは図１の正送ピーク値設定信号Ｗsrによって定まり、逆送ピーク値Ｗrpは図１の逆送ピーク値設定信号Ｗrrによって定まる。この結果、送給速度設定信号Ｆｒは、正負の略台形波波状に変化する送給パターンとなる。 The feed speed Fw shown in FIG. 6A is controlled to the value of the feed speed setting signal Fr output from the feed speed setting circuit FR of FIG. The feed speed Fw is determined by the forward feed acceleration period Tsu determined by the forward feed acceleration period setting signal Tsur in FIG. 1, the forward feed peak period Tsp that continues until a short circuit occurs, and the forward feed deceleration period setting signal Tsdr in FIG. The reverse transmission period Tsd, the reverse acceleration period Tru determined by the reverse acceleration period setting signal Trur in FIG. 1, the reverse peak period Trp that continues until the arc is generated, and the reverse transmission determined by the reverse deceleration period setting signal Trdr in FIG. It is formed from the deceleration period Trd. Further, the forward peak value Wsp is determined by the forward peak value setting signal Wsr in FIG. 1, and the backward peak value Wrp is determined by the backward peak value setting signal Wrr in FIG. As a result, the feed speed setting signal Fr has a feed pattern that changes in a substantially positive and negative trapezoidal waveform.
［時刻ｔ１〜ｔ４の短絡期間の動作］
正送ピーク期間Ｔsp中の時刻ｔ１において短絡が発生すると、同図(Ｃ)に示すように、溶接電圧Ｖｗは数Ｖの短絡電圧値に急減するので、同図(Ｄ)に示すように、短絡判別信号ＳｄがＨｉｇｈレベル(短絡期間)に変化する。これに応動して、時刻ｔ１〜ｔ２の予め定めた正送減速期間Ｔsdに移行し、同図(Ａ)に示すように、送給速度Ｆｗは上記の正送ピーク値Ｗspから０まで減速する。例えば、正送減速期間Ｔsd＝１msに設定される。
[Operation in the short-circuit period from time t1 to t4]
When a short circuit occurs at time t1 during the forward feed peak period Tsp, the welding voltage Vw rapidly decreases to a short circuit voltage value of several V as shown in FIG. The short circuit determination signal Sd changes to a high level (short circuit period). In response to this, a transition is made to a predetermined forward feed deceleration period Tsd between times t1 and t2, and the feed speed Fw is reduced from the forward feed peak value Wsp to 0 as shown in FIG. . For example, the normal feed deceleration period Tsd = 1 ms is set.
同図（Ａ）に示すように、送給速度Ｆｗは時刻ｔ２〜ｔ３の予め定めた逆送加速期間Ｔruに入り、０から上記の逆送ピーク値Ｗrpまで加速する。この期間中は短絡期間が継続している。例えば、逆送加速期間Ｔru＝１msに設定される。 As shown in FIG. 5A, the feed speed Fw enters a predetermined reverse feed acceleration period Tru at times t2 to t3, and accelerates from 0 to the reverse feed peak value Wrp. During this period, the short circuit period continues. For example, the reverse feed acceleration period Tru = 1 ms is set.
時刻ｔ３において逆送加速期間Ｔruが終了すると、同図（Ａ）に示すように、送給速度Ｆｗは逆送ピーク期間Ｔrpに入り、上記の逆送ピーク値Ｗrpになる。逆送ピーク期間Ｔrpは、時刻ｔ４にアークが発生するまで継続する。したがって、時刻ｔ１〜ｔ４の期間が短絡期間となる。逆送ピーク期間Ｔrpは所定値ではないが、４ms程度となる。 When the reverse acceleration period Tru ends at time t3, the feed speed Fw enters the reverse peak period Trp and becomes the reverse peak value Wrp as shown in FIG. The reverse feed peak period Trp continues until an arc occurs at time t4. Therefore, the period from time t1 to t4 is a short circuit period. The reverse transmission peak period Trp is not a predetermined value, but is about 4 ms.
同図(Ｂ)に示すように、時刻ｔ１〜ｔ４の短絡期間中の溶接電流Ｉｗは、予め定めた初期期間中は予め定めた初期電流値となる。その後、溶接電流Ｉｗは、予め定めた短絡時傾斜で上昇し、予め定めた短絡時ピーク値に達するとその値を維持する。 As shown in FIG. 5B, the welding current Iw during the short-circuit period from time t1 to t4 has a predetermined initial current value during a predetermined initial period. Thereafter, the welding current Iw rises with a predetermined slope at the time of short circuit, and maintains that value when it reaches a predetermined peak value at the time of short circuit.
同図（Ｃ）に示すように、溶接電圧Ｖｗは、溶接電流Ｉｗが短絡時ピーク値となるあたりから上昇する。これは、溶接ワイヤ１の逆送及び溶接電流Ｉｗによるピンチ力の作用により、溶接ワイヤ１の先端の溶滴にくびれが次第に形成されるためである。
As shown in FIG. 6C, the welding voltage Vw increases from the point where the welding current Iw becomes the short circuit peak value. This is because a constriction is gradually formed in the droplet at the tip of the
その後に溶接電圧Ｖｗの電圧上昇値が基準値に達すると、くびれの形成状態が基準状態になったと判別して、図１のくびれ検出信号ＮｄはＨｉｇｈレベルに変化する。 After that, when the voltage increase value of the welding voltage Vw reaches the reference value, it is determined that the constriction formation state has become the reference state, and the constriction detection signal Nd in FIG. 1 changes to the high level.
くびれ検出信号ＮｄがＨｉｇｈレベルになったことに応動して、図１の駆動信号ＤｒはＬｏｗレベルになるので、図１のトランジスタＴＲはオフ状態となり図１の減流抵抗器Ｒが通電路に挿入される。同時に、図１の電流制御設定信号Ｉcrが低レベル電流設定信号Ｉlrの値に小さくなる。このために、同図（Ｂ）に示すように、溶接電流Ｉｗは短絡時ピーク値から低レベル電流値へと急減する。そして、溶接電流Ｉｗが低レベル電流値まで減少すると、駆動信号ＤｒはＨｉｇｈレベルに戻るので、トランジスタＴＲはオン状態となり減流抵抗器Ｒは短絡される。同図（Ｂ）に示すように、溶接電流Ｉｗは、電流制御設定信号Ｉcrが低レベル電流設定信号Ｉlrのままであるので、アーク再発生から予め定めた遅延期間が経過するまでは低レベル電流値を維持する。したがって、トランジスタＴＲは、くびれ検出信号ＮｄがＨｉｇｈレベルに変化した時点から溶接電流Ｉｗが低レベル電流値に減少するまでの期間のみオフ状態となる。同図（Ｃ）に示すように、溶接電圧Ｖｗは、溶接電流Ｉｗが小さくなるので一旦減少した後に急上昇する。上述した各パラメータは、例えば以下の値に設定される。初期電流＝４０Ａ、初期期間＝０．５ms、短絡時傾斜＝２ms、短絡時ピーク値＝４００Ａ低レベル電流値＝５０Ａ、遅延期間＝１ms。 In response to the squeezing detection signal Nd becoming high level, the drive signal Dr in FIG. 1 becomes low level, so that the transistor TR in FIG. 1 is turned off and the current reducing resistor R in FIG. Inserted. At the same time, the current control setting signal Icr in FIG. 1 is reduced to the value of the low level current setting signal Ilr. For this reason, as shown in FIG. 5B, the welding current Iw rapidly decreases from the short-circuit peak value to the low-level current value. When the welding current Iw decreases to the low level current value, the drive signal Dr returns to the high level, so that the transistor TR is turned on and the current reducing resistor R is short-circuited. As shown in FIG. 6B, the welding current Iw is the low level current until the predetermined delay period elapses after the arc is regenerated because the current control setting signal Icr remains the low level current setting signal Ilr. Keep the value. Therefore, the transistor TR is turned off only during a period from when the squeezing detection signal Nd changes to the high level until the welding current Iw decreases to the low level current value. As shown in FIG. 5C, the welding voltage Vw rapidly increases after once decreasing because the welding current Iw becomes small. Each parameter mentioned above is set to the following values, for example. Initial current = 40 A, initial period = 0.5 ms, short circuit slope = 2 ms, short circuit peak value = 400 A low level current value = 50 A, delay period = 1 ms.
［時刻ｔ４〜ｔ７のアーク期間の動作］
時刻ｔ４において、溶接ワイヤの逆送及び溶接電流Ｉｗの通電によるピンチ力によってくびれが進行してアークが発生すると、同図(Ｃ)に示すように、溶接電圧Ｖｗは数十Ｖのアーク電圧値に急増するので、図(Ｄ)に示すように、短絡判別信号ＳｄがＬｏｗレベル(アーク期間)に変化する。これに応動して、時刻ｔ４〜ｔ５の予め定めた逆送減速期間Ｔrdに移行し、同図(Ａ)に示すように、送給速度Ｆｗは上記の逆送ピーク値Ｗrpから０まで減速する。
[Operation during arc period from time t4 to t7]
At time t4, when the constriction progresses due to the pinch force caused by the reverse feeding of the welding wire and the energization of the welding current Iw, and an arc is generated, the welding voltage Vw is an arc voltage value of several tens of volts as shown in FIG. Therefore, as shown in FIG. 4D, the short circuit determination signal Sd changes to the low level (arc period). In response to this, a transition is made to a predetermined reverse feed deceleration period Trd at times t4 to t5, and the feed speed Fw is reduced from the reverse feed peak value Wrp to 0 as shown in FIG. .
時刻ｔ５において逆送減速期間Ｔrdが終了すると、時刻ｔ５〜ｔ６の予め定めた正送加速期間Ｔsuに移行する。この正送加速期間Ｔsu中は、同図（Ａ）に示すように、送給速度Ｆｗは０から上記の正送ピーク値Ｗspまで加速する。この期間中はアーク期間が継続している。例えば、正送加速期間Ｔsu＝１msに設定される。 When the reverse feed deceleration period Trd ends at time t5, the process proceeds to a predetermined forward feed acceleration period Tsu at times t5 to t6. During the normal feed acceleration period Tsu, the feed speed Fw is accelerated from 0 to the normal feed peak value Wsp as shown in FIG. During this period, the arc period continues. For example, the normal feed acceleration period Tsu = 1 ms is set.
時刻ｔ６において正送加速期間Ｔsuが終了すると、同図（Ａ）に示すように、送給速度Ｆｗは正送ピーク期間Ｔspに入り、上記の正送ピーク値Ｗspになる。この期間中もアーク期間が継続している。正送ピーク期間Ｔspは、時刻ｔ７に短絡が発生するまで継続する。したがって、時刻ｔ４〜ｔ７の期間がアーク期間となる。そして、短絡が発生すると、時刻ｔ１の動作に戻る。正送ピーク期間Ｔspは所定値ではないが、４ms程度となる。 When the normal feed acceleration period Tsu ends at time t6, the feed speed Fw enters the normal feed peak period Tsp as shown in FIG. The arc period continues during this period. The forward feed peak period Tsp continues until a short circuit occurs at time t7. Therefore, the period from time t4 to t7 is the arc period. When a short circuit occurs, the operation returns to the operation at time t1. The forward feed peak period Tsp is not a predetermined value, but is about 4 ms.
時刻ｔ４においてアークが発生すると、同図(Ｃ)に示すように、溶接電圧Ｖｗは数十Ｖのアーク電圧値に急増する。他方、同図(Ｂ)に示すように、溶接電流Ｉｗは、時刻ｔ４から遅延期間の間は低レベル電流値を継続する。その後、溶接電流Ｉｗは増加して高電流値となる。この高電流値となるアーク期間中は、図１の電圧誤差増幅信号Ｅｖによって溶接電源のフィードバック制御が行われるので、定電圧特性となる。 When an arc is generated at time t4, the welding voltage Vw rapidly increases to an arc voltage value of several tens of volts as shown in FIG. On the other hand, as shown in FIG. 5B, the welding current Iw continues to have a low level current value during the delay period from time t4. Thereafter, the welding current Iw increases to a high current value. During the arc period in which the current value is high, feedback control of the welding power source is performed by the voltage error amplification signal Ev in FIG.
時刻ｔ４にアークが発生してから予め定めた電流降下時間が経過する時刻ｔ６１において、同図(Ｅ)に示すように、小電流期間信号ＳtdがＨｉｇｈレベルに変化する。これに応動して、溶接電源は定電圧特性から定電流特性に切り換えられる。このために、同図(Ｂ)に示すように、溶接電流Ｉｗは低レベル電流値に低下し、短絡が発生する時刻ｔ７までその値を維持する。同様に、同図(Ｃ)に示すように、溶接電圧Ｖｗも低下する。小電流期間信号Ｓtdは、時刻ｔ７に短絡が発生するとＬｏｗレベルに戻る。電流降下時間は５ms程度に設定されるので、時刻ｔ６１のタイミングは正送ピーク期間Ｔsp中となる。 At time t61 when a predetermined current drop time elapses after the arc is generated at time t4, the small current period signal Std changes to the high level as shown in FIG. In response to this, the welding power source is switched from the constant voltage characteristic to the constant current characteristic. For this reason, as shown in FIG. 5B, the welding current Iw decreases to a low level current value, and maintains that value until time t7 when a short circuit occurs. Similarly, the welding voltage Vw also decreases as shown in FIG. The small current period signal Std returns to the Low level when a short circuit occurs at time t7. Since the current drop time is set to about 5 ms, the timing at time t61 is during the forward feed peak period Tsp.
実施の形態１の発明においては、図１の材質選択回路ＭＳによって母材の材質が選択されると、材質選択信号Ｍｓが図１の逆送ピーク値設定回路ＷＲＲに入力されて、材質に最適な逆送ピーク値設定信号Ｗrrが出力される。材質選択信号Ｍｓ＝２のステンレス鋼のときはＭｓ＝１の鉄鋼のときに比べて、逆送ピーク値設定信号Ｗrrの絶対値を小さく設定する必要がある。これは、図２の時刻ｔ４においてアークが発生したときの逆送ピーク値Ｗrpが大きいと、溶接ワイヤ先端の残留溶滴に横振れの振動が発生して、スパッタが多く発生するためである。ステンレス鋼は鉄鋼に比べて粘性が大きいために、アークが発生した時点における残留溶滴が大きくなり、これが横振れの原因となる。したがって、ステンレス鋼のときは鉄鋼のときに比べて、逆送ピーク値Ｗrpの絶対値を４０〜７０％に小さくする必要がある。例えば、Ｍｓ＝１（鉄鋼）のときのＷrp＝−５０m/minであり、Ｍｓ＝２(ステンレス鋼)のときのＷrp＝−３０m/minである。特に、溶接電流Ｉｗの平均値が１００〜１８０Ａとなる範囲において、上記の横振れ振動が顕著に発生する。このために、この電流範囲のときにのみ逆送ピーク値Ｗrpを小さくしても良い。この原因は、電流範囲が１００Ａ未満になるとアーク発生時の残留溶滴が小さくなり、横振れ振動が生じにくくなるためである。また、電流範囲が１８０Ａを超えると、残留溶滴が大きくなり、やはり横振れ振動が生じにくくなるためである。すなわち、残留溶滴の大きさが中間的なときに、横振れ振動が発生しやすくなる。 In the invention of the first embodiment, when the material of the base material is selected by the material selection circuit MS of FIG. 1, the material selection signal Ms is input to the reverse feed peak value setting circuit WRR of FIG. A reverse feed peak value setting signal Wrr is output. In the case of the stainless steel of the material selection signal Ms = 2, it is necessary to set the absolute value of the reverse feed peak value setting signal Wrr smaller than in the case of the steel of Ms = 1. This is because, when the reverse feed peak value Wrp when the arc is generated at time t4 in FIG. 2 is large, a lateral vibration is generated in the residual droplet at the tip of the welding wire and a lot of spatter is generated. Since stainless steel has a higher viscosity than steel, the residual droplets at the time when the arc is generated become larger, which causes lateral vibration. Therefore, in the case of stainless steel, it is necessary to make the absolute value of the reverse feed peak value Wrp 40 to 70% smaller than in the case of steel. For example, Wrp = −50 m / min when Ms = 1 (steel), and Wrp = −30 m / min when Ms = 2 (stainless steel). In particular, in the range where the average value of the welding current Iw is 100 to 180 A, the above-mentioned lateral vibration is remarkably generated. For this reason, the reverse peak value Wrp may be reduced only in this current range. This is because, when the current range is less than 100 A, the residual droplets at the time of arc generation become small and it is difficult for side vibration to occur. Further, if the current range exceeds 180 A, the residual droplets become large, and it is also difficult for horizontal vibration to occur. That is, when the size of the residual droplet is intermediate, lateral vibration is likely to occur.
実施の形態１の発明において、より好ましくは、図１の材質選択回路ＭＳによって母材の材質が選択されると、材質選択信号Ｍｓが図１の正送ピーク値設定回路ＷＳＲに入力されて、材質に最適な正送ピーク値設定信号Ｗsrが出力される。材質選択信号Ｍｓ＝２のステンレス鋼のときはＭｓ＝１の鉄鋼のときに比べて、正送ピーク値設定信号Ｗsrの絶対値を小さく設定することが望ましい。これは、図２の時刻ｔ１〜ｔ４の短絡期間中の正送ピーク値Ｗspが大きいと、溶滴が強く溶融池に押し込まれて、スパッタが多く発生するためである。ステンレス鋼は鉄鋼に比べて粘性が大きいために、短絡期間中の溶滴移行が円滑ではないので、強く押し込まれるとスパッタが発生することになる。したがって、ステンレス鋼のときは鉄鋼のときに比べて、正送ピーク値Ｗspの絶対値を４０〜７０％に小さくする必要がある。例えば、Ｍｓ＝１（鉄鋼）のときのＷsp＝５５m/minであり、Ｍｓ＝２(ステンレス鋼)のときのＷsp＝３５m/minである。 In the invention of the first embodiment, more preferably, when the material of the base material is selected by the material selection circuit MS of FIG. 1, the material selection signal Ms is input to the forward feed peak value setting circuit WSR of FIG. A forward feed peak value setting signal Wsr optimum for the material is output. When the material selection signal Ms = 2 is stainless steel, it is desirable to set the absolute value of the forward feed peak value setting signal Wsr to be smaller than when Ms = 1 steel. This is because when the forward feed peak value Wsp during the short-circuit period at times t1 to t4 in FIG. 2 is large, the droplets are strongly pushed into the molten pool and a lot of spatter is generated. Since stainless steel has a higher viscosity than steel, the droplet transfer during the short-circuit period is not smooth, and thus spattering occurs when pressed strongly. Therefore, in the case of stainless steel, it is necessary to make the absolute value of the forward feed peak value Wsp 40 to 70% smaller than in the case of steel. For example, Wsp = 55 m / min when Ms = 1 (steel), and Wsp = 35 m / min when Ms = 2 (stainless steel).
実施の形態１の発明において、さらにより好ましくは、図１の材質選択回路ＭＳによって母材の材質が選択されると、材質選択信号Ｍｓが図１の逆送減速期間設定回路ＴＲＤＲに入力されて、材質に最適な逆送減速期間設定信号Ｔrdrが出力される。材質選択信号Ｍｓ＝２のステンレス鋼のときはＭｓ＝１の鉄鋼のときに比べて、逆送減速期間設定信号Ｔrdrの値を長く設定することが望ましい。これは、図２の時刻ｔ４〜ｔ５のアークが発生して溶接ワイヤが逆送されている期間が短いと、送給速度Ｆｗの変化が急峻になり、残留溶滴が横振れ振動を発生して、スパッタが多く発生するためである。したがって、ステンレス鋼のときは鉄鋼のときに比べて、逆送減速期間Ｔrdの値を１５０〜２００％に長くする必要がある。例えば、Ｍｓ＝１（鉄鋼）のときのＴrd＝１．０msであり、Ｍｓ＝２(ステンレス鋼)のときのＴrd＝１．５msである。 In the invention of the first embodiment, even more preferably, when the material of the base material is selected by the material selection circuit MS of FIG. 1, the material selection signal Ms is input to the reverse feed deceleration period setting circuit TRDR of FIG. The reverse feed deceleration period setting signal Trdr that is optimal for the material is output. In the case of the stainless steel of the material selection signal Ms = 2, it is desirable to set the value of the reverse feed deceleration period setting signal Trdr to be longer than that of the steel of Ms = 1. This is because, when the arc of time t4 to t5 in FIG. 2 is generated and the welding wire is fed back in a short period, the feed rate Fw changes steeply, and the residual droplets generate side vibration. This is because many spatters are generated. Therefore, in the case of stainless steel, it is necessary to increase the value of the reverse feed deceleration period Trd to 150 to 200% compared to the case of steel. For example, Trd = 1.0 ms when Ms = 1 (steel), and Trd = 1.5 ms when Ms = 2 (stainless steel).
上記において、ステンレス鋼のときに逆送ピーク値Ｗrpを小さくすることは、スパッタが多く発生して溶接品質が著しく悪くなるので必須条件である。これに加えて、正送ピーク値Ｗspを小さくすると、スパッタが少し少なくなるので、必須条件ではなく、より好ましい条件である。同様に、逆送減速期間Ｔrdを長くすることは、よりスパッタを少なくすることになり、必須条件ではなく、さらにより好ましい条件である。 In the above, it is an indispensable condition to reduce the reverse feed peak value Wrp when stainless steel is used, because many spatters are generated and the welding quality is remarkably deteriorated. In addition to this, when the forward feed peak value Wsp is reduced, the spatter is slightly reduced, which is not an essential condition but a more preferable condition. Similarly, increasing the reverse feed deceleration period Trd is less spatter and is a more preferable condition than an essential condition.
［実施の形態２］
実施の形態２の発明は、送給速度の逆送ピーク値及び正送ピーク値の絶対値を、シールドガスに占める不活性ガスの体積％が大きくなるほど小さな値に設定するものである。
[Embodiment 2]
In the invention of the second embodiment, the absolute values of the reverse feed peak value and the forward feed peak value of the feed speed are set to smaller values as the volume% of the inert gas in the shield gas increases.
図３は、本発明の実施の形態２に係るアーク溶接制御方法を実施するための溶接電源のブロック図である。同図は、上述した図１と対応しており、同一ブロックには同一符号を付して、それらの説明は繰り返さない。同図は、図１の材質選択回路ＭＳを不活性ガス比率設定回路ＡＲに置換し、図１の逆送ピーク値設定回路ＷＲＲを第２逆送ピーク値設定回路ＷＲＲ２に置換し、図１の正送ピーク値設定回路ＷＳＲを第２正送ピーク値設定回路ＷＳＲ２に置換し、図１の逆送減速期間設定回路ＴＲＤＲを第２逆送減速期間設定回路ＴＲＤＲ２に置換したものである。以下、同図を参照して、これらのブロックについて説明する。 FIG. 3 is a block diagram of a welding power source for carrying out the arc welding control method according to the second embodiment of the present invention. This figure corresponds to FIG. 1 described above, and the same reference numerals are given to the same blocks, and description thereof will not be repeated. In the figure, the material selection circuit MS in FIG. 1 is replaced with an inert gas ratio setting circuit AR, the reverse feed peak value setting circuit WRR in FIG. 1 is replaced with a second reverse feed peak value setting circuit WRR2, and FIG. The forward feed peak value setting circuit WSR is replaced with a second forward feed peak value setting circuit WSR2, and the reverse feed deceleration period setting circuit TRDR in FIG. 1 is replaced with a second reverse feed deceleration period setting circuit TRDR2. Hereinafter, these blocks will be described with reference to FIG.
不活性ガス比率設定回路ＡＲは、シールドガスに占める不活性ガスの体積％を設定するための不活性ガス比率設定信号Ａｒを出力する。シールドガスが、炭酸ガス１００％の場合にはＡｒ＝０となり、炭酸ガス８０％＋アルゴンガス２０％のマグガスの場合はＡｒ＝２０となり、炭酸ガス２％＋アルゴンガス９８％のＭ２ガスの場合はＡｒ＝９８となり、アルゴンガス１００％の場合はＡｒ＝１００となる。
The inert gas ratio setting circuit AR outputs an inert gas ratio setting signal Ar for setting the volume% of the inert gas in the shield gas. When the shielding gas is 100% carbon dioxide, Ar = 0. When the shielding gas is 80% carbon dioxide + 20% argon gas, Ar = 20. When M2 gas is
第２逆送ピーク値設定回路ＷＲＲ２は、上記の不活性ガス比率設定信号Ａｒを入力として、不活性ガス比率設定信号Ａｒを入力とする予め定めた逆送ピーク値算出関数に基づいて逆送ピーク値を算出して、逆送ピーク値設定信号Ｗrrを出力する。逆送ピーク値算出関数は、不活性ガス比率設定信号Ａｒが大きいほど逆送ピーク値が小さくなる関数である。 The second reverse peak value setting circuit WRR2 receives the above-described inert gas ratio setting signal Ar and inputs a reverse peak based on a predetermined reverse peak value calculation function using the inert gas ratio setting signal Ar as an input. The value is calculated, and the reverse peak value setting signal Wrr is output. The reverse peak value calculation function is a function in which the reverse peak value decreases as the inert gas ratio setting signal Ar increases.
第２正送ピーク値設定回路ＷＳＲ２は、上記の不活性ガス比率設定信号Ａｒを入力として、不活性ガス比率設定信号Ａｒを入力とする予め定めた正送ピーク値算出関数に基づいて正送ピーク値を算出して、正送ピーク値設定信号Ｗsrを出力する。正送ピーク値算出関数は、不活性ガス比率設定信号Ａｒが大きいほど正送ピーク値が小さくなる関数である。 The second forward feed peak value setting circuit WSR2 receives the above-described inert gas ratio setting signal Ar and receives the inert gas ratio setting signal Ar as a forward feed peak value calculation function based on a predetermined forward feed peak value calculation function. The value is calculated and the forward peak value setting signal Wsr is output. The forward feed peak value calculation function is a function in which the forward feed peak value decreases as the inert gas ratio setting signal Ar increases.
第２逆送減速期間設定回路ＴＲＤＲ２は、予め定めた逆送減速期間設定信号Ｔrdrを出力する。 The second reverse deceleration period setting circuit TRDR2 outputs a predetermined reverse deceleration period setting signal Trdr.
母材の材質が鉄鋼である場合には不活性ガス比率設定信号Ａｒ＝０〜２０％の範囲のシールドガスが使用される。ステンレス鋼の場合にはＡｒ＝９８〜１００％のシールドガスが使用される。不活性ガス比率設定信号Ａｒが大きいほど逆送ピーク値及び正送ピーク値の絶対値は小さくなる。このために、実施の形態１と同様に、ステンレス鋼のときは鉄鋼のときよりも両値は小さくなる。但し、実施の形態２では、母材がステンレス鋼であっても、不活性ガス比率が異なると両値が変化して適正化されるので、よりアークの安定性が向上する。
When the base material is steel, an inert gas ratio setting signal Ar = 0 to 20% in the range of shield gas is used. In the case of stainless steel, Ar = 98 to 100% shielding gas is used. The larger the inert gas ratio setting signal Ar, the smaller the absolute value of the reverse feed peak value and the forward feed peak value. For this reason, as in
上述した実施の形態２の発明によれば、不活性ガス比率が大きくなるほど逆送ピーク値及び正送ピーク値の絶対値が小さくなるようにしている。このために、使用するシールドガスの不活性ガス比率に応じて適正な逆送ピーク値及び正送ピーク値の絶対値を設定することができるので、アークの安定性をさらに向上させることができる。 According to the above-described second embodiment, the absolute value of the reverse feed peak value and the forward feed peak value is decreased as the inert gas ratio is increased. For this reason, since it is possible to set an appropriate absolute value of the reverse feed peak value and the forward feed peak value according to the inert gas ratio of the shield gas to be used, it is possible to further improve the stability of the arc.
［実施の形態３］
実施の形態３の発明は、送給速度の逆送ピーク値及び正送ピーク値の絶対値を、溶接トーチの前進角が大きくなるほど小さな値に設定するものである。
[Embodiment 3]
In the invention of the third embodiment, the absolute values of the reverse feed peak value and the forward feed peak value of the feed speed are set to smaller values as the advance angle of the welding torch becomes larger.
図４は、本発明の実施の形態３に係るアーク溶接制御方法を実施するための溶接電源のブロック図である。同図は、上述した図１と対応しており、同一ブロックには同一符号を付して、それらの説明は繰り返さない。同図は、図１に前進角設定回路ＢＲを追加し、図１の逆送ピーク値設定回路ＷＲＲを第３逆送ピーク値設定回路ＷＲＲ３に置換し、図１の正送ピーク値設定回路ＷＳＲを第３正送ピーク値設定回路ＷＳＲ３に置換したものである。以下、同図を参照して、これらのブロックについて説明する。
FIG. 4 is a block diagram of a welding power source for carrying out the arc welding control method according to
前進角設定回路ＢＲは、溶接作業者が溶接トーチの前進角を入力して前進角設定信号Ｂｒを出力する。溶接トーチがロボットに把持されている場合には、ロボット制御装置にこの前進角設定回路ＢＲが内蔵されている。また、溶接トーチにジャイロセンサを組み込み、前進角を自動検出するようにしても良い。 In the advance angle setting circuit BR, the welding operator inputs the advance angle of the welding torch and outputs the advance angle setting signal Br. When the welding torch is gripped by the robot, the advance angle setting circuit BR is built in the robot controller. Further, a gyro sensor may be incorporated in the welding torch to automatically detect the advance angle.
第３逆送ピーク値設定回路ＷＲＲ３は、上記の材質選択信号Ｍｓ及び上記の前進角設定信号Ｂｒを入力として、材質選択信号Ｍｓに対応して予め定めた逆送ピーク値を算出し、この逆送ピーク値を前進角設定信号Ｂｒを入力とする予め定めた逆送ピーク値修正関数によって修正し、逆送ピーク値設定信号Ｗrrを出力する。逆送ピーク値修正関数は、前進角設定信号Ｂｒが大きいほど逆送ピーク値が小さくなるように修正する関数である。 The third reverse feed peak value setting circuit WRR3 receives the material selection signal Ms and the advance angle setting signal Br and calculates a reverse feed peak value corresponding to the material selection signal Ms. The feed peak value is corrected by a predetermined reverse feed peak value correction function using the advance angle setting signal Br as an input, and a reverse feed peak value setting signal Wrr is output. The reverse feed peak value correction function is a function for correcting the reverse feed peak value to be smaller as the advance angle setting signal Br is larger.
第３正送ピーク値設定回路ＷＳＲ３は、上記の材質選択信号Ｍｓ及び上記の前進角設定信号Ｂｒを入力として、材質選択信号Ｍｓに対応して予め定めた正送ピーク値を算出し、この正送ピーク値を前進角設定信号Ｂｒを入力とする予め定めた正送ピーク値修正関数によって修正し、正送ピーク値設定信号Ｗsrを出力する。正送ピーク値修正関数は、前進角設定信号Ｂｒが大きいほど正送ピーク値が小さくなるように修正する関数である。 The third forward feed peak value setting circuit WSR3 receives the material selection signal Ms and the advance angle setting signal Br as inputs, and calculates a forward feed peak value determined in advance corresponding to the material selection signal Ms. The feed peak value is corrected by a predetermined forward feed peak value correction function using the advance angle setting signal Br as an input, and the forward feed peak value setting signal Wsr is output. The forward feed peak value correcting function is a function for correcting the forward feed peak value to be smaller as the advance angle setting signal Br is larger.
溶接トーチの前進角が大きくなるほど、アーク再発生時の残留溶滴に発生する横振れの振動が大きくなる。さらに、溶接トーチの前進角が大きくなるほど、短絡期間中の溶接ワイヤの押し込みによるスパッタ量が多くなる。このために、実施の形態２の発明では、前進角が大きくなるほど、逆送ピーク値及び正送ピーク値を小さくすることによって、横振れ振動を緩和してアーク安定性を向上させ、短絡期間中のスパッたの発生量を削減している。 The greater the advance angle of the welding torch, the greater the vibration of lateral vibration that occurs in the residual droplet when the arc is regenerated. Furthermore, the greater the advance angle of the welding torch, the greater the amount of spatter due to the pushing of the welding wire during the short circuit period. For this reason, in the invention of the second embodiment, as the advance angle becomes larger, by reducing the reverse feed peak value and the forward feed peak value, the lateral vibration is reduced and the arc stability is improved. The amount of spatter generated is reduced.
１ 溶接ワイヤ
２ 母材
３ アーク
４ 溶接トーチ
５ 送給ロール
ＡＲ 不活性ガス比率設定回路
Ａｒ 不活性ガス比率設定信号
ＢＲ 前進角設定回路
Ｂｒ 前進角設定信号
ＣＭ 電流比較回路
Ｃｍ 電流比較信号
ＤＲ 駆動回路
Ｄｒ 駆動信号
Ｅ 出力電圧
Ｅａ 誤差増幅信号
ＥＤ 出力電圧検出回路
Ｅｄ 出力電圧検出信号
ＥＩ 電流誤差増幅回路
Ｅｉ 電流誤差増幅信号
ＥＲ 出力電圧設定回路
Ｅｒ 出力電圧設定信号
ＥＶ 電圧誤差増幅回路
Ｅｖ 電圧誤差増幅信号
ＦＣ 送給制御回路
Ｆｃ 送給制御信号
ＦＲ 送給速度設定回路
Ｆｒ 送給速度設定信号
Ｆｗ 送給速度
ＩＣＲ 電流制御設定回路
Ｉcr 電流制御設定信号
ＩＤ 電流検出回路
Ｉｄ 電流検出信号
ＩＬＲ 低レベル電流設定回路
Ｉlr 低レベル電流設定信号
Ｉｗ 溶接電流
ＭＳ 材質選択回路
Ｍｓ 材質選択信号
ＮＤ くびれ検出回路
Ｎｄ くびれ検出信号
ＰＭ 電源主回路
Ｒ 減流抵抗器
ＳＤ 短絡判別回路
Ｓｄ 短絡判別信号
ＳＴＤ 小電流期間回路
Ｓtd 小電流期間信号
ＳＷ 電源特性切換回路
ＴＲ トランジスタ
Ｔrd 逆送減速期間
ＴＲＤＲ 逆送減速期間設定回路
Ｔrdr 逆送減速期間設定信号
Ｔrp 逆送ピーク期間
Ｔru 逆送加速期間
ＴＲＵＲ 逆送加速期間設定回路
Ｔrur 逆送加速期間設定信号
Ｔsd 正送減速期間
ＴＳＤＲ 正送減速期間設定回路
Ｔsdr 正送減速期間設定信号
ＴＳＤＲ２ 第２正送減速期間設定回路
Ｔsp 正送ピーク期間
Ｔsu 正送加速期間
ＴＳＵＲ 正送加速期間設定回路
Ｔsur 正送加速期間設定信号
ＶＤ 電圧検出回路
Ｖｄ 電圧検出信号
Ｖｗ 溶接電圧
ＷＬ リアクトル
ＷＭ 送給モータ
Ｗrp 逆送ピーク値
ＷＲＲ 逆送ピーク値設定回路
Ｗrr 逆送ピーク値設定信号
ＷＲＲ２ 第２逆送ピーク値設定回路
ＷＲＲ３ 第３逆送ピーク値設定回路
Ｗsp 正送ピーク値
ＷＳＲ 正送ピーク値設定回路
Ｗsr 正送ピーク値設定信号
ＷＳＲ２ 第２正送ピーク値設定回路
ＷＳＲ３ 第３正送ピーク値設定回路
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Welding wire 2 Base material 3 Arc 4 Welding torch 5 Feed roll AR Inert gas ratio setting circuit Ar Inert gas ratio setting signal BR Advance angle setting circuit Br Advance angle setting signal CM Current comparison circuit Cm Current comparison signal DR Drive circuit Dr drive signal E output voltage Ea error amplification signal ED output voltage detection circuit Ed output voltage detection signal EI current error amplification circuit Ei current error amplification signal ER output voltage setting circuit Er output voltage setting signal EV voltage error amplification circuit Ev voltage error amplification signal FC feeding control circuit Fc feeding control signal FR feeding speed setting circuit Fr feeding speed setting signal Fw feeding speed ICR current control setting circuit Icr current control setting signal ID current detection circuit Id current detection signal ILR low level current setting circuit Ilr Low level current setting signal Iw Welding current MS Material selection circuit Ms Material selection signal ND Constriction Output circuit Nd Constriction detection signal PM Power supply main circuit R Current reducing resistor SD Short circuit determination circuit Sd Short circuit determination signal STD Small current period circuit Std Small current period signal SW Power supply characteristic switching circuit TR Transistor Trd Reverse transmission deceleration period TRDR Reverse transmission deceleration period Setting circuit Trdr Reverse feed deceleration period setting signal Trp Reverse feed peak period Tru Reverse feed acceleration period setting circuit Trur Reverse feed acceleration period setting signal Tsd Forward feed deceleration period TSDR Forward feed deceleration period setting circuit Tsdr Forward feed deceleration period Setting signal TSDR2 Second forward feed deceleration period setting circuit Tsp Forward feed peak period Tsu Su Forward feed acceleration period TSUR Forward feed acceleration period setting circuit Tsur Forward feed acceleration period setting signal VD Voltage detection circuit Vd Voltage detection signal Vw Welding voltage WL Reactor WM Send Feed motor Wrp Reverse feed peak value WRR Reverse feed peak value setting circuit Wrr Reverse feed peak value setting signal WRR2 Second Feed peak value setting circuit WRR3 Third reverse feed peak value setting circuit Wsp Forward feed peak value WSR Forward feed peak value setting circuit Wsr Forward feed peak value setting signal WSR2 Second forward feed peak value setting circuit WSR3 Third forward feed peak value setting circuit
Claims (5)
前記送給速度の逆送ピーク値の絶対値を、母材の材質がステンレス鋼であるときは鉄鋼であるときよりも小さな値に設定する、
ことを特徴とするアーク溶接制御方法。 In the arc welding control method in which the welding wire feeding speed is alternately switched between the normal feeding period and the reverse feeding period, and the short circuit period and the arc period are repeatedly welded.
The absolute value of the reverse feed peak value of the feeding speed is set to a value smaller than that of steel when the base material is stainless steel,
An arc welding control method characterized by the above.
ことを特徴とする請求項１に記載のアーク溶接制御方法。 The absolute value of the positive feed peak value of the feeding speed is set to a value smaller than that of steel when the base material is stainless steel,
The arc welding control method according to claim 1, wherein:
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のアーク溶接制御方法。 The reverse feed deceleration period of the feed speed is set to a longer period than when the base material is stainless steel than when it is steel.
The arc welding control method according to claim 1, wherein the method is an arc welding control method.
ことを特徴とする請求項２に記載のアーク溶接制御方法。 The absolute value of the reverse feed peak value and the forward feed peak value of the feed speed is set to a smaller value as the volume% of the inert gas in the shield gas increases.
The arc welding control method according to claim 2, wherein:
ことを特徴とする請求項２に記載のアーク溶接制御方法。 The absolute value of the reverse feed peak value and the forward feed peak value of the feed speed is set to a smaller value as the advance angle of the welding torch increases.
The arc welding control method according to claim 2, wherein:
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