DE3873798T2

DE3873798T2 - Beschichtung und plattierung aus einer nickelbasislegierung mit guter bestaendigkeit gegen oxidation und hochtemperaturskorrosion fuer bauteile des hochtemperaturteils einer industrie- oder schiffsgasturbine und daraus hergestellte verbundwerkstoffe.

Info

Publication number: DE3873798T2
Application number: DE8888103050T
Authority: DE
Inventors: Marvin Mnm Fishman
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1987-03-17
Filing date: 1988-03-01
Publication date: 1993-03-04
Anticipated expiration: 2008-03-02
Also published as: EP0284793A2; GB2202235A; US4774149A; SG35891G; GB8804453D0; NO881158D0; NO170811B; NO170811C; NO881158L; IN169043B; EP0284793B1; EP0284793A3; DE3873798D1; GB2202235B; JPS64257A; JPH0613749B2

Description

Gebiet der Erfindung

Die vorliegende Erfindung bezieht sich allgemein auf die Superlegierungen im Gebiete der Metallurgie, und sie befaßt sich mehr im besonderen mit oxidations- und hitzekorrosionsbeständigen Nickelbasis-Legierungen sowie mit neuen Bauteilen für den Hochtemperaturteil von Industrie- und Schiffs-Gasturbinen aus Superlegierung, wobei die genannten Bauteile mit diesen neuen Legierungen überzogen oder plattiert sind und folglich lange Gebrauchsdauern aufweisen.

Hintergrund

Schutzüberzüge sind lebenswichtig für die fortgesetzte Leistungsfähigkeit und Lebensdauer industrieller und Schiffsgasturbinen, deren Bauteile im Hochtemperaturteil aggressiven Umgebungen bei Temperaturen zwischen 704,4ºC (1300ºF) und 982,2ºC (1800ºF) ausgesetzt sind. Da die Legierungszusammensetzungen für die Lauf- und Leitschaufeln, die die mechanischen Anforderungen erfüllen, keine annehmbare sulfidierungs/Oxidations-Beständigkeit für einen Dauerbetrieb in Schiffs- und Industrie-Gasturbinen aufweisen, ist es erforderlich, Schutzüberzüge zu schaffen, die metallurgisch stabil und mit der Substratlegierung verträglich sind und deren mechanische Eigenschaften bei den Betriebstemperaturen nicht merklich beeinträchtigen.
Aluminium, Silizium und Chrom sind die einzigen drei Legierungselemente, die selbstheilende Schutzoxid- Oberflächenschichten auf Nickel-, Kobalt- und Eisen-Basis- Superlegierungen bilden. Der frühe Stand der Technik schließt Aluminid-Überzüge ein, die besser bei höheren Temperaturen schützen, sowie Chrom- und Silizium-Überzüge, die besser am unteren Ende des Temperaturspektrums sind, das in den heißen Abschnitten einer Gasturbine auftritt. Zum Stande der Technik gehören auch die MCrAlY-Überzüge, bei denen M für Eisen, Kobalt, Nickel oder gewisse Kombinationen daraus steht. In einigen Einsatzumgebungen haben sich MCrAlY-Überzüge als vorteilhaft gegenüber Aluminid-Überzügen mit Bezug auf Korrosionsbeständigkeit und Duktilität erwiesen. Alle bisher bekannten Überzüge für Superlegierungs-Schaufeln haben jedoch Nachteile, die ihre Brauchbarkeit einschränken. Das langerstrebte Ziel für Entwickler von Überzügen bestand darin, diese Nachteile zu beseitigen und den Temperaturbereich, in dem die Überzüge schützen, zu erweitern.
EP-A-0 096 810 lehrt, daß die Hitzekorrosion von Komponenten aus Superlegierungen in Gasturbinen, wenn man diese bei niedrigeren Temperaturen betreibt, durch das Aufbringen von Kobalt-Chrom-Legierungen vermindert wird, wobei der Chromgehalt solcher Überzüge im Bereich von 37,5 bis 50 Gew.-% liegt. Der Aluminiumgehalt dieser Überzüge wird bei einem Minimum gehalten.
Die Überzugs- und Plattierungs-Legierungszusammensetzungen der vorliegenden Erfindung bieten einen langdauernden Sulfidierungs(Hitzekorrosions)-Schutz für Teile aus Nickelbasis-Superlegierungen, die bei Temperaturen bis zu 871,1ºC (1600ºF) betrieben werden, weiter eine metallurgische Verträglichkeit mit den meisten handelsüblichen Substratzusammensetzungen sowie eine ungewöhnliche Duktilität und Beständigkeit gegenüber Rißbildung bei mechanisch oder thermisch induzierter Dehnung. Für die Mehrzahl der Schaufel-Anwendungen von Schiffs- und Industrie-Gasturbinen, die innerhalb des Temperaturbereiches von 704,4 bis 871,1ºC (1300 bis 1600ºF) betrieben werden, kann mit den Leglerungszusammensetzungen der vorliegenden Erfindung der Hitzekorrosionsschutz über die erwartete Lebensdauer des Teiles erzielt werden. Dies stellt einen Durchbruch in einem gedrängten Gebiet für das Marketing neuer Gasturbinen und für das Wiederabschleifen benutzter Lauf- und/oder Leitschaufeln dar.
Eine der bedeutenderen Feststellungen der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß die Hitzekorrosionsbeständigkeit bis zu 787,8ºC (1450ºF) durch Weglassen von Aluminium unter Erhöhung des Chromgehaltes bis zu Mengen, die in den bekannten NiCrAlY- Überzügen allgemein nicht gefunden werden, beträchtlich verbessert werden kann. Eine andere wesentliche Feststellung bestand darin, daß die Korrosions-Lebensdauer und Duktivität der Überzüge aus einen hohen Chromgehalt aufweisenden Nickellegierungen zwischen 704,4 und 871,1ºC (1300 bis 1600ºF) durch die Zugabe relativ geringer, aber kritischer Mengen an Silizium, Hafnium und Yttrium stark verbessert werden kann. Weiter wurde festgestellt, daß durch Ersetzen eines Teiles des Nickels dieser neuen Legierungen durch Kobalt die Hitzekorrosionsbeständigkeit bei 871,1ºC (1600ºF) deutlich verbessert werden kann. Diese Verbesserung kann erzielt werden durch Einsetzen von 9 bis 11% Kobalt, vorzugsweise 10%, statt Nickel in diesen Legierungen, ohne daß man an Duktivität verliert.
Die Gründe für diese deutliche Zunahme bei der Lebensdauer werden nicht gut verstanden, doch kann man einige Mutmaßungen anstellen. Es gibt genügend Anzeichen, daß Hafnium-Schwefel sehr viel wirksamer gettert als Chrom, Titan oder Mangan in einer Hitzekorrosions-Umgebung, so daß mehr vom Chrom für die Bildung eines schützenden Oxids übrigbleibt. Darüber hinaus verhindern Hafnium und Yttrium das Abspalten der schützenden Oxidhaut für längere Zeitdauer. Es gibt auch eine Möglichkeit, daß das Yttrium die Diffusionsrate des Siliziums zur Metall/Oxid- Grenzfläche erhöht und dadurch die Bildung einer zusammenhängenden Siliziumdioxid-Unterschicht fördert, die das Oxidwachstum verlangsamt.
Aluminium ist nicht nur in dem oben angegebenen Sinne nachteilig, sondern es vermindert auch die wichtige Eigenschaft der Duktilität der neuen Legierungen der vorliegenden Erfindung. Es wird daher vorzugsweise sorgfältig darauf geachtet, Aluminium nicht in diese Legierungen aufzunehmen. Es können jedoch relativ geringe Aluminiummengen, wie bis zu etwa 1%, toleriert werden und wird diese Menge überschritten, dann nimmt der Abfall der Hitzekorrosionsbeständigkeit und Duktilität schnell zu und erreicht rasch den Punkt (d. h. bei etwa 2%), wo die neuen Ergebnisse und Vorteile dieser Erfindung für alle praktischen Zwecke verlorengehen.
Allgemein ist der neue Gegenstand der vorliegenden Erfindung eine Komponente aus einer Nickelbasis-Legierung für den heißen Bereich einer Gasturbine, die mit einer schützenden Nickelbasis-Legierung überzogen oder plattiert ist, die im wesentlichen aus Chrom, Hafnium, Silizium, Yttrium, Titan besteht. Diese Überzugs- und Plattierungs- Legierung enthält kein Aluminium, das ein Bestandteil von Schutzüberzügen und -plattierungen für Superlegierungen im Stande der Technik ist. Die Anteile der Bestandteile der vorliegenden neuen Schutzlegierungen sind 30-44% Chrom, 0,5-10% Hafnium, 0,5-4% Silizium, 0,1-1% Yttrium, 0,3 -3% Titan, bis zu 11% Kobalt, Rest Nickel, doch umfaßt der bevorzugte Bereich 38-42% Chrom, 2,5-3,5% Hafnium, 2- 4% Silizium, 0,1-0,3% Yttrium, 0,3-0,7% Titan, 9-11% Kobalt, Rest Nickel und unvermeidbare Verunreinigungen. In einer optimalen Form besteht die NiCrHfSiTiY-Legierung der vorliegenden Erfindung aus etwa 40% Chrom, etwa 3% Hafnium, etwa 3% Silizium, etwa 0,2% Yttrium, etwa 0,5% Titan, Rest Nickel und unvermeidbare Verunreinigungen. In einer anderen solchen Form der vorliegenden Erfindung besteht die NiCoCrHfSiTiY-Legierung aus etwa 40% Chrom, etwa 2,5% Hafnium, etwa 10% Kobalt, etwa 3% Silizium, etwa 2,5% Titan, etwa 0,3% Yttrium, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen.
In der Zeichnung, die die Beschreibung begleiten und einen Teil davon bilden, sind:
Fig. 1 eine Aufnahme einer typischen Industrie- Gasturbinenschaufel, auf die die Überzüge oder Plattierungen der vorliegenden Erfindung aufgebracht sind; Fig. 2 ein Schliffbild (400-fache Vergrößerung) einer Testprobe aus Nickelbasis-Superlegierung, überzogen mit der NiCrHfSiTiY-Legierung der vorliegenden Erfindung, die 2008 Stunden einer Temperatur von 732,2ºC (1350ºF) in einer Gasturbinen-Brenneranlage ausgesetzt worden ist; Fig. 3 ein Schliffbild wie das nach Fig. 2 (200-fache Vergrößerung) einer Probe des Superlegierungssubstrates der Fig. 2 mit einem Überzug nach dem Stande der Technik, die unter den Bedingungen der Probe der Fig. 2 getestet wurde, jedoch nur für eine Dauer von 188 Stunden; Fig. 4 ein anderes Schliffbild wie das nach Fig. 2 (400- fache Vergrößerung) einer Probe des Superlegierungssubstrates der Fig. 2 mit noch einem anderen Überzug nach dem Stande der Technik, wobei der Test unter den Bedingungen der Probe nach Fig. 2 ausgeführt wurde, ausgenommen, daß die Testdauer nur 340 Stunden betrug; Fig. 5 ein Schliffbild (200-fache Vergrößerung) eines Teiles des stromlinienförmigen Teils einer Schaufel einer Industrie-Gasturbine der gleichen Substratzusammensetzung wie bei der nach Fig. 2, überzogen durch Plasmaspritzen bei geringem Druck mit einer Legierung dieser Erfindung; Fig. 6 ein Schliffbild (200-fache Vergrößerung) einer gegossenen Probe der NiCoCrHfSiTiY-Legierung dieser Erfindung in nichtoxidiertem Zustand, getestet unter den Bedingungen der Probe nach Fig. 2, ausgenommen, daß die Testtemperatur 871,1ºCc (1600ºF) und die Testdauer 1000 Stunden betrug;
Fig. 7 eine graphische Darstellung der Gesamtkorrosion in 2,54·10&supmin;² mm (mil) pro Seite gegen die Zeit in Stunden, wobei die Ergebnisse bei 732,2ºC (1350ºF) von Proben gemäß der Erfindung und von zwei ausgewählten Zusammensetzungen nach dem Stande der Technik mittels der angegebenen Punkte aufgetragen sind; und Fig. 8 eine andere graphische Darstellung wie die nach Fig. 7, in der die NiCrHfSiTiY-Legierung nach der Erfindung und NiCoCrHfSiTiY (als erfindungsgemäße Legierung-B bezeichnet) als Punkte von Testdaten bei 871,1º C (1600ºF) zusammen mit den Daten für die beiden Legierungen nach dem Stande der Technik gemäß Fig. 7 aufgetragen sind.
Um eine befriedigende Leistungsfähigkeit des Überzuges zu erhalten, müssen die angewendeten Techniken zum Schmelzen der Legierung und zu ihrer Umwandlung in Pulver die Sauerstoff- und Stickstoff-Mengen auf ein Maximum von 500 bzw. 30 ppm (Teile pro Million) in dem fertigen Pulverprodukt beschränken. Werden die neuen Legierungen der vorliegenden Erfindung als Überzüge aufgebracht, dann erfolgt die Abscheidung vorzugsweise durch Plasmaspritzen bei geringem Druck (d. h. im Vakuum), durch physikalisches Dampfabscheiden (PVD) mittels Elektronenstrahl oder durch Plasmaspritzen unter Argonschutzgas. Alle drei Verfahren ergeben eine befriedigende Kontrolle für Dicke und Zusammensetzung für Anwendungen bei Schiffs- und Industrie- Gasturbinen.
Werden die vorliegenden neuen Legierungen zum Plattieren des stromlinienförmigen Teiles der Schaufeln benutzt, dann rollt man die Legierung vorzugsweise zu dünnem Blech und verbindet dieses mit dem gegossenen Superlegierungssubstrat durch heißisostatisches Pressen (HIP'en).
Nach dem Abscheiden des Überzuges werden die überzogenen Gegenstände am besten unter einer Schutzatmosphäre (Vakuum oder Argon) aus einem oder mehreren der folgenden Gründe wärmebehandelt:
(1) um die Überzugsdichte zu erhöhen;
(2) die Haftung am Substrat zu verbessern;
(3) die optimalen Eigenschaften des Substrates wieder herzustellen.
Wärmebehandlungszeit und -temperatur werden bei unterschiedlichen Superlegierungssubstraten verschieden sein.
Die Ergebnisse der Hitzekorrosion, die durch die Schliffbilder der Fig. 2, 3, 4, 6 und die Diagramme der Fig. 7 und 8 dargestellt sind, wurden bei Tests mit Brenneranlagen bei 732,2ºC (1350ºF) und 871,1ºC (1600º F) mit stiftförmigen Substraten aus IN 738 erhalten, die mit einer bevorzugten Legierungszusammensetzung der vorliegenden Erfindung überzogen waren, weiter mit Scheiben völlig aus zwei bevorzugten Legierungenszusammensetzungen der vorliegenden Erfindung und mit stiftförmigen Substraten aus IN-738, von denen einige mit Platin-Aluminium und einige mit einer CoCrAlY-Legierung überzogen waren. Die beiden letztgenannten Überzüge nach dem Stande der Technik wurden für die Zwecke von Vergleichstests ausgewählt, da sie gegenwärtig weitgehend im Gebrauch sind und allgemein als die besten handelsüblichen zum Korrosionsschutz von Industrie-Turbinenschaufeln anerkannt sind. Die bevorzugten Legierungszusammensetzungen dieser Erfindung, die bei den Korrosionstests mit der Brenneranlage eingesetzt wurden, bestanden aus 40% Chrom, 3% Hafnium, 3% Silizium, 0,2% Yttrium, 0,5% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen sowie der NiCoCrHfSiSiY-Legierung, die oben als erfindungsgemäße Legierung - B bezeichnet ist.
Die bevorzugten NiCrHfSiTiY-Überzüge dieser Erfindung und der CoCrAlY-Überzug wurden mittels einer Vakuum- Plasmaspritztechnik auf die Testproben aus IN 738-Legierung aufgebracht, wie sie viel bei der kommerziellen Produktion von mit MCrAlY überzogenen Gasturbinenkomponenten angewendet wird. Der Platin-Aluminium-Überzug wurde durch das übliche Elektroplattieren und Packungs-Überziehen aufgebracht, wie es benutzt wird, kommerziell solche Gegenstände aus Nickelbasislegierung zu überziehen. Die Überzugsdicke der Testproben lag im Bereich von etwa 0,1 mm (4 mil) für die Platin-Aluminium- und CoCrAlY- Zusammensetzungen bis zu etwa 0,18 mm (7 mil) für die Legierung dieser Erfindung.
Die massiven Testproben aus der NiCrHfSiTiY-Legierung dieser Erfindung wurden, wie oben erwähnt, maschinell aus kleinen Gußkörpern herausgearbeitet und im nichtoxidierten Zustand sowie in einem voroxidierten Zustand ausgewertet, der erhalten war durch Aussetzen in Luft bei 1037,8ºC (1900ºF) für 24 h. Die massive Testprobe aus Legierung - B wurde ebenfalls maschinell aus einem kleinen Gußkörper herausgearbeitet und im nichtoxidierten Zustand ausgewertet.
In allen hier beschriebenen Experimenten wurde eine Standard-Brenneranlage benutzt, und in jedem Falle waren die Anlagebedingungen des Druckes und der Temperatur die gleichen, nämlich ein Druck von 0,1 MPa (1 atm) sowie eine Temperartur in einer Reihe von 732,2ºC (1350ºF) und 871,1ºC (1600ºF) in der anderen Reihe. Der Brennstoff war in jedem Falle ebenfalls der gleiche und zwar ein Nr. 2- Dieselöl, versehen mit tertiär-Butyldisulfid (um 1% Schwefel zu erhalten) und mit etwa 500 ppm synthetischem Seesalz. Es wurde genügend 502 zu der Verbrennungsluft hinzugegeben, um Schwefelmengen zu erzielen, die vergleichbar waren jenen, wie sie beim normalen Schiffs- und Industrie-Gasturbinenbetrieb vorherrschen.
Die in jedem dieser Experimente erhaltenen Daten wurden identifiziert und von den Daten aller anderen Experimente in der Reihe unterschieden durch den Schlüssel in der oberen rechten Ecke der Diagramme der Fig. 7 und 8.
Wie dargestellt sind die die vorliegende Erfindung repräsentierenden Proben, insbesondere die überzogenen Körper, gegenüber den Überzügen nach dem Stande der Technik bei 732,2ºC (1350ºF) beträchtlich besser in der Leistungsfähigkeit. Es gab ein vollständiges Durchdringen der CoCrAlY-Zusammensetzung in 170 h und eine etwa 80%ige Durchdringung des Platin-Aluminid-Überzuges in 250 h. Das Eindringen in den Überzug dieser Erfindung bis zu etwa 50% der Überzugsdicke (d. h. 0,076 mm bzw. 3 mil) erfolgte jedoch nur in einem einzigen Falle nach 5000 h, und bei einer Anzahl anderer überzogener Stifte waren die Überzüge nach 2000 h und selbst nach 3000 h noch intakt. Das Eindringen in die massiven Legierungsproben sowohl im nichtoxidierten als auch im voroxidierten Zustand war ebenfalls beträchtlich geringer als im Falle der CoCrAlY- und der Platin-Aluminium-Überzüge für Zeiten von mehr als 1000 h.
Bei 871,1ºC (1600ºF) erfolgte ein Eindringen in die NiCrHfSiTiY-Legierung dieser Erfindung bis zu Tiefen von 0,1 mm bis 0,3 mm (3 bis 12 mil) im Falle der gegossenen massiven Proben und etwa 0,3175 mm (12,5 mil) bei den überzogenen stiftförmigen Proben nach 1000 h. Das Eindringen in die gegossene massive Probe der Legierung - B erfolgte jedoch nur bis zu einer Tiefe von 0,038 mm (1,5 mil) nach 1000 h bei 871,1ºC (1600ºF). Verglichen mit den CoCrAlY-Korrosionsdaten bei der Zerstäubungsbindung und den Daten der mit Platin-Aluminium überzogenen Stifte in Fig. 8 wird die nützliche Auswirkung des Aluminiums bei höheren Temperaturen deutlich. Es ist aber auch klar, daß eine solche nützliche Wirkung ohne Aluminium erhalten werden kann, wenn man Kobalt für einen untergeordneten Teil des Nickels der erfindungsgemäßen Legierungen einsetzt.
Die vorgenannten Testergebnisse sind weiter in den anliegenden Schliffbildern veranschaulicht. So zeigt der Vergleich der Fig. 2 mit Fig. 3 den dramatischen Unterschied zwischen einem Überzug nach der vorliegenden Erfindung und einem CoCrAlY-Überzug mit Bezug auf die Korrosionsbeständigkeit bei 732,2ºC (1350ºF) unter den oben beschriebenen Testbedingungen. In ähnlicher Weise ist der relativ schwere Angriff, der unter den gleichen Bedingungen auf einem Platin-Aluminium-Packungsüberzug erfolgte, in Fig. 4 dargestellt. Als Bezug zu vorher-undnachher ist Fig. 5 ein Schliffbild eines mit NiCrHfSiTiY- überzogenen stromlinienförmigen Teiles, und in jedem dieser vier Fälle ist der Legierungsüberzug mit C und das Substrat mit S bezeichnet. Der mit der Schutzlegierung bedeckte stromlinienförmige Teil der Gasturbinenschaufel der Fig. 1 ist durch das Bezugszeichen A identifiziert.
Die hervorragende Korrosionsbeständigkeit der Legierung - B dieser Erfindung ergibt sich gleichermaßen aus der Fig. 6, die einen nur oberflächlichen Angriff auf eine gegossene massive Probe unter den Bedingungen von 871,1ºC (1600ºF) während 1000 h des Testes mit einer Standard- Brenneranordnung zeigt.
Zugtests an Proben, die hergestellt waren durch Vakuum- Plasmaspritzen von freistehenden Formen mit der Co-29Cr- 6Al-1Y-Überzugszusammensetzung und mit einer bevorzugten Zusammensetzung dieser Erfindung (bestehend aus 40% Chrom, 3% Hafnium, 3% Silizium, 0,2% Yttrium, 0,5% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen) zeigen den deutlichen Unterschied in der Duktilität bei allen Temperaturen zwischen diesen beiden Überzugslegierungen, wie sich aus den in Tabelle I aufgeführten experimentellen Daten entnehmen läßt. Tabelle I Legierung Temperatur ºC (ºF) Zugfestigkeit MPa (ksi) 0,2%-Streckgrenze % Dehnung % Querschnittsverminderung Zimmertemperatur
Die gute Duktilität des NiCrHfSiTiY-Überzuges dieser Erfindung verringert die Ermüdungsdauer einer Substratlegierung sehr viel weniger als die Überzüge vergleichbarer Natur nach dem Stande der Technik sowie als Packungsüberzüge.
Wo immer in der Beschreibung und in den Ansprüchen ein Prozentsatz oder Anteil angegeben ist, bezieht sich dieser auf das Gewicht.

Claims

1. Oxidations- und hitzekorrosions-beständiger Verbundgegenstand umfassend eine Komponente aus einer Nickel-basis-Superlegierung für den heißen Bereich einer Gasturbine und eine mit der Komponente verbundene Legierungsschutzabdeckung, die aus 30 bis 44% Chrom, 0,5 bis 10% Hafnium, 0,5 bis 4% Silizium, 0,1 bis 1% Yttrium, 0,3 bis 3% Titan, bis zu 11% Kobalt, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.

2. Gegenstand nach Anspruch 1, wobei die Legierungabdeckung die Form eines Überzuges hat.

3. Gegenstand nach Anspruch 1, wobei die Abdeckung die Form eines durch Spritzabscheidung aufgebrachten Überzuges hat.

4. Gegenstand nach Anspruch 1, bei dem die Abdeckung in Form einer Plattierung vorliegt, die mit dem Substrat der Komponente des heißen Abschnittes der Gasturbine verbunden ist.

5. Gegenstand nach Anspruch 4, bei dem die Plattierung durch heißisostatisches Pressen mit dem Substratkörper verbunden ist.

6. Gegenstand nach Anspruch 1, bei dem die Legierungsabdeckung aus 38 bis 42% Chrom, 2,5 bis 3,5% Hafnium, 2 bis 4% Silizium, 0,1 bis 0,3% Yttrium, 0,3 bis 1% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.

7. Gegenstand nach Anspruch 1, bei dem die Abdeckung aus etwa 40% Chrom, 3% Hafnium, 3% Silizium, 0,2% Yttrium, 0,5% Titan, 10% Kobalt, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.

8. Oxidations- und hitzekorrosions-beständige Legierungszusammensetzung bestehend aus 30 bis 44% Chrom, 0,5 bis 10% Hafnium, 0,5 bis 4% Silizium, 0,1 bis 1% Yttrium, 0,3 bis 3% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen.

9. Legierung nach Anspruch 8, die aus 38 bis 42% Chrom, 2,5 bis 3,5% Hafnium, 2 bis 4% Silizium, 0,1 bis 0,3% Yttrium, 0,3 bis 1% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.

10. Legierung nach Anspruch 8, bestehend aus 40 % Chrom, 3% Hafnium, 3% Silizium, 0,2% Yttrium, 0,5% Titan, Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen.

11. Legierung nach Anspruch 8, die 9 bis 11% Kobalt enthält.

12. Legierung nach Anspruch 8, die 10% Kobalt enthält.

13. Gegenstand nach Anspruch 1, bei dem die Legierungsabdeckung aus etwa 40% Chrom, 2,5% Hafnium, 10% Kobalt, 3% Silizium, 2,5% Titan, 0,3% Yttrium Rest Nickel und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht.