Rapport
Rapport
Rapport
Présentation
1
chapitre I : Présentation du projet
I. Présentation générale :
1. Présentation Générale :
Cette immeuble est constitué de deux sous-sol un pour le parking et l’autre pour le
stockage, RDC : grande surface et 5 étages avec 41 appartements à usage bureautique
2. Description détaillé :
Sous-sol -2 : C’est un sous-sol à usage de parking avec une hauteur sous plafond
de 3 m. Il comprend 40 places de stationnement des véhicules, 2escaliers, 2
ascenseurs pour l’accès et 2 monte-charges.
R.D.C :Grand espace(Magasin général) avec une hauteur sous plafond de 5.10 m, 2
escaliers, 2 ascenseurs pour l’accès et 2 monte-charges.
1ère étage : le 1er étage avec une hauteur sous-plafond de 2,94 m, 2 escaliers et 2
ascenseurs pour l’accès .Il comprend essentiellement 9 appartements :
5 appartements composés de 2 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC.
2 appartements composés de 3 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC
1appartement composé de 4 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC.
2ème étage, 3ème étage, 4ème étage et 5ème étage : le reste des étages sont
identiques avec une hauteur sous-plafond de 2,94 m, 2 escaliers et 2 ascenseurs
pour l’accès .ils comprennent essentiellement 8 appartements :
4 appartements composés de 2 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC.
2 appartements composés de 3 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC.
2 appartements composés de 4 bureaux, un hall d’accueil, kitch, et WC.
2
PLAN D’IMPLANTATION
PLAN DE MASSE
3
VUE DE HAUT
VUE 3D
4
VUE DE FACADE
5
partie II. Conception et hypothèse de
calcul
6
chapitre I : Conception
Vu le type de bâtiment et son usage une structure en béton armé a été adoptée
I. Introduction:
La réalisation de tout projet doit passer par une première étape :
La conception, qui consiste à choisir le type de structure à adopter tel que : poteaux,
poutre, type de plancher… en tenant compte de plusieurs contraintes (techniques
fonctionnelles, esthétiques et économiques) auxquelles il faut trouver les meilleures
solutions.
En effet un projet est dit bien conçu lorsque la structure adoptée fait un compromis
entre toutes ces exigences (solution la moins coûteuse, réalisable techniquement et
respectant les contraintes architecturales et fonctionnelles du projet).
7
Utiliser les voiles des cages d’ascenseurs comme des éléments porteurs afin de
réduire le nombre de poteaux
Problèmes rencontrés :
Une fois les poteaux sont implantés, les poutres doivent reliées les poteaux leurs sens
est choisi de tels sorte à réduire les portées des planchers.
Pour obtenir une meilleure conception, on a eu recours à plusieurs solutions parmi
lesquelles on cite :
Choisir le sens des poutres au maximum dans l’alignement de la maçonnerie et les murs
de telle façon à éviter (les retombées) visibles qui nuisent à l’aspect esthétique de la
construction.
On a eu recours à la solution de poutres reposant sur des poutres (raidisseurs sur
poutres) pour minimiser au maximum les poteaux à l’intérieur des locaux.
On a essayé au grand maximum de choisir des poutres hyperstatiques (plus
économiques).
Problèmes rencontrés:
Lors de l’emplacement des poutres on a rencontré quelques problèmes dans les étages
courants:
Poutre A21 : elle passe dans le couloir avec une grande retombée alors on la
divisé en deux travées par un poteau implanté pour réduire la retombée
Poutres A1 et A5: on a adopté des poutres en forme de T et on a un peu élargi la
table pour réduire les longueurs des nervures pour qu’elle ne dépasse pas les 4.7
m puisque notre plancher est de type (16+5)
8
5. Choix du type de plancher :
Les fondations sont destinées à répartir le poids d'un ouvrage sur le sol. Il importe donc
pour en déterminer le type et les dimensions, de connaître d'une part le poids total de
l'ouvrage et la force portante du sol sur lequel repose la construction d'autre part.
Ceci nécessite la collaboration de la géotechnique qui donne des renseignements
généraux sur la nature des terrains, niveau de l’eau dans le sol, profondeur de la couche
d’assise…
Compte tenu des donnés trouvées dans le rapport géotechnique nous avons adopté la
fondation superficielle (semelle isolée).
9
chapitre II : Hypothèses de calcul
I. Règlements de calcul:
Béton armé : BAEL 91
Charge d’exploitation : NF P06-001
10
III. Les caractéristiques des matériaux :
Fc28 = 22MPa.
2. Résistance à la traction ( ftj) :
Ftj= 1.92MPa
3. Nuance de l’acier :
Nuance d’acier longitudinal :HA400
Nuance d’acier transversal : RL235
4. A l’ELU:
0.85 23
AN: f
bu 1 1,5
11
f
f e :
;AN f
400
348Mpa
ed
s
ed 1.15
Fed = 348MPa
Nuances Fe(Mpa) Fe ∕γs= fed εse α lim μ lim
d’acier
400 348 1 ,739 0,668 0,391
FeE 400
235 204 1,022 0,774 0,425
FeE 235
5. A L’ELS:
bc = 13.2 MPa
110 √η ftj
12
7. Enrobage :
3 cm: béton armé en élévation
5 cm: béton armé en fondation
Elles sont appliquées avec la même intensité pendant toute la durée de vie de l’ouvrage
elles comportent :
Le poids des toitures
Le poids du plancher, murs, carrelages…
Poussés des terres (mur de sous-sol…).
13
Eléments Charges (KN/m2 )
Poids propre du plancher 2,85
Forme de pente 2.2
Enduit sous plafond 0,4
Etanchéité 0.1
G1 5,55
C. Plancher RDC :
14
Eléments Charges (KN/m2)
Poids propre dalle pleine 5
e= (20cm)
Revêtement 1.5
Cloisons légères 1
G3 7.5
15
partie III. Calcul manuel
16
chapitre I : Descente de charge.
I. PLANCHER TERRASSE :
1. Surface d’impact :
S= 16.24 m2.
2. Estimation de la charge permanente :
G=5.55 kN/m2
3. Estimation de la charge d’exploitation :
Q= 1 kN/m2
4. Charge en L’ELU (Pu) :
Pu= [1.35G+1.5Q] x S
Pu= [1.35 x 5.55+1.5 x 1] x 16.24
Pu=146.04 kN.
5. Charge en L’ELS (Pser) :
Pser= [G+Q] x S
Pser= [5.55+1] x 16.24
Pser= 106.37 kN.
6. Charge linéaire :
Pln= Ppp+Ppr
Avec Ppp : poids propre de la poutre et Ppr : poids propre de raidisseur
17
Pré dimensionnement de la poutre A2.
L=5.575 m
Soit h=0.4m
Poids propre de la poutre A2 supportée par P
Ppp=10.96 kN
Poids propre du raidisseur supporté par P
PPR= [b x h x γb x Lr /2]
PPR=3.93 kN
P ln =10.96 +3.93
P ln =14.90 kN
Mais Ppot=0 (charge du poteau égale zéro car c’est un plancher terrasse)
Nu=166.15 kN
Ns= 106.37+14.90+0
Ns= 121.27 kN
18
II. TABLEAU DE DESCENTE DE CHARGE :
Pour la descente de charge des autres niveaux nous allons utiliser la même méthode de calcul.
Une récapitulation sous forme de tableau contient les résultats finaux de la descente des charges du poteau P6 dans les différents
niveaux.
Nu = Pu
Pu = S Nser = Pser Nser Nu
G Q Pser = S P lin P pot +1,35(Pli
plancher S (m²) (1,35G+1, +Plin cumulée cumulée
(KN/m²) (KN/m²) (G+Q) (KN) (KN) (KN) n +Ppot)
5Q) (KN) +Ppot (KN) (KN) (KN)
(KN)
terrasse
16,24 5,55 1,00 106,37 146,04 14,90 0,00 121,27 166,15 121,27 166,15
4 er étage 16,24 5,75 2,50 133,98 186,96 14,90 4,60 153,48 213,29 274,75 379,44
3eme étage 16,24 5,75 2,50 133,98 186,96 14,90 4,60 153,48 213,29 428,23 592,73
2 eme étage 16,24 5,75 2,50 133,98 186,96 14,90 4,60 153,48 213,29 581,71 806,02
1 eme étage 16,24 5,75 2,50 133,98 186,96 14,90 4,60 153,48 213,29 735,19 1019,31
R,D,C
9,87 7,50 2,50 98,70 136,95 7,59 4,60 110,89 153,40 846,08 1172,71
S SOL 1
9,87 6,50 5,00 113,51 160,63 7,59 7,97 129,07 181,64 975,15 1354,35
S SOL 2
9,87 6,50 5,00 113,51 160,63 7,59 5,16 126,26 177,85 1101,40 1532,19
19
chapitre II : Dimensionnement du
poteau
I. INTRODUCTION :
Nous allons étudier dans cette partie le poteau P38 qui est un poteau intermédiaire
EXISTANT dans tous les étages.
20
II. DIMENSIONNEMENT DU POTEAU :
1. Calcul de ferraillage :
Nu= 166.15 KN
Poteau (25x25)
Lf 2√3 3.15×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =30.55
a 0.25
λ 30.55
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.152 m²
35
Br f bu 0.0529 12.46
Nb= = 1 =0.733 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
25×4
4× = 4cm²
100
Amin = max
0.2 × 25²
= 1.25 cm²
100
21
B. Calcul des armatures du P 4ème étage :
Nu= 379.44 KN
Poteau (25x25)
Lf 2√3 3.15×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =30.55
a 0.25
λ 30.55
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.152 m²
35
Br f bu 0.0529 12.46
Nb= = 1 =0.733 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
25 × 4
4× = 4cm²
100
Amin = max
0.2 × 25²
= 1.25 cm²
100
22
C. Calcul des armatures du P 3ème étage :
Nu= 592.73 KN
Poteau (25x25)
Lf 2√3 3.15×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =30.55
a 0.25
λ 30.55
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.152 m²
35
Br f bu 0.0529 12.46
Nb= = 1 =0.733 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
25×4
4× = 4cm²
100
Amin = max
0.2 × 25²
= 1.25 cm²
100
23
D. Calcul des armatures du P 2ème étage :
Nu= 806.02 KN
Poteau (25x30)
Lf 2√3 3.15×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =30.55
a 0.25
λ 30.55
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.152 m²
35
Br f bu 0.0644 12.46
Nb= = 1 =0.892 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
(25+30)×2
4× = 4.4cm²
100
Amin = max
0.2 × 25 × 30
= 1.5 cm²
100
24
E. Calcul des armatures du P 1er étage :
Nu= 1019.31 KN
Poteau (30x30)
Lf 2√3 3.15×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =25.46
a 0.30
λ 25.46
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.106 m²
35
Br f bu 0.0784 12.46
Nb= = 1 =1.086 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
30×4
4× 100
= 4.8cm²
Amin = max
0.2×30²
= 1.8 cm²
100
25
F. Calcul des armatures du P RDC :
Nu= 1172.71 KN
Poteau (35x40)
Lf 2√3 5.30×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =42.83
a 0.30
λ 42.83
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.3m²
35
Br f bu 0.1064 12.46
Nb= = 1 =1.474 MN
0.9 0.9
k Nu Nb
A =
1 1.3 1172.71 10 3 1.474
=1.815 10 4
m²
0.8 fed 0.8 348
Amin = max
B
0,2 100
(30+40)×2
4× 100
= 5.6cm²
Amin = max
0.2 × 30 × 40
= 2.4 cm²
100
26
G. Calcul des armatures du P sous-sol -1 :
Nu= 1354.35 KN
Poteau (35x40)
Lf 2√3 3.50×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =28.29
a 0.30
λ 28.29
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.13m²
35
Br f bu 0.1064 12.46
Nb= = 1 =1.474 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
(30+40)×2
4× 100
= 5.6cm²
Amin = max
0.2 × 30 × 40
= 2.4 cm²
100
27
H. Calcul des armatures du P sous-sol -2 :
Nu= 1532.19 KN
Poteau (35x40)
Lf 2√3 3.20×0.7×2√3
Elancement pour une section rectangulaire : λ = = =25.87
a 0.30
λ 25.87
B = 1 + 0.2(35 )²= 1 + 0.2( )²=1.11m²
35
Br f bu 0.1064 12.46
Nb= = 1 =1.474 MN
0.9 0.9
Amin = max
B
0,2 100
(30+40)×2
4× 100
= 5.6cm2
Amin = max
0.2 × 30 × 40
= 2.4 cm²
100
28
2. Tableau de ferraillage:
29
RDC 6HA12
Sous-sol 1 6HA12
Sous-sol 2 6HA12
30
III. CALCUL DES ARMATURES TRANSVERSALES :
1. Calcul des armatures transversales dans les étages :
A. Calcul des armatures transversales 5-4-3ème étages :
Puisque les poteaux du 5,4et 3 étages sont les mêmes dans le choix d’acier e la section
(25x25) donc le calcul de Φtsera le même
Soit Φt = 6mm
40cm
40cm
St< min
25 + 10cm = 35cm
Soit St = 30 cm
Zone de recouvrement
Lr
Ls= 40 Ø
Ls = 40 x 1.2 =48 cm
Lr = 0.6 x Ls
31
B. Calcul des armatures transversales 2èmes étage :
Soit Φt = 6mm
Zone courante :
40cm
40cm
St< min
Soit St = 35cm
Zone de recouvrement
Lr
Ls= 40 Ø
Ls = 40 x 1.2 =48 cm
Lr = 0.6 x Ls
Lr = 0.6 x 48 = 28.8 soit 30 cm
32
Str = Lr/3 =30/3 = 10 cm
C. Calcul des armatures transversales 1er étage :
Soit Φt = 6mm
Zone courante :
40cm
40cm
St< min
Soit St = 40cm
Zone de recouvrement
Lr
Ls= 40 Ø
Ls = 40 x 1.2 =48 cm
Lr = 0.6 x Ls
33
D. Calcul des armatures transversales RDC, s-sol-1et s-sol-2:
Puisque les poteaux du RDC, s-sol-1et s-sol-2 sont les mêmes dans le choix d’acier e la
section (35x40) donc le calcule de Φtsera le même
Φt< 12mm
Soit Φt = 6mm
40cm
40cm
St< min
Soit St = 40cm
Zone de recouvrement
Lr
Ls= 40 Ø
Ls = 40 x 1.2 =48 cm
Lr = 0.6 x Ls
34
2. Tableau de ferraillage:
35
chapitre III : Etude d’une poutre
I. INTRODUCTION :
La poutre B7 (avec 5 travées) se situe dans le plancher des étages courants (1ème, 2ème,
3ème et 4ème étage)
1. Schéma mécanique :
2.
36
I. CHOIX DE METHODE :
l 3.75+3.06
q= 2 x Q = x 2.5=8.51 KN/m
2
ELU : Pu max = 1.35 x ( Gprop + Gpl) + 1.5 x q = 1.35 x (2.5 + 19.59) + 1.5 x 8.51 =
42.59 KN/m
Pu min = 1.35 x (Gprop + Gpl) = 1.35 x (2.5 + 19.59) = 29.82 KN/m
Le choix entre ELU et ELS pour dimensionner la section d’acier dépend du type De
fissuration, puisque notre fissuration et peu préjudiciable donc le dimensionnement se
fait à ELU et la vérification à ELS
37
M0 = M5 = 0 KN
a) Appui: 1
Ms1 max
8.5L01 0.8L02
b) Appui: 2
c) Appui: 3
Ms3 max
8.5(L23 L34 )0.8
42.59 x (2.91x 08) 3 + 42.59 x (2.72 x 0.8) 3
=− = −25.5 KNm
8.5 x (2.1 x .8) + 2.72 x 0.8)
d) Appui: 4
38
B. Calcul des moments en travées à L’ELU :
a) Travée (0-1)
Mu1
8.5L0.1 0.8L12
M x
pl px ² x
x M2
2 2 l AB
dM
42.59 x 53.76
dx
X = 1.26 m
39
b) Travée (1-2)
Mu1
8.5L01 0.8L12
dM
42.59x 75.49
dx
X = 1.77 m
40
c) Travée (2-3)
dM
42.59x 63.67
dx
X = 1.49 m
41
d) Travée (3-4)
dM
42.59x 34.47
dx
X = 0.81 m
42
e) Travée (4-5)
dM
42.59x 139.65
dx
X = 3.28 m
43
2. Diagramme des moments fléchissant a L’ELU :
44
3. CALCUL A ELS :
M0 = M5 = 0 KN
a) Appui 1:
Ms1 max
8.5L01 0.8L02
3 3
30.6 x 3.09 +30.6 x (3.46 x 0.8)
=− =-31.16 KNm
8.5 x (3.09+3.46 x 0.8)
b) Appui 2:
c) Appui 3:
Ms3 max
8.5(L23 L34 )0.8
30.6 x (2.91x 08) 3 + 30.6 x (2.717 x 0.8) 3
=− = −18.32 KNm
8.5 x (2.1 x .8) + 2.717 x 0.8)
d) Appui 4:
45
B. Calcul des moments en appuis à L’ELS :
a) Travée (0-1)
Ms1
8.5L0.1 0.8L12
M x
pl px ² x
x M2
2 2 l AB
dM
30.6 x 38.36
dx
X = 1.25 m
46
b) Travée (1-2)
Ms1
8.5L01 0.8L12
22.09x (3.09) 3 + 30.6 x (3.46x0.8) 3
=− = −26.12KNm
8.5 x (3.09 + 3.46 x0 .8)
dM
30.6 x 54.3
dx
X = 1.77 m
47
c) Travée (2-3)
dM
30.6 x 45.8
dx
X = 1.5 m
48
d) Travée (3-4)
dM
30.6 x 24.20
dx
X = 0.8m
49
e) Travée (4-5)
dM
30.6 x 100.35
dx
X = 3.28 m
50
4. Diagramme des moments fléchissant à L’ELS :
51
5. Tableau récapitulatif.
Une récapitulation sous forme de tableau contient les résultats finaux des moments
maximaux de la poutre A2 :
A L’ELU A L’ULS
Appui (0) 0 0
52
III. DIMENSIONNEMENT DE LA POUTRE:
1. Calcul d’aciers à L’ELU :
A. En appuis :
a) appui 1 :
d= 0.36 m
Mu
μbu=
bd ² f bu
43.38 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
=0.1074 pivot A
fbu 12.47
A 1 bd
s = 0.1055 0.25 0.36 348
= 3.402 cm²
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 4.618 ×10-4 ×0.36=0.01994976
=5.42×10-4
Mser 31.16 10 3
K= = =57.44
I 5.42 10 4
53
b) Appui 2 :
Mu
μbu=
bd ² f bu
33.26 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 33.26 10 3
A= 2.855cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 3.393 ×10-4 ×0.36=0.01465776
=0.00887
Mser 23.9 10 3
K= = =2.694
I 0.00887
54
c) Appui 3 :
Mu
μbu=
bd ² f bu
25.5 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 25.5 10 3
A= 2.189cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 2.256 ×10-4 ×0.36=0.01017792
=3.182 x 10-4
Mser 18.32 10 3
K= = =57.57
I 3.182 10 4
55
d) Appui 4 :
Mu
μbu=
bd ² f bu
118.67 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 14.074 ×10-4 ×0.36=0.0532
=11.69 x 10-4
Mser 85.26 10 3
K= = =72.931
I 11.69 10 4
56
Donc c’est vérifie
B. En travées :
a) Travée (0-1) :
Mu
μbu=
bd ² f bu
33.93 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 33.93 10 3
A= 2.912cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 3.393 ×10-4 ×0.36=0.01465776
=8.87x 10-4
Mser 24.04 10 3
K= = =2.71
I 0.00887
57
b) Travée (1-2) :
Mu
μbu=
bd ² f bu
31.09 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 31.09 10 3
A= 2.668cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 3.393 ×10-4 ×0.36=0.01465776
=8.87x 10-4
Mser 22.06 10 3
K= = =2.487
I 0.00887
σbc=K x y=2.487x 0.1024=0.2546 MPa<0.6fcj=13.2MPA
58
c) Travée (2-3) :
Mu2-3 = 20.58 KNm
Mu
μbu=
bd ² f bu
20.58 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 25.58 10 3
A= 1.766cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.25) × 3.393 ×10-4 ×0.36=0.01465776
=8.87x 10-4
Mser 14.55 10 3
K= = =1.64
I 0.00887
σbc=K x y=1.64x 0.1024=0.1679 MPa<0.6fcj=13.2MPA
59
d) Travée (3-4) :
Mu3-4 = -7.34 KNm
Mu
μbu=
bd ² f bu
7.34 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
Mu 7.34 10 3
A= 0.629cm²
0.93 d s 0.93 0.36 348
30 30
𝐸 = ( 𝑏 ) × 𝐴𝑑 = (0.25) × 3.393 ×10-4 ×0.36=0.01465776
=8.87x 10-4
𝑀𝑠𝑒𝑟 5.95 10 3
K= = =0.6708
𝐼 0.00887
σbc=K x y=0.6708x 0.1024=0.068 MPa<0.6fcj=13.2MPA
60
e) Travée (4-5) :
Mu
μbu=
bd ² f bu
112.27 10 3
μbu=
0.25 0.36² 12.47
=0.2779
30 30
𝐸 = ( 𝑏 ) × 𝐴𝑑 = (0.25) × 12.064 ×10-4 ×0.36=0.052116
=10.62x 10-4
𝑀𝑠𝑒𝑟 80.61 10 3
K= = =75.9039
𝐼 10.62 10 4
61
σbc=K x y=75.9039x 0.1671=12.68 MPa<0.6fcj=13.2MPA
2. Tableau de ferraillage:
62
Travée (2-3) 3HA12
63
IV. CALCUL DES EFFORTS TRANCHANTS DE LA POUTRE :
1. Calcule des efforts tranchants dans la travée :
A. Travée (0-1) :
X = 1.26 m
V(0)= -53.76 KN
V (1.26) = 0 KN
V (3.092) = 77.84 KN
B. Travée (1-2):
X = 1.77 m
V(0)= -75.49KN
V (1.77) = 0 KN
V (3.46) = 71.87 KN
64
C. Travée (2-3):
Pu max L23 Mu 2 Mu 3
V(x)= Pu max x - + -
2 L23 L23
X = 1.49 m
V(0)= -63.67 KN
V (1.49) = 0 KN
V ( 2.908 ) = 60.27 KN
D. Travée (3-4):
Pu max L34 Mu 3 Mu 4
V(x)= Pu max x - + -
2 L34 L34
X = 0.81 m
V(0)= -34.47 KN
V (0.81) = 0 KN
V ( 2.717 ) = 81.37 KN
65
E. Travée (4-5):
Pu max L45 Mu 4
V(x)= Pu max x - +
2 L45
X = 3.28 m
V(0)= -139.65 KN
V (0.81)= 0 KN
V ( 2.717 ) = 97.79 KN
2. Tableau récapitulatif :
Travée X(m) V(x) KN
0 -53.76
Travée (0-1)
1.26 0
3.09 77.84
3.09 -75.49
Travée (1-2) 4.86 0
6.55 71.7
6.55 -63.67
Travée (2-3)
8.04 0
9.46 60.27
9.46 -34.47
Travée (3-4) 10.27 0
12.18 81.37
12.18 -139.65
Travée (4-5)
15.46 0
17.755 97.79
66
3. Diagrammes des efforts tranchants :
67
V. CALCUL DE L’ACIER TRANSVERSAL DE LA PAOUTRE :
1. Calcul d’acier transversal en travée:
A. Pour les travées (0-1) ; (1-2) et (2-3)
Vu max
u
b0 d
77.84 10 3
= = 0.865 MPa
0.25 0.36
Fissuration peu préjudiciable et armature droite
u max
max
Min
0.2 f cj 2.93
Min
b
5MPa 5MPa
u max
= 2.93 MPa> u = 0.865 MPa
a) Espacement :
t min l ; ; t min 14;25;11.43
h b
35 10
t < 11 mm
t = 6 mm RL : fe : 235 MPa
b) Condition constructive:
St1≤ min (0.9d; 40cm); St1≤ min (0.9x3.6; 40cm); St1≤min (32.4; 40cm);
St1=30cm
68
c) Condition de non fragilité :
4
At fe 2 At fe 1.13 10 235 2 1.13 235
St2< min ( ; )=( ; ) =(26.6 ; 24)
0 .4 b b0 u 0.4 0.25 25 0.865
St2=20cm
d) Condition résistance:
0.9 At fe
St3≤
b ( u 0.3 ftj k )s
St3=25 cm
139.65 10 3
= = 1.55 MPa
0.25 0.36
Fissuration peu préjudiciable et armature droite
0.2 f cj
u max Min
max
2.93
Min
b
5MPa 5MPa
u max
= 2.93 MPa> u = 1.55 MPa
69
a) Espacement :
h b min 25;25;11.43
t min l ; ; t
35 10
t < 11 mm
t = 6 mm RL : fe : 235 MPa
b) Condition constructive :
St1≤ min (0.9d; 40cm) ; St1≤ min(0.9x3.6 ;40cm) ; St1≤min (32.4; 40cm);
St1=30cm
4
At fe 2 At fe 1.13 10 235 2 1.13 235
St2< min ( ; )=( ; ) =(26.6 ; 13.7)
0 .4 b b0 u 0.4 0.25 25 1.55
St2=13cm
d) Condition résistance:
0.9 At fe
St3≤
b ( u 0.3 ftj k )s
St3= 8 cm
70
2. Répartition des cadres :
A. Travée (0-1) :
L01 =3.09 m
l 3.09
n= +1 = +1 = 2
2 2
B. Travée (1-2) :
L12 =3.46 m
l 3.46
n= +1 = +1 = 2
2 2
C. Travée (2-3):
L23 =2.91 m
l 2.91
n= +1 = +1 = 2
2 2
71
D. Travée (3-4) :
L34 =2.72 m
l 2.72
n= +1 = +1 = 2
2 2
E. Travée (4-5):
L45 =5.575 m
l 5.575
n= +1 = +1 = 3
2 2
72
3. Schéma de ferraillage:
73
chapitre IV : Etude d’une nervure
continue
I. PRESENTATION :
Il s’agit d’une nervure hyperstatique (16 + 5) composée de deux travées.
La nervure N se situe dans le plancher des étages courant (4ème, 3ème, 2ème et 1 er étage)
1. SCHEMA MECANIQUE :
74
II. CHOIX DE LA METHODE DE CALCUL:
2.5
Q= 0.833KN / m
3
3.836 3²
M12u = Pu l12
2
4.315 kN.m
8 8
A. Moment en appui :
a) Appui 1 :
M0u = M2u=0
M01u=5.56 kN.m
M02u=4.315 kN.m
75
B. Moment en travée :
a) Travée (0-1) :
𝑄 2.5
α =𝐺+𝑄 = 2.5+5.75 = 0.303
𝑀𝑤+𝑀𝑒
Mt1> max {1.05 M0 ; (1+ 0.3 α) M0}-( )
2
0+3.336
Mt1> max {1.05 x 5.56 ; (1+ 0.3 x 0.303)x 5.56} -( )
2
Travée de rive :
M0
Mt1> (1.2+0.3 x α)
2
5.56
Mt1> (1.2+0.3 x 0.303) 3.589 KN.m
2
b) Travée (1-2) :
𝑀𝑤+𝑀𝑒
Mt1> max {1.05 M0 ; (1+ 0.3 α) M0}-( )
2
0+3.336
Mt1> max {1.05 x 4.315 ; (1+ 0.3 x 0.303)x 4.315} -( )
2
Travée de rive :
M0
Mt1> (1.2+0.3 x α)
2
4.315
Mt1> (1.2+0.3 x 0.303) 2.785KN.m
2
76
2. Diagramme des moments fléchissant a L’ELU :
77
3. A L’ELS:
2.749 3.3²
M01s= Pser l 01
2
3.742KN.m
8 8
2.749 3²
M12s = Pser l12
2
3.093 KN.m
8 8
A. Moment en appui :
a) Appui 1 :
M0s = M2s=0
M01s=3.742 kN.m
M02s=3.093 kN.m
𝑄 2.5
α =𝐺+𝑄 = 2.5+5.75 = 0.303
𝑀𝑤+𝑀𝑒
Mt1> max {1.05 M0 ; (1+ 0.3 α) M0}-( )
2
0+2.245
Mt1> max {1.05 x 3.742; (1+ 0.3 x 0.303)x 3.742} -( )
2
Travée de rive :
M0
Mt1> (1.2+0.3 x α)
2
3.742
Mt1> (1.2+0.3 x 0.303) 2.415KN.m
2
78
b) Travée (1-2) :
𝑀𝑤+𝑀𝑒
Mt1> max {1.05 M0; (1+ 0.3 α) M0}-( )
2
0+2.245
Mt1> max {1.05 x 3.093; (1+ 0.3 x 0.303)x 3.093} -( )
2
Travée de rive :
M0
Mt1> (1.2+0.3 x α)
2
3.093
Mt1> (1.2+0.3 x 0.303) 1.996 KN.m
2
79
4. Diagramme des moments fléchissant a L’ELS :
80
5. Tableau récapitulatif :
d= h – e-1 = 21 -3 -1 =17cm
ℎ0
Mtu= b x h0 (d - ) x fbu
2
0.05
= 0.07 x 0.05 x (0.17 – )x 12.46
2
=6.323 KN.m
Mu
μbu =
bd ² f bu
3.336 10 3
μbu =
0.07 0.17² 12.47
=0.132 pivot A
81
0.104 bu 0.187 A' 0
fbu 12.47
A 1 bd 0.132 0.07 0.17 = 0.605 cm²
s = 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.07) × 0.785 ×10-4 ×0.17=0.005719
=0.192 x 10-4
Mser 2.245 10 3
K= = =116.412
I 0.1925 10 4
B. En travées :
a) Travée (0-1) :
Mu01= 4.379 KNm
h0
Mtu= b x h0 (d - ) x fbu
2
0.05
= 0.07 x 0.05 x (0.17 – ) x 12.46
2
=6.323 KN.m
Mtu> Mu01
Mu
μbu =
bd ² f bu
4.397 10 3
μbu =
0.33 0.17² 12.47
82
=0.037 < 0.104 donc pivot A
Mu 4.397 10 3
A= 0.799cm²
0.93 d s 0.93 0.17 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.07) × 1.131 ×10-4 ×0.17=0.001747
=5.8629 x 10-4
Mser 2.96 10 3
K= = =5.0486
I 5.8628 10 4
b) Travée (1-2) :
Mu01= 3.039 KNm
h0
Mtu= b x h0 (d - ) x fbu
2
0.05
= 0.07 x 0.05 x (0.17 – )x 12.46
2
=6.323 KN.m
Mtu> Mu01
Mu
μbu =
bd ² f bu
3.039 10 3
μbu =
0.33 0.17² 12.47
83
=0.0043 < 0.104 donc pivot A
Mu 3.093 10 3
A= 0.552cm²
0.93 d s 0.93 0.17 348
30 30
E = ( b ) × Ad = (0.07) × 1.131 ×10-4 ×0.17=0.001747
=5.8629 x 10-4
Mser 2.252 10 3
K= = =3.841
I 5.8628 10 4
84
2. Tableau de ferraillage :
Appui 1 1HA10
Q=0.833 KN/m
85
1. Calcul des efforts tranchants en travées :
G=1.916 KN/m
Q=0.833 KN/m
3.836 3.3
= 3.836x -
2
X = 1.65 m
V0(0)= -6.33 KN
V(1.65)= 0 KN
V1(3.3) = 6.33 KN
V0(0)= -6.33 KN
V(1.65)= 0 KN
86
B. TRAVEE (1-2): 0 < X < 3m
3.836 3
= 3.836x -
2
X = 1. 5 m
V1(0)= -5.754 KN
V(1.65)= 0 KN
V2(3.3) = 5.754 KN
V1(0)=1.15 x ( -5.754)=6.62 KN
V (1.65) = 0 KN
V2 (3.3) = 5.754 KN
87
2. Diagrammes des efforts tranchants :
88
3. Tableau récapitulatif :
N° X(m) V(x) KN
0 -6.33
Travée (0-1)
1.65 0
3.3 7.28
3.3 -6.62
Travée (1-2)
5.4.8 0
6.3 5.754
Vu max
u
b0 d
7.28 103
= = 0.612MPa
0.07 0.17
0.2 f cj
u max Min
max
2.93
Min
b
5MPa 5MPa
u max
= 2.93 MPa> u = 0.631 MPa
89
A. Espacement :
h b min 12;6;7
t min l ; ; t
35 10
t = 6 mm RL : fe : 235 MPa
At n At
= 2 x 0.283 =0.566 cm²
B. Condition constructive:
St2=45cm
D. Condition résistance:
St3=400cm
90
2. Répartition des cadres :
A. Travée (0-1) :
L01 =3.3 m
l 3 .3
n= +1 = +1 = 2
2 2
19étrilles :
B. Travée (1-2) :
L12 =3m
l 3
n= +1 = +1 = 2
2 2
17étrilles :
91
3. Schéma de ferraillage:
92
chapitre V : Etude d’un panneau de
dalle pleine
I. INTRODUCTION :
Il s’agit d’un panneau de la dalle pleine située au s-sol-1.
II. PRE-DEMENSIONNEMENT :
Une dalle est un élément horizontal, généralement de forme rectangulaire, dont une des
dimensions (l’épaisseur h) est petite par rapport aux 2 autres (les portées l x et ly), on
désigne par lx la plus petite portée.
Les portées sont définies entre nus intérieurs des poutres ou des voiles porteurs.
93
1. l’épaisseur h :
lx/35 ≤ h ≤ lx/25
3.28/35 ≤ h ≤ 3.28/25
0.09 ≤ h ≤ 0.13
Mais pour des raisons de coupe-feu on va adopter une épaisseur plus élevée
Donc soit :
h= 20 cm
2. Calcul de α:
1. A L’ELU :
Pu= (1.35× G) + (1.5×Q)
2. A L’ELS:
Ps=G+Q
Ps=6.5+5=11.5kN/m2
94
2. Diagramme des moments fléchissant à L’ELU :
3. A L’ELS :
M0(x) = µx. Pu. lx2
Pour =0.7 , le tableau donne :
x 0.0743
M0(x) = 0.0743 × 11.5 × (3.28)2 = 10.65 kN.m
M0(y) = µy. M0(x)
Pour =0.7 , le tableau donne :
y 0.5817
M0(y) = 0.5817× 10.65 = 6.195 kN.m
95
4. Diagramme des moments fléchissant à L’ELS :
96
V. CALCUL D’ACIERS A ELU DE LA DALLE PLENNE :
e= 0.03 m
d= 0.16 m
fc28 = 22 MPa
1. Suivant x :
M0u(x) = 13.87 kN.m
M0u(x) f c 28
μbu= => f bu 0.85 12.46MPa
bd ² f bu b
13.87 10 3
μbu= = 0.043 < 0.104 donc pivot A
1 0.16² 12.46
M0u(x) 13.87 10 3
A= 2.678cm² / ml
0.93 d s 0.93 0.16 348
30 30
E = ( b ) × Ad = ( 1 ) × 3.142 ×10-4 ×0.16=0.00150816
by³ 1 0.0344 3
I= + 15A(d − y)²-15A’(y-d’) ²= 15 3.142 10 4 (0.16 0.0344)²
3 3
=0.87918×10-4
Mser 10.65 10 3
K= = =121.136
I 0.87918 × 10 -4
σbc=K x y= 121.136x0.0344 =4.167 MPa<0.6fcj=13.2MPA
97
Donc c’est vérifié
2. Suivant y :
M0u(y) f c 28
μbu= => f bu 0.85 12.46MPa
bd ² f bu b
5.99 10 3
μbu= = 0.018 < 0.104 donc pivot A
1 0.16² 12.46
M0u(y) 5.99 10 3
A= 1.156cm² / ml
0.93 d s 0.93 0.16 348
30 30
E = ( b ) × Ad = ( 1 ) × 2.356 ×10-4 ×0.16=0.0011328
1 0.03033
I=
by³
+ 15A(d − y)²-15A’(y-d’) ²= 15 2.356 10 4 (0.16 0.0303)²
3 3
=0.68822×10-4
Mser 6.195 10 3
K= = =90.014
I 0.68822 × 10 -4
σbc=K x y= 90.014x0.0303 =2.727 MPa<0.6ftj=13.2MPA
98
VI. Vérification de l’effort tranchant :
Vu fc28
𝛕u= b×d ≤ 0.07 × γb
Pu×Lx 1
Vu (x) = ×
2 1+α/2
16.275×3.28 1
= ×
2 1+0.7/2
Vu (x) = 19.77kN/ml
Pu×Lx 16.275×3.28
Vu (y) = =
3 3
1. Vérification :
Vu fc28
𝛕u= b0×d ≤ 0.07 × γb
fc28 22
0.07 × = 0.07 × 1.5 = 1.02 MPa
γb
Vu 19.77 10−³
𝛕u= b0×d = = 0.123 MPa
1×0.16
fc28
𝛕u< 0.07 × γb
2. Les espacements:
A. Disposition constructives :
Soit ϕ10
B. Calcul de l’espacement :
Pour la fissuration peu préjudiciable :
99
a) Suivant x :
33cm
st(x) ≤33cm
100
4HA10/ml St 25cm
4
b) Suivant y :
45cm
st(y) ≤45cm
3HA10/ml
100
St 33cm
3
3. Tableau récapitulatif :
4HA10 3.142 25
X
3HA10 2.356 33
Y
100
4. Schéma de ferraillage :
101
chapitre VIII :
Etude d’une semelle isolée
I. INTRODUCTION :
Nous avons étudie la semelle S24 située sous notre poteau étudie P38 :
Vu l’importance du sol (σsol = 0.3 MPa) qui est assez élevée, on va étudier deux
variantes de semelles isolées :
Une semelle posée sur le gros béton et une semelle isolée posée directement sur le sol.
Une comparaison économique sera faite entre ces deux variante pour choisir la plus
économique qui sera la suite retenue.
102
II. SEMELLE ISOLEE SOUS LE POTEAU P38 :
D’parer le tableau de descente charge les efforts au niveau du poteau P38 sont :
NU = 1532.19 kN
Nser = 1101.40kN
On prend A= 𝟏. 𝟑𝐦
B= 𝟏. 𝟓𝐦
B−b
≤ da etdb ≤ A − a
4
0.275 ≤ da etdb ≤ 0.95m
da = 0.29
On prend h = 0.4m
103
db = h − c − 1cm = 0.4 − 0.05 − 0.01 = 0.34m
A. Dimension de GB :
P ′ ser = Pser + Psemelle
On prend A′ = 𝟏. 𝟗 𝐦
B′ = 𝟐. 𝟏𝐦
B. Estimation de prix :
On estime le prix de 1m3 de béton à 400 DT et de 150 DT le prix de 1m3 de gros béton
104
On prend A= 𝟏. 𝟗𝐦
B= 𝟐. 𝟏 𝐦
B−b
≤ da etdb ≤ A − a
4
0.425 ≤ da etdb ≤ 1.55 m
da = 0.45m
On prend h = 0.55m
𝐁 ′ = 𝟐. 𝟐 𝐦
B. Estimation de prix :
Prix de la semelle posée sur le GB = 910.5DT > Prix de semelle posée sur le sol =
877.8 DT
On va adopter la solution de semelle posée directement sur le sol
105
VI. Ferraillage de semelle posée sur le sol :
Choix d’acier :
1. Longueur de scellement :
ftj = 0.06 × fcj + 0.6 = 0.06 × 22 + 0.6 = 1.92MPa
∅a fe
lsa = ×
4 τs
1.2 400 B
lsa = × = 46.33 cm < = 57.5 cm
4 2.59 4
⇒ Toutes les barres doivent être prolongées aux extrémités et peuvent ou non
comporter des crochets.
h > 20.4𝑐𝑚
h = 55 cm >> 25.2cmlalargeurdesellementestsuffissante
2. Tableau récapitulatif :
N° Section d’acier (cm²)
Choix d’acier ST
Y Aa =16 HA12⇒18.096 cm2 13
X Ab =13 HA14⇒20.007cm2 14
106
3. Schéma de ferraillage :
107
partie IV. Calcul automatique
108
chapitre I : Présentation de
logiciel
I. Introduction :
Notre projet était une excellente occasion pour manipuler et maîtriser un logiciel de
calcul comme ARCHE14.1 E.
Vu que notre projet est un peu grand alors on a décidé de ne pas faire la totalité du
projet mais juste un joint, le joint A
Pré dimensionnement
Calcul de descente de charges et de contreventement avec des modèles
mixant méthodes traditionnelles et modélisations numériques sophistiquées.
Générateur 3D.
Production automatique des notes de calcul, métrées et estimatives.
109
Remarque : il faut bien spécifier l’unité de distance.
110
chapitre II : Comparaison
entre le calcul manuel et
automatique
I. Les Résultats obtenues par le calcul automatique :
Les tableaux suivants représentent la comparaison entre les résultats du calcul manuel
et le calcul automatique des éléments suivant :
Travée
(1-2) 31.09 36 13 2.668 3.12 14
Travée
(2-3) 20.58 35 41 1.766 3.01 41
111
B. Tableaux des efforts tranchants :
-53.76 -46 14
Travée (0-1)
0 0 0
77.84 76 2
-75.49 -75 1
Travée (1-2) 0 0 0
71.7 75 5
-63.67 -72 13
Travée (2-3)
0 0 0
60.27 57 5
-34.47 -38 10
Travée (3-4) 0 0 0
81.37 94 15
-139.65 -136 3
Travée (4-5)
0 0 0
97.79 96 2
C. Conclusion :
On remarque qu’il ya un écart entre les résultats du calcul manuel et automatique
qui peut être dû aux différences entre les méthodes de calcul adoptées,
Mais cet écart reste acceptable
112
2. Tableaux de comparaison du panneau de dalle:
X 2.678 1.62 39
Y 1.156 1.2 4
C. Conclusion :
La différence entres les résultats est sûrement dû aux choix des hypothèses :
113
3. Tableaux de comparaison des poteaux P38:
4ème étage
274 242 13 4 4 0
3ème étage
428 399 9 4 4 0
2ème étage
581 536 8 4.4 4.4 0
1er étage
735 684 7 4.8 4.8 0
B. Conclusion :
La différence entres les résultats dans l’effort tranchant est sûrement dû aux
différences entre les méthodes de calcul adoptées mais l’écart reste
Acceptable < 21%
Mais par contre dans la section d’acier le pourcentage est totalement nul par ce
que on a choisie la même section d’acier A = Amin
114
4. Tableaux de comparaison de la semelle S:
ELS
1111.9 1127 2
Aa 17.936 18.5 3
Ab 19.27 20.29 5
C. Conclusion :
On remarque qu’il ya un écart entre les résultats du calcul manuel et automatique
qui peut être dû aux différences entre les méthodes de calcul adoptées,
Mais cet écart reste acceptable < 5%
115
partie V. Eclairage artificiel
116
ECLAIRAGE
I. INTRODUCTION :
L’ouvrage objet l’étude de l’éclairage d’un appartement situé au 5emme étage composée de 4
bureaux un WC, Hall d’accueil, hall avec un Hsp = 2.85 m
a.b
i
(a b).H u
E.S .d
F
U
Le flux lumineux correspond au débit de la lumière émit par la source lumineuse. Le flux
lumineux est exprimé par lumens (Im)
Avec :
S : Surface du local
D : Facteur dépréciation
Avec l’usage les luminaires perdent un peut de leurs performances. En plus le dépôt de
poussière contribue à l’affaiblissement de flux lumineux émis. Pour en tenir compte on
adopte un coefficient d varient généralement entre 1,1et 1,5.
117
III. HYPOTHESES DE CALCUL :
Pour déterminer U, on adopte l’hypothèse de calcul suivante :
Hauteur de suspension H s 0
118
L’étude sera faite pour un appartement situé au 5emme étage composée de 4 bureaux un WC,
Hall d’accueil, hall avec un Hsp = 2.85 m H u H sp ( H s H t ) 2,85 -1 = 1,85m
a.b
i
( a b).H u
ESd
F
U
Avec :
d = 1,1
F
Nombre de luminaires : n
5000
IV. CALCUL:
1. Bureaux 1 :
a = 3.25m
b = 3m
S= a x b = 9.75 m
2
E = 400 Lx
a.b 9.75
i 0.84
( a b) H u (3.25 3) 1.85
119
Nombre de luminaires :
16500
n 3.3 4.
5000
2. Bureaux 2 :
a = 3.10m
b = 4.30m
S= a x b = 13.33 m
2
E = 400 Lx
a.b 13.33
i 0.97
( a b) H u (3.10 4.3) 1.85
Nombre de luminaires :
19550
n 3.9 4.
5000
3. Bureaux 3 :
a = 3.10m
b = 4.40m
S= a x b = 13.64 m
2
E = 400 Lx
120
a.b 13.64
i 0.98
( a b) H u (3.10 4.4) 1.85
Nombre de luminaires :
20005
n 4.
5000
4. Bureaux 4 :
a = 3.45m
b = 3.10m
S= a x b = 10.69 m
2
E = 400 Lx
a.b 10.69
i 088
( a b) H u (3.45 3.1) 1.85
Nombre de luminaires :
18090
n 3.61 4.
5000
5. WC :
a = 2.30m
121
b = 1.70m
S= a x b = 3.91 m
2
E = 100 Lx
a.b 3.91
i 0.52
( a b).H u (2.30 1.7) 1.85
Nombre de luminaires :
2048.1
n 0.40 1.
5000
6. Hall:
a = 3.25m
b = 3.1m
S= a x b = 10.07 m
2
E = 200 Lx
10.07
i
a.b 0.88
( a b).H u (3.25 3.1) 1.85
Nombre de luminaires :
122
8520.76
n 1.7 2.
5000
7. Hall d’accueil:
a = 4.95m
b = 3m
S= a x b = 14.85 m
2
E = 200 Lx
a.b 14.85
i 1.07
( a b).H u (4.95 3) 1.85
Nombre de luminaires :
10890
n 2.17 3.
5000
123
V. Tableau récapitulatif :
Facture Nombre de
N° Surface :S Eclairage :E d’utilisation U luminaires n
Bureaux 1 : 9.77 400 0.26 4
124
partie V. Etude frigorifique d’une
chambre froide
125
Etude frigorifique d’une chambre
froide
I. Objet :
L’ouvrage objet l’étude d‘une chambre froide positive pour conservation des poissons
II. Objectif :
Détermination de la puissance frigorifique de l’évaporateur dans la chambre froide
126
III. Description :
Hauteur sous plafond : 3.20 m ; Largeur : 1.99 m ; Longueur : 3.70 m
L’approvisionnement se fait deux fois par semaine (mardi, vendredi)
La température de réfrigération se situe entre 2° et 0°C donc la chambre froide doit
assurer une température de max 2 °C
On considère une température ambiante extérieure de 38 °C (cas été)
Sans précision propre au projet, on peut évaluer la présence humaine journalière
dans les chambres froides à 15 occupations de 1,5 minute maximum, soit
22,5 minutes.
Le travail est de type lourd
Il ya pas d’apport particulier par rayonnement ni par ventilation supplémentaire à
prévoir
Les apports par renouvèlement d’aire ainsi que par dégivrage seront calculés de
manier forfaitaire.
IV. Le bilan frigorifique
Établir un bilan frigorifique, c'est faire l'inventaire des quantités de chaleur à extraire de
l'intérieur d'une chambre froide, pour maintenir constante la température à coeur des
produits. Les apports de chaleur se font par :
127
1. Quantité de chaleur journalière passant par conduction au travers
des parois : Q1
Q1 = [ (S x k x t)] x 24 h / 1 000
Où :
AN :
Up = 0.35 w/m²°C
t = 36 °C
Où :
AN :
128
P1 = 150 x 3jours = 450 kg
Cs = 1.04 Wh/kg°C
Les denrées alimentaires sont des organismes vivants qui respirent. Ils dégagent donc de la
chaleur. On considère une chaleur dégagée moyenne de 1,4 Wh/kg/24 heures.
Q3 = P x 1,4 / 1 000
Où :
AN :
Il s'agit de la chaleur provenant des entrées d'air par infiltration et par ouverture de la
porte.
Q4 = V x hx x n / 1 000
Où :
AN :
129
V = 3.2 x 3.7 x 1.99 = 23.56 m3
Q5 = q x t x n / 1 000
Où :
AN :
n=1
Le niveau d'éclairement moyen à atteindre dans les lieux de stockage est de 125 à 250 lux.
Q6 = 10 x t x S / 1 000 (kWh)
Où :
130
S = surface intérieure de la chambre froide (m²).
AN :
Q7 = 30 x S x 24 h / 1 000
Où :
AN :
S= 51.142 m²
P = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 +Q7 / 16
131
Exemple d’évaporateur qu’on peut utiliser :
132
partie VI. Conclusion
133
Conclusion
134