R 2 Avec Sous Sol PDF

UNIVERSITE MOHAMMED PREMIER
ECOLE NATIONALE DES SCIENCES APPLIQUEES

AL HOCEIMA
Département: Génie Civil & Génie Environnement
Option : Bâtiment, Pont et Chaussée
Mémoire de Projet
Projet de Fin d’Etudes
Pour l’obtention du diplôme d’ingénieur d’état
en Génie Civil
SUIVIE D’UN CHANTIER ET

DIMENSIONNEMENT D’UN BATIMENT R+2
AVEC SOUS-SOL
Réalisé par : Encadré par :

Imad LACHHAB M. Mahjoub HIMI
M. Ahmed CHAHBOUN
Soutenu le 14/07
14 devant la commission d’examen
Jury :
Pr. Abdelhamid KERKOUR EL MIAD Examinateur
Pr. Mohammed Amine MOUSSAOUI Examinateur
Année universitaire : 2015/2016

2
DÉDICACES
À ALLAH,
Le Miséricordieux pour son amour sans cesse renouvelé dans ma vie,

Gloire et Louange lui soient rendues.
A ma mère et mon père ,
Pour votre amour et votre soutien sans cesse. Pour vos encouragements
tout au long de mes années d’études. Je vous suis très reconnaissant. Les
mots ne peuvent pas exprimer ma gratitude envers vous. Que Dieu vous
protège et vous procure santé, bonheur et longue vie. C’est grâce à vous
que je suis ce que je suis aujourd'hui.
A ma sœur et mon frère,
Je vous remercie de votre encouragement continu et votre confiance en

moi
Et je vous souhaite tout le bien du monde.
A tous mes professeurs,
Merci pour les efforts innombrables en ma faveur.
A tous mes amis ,
Je n'oublierais jamais les moments qui nous ont réunis, vous resterez à
jamais graver dans ma mémoire.
3
Remerciements
Aucune œuvre humaine ne peut se réaliser sans la contribution

d’autrui. Ce mémoire est le résultat d’un effort constant, cet effort
n’aurait pu aboutir sans la contribution de nombre de personnes.
Ainsi, se présente l’occasion de les remercier.
Tout d’abord, je remercie mon encadrant M. Ahmed CHAHBOUN

pour sa disponibilité et pour la pertinence de ses conseils tout au long
de la réalisation de ce projet.
En outre, je remercie Monsieur Mahjoub HIMI Professeur à

l’ENSAH, pour le temps qu’il m’a consacré et tous les efforts qu’il a
fourni pour m’encourager à mener au bien mon travail.
Enfin, je tiens à remercier les membres du jury d’avoir accepté

d’évaluer ce modeste travail.
Veuillez trouver dans ces mots le témoignage de mon profond respect

et de ma haute Considération.
4
Table des matières
Dédicace……………………………………………………………………………………………………………………………... 3
Remerciement……………………………………………………………………………………………………………………… 4
Table des matières………………………………………………………………………………………………………………. 5
Liste des figures ………………………………………………………………………………………………………………… 8
Liste des tableaux ……………………………………………………………………………………………………………… 11
Liste des annexes ………………………………………………………………………………………………………………. 12
Introduction………………………………………………………………………………………………………………………. 13
Chapitre1: .............................................................................................................................................. 14
CONTEXTE GENERAL DU PROJET ........................................................................................................... 14
I. Présentation de la société : ............................................................................................................ 15
I.1. Présentation générale : ........................................................................................................... 15
I.2. Les missions: ............................................................................................................................ 16
I.3. Fiche d’information du bureau d’études :............................................................................... 16
II. Présentation de l’ouvrage et des caractéristiques mécaniques des matériaux : ......................... 17
II.1. Description de l’ouvrage :....................................................................................................... 17
II.2. Caractéristiques mécaniques des matériaux: ........................................................................ 18
II.3. Les combinaisons de calcul :................................................................................................... 21
II.4. Les règlements utilisés : ......................................................................................................... 21
Chapitre2: .............................................................................................................................................. 23
Pré-dimensionnement et descente de charge des éléments porteurs................................................. 23
I. Pré-dimensionnement et surcharge sur les planchers : ................................................................. 24
I.1. Pré-dimensionnement des planchers: .................................................................................... 24
I.2. Evaluation des charges et surcharges des planchers: ............................................................. 25
II. Pré-dimensionnement et surcharge sur les poutres : .................................................................. 27
II.1. Pré-dimensionnement des poutres : ...................................................................................... 27
II.2. Descente de charges des poutres :......................................................................................... 28
III. Pré-dimensionnement et surcharge sur des poteaux : ................................................................ 29
III.1. Descente de charges des poteaux : ....................................................................................... 29
III.2. Pré-dimensionnement des poteaux : .................................................................................... 32
IV. Pré-dimensionnement des semelles : .......................................................................................... 34
Chapitre3: .............................................................................................................................................. 36
DIMENSIONNEMENT MANUEL DE LA STRUCTURE ............................................................................... 36
5
I. Dimensionnement des poutres : .................................................................................................... 37
I.1. Dimensionnement des poutres continues :.............................................................................. 37
I.2. Calcul des armatures longitudinales : ..................................................................................... 41
I.3. Calcul des armatures transversales et de l’espacement : ....................................................... 44
II. Dimensionnement des Poteaux : .................................................................................................. 53
II.1. Calcul des armatures longitudinales des poteaux : ................................................................ 53
II.2. Calcul des armatures transversales et des espacements : ....................................................... 55
III. Dimensionnement des semelles: ................................................................................................. 58
IV. Etude d’une volée d’escalier : ..................................................................................................... 60
IV.1. Définitions: ............................................................................................................................ 60
IV.2. Pré-dimensionnement : ........................................................................................................ 60
IV.3. Evaluation des charges et surcharges : ................................................................................. 62
IV.4. Dimensionnement de l’escalier :........................................................................................... 64
Application : .................................................................................................................................. 64
IV.5. Vérification : .......................................................................................................................... 67
V. Etude de la poutre palière :........................................................................................................... 68
V.1. Pré-dimensionnement de la poutre palière : ......................................................................... 68
V.2. Evaluation des charges : ......................................................................................................... 69
V.3. Calcul des moments : ............................................................................................................. 70
V.4. Calcul de la section d’armatures longitudinales : .................................................................. 70
V.5. Vérification : ........................................................................................................................... 71
V.6. Calcul des armatures transversales et de l’espacement : ...................................................... 72
Chapitre4: .............................................................................................................................................. 74
Suivie d’un chantier ............................................................................................................................... 74
I. Introduction : .................................................................................................................................. 75
II. Présentation du projet : ................................................................................................................ 75
III. Installation du chantier :............................................................................................................... 76
IV. Le matériel et engins existant sur le chantier : ............................................................................ 77
IV.1. La grue : ................................................................................................................................. 77
IV.2. Brise roche hydraulique : ...................................................................................................... 77
IV.3. Bétonnière : ........................................................................................................................... 78
IV.4. Le retro chargeur :................................................................................................................. 78
IV.5. Camion : ................................................................................................................................ 79
V. Installation des espaces de stockage : .......................................................................................... 80
6
V.1. Stockage du ciment : .............................................................................................................. 80
V.2. Stockage du bois de coffrage : ............................................................................................... 80
V.3. Stockage d’acier : ................................................................................................................... 81
V.4. Stockage du gravier et du sable : ........................................................................................... 81
VI. Implantation du projet : ............................................................................................................... 82
VI.1. Le terrassement : .................................................................................................................. 82
VI.2. Axes et chaises : .................................................................................................................... 82
VI.3. Piquetage et traçage : ........................................................................................................... 83
VI.4. Béton de propreté: ................................................................................................................ 83
VII. Les principaux Travaux suivis sur chantier : ................................................................................ 84
VII.1. Examen des éléments verticaux : ......................................................................................... 84
VII.2. Examen des éléments horizontaux: ..................................................................................... 85
VII.3. Examen des semelles : ......................................................................................................... 88
VII.4. Examen des longrines :......................................................................................................... 89
VII.5. Examen des escaliers :.......................................................................................................... 90
Conclusion……………………………………………………………………………………………………………………………………. 91
Références…………………………………………………………………………………………………………………………………….92
Annexe…………………………………………………………………………………………………………………………………………. 93
7
Liste des figures
Figure 1: Organigramme de la société…………………………………………………………………………

15
Figure 2: Diagramme contrainte-déformation du béton………………………………………………………

19
Figure 3: Diagramme contrainte-déformation d’acier………………………………………………………

20
Figure 4: Le zonage sismique du Maroc………………………………………………………………………

22
25
Figure 5: Schéma explicatif d’u plancher à corps creux…………………………………………………
Figure 6 : La surface intervenant au calcul de la descente de charges d’un poteau…………………

30
Figure 7: L’organigramme de calcul à l’ELU d’une section rectangulaire en flexion
simple……………………………………………………………………………………………………………
42
46
Figure 8: Poutre continue……………………………………………………………………………………
Figure 9: Organigramme de calcul des poteaux en compression simple……………………. 54
60
Figure 10: Représentation des différents éléments d’un escalier…………………………………..
Figure 11: Un tronçon d’escalier de l’étage à deux paliers avec paillasse intermédiaire………
64
Figure 12: Assimilation de la paillasse à une poutre horizontale simplement appuyée……….

64
Figure 13: Présentation de la poutre palière………………………………………………………….

68
Figure 14: installation de chantier………………………………………………………………………

76
Figure 15 : la grue mobile………………………………………………………………………………

77
Figure 16 : prise roche……………………………………………………………………………………

78
Figure 17 : pelle hydraulique……………………………………………………………………..………

78
Figure 18 : la bétonnière………………………..………………………………………………………
78
Figure 19: Le rétro-chargeur…………………………………………………………………………79
Figure 20: camion……………………………………………………………………………………….

79
80
Figure 21: stockage du ciment…………………………………………………………………………
8
Figure 22: stockage du bois de coffrage……………………………………………………………..80
Figure 23: stockage d’acier………………………………………………………………………… 81
Figure 24: stockage du gravier et du sable…………………………………………………………81
Figure 25: terrassement de terrain………………………………………………………………………………

82
Figure 26: les chaises……………………………………………………………………………………

82
Figure 27:le piquetage et traçage……………………………………………………………………………

83
Figure 28: coffrage de béton de propreté…………………………………………………………………………

83
83
Figure 29: béton de propreté……………………………………………………………………………………
Figure 30: ferraillage de poteau……………………………………………………………………………………

84
Figure 31: coffrage de poteau……………………………………………………………………………………

84
Figure 32: décoffrage de poteau……………………………………………………………………………………

84
85
Figure 33: ferraillage de voile……………………………………………………………………………………
Figure 34: coffrage de voile……………………………………………………………………………………

85
85
Figure 35: décoffrage de voile……………………………………………………………………………………
Figure 36: coffrage de poutre……………………………………………………………………………………

85
Figure 37 : ferraillage de poutre……………………………………………………………………………………

85
Figure 38: coffrage de plancher……………………………………………………………………………………

86
Figure 39 :ferraillage de plancher………………………………………………………………………………

86
86
Figure 40: posage des hourdis et poutrelles…………………………………………………………………
Figure 41: collage du béton……………………………………………………………………………………

86
Figure 42: vibrage du béton……………………………………………………………………………………

87
Figure 43 : réglage du béton……………………………………………………………………………………

87
Figure 44 : Ferraillage et coffrage de semelle carrée……………………………………………………

88
Figure 45: Ferraillage de semelle filante………………………………………………………………………

88
88
Figure 46: Ferraillage et coffrage de semelle rectangulaire…………………………………………………
9
Figure 47 : Coulage de semelle……………………………………………………………………………………
88
Figure 48: Décoffrage de semelle……………………………………………………………………………

88
89
Figure 49: Gros béton de longrine………………………………………………………………………………
Figure 50: Ferraillage et coffrage de longrine……………………………………………………………………

89
Figure 51: Coffrage d’escalier……………………………………………………………………………………

90
Figure 52: Ferraillage d’escalier……………………………………………………………………………………

90
Figure 53 : Coulage d’escalier……………………………………………………………………………………

90
10
Liste des tableaux
Tableau 1 : fiche d’information du bureau………………………………………………………..16

Tableau 2 : Charge permanente du plancher « étage courant » et « RDC »……………………
25
Tableau 3 :Charge permanente du plancher « terrasse »……………………………………… 25
Tableau 4 : Surcharge d’exploitations………………………………………………………………
26
Tableau 5 : les charges de la poutre ……………………………………………………………………………
47
Tableau 6 : Résultats du calcul des sollicitations…………………………………………………………………
48
Tableau 7: Résultats de ferraillage en travée………………………………………………………………………
49
Tableau 8 : Résultats de ferraillage en appuis………………………………………………………………………
49
Tableau 9: Récapitulatif pour la vérification à ELS………………………………………………………………
51
Tableau 10 : Ferraillage à ELU d’une volée d’escalier………………………………………………………
65
Tableau 11: Récapitulatif pour la vérification à ELS……………………………………………………………
67
Tableau 12 : Ferraillage à ELU de la poutre palière………………………………………………………………
70
Tableau 13 : Récapitulatif pour la vérification à ELS……………………………………………………………
72
11
Liste des annexes
Annexe 1 : Plans architecturaux et plans de coffrage.
Annexe 2 : Descente de charges des poteaux.
Annexe 3 : Pré-dimensionnement des poteaux.
Annexe 4 : Pré-dimensionnement des semelles.
Annexe 5 : Dimensionnement des poteaux.
Annexe 6 : Dimensionnement des semelles.
12
Introduction
Le Génie civil représente l’ensemble des techniques concernant les

constructions civiles .Les ingénieurs civils s’occupent de la conception, de la
réalisation, de l’exploitation et de la réhabilitation d’ouvrages de construction et
d’infrastructures urbaines dont ils assurent la gestion afin de répondre aux besoins de
la société, tout en assurant la sécurité du public et la protection de l’environnement.
Dans ce cadre j’ai choisi d’effectuer mon stage de fin d’études au sein de la
société SOCHETEC qui m’a proposé le suivie d’un chantier, la conception et le
dimensionnement d’un bâtiment R+2 avec sous-sol porte sur l’application de
règlement BAEL (Béton Armé aux Etats Limites) pour dimensionner.
L’organisation du rapport sera comme suit :
Le premier chapitre présente le concept introductif sur le contexte général du

projet.
Le deuxième chapitre présente le pré dimensionnement des éléments
structuraux (tel que les poteaux, les poutres), et non structuraux (comme les
planchers).
Le troisième chapitre est consacré au dimensionnement manuel des éléments
porteurs et secondaires de la structure.
le dernier chapitre présente le matériel et engins existant sur le chantier,
l’installation des espaces de stockage et les principaux travaux suivis sur le
chantier.
13
Chapitre1:
CONTEXTE GENERAL
DU PROJET
14
I. Présentation de la société :
I.1. Présentation générale :
Le bureau d’études SOCHETEC est une société à responsabilités

responsabilit limitées crée
en 1997 et gérée par, Mer AHMED CHAHBOUN, ingénieur en béton armé, génie
civil et génie industriel, diplômé de l'institut POLYTECHNIQUE
POLYTECHNIQUE de KOURSK en
RUSSIE.
C’est un bureau agréé pour la réalisation des études techniques des plans de tout
type de bâtiment, le suivi et les expertises. Il accompagne le cabinet d’architecture, ou
traite directement avec maitres d’ouvrage pour bien réaliser le projet, en respectant les
normes internationaux.
La société SOCHETEC fonctionne selon l'organisme suivant

sui :
Figure 1 : organigramme de la société.
15
I.2. Les missions:
SOCHETEC s'intéresse à fournir des solutions durables, de qualité, à coûts

optimisés qui répondent aux besoins des clients dans le domaine des études techniques
et du conseil en ingénierie concernant :
→ Etudes de bâtiments tous corps d’état.
→ Voiries.
→ Assainissement.
→ Béton armé.
→ Suivi et contrôle des travaux.
→ Assistance à la maîtrise d’ouvrage.
→ Gestion et suivi du dossier pour l’obtention de l’autorisation de construire.
I.3. Fiche d’information du bureau d’études :
Raison sociale SOCHETEC
Forme juridique S.A.R.L

Date de création 1995
Directeur Mr .AHMED CHAHBOUN
Appt N°1 Imb MARIE II rue de Fès

Siège social
TAZA AL JADIDA
Téléphone 0661350791
E-mail Ahmed.chahboun@gmail.com
Tableau1 : fiche d’information du bureau.
16
II. Présentation de l’ouvrage et des caractéristiques
mécaniques des matériaux :
II.1. Description de l’ouvrage :
Notre projet de fin d’études consiste à dimensionner et étudier un bâtiment R+2

avec sous-sol et une terrasse accessible en béton armé, les deux étages sont destinés à
l’habitation, le Rez-de-chaussée et sous-sol comme local commercial dans la ville de
TAZA.
Les caractéristiques géométriques du projet :
- Longueur en plan ………………………….13.15 m

- Largeur en plan ……………………………..9.10 m
- Hauteur du SOUS-SOL……………………....2.40 m.
- Hauteur du RDC…………………………….3.50 m
- Hauteur étage …………………………….....3.00 m.
- Hauteur totale ……………………………...12.90 m.
Caractéristiques du sol :
Le sol d'assise de la construction est un sol non cohérent à compacité moyenne.

D’après le rapport du laboratoire de la mécanique des sols on a : La contrainte du sol
est = 2 bars.
Les éléments de la structure :
- Les planchers :
Le type du plancher à adopter pour tous les niveaux est celui des planchers à
corps creux, c’est le type le plus utilisé dans les bâtiments à usage d’habitation,
puisque il offre une bonne isolation thermique et phonétique, avec un temps réduit de
mise en œuvre, et notamment on peut économiser le coût concernant le coffrage et le
volume du béton.
- Revêtement et enduit :
Carrelage pour les planchers.
Le marbre pour les escaliers.
Mortier de ciment pour les murs extérieurs.
17
Enduit de plâtre pour les plafonds et les murs intérieurs.
-La maçonnerie :
La maçonnerie sera exécutée en brique creuse.
Les murs extérieurs sont constitués de brique creuse de 20cm d’épaisseur.
Les murs intérieurs (cloisons de répartition) sont constitués de brique

creuse de 10cm d’épaisseur.
- La Cage d’escalier :
Les escaliers comprennent deux paillasses et un palier intermédiaire pour les

deux étages de la structure.
II.2. Caractéristiques mécaniques des matériaux:
Puisque on dimensionne en respectant les exigences de l’RPS2000 alors les

matériaux utilisés doivent respecter des critères à savoir :
La résistance à la compression doit être supérieure 22 MPa ;
Le coefficient de sécurité du béton = 1,5 ;
Les armatures doivent être à haute adhérence ;
La valeur supérieure de la limite d’élasticité fy soit égale à 500 MPa ;
Le coefficient de sécurité de l’acier =1,15.
Le béton utilisé pour les constructions en zones sismiques doit avoir un

comportement stable sous de grandes déformations réversibles ;
II.2.a) Béton :
Résistance à la compression :
Le béton est dosé à 350Kg/m3 ayant une résistance à la compression à 28 jours :
= 25
Résistance caractéristique à la traction :
Selon BAEL91, la résistance caractéristique à la traction du béton à 28 jours:
= 0.6 + 0.06 pour ≤ 40 .
18
On a 28 = 25 donc t 28 = 2.1
Les contraintes limites de compression du béton :
En se référant au règlement du BAEL91 [1], on distingue deux états limites :
- Etat limite ultime « E.L.U »
La contrainte ultime du béton en compression est donnée par :
*. +
&% =
$%
Avec :
$% : est le coefficient de sécurité tel que:

que , =1,5 au cas des actions courantes.
c
Figure 2:: Diagramme contrainte-déformation

contrainte déformation du béton.
- Etat limite
te service « E.L.S »
La contrainte limite service en compression du béton est limitée par la formule :
'''''=
&%' 0.6 donc ''''=
, 15
La contrainte limite de cisaillement :
Pour notre projet, la fissuration est peu préjudiciable car le milieu est non
agressif : pas trop d’humidité, de condensation, et faible exposition aux intempéries,
donc la contrainte limite de cisaillement prend la valeur suivante :
19
01 ≤ 234 5
*.
; + >
+ (en MPa ) ?@ ABC5 3.33; 5 > = 3.33
$%
II.2.b) Aciers :
Caractéristiques mécaniques de l’acier

l :
L’acier choisi pour les armatures longitudinales et transversales est un acier à

haute adhérence (HA) de nuance FeE500 (limite d’élasticité : E = 500
= 500 >
Le module d’élasticité «Es est pris égal à : F = 2.1 ×10⁵

sticité longitudinal de l’acier «Es»
Laa Contrainte limite de l’acier

l :
- contrainte limite a l’ELU :
=
K
La contrainte limite ultime d’acier est donnée par la formule :
$L
Avec : est le Coefficient de sécurité tel que = 1.15 en situation courante.

courante
7 ;<<
On a = 8 = donc = 434.78 H .
9: =.=;

Figure 3 : Diagramme contrainte-déformation
contrainte d’acier.
- Contraintes limites à l’ELS

ELS :
Les contraintes limites de l’acier sont données en fonction de l’état limite

d’ouverture des fissures. La fissuration est peu préjudiciable donc pas de vérification
concernant la contrainte limite de service.
20
II.3. Les combinaisons de calcul :
Les sollicitations sont calculées en appliquant les combinaisons d’actions

définies ci-après :
• La combinaison de calcul à l’état limite :
M = 1,35 N + 1,5 O
• Les combinaisons de calcul à l’état limite service:
=N+O
Avec :
G : La charge permanente.
Q : La charge d’exploitation.
II.4. Les règlements utilisés :
• Le règlement BAEL 91 modifié 99 :
Les règles techniques de conception et de calcul des ouvrages et constructions

en béton armé suivant la méthode des états-limites.
• Le Règlement de Construction Parasismique RPS2000 :
Le règlement parasismique marocain RPS 2000 définit la méthode de

l’évaluation de l’action sismique sur les bâtiments à prendre en compte dans le calcul
des structures et décrit les critères de conception et les dispositions techniques à
adopter pour permettre à ces bâtiments de résister aux secousses sismiques. Pour
simplifier le calcul des charges sismiques et uniformiser les exigences de
dimensionnement des structures à travers de grandes régions du pays, le RPS2000
utilise l’approche des zones et divise le Maroc en trois zones de sismicité équivalente
avec une probabilité d’apparition de 10% dans 50 ans .
21
Figure 4: Le zonage sismique du Maroc
22
Chapitre2:
Pré-dimensionnement et
descente de charge des
éléments porteurs
23
Le pré-dimensionnement des éléments résistants est une étape régie par des lois
empiriques issues de l’expérience. Cette étape représente le point de départ et la base
de la justification à la résistance, la stabilité et la durabilité de l’ouvrage. Pour ce faire,
nous commençons le pré-dimensionnement du sommet vers la base :
• Les planchers ;
• Les poutres ;
• Les poteaux ;
• Les semelles.
I. Pré-dimensionnement et surcharge sur les planchers :

I.1. Pré-dimensionnement des planchers:
Le plancher est une séparation entre deux niveaux qui transmet les charges et les
surcharge qui lui sont directement appliquées aux éléments porteurs tout en assurant
des fonctions de confort comme l'isolation phonique, thermique et l'étanchéité des
niveaux extrêmes.
Pour notre projet, on a utilisé des planchers à corps creux (voir figure45) qui sont
constitués par des éléments porteurs (poutrelles),et par des éléments de remplissage
(hourdis).Le tout surmonté d’une dalle de compression en béton d’une épaisseur 4 cm.
D’après les règles BAEL 91 [1], la hauteur du plancher doit satisfaire la

condition suivante :
T
PQR ≥
.+
Avec
L: la grande portée du panneau considéré selon le sens des poutrelles.
Application :
Dans notre cas, les planchers sont tous identiques et on a U = 3.32 .
PQR ≥ PQR ≥ *. WXY Z

V.V
.+
Donc on prend PQR = 20 cm, soit un plancher (16+4).
24
Figure 5 : Schéma
Sch explicatif d’u plancher à corps creux.
I.2. Evaluation des charges

charges et surcharges des planchers:
• Charges permanente :
Plancher ‟ étage courant ” et ‟ RDC ”
Couche Epaisse Poids Charges
(KN /ZV )
ur (m)
m) volumique (KN /m²)
Mortier de pose 0.02

2 20 0.4
Béton en forme de 0.07
7 22 1.54
pente
Enduit de plâtre 0.02
2 10 0.2
Dalle en corps creux / / 2.85
Carrelage 0.02 66.65 1.333
Charge permanente 6.323
Tableau 2 : Charge permanente du plancher

plan « étage courant » et « RDC ».
Plancher ‟ terrasse ”
Couche Epaisseur Poids Charges
(KN /2V )
(m
m) volumique (KN
/m²)
Etanchéité / / 0.12
multicouche
Béton en forme de 0.08 22 1.76
pente
Enduit de plâtre 0.02 10 0.2
Dalle en corps creux / / 2.85
Gravillon de protection 0.0
0.06 20 1.2
Isolation thermique 0.05 3 0.15
Charge permanente 6.28
Tableau 3 : Charge permanente du plancher « terrasse ».
25
• Surcharges d’exploitation :
Charge d’exploitation (KN

Zone
/m²)
Etage et terrasse 1.5
RDC et Sous-sol 5
Escalier et balcon 2.5
Tableau 4 : Surcharge d’exploitations.
26
II. Pré-dimensionnement et surcharge sur les poutres :
II.1. Pré-dimensionnement des poutres :
D’après le BAEL 91[1], les dimensions d’une section rectangulaire sont :
La hauteur h
L L
≤h≤
15 10
Généralement, pour le choix des hauteurs des poutres isostatiques, on procède

comme suit :
•ℎ=
^
=<
si les poutres sont trop chargées (chargées sur deux cotés).
•ℎ=
^
=
si les poutres sont moyennement chargées (chargées sur un seul coté).
•ℎ=
^
=;
si Les poutres sont peu chargées (aucun coté n’est chargé).
On ce qui concerne les poutres continues, la hauteur h de la poutre doit vérifier

la condition de la flèche suivante:
L_`a L_`a
≤h≤
16 12
La largeur b
Selon le BAEL [1], la largeur de la poutre doit vérifier la relation suivante :
*. X b ≤ % ≤ *. Y b
Les dimensions de la section de la poutre, h et b étant respectivement la plus

grande et la plus petite dimension, doivent satisfaire les conditions exigées
par le RPS 2000 [2] :
• Le rapport largeur/hauteur doit être : ≥ *. +

%
b
• La largeur b de la poutre doit être : % ≥ **ZZ
27
II.2. Descente de charges des poutres :
On va essayer dans cette partie de calculer les charges portées par chaque poutre. Ces
poutres peuvent être divisées en deux catégories :
Des poutres porteuses :
En tenant compte des charges semblables au niveau de chaque étage, on va utiliser les
formules suivantes :
• La charge permanente : d 5 ef/Z > = dRR +

h×T
• La charge d’exploitation : i 5 ef/Z > =

j×T
Avec :
g: La charge permanente unitaire par mètre carré sur plancher.
q: La charge d’exploitation unitaire par mètre carré sur plancher.

dRR: Le poids propre de la poutre Nkk 5lm/A> = 5A> × ℎ5A> × 255KN/m³>
L : La longueur du chargement.
Des poutres non chargées :
Pour une poutre non chargée, 1KN/m est supposée comme surcharge des hourdis qui
peuvent reposées sur cette poutre, alors on utilise les formules suivantes :
La charge permanente: G 5ef/Z> = dRR + 1( ef/Z )
La charge d’exploitation : Q 5ef/Z> = 1( ef/Z )
Avec :
dRR est le poids propre de la poutre : Nkk 5KN/m> = 5A> × ℎ5A> × 25 5KN/m³).
On ce qui concerne la charge totale, on va la calculer à l’état limite ultime ainsi qu’à
l’état limite service on se basant sur les relations suivantes :
P (ELU) = 1.35 G + 1.5 Q
P (ELS) = G + Q
28
III. Pré-dimensionnement et surcharge sur des poteaux :
Le pré dimensionnement des poteaux nécessite tout d’abord le calcul des charges
permanentes G et d’exploitation Q sur le poteau, ces charges seront calculées pour
chaque niveau.
III.1. Descente de charges des poteaux :
La descente de charge consiste a calculer les efforts normaux résultants de l’effet des
charges verticales sur les éléments porteurs verticaux depuis la terrasse jusqu’aux
fondations.
• La charge permanente :
Les charges permanentes transmises aux poteaux sont :
- Charge du plancher hourdis.

- Charge des retombées.
- Poids propre des poteaux.
-Charge des murs.
a) Evaluation des charges et surcharges des planches :
La charge qui sera transmise du plancher aux poteaux est une charge surfacique, on
doit la multiplier par la surface d’influence "S" afin de la rendre ponctuelle.
dRrst bKu =h ×v
Avec : h ∶La charge permanente sur les planchers supérieurs.
S : l’aire de la surface du plancher supportée par le poteau .
Remarque :
Il s’agit ici des rectangles de charges propres à chaque poteau, pour les poteaux
porteurs d’escaliers le rectangle de charge sera réduit de la surface relative aux
escaliers .
29
Figure 6 : La surface intervenant au calcul de la descente de charges d’un poteau.
b) Charges des retombées :
On va essayer dans cette partie de calculer les charges portées par chaque poutre.
Sachant que la hauteur du plancher est 20 cm et que chaque poteau supporte au
maximum 4 travées (travées adjacentes).
La charge des retombées est estimée comme suit :
duKQxZ% = yzTRW × bRW × %W { + zTR × bR × % { + zTRV × bRV × %V { + zTRX × bRX × %X {| × *. + × +***
Avec :
b R } : Hauteur de retombée de la travée adjacente i

T R } : Longueur de la travée adjacente i
%} : Largeur de retombé de la travée i
25000 : Masse volumique du béton en ( N /m³).
0,5: pour prendre la moitié de la longueur des travées.
c) Poids propre des poteaux :
~~RxQKs1 = s × % × b × +***
Avec : a, b et h sont les dimensions de poteau.
30
d) Charge des murs :
• Cloison en brique creuses 20cm g= 9 × 0.2=1.8KN/m²

• Enduit 2 cm g= 0.18 × 2 = 0.36 KN/ m²
‚ƒ = 1.8+0.2 = 2.16 KN/m²
T
dZ1u = h„ × P ×
Avec :
‚ƒ : est la charge appliquée par le mur ‚ƒ = 2.16 KN/m²
H : la hauteur de l’étage
L : est la longueur du chargement
Somme des Charges Permanentes totale est :
d 5 f > = dRrst bKu + duKQxZ% + ~~RxQKs1 + dZ1u
• La charge d’exploitation :
i5 f > = iRrst bKu =j ×v
Avec :
ˆ ∶ La charge d’exploitation sur les planchers supérieurs.
Les règles B.A.E.L n’imposent aucune condition à ELS pour les pièces soumises en
compression centrée comme le cas des poteaux. Par conséquent, le dimensionnement
et la détermination des armatures doivent se justifier uniquement vis à vis de ELU :
Nu=1.35 G (KN) +1.5 Q (KN)
Remarque :
En ce qui concerne la charge au pied d’un poteau, on va considérer la somme

des charges provenant des étages supérieurs et ça sera la charge avec laquelle on va
pré-dimensionner les poteaux.
31
III.2. Pré-dimensionnement des poteaux :
Afin de pré-dimensionner un poteau on est tenu à suivre les étapes suivantes :
1. Calculer la charge supportée par le poteau Nu.
2. Se fixer un élancement λ = 35
3. Calculer le coefficient de flambage :
0.85
‰=
1 + 0.2 Š •
‹
Œ;
On a λ = 35 donc α = 0.708
4. Calculer la section réduite du béton •‘ avec ’ ℎ = 0 à partir de la relation qui

permet de calculer l’effort normal :
•”
mM ≤ ‰ “ + ’•– ˜
—
0.9 ,
On simplifie la relation et on obtient celle-ci :
0.9 m@
•” ≥
,
‰
On a : α = 0.708 et γš = 1.5
On trouve finalement la relation suivante :
1.907 m@
•” =
5. Calcul des dimensions du poteau.
≥ 2 √3
^œ
‹
• La largeur a :
Avec U7 : La longueur du flambement : U 5m> = 0.7 × U0
U< : La hauteur totale du poteau
≥ + 0.02
•ž
Ÿ <.<
• La longueur b :
32
Remarque 1 :
Si b < b= (poteau carré)
Le règlement de construction parasismique RPS2000 [2] exige une

section minimale du poteau de 25*25
Remarque 2 :
Les étages sont tous identiques, on va donc s’intéresser à l’étude des

poteaux les plus portants et sont ceux du Sous-sol.
Application :
On a choisi de Pré-dimensionner le poteau P1:
la charge Nu supportée par le poteau P1 est déjà calculé : Nu = 550.82 lm

en fixant un élancement ¡ = 35, on va calculer le coefficient de flambage :
‰= α = 0.708
<. ;
£ ¦
=¢<. Š •
¤¥
on calcule la section réduite du béton • , avec fc28 = 25 , à partir de

la relation Suivante :
•” = •” = 420.16 A²
=.§<¨ ©ª
7«¦¬
On calcule finalement les dimensions du poteau :
≥ 2 √3
^œ
‹
- La largeur a :
Avec :
U = 0.7 × U0 = 0.7 × 2.4 = 1.68 m
Donc ≥ 16.63 A
On prend s = 25 Z
La longueur b : ≥ + 0.02 ≥ 20.27cm

•ž
Ÿ <.<
-
Donc on prend %= 25 m .
33
IV. Pré-dimensionnement des semelles :
Pour ce projet, on a adopté des semelles isolées sous poteaux. Ces semelles sont
calculées à l’état limite de service pour leurs dimensions extérieures.
Pour la détermination de la section du béton pour une semelle on suit les étapes
suivantes :
1. On Calcule la surface portante de la semelle :
m —”
- =’×• ≥
' ®¯
Avec :
m —” :L’effort normal service appliqué sur la semelle provenant du poteau (MN).
' ®¯ : La contrainte admissible du sol est ' ®¯ = 0.2 MPa
2. on considère des semelles à débord égale et on utilise les relations suivantes :
=
° •
Ÿ ,
• Pour une semelle centrée ou excentrée des deux côtés :
’− =
• ,
• Pour une semelle excentrée d’un seul côté :
Avec :
A : la plus petite dimension de la semelle.
B : la plus grande dimension de la semelle.
: la largeur du poteau.
b : la longueur du poteau.
3. On déduit des deux formules précédentes :
• La largeur A et la longueur B de la semelle.
• La hauteur utile d de la semelle: ² = max 5 ; >

• , ° Ÿ
µ µ
• La hauteur totale de la semelle : ¶ = ² + 5 A
4. finalement on doit vérifier la condition suivante: ®¯ ≤ ' ®¯
m —” +
Avec :
=
—·—¯¯—
®¯
-
34
—·—¯¯— = ’ × • × ¶ × ²EC B é ²E é ¹C 525 lm/A³>
' ®¯ = 0.2
Application :
Pré-dimensionnement de la semelle S1 :
On a les données suivantes :
- ' ®¯ = 0.2 MPa
- m —” = 403.292lm
- Les dimensions de la section du poteau P1 : = = 25 A
1. Calcul de la surface portante :
-=’×•≥ -=’×•≥ v = ½ × ¾ =2.01 Z²

©:8ž <.µ<Œ
º:»¼ <.
2. Calcul des dimensions de la semelle :
=
° •
- = ’ × • ≥ 2.01 A² donc :
Ÿ ,
On a avec
’ ≥ ¿-
Ÿ
,
- La largeur de la semelle
• ≥ ¿-
,
Ÿ
- La largeur de la semelle
On a =b donc ’ = • ≥ √- = 1.42A
On prend ½ = ¾ = W.5Z
- La hauteur utile d de la semelle: ² = max 5 ; > ² = 0.3125 A

• , ° Ÿ
µ µ
On prend À = 3+ Z
- La hauteur totale de la semelle : ¶ = ² + 5 A PQ = 40 Z
3. Vérification : ®¯ ≤ ' ®¯
= =
©:8ž ¢ÁÁ:8Â8¼¼8 <.µ<Œ¢5 =.;¦ × <.µ ×<.< ; >
On a ®¯ Ã ®¯ =.;¦
®¯ = 0.189 MPa ≤ ' ®¯ = 0.2 MPa
Donc la condition est vérifiée.
35
Chapitre3:
DIMENSIONNEMENT
MANUEL DE LA
STRUCTURE
36
I. Dimensionnement des poutres :
I.1. Dimensionnement des poutres continues :
On dispose de deux méthodes de calcul des poutres continues : la méthode de

Caquot et la méthode forfaitaire (dite aussi la méthode de Caquot minorée). Le choix
de l’une des deux méthodes est conditionné par les hypothèses suivantes :
a) Le cas des constructions courantes, c’est-à-dire lorsque Q ≤ 2G ou Q ≤ 5kN/m2.

b) Les moments d’inertie des sections transversales sont identiques le long de la
poutre.
c) Les portées successives sont dans un rapport compris entre 0.8 et 1.25.
d) Les fissurations sont considérées comme non préjudiciable à la tenue du béton
armé ainsi qu’à celle de ses revêtements.
Méthode FORFAITAIRE :
• Principe de la méthode :
Si les quatre hypothèses sont vérifiées, on applique la méthode forfaitaire,

connue aussi par la méthode de Caquot minorée, qui consiste à évaluer les valeurs
maximales des moments en travées et des moments sur appuis à des fractions fixées
forfaitairement de la valeur maximale du moment fléchissant M0 dans la travée de
comparaison, qui est la travée isostatique indépendante de même portée libre que la
travée considérée et soumise aux même charges.
• Les moments en travée :
Les valeurs des moments en travée • et sur appuis Æ et — doivent vérifier :
≥Š •
=¢<.Œ Ç
Pour une travée intermédiaire : • <
≥Š •
=. ¢<.Œ Ç
Pour une travée de rive : • <
5 1 + 0.3‰ > <Ì

+ ≥ A ÊË
È É ¢È 8
•
1.05 <
Et :
Avec
•: Moment max de la travée étudiée.
Æ: Moment sur l’appui de gauche de la travée.
— : Moment sur l’appui de droite de la travée.
37
=
Á.^¦
<: Moment max isostatique de la travée
t <
O
‰=
N O
• Les moments sur appuis :
Les moments sur appuis doivent avoir les valeurs suivantes:
- Cas de deux travées :
- Cas de trois travées :
- Cas de plus de trois travées :
• L’effort tranchant :
- Cas d’une poutre a deux travées :
38
- Cas d’une poutre à plusieurs travées :
Méthode
thode de CAQUOT :
• Principe de la méthode :
Dans le cas où l'une des trois conditions complémentaires à celle du chargement

(déjà citées dans la méthode forfaitaire) ne serait pas satisfaite, on doit appliquer la
méthode CAQUOT. la méthode consiste à calculer le moment sur chaque appui d'une
poutre continue en considérant uniquement les travées qui encadrent l'appui considéré.
C'est une méthode de continuité simplifiée car le moment fléchissant sur

s un
appui ne dépend que des charges sur les travées qui lui sont adjacentes.
• Calcul des moments sur appui :
- Moment sur appui pour des charges uniformément réparties
=
Î ¤ ¢ k ¯ Î ¤
kÉ ¯É
Ÿkk@Í
8 8
Î ¢¯ Î > avec I = cte
.; 5¯ É 8
Ï Ð = Ï H¹M‘ ÏE ²EMÊ ‘ ÑéE ²E ‘BÑE Ì

Ï = 0.8 Ï H¹M‘ ÏE ‘ ÑéE BC
Ñ E‘Aé²B B‘E
Avec Ï ′ : longueurs de portées fictives ; telles que Ë Ð
H Æ : Charge sur la travéee gauche.

gauche
39
H — : Charge sur la travée droite.
• Calcul des moments en travées :
Les moments en travée sont calculés en considérant les travées réelles (de portée
1 et non l') chargées ou non suivant le cas et soumises aux moments sur appuis obtenus
précédemment. Comme dans l'évaluation des moments sur appuis, on ne considère que
les deux travées adjacentes à la travée étudiée.
Les cas de charges reparties à envisager sont les suivants:
- Cas 1 : chargement des travées qu’encadrent l’appui pour obtenir le moment sur
Appui maximal le moment sur l’appui 2 est maximal
- Cas 2 : chargement de la travée considérée pour obtenir le moment en travée

maximal.
- Cas 3 : chargement des travées adjacentes et déchargement de la travée

Considéré pour obtenir le moment en travée minimal.
Ó Ó
ÒQ 5Ó> = Ò* 5Ó> + ÒÔ Š W − • + ÒK
T T
ÒQ 5Ó> = Ó − Ó + ÒÔ Š W − • + ÒK
~T ~ Ó Ó
T T
Si la charge est ponctuelle :
40
~T ~ ~% Ó Ó
ÒQ 5Ó> Ó± Ó Ó ÒÔ Š W ± • ÒK
T T T
• Calcul de l’effort tranchant :
On générale l’effort tranchant est maximale lorsque les travées qui encadrent
l’appui considéré sont chargées.
La formule de Caquot pour l’effort tranchant est comme suit :
Õ}Ô Õ*Ô Õ}K Õ*K

Ò} Ò}ÖW Ò}ØW Ò}
TÔ TK
et
Avec ×<Æ et ×<— sont les efforts tranchant isostatique dans la travée de référence ×
Á^
référence <
I.2. Calcul des armatures

arma longitudinales :
Les sections des poutres étant bien définies, on va essayer dans ce qui suit de
dimensionner les poutres en se basant sur l’organigramme de calcul à l’ELU d’une
section rectangulaire en flexion simple (voir figure 47 ).
41
Figure 7 :L’organigramme
’organigramme de calcul à l’ELU d’une section rectangulaire en flexion simple.
42
Les sections d’acier étant calculées à l’aide de l’organigramme, il faut vérifier la
condition de non fragilité imposée par les règles du BAEL 91 [1] .
= 0.23 × ×²×
•
’ ≥’ ·ÍÙ
—
Autrement dit, la section d’acier adoptée sera : ’ = A Ê5’ •”®@Úé ;’ ·ÍÙ >
Avec : La largeur de la poutre.

² : La hauteur utile de la poutre ² = 0.9 × ℎ.
ℎ : La hauteur totale de la poutre.
’ : La section d’acier à utiliser.
’ ·ÍÙ : La section d’acier minimale.
’ •”®@Úé : La section d’acier calculé à l’aide de l’organigramme.
• : Résistance caractéristique du béton en traction • = 0.6 + 0.06
: La résistance caractéristique du béton en compression = 25
E : La limite d’élasticité E = 500
De plus, on procède à deux autres vérifications :
- Vérification de la contrainte de cisaillement :
Pour l’effort tranchant, la vérification du cisaillement suffira le cas le plus défavorable

Il faut vérifier que :?@ ≤ ?̅
La fissuration est peu préjudiciable donc : ?̅5 > = ABC Š ;5 •

<. 7«¦¬
9Ü
?@ =
Ýª
,× Þ
De plus on a
Avec ×@ : L’effort tranchant.

b : La largeur de la poutre.
d : La hauteur utile de la poutre.
: La résistance caractéristique du béton en compression à 28 jours
, : Le coefficient de sécurité , = 1.5
- Vérification à l’ELS :
43
La fissuration étant peu nuisible, donc pas de vérification à faire à l’état limite de
l’ouverture des fissures et elle se limite à celle concernant l’état limite de compression
du béton.
On doit vérifier que : &% ≤ &

'''''
%
''''
, = 0.6 = 15 &% = ×à
ÒLKu
ß
On a , on calcule
Détermination de l’axe neutre :

%
à + t 5 ½L + ½ÐL > à − t 5 ½L À + ½ÐL À > = *
Détermination Moment d’inertie :

%
ß = à V + t ½′L 5à − À ′ > + t ½L 5À − à>
V
&% : La contrainte de compression du béton.

&
'''''
Avec
% : La contrainte limite.
ÒLKu : Moment fléchissant à l’ELS.
: La résistance caractéristique du béton en compression à 28 jours.
â : L’axe neutre.
I : Le moment d’inertie.
I.3. Calcul des armatures transversales et de l’espacement :
• Diamètre des armatures transversales:
Le diamètre des armatures transversales se détermine par la relation suivante :
b %
∅Q ≤ Z}t ä ; ∅rZ}t ; å
V+ W*
Avec :
b : la largeur de la poutre.
∅Q : Le diamètre des armatures transversales.

h : la hauteur totale de la poutre.
∅rZ}t : Le diamètre minimal des armatures longitudinales
• Espacement des armatures dans la zone courante :

-• ≤ ABC50.9 ² ; 40 >
é
ç ’• × —
-• = ABC - ≤ Ì
•
0.4
è 0.9 ’• ² —
ç -• ≤
æ 0.4
44
On prend comme espacement maximal dans la zone courant : vQ ZsÓ =
vQ
-• : Espacement des armatures dans la zone courante.

Avec :
’• : Section d’armature transversale

b : la largeur de la poutre.
— : La limite d’élasticité E = 500

d : la hauteur utile de la poutre d = 0.9 × h
• Espacement des armatures dans la zone critique :
Selon le RPS2000 l’espacement dans la zone critique vaut :
- = ABC5 8 ∅¯ ; 24 ∅• ; 0.25 ℎ ; 20>
Avec :
- : Espacement des armatures dans la zone critique
∅r : Diamètre des armatures longitudinales.
∅Q : Diamètre des armatures transversales.
h : La hauteur totale de la poutre.
• Longueur de la zone critique :
Le RPS2000 exige que la longueur de la zone critique soit comme suit :
Ï =2×ℎ
Ï : Longueur de la zone critique.

Avec :
h : la hauteur totale de la poutre.
• Disposition des armatures :
La longueur des chapeaux excentrés : U =

^ êžëìé8
µ
-
U=Š × 2• + 0.25
^ êžëìé8
µ
- La longueur des chapeaux centraux :
U•”ŸÚé— : La longueur de la travée.

Avec :
45
Application :
Figure 8 :Poutre continue
• Vérification des conditions :
a) Fissuration peu préjudiciable vérifié
b) Poutre à inerties constantes

constant vérifié
c) Charge d’exploitation modérée O í 55lm/A ; 2N >
Q = 1500 lm/A et G = 6323 lm/A

6323
Donc Qí 55lm/A
A ; 12646 lm/A > vérifié
Les portées successives des travées 0.8 1.25

^ îØï
^ î
d)
1.52 ≥ 1.25
^ îØï µ.ð;
^ î Œ.<¨
non vérifié
Donc on procèdee au calcul par la méthode CAQUOT.

CAQUO
• Les dimensions de la poutre :
La hauteur h de la poutre doit vérifier la condition de la flèche suivante:
h h 0.29 h 0.39
ñòóô ñòóô µ.ð; µ.ð;
=ð = =ð =
On prend h = 40 cm .
Laa largeur de la poutre doit vérifier la relation suivante :
0.4 h b 0.7 h
16 b 28
On prend b = 25 cm .
46
• Détermination des charges de la poutre :
Pour le travée 2 :
N N 5HÏ C ℎE‘> N 5AM‘> . . ö÷øùF
Avec :
U 3 3
N5HÏ C ℎE‘> = ‚ × = 6323 × ä + å = 18969 m/A
2 2 2
. . ö÷øùF = × ℎ × ²EC B é ²M é ¹C = 0.25 × 0.4 × 25000 = 2187.5 m/A
N5AM‘> = ¶ × H¹B² M‘ BˆME ²E ‘BˆME ‘EMÊ = 2.8 × 2700 = 7560 m/A
G =28716.5 N/m
O=ˆ× = 1500 × 5 + >

^« Œ Œ
Et :
i = X+** f/Z
Pour le travée 1 :
G = 19232 N/m
i= +* f/Z
Pour résumer cela on utilise le tableau suivant :
Travées Travée 1 Travée2
G ( N/m ) 19232 28716.5
Q ( N /m ) 2250 4500
Pu( chargé) =1.35 G+1.5 Q 29338.2 45516.6
Pu(déchargée) = 1.35 G 25963.2 38766.6
Tableau 5 :les charges de la poutre .
47
• Calculs des sollicitations :
Les résultats du calcul sont représentés sur le tableau suivant :
Tableau 6 : résultats du calcul des sollicitations.
48
• Calcul des armatures longitudinales :
+ Z de largueur et 40 Z de hauteur, la hauteur utile sera dans ce cas :

Le calcul des armatures longitudinales se fait en flexion simple pour une section de
² = 0.9 ℎ = 36 A avec = 25 et — = 500 .
En se basant sur l’organigramme de calcul à l’ELU d’une section rectangulaire en

flexion simple (voir figure 47), on obtient les résultats présentés dans le tableau suivant :
- Ferraillage en travée :
Travée b (cm) d (cm) Mu (N.m) ú ‰ Z 5cm> ’5cm2>
Travée 1 25 36 7557.5 0.017 0.021 35.7 0.51
Travée 2 25 36 85776 0.184 0.256 32.3 6.11
Tableau 7 : Résultats de ferraillage en travée.
Cette fois aussi, en doit vérifier la condition de non fragilité imposée par les règles du
BAEL 91 :
’ ≥’ = 0.23 × ×²× ½ L ≥ ½L Z}t = *. Y Z

7ê¦¬
·ÍÙ 78
Autrement dit, la section d’acier adoptée sera : ½ L = ZsÓ 5½L Z}t ; ½L Qux1üé >
Donc on prend :
2 ø 5 1.01 A > ¹AAE ‘A M‘E EC ‘ ÑéE 1.Ì

Ë
4 ø =µ 5 6.11 A > ¹AAE ‘A M‘E EC ‘ ÑéE 2 .
- Ferraillage sur appuis :
Appuis Mu (N.m) ú ‰ Z 5cm> ’5cm2>
Appui 1 0 - - - 1.35
Appui 2 82678 0.180 0.25 32.4 5.88
Appui 3 0 - - - 1.35
Tableau 8 : Résultats de ferraillage en appuis
49
4 ø 52.01 > ¹AAE ‘A M‘E ℎ HE MÊ H¹M‘ ÏÐ HHMB 1
4 ø=µ 56.16 > ¹AAE ‘A M‘E H¹M‘ ÏÐ HHMB 2 Ì
4 ø 52.01 > ¹AAE ‘A M‘E ℎ HE MÊ H¹M‘ Ï HHMB 3
Ð
On prend :ý
• Vérification :
Cette fois aussi, on aura deux vérifications à faire :
- La vérification de la contrainte de cisaillement :
La vérification du cisaillement se fait vis-à-vis d’ELU.
Il faut vérifier que : 0 1 ≤ 0'
On a une fissuration peu préjudiciable donc : ?̅ = min Š ; 5 • 0' = V. VV Ò~s

<. 7«¦¬
9Ü
L’effort tranchant Õ1 ZsÓ = *X f
Donc : ?@ = ?@ = 01 = *. Ò~s
Ýª <µð × =<Ö
,×Þ <. ; × <.Œð
?@ = 0.98 ≤ ?̅ = 3.33 La condition 01 ≤ 0' est vérifiée.
- La vérification à l’ELS :
On doit vérifier que : &% ≤ '''''

&%
''''
, = 0.6 = 15 &% = ×à
ÒLKu
ß
On a , on calcule

%
à + t 5 ½L + ½ÐL > à − t 5 ½L À + ½ÐL À > = *
Détermination du Moment d’inertie :

%
ß = à V + t ½′L 5à − À ′ > + t ½L 5À − à>
V
Remarque : avec n=15 et ’′ = 0 (pas d’acier comprimé)
Les résultats obtenus sont dans le tableau suivant :
50
Position ÒLKu 5ef. Z> Y (cm) I ( ZX> &% 5Ò~s> La condition &% ≤ '''''
&%
En Travée T2 53.77 20.4 93205 11.77 Vérifiée
Appuis 60.37 13.03 67180 11.71 Vérifiée
Tableau 9 : Récapitulatif pour la vérification à ELS.
• Calcul des armatures transversales et de l’espacement :
- Calcul des armatures transversales:
Travée 1 :
∅Q ≤ Z}t Š ; ∅rZ}t ; • ∅• ≤ ABC510.28 ; 8 ; 25>

b %
V+ W*
On prend : ∅Q = ZZ
∅Q ≤ Z}t Š ; ∅rZ}t ; • ∅• ≤ ABC510.28 ; 14 ; 25>

Travée 2 :
b %
V+ W*
On prend : ∅Q = W* ZZ
- Espacement des armatures dans la zone courante :
Travée 1 :
-• ≤ ABC50.9 ² ; 40 > = 32.4 A

é
ç ’• × —
-• = ABC - ≤ = 42.4 A Ì
•
0.4
è 0.9 ’• ² —
ç - ≤ = 13.7 A
æ •
0.4
vQ = WV. Y Z
Travée 2 :
-• ≤ ABC50.9 ² ; 40 > = 32.4 A

é
ç ’• × —
-• = ABC - ≤ = 117.5 A Ì
•
0.4
è 0.9 ’• ² —
ç - ≤ = 38.07 A
æ •
0.4
vQ = V . X Z
On prend comme espacement maximal dans la zone courant : vQ ZsÓ =

vQ
51
Travée 1 : -• ·Ÿ = = 6.85 A vQZsÓ =7 cm
=Œ.¨
Travée 2 : -• ·Ÿ = = 16.2 A vQZsÓ =16 cm

Œ .µ
- Espacement des armatures dans la zone critique :
Travée 1 : v = Z}t5 ∅r ; X ∅Q ; *. + b ; *>
- = ABC5 6.4 ; 14.4 ; 10 ; 20>
On prend : v = .X Z
Travée 2 : v = Z}t5 ∅r ; X ∅Q ; *. + b ; *>
- = ABC5 11.2 ; 24 ; 10 ; 20>
On prend: v = W* Z
Les premières armatures doivent être placées à 5 cm au plus de la face du poteau.
- Longueur de la zone critique :
r = ×b r = * Z
- Disposition des armatures :
La longueur des chapeaux excentrés : U = T = W. W Z.

µ.ð;
µ
U=Š × 2• + 0.25 T = . +Y Z .
µ.ð;
µ
La longueur des chapeaux centraux:
52
II. Dimensionnement des Poteaux :
II.1. Calcul des armatures longitudinales des poteaux :
En ce qui concerne la détermination des sections d’armatures longitudinales des

poteaux, on va suivre les étapes suivantes qui seront par suite schématisées sous forme
d’un organigramme ( voir figure 49 ) .
= √V
r
On calcule l’élancement ¡ :
s
Avec : Ï 7 : La hauteur de flambement Ï 7 = 0.7 Ï <
Ï < : La hauteur de plancher à plancher.
On calcule le coefficient de flambage‰ :
=
*. +
• Si λ ≤ 50
W¢*. ŠV+•
alors
= *. Š •
+*
• Si 50 < λ ≤ 70alors
On calcule la section réduite du béton •” : ¾ u = 5s − *. * >5% − *. * >
Avec a et b sont les dimensions du poteau.
On calcule la section d’acier théorique ’•– :
f1 ¾u $L
½Qb ≥ “ − ˜×
*. $% K
Avec :
m@ : Effort normal ultime en MN.
•” : Section réduite du béton en m².
‰ : Coefficient de flambage.
’•– : Section d’acier en m².
— : La limite d’élasticité E = 500 .
: La résistance caractéristique du béton en compression à 28 jours.
, et : Les coefficients de sécurité , = 1.5 et = 1.15 .
53
On calcule de la section d’acier minimale ’·ÍÙ :
*. ¾
½Z}t ≥ ZsÓ äX 1 ; å
W**
Avec :
M : Le périmètre du poteau en m.
• : La section du poteau en cm²
4 cm² /m de périmètre
On choisit la section d’acier finale’ :
½L = ZsÓ 5½Z}t ; ½Qb >
On calcule la section d’acier maximale ’ ·Ÿ :

+×¾
½ ZsÓ ≤
W**
Finalement on doit vérifier que : ½ L ≤ ½ ZsÓ
Figure 9 : Organigramme de calcul des poteaux en compression simple.
54
II.2. Calcul des armatures transversales et des espacements :
• Diamètre des armatures transversales :

∅r ZsÓ
∅Q ≥
V
Avec :
∅Q : Diamètre des armatures transversales.
∅¯ ·Ÿ : Diamètre maximal des armatures longitudinales.
• La longueur de la zone critique r :

Selon le RPS2000 la longueur de la zone critique est définie par :
bK
r 5 Z> = ZsÓ ä ; % ; X+å
Avec : b : la longueur du poteau.
ℎ— : la hauteur sous plafond.
• Espacement dans la zone critique v :
Le RPS2000 [2] exige que l’espacement dans la zone critique soit définie par :
v 5 Z> = Z}t5W+ ; ∅rZ}t ; *. + %>
Avec :
∅rZ}t : Diamètre minimal des armatures longitudinales.
• Espacement dans la zone courant vQ :
L’espacement dans la zone courant est défini par la relation suivante :
vQ 5 Z> = Z}t5 V* ; W ∅rZ}t ; *. + % >
Avec :
∅rZ}t : Diamètre minimal des armatures longitudinales.
55
Application :
On va déterminer les sections d’armatures longitudinales et transversales du

poteau P3 ainsi que les espacements dans la zone courante et critique, la section
adoptée pour ce poteau est (25×25).
a) Les armatures longitudinales :
2√3
¯œ
On calcule l’élancement ¡ : ¡
Ÿ
-
On a la hauteur de sous-sol Ï < = 2.4 m donc Ï 7 = 0.7 Ï < = 1.68 m
¡ = 2√3
=.ð
= V.
<. ;
D’où on trouve :
- On calcule le coefficient de flambage ‰ :
On a trouvé que ¡ = 23.28 ≤ 50 donc on calcule ‰ par la relation suivante :
‰=
<. ;
£ ¦
=0.78
=¢<. Š •
¤¥
- On calcule la section réduite du béton •” :
• ” = 5 − 0.02>5 − 0.02> ¾u = + Z
- On calcule la section d’acier théorique Ath :
m@ •”
’•– ≥ “ − ˜×
‰ 0.9 , —
Avecm@ = 355.7 KN ; = 25MPa ; ,= 1.5 ; = 1.15 ; —= 500MPa
Donc : ’•– ≥ − ×
Œ;;.¨×=<Ö¤ ; §×=<Ö × ; =.=;
½Qb ≥ −W . *+ Z
<.¨ <.§ ×=.; ;<<
- On calcule de la section d’acier minimale ’·ÍÙ :
’·ÍÙ ≥ A Ê Š4 M ; •
<. •
’·ÍÙ ≥ A Ê Š4 × 2 × 50.25 + 0.25> ; •
<. ×<. ;×<. ;
=<< =<<
½Z}t = X Z
- On choisit la section d’acier finale’ :
’ = A Ê 5’·ÍÙ ; ’•– > ½L = X Z
56
On procède donc à un ferraillage avec 4HA12 (soit une section de 4.52 cm²)
- On vérifie que ’ ≤ ’·Ÿ :
’·Ÿ ≤ ½ZsÓ ≤ VW. + Z

; ×•
=<<
’ =4 A ≤ ’·Ÿ = 31.25 A donc la condition est vérifiée .
b) Les armatures transversales et les espacements :
- Le diamètre des armatures transversales :
∅Q ≥ ∅• ≥
∅r ZsÓ =
∅• = 4 AA
V Œ
On choisit un diamètre ∅Q = ZZ
- La longueur de la zone critique l :
La longueur l est calculée par la relation suivante: Ï 5 A> = A Ê Š ; ; 45•

–8
ð
Ï 5 A> = A Ê Š ; 25 ; 45• r = X+ Z
µ<
ð
Donc
- Espacement dans la zone critique v :
- 5 A> = ABC515 ; 8∅¯·ÍÙ ; 0.25 > - 5 A> = ABC515 ; 8 × 1.2; 0.25 × 25>
v = . + Z
On prend un espacement - =6 A
- Espacement dans la zone courant -• :
-• 5 A> = ABC530 ; 12∅¯·ÍÙ ; 0.25 > - 5 A> = ABC530 ; 12 × 1.2 ; 0.5 × 25>
vQ = W . + Z
On fixe un espacement vQ = W m.
Remarque :
En ce qui concerne la détermination du ferraillage des poteaux qui restent, on procède

de la même manière et on obtient les résultats figurant dans l’annexe.
57
III. Dimensionnement des semelles:
Après avoir déterminé les sections des semelles, on passe maintenant à la
détermination des armatures dans les deux directions de la semelle (A et B) , et pour
cela on utilise l’effort normal ultime Nu déjà calculé pour les poteaux.
Les armatures doivent être disposées dans les deux sens de manière que :
• La nappe supérieure suivant A est calculée par la relation suivante :
f1 5½ − s>
½L⫽ =
×À× K
$L
• La nappe inférieure suivant B est calculée par la relation suivante :
f1 5¾ − %>
½L⫽ =
×À× K
$L
Avec :
mM : l’effort normal ultime.
’ : la largeur de la semelle.
• : la longueur de la semelle.
: la largeur du poteau.
: la longueur du poteau.
² : La hauteur utile de la semelle.
—: La limite d’élasticité — = 500 .
: Coefficient de sécurité = 1.15
Application :
On va dimensionner la semelle S1 sous le poteau P1 tel que :
- l’effort normal ultime : mM= 550.82lm

- la largeur de la semelle : ’ = 1.5A
- la longueur de la semelle : • = 1.5A
58
- la largeur du poteau : = 25 A
- la longueur du poteau : = 25 A
- La hauteur utile de la semelle : ² = 35 A
• Calcul des armatures de la nappe supérieure :
’ =
©ª 5° Ÿ>
⫽ œ ’ = 5.65 cm
×Þ× 8
⫽
:
• Calcul des armatures de la nappe inférieure :
’ =
©ª 5• ,>
œ ’ = 5.65 cm
×Þ× 8
⫽ ⫽
:
Pour les deux nappes, supérieures et inférieures, on adopte des barres 5HA12
soit une Section de 5.65 cm².
59
IV. Etude d’une volée d’escalier :
IV.1. Définitions:
Un escalier se compose d’un certain nombre de marches. On appelle emmarchement la

longueur de ces marches, la largeur « g » est appelé le giron, « h » est la hauteur de la
marche, la partie vertical est la contre marche, le support des marches s’appelle la
paillasse.
Une suite ininterrompue de marches qu’on appelle une volée, peut être droite ou
courbe, elle doit comporter au maximum 18 à 20 marches. La partie horizontale d’un
escalier entre deux volées s’appelle un palier de repos. Du côté du vide les volées et
les paliers sont munis d’un garde-corps ou rampe. Deux volées parallèles ou en biais
sont réunies par un ou plusieurs paliers ou par un cartier tournant. Cette dernière
disposition, de construction plus délicate, permet de gagner un peu de place sur le
développement de l’escalier.
Figure 10 : Représentation des différents éléments d’un escalier.
IV.2. Pré-dimensionnement :
Il existe de très nombreux types d’escalier à paillasses, en ce qui concerne notre

structure, on a adopté un escalier à paillasse avec un palier. On a tiré du plan
d’architecture les caractéristiques géométriques suivantes :
60
- L’emmarchement : ÏEA = 1 m
- Palier de repos : UH= 1A
- La hauteur de l’escalier : ¶ = 1.4A
- La longueur L : U = 1.5A
- le nombre de marche : C = 6
- le nombre de contre marche : C + 1 = 7
• Dimensions des marches et contres marches :
Le giron est calculé par la relation suivante :
‚ = ‚ = h = 25 Z/Zsu b .
^ =.;
Ù ð
La hauteur de contre marche se calcule comme suit :
ℎ= ℎ = h = 20 Z/contreZsu b .
=.µ
Ù¢= ¨
Les dimensions doivent respecter la relation de" BLONDEL" donnée par la double
inégalité suivante :
+ Z≤ b+h≤ Z
On a : 59 A ≤ 2ℎ + ‚ = 65 ≤ 66 A
Donc L’inégalité de « BLONDEL » est vérifiée.
• Calcul de la longueur du volé T :
On a : U7 = U + ¶ L = 51.5> + 51.4> T = . *+Z
• Calcul des dimensions des paliers :
La longueur des paliers seront déduites de la longueur totale de la cage d’escalier

(3.3m) réduite du la longueur horizontale du volé (1.5m) .
TRsr}KuL = V. V − W. + = W. Z
Cette longueur sera partagée par les deux paliers comme suit :
61
a) Palier intermédiaire :
Longueur : UkŸ¯Í—”_ÍÙ• = 0.9 A

Largeur : ÏkŸ¯Í—”_ÍÙ• = 2.3 A
≤E≤ 3 A ≤ E ≤ 4.5 A
^ ^
Œ< <
Epaisseur :
b) Palier d’accès aux étages :
Longueur : UkŸ¯Í—”_é•Ÿ — = 0.9 A

Largeur : ÏkŸ¯Í—”_é•Ÿ — = 2.3 A
≤E≤ 3 A ≤ E ≤ 4.5 A
^ ^
Œ< <
Epaisseur :
• Calcul des dimensions de la paillasse :

La paillasse se présente sous forme d’une dalle pleine sous les marches d’un
volé. Elle a les dimensions suivantes :
Longueur : UkŸÍ¯¯Ÿ —= 2.05 A

Largeur : ÏkŸÍ¯¯Ÿ — = 1 A(c’est la largeur des marches)
≤E≤ 6.84 A ≤ E ≤ 10.25 A

^ ^
Œ< <
Epaisseur :
On adopte KRs}rrsLLK = KRsr}Ku = 15 cm.
IV.3. Evaluation des charges et surcharges :
• La charge permanente sur le palier :
Revêtement en marbre pour marches :
E· × · = 0.03 × 28 = *. Xef/Z²
Béton armé pour palier:
E, × , = 0.15 × 25 = V. Y5ef/Z²
Mortier de pose:
E ·k × ·k = 0.015 × 20 = *. Vef/Z²
Béton Arme pour paillasse :
E— × — = 0.015 × 20 = *. Vef/Z²
La somme de toutes ces charges nous donne la charge permanente totale sur le palier :
62
3 = +. W ef/Z²
• La charge permanente sur la paillasse :
Revêtement en marbre pour marches :
E· × · = 0.03 × 28 = *. Xef/Z²
Revêtement en marbre pour contres marches :
E· × × = 0.015 × 28 × = *. 29ef/Z²
– <.=¨
· <. ;
Béton pour forme de marche :
× = 22 × = W. Yef/Z²
– <.=¨
,
Béton Arme pour paillasse :
× = 25 × = X. Y+ef/Z²
—! <.=;
,Ÿ "# Ç "# Œµ.
Mortier de pose (par marche) :
E ·k × ·k = 0.015 × 20 = *. Vef/Z²
Mortier de pose (par contre marche) :
E ·k × × = 0.015 × 20 × = *. 204ef/Z²
– <.=¨
·k <. ;
Enduit :
× = 20 × = *. V ef/Z²
—8 <.<=;
— "# Ç "# Œµ.
Poids du garde-corps (en Acier) :*. Wef/Z²
En faisant la somme de toutes ces charges, on obtiendra la charge permanente totale
dRs}rrsLLK = 8.71ef/Z²
sur la paillasse qui vaut :
• La charge d’exploitation d’escalier :
Que ça soit une paillasse où un palier, la charge d’exploitation est la même. Pour notre
structure, il s’agit d’un escalier d’habitation, donc on a : i = . + ef/Z² .
= $ 4 W5 > = $ 4 W5 > = VX. °

®Ù•”— ·Ÿ” –— =¨
¯Ÿ ·Ÿ” –— ;
Remarque :
63
IV.4. Dimensionnement de l’escalier
l :
Application :
Etudes d’un tronçon d’escalier de 1er étage à deux

deux paliers avec paillasse intermédiaire.
intermédiaire
Figure 11 : Un tronçon d’escalier de l’étage à deux paliers avec paillasse intermédiaire.
longueu U = 3.3 A et d’une épaisseur E = 15 .

Afin de dimensionner cet escalier, on va assimiler la paillasse à une poutre horizontale
simplement appuyée d’une longueur
Figure 12 : Assimilation de la paillasse à une poutre horizontale simplement appuyée.
• Calcul des sollicitations :
- Pour la paillasse : (G = 8.71 KN/m et Q = 2.5 KN/m)
ˆ @ = (1.35N + 1.5 ) × 1 A ˆ @ = 15.51 ef/Z
ˆ —” =( +O)×1A ˆ —” = 11.21 ef/Z
- Pour le palier : (G = 5.19 KN /m et Q = 2.5 KN/m)
ˆ @ = (1.35 N + 1.5 ) × 1 A ˆ @ = 10.76 ef/Z
ˆ —” = (G + O ) × 1 A ˆ —” = 7.69 ef/Z
64
Pour la détermination des moments et de l’effort tranchant maximal sollicitant cette
poutre, on considère qu’elle est chargée par une charge maximale sur toute sa
longueur, on prend alors les charges suivantes :
ˆ @ = 15.51 ef/Z à l’ELU
ˆ —” = 11.21 ef/Z à l’ELS
• Calcul des moments :

a) Moment en travée :
=
Á×^ ¦
On utilise la relation suivante : < avec L = 3.3 m
=
& ª× ^ ¦
à l’ELU : < < = 21.11 lm. A
=
& :8ž × ^ ¦
à l’ELS : < < = 15.26 lm. A
b) Moment aux appuis :
Au niveau des appuis, on considère forfaitairement un moment de flexion égal à

0.15Mo pour tenir compte des moments parasites, donc on a :
à l’ELU : Ÿ = 0.15 × < Ÿ = 3.17 lm. A
à l’ELS : Ÿ = 0.15 × < Ÿ = 2.29 lm. A
• Calcul de la section d’armatures longitudinales :
Le calcul des armatures longitudinales se fait en flexion simple pour une bande de WZ
de largueur et *. W5 Z de hauteur, la hauteur utile sera dans ce cas :
² = 0.9 ℎ = 13.5 A avec = 25 et — = 500 .

flexion simple (voir figure 47),on obtient les résultats présentés dans le tableau suivant :
Position b (cm) d (cm) Mu (KN.m) ú ‰ Z 5cm> ’5cm2/ml>
Travée 100 13.5 21.11 0.0817 0.107 12.92 3.76
Appuis 100 13.5 3.17 0.0123 0.015 13.42 0.54
Tableau 10 : Ferraillage à ELU d’une volée d’escalier.
65
BAEL 91 :
’ ≥’ = 0.23 × ×²× ½ L ≥ ½L Z}t = W. V* Z /Zr

7ê¦¬
·ÍÙ 78
5 ø = 5 5.65 A /AÏ> ‘A M‘E EC²ME EC ‘ ÑéE. Ì

Ë
3 ø 5 1.51 A /AÏ> ‘A M‘E ℎ HE MÊ M‘ HHMB .
• Calcul d’armature de répartition :
en travée ’”—k = = = 1.41 A on adopte : 3 ø 51.51 A /AÏ>

° ë': ;.ð;
µ µ
-
sur appuis A()* = = = 0.38 cm on adopte : 2 T ð 50.57 cm /ml>
ó+, =.;=
µ µ
-
• Calcul de l’espacement maximal :
L’espacement maximal pour les armatures longitudinales ainsi que pour les armatures
de répartition doit vérifier la condition suivante :
v Q 5 Z> ≤ Z}t 5Vb ; VV>
On a ℎ = 15 A donc - ≤ min ( 3 × 15 ; 33 ) v Q ≤ VV Z .
espacements des armatures longitudinales :
vQ =
%
X
On travail par la relation suivante :
En travée - • = vQ = + Z ≤ VV Z
=<<
µ
- la condition est vérifiée.
Sur appui - • = vQ = + Z ≤ VV Z
=<<
µ
- la condition est vérifiée.
espacement des armatures de répartition :
vQ =
%
V
On travail par la relation suivante :
En travée - • = -• = 33.33 A ≥ 33 Adonc on prend vQ = VV Z .

=<<
Œ
-
Sur appui - • = -• = 33.33 A ≥ 33 Adonc on prend vQ = VV Z.
=<<
Œ
-
66
IV.5. Vérification :
• La vérification de la contrainte de cisaillement :

<. 7«¦¬
9Ü
Pour calculer 01 on calcule d’abord l’effort tranchant Õ1 par la relation suivante :
×@ = ×@ = Õ1 = +. ef
&ª × ^ =;.;= × Œ.Œ
Donc : ?@ = ?@ = 01 = *. W Ò~s
Ýª ;.ð × =<Ö¤
,×Þ = ×<.=Œ;
?@ = 0.19 ≤ ?̅ = 3.33 La condition 01 ≤ ''''est

0 vérifiée.
• La vérification à l’ELS :

&%
''''
, = 0.6 = 15 &% = ×à
ÒLKu
ß
On a , on calcule

%
à + t 5 ½L + ½ÐL > à − t 5 ½L À + ½ÐL À > = *
Détermination Moment d’inertie :

%
ß = à V + t ½′L 5à − À ′ > + t ½L 5À − à>
V
&%
Travée 15.26 4.01 9781.8 6.26 Vérifiée
Appuis 2.29 2.45 3255.7 1.72 Vérifiée
67
V. Etude de la poutre palière :
La poutre palière sert d’encastrement au palier. Prévue pour être un support d’escalier
elle est normalement noyée dans l’épaisseur du palier .
Figure 13 : Présentation de la poutre palière.
V.1. Pré-dimensionnement de la poutre palière :
La poutre palière va être traitée d’une manière similaire à ce qu’on a déjà vue dans les
parties précédentes.
D’après le BAEL 91 [1], les dimensions d’une section rectangulaire sont :
La hauteur :
La hauteur de la poutre palière doit vérifier la condition suivante :

T T
b
W+ W*
Pour notre projet, la poutre est d’une longueur U = 3.05 A.
Donc :
≤b≤ ≤b≤ 16.67 ≤ b ≤ +

T T +* +*
W+ W* W+ W*
on prend h = 25 cm
La largeur :
La largeur de la poutre doit être vérifiée la relation suivante :
*. X b ≤ % ≤ *. Y b
68
On a h = 25 cm donc 10 ≤ ≤ 17.5
Selon le RPS2000 [2], la largeur b de la poutre doit être supérieure à 200 mm, donc on
prend b = 25 cm
≥ *. +
%
b
De même, le rapport largeur / hauteur doit vérifier :
= = 1 ≥ 0.25
, ;
– ;
On a la condition est vérifiée.
V.2. Evaluation des charges :
Le calcul se fait en flexion simple pour une poutre partiellement encastrée à

l’extrémité dans les poteaux et uniformément chargée, les charges permanentes et
d’exploitation sont les suivantes :
• Les charges permanentes :
- Le poids propre de la poutre : ~~ = % × b × ÀKtL}Qé À1 %éQxt
= 0.25 × 0.25 × 25 = W. + ef/Z
dR =
j×T
- Charge linéaire du palier :
ˆ @ 5H ÏBE‘> = 15.51 lm/A Ì

ˆ —” 5H ÏBE‘> = 11.21 lm/A
Avec q ( palier ) =Ë
N@= =
&ª×^ =;.;= × Œ.Œ
Donc d1 = +. ef/Z
N = =
& :8ž × ^ ==. = × Œ.Œ
Et —” d LKu = W . + ef/Z
• La Surcharge d’exploitation : i = . + ef/Z

• Combinaison des charges
ˆ @ = 1.35 + 1.5 O + N @ ˆ @ = 5 1.35 × 1.56 > + 5 1.5 × 2.5 > + 25.6
j 1 = VW. X ef/Z
ˆ —” = + O+N —” ˆ —” = 11.56 + 2.5 + 18.5
j LKu = . + ef/Z
69
V.3. Calcul des moments :
a. Moment en travée :
=
Á×^ ¦
Le moment en travée se calcule par la relation suivante : < µ
avec L = 2.5 m
=
& ª× ^ ¦
à l’ELU : < Ò* = . W ef. Z
=
& :8ž × ^ ¦
à l’ELS : < Ò* = +. Y ef. Z
b. Moment aux appuis :
=
Á×^ ¦
Au niveau des appuis, on considère la relation suivante : Ÿ =
avec L = 2.5 m
=
& ª× ^ ¦
à l’ELU : Ÿ Òs = W . V ef. Z
=
& :8ž × ^ ¦
à l’ELS : Ÿ Òs = WW. YX ef. Z
V.4. Calcul de la section d’armatures longitudinales :
+ Z de largueur et 25 Z de hauteur, la hauteur utile sera dans ce cas :

Le calcul des armatures longitudinales se fait en flexion simple pour une section de
² = 0.9 ℎ = 22.5 A avec = 25 et — = 500 ..

flexion simple (voir figure 47), on obtient les résultats présentés dans le tableau
suivant :
Position b (cm) d (cm) Mu (KN.m) ú ‰ Z 5cm> ’5cm2/ml>
Travée 25 22.5 8.19 0.046 0.059 21.97 0.86
Appuis 25 22.5 16.38 0.092 0.121 21.41 1.76
Tableau 12 : Ferraillage à ELU de la poutre palière.
70
BAEL 91 :
’ ≥’ = 0.23 × ×²× ½ L ≥ ½L Z}t = W. WX Z /Zr

7ê¦¬
·ÍÙ 78
Donc on prend :
3 ø =< 5 2.36 A > ‘A M‘E EC²ME EC ‘ ÑéE. Ì

Ë
3 ø =< 5 2.36 A > ‘A M‘E ℎ HE MÊ M‘ HHMB .
V.5. Vérification :
• La vérification de la contrainte de cisaillement :

<. 7«¦¬
9Ü
Pour calculer 01 on calcule d’abord l’effort tranchant Õ1 par la relation suivante :
×@ = ×@ = Õ1 = V . V ef
&ª × ^ Œ=.µð × .;
Donc : ?@ = ?@ = 01 = *. Y Ò~s
Ýª Œ§.Œ × =<Ö¤
,×Þ <. ; × <. ;
?@ = 0.7 ≤ ?̅ = 3.33 La condition 01 ≤ 0' est vérifiée.
• La vérification à l’ELS :

&%
''''
, = 0.6 = 15 &% = ×à
ÒLKu
ß
On a , on calcule

%
à + t 5 ½L + ½ÐL > à − t 5 ½L À + ½ÐL À > = *
71
Détermination du Moment d’inertie :
%
ß à V + t ½′L 5à − À ′ > + t ½L 5À − à>
V
&%
Travée 5.87 6.7 11342.6 3.47 Vérifiée
Appuis 11.74 6.7 11342.6 6.93 Vérifiée
La contrainte de compression de béton est vérifiée donc on adopte les armatures

calculées à ELU.
V.6. Calcul des armatures transversales et de l’espacement :
• Calcul des armatures transversales:
∅Q ≤ Z}t Š ; ∅rZ}t ; • ∅• ≤ ABC Š ; ∅¯·ÍÙ ; • = 7.14 AA

b % – ,
V+ W* Œ; =<
On prend : ∅Q = ZZ
• Espacement des armatures dans la zone courante :
-• ≤ ABC50.9 ² ; 40 > = 20.25 A

é
ç ’• × —
-• = ABC - ≤ = 56.5 A Ì
•
0.4
è 0.9 ’• ² —
ç - ≤ = 11.4 A
æ •
0.4
vQ = WW. X Z
On prend comme espacement maximal dans la zone courant :vQ ZsÓ = = Z

vQ
72
• Espacement des armatures dans la zone critique :
v = Z}t5 ∅r ; X ∅Q ; *. + b ; *>
- = ABC5 8 ; 14.4 ; 6.25 ; 20> - = 6.25 A
On prend v = 6 Z. Les premières armatures doivent être placées à 5 cm au plus de

la face du poteau.
• Longueur de la zone critique :
r = ×b r = +* Z
• Disposition des armatures :
La longueur des chapeaux excentrés : U = = T= .+ Z .

^ êžëìé8 .;
µ µ
73
Chapitre4:
Suivie d’un chantier
74
I. Introduction :
Un projet de construction nécessite une organisation, un suivi et un contrôle du
chantier rigoureux, afin de respecter les délais et l'enveloppe financière fixée, d'être
approvisionnés au bon moment, etc. Le maître d'œuvre ainsi que le bureau d’études
techniques doivent s'assurer que l'entreprise respecte le projet dans les conditions du
marché. Ils doivent également contrôler que les travaux respectent la réglementation,
notamment en matière de respect des normes de construction mais aussi de conditions
de travail, d'environnement, de sécurité, de qualité d’exécution, …
II. Présentation du projet :
La conception du projet met en rapport le maître d’ouvrage avec le maître

d’œuvre (architecte), les ingénieurs spécialisés, les bureaux d’études techniques et
pour l’exécution du projet le client ou maître d’ouvrage avec l’entreprise.
Ces deux rapports sont chacun régis par un contrat de louage d’ouvrage dont les
obligations générales sont de concevoir et d’exécuter le projet conformément aux
documents contractuels et aux règles de l’art et de le livrer dans les délais convenus.
Les intervenants dans cette construction (aire de repos) sont généralement les
suivants :
75
• Maitre d’ouvrage : MOUHAMED HAMOUTEN.
• Architecte : ABD
BD EL KADER KOUCHTIR.
• Bureau d’études : SOCHEETEC.
• Montant de projet : 930 672 DH.
III. Installation du chantier :
Figure 14 :installation de chantier
76
IV. Le matériel et engins existant sur le chantier :
IV.1. La grue :
Une grue est un appareil de levage et de manutention réservé aux lourdes

charges. Cet engin de levage est construit de manière différente selon son utilisation.
Chaque grue a une charte qui définit clairement sa capacité de levage en rapport avec
le rayon et l'angle de la flèche.
• On a remarquée dans le chantier la présence d’une seule grue mobile .
• Le béton est déplacer de la bétonnière à la grue à l’aide du flèche .
• On peut déplacer la position de la grue car c’est une grue mobile .
Figures 15: la grue mobile
IV.2. Brise roche hydraulique :
Un brise-roche hydraulique (BRH) est un outil se connectant à l'extrémité du

bras articulé d'une pelleteuse, destiné à la destruction d'obstacles durs, rocheux ou en
béton dans les travaux de terrassement. Il agit à la manière d'un marteau-piqueur de
grande taille.
Puisque le type de sol rocheux donc les travaux de terrassement sont fait avec
l’engin brise roche hydraulique.
77
Figure 16 : prise roche Figure 17 : pelle hydraulique
IV.3. Bétonnière :
Une bétonnière est une machine servant à malaxer les différents constituants
du mortier (ciment,, sable, eau) ou du béton .
Figure 18 : la bétonnière
IV.4. Le retro chargeur :
• Pour retirer la terre du terrain.
• Pour dégager les voies sur le chantier.
• Pour charger les camions.
• Pour
ur décaper le terrain et les surfaces.
• Pour le nettoyage.
• Pour faire les travaux de remblaie.
78
Figure 19 : Le rétro-chargeur
IV.5. Camion :
• Des camions au gabarit routier équipé d’une benne basculante pour permettre le
transport de matériaux sur chantier ou sur
sur le réseau routier national.
• Utilisé aussi pour transporter les déblais en dehors du chantier et pour apporter
des remblais au chantier.
• On ne trouve pas un camion malaxeur sur le chantier.
Figure 20 : camion
79
V. Installation des espaces de stockage :
Ce sont
ont des surfaces de stockage des matières qui sont reparties sur le chantier.
V.1. Stockage du ciment :
Figure 21 : stockage du ciment
On a constaté que lee ciment est bien stocké, il est posé sur et couvert avec une grande
bâche prêt de la bétonnière.
V.2. Stockage
age du bois de coffrage :
Figure 22 : stockage du bois de coffrage
On a constaté que le bois de coffrage est bien stocké à un bon état.
80
V.3. Stockage d’acier :
Figure 23 : stockage d’acier
On a constaté que le stockage d’acier est mauvais parce qu’il est posé
p en direct sur
la terre.
V.4. Stockage du gravier et du sable :
Figure 24 : stockage du gravier et du sable
On a constaté que le gravier et le sable ont bien stockés car ils sont prêt de la
bétonnière ce qui rend le gâchage plus rapide.
81
VI. Implantation du projet :
VI.1. Le terrassement :
Le terrassement est le travail consistant à déplacer des quantités importantes de

matériaux (sols, roches, sous-produits...) dans divers buts. Le remaniement des terrains
naturels entraîne une modification généralement définitive de la topographie et du
paysage, en créant des ouvrages en terre soit en remblai soit en déblai.
Figures 25 : terrassement de terrain
• Le travail commence directement avec l’excavation des terres du terrain car il

ne contient ni des arbres ni des herbes ni autre obstacles.
• Les travaux de déblaiement s’effectuent à l’aide d’un camion et un chargeur.
• Apres avoir creusé une grande fouille, on décape sa surface pour lui donner le
même niveau
• La fouille est bien réaliser on peut commencer avec le piquetage et le traçage

des semelles.
VI.2. Axes et chaises :
Figure 26 : les chaises
82
• Suivant le plan d’implantation, les chaises ont localisés les limites de l’ouvrage
et les limites des fouilles.
• Les axes sont bien alignés, des angles et des lignes droits.
• Une bonne
nne implantation des chaises : 1m de tous les côtés de la fouille.
VI.3. Piquetage et traçage :
Le piquetage consiste à reporter sur le terrain l'axe ou les limites des ouvrages
ou des propriétés suivant un plan d’implantation.
Cela se fait au moyen de piquets (d’où d’où le terme), matérialisant les futurs
bâtiments, clôtures et axes de canalisation projeté ou existante.
Figure 27 : le piquetage et traçage
VI.4. Béton de propreté:
Le béton de propreté est un béton maigre faiblement dosé en ciment.il est étalé sur le
sol ouu en fond de fouilles afin de créer une surface de travail plane et non terreuse.il
protège le sol des intempéries et permet de travailler au propre d’où son nom et il évite
également le contacte de la terre avec le béton de fondation.
Figure 28 : coffrage de béton de propreté

propre Figure 29 : béton de propreté
83
VII. Les principaux Travaux suivis sur chantier :
VII.1. Examen des éléments verticaux :
a) Les poteaux :
Le rôle des poteaux est de porter les systèmes planchers-poutres
planchers poutres par points
d'appuiss isolés, supporter les charges verticales et participer à la stabilité transversale
par le système poteau-poutre
poutre pour combattre les efforts horizontaux (vent, dissymétrie
des charges, changement de température,…)
Les poteaux sont exposés aux différents types

types de charges: Compression , sollicitations
et flexion: le poteau travaille comme une poutre verticale qui subit aussi un effort
normal de compression.
Figure 30: ferraillage de poteau Figure 31 : coffrage de poteau Figure 32 : décoffrage de poteau
Remarque :
• Respecter l’enrobage 2.5 - 3 cm .
Kg/ Œ .
• Respecter le dosage du béton 350 Kg/A
• Assurer l’utilisation de vibreur pendant le coulage pour éliminer les vides .
• Assurer l’alignement et la verticalité des poteaux
b) Les voiles :
Les voiles sont des murss en béton suivant les cas ,ils peuvent être non armés ou armés.
84
Figure 33 : ferraillage de voile Figure 34 : coffrage de voile Figure 35 : décoffrage de voile
VII.2. Examen des éléments horizontaux:
a) Les poutres :
Les poutres sont des élément de construction dont la longueur est très supérieure
à ses autres dimensions, employées dans de nombreux types de structures, tels que
bâtiments , charpentes et ponts .et ce sont ceux qui transmettent les charges des
planchers aux poteaux et aux voiles .
Figure 36 : coffrage de poutre Figure 37 : ferraillage de poutre
85
b) Les dalles :
Les dalles sont des éléments horizontaux séparant les différents étages d’un bâtiment.
en général, deux types de dalles sont utilisés :
- Dalles pleines
ines : On n’utilise que du béton armé, elle est caractérisée par un
coffrage plein et une armature importante (barres d’aciers de diamètre
considérable).
- Dalles creuse ou bien dalles à hourdis : on utilise des hourdis en plus du béton
armé, mais cette fois la quantité du béton et d’armature est moins importante.
Figure 38 : coffrage de plancher Figure 39 : ferraillage de plancher
Figure 40 : posage des hourdis et poutrelles Figure 41 : collage du béton
86
Figure 42 : vibrage du béton Figure 43 : réglage du béton
N.B : Sur ce chantier on trouve des planchers en corps creux avec des entrevous de
65 cm de longueur et de 16 cm de hauteur, l’épaisseur de la dalle de compression est
de 5 cm.
87
VII.3. Examen des semelles :
Une semelle de fondation est un ouvrage d'infrastructure, généralement en béton

armé,, qui reprend les charges d'un organe de structure d'une construction et qui
transmet et répartit ces charges sur le sol (fond de coffre ou niveau d'assise). On
distingue les semelles isolées, que l'on retrouve au droit d'un poteau par exemple, des
semelles filantes généralement situées sous un mur ou un voile.
Figures 44 : Ferraillage et coffrage de semelle carrée
Figures 45 : Ferraillage de semelle filante Figures 46 : Ferraillage et coffrage
Figures 47:: coulage de semelle Figures 48:: décoffrage de semelle

semell
88
VII.4. Examen des longrines :
Une longrine est une poutre rectangulaire horizontale en béton armé ou en béton
précontraint qui assure la liaison transversale entre les poteaux au niveau des massifs
de fondation et qui sert à répartir les charges (des murs supportés) ou à les reporter
vers des appuis .
Elle est posée directement sur un béton de propreté pour empêcher la pollution
du béton frais de la longrine par le sol support lors du coulage du béton. Le béton de
propreté offre également un support uniforme à la longrine.
Lorsque la longrine est placée entre deux semelles, une semelle centrée et une semelle
excentrée, elle est appelée poutre de redressement ou longrine de redressement .elle
sert concrètement à plaquer la semelle excentrée pour éviter tout déplacement. Elle se
coule normalement en même temps que la semelle car son ferraillage est ancré dans la
semelle.
Figure 49 : Gros béton de longrine Figure 50 : ferraillage et coffrage de longrine
Remarque :
• Du gros béton sous tout le long de longrine.

• Les longrines ont 35 cm de largeur.
• Les longrines ont 45cm de hauteur.
• Dosage de longrine 350kg/AŒ .
• On a constaté que le coffrage est le ferraillage de longrine sont conforment aux
plans.
89
VII.5. Examen des escaliers :
L’escalier est une construction architecturale constituée d’une suite régulière de

marche et contre marche, permettant d’accéder à un étage et de passer d’un niveau à
un autre en montant et descendant.
Pour faciliter le travail on a vu que :
• après le coulage du plancher de chaque

chaque étage un escalier est coulé et mis en
place.
• Un seul type d’escalier existant sur le chantier.
• Les marches ont 17 cm de hauteur et les contre marches ont 30 cm de longueur
posé sur deux volés incliné de presque 36 degrés.
• La poutre palière a 30 cm de largeur et 40 cm de hauteur.
• Le palier de repos est dimensionné comme suite :17 cm d’épaisseur, 240 cm de
longueur et de 110 cm de largeur.
Figure 51 :coffrage d’escalier Figure 52 :ferraillage d’escalier Figure 53 :coulage d’escalier
90
Conclusion
Dans le cadre de mon stage effectué au sein du bureau d’études
SOCHETEC j’ai travaillé sur le projet de dimensionnement d’un bâtiment
composé d’un un rez-de-chaussée, un sous-sol et deux étages pour objet de la
conception et l’étude d’une structure en béton armé .
Ce dernier est constitué d’une synthèse d’un ensemble d’informations

acquises durant mon cycle de formation d’ingénieur, il m’a permis d’enrichir
mes connaissances sur les étapes de calcul d’une structure en béton armé .
le travail sur ce projet m’a permis aussi de découvrir l’environnement qui
entour les constructions sur le terrain, l’installation et le matériel utilisé sur le
chantier ainsi les différentes travaux concernant la construction des bâtiments.
Ce travail que j’ai présenté est le couronnement de cinq années d’étude.

Il m’a permis de faire une rétrospective de mes connaissances accumulées
pendant mon cursus universitaire. J’espère avoir atteint mes objectifs et me
permettra d’exploiter ces connaissances dans la vie pratique.
91
Références
[1]Règles BAEL 91 : Règles techniques de conception et de calcul des ouvrages et des

constructions.
[2]RPS 2000 : règlement parasismique marocain applicable aux bâtiments.
[3] H. Renaud et J. Lamirault, Béton armé Guide de calcul.
[4]Cours de béton armé de Mohamed Driouich.
92
Les annexes
93
Annexe 1 : Plans architecturaux et plans de coffrage
Plan architectural de l’étage courant.
Plan architectural du RDC.
94
Plan architectural du sous-sol.
Plancher haut du 1—” E 2é·— étage .
95
Annexe 2 : Descente de charges des poteaux
Niveau éZK
étage Wé2 étage RDC Sous-sol
poteau G (N) Q (N) G (N) Q (N) G (N) Q (N) G (N) Q (N)
P1 65227 8700 161191 17400 257936 26100 360792 42500
P2 63525 9600 165364 19200 267984 27800 347723 54400
P3 47446 6300 81141 14893 156870 23486 222629 36767
P4 30138 3450 78690 9200 128023 14950 170113 24150
P5 115530 21750 287193 43500 459637 65250 544397 106050
P6 114131 24000 286177 48000 459004 72000 630112 136000
P7 107172 21098 240332 42196 374273 63294 512992 110429
P8 69678 12360 172768 24720 276639 37080 391044 60925
P9 72291 11700 175322 23400 302105 35100 377612 44620
P 10 75002 13950 197004 27900 319787 49050 428581 73450
P 11 89666 10350 235168 32700 381451 49050 469865 77890
P 12 105454 18750 240905 37500 377137 56250 486209 90250
P 13 70771 10050 174420 20100 278850 30150 346253 48550
96
Annexe 3 :Pré-dimensionnement des poteaux
a a b b
poteau Nu (KN) Br (cm² ) calculée choisie calculée choisie
( cm ) ( cm ) ( cm ) ( cm )
1 550.2 420.16 16.63 25 20.27 25
2 551.03 420.33 16.63 25 20.27 25
3 355.7 271.33 16.63 25 13.80 25
4 265.88 202.81 16.63 25 10.82 25
5 894.01 681.95 16.63 25 31.65 35
6 1054.65 804.49 16.63 25 36.98 40
7 858.2 654.63 16.63 25 30.46 35
8 619.3 472.4 16.63 25 22.54 25
9 576.71 439.91 16.63 25 21.13 25
10 688.76 525.39 16.63 25 24.84 25
11 751.15 572.98 16.63 25 26.91 30
12 791.76 603.95 16.63 25 28.26 30
13 540.27 412.18 16.63 25 19.92 25
97
Annexe 4 :Pré-dimensionnement des semelles
semelle fLKu 5Òf> a (cm) b (cm) A (m) B (m) d (cm) PQ &Lxr
vW 0.403292 25 25 1.5 1.5 35 40 0.189
v 0.402123 25 25 1.1 2 45 50 0.195
vV 0259396 25 25 0.9 1.55 35 40 0.196
vX 0.194263 25 25 1.1 1.1 25 30 0.168
v+ 0.650447 25 25 1.4 2.65 60 65 0.192
v 0.766112 25 40 1.6 2.6 55 60 0.199
vY 0.623421 25 35 1.7 2 45 50 0.196
v 0.451969 25 25 1.2 2.15 50 55 0.189
v 0.422232 25 25 1.5 1.5 35 40 0.198
v W* 0.502031 25 25 1.3 2.35 55 60 0.179
v WW 0.547755 25 30 1.3 2.4 55 60 0.190
vW 0.576459 25 30 1.3 2.4 55 60 0.198
v WV 0.394803 25 25 1.5 1.5 35 40 0.185
98
Annexe 5 :Dimensionnement des poteaux
½Qb ½Z}t ½ZsÓ ½L

¡
Nu a b Br Barres
Poteau
(KN) (cm) (cm) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) d’acier
1 550.82 25 25 529 23.28 0.78 -6.3 4 31.25 4 4 HA 12
2 551.03 25 25 529 23.28 0.78 -6.3 4 31.25 4 4 HA 12
3 355.7 25 25 529 23.28 0.78 -12.1 4 31.25 4 4 HA 12
4 265.88 25 25 529 23.28 0.78 -14.7 4 31.25 4 4 HA 12
5 894.01 25 35 759 23.28 0.78 -5.75 4.8 43.75 4.8 4 HA 14
6 1054.65 25 40 874 23.28 0.78 - 6.21 5.2 50 5.2 4 HA 14
7 858.2 25 35 759 23.28 0.78 - 6.9 4.8 43.75 4.8 4 HA 14
8 619.3 25 25 529 23.28 0.78 - 4.37 4 31.25 4 4 HA 12
9 576.71 25 25 529 23.28 0.78 - 5.52 4 31.25 4 4 HA 12
10 688.76 25 25 529 23.28 0.78 - 2.23 4 31.25 4 4 HA 12
11 751.15 25 30 644 23.28 0.78 - 5.52 4.4 37.5 4.4 4 HA 14
12 791.76 25 30 644 23.28 0.78 - 4.14 4.4 37.5 4.4 4 HA 14
13 540.27 25 25 529 23.28 0.78 - 6.67 4 31.25 4 4 HA 12
99
Annexe 6 :Dimensionnement des semelles
f1rQ (MN) ½L⫽½ ½L⫽¾

Armature Armature
de la nappe de la nappe
semelle a(cm) b(cm) A(m) B(m) d(cm) supérieure inférieure
vW 0.55082 25 25 1.5 1.5 35 5.65 5 HA 12 5.65 5 HA 12
v 0.55103 25 25 1.1 2 45 2.99 4 HA 10 6.16 8 HA 10
vV 0.3557 25 25 0.9 1.55 35 1.90 4 HA 8 3.8 5 HA 10
vX 0.26588 25 25 1.1 1.1 25 2.6 4 HA 10 2.6 4 HA 10
v+ 0.89401 25 35 1.4 2.65 60 4.93 7 HA 10 9.85 9 HA 12
v 1.05465 25 40 1.6 2.6 55 7.44 5 HA 14 12.13 8 HA 14
vY 0.8582 25 35 1.7 2 45 7.95 8 HA 12 9.05 8 HA 12
v 0.6193 25 25 1.2 2.15 50 3.39 3 HA 12 6.77 6 HA 12
v 0.57671 25 25 1.5 1.5 35 5.92 8 HA 10 5.92 8 HA 10
v W* 0.68876 25 25 1.3 2.35 55 3.78 5 HA 10 7.56 7 HA 12
v WW 0.75115 25 30 1.3 2.4 55 4.12 6 HA 10 8.25 8 HA 12
vW 0.79176 25 30 1.3 2.4 55 4.35 6 HA 10 8.7 8 HA 12
v WV 0.54027 25 25 1.5 1.5 35 5.55 5 HA 12 5.55 5 HA 12
100
101

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UNIVERSITE MOHAMMED PREMIER

ECOLE NATIONALE DES SCIENCES APPLIQUEES

Département: Génie Civil & Génie Environnement

Option : Bâtiment, Pont et Chaussée

SUIVIE D’UN CHANTIER ET

Réalisé par : Encadré par :

Pr. Mohammed Amine MOUSSAOUI Examinateur

Année universitaire : 2015/2016

Le Miséricordieux pour son amour sans cesse renouvelé dans ma vie,

A ma mère et mon père ,

A ma sœur et mon frère,

Je vous remercie de votre encouragement continu et votre confiance en

A tous mes professeurs,

Merci pour les efforts innombrables en ma faveur.

A tous mes amis ,

Aucune œuvre humaine ne peut se réaliser sans la contribution

Tout d’abord, je remercie mon encadrant M. Ahmed CHAHBOUN

En outre, je remercie Monsieur Mahjoub HIMI Professeur à

Enfin, je tiens à remercier les membres du jury d’avoir accepté

Veuillez trouver dans ces mots le témoignage de mon profond respect

Figure 1: Organigramme de la société…………………………………………………………………………

Figure 2: Diagramme contrainte-déformation du béton………………………………………………………

Figure 3: Diagramme contrainte-déformation d’acier………………………………………………………

Figure 4: Le zonage sismique du Maroc………………………………………………………………………

Figure 6 : La surface intervenant au calcul de la descente de charges d’un poteau…………………

Figure 7: L’organigramme de calcul à l’ELU d’une section rectangulaire en flexion

Figure 9: Organigramme de calcul des poteaux en compression simple……………………. 54

Figure 12: Assimilation de la paillasse à une poutre horizontale simplement appuyée……….

Figure 13: Présentation de la poutre palière………………………………………………………….

Figure 14: installation de chantier………………………………………………………………………

Figure 15 : la grue mobile………………………………………………………………………………

Figure 16 : prise roche……………………………………………………………………………………

Figure 17 : pelle hydraulique……………………………………………………………………..………

Figure 19: Le rétro-chargeur…………………………………………………………………………79

Figure 20: camion……………………………………………………………………………………….

Figure 23: stockage d’acier………………………………………………………………………… 81

Figure 24: stockage du gravier et du sable…………………………………………………………81

Figure 25: terrassement de terrain………………………………………………………………………………

Figure 26: les chaises……………………………………………………………………………………

Figure 27:le piquetage et traçage……………………………………………………………………………

Figure 28: coffrage de béton de propreté…………………………………………………………………………

Figure 30: ferraillage de poteau……………………………………………………………………………………

Figure 31: coffrage de poteau……………………………………………………………………………………

Figure 32: décoffrage de poteau……………………………………………………………………………………

Figure 34: coffrage de voile……………………………………………………………………………………

Figure 36: coffrage de poutre……………………………………………………………………………………

Figure 37 : ferraillage de poutre……………………………………………………………………………………

Figure 38: coffrage de plancher……………………………………………………………………………………

Figure 39 :ferraillage de plancher………………………………………………………………………………

Figure 41: collage du béton……………………………………………………………………………………

Figure 42: vibrage du béton……………………………………………………………………………………

Figure 43 : réglage du béton……………………………………………………………………………………

Figure 44 : Ferraillage et coffrage de semelle carrée……………………………………………………

Figure 45: Ferraillage de semelle filante………………………………………………………………………

Figure 48: Décoffrage de semelle……………………………………………………………………………

Figure 50: Ferraillage et coffrage de longrine……………………………………………………………………

Figure 51: Coffrage d’escalier……………………………………………………………………………………

Figure 52: Ferraillage d’escalier……………………………………………………………………………………

Figure 53 : Coulage d’escalier……………………………………………………………………………………