B.E Construction Métallique

____________________________________________________________________B.
E : Construction Mtallique
Chapitre I :
I/ DESCRIPTION ET DONNES DU PROJET :

I.1/ DESCRIPTION DU PROJET:
Le prsent projet et un projet de construction dune usine de production de thon situ une
zone expose de la ville de Ben Guerdane du Gouvernera de Mdnine, la conception et dj faite et
dtaille sur les documents suivants :
Un plan dimplantation
Un plan RDC.
Une faade principale. (Voir ANNEXES).
Une coupe A-A.
II.2/ DONNES DU PROJET :

Chargement :
Charge de la poussire : 15 kg/m2.
Charge de la couverture : 10 daN/m2.
Charge dentretien : 25 daN/m2.
Dimensions:
Hauteur des poteaux = 7m.
Sections :
Poteaux : HEA.
Traverses : IPE.
Pannes : IPE
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-1- AU : 2006/2007
____________________________________________________________________B.E : Construction Mtallique
Chapitre II :
Laction du vent W sur la structure est calcule par la formule suivante du rglement neige et vent
N65 :
W qH K s m c
I/ DETERMINATION DE LA PRESSION DU VENT A LA HAUTEUR

DU BATIMENT qH :
La pression du vent la hauteur du btiment est donne par :
H 1.8
q H q10 si H 0;500m
H 60
Or puisque on est dans la rgion de Ben Guerdane du
Gouvernera de Mdnine du sud Tunisien alors on est dans
une rgion (III) ce qui donne un q10 gal 90 daN/m.
Avec q10 est la pression dynamique de base mesure 10 m de profondeur.
Or dans notre cas H est infrieure 10 donc qH = q10

qH=90 daN/m
II/ DETERMINATION DU COEFICIENT DU SITE Ks :
Le cficient de site Ks est dtermin partir du tableau suivant :
kS = 1.25
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-2- AU : 2006/2007
III/ CALCUL DU COEFFICIENT DE REDUCTION :
Le coefficient de rduction est dtermin en

fonction des plus grandes dimensions offertes au
vent ; dans notre cas
Pour le vent 1 : H = 8.15 m et b = 85.5m.

1= 0.71
Pour le vent 2 : H = 8.15 m et b = 46.5 m
2= 0.74
Ces valeurs sont dtermines de la courbe cot
III/ CALCUL DU COEFFICIENT DE TRAIN C :

III.1/ Cas de W1:
= 0.71.
III.1.1/ Coefficient de tran externe :
Pour les versants au vent et les versants sous
le vent Ce est dtermin en fonction de 0 et :
* 0 est dtermin en fonction de la direction
du vent et de la surface des faces exposes au vent
en utilisant la courbe qui suit (Courbe 1) :
Dans notre cas a = h /a = 8.15/85.5 = 0.09.
= 0.85
0
Apres la dtermination de 0 on lit la valeur de

Ce sur la courbe 2.
* La pente de le toiture qui est langle
reprsent dans le schma que contient la courbe 1.
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-3- AU : 2006/2007
Pour les autres cas Ce est donn par:
Ce = - (1.3 0 0.8) = -0.31
III.1.2/ Coefficient de tran interne :
Le coefficient de trane interne est dtermin en fonction de la permabilit de la paroi:
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-4- AU : 2006/2007
Surface des ouvertures
Cette permabilit est donne par :
Surface totale
Or dans notre cas on constate que toutes les parois ont une permabilit 5%
sauf une On peut considr donc la structure comme une structure ferme
C i ,d 0.6 (1.3 0 0.8) 0.18
C i ,s 0.6 (1.8 1.3 0 ) 0.42
III.1.3/ Coefficient de tran totale:

Ci,d 1er cas
C = C e - Ci
Ci,s 2me cas
1 er cas 2me cas
III.2/ Cas de W2: = 0.74.

III.2.1/ Coefficient de tran externe :
Pour les versants au vent et les versants sous le
vent Ce est dtermin en fonction de 0 et :
* 0 est dtermin en fonction de la direction du
vent et de la surface des faces exposes au vent en
utilisant la courbe qui suit (Courbe 1) :
Dans notre cas a = h /a = 8.15/46.5 = 0.175.

0= 0.85
Apres la dtermination de 0 on lit la valeur de Ce
sur la courbe 2.
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-5- AU : 2006/2007
* La pente de le toiture qui est langle reprsent
dans le schma que contient la courbe 1.
Pour les autres cas Ce est donn par: Ce = - (1.3
0 0.8) = -0.31
III.2.2/ Coefficient de tran interne :
La structure tant considre ferme
C i ,d 0.6 (1.3 0 0.8) 0.18

C i ,s 0.6 (1.8 1.3 0 ) 0.42
III.2.3/ Coefficient de tran totale:
Ci,d 3me cas

C = C e - Ci
Ci,s 4me cas
3 mecas 4me cas
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-6- AU : 2006/2007
Chapitre III :
I / ASPECTS TECHNOLOGIQUES :
Les pannes sont poses sur les portiques (ou fermes) et assembles par boulonnage. Les appuis sont
considrs comme appuis glissants ou (et) articuls. Les pannes sont assembles aux portiques par
lintermdiaire de pices en querre (chantignolles), selon la figure ci-dessous.
Figure 1 Assemblage des Pannes
Les pannes sont en effet soumises :

- des charges verticales (poids propre de la panne et de la couverture, neige, etc.), dont la
rsultante, ramene en charge linique, se dcompose en deux charges qy et qz.
- une charge oblique V, due au vent, applique paralllement lme de la panne.
- suivant le systme de contreventement : un effort de compression.
Les pannes sont disposes paralllement avec un espacement qui sera dtermin par la suite, ils sont
placs avec une inclinaison dangle de ce fait, fonctionnent en flexion dvie.
II / EVALUATION DES CHARGES:

Les pannes sont soumises :
Charges permanentes qui sont : poids propre de la panne Gpanne et celui de la couverture
Gcouv :
- Gpanne = 6daN/m
- Gcouv = 10 daN/m
Charges variables qui sont: la charge dentretient Qe et la charge de poussire P et
laction du vent W :
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-7- AU : 2006/2007
- Qe = 25 daN/m.
- P = 15 daN/m.
- Laction du vent : le vent le plus dfavorable est le vent W1 dans le 2mecas :
W 1n q H K s m c
W 1 1.2 W 1n 1.2 q Hn K s m c 1.2 90 1.25 1 0.71 0.73 69.96 70 daN/m
III/ COMBINAISON DES CHARGES :

A LELU :
Il nexiste pas du vent flexion maximale vers le bas.1.35 G + 1.5 (Qe+ P)
Il existe du vent flexion maximale vers le bas. G + 1.5 W
A LELS:
Flche maximale G + (Qe+ P)
Etat limite Combinaison qy (daN/m) qz (daN/m)

1.35G+1.5(Q+P) 8.16 81.6
ELU
G + 1.5W 1.6 -89
ELS G+Q 5.6 56
Avec :qy = q.sin

qz = q.cos
= 10 % = 5.7 ; cos = 1 ; sin = 0.1
IV / ESPACEMENT DES PANNES :

IV.1/A L ELS :
5 qZ .l 4 l
Vrification de la flche : f .
384 EI 200
5 qz .e.l 4 l 384 EI l
f fz . e Soit IPE 100 Iy = 171 cm4 e 71.8cm
384 EI 200 5 q z 200
e est trs faible.

Soit IPE 120 Iy = 318 cm4
5 qz .e.l 4 l 384 EI l
f fz . e e 133.5cm e est trs faible.
384 EI 200 5 qz 200
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-8- AU : 2006/2007
Soit IPE 140 Iy = 541cm4
5 qz .e.l 4 l 384 EI l
f fz . e e 227cm ( OK)
384 EI 200 5 qz 200
On prendra: e 1.6m
Aprs le choix de la panne IPE 140, on doit la vrifier, car le poids de la panne gale 7.5 daN/m :
Charges permanentes :
- Poids propre de la panne Gpanne = 7.5 daN/m
- Poids propre de la couverture Gcouv = 10 daN/m
Charges variables:
- Qe = 25 daN/m.
- P = 15 daN/m.
- Laction du vent : le vent le plus dfavorable est le vent W1 dans le 2mecas :
W 1n q H K s m c
W1 1.2 W1n 1.2 qHn K s m c 70 daN/m
Etat limite Combinaison qy (daN/m) qz (daN/m)

1.35G+1.5(Q+P) 8.36 83.62
ELU
G + 1.5W 1.75 -87.5
ELS G+Q 5.75 57.5
5 qz .e.l 4 l 700
On doit vrifier que : f f z . f 3.5cm
384 EI 200 200
5 (57.5 1.6) 102 (700) 4
f fz . 2.53cm f 3.5cm ( OK)
384 2.1106 541
Soit IPE 140 Iy = 541cm4
IV.2/A L ELU :
IV.2.1/ Flexion par rapport laxe Y-Y :
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-9- AU : 2006/2007
IV.2.1/ Flexion par rapport laxe Z-Z :
Section mi porte :
La section est soumise My; Mz ; Vy :
Vy 0.5V py ? or Vpy pour les IPE 140 est gal 14020 daN cette valeur est dtermine partir du
tableau des caractristiques des lamines courants.

5 l 5 7
Vy q y . 1.75 1.6 6.125daN
8 2 8 2
14020
Vy 6.125daN 7010 ( OK)
2
Leffort tranchant est ngligeable, on doit vrifier sous My et Mz

M y M z
C'est--dire, vrifier que : 1

M py M pz
La section est de classe I vue quon est dans le cas dun IPE = 2 ; = 1 :
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- 10 - AU : 2006/2007
2
M y M z
Donc on doit vrifier : 1
M py M pz

M 2 M z
y
La combinaison LELU la plus dfavorable qui est celle qui donne

M py M pz Max
qz l 2
My
8
2

la combinaison la plus dfavorable est : G + 1.5 W
qy l
Mz 2

8 Max
qz l 2 87.5 (7) 2 1.6

My 875.5daN .m
8 8
q l 2 (1.75 1.6) 3.52
My y 4.29daN .m
8 8
MPy = 2118 daN.m
MPz = 460daN.m
2
M yM z 2
875.5 4.29

2118 0.173 1 ( OK)
M py M pz 460
Section sur appui :
La section est soumise Vy ; Vz:
3 l 3
Vy max q y max 8.36 1.6 3.5 17.55daN = V py
8 2 8
1.6 87.5
VZ max 7 490daN = V pz
2
( OK) La section est vrifie.
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- 11 - AU : 2006/2007
Chapitre IV :
I/ COURBES DES MOMENTS FLCHISSANTS:

Dans notre cas on prfrer dtudier la structure en plan ; pour ce la on est emmener tudier les
sollicitations dun portique double dont on envisagera plusieurs variantes sur les appuis :
I.1/CAS DES TROIS APPUIS ENCASTRES :
Courbe de moment combinaison 1
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- 12 - AU : 2006/2007

I.2/CAS DE DEUX APPUIS ENCASTRES ET UN ARTICUL :
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- 13 - AU : 2006/2007
II/EFFORTS TRANCHANTS :
II.1/CAS DES TROIS APPUIS ENCASTRES :
Courbe de leffort tranchant combinaison 1
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- 14 - AU : 2006/2007
II.2/CAS DE DEUX APPUIS ENCASTRES ET UN ARTICUL :

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- 15 - AU : 2006/2007
Chapitre V :
I/ CALCUL DE LENCASTREMENT POUTRE/ POUTRE:
Assemblage N : 5
Noeud N: 3
Calcul de l'Encastrement Poutre-Poutre - NF P 22-430
Units: mm, daN, daN*m, MPa, Deg
DONNEES
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Poutre 1: Poutre 2:
Barre N : 2 3
Profil : IPE 500 IPE 500
Matriau : ACIER ACIER
fe : 235.00 235.00
Angle : -174.3 -5.7
BOULONS :
Diamtre = 20 Classe = 10.9
Fb = 13132.00
Nombre =5
Ecartement = 80 Niveau 1er boulon = 50
Entraxe = 100;100;100;100
Platine : Epaisseur = 30 Hauteur = 502
Largeur = 200 Re = 235.00
Soudures : Ame =8 Semelle = 12 Raidisseur =8

Distances de calcul :
N - Type - Distances
1- I a1=24 a2=35 a5=19 a6=36
2- C a1=24 a2=35 s2=100
3- C a1=24 a2=35 s2=100
4- C a1=24 a2=35 s2=100
E:Extrieurs I:Intrieurs C:Centraux
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- 16 - AU : 2006/2007
RESULTATS
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
EFFORTS
Cas 4: "COMB1"
Moment = -13820.45
Effort tranchant = -200.92
Effort axial = 3893.25
Efforts par boulon [9.2.2.2.3]
di : position du boulon
Ft : effort transfr par la platine de l'lment aboutissant
Fa : effort transfr par l'me de l'lment aboutissant
Fs : effort transfr par la soudure
Fp : effort transfr par l'aile du porteur
Fb : effort transfr par le boulon
Fi : effort sollicitant rel
Boulon N di Ft Fa Fs Fp Fb Fi %
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1 434 27308.85 0.00 43350.49 27308.85 13132.00 >= 8440.19 100.00

2 334 12339.75 11985.00 18990.87 12339.75 13132.00 >= 6584.81 100.00
3 234 12339.75 11985.00 18990.87 12339.75 13132.00 >= 4729.43 100.00
4 134 12339.75 11985.00 18990.87 12339.75 13132.00 >= 2874.05 100.00
Zone comprime
[9.2.2.2] x = es*( b / ea ) = 71
Effort tranchant
[9.2.2.1] 20.09 < 10659.09 vrifi
Compression rduite de la semelle

[9.2.2.2.2] 45256.97 < 92642.32 vrifi
Ratio : 0.64
Assemblage satisfaisant vis vis de la Norme
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- 17 - AU : 2006/2007
II/ DIMENSIONNEMENT DES JARRETS:
Assemblage N : 1
Noeud N:7
Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau - NF P 22-430
DONNEES
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Poteau : Poutre :
Barre N : 5 6
Profil : HEA 300 IPE 500
Matriau : ACIER ACIER
fe : 235.00 235.00
Angle : -90.0 5.7
BOULONS :
Diamtre = 30 Classe = 10.9
Fb = 30069.60
Nombre =6
Ecartement = 160 Niveau 1er boulon = 80
Entraxe = 100; 100; 100; 180; 100
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- 18 - AU : 2006/2007
Platine : Epaisseur = 30 Hauteur = 900
Largeur = 300 Re = 235.00
Jarret infrieur :
Semelle = 1 Ame =1 Angle = 35.1
Raidisseur poteau : Suprieur =0 Infrieur = 20
Raidisseur suprieur : Epaisseur =0 Hauteur =0 Longueur =0
Renfort horizontal infrieur :
Largeur = 100 Longueur = 100 Epaisseur = 20
Soudures : Ame = 102 Semelle = 160 Raidisseur = 200
Distances de calcul :
N - Type - Distances
1- I a1=-69 a2=75 a5=-162 a6=64 a'1=49 a'2=76 s2=100
2- C a1=-69 a2=75 a'1=49 a'2=76 s2=100
3- C a1=-69 a2=75 a'1=49 a'2=76 s2=100
4- C a1=-69 a2=75 a'1=49 a'2=76 s2=140
5- C a1=-69 a2=75 a'1=49 a'2=76 s2=140
6- C a1=-69 a2=75 a'1=49 a'2=76 s2=100
E:Extrieurs I:Intrieurs C:Centraux
RESULTATS
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
EFFORTS
Cas 4: "COMB1"
Moment = 16318.42
Effort tranchant = -6599.64
Effort axial = -3853.93
Efforts par boulon [9.2.2.2.3]

di : position du boulon
Ft : effort transfr par la platine de l'lment aboutissant
Fa : effort transfr par l'me de l'lment aboutissant
Fs : effort transfr par la soudure
Fp : effort transfr par l'aile du porteur
Fb : effort transfr par le boulon
Fi : effort sollicitant rel
Boulon N di Ft Fa Fs Fp Fb Fi %
-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1 726 -14364.97 9987.50 636285.71 4641.65 30069.60 >= 3742.64 100.00

2 626 -6947.03 9987.50 242133.56 4641.65 30069.60 >= 3182.59 100.00
3 526 -6947.03 9987.50 242133.56 4641.65 30069.60 >= 2622.54 100.00
4 426 -7915.55 13982.50 338986.99 5293.52 30069.60 >= 2062.50 100.00
5 246 -7915.55 13982.50 338986.99 5293.52 30069.60 >= 1054.42 100.00
6 146 -6947.03 9987.50 242133.56 4641.65 30069.60 >= 494.37 100.00
Zone comprime
[9.2.2.2] x = es*( b / ea ) = 14
Effort tranchant
[9.2.2.1] 549.97 < 24407.14 vrifi
Compression rduite de la semelle
[9.2.2.2.2] 26318.12 < 52032.34 vrifi
Compression de l'me du poteau
[9.2.2.2.2] 26318.12 < 194133.50 vrifi
Cisaillement de l'me du poteau Q = 2*Fi - N/nb) Qadm = 0.47*Av*sigma
26318.12 < 41173.55 vrifi
_____________________________________________________________________________________________
- 19 - AU : 2006/2007
Remarques :
-.
Ratio : 0.81
III/ DIMENSIONNEMENT DES PIEDS DES POTEAUX:

III.1/CAS DU PIED DE POTEAU ENCASTRE :
Assemblage N : 3
Noeud N: 6
Barre N : 5
Calcul du Pied de Poteau encastr - 'Les pieds de poteaux encastrs' de Y.Lescouarc'h (Ed. CTICM)
DONNEES
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Poteau : Profil : HEA 300

Matriau : ACIER
fe : 235.00
Angle = 0.0
Bton : Dosage = 350.00
fc28 = 2.50
Sigma = 14.17
_____________________________________________________________________________________________
- 20 - AU : 2006/2007
Ratio Bton/Acier = 15.00
Ancrage : Diamtre = 18 Classe = 10.9 Fb = 10291.20
Distance = 150 Axes = 250 d1 = 425
l1 = 50 l2 = 800 l3 = 150
l4 = 36
Platine : Epaisseur = 50 Longueur = 700 Largeur = 700
fe = 235.00
Platine de prescellement : Epaisseur = 50 Longueur = 800 Largeur= 800
fe = 235.00 Soudures =7
Bche : Profil : X Longueur = 100 Largeur = 100
Epaisseur = 30
Raidisseurs verticaux
: Epaisseur = 100 Hauteur = 500
Dist. haut. = 688 Dist. larg. = 500
Soudures : Platine =7 Bche =7 Platine =0

Raidisseur =0 Platine de prescellement =7
RESULTATS
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
EFFORTS
Cas 4: "COMB1"
Effort axial = -7418.56

Effort tranchant Ty = 0.00
Effort tranchant Tz = -3853.93
Moment My = 10659.12
Contraintes maxi dans le bton pm = 2*(M+N*dt)/bp/y/(dt + lp/2 - (y)/3)

pm = 5.14
y0 = f(ax^3+bx^2+cx+d)
y0 = 125
Effort de traction dans la tige d'ancrage
N = (M-N*(lp/2 - y/3)) / (dt + lp/2 - y/3)/n
N = 7493.84
Bton: Contraintes maxi dans le bton

pm < k*fb
5.14 < 21.25 vrifi
Ancrage
Adhrence N < PI*d*tb*(l2 + 6.4*r + 3.5*l4)

|7493.84| < 10017.94 vrifi
Section N < 0.8*A*fy
|7493.84| < 10291.20 vrifi
Bche
Bton Tz < (l - 30) * fb * b

|-3853.93| < 4958.33 vrifi
Ty < (l - 30) * fb * b
|0.00| < 4958.33 vrifi
Ame Tz < f * t * h / sqrt(3)
|-3853.93| < 28492.24 vrifi
Ty < f * t * h / sqrt(3)
|0.00| < 40703.19 vrifi
Semelle Tz < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|-3853.93| < 90198.53 vrifi
_____________________________________________________________________________________________
- 21 - AU : 2006/2007
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 79312.50 vrifi
Soudure me Tz < 2/k*f * t * h / sqrt(3)
|-3853.93| < 18994.82 vrifi
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 37388.27 vrifi
Semelle Tz < 2*3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|-3853.93| < 42519.99 vrifi
Ty < 2*k*f * t * h / sqrt(3)
|0.00| < 9307.46 vrifi
Ame poteau Tz < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|-3853.93| < 9108.89 vrifi
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 56066.76 vrifi
Platine
Traction N < (sigma*(bp*tp^2)/6)/(m*(dt-h/2))

7493.84 < 1411023.91 vrifi
Cisaillement N < sigma/sqrt(3) * hst*tst*nst/1.5/m
7493.84 < 452257.71 vrifi
Pression M < sigma*W
3663.29 < 296315.02 vrifi
Cisaillement V < sigma/sqrt(3) * hst*tst*nst/1.5
22406.24 < 904515.42 vrifi
Platine de prescellement
Soudures
Tz' < (2*sigma*a*h) / (k*sqrt(3)) + (2*sigma*a*b) / (k*sqrt(2))
|1628| < 295810 vrifi
Ty' < (2*sigma*a*b) / (k*sqrt(3)) + (2*sigma*a*h) / (k*sqrt(2))
|0| < 295810 vrifi
Ratio : 0.78
_____________________________________________________________________________________________
- 22 - AU : 2006/2007
III.2/CAS DU PIED DE POTEAU ARTICULE :
Assemblage N : 6
Noeud N: 5
Barre N : 4
Calcul du Pied de Poteau articul - 'Les pieds de poteaux articuls' de Y.Lescouarc'h (Ed. CTICM)
DONNEES
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Poteau : Profil : HEA 300

Matriau : ACIER
fe : 235.00
Angle = 0.0
Bton : Dosage = 350.00
fc28 = 2.50
Sigma = 14.17
Ratio Bton/Acier = 15.00
Ancrage : Diamtre = 10 Classe = 4.6 Fb = 1113.60

Distance = 150 Axes = 145 d1 = 255
l1 = 48 l2 = 200 l3 = 84
l4 = 20
Platine : Epaisseur = 20 Longueur = 290 Largeur = 330
fe = 235.00
Platine de prescellement : Epaisseur =5 Longueur = 435 Largeur= 330
_____________________________________________________________________________________________
- 23 - AU : 2006/2007
fe = 235.00 Soudures =0
Bche : Profil : IPE 100 Longueur = 100
Soudures : Platine = 10 Bche =4 Platine =0

Raidisseur =0 Grain =0 Platine de prescellement =0
RESULTATS
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
EFFORTS
Cas 3: "VENT1"
Effort axial de traction = 1761.73 Effort axial de compression = 0.00
Effort tranchant Ty = 0.00 Effort axial = 0.00
Effort tranchant Tz = 48.31 Effort axial = 1761.73
Poteau
Ame N < fy*twc*PI*(s - twc)/2

|369.19| < 44397.97 vrifi
Soudure me N < (s - twc)*fy*ap/(k*sqrt(2))
|369.19| < 106221.22 vrifi
Soudure semelle N < Ac*fy*ap/(k*sqrt(2)*tfc)
|1392.54| < 190803.96 vrifi
Ancrage
Adhrence N < PI*d*tb*(l2 + 6.4*r + 3.5*l4)

|880.86| < 2132.79 vrifi
Section N < 0.8*A*fy
|880.86| < 1113.60 vrifi
Transfert des efforts tranchants
tz < sqrt( (At^2 * fy^2 - N^2) / 2.36 )
|24.16| < 701.62 vrifi
ty < sqrt( (At^2 * fy^2 - N^2) / 2.36 )
|0.00| < 906.11 vrifi
Platine
Bton N < 0.5 * k * fb * b * h

|0.00| < 128590.77 vrifi
Traction N < 2*(1.185/6) * p * sigma * t * t
|1761.73| < 35761.95 vrifi
Flexion 1-1 N < (tp^2*bp*hp*sigma)/(0.8^2*(bp-bc)^2)
|0.00| < 1561770.83 vrifi
Pression diamtrale
tz < 3 * d * tp * sigma
|24.16| < 14100 vrifi
ty < 3 * d * tp * sigma
|0.00| < 14100 vrifi
Platine de prescellement
Pression diamtrale
tz < 3 * d * tps * sigma
|24.16| < 3525 vrifi
ty < 3 * d * tps * sigma
|0.00| < 3525 vrifi
Bche
Bton Tz < (l - 30) * fb * b

|48.31| < 5454.17 vrifi
Ty < (l - 30) * fb * b
|0.00| < 4958.33 vrifi
Ame Tz < f * t * h / sqrt(3)
_____________________________________________________________________________________________
- 24 - AU : 2006/2007
|48.31| < 4928.61 vrifi
Ty < f * t * h / sqrt(3)
|0.00| < 8506.97 vrifi
Semelle Tz < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|48.31| < 16434.63 vrifi
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 6717.36 vrifi
Soudure me Tz < 2/k*f * t * h / sqrt(3)
|48.31| < 13738.30 vrifi
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 13240.11 vrifi
Semelle Tz < 2*3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|48.31| < 23300.33 vrifi
Ty < 4/k*f * t * h / sqrt(3)
|0.00| < 15785.09 vrifi
Ame poteau Tz < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|48.31| < 50575.35 vrifi
Ty < 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)
|0.00| < 29344.06 vrifi
Ratio : 0.79
_____________________________________________________________________________________________
- 25 - AU : 2006/2007

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____________________________________________________________________B.

I/ DESCRIPTION ET DONNES DU PROJET :

II.2/ DONNES DU PROJET :

I/ DETERMINATION DE LA PRESSION DU VENT A LA HAUTEUR

La pression du vent la hauteur du btiment est donne par :

Le coefficient de rduction est dtermin en

Pour le vent 2 : H = 8.15 m et b = 46.5 m

III/ CALCUL DU COEFFICIENT DE TRAIN C :

Apres la dtermination de 0 on lit la valeur de

III.1.2/ Coefficient de tran interne :

Le coefficient de trane interne est dtermin en fonction de la permabilit de la paroi:

III.1.3/ Coefficient de tran totale:

III.2/ Cas de W2: = 0.74.

La structure tant considre ferme

C i ,d 0.6 (1.3 0 0.8) 0.18

III.2.3/ Coefficient de tran totale:

Ci,d 3me cas

3 mecas 4me cas

Figure 1 Assemblage des Pannes

Les pannes sont en effet soumises :

II / EVALUATION DES CHARGES:

W 1 1.2 W 1n 1.2 q Hn K s m c 1.2 90 1.25 1 0.71 0.73 69.96 70 daN/m

III/ COMBINAISON DES CHARGES :

Etat limite Combinaison qy (daN/m) qz (daN/m)

Avec :qy = q.sin

IV / ESPACEMENT DES PANNES :

e est trs faible.

Etat limite Combinaison qy (daN/m) qz (daN/m)

Soit IPE 140 Iy = 541cm4

IV.2.1/ Flexion par rapport laxe Z-Z :

tableau des caractristiques des lamines courants.

qz l 2 87.5 (7) 2 1.6

I/ COURBES DES MOMENTS FLCHISSANTS:

Courbe de moment combinaison 1

Courbe de moment combinaison 2

Courbe de moment combinaison 3

Courbe de moment combinaison 1

Courbe de moment combinaison 2

Courbe de moment combinaison 3

Courbe de leffort tranchant combinaison 1

Courbe de leffort tranchant combinaison 2

Courbe de leffort tranchant combinaison 3

II.2/CAS DE DEUX APPUIS ENCASTRES ET UN ARTICUL :

Courbe de leffort tranchant combinaison 1

Courbe de leffort tranchant combinaison 2

Courbe de leffort tranchant combinaison 3

I/ CALCUL DE LENCASTREMENT POUTRE/ POUTRE:

Soudures : Ame =8 Semelle = 12 Raidisseur =8

Efforts par boulon [9.2.2.2.3]

1 434 27308.85 0.00 43350.49 27308.85 13132.00 >= 8440.19 100.00

Compression rduite de la semelle

II/ DIMENSIONNEMENT DES JARRETS:

Efforts par boulon [9.2.2.2.3]

1 726 -14364.97 9987.50 636285.71 4641.65 30069.60 >= 3742.64 100.00

III/ DIMENSIONNEMENT DES PIEDS DES POTEAUX:

Poteau : Profil : HEA 300

Soudures : Platine =7 Bche =7 Platine =0

Effort axial = -7418.56

Contraintes maxi dans le bton pm = 2*(M+N*dt)/bp/y/(dt + lp/2 - (y)/3)

Contraintes maxi dans le bton pm = 2(M+Ndt)/bp/y/(dt + lp/2 - (y)/3)

Adhrence N < PIdtb(l2 + 6.4r + 3.5*l4)

Traction N < (sigma(bptp^2)/6)/(m*(dt-h/2))

Ame N < fytwcPI*(s - twc)/2

Adhrence N < PIdtb(l2 + 6.4r + 3.5*l4)