Serrage-Hydraulique 10061 FR

Le guide technique
du serrage
Table des matires

La marque
The
SKF brand
SKFnow
acquiert
stands
unefornouvelle
more
than ever before,
dimension
et apporte
and encore
means more
plus ses
to you as a valued customer.
clients.
Tout enSKF
While
continuant
maintains
simposer
its leadership
comme
as the hallmark
rfrence
mondiale
of quality
en matire
bearings
de rou
throughout
lements
haute
thequalit,
world, new
SKF dimensions
sest pro
in technical advances,
gressivement
orient vers
product
la fourniture
support
andsolutions
de
services compltes,
have evolved
enSKF
axant
into
ses
aefforts
truly solutions-oriented
sur les avances technologiques,
supplier,
creating
le support
greater
technique
valueetfor
lescustomers.
services, afin
doffrir une plus grande valeur ajoute
These
solutions encompass ways to
ses clients.
bring greater productivity to customers,
not
Ces only
solutions
with breakthrough
sont conues pour
applicationprocu
specific
rer au client
products,
des moyens
but alsodoptimiser
through sa
leading-edge
productivit : outre
designdes
simulation
produits tools
de
and
pointe
consultancy
adapts aux
services,
diffrentes
plantapplica
asset
efficiency
tions, SKFmaintenance
propose dsormais
program
des
mes,
outils
and
performants
the industrys
de simulation
most advanced
et daide
supply
la conception,
management
des conseils,
techniques.
des program
mes efficaces de maintenance des ma
The
SKF
still stands
themoder
very
chines
et brand
les techniques
lesfor
plus
best
in gestion
rolling bearings,
but it now
nes de
des approvisionnements.
stands for much more.
Aujourdhui, la marque SKF reprsente
SKF
thequun
knowledge
bien plus
simple engineering
gage de qualit
company
en matire de roulements.
SKF the knowledge engineering
company
Introduction
La matrise des assemblages boulonnes
Les mthodes traditionnelles de serrage
Le serrage par traction hydraulique
Analyse technique du serrage
Comparaison entre un serrageaucouple et un serrage

au tendeur hydraulique
6
Le serrage au couple
10 Le serrage par longation thermique
11 Le serrage par traction mcanique
12 Prsentation
14 Les avantages du serrage par traction hydraulique
15 Les dispositifs de contrle du serrage par traction hydraulique
23 Le serrage dun assemblage existant

30 La conception dun assemblage nouveau
Le serrage simultan par la traction hydraulique
Conclusion
SKF The Knowledge Engineering Company
34 Le serrage simultan de100% desboulons de lassemblage

36 Le serrage simultan de50% des boulons de lassemblage
38 Le serrage simultan de25% desboulons de lassemblage
40 SKF France - HYDROCAM
Introduction
Fig.1
Les assemblages boulonns sont sans doute

les systmes de liaison les plus utiliss en
mcanique.
Pour les mettre en uvre, on utilise:
dune part, des lments de visserie:
vis plus crou
goujon implant plus crou
goujon plus deux crous, un chaque
extrmit du goujon.
Ces lments peuvent comporter des
rondelles de divers types (fig. 1).
Dautre part, des moyens de serrage dont
ltude fait justement lobjet du prsent
guide.
Dans la suite du texte, nous utiliserons le
terme gnrique boulon qui recouvre les
trois types de visserie mentionns cidessus.
Malgr leur simplicit apparente, les
assemblages boulonns posent de nombreux
problmes au concepteur, au monteur et au
charg de maintenance.
Ils font encore trop souvent lobjet de
mthodes de calcul rudimentaires. Cela
conduit leur surdimensionnement sans
garantir pour autant la scurit ncessaire.
Bien au contraire
La conception et la mise en uvre dun
assemblage boulonn ncessitent une
mthodologie rigoureuse car des erreurs
peuvent provoquer des dfaillances aux
consquences extrmement lourdes, souvent
trs coteuses et parfois dramatiques.
De nombreuses tudes montrent que les
incidents rencontrs sur les assemblages
boulonns sont, dans la majorit des cas,
dus aux mauvaises conditions dans lesquelles
les assemblages ont t dfinis (analyse,
conception, calculs, choix des composants) ou
mis en uvre (mthode de serrage, outillage,
contrle).
Vis plus crou
Goujon implant plus crou
On sait que parmi les diffrentes causes de

dfaillances (surcharge, dfaut de conception,
dfaut de fabrication), la plus frquente est
un dfaut de montage.
Le serrage, insuffisant, excessif ou
htrogne, reprsente lui seul 30%
desdfaillances.
Plus particulirement, en ce qui concerne
les incidents de fatigue, 45% dentre
eux sont dus un dfaut de montage
(diagramme1).
Goujon plus deux crous
Bien serrer un boulon consiste utiliser au

mieux ses proprits lastiques.
Un boulon qui travaille dans de bonnes
conditions se comporte comme un vritable
ressort.
Le serrage introduit en effet une
prcharge axiale de tension. Cette tension
est bien videmment gale et oppose la
compression qui sexerce sur la structure
serre, nous lappellerons: effort de
serrage.
Principales causes de dfaillances des assemblages boulonns en fatigue

Diagramme 1
Dfaut de montage (45%)

Dfaut de fabrication
Dfaut de conception
Dfaut de traitement thermique
Mauvaise utilisation
Mauvais choix des matriaux
Dfaut de traitement de surface
Introduction
Fig.2
Traction
Compression
tanchit
Leffort de serrage est destin principalement,

selon les applications, :
assurer la rigidit du montage et lui
permettre de supporter les sollicitations
extrieures de traction, compression,
flexion et cisaillement
garantir et maintenir une tanchit
viter le travail au cisaillement des boulons
rsister aux effets de desserrage spontan
rduire linfluence des sollicitations
dynamiques externes sur la fatigue
delaboulonnerie (fig.2).
Tout cela videmment, en sassurant que
les pices concernes boulonnerie et pices
assembles travaillent en de de leur limite
lastique.
Le serrage est optimum quand le boulon
nest ni trop ni trop peu serr. Cest une
vidence quil nest pas inutile de rappeler!
Une dfaillance du boulon peut se produire
aussi bien et mme plus souvent quand
celuici nest pas assez serr que lorsquil est
trop serr.
Cisaillement
Desserrage
spontan
La matrise des
assemblages
boulonnes
Il est fondamental de matriser parfaitement
le niveaux de leffort de serrage et la prcision
avec laquelle il est atteint afin dassurer les
performances requises pour lassemblage
boulonn.
Cette matrise du serrage permet, ds
la conception de lassemblage, dutiliser au
mieux les caractristiques mcaniques de la
boulonnerie (fig.3). Voir le paragraphe
Caractristiques mcaniques dela
boulonnerie.
Dans ce Guide technique du serrage
ainsi que dans le catalogue Tendeurs de
boulons HYDROCAM Systmes de serrage
industriels, les bureaux dtudes trouveront
les informations thoriques et pratiques pour
optimiser la conception des assemblages
boulonns et les oprationnels les indications
pour matriser le serrage.
Sollicitations
dynamiques
Fig.3
M12
Serrage non
matris:
assemblage
surdimensionn
M10
Serrage matris:
optimisation de
lassemblage
Caractristiques mcaniques
dela boulonnerie
Diagramme 2
A
Contrainte, s
Les boulons sont le plus souvent en acier.

Lacier, comme tous les mtaux, se comporte
comme un ressort (au moins dans le domaine
lastique), il obit la loi de Hooke.
Quand on applique un effort de traction
au boulon comme pour une prouvette
detraction, on peut observer le graphique
cicontre (diagramme2).
Tout mode de serrage doit sassurer que la
contrainte dans la vis ou le goujon ne dpasse
jamais le point A (limite lastique), mme
aprs serrage quand on applique en service
les forces extrieures sur lassemblage
(fig.4).
Limite lastique
Point de
rupture
A
Zone de
plasticit
Domaine
lastique
dA
Allongement, A%
Fig.4
Quand on parle de matriaux, il faut

considrer les caractristiques suivantes:
L+DL
L
E=module dlasticit longitudinale

oumodule dYoung:
d-Dd d

F L FL sL
E = = =

S L SL L
o:
F = effort
S = section
L = longueur
L = longation
q L s F w

= =
< L E SE z
K=coefficient de compression uniforme

(pour comparaison avec les liquides):
dV 3 (1 2n)
K = =
dP
L
pour les liquides: K 0
G=module dlasticit transversale

oumodule de cisaillement:
pour lacier E = 200000/210000MPa

n=coefficient de Poisson ou taux de
contraction latrale:
d L
n =

d L
pour lacier: 0,27/0,30
pour laluminium: 0,33/0,36
pour le caoutchouc: 0,49
(le moins compressible de tous les solides)
pour les liquides: 0,5 (presque incompressible)
pour le lige: 0,0(trs compressible)

E
G =
2 (1 + n)

pour lacier G= 77000/82000MPa
Rm= limite de rupture

Re= limite lastique
A=% allongement au moment de la rupture.
Les mthodes traditionnelles

de serrage
Il existe plusieurs mthodes de serrage qui
sont toutes autant diffrentes dans leur
principe que dans la qualit du serrage
quelles procurent.
Examinons les plus connues et les plus
utilises.
Cest incontestablement la mthode de
serrage la plus rpandue. Quand le diamtre
des boulons ne dpasse pas 30mm, elle
prsente lavantage dune simplicit de mise
en uvre.
Mais, malgr les dveloppements
thoriques et les exprimentations dont
elle a fait lobjet, cette mthode prsente
intrinsquement de nombreux inconvnients.
Caractristiques du serrage au
couple
Une grande imprcision de leffort
deserrage
Le rsultat du serrage final dpend en effet
des coefficients de frottement au niveau des
filets crou/vis et au niveau du contact crou/
surface.
Or, dans la pratique, il est impossible de
bien matriser ces paramtres.
Ainsi, pour un mme couple nominal vis,
la dispersion dans la tension finale de serrage
du boulon pourra se situer entre 20%
dans les meilleurs cas et 60% dans les cas
extrmes (tableau1).
Cette grande dispersion est due la
combinaison de trois phnomnes:
limprcision sur le couple de serrage
appliqu qui peut varier de 5% 50%
selon loutil utilis (tableau2)
les dfauts gomtriques et les tats de
surface des pices assembles et de la
boulonnerie
la lubrification des surfaces en contact.
Tableau1
Moyen de serrage
Prcision sur la prcharge
Cl dynamomtrique
20%
1,5
Visseuse rotative avec talonnage priodique sur le montage

(mesure dallongement de la vis ou mesure la cl
dynamomtrique du couple de serrage)
20%
1,5
Cl chocs avec adaptation de rigidit et talonnage calibration 40%

priodique sur le montage (au moins aux mesures
la cl dynamomtrique du couple de serrage par lot)
2,5
Cl main
60%
Cl chocs sans talonnage
60%

F0maxi
g = = coefficient dincertitude de serrage.

F0mini
(Source: extrait de la norme NF E 25-030 reproduit avec lautorisation de lAFNOR.)
Prcision de leffort de serrage en fonction du moyen utilis pour appliquer le couple
Lintroduction de contraintes parasites

detorsion
La mthode de serrage au couple provoque
dans le boulon, en plus de la contrainte
axiale de traction recherche, lapparition
dune contrainte de torsion parasite dont
le niveau peut atteindre plus de 30% de la
contrainte de traction.
La contrainte rsultante quivalente dans
le boulon (critre de Von Mises ou critre de
Tresca) est ainsi fortement augmente et
peut dpasser la limite lastique du matriau
alors que la valeur de la contrainte de traction

elle seule reste situe dans des limites
acceptables (fig.5).
De plus, cette contrainte rsiduelle de
torsion prsente un autre inconvnient: elle
peut faciliter le desserrage intempestif en
fonctionnement.
Dautre part, le couple tant le plus
souvent appliqu de manire asymtrique,
il y a mme de la flexion. Son faible niveau
permet souvent de la ngliger, mais, dans les
cas limites, il convient den tenir compte.
Tableau2
Classe de prcision
du couple de serrage
Matriel
Manuel portatif
D 20% 50%
C 10% 20%
Motoris portatif
Motoris fixe
Utilisation
Cls chocs simples
50Nm
Visseuses crabots
50Nm
Visseuses simples calage

pneumatique
10Nm
Visseuses simples calage lectrique
10Nm
Cls chocs nergie emmagasine

(barre de torsion ou autre procd)
10Nm
Cls renvoi dangle calage
20Nm
400Nm
Cls dynamomtriques
dclenchement simple
(voir E74-325)
B 5% 10%
Moteurs pneumatiques simples
Sans limitation
Visseuses hydrauliques
Cls dynamomtriques
dclenchement rarmement
automatique
800Nm
Cls dynamomtriques
lecture directe cadran
2000Nm
Cls renvoi dangle
dclenchement
A < 5%
80Nm
Moteurs pneumatiques contrle
de couple
Sans limitation
Moteurs pulsations
Sans limitation
Visseuses lectriques
Sans limitation
Cls dynamomtriques
lectroniques
400Nm
Moteurs deux vitesses
Sans limitation
Moteurs asservis lectroniquement Sans limitation
(Source: extrait de la norme NF E 25-030 reproduit avec lautorisation de lAFNOR.)
Dispersion du couple de serrage en usage industriel
Fig.5
Mt
Tth
x
B
16 Tth
Contrainte de torsion t =
pd3eq
A
N
F0
Contrainte de traction s =
avec: deq =
F0
AS
r
s
s
f
s
s
c
seq
soumet le boulon une
contrainte de torsion
parasite
JJJ
2
2
Contrainte quivalente seq = P s + 3t
d2 + d3
pd2eq
AS =
2
4
Tth = couple rsistant au niveau des filets

F0 = tension de serrage dans le boulon
Une dtrioration des tats de surface

Le frottement des pices sous des efforts
importants provoque des dtriorations des
surfaces en contact: filets vis/crou et faces
crou/structure serre.
Lors dun prochain serrage, cette
dtrioration des surfaces, entranera une
augmentation des forces de frottement et,
de ce fait, une plus grande imprcision sur
latension, finale de serrage (fig.6).
Des difficults de desserrage
Il est souvent beaucoup plus difficile de
desserrer un boulon serr au couple que
de le serrer. La dgradation des surfaces
dj voque et les problmes de corrosion
imposent souvent la mise en uvre dun
couple de desserrage trs lev qui peut
parfois provoquer des dtriorations de
lassemblage.
Les boulons de grandes dimensions posent

dautres problmes
Quand le couple de serrage dpasse
1000Nm, il est ncessaire davoir recours
des cls chocs, des multiplicateurs de
couple mcaniques ou des cls hydrauliques
(figs.7et8).
Ces moyens de serrage permettent
dexercer le couple de serrage requis. Mais le
premier, en particulier, altre notablement
la prcision. Seul le troisime peut apporter
une certaine amlioration de la prcision.
Cela, condition de procder avec prcaution
et dutiliser un outil de qualit. De plus,
quand il nest pas possible de disposer dune
surlongueur du boulon audessus de lcrou
ou bien quand le rapport longueur boulon
sur diamtre est trs rduit (1,5), une cl
hydraulique de qualit prsente un certain
intrt.
Fig.6
Dtrioration des tats de surface

Le serrage au couple entrane une dtrioration des
surfaces des lments de lassemblage.
Lesmontages et dmontages successifs accentuent
ce phnomne.
Fig.7
Les dispositifs de contrle duserrage au

couple
Il est toujours possible de rduire la
dispersion sur leffort de tension de
serrage. Le niveau de prcision dpendra
de la mthode de contrle utilise et des
prcautions de mise en uvre.
Mais, quel que soit le moyen de contrle
utilis, il faut garder en mmoire quavec le
serrage au couple la contrainte quivalente
restera toujours leve cause de la
contrainte de torsion parasite.
Le contrle du couple
Cest le contrle le plus simple. Mais nous
avons vu que, mme quand la prcision
demesure du couple est bonne, il demeure
une grande incertitude sur la tension finale
de serrage du boulon.
Multiplicateur de couple
Cl hydraulique
Fig.8
Le serrage langle
Cette mthode comprend deux temps:
on applique dabord lcrou du boulon
un couple lgrement infrieur au couple
nominal thorique et on lui impose ensuite
un angle de rotation prcis.
La dispersion sur leffort de tension est
ainsi un peu diminue, mais lincertitude
reste importante et on risque mme
daugmenter sensiblement la contrainte
detorsion parasite.
Le contrle dlongation
Le serrage simultan est rarement

possible
Avec la mthode du serrage au couple,
ilnest en gnral pas possible de procder
au serrage simultan de plusieurs, et encore
moins de la totalit, des boulons dun
assemblage.
Quand on utilise des cls hydrauliques,
on peut thoriquement procder au serrage
de plusieurs boulons en mme temps, mais
le nombre reste limit pour des raisons
dencombrement et de complexit de mise en
uvre.
Les problmes dimprcision dj voqus
ne sont pas pour autant limins.
Lamlioration au niveau de la prcision est

plus sensible si on procde des contrles de
llongation du goujon.
Plusieurs techniques peuvent ainsi tre
utilises:
Mthode de la pige molette
Une pige visse dans le milieu du goujon est
pourvue dans sa partie suprieure dune
molette de contrle du serrage. Ds que
llongation du boulon correspondant au jeu
initial entre la tte de pige et la molette est
atteinte, la molette est bloque en rotation et
donne loprateur lindication que le serrage
est ralis.
Cette mthode prsente quelques
inconvnients:
il y a un surcot cause des pices
complmentaires et du perage du boulon
en son milieu
le boulon est affaibli
un talonnage pralable est ncessaire
la prcision reste alatoire, en particulier

cause de la trs grande sensibilit aux
tolrances de ralisation.
Mesure par comparateur ou capteur
dlongation inductif LVDT
Le boulon est perc en son milieu sur toute
sa longueur pour recevoir une pige de
mesure. Cest la variation de distance entre le
sommet de la pige et celui du boulon qui est
mesure.
Cette mthode est plus prcise que la
prcdente, mais elle prsente le mme type
dinconvnients:
il y a un surcot cause des pices
complmentaires et du perage du boulon
en son milieu
le boulon est affaibli
un talonnage pralable est ncessaire.
Mthode des ultrasons (US)
Elle consiste mesurer le temps de trajet
aller/retour dune onde ultrasonore le long de
laxe longitudinal du boulon.
Le boulon nest pas perc mais il doit tre
de grande qualit et un talonnage pralable
trs prcis est ncessaire.
La mise en uvre ncessite un personnel
qualifi.
Des progrs constants rendent cette
mthode de plus en plus intressante,
en particulier pour la visserie de petite
dimension (diamtre infrieur 20mm).
Mthode des jauges de contrainte
Les jauges de contrainte sont gnralement
colles sur le corps du boulon et connectes
un pont de Weston. La variation du signal
mesur correspond la variation dlongation
du boulon pralablement talonn.
Il sagit l dune mthode de laboratoire
quil est exclu dutiliser dans le cas dun
serrage industriel.
En conclusion, on peut dire que les dispositifs
de contrle comments ci-dessus sont
dautant plus coteux quils donnent une
meilleure prcision, et leur mise en uvre
peut tre longue et ncessiter du personnel
spcialis.
De plus, cest en gnral la variation
dlongation du goujon qui est mesure
etnon pas directement leffort de serrage de
lassemblage.
La rondelle de mesure
Elle prsente un avantage diffrentiel majeur
par rapport aux autres dispositifs de contrle
puisquelle mesure directement leffort de
serrage.
La rondelle de mesure (fig.9) est
une rondelle instrumente qui se place
sous lcrou de serrage. Il est vivement
recommand dinterposer entre celle-ci
et lcrou une rondelle classique pour
viter sa dtrioration par les frottements
importants au serrage et au desserage.
Elleagit comme un capteur de force.
La prcision est bonne et la mise en uvre
est aise.
Pour le serrage au couple, tant donn
que les forces de frottement varient dans des
proportions importantes, si on recherche une
bonne prcision dans le serrage final, il est
indispensable de munir chaque boulon de
lassemblage de cette rondelle de mesure.
De plus, cette mthode permet facilement
de mesurer et denregistrer, priodiquement
ou en permanence, leffort de tension dans le
boulon, que lassemblage soit au repos ou en
service.
Comment passer du serrage au

couple au serrage par tendeur
hydraulique
Le serrage par
longation thermique
La pratique du serrage au tendeur

hydraulique ncessite la connaissance de
leffort rsiduel (F0) ncessaire dans le
boulon. Or, lors dun serrage au couple, seul
le couple est prconis, il est gnralement
donn en newton-mtre (Nm). La formule
thorique suivante permet de connatre, en
premire approximation, la force de tension
rsiduelle (F0) dans le boulon lorsquun
couple de serrage est appliqu. Cette formule
est tablie en considrant les frottements des
filets et ceux de la face dappui de lcrou.
Cette mthode consiste chauffer le boulon

laide dune canne chauffante et provoquer
ainsi son allongement par dilatation
thermique. Il suffit ensuite daccoster lcrou
de serrage sans effort decouple particulier.
Bien que cette mthode autorise
thoriquement le serrage simultan,
elle prsente elle aussi de nombreux
inconvnients:

T
F0 =

0,16 p + 1 0,582 d2 + 2 rm
o:
F0 = effort rsiduel (prcharge)
T = couple de serrage
p = pas du filetage
m1 = coefficient de frottement des filets
boulon/crou
m2 = coefficient de frottement face crou/face
dappui
d2 = diamtre moyen du boulon
rm = rayon moyen de la face dappui de
lcrou.
Le Chapitre E Comparaison entre un
serrage au couple et un serrage au tendeur
hydraulique donne une illustration pratique
de lapplication de cette formule.
Rondelle de mesure
Fig.9
10
dabord, les boulons doivent tre percs

au centre sur toute la longueur pour
permettre la mise en place de la canne
chauffante.
Ensuite, la mise en uvre ncessite
des moyens de chauffage, de contrle
de temprature et de manipulation qui
peuvent tre importants, surtout pour le
serrage simultan.
Enfin, lopration est longue puisque ce
nest quaprs refroidissement que lon peut
connatre la valeur de la tension rsiduelle
dans le boulon ( condition davoir prvu les
moyens pour la mesurer).
Le cycle consiste donc : chauffer, accoster
lcrou, attendre le refroidissement
uniforme de lassemblage et mesurer. Il est
systmatiquement ncessaire dajuster le
niveau de serrage en reproduisant ce cycle
plusieurs fois.
Bien souvent la temprature atteindre
pour obtenir llongation voulue est
trop leve et risquerait dentraner une
modification des caractristiques mcaniques
de la matire. Par consquent, llongation
thermique ntant pas suffisante, il faut lui
superposer un serrage au couple, contrl
par mesure de langle impos lcrou.
Le serrage par longation thermique
est en fait assez peu utilis. Les quelques
applications connues concernent les boulons
de grande dimension (diamtre suprieur
100mm).
Comment passer du serrage

par longation thermique
au serrage partendeur
hydraulique
La pratique du serrage au tendeur
hydraulique ncessite, nous lavons vu, la
connaissance de leffort rsiduel ncessaire
dans le boulon. Or les donnes techniques
connues pour raliser le serrage par canne
chauffante sont gnralement: llvation
de temprature (Dt) et langle derotation q
effectuer sur lcrou lorsque la temprature
est atteinte. Llongation thermique dpend
du coefficient de dilatation (a) du matriau,
et llongation provenant du serrage au
couple est une fonction directe de la rotation
de lcrou et du pas. La formule thorique
suivante permet de connatre, en premire
approximation, la force de tension rsiduelle
(F0) dans le boulon lorsque cette technique
est employe.

qpSE
F0 = a SEt +

l
o:
q = angle de rotation de lcrou
Dt = lvation de temprature
a = coefficient de dilatation thermique
dumatriau du boulon
p = pas de filetage
S = section du boulon
l = longueur serre du boulon
E = module dlasticit (module dYoung)
dumatriau du boulon.
Fig.10
Le serrage par traction mcanique
Le serrage par traction

mcanique
Cest une mthode qui permet dexercer
directement sur le boulon un effort de
tension (fig.10).
En gnral, le corps de lcrou est muni
dune srie de vis de pousse implante
autour du filetage intrieur. Ces vis qui
sappuient soit directement sur la face de
lorgane serrer, soit sur une rondelle
intermdiaire sont visses au fur et mesure
par de nombreuses passes avec uncouple de
vissage rduit. Elles assurent ainsi la mise en
tension du boulon.
La mesure de la tension est le plus souvent
ralise par un des moyens de contrle
dlongation dj cits.
Bien que cette mthode prsente
lavantage dliminer la contrainte de torsion
dans le boulon, elle a aussi de nombreux
inconvnients:
le serrage simultan nest pas

raisonnablement possible, seul un serrage
progressif et laborieux dun boulon lautre
est envisageable. Il sagit dun serrage
pseudo-simultan.
Il est indispensable de prvoir un moyen de
mesure complmentaire tel que la mesure
dlongation ou la mise en place dune
rondelle de mesure deffort.
Ensuite, le prix des crous est plus lev
puisquils sont en gnral de dimensions
importantes et doivent tre munis de
lensemble des vis de pression.
Enfin, lopration est longue tant donn
que le serrage de chaque vis est en gnral
effectu la main en plusieurs passes.
Le serrage par traction mcanique est donc
assez peu utilis.
11

Prsentation
Cest la mthode de serrage mise en uvre
laide des tendeurs hydrauliques SKF
HYDROCAM (fig.11).
Le boulon serrer, qui doit tre pourvu
dune surlongueur au niveau de lcrou, est
mis sous tension froid laide dun vrin
hydraulique annulaire qui exerce sur celuici
uniquement un effort de traction. Lcrou de
serrage libr de toute contrainte est accost
pratiquement sans effort de serrage et, en
consquence, il ne transmet aucun couple au
boulon.
Lorsque la pression dans le vrin est
relche, leffort hydraulique du vrin est en
grande partie transfr sur lcrou accost;
le serrage est effectu (fig.12).
Afin daugmenter la prcision du serrage,
il est recommand de procder un double
accostage.
En effet, la premire opration daccostage
permet de compenser les jeux, les asprits
et dtablir un quilibre des efforts au sein
de lassemblage. La deuxime opration
daccostage permet essentiellement dobtenir
la prcision souhaite sur la force rsiduelle
de tension du boulon.
Ce double accostage consiste simplement
rpter les phases 3, 4 et 5 schmatises
(fig.12).
Cest cette mthode, utilise dans les rgles
de lart, qui permet le mieux datteindre les
critres de qualit dun bon serrage lists
dans lintroduction.
12
Fig.11
Tendeur hydraulique SKF HYDROCAM
Fig.12
Comment fonctionne un tendeur hydraulique Hydrocam

1 La cl daccostage est place autour de lcrou, et le tendeur hydraulique vient coiffer le boulon.
2 Le tirant est viss sur lextrmit dpassante du boulon.
3 Aprs raccordement hydraulique, le tendeur hydraulique, grce la mise en pression, dveloppe sur le boulon leffort de traction requis.
4 Pendant que la pression est maintenue, lcrou est accost sans effort laide de la cl et de la broche.
5 Puis la pression est relche et le piston est repouss. Leffort de serrage est alors exerc par la tension du boulon.
6 Le tendeur et la cl peuvent tre retirs.
13
Les avantages du
serrage par traction
hydraulique
Fig.13
Pas de contrainte de torsion

nintroduit aucune contrainte de torsion ou
de flexion parasite dans la boulonnerie
(fig.13).
Grande prcision
Il est prcis puisque le paramtre le plus
important qui est la force de traction est
rigoureusement contrl par lintermdiaire
de la pression hydraulique dalimentation
du vrin. La force nest pas tributaire des
diffrents coefficients de frottement au
niveau de lassemblage. Seul le couple mis en
uvre pour laccostage peut introduire une
incertitude mais, dune part, son influence
est du second ordre par le principe mme
et, dautre part, grce des prcautions
lmentaires lies aux rgles de lart, il est
possible dobtenir une certaine homognit
dans lopration daccostage.
Enfin, il faut tenir compte du rapport
Fh /F0 (effort hydraulique/effort rsiduel aprs
relchement de la pression) qui sera explicit
par la suite (page 21). La connaissance
de ce rapport est importante, des moyens
existent pour lobtenir avec prcision pour
chaque assemblage.
Mise en uvre facile

Sa mise en uvre est aise et rapide et
aucun effort musculaire nest ncessaire
mme pour les boulons de trs gros
diamtre. Les risques lis lopration et la
pnibilit du travail sont aussi trs fortement
rduits.
N
FH
N
F0
Aucune dtrioration des

pices
Il sapplique une trs large gamme de

diamtres de vis ou de goujons: de 5
500mm!
Opration de desserrage aise

Le desserrage est extrmement facile
effectuer, leffort hydraulique ncessaire
esten gnral peine plus de 1% suprieur
leffort hydraulique initial de serrage.
Serrage simultan possible

La mthode de serrage par tendeur
HYDROCAM permet un serrage simultan
14
Aprs le serrage
F0 = tension finale de serrage dans le boulon
s0 = contrainte de traction finale aprs accostage et relchement de la pression
Large gamme de diamtres
Des boulons en INOX, titane, matriaux

composites peuvent tre trs facilement
serrs au tendeur hydraulique.
Pendant le serrage
FH = effort hydraulique de tension
sH = contrainte de traction due leffort hydraulique FH
Il prserve lintgrit de tous les lments

de lassemblage, puisque les contraintes
internes sont matrises et quil ny a pas
defrottement de surface sous forte pression
de contact (fig.14).
Diversit des matriaux
de plusieurs ou de la totalit des boulons

delassemblage.
Aucune dtrioration des pices

Avec le serrage par tendeur hydraulique, lintgrit
de tous les lments de lassemblage estprserve.
Cette intgrit est maintenue, quel que soit le
nombre de montages et dmontages.
Fig.14
Cela apporte:
une homognit de serrage de lensemble
des boulons de lassemblage
une mise en uvre simple
une dure dintervention rduite (voir
chapitreF Le serrage simultan par
traction hydraulique).
Automatisation possible
Les oprations de serrage et de desserrage
peuvent tre totalement automatises pour
permettre:
une optimisation de la simultanit des
oprations
une plus grande prcision de serrage
une plus grande homognit du serrage
une dure dopration encore plus rduite
un allgement des conditions de travail
des oprateurs dans le cas daccessibilit
difficile
un pilotage distance:
le personnel peut piloter toutes les
squences de serrage ou de desserrage
depuis une zone scurise. Pour la plus
grande partie des oprations, le personnel
est ainsi loign des risques lis
lenvironnement tels que rayonnements
ionisants, fortes pressions, fortes
tempratures, bruit important, risques de
rupture de pices avoisinantes
Mesure du dplacement de la tte du boulon

laide dun comparateur
Fig.15
Les dispositifs de
contrle du serrage par
traction hydraulique
Le serrage hydraulique se prte lutilisation
de diffrentes mthodes de contrle, selon le
niveau de prcision requis par lassemblage.
Contrle de la pression
hydraulique
Un contrle prcis de la pression mise
en uvre pour assurer leffort de tension
permet, condition davoir dtermin
le rapport Fh /F0, dobtenir un niveau de
prcision du serrage final de lordre de 8
10% bien souvent acceptable.
Mthode de la remonte
enpression
Aprs avoir ralis un premier serrage par
monte en pression, accostage de lcrou
et relchement de la pression, on procde
une nouvelle mise en pression du vrin
de traction tout en relevant lvolution de
la pression en fonction du dplacement du
sommet du boulon. Grce au changement
de pente de la courbe, il est ainsi possible
de trouver la valeur du serrage rsiduel
(fig.15).
Cette mthode permet damliorer la
connaissance de leffort rsiduel.
Le niveau de prcision du serrage final
peut tre de lordre de 5 8%.
Mesure dlongation
Cette mesure peut tre ralise laide dune
des mthodes dj dcrites: comparateur,
capteur dlongation inductif LVDT
(fig.16) ou ultrasons (fig.17).
Dans le cas de lutilisation de capteurs
prcis et avec une goujonnerie de prcision
et convenablement talonne, le niveau de
prcision peut tre trs bon: de 1 5%.
Bien entendu, le cot est dautant plus
lev que la prcision, vise est grande.
Mesure de llongation du boulon laide

duncapteur inductif LVDT
Fig.16
Mesure de llongation du boulon laide

duncapteur ultrasons
Fig.17
15
La rondelle de mesure
La mthode, dj dcrite prcdemment
pour le cas du serrage au couple, sadapte
parfaitement lutilisation du tendeur et
permet un contrle direct trs prcis de
leffort de tension rsiduel du boulon.
Cette rondelle est particulirement utile
quand on veut faire du contrle priodique ou
continu.
Contrairement au serrage au couple,
mme quand une grande prcision de
serrage est requise, compte tenu de la
reproductibilit du serrage par traction
hydraulique, il nest pas ncessaire dquiper
tous les boulons dun mme montage de
rondelle de mesure. Une sur 2, sur 3, sur 4,

sur 8 selon le montage et les exigences,
peut suffire.
La prcision sur leffort rsiduel est en
gnral de lordre de 5%.
Elle peut tre rduite 2%, pour des
pices de grande qualit et des assemblages
de prcision.
De plus, il est inutile dinterposer entre la
rondelle de mesure et lcrou une rondelle
classique puisquil ny a pas defrottement
de surface.
La mthode de serrage par traction
hydraulique permet donc de situer avec
prcision le niveau de la contrainte de
Influence du taux de serrage dun boulon sur sa tenue en dynamique

Diagramme3
F
Fmaxi
Fm
Fa
Fmini
Temps
1 cycle
Fa (103 daN)
3,1
3,0
2,9
2,8
2,7
2,6
2,5
2,4
2,3
2,2
2,1
2,0
104
25 000
55 000
105
prcharge gale 0,6 limite lastique (Re)
400 000
106
Nombre de cycles, N
0,7 Re
0,8 Re
(Source: document CETIM Assemblages visss conception et montage. Reproduit avec lautorisation du CETIM.)
16
Et si le boulon est assez long, on peut ainsi

sapprocher de cette limite en toute scurit
sans risquer de la dpasser.
Cela est trs important pour la qualit de
lassemblage puisque, contrairement aux
ides reues, les tudes montrent que plus la
contrainte de serrage dun boulon est proche
de la limite lastique:
meilleure est la tenue de lassemblage
plus grande est la dure de vie du boulon
sous efforts cycliques (diagramme3).
La matrise des contraintes dans le boulon
permet ds la conception doptimiser le choix
des matriaux et le dimensionnement.
Par rapport aux mthodes traditionnelles
utilisant un couple de serrage, avec le
tendeur hydraulique il est possible de rduire
les dimensions de lassemblage
et/ou le nombre des vis ou goujons.
Il en dcoule trois avantages majeurs:
une rduction des encombrements
une rduction du poids
une rduction des cots.
Fa
serrage par rapport la limite lastique

dumatriau.

Quand nous effectuons un serrage avec toute
mthode, par exemple sur lassemblage
de la fig.18, nous ralisons en fait une
traction dans le boulon relativement trs
lastique et une compression des pices de
structure relativement trs rigides.
On voit ainsi (diagramme4) que la
pente de la droite D1 correspondant au
boulon est faible et (diagramme5) que
la pente de la droite D2 correspondant la
structure est forte.
Les droites D1 et D2 peuvent tre traces
sur un mme graphique (diagramme6)
sur lequel la prcharge de serrage F0

correspond lintersection des deux droites.
Leffort de tension dans le boulon est bien
sr gal en valeur absolue et oppos en signe
leffort de compression sur la structure
(fig.19).
Lallongement du boulon, ou tension
du boulon, est dB et la compression de la
structure est dS.
Exemple dassemblage boulonn
Courbe dallongement du boulon
Ds que lon applique un effort extrieur

FE de traction sur lassemblage, on vient
augmenter la tension du boulon non pas
deFE mais seulement de F1 puisque la force
decompression de la structure diminue de
F2, on a (fig.20):
FE = F1 + F2
On voit sur les graphiques que ce nest pas
la totalit de leffort extrieur qui sexerce
sur le boulon, mais une partie, seulement
(diagrammes7et8).
Leffort extrieur FE sur lassemblage peut

tre un effort de traction ou de compression.
Fig.18
Boulon
M20 2,5
Diagramme4
Boulon trs lastique

F
Boulon trs raide

F
a
200
a
0
Effort, F (traction sur boulon)
F0
D1
Langle a dpend de la nature du

matriau du boulon et du rapport L/d
(diagramme 14)
F0 = prcharge de serrage
dB = allongement du boulon sous F0
Fonction
de la raideur
du boulon
Dformation, d
dB
17
Diagramme6
Diagramme5
Effort, F
Effort, F (compression sur la structure)

D2
D2
D1
F0
F0
Fonction
de la raideur
de la structure
a
dS
b
dB
Dformation, d
dS
dB = tension du boulon
dS = compression de la structure
dS = compression de la structure sous F0
Courbe de compression de la structure
Graphique de serrage dun assemblage boulonn
Assemblage serr la prcharge F0
Assemblage serr la prcharge F0 et subissant un effort de traction extrieur FE

Fig.19
Fig.20
F0
FE
F0 + F1
F1 =augmentation de la tension du boulon

F2 =diminution de la force de compression
sur la structure
FE =F1 + F2 =effort extrieur de traction
appliqu sur lassemblage
F0+F1 = effort de traction sur le boulon
F0F2 = effort de compression entre les
pices assembles
FE
F0
F0 + F1
F0 + F1
F1
F0
18
F2
Prcharge (Compression)
Prcharge (Tension)
FE
Boulon
Dformation, d
Structure
F0 - F2
F0
Boulon
Structure
Diagramme7
Lapplication dun effort extrieur de

compression FE sur lassemblage provoque
une rduction de la tension du boulon
et une augmentation de la dformation
en compression de la structure; dans ce
cas, le diagramme7 est remplac par le
diagramme9.
La valeur de leffort F1 peut tre calcule
en fonction de la raideur du boulon RB et de
la raideur de la structure RS, on a ainsi:
Effort, F
D2
D1
C
F0 + F1
F1
F0
FE
F2
F0 - F2
F1 = FE RB 7(RB + RS)
Si leffort de serrage est insuffisant par
rapport leffort extrieur, il y a perte de
serrage entre les pices (diagrammes10
et11).
Dautre part, en cas dun effort extrieur
cyclique, on remarque sur les diagrammes
12 et 13 que leffort altern rellement
support par le boulon est trs rduit, or
on sait quen matire de fatigue la valeur
de la composante alterne de leffort subi
par une pice a une trs grande importance
(diagramme3).
B
F3
a
dB
FE = effort extrieur de traction appliqu lassemblage
F0F2 = effort de compression entre les pices assembles
Graphique montrant linfluence dun effort extrieur de traction FE sur un assemblage boulonn avec
une prcharge de F0
Relation entre leffort total exerc sur le boulon et leffort extrieur appliqu
lassemblage
Graphique montrant linfluence dun effort extrieur de compression FE sur

un assemblage boulonn avec une prcharge de F0
Diagramme8
Effort sur le boulon, F
FE =
FEmaxi
F0 + F1
Diagramme9
Effort, F
RB
RB + RS
D2
FE = F1
D1
F1
F0
F0 + F2
F2
F0
Contact entre pices
FE
A
C
Jeu entre pices,

perte de serrage
FEmaxi
FE
F1
F0 - F1
Dformation, d
dS
Fext
a
FE = effort extrieur de traction appliqu lassemblage
FEmaxi = effort extrieur maximal admissible avant
dcollement des pices assembles
DFE = part de leffort extrieur sexerant sur le boulon
RS = raideur de la structure
RB = raideur du boulon
b
dB
dS
Dformation, d
FE = effort extrieur de compression appliqu lassemblage
F0F1 = effort de traction sur le boulon
F0+F2 = effort de compression sur la structure
19
Diagramme10
Diagramme11
Effort, F
D1
D2
FE
FE
F1
A
F0
F0
FE
F2
Contact entre pices
Dformation, d
FE
Fext
FE = effort de traction sur le boulon
h = jeu entre pices, perte de serrage
dB
FE = effort de traction sur le boulon
h = jeu entre pices, perte de serrage
Effort de serrage insuffisant par rapport leffort extrieur
Il y a perte de serrage entre les pices.
Effort appliqu sur le boulon quand leffort extrieur de traction est trop
important par rapport au serrage
Diagramme de leffort sur le boulon dans le cas dun effort extrieur cyclique
Cas de leffort cyclique

Relation entre leffort total exerc sur le boulon et leffort de traction extrieur
appliqu lassemblage.
Diagramme12
Effort, F
Diagramme13
FE =
D1
D2
C
F0 + F1
F1
F0
FE
F2
RB
RB + RS
FE = F1
F0 + F1
F1
F0
B
F3
a
0
b
dB
F0 + F1 = effort de traction sur le boulon
20
dS
Dformation, d
FE
F0 + F1 = effort de traction sur le boulon
FEmaxi
Fext
Rapport L/d, rapport F1/F0

pour leserrage hydraulique
atteindre une valeur trs leve par rapport

la limite lastique du matriau. Lutilisation
dune cl couple de trs bonne qualit
peut ventuellement constituer une solution
acceptable.
Cependant, dans ce cas, le choix entre les
deux modes de serrage dpendra aussi des
autres paramtres lis lapplication et en
particulier la prcision et lhomognit de
serrage requises, laccessibilit, la ncessit
doprer un serrage simultan,
On peut ainsi remarquer que plus la raideur

du boulon est faible par rapport celle de la
structure plus la part deffort extrieur prise
par le boulon est faible.
Il y a donc toujours intrt utiliser
des boulons dont le rapport longueur sur
diamtre (L/d) est grand, puisque la raideur
dans ce cas est plus faible.
Ce rapport (L/d) est dailleurs aussi le
paramtre principal dont dpend le rapport
entre leffort rsiduel final de serrage F0 et
leffort hydraulique Fh mettre en uvre
pour lobtenir (diagramme14).
On voit que plus le rapport L/d est grand
plus le rapport Fh /F0 est rduit, lintrt
davoir un rapport L/d grand est donc double.
Dans le cas o le rapport L/d est trs
rduit (<1,5), leffort hydraulique mettre
en jeu pour obtenir le serrage final peut
Diagramme14
Fh /F0
1,8
1,7
L
1,6
1,5
1,4
1,3
1,2
1,1
1,0
10
11
12
13
14
L/d
F0 = effort rsiduel de serrage

Fh = effort hydraulique
limite suprieure = filetage pas gros
limite infrieure = filetage pas fins
volution du rapport Fh/F0 en fonction du rapport L/d pour les aciers couramment utiliss
enboulonnerie
21
Notes
22
Comparaison entre un serrage

aucouple et un serrage au tendeur
hydraulique
La comparaison sera faite dans deux cas:
serrage dun assemblage existant et
conception dun nouvel assemblage,
comptetenu du mode de serrage prvu.
Le serrage dun
assemblage existant
Prenons pour cette comparaison lexemple du
serrage de deux brides de diamtre extrieur
600mm, assembles par 16boulons
M202,5 rpartis sur un diamtre de
500mm (fig. 18).
Pour chaque boulon, la longueur serre est
denviron 200mm, soit un rapport longueur
sur diamtre L/d=10, trs courant en
mcanique.
Le filetage de pas 2,5 des boulons est
conforme au standard ISO et le matriau est
de classe 109.
Lavantage du choix dune telle dimension

de boulon pour la comparaison est que le
serrage au couple par une cl dynamomtrique
manuelle peut tre mis en uvre sans trop
de difficult (couple <700Nm).
Bien entendu, le serrage au tendeur
hydraulique est ralis encore plus
facilement.
La fig.21 donne les dimensions du filetage
M202,5 ISO:
d = 20mm
d2 = 18,376mm
d3 = 16,933mm
deg = 17,655mm
AS = 244,5mm2.
On sait galement que le matriau

dun boulon de classe 10-9 prsente les
caractristiques principales suivantes:
rsistance la traction:
Rm 1000MPa
limite dlasticit 0,2%:
Re(0,2%) 900MPa.
On se fixe pour impratif de ne pas avoir de

contrainte dans le boulon qui soit suprieure
90% de la limite lastique 0,2% du
matriau soit:
smaxi = 0,9 Re = 810MPa
Leffort maximal admissible sur notre boulon
sera ainsi:
Pour les calculs, la vis est assimile une

tige pleine de diamtre quivalent deg et de
section AS.
Fmaxi = 0,9 Re AS
soit: Fmaxi = 198000N
Dimensions du filetage M20 2,5 ISO

Fig.21
d(M P)
d2
deq
d3
Ecrou
Vis
d = diamtre extrieur de la vis

d2 = diamtre moyen = d 0,6495 p
d3 = diamtre fond de filets = d 1,2268 p
d + d3
deq = diamtre quivalent = 2
=
2
= d 0,9382 p
p = pas
AS = section quivalente =
pd2eq
4
23
Comparaison entre un serrage au couple et un serrage au tendeur hydraulique
HTA
Dimensions
des boulons
Diamtre Pas
Pression
maxi.
mm
mm
MPa
HTA 20 M20 2,5

HTA 20 M22 2,5
HTA 20 M24 3
HTA 20 M27 3
M20
M22
M24
M27
2,5
2,5
3
3
150
150
150
150
HTA 35 M27 3
HTA 35 M30 3,5
HTA 35 M33 3,5
HTA 35 M36 4
M27
M30
M33
M36
3
3,5
3,5
4
150
150
150
150
HTA 50 M36 4
HTA 50 M39 4
HTA 50 M42 4,5
HTA 50 M45 4,5
M36
M39
M42
M45
4
4
4,5
4,5
150
150
150
150
HTA 60 M42 4,5

HTA 60 M45 4,5
HTA 60 M48 5
HTA 60 M52 5
M42
M45
M48
M52
4,5
4,5
5
5
150
150
150
150
HTA 90 M45 4,5

HTA 90 M48 5
HTA 90 M52 5
HTA 90 M56 5,5
HTA 90 M60 5,5
M45
M48
M52
M56
M60
4,5
5
5
5,5
5,5
150
150
150
150
150
HTA 130 M60 5,5

HTA 130 M64 6
HTA 130 M68 6
HTA 130 M72 6
HTA 130 M76 6
M60
M64
M68
M72
M76
5
6
6
6
6
150
150
150
150
150
HTA 160 M72 6

HTA 160 M76 6
HTA 160 M80 6
M72
M76
M80
6
6
6
150
150
150
HTA 200 M80 6

HTA 200 M85 6
HTA 200 M90 6
HTA 200 M95 6
HTA 200 M100 6
M80
M85
M90
M95
M100
6
6
6
6
6
150
150
150
150
150
HTA 250 M100 6

HTA 250 M110 6
HTA 250 M120 6
HTA 250 M125 6
M100
M110
M120
M125
6
6
6
6
150
150
150
150
HTA 310 M125 6

HTA 310 M130 6
HTA 310 M140 6
HTA 310 M150 6
M125
M130
M140
M150
6
6
6
6
150
150
150
150
Dsignation
40 maxi
H
U
H1
D1
D2
Z
HTA..T..
HTA..C
Le polyvalent
Les dimensions dencombrement de ce
tendeur, ainsi que leffort dvelopp,
favorisent son utilisation dans de
nombreuses applications.
Exemple de dsignation:
Tendeur complet pour un boulon M48:
HTA 90 M485
Tirant M485 du tendeur HTA 90:
HTA 90T M485
Cette page est extraite du catalogue SKF Tendeurs de

boulons HydrocamSystmes deserrage industriels
qui prsente la gamme complte des tendeurs
Hydrocam et leurs applications industrielles.
24
HTA..J
en option
Masse
tendeur
complet
Section
hydraulique
Effort
hydraulique
maxi.
Course
piston
Dimensions
cm2
kN
mm
mm
20
20
20
20
300
300
300
300
8
8
8
8
86
86
86
86
100
100
100
100
30
30
30
30
74
74
74
74
56
56
56
56
26
26
26
26
38
42
46
52
138
142
146
152
56
57
59
62
44,5
44,5
44,5
44,5
3
3
3
3
35
35
35
35
525
525
525
525
8
8
8
8
109
109
109
109
116
116
116
116
40
40
40
40
97
97
97
97
73
73
73
73
31
31
31
31
52
57
63
69
168
173
179
185
73,5
76,5
79
81
56
56
56
56
4,8
4,8
4,8
4,8
50
50
50
50
750
750
750
750
8
8
8
8
128
128
128
128
128
128
128
128
49
49
49
49
116
116
116
116
90
90
90
90
38
38
38
38
69
74
80
86
197
202
208
214
91
94
97
100
65,5
65,5
65,5
65,5
7,5
7,5
7,5
7,5
60
60
60
60
900
900
900
900
8
8
8
8
137
137
137
137
140
140
140
140
54
54
54
54
133
133
133
133
102
102
102
102
40
40
40
40
80
86
92
99
220
226
232
239
91
92
94
96
69,5
69,5
69,5
69,5
9
9
9
9
90
90
90
90
90
1350
1350
1350
1350
1350
8
8
8
8
8
166
166
166
166
166
154
154
154
154
154
65
65
65
65
65
154
154
154
154
154
114
114
114
114
114
42
42
42
42
42
86
92
99
107
114
240
246
253
261
268
119
122
124,5
127,5
130,5
84,5
84,5
84,5
84,5
84,5
15,3
15,3
15,3
15,3
25
130
130
130
130
130
1950
1950
1950
1950
1950
8
8
8
8
8
198
198
198
198
198
179
179
179
179
179
82
82
82
82
82
187
187
187
187
187
137
137
137
137
137
50
50
50
50
50
114
122
130
137
145
293
301
309
316
324
147
150
153
155,5
158,5
101
101
101
101
101
25
25
25
25
31
160
160
160
2400
2400
2400
10
10
10
215
215
215
190
190
190
86
86
86
203
203
203
145
145
145
50
50
50
137
145
152
327
335
342
163,5
166,5
169,5
109
109
109
31
31
31
200
200
200
200
200
3000
3000
3000
3000
3000
10
10
10
10
10
244
244
244
244
244
217
217
217
217
217
106
106
106
106
106
232
232
232
232
232
180
180
180
180
180
60
60
60
60
60
152
162
171
181
190
355
365
374
384
393
184,5
187,5
193
196
202
124
124
124
124
124
31
39
39
39
54
250
250
250
250
3750
3750
3750
3750
10
10
10
10
284
284
284
284
245
245
245
245
131
131
131
131
272
272
272
272
223
223
223
223
73
73
73
73
190
209
228
238
425
444
463
473
222
227,5
236
242
144
144
144
144
54
54
54
54
310
310
310
310
4650
4650
4650
4650
10
10
10
10
325
325
325
325
273
273
273
273
156
156
156
156
313
313
313
313
260
260
260
260
86
86
86
86
238
247
266
285
506
515
534
553
262,5
265
274
280
164,5
164,5
164,5
164,5
75
75
75
75
H1
D1
D2
kg
25
Le serrage par tendeur

hydraulique
Examinons dabord le serrage par tendeur
hydraulique.
Au sein de la gamme standard des
tendeurs (voir le catalogue gnral SKF
HYDROCAM), nous choisissons le tendeur
HTA20 qui est adapt au boulon concern
(tableau3).
Facteurs de dispersion dans le serrage
hydraulique
Analysons dabord les diffrents facteurs
de dispersion et leur niveau que lon peut
rencontrer avec le tendeur hydraulique.
Dispersion lie aux dimensions et tolrances de
la boulonnerie et de lassemblage
Le diagramme14 permet de trouver quel
sera leffort hydraulique mettre en uvre.
Nous voyons que pour un rapport
L/d=10, le rapport Fh /F0 entre leffort
hydraulique ncessaire Fh et leffort rsiduel
final de serrage F0 se situe dune faon
gnrale entre les valeurs 1,10 et 1,20, soit:
1,154,5%.
Mais, en fait, le graphique indique une
variation gnrale (pour L/d=10: 4,5%)
prenant en compte les diffrents types de
montages, de formes et de caractristiques
de pices, en particulier des filetages, que
lon peut rencontrer le plus souvent en
mcanique.
Nous savons par exprience que sur un
mme assemblage le rapport Fh /F0 variera
de moins de 2% pour un serrage unitaire,
car seuls les tolrances dimensionnelles,
les dfauts gomtriques et les carts dans
les caractristiques des matriaux sur une
mme pice ou sur un mme lot de pices
sont prendre en compte.
Nous retenons donc 1,15 comme valeur
moyenne, 1,18 comme valeur maximale
et1,12 comme valeur minimale.
Dispersion sur leffort hydraulique

La dispersion sur leffort hydraulique
dpend dune part du tendeur lui-mme
etdautre part de la prcision sur la pression
hydraulique.
Les tendeurs SKF HYDROCAM ont un
excellent rendement (98% 1%).
Donc la dispersion sur le tendeur choisi
nest que de 1%. La dispersion sur la
pression est en gnral de 2%, elle
dpend de la justesse du moyen de mesure
(manomtre ou capteur) et de la prcision de
lecture par loprateur.
Au total, la prcision sur leffort hydraulique
sera de 3%.
Nous avons choisi de ne pas dpasser dans
tous les cas un effort maximal sur le
boulon de Fmaxi=198000N (pour ne pas
excder une contrainte de smaxi=810MPa).
Nous limitons donc leffort hydraulique
maximal la mme valeur:
Fhmaxi = 198000N
Compte tenu de la dispersion hydraulique,
leffort hydraulique minimal sera:
Fhmini = 198000/1,06
soit: Fhmini = 186800N
Et ainsi, nous obtenons leffort hydraulique
moyen viser:
Fhm = (Fhmaxi + Fhmini)72 = 192400N
Le tendeur SKF HYDROCAM HTA20 ayant
une surface sous pression de 20cm2, la
pression mettre en uvre sera, en tenant
compte du rendement (98%), de 98MPa.
Dispersion sur laccostage de lcrou serrer
Laccostage de lcrou, sil est fait
manuellement, peut entraner une dispersion
sur le serrage final de 3%.
Les diffrentes prcautions, simples,
prendre pour limiter la dispersion sur
laccostage, sont expliques dans le catalogue
gnral SKF HYDROCAM.
Pour lexemple trait, nous prenons une
dispersion de 3% sur laccostage.
Consquence des dispersions sur leffort

final de serrage
Nous pouvons maintenant voir la
consquence des dispersions sur leffort
deserrage rsiduel final.
Leffort de serrage est maximal quand
leffort hydraulique est maximal, laccostage
est en haut de la plage et le rapport Fh /F0 est
minimal.
Leffort maximal de serrage sera donc:
F0maxi = 182000N (1980001,03/1,12)
Leffort de serrage est au minimum quand
leffort hydraulique est minimal, laccostage
est en bas de fourchette et le rapport Fh /F0
est maximal.
Leffort minimal de serrage sera donc:
F0mini = 154000N (1868000,97/1,18)
La valeur moyenne de leffort de serrage sera
(diagramme15):
F0m = (F0maxi + F0mini)72 = 168000N
F0 = 168000N 8,5%
Nous voyons que nous sommes bien dans la
plage de tolrance prcdemment indique
pour une utilisation classique de tendeur,
sans moyen de mesure complmentaire
particulier.
Avec de lhabitude, il est parfaitement
possible de raliser beaucoup mieux sur un
mme assemblage: 6% et mme moins.
Effort extrieur maximal sur lassemblage
Maintenant que notre assemblage a t
convenablement serr avec le tendeur
hydraulique, voyons quel effort de traction
extrieur maximal il peut supporter sans que
leffort total sur un boulon dpasse lavaleur
limite que lon sest fixe:
Fmaxi = 198000N
Pour cela, il nous faut dabord connatre les
raideurs du boulon et de la structure.
Avec les dimensions dj dfinies, on peut
calculer la raideur du boulon:
RB = AS E/L = 244,5210000/200
= 256700N/mm
26
En ce qui concerne la raideur de la structure,

nous savons que dans le domaine de la
mcanique, elle est souvent gale 5
10fois celle du boulon.
On prendra un coefficient 8, donc:
RS = 2000000N/mm
On a vu prcdemment que, dans le cas dun
effort extrieur FE, seulement une partie F1
de celui-ci vient sappliquer sur leboulon:
La force totale maximale que supporte le

boulon devra tre:
FTmaxi=F0maxi+F1=F0maxi+FERB 7(RB+ RS)
Procdons maintenant au serrage au couple.

Nous choisissons dutiliser une cl
dynamomtrique manuelle calibre.
La valeur maximale autorise pour FE peut

donc tre calcule (diagramme15):
Facteurs de dispersion dans le serrage

aucouple
Voyons l aussi quels sont les diffrents
facteurs de disp ersion et leur niveau.
FE = (Ftmaxi F0maxi) (RB + RS) 7RB

FE = 140000N
Dispersion dans le couple exerc par la cl
Soit un effort extrieur total sur notre

assemblage dfini (page 18) de:
On peut donc parfaitement calculer leffort
extrieur maximal que chaque boulon de
notre assemblage serr laide du tendeur
hydraulique peut supporter sans dpasser la
limite de 810MPa que nous avons fixe.
Ainsi, la force totale maximale qui sexerce
sur le boulon ne doit pas tre suprieure la
valeur dj indique:
Fmaxi = 198000N
16140000 = 2240000N
Nous supposons une rpartition uniforme de
cet effort sur lensemble des boulons.
Et nous avons la certitude que les boulons
travailleront tous presque de la mme
faon avec des taux de contrainte trs voisins.
Il y a une grande homognit.
En revanche, il est bien vident que pour
des valeurs suprieures de leffort extrieur
il y a risque de dpassement de la limite
de scurit que nous avons choisie pour
laboulonnerie.
Graphique du serrage avec tendeur hydraulique dun boulon M202,5 de longueur 200mm
Diagramme 15
s (MPa)
Une cl dynamomtrique calibre telle que

celle que nous avons choisie a en gnral une
dispersion sur le couple de: 5%.
Il est cependant bon de rappeler que
le plus souvent pour les quipements de
serrage au couple couramment utiliss la
dispersion est bien suprieure cette valeur.
Dispersion lie aux tolrances de la
boulonnerie et de lassemblage
Cette dispersion est surtout due aux
tolrances dimensionnelles, aux dfauts
gomtriques et aux variations dans les
caractristiques des matriaux.
tant donn quil ny a pas de facteur
Fh /F0, son influence est plus faible que pour le
tendeur hydraulique, on peut estimer quelle
est de lordre de: 1%.
Dispersion sur les coefficients de frottement
Deux coefficients de frottement entrent en
jeu dans le serrage au couple:
F (kN)
230
(0,90 Re)
810
210
Limite que lon sest fixe pour le matriau
198
745
182
687
168
630
154
FH = 1985%
kN
+0
F0maxi
F0m
F0mini
mth = coefficient de frottement au niveau des

filets crou/goujon ou vis
mfl = coefficient de frottement de la face
delcrou sur la structure.
Ainsi, pour les aciers et sur un mme lot de
pices, le premier se situe en gnral entre
0,08 et 0,12 (0,1020%) et le second peut
varier de 0,10 0,15 (0,12520%).
Fextmaxi
140 kN
125
100
75
50
25
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
27
Analyse des composantes du couple

deserrage
d2 = diamtre moyen des filets (18,376 pour

M20)
rr = 0,583 d2 = rayon moyen du filet
rm = rayon moyen de contact face crou
(13 pour crou M20)
F = effort de tension de serrage.
Le couple de serrage T T appliqu par la

cl permettra de vaincre deux couples
rsistants:
le couple rsistant au niveau des filets Tth
(cest ce couple-l qui provoque la torsion
du boulon (fig.5)
le couple rsistant au niveau de la face de
contact de lcrou Tfl.
On a donc: T T = Tth + Tfl
Les formules gnralement admises pour la
valeur de ces couples sont:
Tth = Tth + Tth" = F (p/2p) + F (m1 rr)
et Tfl=F (m2 rm)
avec:
p = pas du filetage (2,5 pour M20)
1/2 p=0,16
mth = coefficient de frottement des filets
mfl = coefficient de frottement de la face crou
On peut donc crire:

Tth=Tth +Tth" =F (0,16 p) + F (mth 0,583 d2)
Tfl = F (mfl rm)
En fait, seule la partie Tth du couple T T
sert llongation du goujon, les autres
couples sont en quelque sorte des couples
parasites.
Nous cherchons obtenir la mme valeur
de leffort moyen que pour le serrage avec le
tendeur hydraulique:
F0m = 168000N
Couple de serrage
Calculons le couple moyen ncessaire pour
obtenir cet effort moyen.
974
214
F0maxi
200
(0,90 Re)
810
795
182
172
168
Limite que lon sest fixe pour le matriau
Fextmaxi
140 kN
F0m (T0m = 520Nm)
150
666
Le couple moyen appliquer sera donc:

T Tm = Tthm + Tflm = 520200Nmm
520,2Nm
52,02 daNm
dont seulement 67200Nm (soit 13%)
servent rellement au serrage!
Compte tenu du niveau de prcision dj
cit de notre outil de serrage, le couple
rellement appliqu se situera de faon
alatoire entre les deux valeurs suivantes:
Consquence des dispersions sur leffort

de serrage
Les efforts de tension minimaux et maximaux
correspondants sur le boulon seront:
F (kN)
230
Tflm = 168000(0,12513)
Tflm = 273000Nmm
T Tmini = 5202000,95 = 494190Nmm

T Tmaxi = 5202001,05 = 546210Nmm
Diagramme 16
1033
Tthm = 168000(0,162,5)
+ 168000(0,100,58318,376)
Tthm = 67200 + 180000 = 247200Nmm
Le couple moyen rsistant au niveau de la
face de lcrou est:
Graphique du serrage au couple dun boulon M20 2,5 de longueur 200mm
s (MPa)
Le couple moyen rsistant au niveau des

filets est:
Fmaxi = T Tmaxi 7(0,162,5 + mthmini 0,583 d2

+ mflmini 13)
Fmaxi = 5462107(0,162,5 + 0,080,583
18,376 + 0,1013)
Fmaxi = 213610N
F0mini
136
Fmini = T Tmini 7(0,162,5 + mthmaxi 0,583 d2

+ mflmaxi 13)
Fmini = 4941907(0,162,5 + 0,120,583
18,376 + 0,1513)
Fmini = 135930N
125
100
On peut dj voir que leffort moyen rel sera

suprieur leffort moyen vis:
75
F0mr = (135930 + 213610)72 = 174770N

soit +4%
50
Si nous exprimons la tolrance par rapport

leffort vis, la tension de notre boulon
pourra tre exprime de la faon suivante
(diagramme16):
25
28
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
F0 = 168000N (+27% 19%)

(ou 174770N22%)
Lanalyse des contraintes est dtaille par la

suite, mais on remarque dores et dj que,
compte tenu de lexistence de la torsion, avec
leffort de tension de 168kN, on obtient une
contrainte quivalente de 795MPa et, ainsi,
la limite fixe de 810MPa nautorise quun
effort maximal de tension (y compris leffort
extrieur FE) de 172kN.
Nous voyons aussi que, mme en utilisant
un outil de serrage prcis, la plage de
tolrance sur la tension finale de serrage est,
dans notre exemple, prs de trois fois plus
importante avec le serrage au couple quavec
le serrage par tendeur hydraulique.
Incidences sur les contraintes dans
leboulon
Contraintes dans le cas maximal
Regardons maintenant ce qui se passe dans
le boulon dans le cas o les efforts sont au
maximum du fait de la valeur des diffrents
paramtres.
Les efforts engendrent dans le boulon les
contraintes suivantes:
la contrainte de traction:
smaxi = Fmaxi /AS = 213610/244,5
smaxi = 873,6MPa
la contrainte de torsion:
3 )
tmaxi = 16 Tthmaxi 7(p deq
on sait que:
Tthmaxi = 213610(0,162,5 + 0,08
0,58318,376)
Tthmaxi = 268520Nmm
donc tmaxi = 248,5MPa
la contrainte quivalente (critre de Von
Mises) atteindra:
JJJJJJ
seqmaxi = P
smaxi2 + 3 tmaxi2
seqmaxi = 974MPa
On voit que, dans le cas o les efforts sont

maximaux, la contrainte de torsion qui atteint
28% de la contrainte de traction entrane une
augmentation de la contrainte quivalente de
plus de 11%.
Ainsi, ds le serrage, la limite lastique
dumatriau sera probablement dpasse.
A fortiori, la limite de 810MPa que nous
avions fixe!
Effort extrieur sur lassemblage dans lecas

maximal
Appliquons maintenant leffort extrieur de
140000N lassemblage serr au couple
dans le cas o les efforts sont maximaux.
Nous avons vu que la part de cet effort qui
sexerce sur le boulon est:
F1 = 15900N
Leffort de tension maximal sur le boulon est
ainsi augment, il devient gal :
Fmaxi = 213610 + 15900 = 229510N
la contrainte de traction devient:
smaxi = 939MPa
la contrainte de torsion nest pas modifie:
tmaxi = 248,5MPa
la contrainte quivalente de Von Mises sera:
seq maxi = 1033MPa
Bien videmment, lapplication de leffort
extrieur aggrave encore les choses.
Ainsi, dans notre exemple, il y a de trs
gros risques quau moins une striction de
boulon soit introduite lors du serrage au
couple et quune rupture se produise en
service!
Contraintes dans le cas minimal
Nous pouvons aussi regarder ce qui se passe
dans lassemblage dans le cas o les efforts
sont au minimum du fait des alas dans la
valeur des diffrents paramtres.
Les efforts minimaux engendrent dans le
boulon les contraintes suivantes:
la contrainte de traction:
smini = Fmini /AS = 135930/244,5
smini = 556MPa
la contrainte de torsion:
tmini = 16Tthmini 7(pd3eq)
on sait que:
Tthmini = 135930(0,162,5 + 0,12
0,58318,376)
Tthmini = 229120Nmm
donc tmini = 212MPa
la contrainte quivalente (critre de Von
Mises) atteindra:
JJJJJJ
seqmini = P
smini2 + 3 tmini2
On voit que, pour la configuration en efforts

minimaux, la contrainte de torsion atteint
38% de la contrainte de traction et elle
entrane une augmentation de la contrainte
quivalente de prs de 20%!
Fort heureusement, on est, dans ce cas,
encore relativement loin de la limite lastique
du matriau.
On peut cependant remarquer que cette
contrainte dite minimale obtenue avec la
mthode au couple est en fait trs proche
de la contrainte thorique de traction pure
laquelle on sattend dans le cas du serrage
moyen (666MPa contre 687MPa).
Cela confirme que, dans le serrage au
couple, il convient dtre trs prudent et de
bien prendre en compte la torsion induite par
la mthode.
Effort extrieur sur lassemblage dans lecas
minimal
Appliquons maintenant leffort extrieur
de 140000N notre prsent assemblage
serr au couple dans les conditions (fortuites)
minimales. On devine que les consquences
sur le plan des contraintes ne conduisent pas
une situation trop dlicate.
Nous savons que la surcharge sur le
boulon est en fait:
F1 = 15900N
Leffort de tension devient donc gal :
F = 135930 + 15 900 = 151830N
la contrainte de traction atteint:
s = 621MPa
la contrainte de torsion nest pas modifie:
t = 212MPa
la contrainte quivalente de Von Mises sera:
seg = 721MPa
Si on se rapproche de la limite lastique du
matriau, on ne latteint cependant pas.
En ralit, dans ce cas, le problme ne se
situe pas au niveau des contraintes, mais
plutt au niveau du serrage lui-mme.
En effet, dans notre exemple, leffort
extrieur appliqu notre assemblage est:
FE = 140000N
seqmini = 666MPa
29
Or, pour le serrage minimal, lopration

de serrage au couple nengendre quun effort
de serrage de 135930N, alors que leffort
extrieur provoquant le dcollement de
lassemblage est:
FE = F0 RS 7(RB + RS)
soit: 153345N!
Donc, en cas de trs lgre surcharge
extrieure (+10%), il y a bel et bien risque
de dcollement des pices assembles avec
possibilit de desserrage et, si lapplication
concerne une tanchit, fuite au niveau de
la jonction boulonne.
De plus, nous savons que, pour des efforts
cycliques les risques de rupture par fatigue
augmentent quand le serrage nest pas
optimum.
Les risques du serrage au couple
On voit quavec le serrage au couple, sur une
mme application, on peut tout aussi bien
avoir:
une contrainte excessive avec risque de
rupture des boulons par surcontrainte
quun serrage insuffisant avec risque de
desserrage, ventuellement de fuite et
mme parfois de rupture par fatigue.
Pour viter ces risques, la tendance est bien
souvent de surdimensionner les boulons.
On est ainsi persuad que lon peut
appliquer des efforts de serrage importants.
Mais en procdant de la sorte, dune part
on dgrade plutt les choses au niveau
rsistance la fatigue, dautre part on
alourdit lassemblage, ce qui peut augmenter
de faon importante non seulement le cot
de construction (boulons plus gros ou plus
rsistants ou en plus grand nombre, brides
de plus grand diamtre), mais aussi parfois
le cot de lexploitation qui devra prendre
en compte des pices plus lourdes et plus
encombrantes.
30
Bilan de la comparaison
La comparaison technique entre le serrage
au tendeur hydraulique et le serrage au
couple est ici faite en analysant le serrage
dun boulon isol.
Et on voit dj lintrt du serrage par
tendeur.
Mais on a galement vu dans la
prsentation gnrale des diffrentes
mthodes que le serrage par tendeur est
encore beaucoup plus avantageux quand
il sagit de serrer plusieurs boulons, cest la
situation que lon rencontre dailleurs le plus
souvent.
Ainsi, dans ce cas, la facilit de mise en
uvre, la scurit, la fiabilit, la rptitivit, la
possibilit de raliser des serrages simultans
sont autant davantages qui viennent
complter celui dune meilleure prcision.
Il convient ici de rappeler que la prcision
peut encore tre amliore par lutilisation
dun moyen de mesure supplmentaire,
en particulier: la rondelle de mesure, dont
lintrt a dj t dcrit.
La conception dun
assemblage nouveau
Prenons maintenant le cas o nous avons
concevoir un nouvel assemblage.
Aprs tout ce quil a t vu prcdemment,
on comprend que la conception sera trs
diffrente selon que lon prvoit un serrage
au couple ou un serrage au tendeur.
Reprenons lexemple du serrage de deux
brides de diamtre extrieur 600mm,
assembles par 16 boulons M202,5
rpartis sur un diamtre de 500mm
(fig.18).
Le serrage par tendeur

hydraulique
En ce qui concerne la prise en compte du
serrage par tendeur hydraulique ds la
conception, nous avons vu que lassemblage
dj dcrit avait t justement optimis et
que les boulons choisis sont bien ceux qui
conviennent quand on prvoit dutiliser cette
mthode de serrage.
Voyons donc, maintenant, comment
cet assemblage devrait tre conu pour
permettre un serrage au couple avec la
mme scurit que pour le serrage au
tendeur hydraulique.
Par rapport la conception optimale
dj dcrite et pour permettre la tenue des
pices, il y a en gnral le choix entre les trois
solutions suivantes:
slection de boulons de classe suprieure
augmentation du nombre de boulons
accroissement du diamtre des boulons.
Examinons chacune de ces trois solutions.
Slection de boulons de classe suprieure
Compte tenu de la contrainte maximale
seqmaxi=1033MPa, on comprend que la
classe des boulons devra tre 12-9. Soit:
rsistance la traction Rm>1200MPa et
limite dlasticit Re(0,2%)>1080MPa.
Et pourtant, mme dans ce cas, nous
naurions pas le coefficient de scurit que
nous avons avec le tendeur hydraulique
puisque 90% de la limite lastique signifie une
contrainte maximale de 972MPa.
Donc, dans cet exemple, le changement
de classe des boulons ne peut constituer
une solution que si lon accepte de rduire le
coefficient de scurit.
De plus, le surcot pour lutilisation de
boulons plus rsistants peut dpasser 30%.
Enfin, les problmes voqus
prcdemment, lis au risque de desserrage
dans le cas minimal, demeurent.
linverse, un assemblage conu pour
utiliser 16 boulons M20 classe 12-9 serrs
au couple pourra tre re-conu pour utiliser
16 boulons M20 classe 10-9 serrs au
tendeur hydraulique. Le coefficient de
scurit de lassemblage en sera mme
augment.
Augmentation du nombre de boulons
Il est bien vident que cette solution ne
peut tre choisie que si la place disponible
est suffisante sur le diamtre de rpartition
desfixations.
Lespacement entre deux boulons doit tre
tel quavec lcrou voisin la douille de la cl
de serrage puisse tre mise en place sans

problme.
Dans lexemple choisi, lencombrement
extrieur de lcrou est environ de 36mm et
celui de la douille de 50mm.
Lespace cordal entre deux boulons doit
donc tre suprieur 43mm.
Prenons 50mm pour tre laise.
On voit quavec 16 boulons sur un
diamtre de 500mm lespace cordal
tant de 97,55mm on a toute la place
souhaite. On peut mme aller jusqu
30boulons puisque, dans ce cas, lespace
cordal est encore de 52,26mm.
Pour 16 boulons, la contrainte maximale
est: seqmaxi = 1033MPa, alors que nous ne
voulons pas dpasser 810MPa; il faut donc
la rduire de plus de 20%.
Si dans un premier temps nous appliquons
tout simplement ce coefficient au nombre de
boulons, nous trouvons quil en faut 20 au
lieu de 16.
Voyons ce que lon obtient par le serrage
au couple avec ces 20 boulons.
Tout dabord, nous avons vu que leffort
total moyen de serrage est:
16800016 = 2688000N
Couple moyen appliquer:

416,16Nm
41,616 daNm
Et avec le niveau de prcision de loutil de
serrage, le couple rellement appliqu se
situera de faon alatoire entre:
T Tmini = 4161600,95 = 395350Nmm
T Tmaxi = 4161601,05 = 436970Nmm
Efforts de tension minimal et maximal
correspondants sur le boulon
Fmini = T Tmini 7(0,162,5 + mthmaxi 0,583 d2
+ mflmaxi 13)
Fmini = 3953507(0,162,5 + 0,120,583
18,376 + 0,1513)
Fmini = 108740N
Fmaxi = T Tmaxi 7(0,162,5 + mthmini 0,583 d2
+ mflmini 13)
Fmaxi = 4369707(0,162,5 + 0,080,583
18,376 + 0,1013)
Fmaxi = 170890N
Effort moyen rel:
Soit dans le cas de 20 boulons:

F0m = 134400N par boulon.
Ensuite, leffort total extrieur de traction
tant rparti sur 20 boulons est maintenant
de: 2240000/20=11200N par point
de fixation, et, compte tenu des raideurs,
lasurcharge sur chaque boulon est:
F1 = 12720N
Reprenons pour les 20 boulons les calculs de
couple faits pour les 16 boulons.
Couple moyen ncessaire pour obtenir leffort
moyen
Couple moyen rsistant au niveau des filets:
Tthm = 134400(0,162,5) + 134400
(0,100,58318,376)
Tthm = 53760 + 144000 = 218400Nmm
Couple moyen rsistant au niveau de la face
de lcrou:
F0mr = (108740 + 170890)72 = 139815N

(soit 4% de plus que leffort moyen vis)
Plage de tension du boulon par rapport
leffort vis:
F0 = 134400N (+27% 19%)
Analyse des contraintes dans le boulon dans le
cas maximal
Contrainte de traction:
smaxi = Fmaxi /AS = 170890/244,5
smaxi = 699MPa
contrainte de torsion:
tmaxi = 16 Tthmaxi 7(p d3eq)
Tthmaxi = 170890(0,162,5 + 0,08
0,58318,376)
= 135944Nmm
tmaxi = 126MPa
contrainte quivalente (critre de Von
Mises):
JJJJJJ
seqmaxi = P
smaxi2 + 3 tmaxi2
seqmaxi = 732MPa
Tflm = 134400(0,12513)
Tflm = 218400Nmm
31
Application de leffort extrieur

Nous avons vu que la part deffort extrieur
reprise par chaque boulon est:
F1 = 12720N
Effort de tension maximal sur le boulon:
Fmaxi = 170890 + 12720 = 183610N
Contraintes en considrant leffort extrieur
smaxi = 751MPa
tmaxi = 126MPa
contrainte quivalente de Von Mises:
seqmaxi = 782MPa
On voit que le choix de 20boulons au lieu de
16 peut convenir.
Mais le surcot de la boulonnerie est
de 25% auquel il faut ajouter les surcots
dusinage. De plus, l encore, les problmes
lis au risque de desserrage dans le cas
minimal demeurent.
(Il convient de noter quun calcul avec 18
boulons conduit une contrainte maximale
de seqmaxi=862MPa incompatible avec
notre critre de scurit.)
utiliser 20boulons M20 serrer au couple
pourra tre re-conu pour nutiliser
que 16boulons M20 serrs au tendeur
hydraulique.
Augmentation du diamtre des boulons
Comme pour le cas du changement du
nombre de boulons, appliquons tout
simplement dans un premier temps le
coefficient de 20% au carr du diamtre
des boulons. Compte tenu des dimensions
standards, nous trouvons quil faut un boulon
de 24mm de diamtre au lieu de 20mm.
Les dimensions du filetage M243 ISO
sont:
d =24mm
d2 =22,0508mm
d3 =20,320mm
deq = 21,1854mm
AS = 352,5mm2.
L nous avons toujours besoin dun effort
total moyen de serrage:
F0m = 168000N par boulon.
Reprenons pour les boulons M24 les calculs
de couple.
32
Couple moyen ncessaire pour obtenir leffort

moyen
Application de leffort extrieur

On sait que leffort extrieur par fixation est:
Couple moyen rsistant au niveau des filets:

Tthm = 168000(0,163) + 168000
(0,100,58322,0508)
Tthm = 80640 + 215970 = 296610Nmm
Couple moyen rsistant au niveau de la face
de lcrou:
Tflm = 168000(0,12516)
Tflm = 336000Nmm
FE = 140000N
Mais compte tenu du diamtre du boulon
plus important, sa raideur est augmente.
Et donc la part de leffort extrieur quil
reprend est plus importante et devient:
F1 = 21860N (au lieu de 15900N)
Leffort de tension maximal sur le boulon sera:
Couple moyen appliquer:
Fmaxi = 213690 + 21860 = 235550N

(632,61Nm ou 63,261daNm)
Contraintes en considrant leffort extrieur
Et avec le niveau de prcision de loutil de

serrage, le couple, rellement appliqu se
situera de faon alatoire entre:
T Tmini = 6326100,95 = 600980Nmm
T Tmaxi = 6326101,05 = 664240Nmm
Efforts de tension minimal et maximal
correspondants sexerant sur le boulon
Fmini = 6009807(0,163 + 0,120,583
22,0508 + 0,1516)
Fmini = 135890N
Fmaxi = 6642407(0,163 + 0,080,583
22,0508 + 0,1016)
Fmaxi = 213690N
Contraintes dans le boulon dans le cas
maximal
smaxi = Fmaxi /AS = 213690/352,5
smaxi = 606,5MPa
tmaxi =16 Tthmaxi 7(p d3eq)
(Tthmaxi = 213690(0,163 + 0,080,583
22,0508) = 322340Nmm)
tmaxi = 173MPa
contrainte quivalente (critre de Von
Mises):
JJJJJJ
seqmaxi = P
smaxi2 + 3 tmaxi2
seqmaxi = 676MPa
smaxi = 668MPa
tmaxi = 173MPa
contrainte quivalente de Von Mises:
seq maxi = 732MPa.
On voit que le choix de boulons M243 au
lieu de M202,5 peut aussi convenir.
Mais le surcot de la boulonnerie est
souvent de 40% et les problmes lis au
risque de desserrage dans le cas minimal
demeurent.
Il convient de noter quun calcul avec
des boulons M222,5 (dimensions peu
courantes) conduit une contrainte maximale
de seqmaxi=839MPa, donc si on souhaite
utiliser ces boulons, il faudra admettre de
rduire le coefficient de scurit.
utiliser 16 boulons M243 serrs au couple
pourra tre re-conu pour utiliser 16 boulons
M202,5 serrs au tendeur hydraulique.
33
Le serrage simultan par la traction

hydraulique
Le serrage simultan consiste serrer en
mme temps plusieurs ou la totalit des
boulons dun assemblage.
On trouvera quelques exemples de
serrages simultans en fin de chapitre.
Nous avons vu prcdemment que ce
processus de serrage prsente des avantages
importants, souvent mme dterminants:
grande homognit de serrage de
lensemble des boulons de lassemblage
mise en uvre simple
dure dintervention rduite.
rsultats sur application relle peuvent varier

selon les dimensions et les tolrances des
composants, la qualit des outillages de mise
en tension et la procdure mise en uvre.
Lapplication pourra, si ncessaire, faire lobjet
dune tude plus prcise.
Le serrage simultan
de100% desboulons
de lassemblage
Cest la mthode la plus prcise et la plus
rapide: tous les boulons sont serrs en
mme temps (diagramme17). Mais
il faut prvoir autant de tendeurs que de
boulons.
Ainsi, dans lexemple prcdent, le serrage
simultan consiste utiliser en mme
Or il se trouve que le serrage par traction

hydraulique constitue justement le moyen
le plus pratique pour mettre en uvre ce
processus de serrage simultan.
Les informations qui suivent sont
gnrales et donnes titre dexemple. Les
Serrage simultan de 100% des boulons de lassemblage

Diagramme 17
F0 (%)
A
Nombre de boulons = 16
Nombre de tendeurs = 16
15
16
125 %
115 %
Tension hydraulique
100 %
Tension rsiduelle
13
12
9
Serrage simultan par couronne monobloc
50 %
100% des boulons
25 %
Passes
A = cart de la valeur moyenne des tensions rsiduelles obtenues aprs serrage par rapport
la tension rsiduelle vise: <1%
B = cart total de toutes les tensions rsiduelles obtenues aprs
serrage par rapport la valeur moyenne: 4%
34
La dispersion de serrage entre tous les

boulons de lassemblage sera de 4%.
75 %
6
10
la dispersion sur le rapport Fh /F0 est

rduite 1%
la dispersion sur leffort hydraulique ne
dpend plus que des seuls tendeurs, elle
est ainsi rduite 1%
la dispersion sur laccostage est rduite
2%.
14
11
temps 16 tendeurs avec les tuyauteries

hydrauliques ncessaires lalimentation.
Lopration de serrage est fort simple
puisquil suffit de mettre en place
lensemble des tendeurs, de les connecter
hydrauliquement la source de pression,
de procder la monte en pression
simultane et de raliser laccostage la
pression ncessaire (en doublant lopration
de prfrence) pour obtenir leffort voulu.
Dans notre exemple: effort rsiduel
F0=168000N pour un effort hydraulique
Fh=192400N obtenu avec des tendeurs
SKF HYDROCAMHTA 20 monts la
pression de 98MPa.
Lhomognit de serrage ainsi obtenue
pour tous les boulons est excellente.
En effet, nous savons par exprience
que les dispersions que nous avions prises
en compte dans la premire partie de ce
document sont notablement diminues:
Serrage simultan par

tendeurs individuels
avec alimentation
centralise
F
Machine de serrage et de desserrage de goujons de cuves de racteurs nuclaires
Pupitre
35
Le serrage simultan
de50% des boulons de
lassemblage
Cest le cas o la moiti des boulons est
serre en mme temps (diagramme18).
Il y a donc ncessit davoir un nombre
de tendeurs gal la moiti du nombre de
boulons serrer.
Ainsi, dans lexemple prcdent,
8tendeurs sont utiliss avec les tuyauteries
Lopration de serrage doit tre ralise en
deux passes sur le premier lot de boulons et
au moins une sur le second lot, soit un total
de trois, voire quatre, passes de serrage.
Une premire passe sur la moiti des
boulons, par exemple les boulons pairs,
pour lesquels on procdera une mise sous
tension la valeur de leffort hydraulique
requis, soit 192400N pour obtenir un effort
rsiduel de serrage moyen de 168000N
aprs accostage et relchement de la

pression.
Une premire passe sur lautre moiti des
boulons donnera un effort rsiduel moyen
de 168000N sur ces derniers boulons, mais
provoquera le dchargement des premiers
denviron 10% qui se retrouvent ainsi un
serrage moyen de 151000N.
Une deuxime passe sur le premier lot est
donc ncessaire pour ramener les boulons
la valeur voulue de 168000N, mais cette
passe va de nouveau provoquer le desserrage
du second lot denviron 6%, la valeur du
serrage du second lot ne sera donc plus que
158000N.
Si le niveau de prcision ainsi atteint est
compatible avec le niveau requis, lopration
de serrage peut tre arrte l.
Mais quelquefois il faudra procder
une nouvelle passe sur le second lot qui
retrouvera donc une tension rsiduelle de
168000N.
Le premier lot se trouvera alors un peu

desserr mais seulement denviron 3%, soit
une valeur moyenne de serrage rsiduel
de 163000N, ce qui est souvent tout fait
acceptable.
Lhomognit de serrage obtenue dans
ces conditions nest pas aussi bonne que pour
le serrage simultan 100%.
Mais la dispersion gnrale restera un
niveau de: +5%/7%.
Dans bien des applications cette dispersion
pourra tre considre comme acceptable.
Il est bien vident que le temps dintervention
est plus long que dans le cas prcdent.

Diagramme 18
15
16
3
4
14
1re passe
13
12
11
15
10
16
13
2e passe
6
10
125 %
115 %
100 %
97 % 94 %
90 %
Tension
hydraulique
Tension
rsiduelle
50 %
50% des boulons
12
11
75 %
14
F0 (%)
25 %
1
1er cycle
de 2 passes
Passes
2e
cycle
de 2 passes
la tension rsiduelle vise: +1%/3%
B = cart total de toutes les tensions rsiduelles obtenues aprs serrage par rapport la valeur
moyenne: +5%/7%
36
Exemple doutillage pour serrage semi-simultan

(50%) de couvercle de cuve pour produits
chimiques
Exemple doutillage de serrage semi-simultan

(50%) de valve de grande dimension dans une
application de ptrochimie
37
Le serrage simultan
de25% desboulons de
lassemblage
Dans ce cas, seulement le quart des
boulons est serr en mme temps
(diagramme19).
Un nombre de tendeurs gal au quart du
nombre de boulons est ncessaire.
Ainsi, dans lexemple prcdent,
4tendeurs sont utiliss, avec les tuyauteries
Chaque jeu de 4boulons devra avoir au
moins 4passes de serrage. Soit un total de
16passes pour assurer une homognit de
serrage correcte.
Ainsi le premier lot de boulons (par
exemple les numros 1, 5, 9 et 13) aprs
avoir t serr 100% (168000N) au
premier serrage perdra au cumul 20% puis
30% et enfin 35% (109000N), aprs serrage
successif des 3lots voisins.
Exemple du serrage silmultan partial

Diagramme 19
15
16
1re passe
12
11
15
10
16
2e passe
12
11
15
10
16
3e passe
12
15
10
16
4e passe
12
11
38
6
10
Tension
hydraulique
100 %
Tension
rsiduelle
80 %
70 %
60 %
30 %
20 %
10 %
0
14
13
120 %
115 %
110 %
40 %
3
4
11
50 %
14
13
130 %
90 %
14
13
14
13
F0 (%)
1er cycle
de 4 passes
2e cycle
de 4 passes
3e cycle
de 4 passes
Passes
4e cycle
de 4 passes
la tension rsiduelle vise: +1%/5%
B = cart total de toutes les tensions rsiduelles obtenues aprs serrage par rapport la valeur
moyenne: +6%/10%
Ce nest quau bout de sa quatrime passe

quil ne sera affect par les serrages voisins
que de 5%.
Si le niveau de prcision ainsi atteint
(dans notre exemple: 159600N deffort
rsiduel pour le 1er lot de 4boulons et jusqu
168000N pour le lot final) est compatible
avec le niveau requis, lopration de serrage
peut tre arrte l.
Lhomognit de serrage obtenue dans
ces conditions nest pas aussi bonne que pour
le serrage simultan 50% ( fortiori pour le
serrage 100%).
La dispersion gnrale se situera au niveau

de: +6%/10%.
Si ncessaire, une passe supplmentaire
peut tre ralise sur le premier lot de
4boulons pour rduire encore la dispersion
qui pourra ainsi tre ramene +5%/8%.
Il est bien vident que lutilisation dun
moyen de contrle permet de rduire
les valeurs de dispersion prcdemment
indiques.
Comme le nombre de passes sera plus
important, le temps dintervention sera
augment en proportion.
Les ncessits et exigences lies

lapplication guideront le concepteur, le
monteur et le charg de maintenance dans
leur choix. Mais on peut dores et dj
affirmer que, dans la majorit des cas, il y a
un grand intrt, pour avoir un serrage prcis
et optimis, avoir recours au serrage
simultan par tendeurs hydrauliques.
quipement de serrage simultan de culasse de gros moteurs diesel
39
Conclusion
tant donn que la qualit dun assemblage
boulonn dpend de deux paramtres
intimement lis:
la conception de lassemblage
le mode de serrage des boulons, il est
indispensable de choisir le bon mode
deserrage ds la conception.
La mthode de serrage au couple offre
lavantage dtre simple surtout si les boulons
ne sont pas trop gros. Mais le couple de
serrage a linconvnient de gnrer dans les
boulons des contraintes de torsion parasites
qui fragilisent lassemblage et, surtout,
limprcision de la tension finale de serrage
est importante. Et mme si lutilisation de
cls hydrauliques de grande qualit peut
amliorer un peu les choses, pour beaucoup
dapplications exigeantes, ces inconvnients
sont rdhibitoires.
Le serrage par longation thermique ou
le serrage par traction mcanique procurent
quelques amliorations par rapport au
serrage au couple, mais ces deux mthodes
sont peu utilises cause de leur cot et de
leur mise en uvre trs laborieuse.
La mthode de serrage par tendeurs
hydrauliques assure le meilleur compromis
entre, dune part, qualit, fiabilit, sret,
scurit et prcision et, dautre part,
simplicit, rapidit et cot.
Particulirement en ce qui concerne le
cot, cette mthode se rvle intressante
non seulement au niveau du prix des
outillages, mais encore pour les conomies
quelle permet dengendrer par une
conception optimale des assemblages et
par une mise en uvre plus rapide et plus
prcise.
Par rapport aux autres mthodes, lemploi
des tendeurs hydrauliques offre les avantages
suivants:
pas de contrainte parasite de torsion
dans la boulonnerie
40
grande prcision de la tension finale de

serrage
mise en uvre aise et rapide
prservation de lintgrit des tats de
surface des filets et des faces de contact
grande facilit de serrage simultan de
plusieurs ou de la totalit des boulons
dun assemblage ou mme de plusieurs
assemblages
oprations de serrage et de contrle
partiellement ou totalement
automatisables
grande diversit de matriaux de la
boulonnerie (INOX, titane, matriaux
composites).
permettant loptimisation de lencombrement

et du poids.
Dans le catalogue gnral SKF HYDROCAM
vous sont prsents:
les produits et services
les applications
les critres de slection des tendeurs
les consignes gnrales et prcautions
dutilisation.
Une liste plus complte de ces produits et
services est prsente en page suivante.
Les tendeurs SKF HYDROCAM permettent

en plus:
des applications une large gamme de
boulons de 5 500mm de diamtre
de multiples adaptations grce leur
conception modulaire
une trs grande homognit, grce
un excellent rendement particulirement
important dans le cas de serrages
simultans
lutilisation simple de diffrentes mthodes
de contrle en particulier: la rondelle de
mesure qui mesure directement la tension
finale de serrage.
Les tendeurs hydrauliques peuvent en
gnral tre utiliss sur des assemblages
qui nont pas originellement t prvus pour
cela, sil est possible dutiliser des boulons
avec une surlongueur. Mais il est vivement
recommand dintgrer lutilisation des
tendeurs hydrauliques ds la conception de
lassemblage. Cela permet en effet de profiter
pleinement de tous leurs avantages.
Les assemblages boulonns conus pour
tre serrs avec des tendeurs hydrauliques
rpondent particulirement bien aux
exigences des secteurs rclamant de hauts
niveaux de qualit et de scurit, tout en
Bibliographie:
Norme AFNORNF E 25-030 (1984)
Guide CETIM Les assemblages visss
conception et montage
Ouvrage Systmes mcaniques thorie
et dimensionnement. Edition Dunod
(1992).
Tendeurs de boulons
Hydrocam
Systmes de serrage industriels
SKF France HYDROCAM
Rondelles de mesure deffort de serrage
Le Dpartement Techniques de Serrage

Industriel de SKF - France dveloppe,
conoit et ralise la gamme complte des
tendeurs de boulons HYDROCAM.
La qualit des produits et des services est
valide par la certification ISO 9001/2000.
Accessoires
Produits et services proposs

par SKFFrance dans le
domaine duserrage de
boulons
Tendeurs hydrauliques HYDROCAM
Gamme standard complte comprenant
6types diffrents, couvrant une large
plage de dimensions de M8 M160 et
defforts de 100 kN 8500 kN
tendeurs standards adapts au niveau des
interfaces avec lapplication
tendeurs spciaux tudis en fonction
dapplications prcises permettant en
particulier une extension de la plage des
dimensions couvertes de M5 M500.
Pompes manuelles dveloppant des

pressions de 700, 1000b ou 1500b
groupes hydropneumatiques dveloppant
des pressions de 700, 1000, 1500,
2000b ou 3000b
groupes hydro-lectriques dveloppant
des pressions de 700, 1000, 1500b ou
2000b
flexibles haute pression de toutes
longueurs et blocs de distribution
multiplicateurs de pression.
Machines et systmes pour serrage
simultan avec possibilit dadapter
diffrents niveaux dautomatisation
Ensembles de commande automatiss
etpersonnaliss
Services
Aide la conception des assemblages
boulonns
aide la dfinition des moyens de serrage
expertise et exprimentation
contrles et essais
partenariat industriel
formation
assistance technique
installation, mise en route, mise en uvre
rvision/rparation en atelier ou sur site
suivi distance/monitoring.
41
SKF the knowledge engineering

company
Inventeur du roulement rotule sur billes
mis au point il y a un sicle, SKF na ds lors
cess dvoluer pour simposer aujourdhui
comme une vritable entreprise dingnierie
capable de crer des solutions uniques pour
ses clients partir de cinq plates-formes
technologiques. Ces plates-formes couvrent
bien sr les roulements, les ensembles-roulements et les solutions dtanchit, mais
aussi dautres domaines : les lubrifiants et
systmes de lubrification, dune importance
dterminante pour la dure de vie des roulements dans de nombreuses applications,
la mcatronique qui combine connaissances
mcaniques et lectroniques pour obtenir
une plus grande efficacit des systmes de
mouvement linaire et des solutions instrumentes, et toute une gamme de services,
depuis laide la conception et la logistique
jusqu la maintenance conditionnelle et aux
systmes de fiabilit.
Mme si ses activits se sont diversifies,
SKF conserve sa position de leader mondial
en matire de conception, fabrication et
commercialisation des roulements mais
aussi dautres produits complmentaires
comme les joints radiaux. SKF occupe, par
ailleurs, une place de plus en plus importante sur le march des produits pour mouvement linaire, roulements de prcision
pour applications aronautiques, broches
Solutions
Solutions
dtanchit
dtanchit
Roulements et
ensemblesRoulements et
ensemblesroulements
roulements
Mcatronique
Mcatronique
42
de machines-outils et services de maintenance dinstallations de production.

Le Groupe SKF est certifi pour lensemble des sites dans le monde par la norme
environnementale internationale ISO 14001
ainsi que par OHSAS 18001, rfrentiel
international de la gestion de la sant et de
la scurit. Les diffrentes Divisions ont
galement obtenu une certification qualit
en accord avec les normes ISO 9001 et
dautres exigences spcifiques du client.
Avec plus de 100 sites de production
lchelle mondiale et des units commerciales dans 70 pays, SKF est vritablement une
organisation internationale. De plus, la prsence de SKF sur le march lectronique et
15 000 distributeurs et partenaires commerciaux rpartis travers le monde contribuent rapprocher le Groupe de ses clients
pour la fourniture tant de produits que de
services. Concrtement, les solutions SKF
sont toujours disponibles l o nos clients
en ont besoin, quand ils en ont besoin. Dans
lensemble, la marque et lentreprise SKF
affichent une sant plus florissante que jamais. En tant quentreprise dingnierie,
nous mettons votre disposition des comptences de niveau international en matire
de produits, des ressources intellectuelles et
une vision particulire pour vous guider vers
la russite.
Systmes de
Systmes de
lubrification
lubrification
Services
Services
Airbus photo: exm company, H. Gouss
Lavnement de la technologie by-wire

Du fly-by-wire au work-by-wire en passant par le
drive-by-wire, SKF dispose de comptences uniques concernant la technologie by-wire actuellement en plein essor. SKF a t le premier exploiter la technologie fly-by-wire (commandes de vol
lectriques) et travaille en collaboration troite
avec tous les leaders de lindustrie aronautique.
A titre dexemple, pratiquement tous les avions Airbus sont quips de systmes SKF by-wire en ce
qui concerne les commandes de vol.
SKF est galement leader de la technologie by-wire dans le domaine de lautomobile. En partenariat
avec des ingnieurs de lindustrie automobile, le
Groupe a mis au point deux concept-cars dont les
systmes de direction et de freinage reposent sur
des composants mcatroniques SKF. Dautres recherches menes dans le secteur de la technologie
by-wire ont conduit la production dun chariot
lvateur dont la totalit des commandes repose
sur des systmes mcatroniques en remplacement
des systmes hydrauliques classiques.
Exploitation
de
lnergie
olienne
Exploitation
de
lnergie
olienne
Exploitation
de
lnergie
olienne
Le
secteur
de
lnergie
olienne
actuellement
en
plein
essor
des
Exploitation
de
lnergie
olienne
Le
secteur
de
lnergie
olienne
actuellement
en
plein
essor apporte
apporte
des solusoluExploitation
de
lnergie
olienne
Le
secteur
de
lnergie
olienne
actuellement
en
plein
apporte
soluExploitation
de
lnergie
olienne
tions
cologiques
aux
besoins
dlectricit.
SKF
en
partenariat
Le secteur
de lnergie
olienne
actuellement
entravaille
plein essor
essor
apporte des
desavec
solutions
cologiques
aux
besoins
dlectricit.
SKF
travaille
en
partenariat
avec
Le
secteur
de
lnergie
olienne
actuellement
en
plein
essor
apporte
des
solutions
cologiques
aux
besoins
dlectricit.
SKF
travaille
en
partenariat
avec
Le
secteur
de
lnergie
olienne
actuellement
en
plein
essor
apporte
des
solules leaders
leaders
mondiaux
du
secteur
pour dvelopper
dvelopper
des turbines
turbines
performantes
tions
cologiques
aux du
besoins
dlectricit.
SKF travaille
en partenariat
avec
les
mondiaux
secteur
pour
des
performantes
tions
cologiques
aux
besoins
dlectricit.
SKF
travaille
en
partenariat
avec
les
leaders
mondiaux
du
secteur
pour
dvelopper
des
turbines
performantes
tions
cologiques
aux du
besoins
dlectricit.
SKF travaille
en partenariat
avec
et
fiables
partir
dune
large
gamme
de
roulements
de
grandes
dimensions
les
leaders
mondiaux
secteur
pour
dvelopper
des
turbines
performantes
et
partir
dune
large
gamme
de
roulements
de
grandes
dimensions
les
leaders
du
secteur
pour
dvelopper
des
turbines
et fiables
fiables
partir
dune
large
gamme
de
roulements
de
grandesperformantes
dimensions
les
leaders mondiaux
mondiaux
du
secteur
pourde
dvelopper
desde
turbines
performantes
hautement
spcialiss
et
de
systmes
de
maintenance
conditionnelle
qui
et
fiables
partir
dune
large
gamme
roulements
grandes
dimensions
hautement
spcialiss
et
de
systmes
de
maintenance
conditionnelle
qui perperet
fiables
partir
dune
large
gamme
de
roulements
de
grandes
dimensions
hautement
spcialiss
et
de
systmes
de
maintenance
conditionnelle
peret
fiables
partir
dune
large
gamme
de
roulements
de
grandes
dimensions
mettent
dallonger
la
dure
de
vie
des
quipements
de
parcs
oliens,
yyqui
comhautement
spcialiss
et dede
systmes
de maintenance
conditionnelle
qui
permettent
dallonger
la
dure
vie
des
quipements
de
parcs
oliens,
comhautement
spcialiss
et
de
systmes
de
maintenance
conditionnelle
qui
permettent
dallonger
la
dure
de
vie
des
quipements
de
parcs
oliens,
y
comhautement
spcialiss
et
de
systmes
de
maintenance
conditionnelle
qui
perpris dans
dansdallonger
les environnements
environnements
les
plus
loigns
et les
lesde
plus
hostiles.
mettent
la dure deles
vieplus
des loigns
quipements
parcs
oliens, y compris
les
et
plus
hostiles.
mettent
dallonger
la
dure
de
vie
des
quipements
de
parcs
oliens,
y
compris
dans
les
environnements
les
plus
loigns
et
les
plus
hostiles.
mettent
la dure deles
vieplus
des loigns
quipements
parcs
oliens, y compris
dansdallonger
les environnements
et lesde
plus
hostiles.
pris
pris dans
dans les
les environnements
environnements les
les plus
plus loigns
loigns et
et les
les plus
plus hostiles.
hostiles.
Fiabilit
en
environnements
extrmes
Fiabilit
en
environnements
extrmes
Fiabilit
en
environnements
extrmes
Au
cours
des
hivers
rigoureux,
notamment
Fiabilit
en
environnements
Au cours
cours en
desenvironnements
hivers rigoureux,
rigoureux,extrmes
notamment dans
dans les
les pays
pays nordiques,
nordiques, des
des temtemFiabilit
extrmes
Au
des
hivers
notamment
dans
pays
nordiques,
des
Fiabilit
en
environnements
extrmes
pratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
Au
cours
des
hivers
rigoureux,
notamment
dans les
les
pays
nordiques,
des temtempratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
Au
cours
des
hivers
rigoureux,
notamment
dans
les
pays
nordiques,
des
tempratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
Au
cours des
hivers
rigoureux,
notamment
dans les
pays
nordiques,
des
temde
botes
dessieu
ferroviaires
li
une
lubrification
insuffisante.
SKF
a
donc
pratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
de
botes
dessieu
ferroviaires
li
une
lubrification
insuffisante.
SKF
a
donc
pratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
de
botes
dessieu
ferroviaires
li
une
lubrification
insuffisante.
SKF
a
donc
pratures
ngatives
extrmes
peuvent
provoquer
un
grippage
des
roulements
mis
au
point
une
nouvelle
famille
de
lubrifiants
synthtiques
formuls
pour
de
botes
dessieu
ferroviaires
li de
une
lubrification
insuffisante.
SKF apour
donc
mis
au
point
une
nouvelle
famille
lubrifiants
synthtiques
formuls
de
botes
dessieu
ferroviaires
li de
une
lubrification
insuffisante.
SKF aaextrdonc
mis
au
une
nouvelle
famille
lubrifiants
synthtiques
formuls
pour
de
botes
dessieu
ferroviaires
li
une
lubrification
insuffisante.
SKF
donc
conserver
une
viscosit
constante,
yy compris
en
cas
mis
au point
point
une
nouvelle
famille
de
lubrifiants
formuls
pour
conserver
une
viscosit
constante,
compris
ensynthtiques
cas de
de tempratures
tempratures
extrmis
point
une
nouvelle
famille
de
lubrifiants
synthtiques
formuls
pour
conserver
une
viscosit
constante,
en
cas
de
tempratures
extrmis au
au
point
une
nouvelle
famille
deyy compris
lubrifiants
synthtiques
formuls
pour
mes.
Les
connaissances
de
SKF
permettent
aux
fabricants
et
aux
utilisateurs
conserver
une
viscosit
constante,
compris
en
cas
de
tempratures
extrmes.
Les
connaissances
de
SKF permettent
aux
fabricants
et
aux
utilisateurs
conserver
une
constante,
yyde
compris
en
cas
tempratures
extrmes.
Les
connaissances
de
aux
et
aux
conserver
une viscosit
viscosit
constante,
compris
en fabricants
cas de
de
tempratures
extrfinaux
de
surmonter
les
problmes
performances
lis
aux
mes.
Les
connaissances
de SKF
SKF permettent
permettent
aux
fabricants
et tempratures
aux utilisateurs
utilisateurs
finaux
de
surmonter
les
problmes
de
performances
lis
aux
tempratures
mes.
Les
connaissances
de
SKF
permettent
aux
fabricants
et
aux
utilisateurs
finaux
de
surmonter
les
problmes
de
performances
lis
aux
tempratures
mes.
Les
connaissances
de
SKF
permettent
aux
fabricants
et
aux
utilisateurs
extrmes,
ngatives
ou
positives.
Des
produits
SKF
sont
ainsi
luvre
dans
finaux de surmonter
les positives.
problmesDes
de produits
performances
lis ainsi
aux tempratures
extrmes,
ngatives
ou
SKF
sont
luvre
dans
finaux
de
les
problmes
de
performances
lis
aux
extrmes,
ngatives
ou
Des
produits
SKF
sont
luvre
dans
finaux
de surmonter
surmonter
les positives.
problmes
deles
performances
lis ainsi
aux tempratures
tempratures
des
environnements
aussi
varis
que
fours
et
les
installations
de
surglaextrmes,
ngatives
ou
positives.
Des
produits
SKF
sont
ainsi
luvre
dans
des environnements
environnements
aussi
varis que
que
les
fours et
et
lessont
installations
de surglasurglaextrmes,
ngatives
ou
positives.
Des
produits
SKF
ainsi
luvre
dans
des
aussi
varis
les
fours
les
installations
de
extrmes,
ngatives
ou
positives.
Des
produits
SKF
sont
ainsi luvre
dans
tion
dusines
de
transformation
des
aliments.
des
environnements
aussi
varis
que
les
fours
et
les
installations
de
surglation
dusines
de
transformation
des
aliments.
des
environnements
aussi
varis
que
les
fours
et
les
installations
de
surglation environnements
dusines de
de transformation
transformation
des
aliments.
des
aussi varisdes
quealiments.
les fours et les installations de surglation
dusines
tion
dusines
de
transformation
des
aliments.
tion dusines de transformation des aliments.
Un
aspirateur
plus
propre
Un
aspirateur
plus
propre
Un
aspirateur
plus
Le
lectrique
et
ses
des
cls
de
Unmoteur
aspirateur
plus propre
propre
Le
moteur
lectrique
et
ses roulements
roulements sont
sont
des lments
lments
cls
de la
la plupart
plupart
Un
aspirateur
plus
propre
Le
moteur
lectrique
et
sont
lments
cls
plupart
Un
aspirateur
plus
propre
desmoteur
appareils
lectromnagers.
SKF travaille
travaille
au ct
ct
des fabricants
fabricants
dlectroLe
lectrique
et ses
ses roulements
roulements
sont des
des
lments
cls de
de la
ladlectroplupart
des
appareils
lectromnagers.
SKF
au
des
Le
moteur
lectrique
et
ses
roulements
sont
des
lments
cls
de
la
plupart
des
appareils
lectromnagers.
SKF
travaille
au
ct
des
fabricants
dlectroLe
moteur
lectrique
et ses
roulements
sont des
lments
cls deleslacots,
plupart
mnager
pour
les
aider
amliorer
les
performances
et
rduire
des
appareils
lectromnagers.
SKF
travaille
au
ct
des
fabricants
dlectromnager
pour
les
aider
amliorer
les
performances
et
rduire
les
cots,
des
appareils
lectromnagers.
SKF
travaille
au
ct
des
fabricants
dlectromnager
pourlectromnagers.
lesetaider
aider
amliorer
amliorer
les
performances
etproduits.
rduire
les
cots,
des
appareils
SKFles
travaille
audect
des
fabricants
dlectrolencombrement
la
consommation
dnergie
leurs
Rcemment,
mnager
pour
les
performances
et
rduire
les
cots,
lencombrement
et
la
consommation
dnergie
de
leurs
produits.
Rcemment,
mnager
pour
les
aider
amliorer
les
performances
et
rduire
les
cots,
lencombrement
consommation
dnergie
de
produits.
Rcemment,
mnager
pour leset
exemple
amliorer
les
performances
etpoint
rduire
les
cots, gcette
collaboration
aala
permis
de
mettre
au
une
nouvelle
lencombrement
etaider
lapar
consommation
dnergie
de leurs
leurs
produits.
Rcemment,
cette
collaboration
par
exemple
permis
de
mettre
au
point
une
nouvelle
glencombrement
et
consommation
dnergie
de
produits.
Rcemment,
cette
collaboration
exemple
de
au
une
lencombrement
et aala
lapar
consommation
dnergie
de leurs
leurs
produits.
Rcemment,
nration
daspirateurs
offrant
unepermis
puissance
daspiration
dcuple.
Les gcette
collaboration
par
exemple
permis
de mettre
mettre
au point
point
une nouvelle
nouvelle
gnration
daspirateurs
offrant
une
puissance
daspiration
dcuple.
Les
cette
collaboration
a
par
exemple
permis
de
mettre
au
point
une
nouvelle
gnration
daspirateurs
offrant
une
puissance
daspiration
dcuple.
Les
cette
collaboration
a par
exemple
de mettre
auroulements
point
une nouvelle
gconnaissances
de
SKF
concernant
la
technologie
des
de
petite
nration
daspirateurs
offrant
unepermis
puissance
daspiration
dcuple.
Les
connaissances
de
SKF
concernant
la
technologie
des
roulements
de
petite
nration
daspirateurs
offrant
une
puissance
daspiration
dcuple.
Les
connaissances
de
SKF
concernant
la
technologie
des
roulements
de
petite
nration
daspirateurs
offrant
une
puissance
daspiration
dcuple.
Les
taille
sont
galement
mises
en
application
au
profit
des
fabricants
doutils
connaissances
de
SKF
concernant
la
technologie
des
roulements
de
petite
taille
sont
galement
mises
en
application
au
profit
des
fabricants
doutils
connaissances
de
SKF
concernant
la
technologie
des
roulements
de
petite
taille
sont
en
application
au
fabricants
doutils
connaissances
de SKFmises
concernant
la technologie
desdes
roulements
petite
lectriques
et
dquipements
bureau.
taille
sont galement
galement
mises
ende
au profit
profit
des
fabricantsde
doutils
lectriques
et
dquipements
deapplication
bureau.
taille
sont
mises
application
au profit des fabricants doutils
lectriques
et
bureau.
taille
sont galement
galement
mises en
ende
lectriques
et dquipements
dquipements
deapplication
bureau. au profit des fabricants doutils
lectriques
lectriques et
et dquipements
dquipements de
de bureau.
bureau.
La
La R&D
R&D
350
350 km/h
km/h
La
R&D
km/h
Paralllement
trs
rputes
de
recherche
et
dveloppement
La
R&D
350
350aux
km/h
Paralllement
aux
trs
rputes installations
installations
de
recherche
et
dveloppement
La
R&D
km/h
Paralllement
trs
installations
de
recherche
et
dveloppement
La
R&Dbases
350
350aux
km/h
de
SKF
en
Europe
et
aux
tats-Unis,
de
Formule
1
offrent
Paralllement
aux
trs rputes
rputes
installationsles
de courses
recherche
et
dveloppement
de
SKF
bases
en
Europe
et
aux
tats-Unis,
les
courses
de
Formule
1
offrent
Paralllement
aux
trs
rputes
installations
de
recherche
et
dveloppement
de
SKF
bases
en
Europe
et
aux
tats-Unis,
les
courses
de
Formule
1
offrent
Paralllement
aux
trs
rputes
installations
de
recherche
et
dveloppement
une
opportunit
unique
de
repousser
les
limites
de
la
technologie
des
de SKF
bases enunique
Europedeetrepousser
aux tats-Unis,
les courses
de Formule
1rouleoffrent
une
opportunit
les
limites
de
la
technologie
des
roulede
SKF
bases
en
Europe
et
aux
tats-Unis,
les
courses
de
Formule
1
offrent
une
opportunit
unique
de
repousser
les
limites
de
la
technologie
des
roulede
SKF
bases
en
Europe
et
aux
tats-Unis,
les
courses
de
Formule
1
offrent
ments.
Depuis
plus
de
50
ans,
0les
produits,
techniques
et
connaissances
de
une
opportunit
unique
de
repousser
les
limites
de
la
technologie
des
roulements.
Depuis plus
plus
de 50
50
ans,
0les produits,
produits,
techniques
et connaissances
connaissances
de
une
opportunit
unique
de
repousser
les
limites
de
la
technologie
des
roulements.
Depuis
de
ans,
0les
techniques
et
de
une
opportunit
unique
deans,
repousser
les
limites
de la technologie
des rouleSKF
contribuent
la
renomme
de
la
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde
de
la
ments.
Depuis
plus
de
50
0les
produits,
techniques
et
connaissances
de
SKF
contribuent
la
renomme
de
la
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde
de
la
ments.
Depuis
plus
de
50
ans,
0les
produits,
techniques
et
connaissances
de
SKF
contribuent
la
lacomptition
renomme
de la
la
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde de
de la
la
ments.
Depuis
plus
derenomme
50 ans, 0les
produits,
techniques
et connaissances
de
F1.
(Une
Ferrari
de
typique
compte
plus
de
150
composants
SKF.)
SKF
contribuent
de
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde
F1.
(Une
Ferrari
de
comptition
typique
compte
plus
de
150
composants
SKF.)
SKF
contribuent
la
renomme
de
la
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde
de
la
F1.
(Une
Ferrari
de
comptition
typique
compte
plus
de
150
composants
SKF.)
SKF
contribuent
la
renomme
de
la
Scuderia
Ferrari
dans
le
monde
de
la
Les
enseignements
tirs
sur
ce
terrain
sont
ensuite
appliqus
aux
produits
F1. (Une
Ferrari de comptition
typiquesont
compte
plusappliqus
de 150 composants
SKF.)
Les
enseignements
tirs
sur
ce
terrain
ensuite
aux
produits
F1.
(Une
Ferrari
de
typique
compte
plus
de
150
SKF.)
Les
enseignements
tirs
ce
ensuite
aux
produits
F1.
(Une
Ferrari
de comptition
comptition
typiquesont
compte
plusappliqus
dedes
150 composants
composants
SKF.)
proposs
aux
et
secteur
rechange
Les
enseignements
tirs sur
surautomobiles
ce terrain
terrain
sont
ensuite
appliqus
aux de
produits
proposs
aux constructeurs
constructeurs
automobiles
et au
au
secteur
des pices
pices
de
rechange
Les
enseignements
tirs
ce
ensuite
appliqus
aux
produits
proposs
aux
constructeurs
et
au
secteur
des
pices
rechange
Les
enseignements
tirs sur
surautomobiles
ce terrain
terrain sont
sont
ensuite
appliqus
aux de
produits
au
niveau
mondial.
proposs
aux
constructeurs
automobiles
et
au
secteur
des
pices
de
rechange
au
niveauaux
mondial.
proposs
constructeurs
au
mondial.
proposs
constructeurs automobiles
automobiles et
et au
au secteur
secteur des
des pices
pices de
de rechange
rechange
au niveau
niveauaux
mondial.
au
au niveau
niveau mondial.
mondial.
Optimiser
lefficacit
de
loutil
de
Optimiser
lefficacit
de
loutil
de production
production
Optimiser
lefficacit
de
loutil
production
Par lintermdiaire
lintermdiaire
de sa
sa
division
SKF
Reliability Systems,
Systems, SKF
SKF offre
offre une
une gamgamOptimiser
lefficacit
de division
loutil de
de
production
Par
de
SKF
Reliability
Optimiser
lefficacit
de
loutil
de
production
Par
lintermdiaire
de
sa
division
SKF
Reliability
SKF
une
gamOptimiser
lefficacit
de division
loutil
de
production
me
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
de
Par
lintermdiaire
de
sa
SKF
Reliability Systems,
Systems,
SKF offre
offre
une
gamme
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
de
Par
lintermdiaire
de
sa
division
SKF
Reliability
Systems,
SKF
offre
une
gamme
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
de
Par
lintermdiaire
dematriel
sa division
SKFlogiciels
Reliability
Systems,
SKFconditionnelle
offre
une
gamproduction,
depuis
le
et
les
de
maintenance
me
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
de
production,
depuis
le
matriel
et
les
logiciels
de
maintenance
conditionnelle
me
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
de
production,
depuis
le
matriel
et
les
logiciels
de
maintenance
conditionnelle
me
complte
de
produits
et
services
doptimisation
de
lefficacit
de
loutil
deet
jusquaux
stratgies
de
maintenance,
en
passant
par
lassistance
technique
production,
depuis lede
matriel
et les logiciels
de maintenance
conditionnelle
jusquaux
stratgies
maintenance,
en
passant
par
lassistance
technique
et
production,
depuis
le
matriel
et
les
logiciels
de
maintenance
conditionnelle
jusquaux
stratgies
de
maintenance,
en
passant
par
lassistance
technique
production,
depuis
le
matriel
et
les
logiciels
de
maintenance
conditionnelle
des programmes
programmes
de de
fiabilit
machine.en
Pour
optimiser
leur efficacit
efficacit
et dynadyna-et
jusquaux
stratgies
maintenance,
passant
par lassistance
technique
et
des
de
fiabilit
machine.
Pour
optimiser
leur
et
jusquaux
stratgies
de
maintenance,
en
passant
par
lassistance
technique
et
des
programmes
de
fiabilit
machine.
Pour
optimiser
leur
efficacit
et
dynajusquaux
stratgies
maintenance,
en
passant
par lassistance
technique
et
miser
leur
productivit,
certaines
entreprises
industrielles
pour
une
des
programmes
de de
fiabilit
machine.
Pour
optimiser
leur optent
efficacit
et dynamiser
leur
productivit,
certaines
entreprises
industrielles
optent
pour
une
des
programmes
de
fiabilit
machine.
Pour
optimiser
leur
efficacit
et
dynamiser
leur
productivit,
certaines
entreprises
industrielles
optent
pour
uneindes
programmes
de fiabilit
machine.
Pour
optimiser
leur optent
efficacit
etsont
dynaSolution
de
maintenance
intgre
:
tous
les
services
fournis
par
SKF
miser
leur
productivit,
certaines
entreprises
industrielles
pour
une
Solution
de
maintenance
intgre
:
tous
les
services
fournis
par
SKF
sont
inmiser
leur
productivit,
certaines
entreprises
industrielles
optent
pour
une
Solution
de
maintenance
intgre
:: tous
les
services
fournis
par
miser
leur
productivit,
certaines
industrielles
optent
poursont
uneinclus
dans
un
seul
contrat
bas
sur
les
performances.
Solution
maintenance
intgreentreprises
tous
les
services
fournis
par SKF
SKF
sont
inclus
dansde
un
seul
contrat forfaitaire
forfaitaire
bas
sur
les
performances.
Solution
de
maintenance
intgre
les
services
fournis
clus
un
seul
bas
sur
les
Solution
intgre :: tous
tous
fournis par
par SKF
SKF sont
sont ininclus dans
dansde
unmaintenance
seul contrat
contrat forfaitaire
forfaitaire
basles
surservices
les performances.
performances.
clus
dans
un
seul
contrat
forfaitaire
bas
sur
les
performances.
clus dans un seul contrat forfaitaire bas sur les performances.
Planifier
une
croissance
durable
Planifier
une
croissance
durable
Planifier
une
croissance
durable
Par
nature,
les
roulements
contribuent
prserver
lenvironnement
dans
la
Planifier
une
croissance
durable
Par
nature,
les
roulements
contribuent
prserver
lenvironnement
dans
la
Planifier
une
croissance
durable
Par
nature,
les
roulements
contribuent
de
prserver
lenvironnement
dans
la
Planifier
une
croissance
durable
mesure
o
ils
permettent
aux
machines
fonctionner
de
manire
plus
Par nature,
lespermettent
roulementsaux
contribuent
prserver
lenvironnement
danseffila
mesure
o
ils
machines
de
fonctionner
de
manire
plus
effiPar
nature,
les
roulements
contribuent
prserver
lenvironnement
dans
la
mesure
o
ils
permettent
aux
machines
de
fonctionner
de
manire
plus
effiPar
nature,
les
roulements
contribuent
prserver
lenvironnement
dans
la
cace,
en
consommant
moins
dnergie
et
de
lubrifiant.
En
amliorant
la
permesure
o
ils
permettent
aux
machines
de
fonctionner
de
manire
plus
efficace, en
eno
consommant
moins
dnergie
etdede
defonctionner
lubrifiant. En
En
amliorant
la perpermesure
ils
permettent
aux
machines
de
manire
plus
efficace,
consommant
moins
dnergie
et
lubrifiant.
amliorant
la
mesure
o
ilsses
permettent
auxdnergie
machines
dedefonctionner
de amliorant
manire
plus
effiformance
de
propres
produits,
SKF
contribue
lavnement
dune
nouvelle
cace,
en
consommant
moins
et
lubrifiant.
En
la
performance
de
propres
produits,
SKF
contribue
lavnement
dune
nouvelle
cace,
en
moins
dnergie
de
En
la
performance
dedeses
ses
propres
produits,
SKF et
contribue
lavnement
dune
nouvelle
cace,
en consommant
consommant
moins
dnergie
et
de lubrifiant.
lubrifiant.
En amliorant
amliorant
lanouvelle
pergnration
produits
et
dquipements
haute
performance.
Dans
loptique
formance
de
ses
propres
produits,
SKF
contribue
lavnement
dune
gnration
de
produits
et
dquipements
haute
performance.
Dans
loptique
formance
de
ses
propres
produits,
SKF
contribue
lavnement
dune
nouvelle
gnration
de
produits
et
dquipements
haute
performance.
Dans
loptique
formance
de
ses
propres
produits,
SKF
contribue
lavnement
dune
nouvelle
de
prparer
lavenir
et
le
monde
que
nous
laisserons
nos
enfants,
la
politique
gnration
de
produits
etmonde
dquipements
haute
performance.
Dans loptique
de
prparer
lavenir
et
le
que
nous
laisserons
nos
enfants,
la
politique
gnration
de
produits
et
dquipements
haute
performance.
Dans
loptique
de
prparer
lavenir
et
que
nous
laisserons
nos
enfants,
la
gnration
produits
etmonde
dquipements
haute
performance.
Dansde
loptique
Environnement,
sant
et
scurit
du
Groupe
SKF
techniques
fabricade
prparerde
lavenir
et le
le
laisserons
nos
enfants,
la politique
politique
Environnement,
sant
et monde
scuritque
du nous
Groupe
SKF et
et les
les
techniques
de
fabricade
prparer
lavenir
et
le
monde
que
nous
laisserons
nos
enfants,
la
politique
Environnement,
sant
et
scurit
du
Groupe
SKF
et
les
techniques
de
fabricade
prparer
lavenir
et et
le
monde
que
nous
laisserons
nos
enfants,
laprserver
politique
tion
sont
dveloppes
mises
en
uvre
de
manire
protger
et
Environnement,
sant
et
scurit
du
Groupe
SKF
et
les
techniques
de
fabrication
sont
dveloppes
et
mises
en
uvre
de
manire
protger
et
prserver
Environnement,
sant
et
scurit
du
Groupe
SKF
et
les
techniques
de
fabrication
sont
dveloppes
en
uvre
de
manire
protger
et
deprserver
Environnement,
sant et
et mises
scurit
du
Groupe
SKF etoeuvrons
les
techniques
fabricales
ressources
naturelles
limites
de
la
terre.
Nous
pour
une
croistion
sont
dveloppes
et
mises
en
uvre
de
manire
protger
et
prserver
les
ressources
naturelles
limites
de
la
terre.
Nous
oeuvrons
pour
une
croistion
sont
dveloppes
et
mises
en
uvre
de
manire
protger
et
prserver
les
ressources
naturelles
limites
de
la
terre.
Nous
oeuvrons
pour
une
tion
sont
dveloppes
et
mises
en
uvre
de
manire
protger
et
prserver
sance
durable
et
respectueuse
de
lenvironnement.
les
ressources
naturelles
limites
de
la terre. Nous oeuvrons pour une croiscroissance
durable
et
respectueuse
de
lenvironnement.
les ressources
ressources
naturelles
limites
de
la terre.
terre. Nous
Nous oeuvrons
oeuvrons pour
pour une
une croiscroissance
durable
et
respectueuse
de
lenvironnement.
les
naturelles
limites
de
la
sance durable et respectueuse de lenvironnement.
sance
durable
et
respectueuse
de
lenvironnement.
sance durable et respectueuse de lenvironnement.
43
Notes
44
Notes
45
Notes
46
Solutions
dtanchit
Roulements
et ensemblesroulements
Mcatronique
Systmes de
lubrification
Services
La puissance de lexpertise
En sappuyant sur cinq domaines de comptences et sur une connaissance des applications
accumule depuis plus dun sicle, SKF apporte des solutions innovantes aux quipementiers
dorigine et installations de production dans tous les principaux secteurs industriels travers le
monde. Ces cinq domaines de comptences incluent les roulements et ensembles-roulements, les
solutions dtanchit, les systmes de lubrification, les composants mcatroniques (alliance de la
mcanique et de llectronique au sein de systmes intelligents), ainsi quune gamme tendue de
services, de la modlisation 3D assiste par ordinateur aux systmes avancs de maintenance
conditionnelle et de fiabilit. Grce la prsence mondiale de SKF, les clients bnficient de
normes de qualit uniformes et de produits distribus partout dans le monde.
SKF et HYdrocam sont des marques dposes du Groupe SKF.

Groupe SKF 2009
Le contenu de cette publication est soumis au copyright de lditeur et sa reproduction, mme partielle, est interdite sans autorisation
crite pralable. Le plus grand soin a t apport lexactitude des informations donnes dans cette publication mais SKF dcline toute
responsabilit pour les pertes ou dommages directs ou indirects dcoulant de lutilisation du contenu du prsent document.
PUB MT/P7 10061 FR Septembre 2009
Cette publication remplace la publication 1101 CF.
Imprim en Italie sur papier respectueux de lenvironnement.

Serrage-Hydraulique 10061 FR

Transféré par

Droits d'auteur :

Formats disponibles

Serrage-Hydraulique 10061 FR

Transféré par

Informations du document

Titre original

Copyright

Formats disponibles

Partager ce document

Partager ou intégrer le document

Options de partage

Avez-vous trouvé ce document utile ?

Ce contenu est-il inapproprié ?

Droits d'auteur :

Formats disponibles

Serrage-Hydraulique 10061 FR

Transféré par

Droits d'auteur :

Formats disponibles

Le guide technique

Table des matires

La matrise des assemblages boulonnes

Les mthodes traditionnelles de serrage

Le serrage par traction hydraulique

Analyse technique du serrage

Comparaison entre un serrageaucouple et un serrage

23 Le serrage dun assemblage existant

Le serrage simultan par la traction hydraulique

SKF The Knowledge Engineering Company

34 Le serrage simultan de100% desboulons de lassemblage

40 SKF France - HYDROCAM

Les assemblages boulonns sont sans doute

Vis plus crou

Goujon implant plus crou

On sait que parmi les diffrentes causes de

Goujon plus deux crous

Bien serrer un boulon consiste utiliser au

Principales causes de dfaillances des assemblages boulonns en fatigue

Dfaut de montage (45%)

Leffort de serrage est destin principalement,

Les boulons sont le plus souvent en acier.

Quand on parle de matriaux, il faut

E=module dlasticit longitudinale

K=coefficient de compression uniforme

G=module dlasticit transversale

pour lacier E = 200000/210000MPa

Rm= limite de rupture

Les mthodes traditionnelles

Prcision sur la prcharge

Visseuse rotative avec talonnage priodique sur le montage

Cl chocs avec adaptation de rigidit et talonnage calibration 40%

Cl chocs sans talonnage

Prcision de leffort de serrage en fonction du moyen utilis pour appliquer le couple

Lintroduction de contraintes parasites

alors que la valeur de la contrainte de traction

Cls chocs simples

Visseuses simples calage

Visseuses simples calage lectrique

Cls chocs nergie emmagasine

Cls renvoi dangle calage

Moteurs pneumatiques simples

Moteurs asservis lectroniquement Sans limitation

(Source: extrait de la norme NF E 25-030 reproduit avec lautorisation de lAFNOR.)

Dispersion du couple de serrage en usage industriel

Les mthodes traditionnelles de serrage

Contrainte quivalente seq = P s + 3t

Tth = couple rsistant au niveau des filets

Une dtrioration des tats de surface

Les boulons de grandes dimensions posent

Dtrioration des tats de surface

Les dispositifs de contrle duserrage au

Le serrage simultan est rarement

Lamlioration au niveau de la prcision est

la prcision reste alatoire, en particulier

Les mthodes traditionnelles de serrage

Comment passer du serrage au

La pratique du serrage au tendeur

Cette mthode consiste chauffer le boulon

E=module dlasticit longitudinale

K=coefficient de compression uniforme

G=module dlasticit transversale

F1 =augmentation de la tension du boulon