PAVIMENTAÇAO

UNIVERSIDADE DO VALE DO TAQUARI – UNIVATES
CURSO DE ENGENHARIA CIVIL
INFLUÊNCIA DO TIPO DE CIMENTO NA RESISTÊNCIA DE UMA

BASE RECICLADA PARA PAVIMENTAÇÃO
Amanda Revorêdo
Lajeado, junho de 2018

Amanda Revorêdo

Trabalho de conclusão apresentado na

disciplina de Trabalho de Conclusão de
Curso – Etapa II do curso de Engenharia
Civil da Universidade do Vale do Taquari –
Univates, como requisito para a obtenção do
título de Bacharela em Engenharia Civil.
Orientador: Prof. Dr. João Rodrigo Guerreiro

Mattos

Amanda Revorêdo

A Banca examinadora abaixo aprova o Trabalho de Conclusão apresentado na

disciplina de Trabalho de Conclusão de Curso – Etapa II, da Universidade do Vale
do Taquari – Univates, como parte da exigência para a obtenção do grau de
Bacharela em Engenharia Civil:
Prof. Dr. João Rodrigo Guerreiro Mattos (Orientador)
Universidade do Vale do Taquari – Univates
Profa. Carolina Becker Porto Fransozi
Universidade do Vale do Taquari – Univates
Prof. Mateus Lemos Nogueira
Universidade de Caxias do Sul – UCS

RESUMO
Sabe-se que a rigidez e o aumento das limitações ambientais, em conjunto com a

grande insuficiência de investimentos na infraestrutura brasileira, ocasionam o
desenvolvimento de práticas que aliam redução de custos e preocupação ambiental.
A reciclagem de pavimentos com adição de cimento Portland enquadra-se nesses
dois pontos, pois, de modo geral, reduz a aplicação de materiais virgens e reutiliza o
material da via deteriorada. A pesquisa desse trabalho teve como principal objetivo
analisar, por meio de ensaios laboratoriais sugeridos pela norma DNIT 167 (DNIT,
2013a), a resistência de misturas recicladas para diferentes tipos de cimento
Portland. Para isso, foram analisadas misturas provenientes de duas rodovias
distintas, coletadas por métodos diferentes. A coleta 1 apresentou revestimento
asfáltico e base, misturados. E a coleta 2 apresentou amostras separadas de
revestimento asfáltico e base. A partir da análise granulométrica das amostras,
constatou-se que era necessário correção granulométrica apenas da Coleta 1,
sendo adicionado 30% de material virgem (em massa). Foi determinado o teor de
ligante das amostras, e foram realizados ensaios de compactação para
determinação do peso específico aparente seco máximo e teor de umidade ótimo de
cada mistura. O teor de cimento foi escolhido de maneira conservadora, adotando o
teor de 2,5 % de cimento, conforme o método de dosagem de Fedrigo et al. (2017).
Os cimentos adotados para essa pesquisa foram CP II F 32, CP IV 32 e CP V ARI.
Foram realizados os ensaios de RCS e RCD. Sendo que, para cada ensaio, foram
moldados três corpos de prova, para cada tipo de cimento e cada tempo de cura, de
3 dias e 7 dias. Conforme a norma 167/2013 (DNIT, 2013a), apenas a resistência à
tração por compressão diametral foi atingida, resultados entre 0,18 MPa a 0,31 MPa,
para os 7 dias de cura. Não foi possível validar o método sugerido por Fedrigo et al.
(2017), já que a resistência à compressão simples máxima alcançada, resultados
entre 1,27 MPa a 1,76 MPa, para os 7 dias de cura, não atingiu o mínimo esperado
pelo mesmo e nem pela norma 167 (DNIT, 2013a). Quanto ao desempenho dos
cimentos adotados, o CP II F 32 apresentou melhor desempenho para a reciclagem.
Palavras-chaves: Reciclagem de pavimentos. Influência do cimento. Resistência à

compressão. Resistência à tração por compressão diametral.
LISTA DE FIGURAS
Figura 1 – Resposta mecânica do pavimento flexível ............................................... 16

Figura 2 – Estrutura do pavimento antes e depois da reciclagem ............................. 23
Figura 3 – Fluxograma para avaliação estrutural do pavimento para fins de
reciclagem .............................................................................................. 26
Figura 4 – Caminhão-tanque seguido da recicladora ................................................ 30
Figura 5 – Mapa de localização da RSC – 153 ......................................................... 39
Figura 6 – (a) Recicladora responsável pela coleta do (b) material na RSC – 153 ... 40
Figura 7 – Aspecto visual do material virgem adicionado à primeira coleta .............. 41
Figura 8 – Mapa de localização da RSC – 436 ......................................................... 42
Figura 9 – Material coletado na RSC – 436 (a) revestimento asfáltico e (b) BGS ..... 43
Figura 10 – Estrutura do aparelho (a) extrator por refluxo e (b) material da primeira
coleta pronto para iniciar ensaio ............................................................. 46
Figura 11 – Croqui do cilindro e soquete do ensaio de Proctor (dimensões em cm) 48
Figura 12 – Contorno de RCS com 7 dias de cura para as misturas contendo BGS 49
Figura 13 – Realização da (a) ruptura do corpo de prova à compressão simples e (b)
à tração por compressão diametral ........................................................ 51
LISTA DE GRÁFICOS
Gráfico 1 – Evolução da deterioração do pavimento ................................................. 17

Gráfico 2 – Faixas granulométricas citadas nas normas nacionais para reciclagem
com cimento ........................................................................................... 35
Gráfico 3 – Curvas granulométricas do material da primeira coleta e material virgem
............................................................................................................... 41
Gráfico 4 – Curvas granulométricas do material da segunda coleta ......................... 43
Gráfico 5 – Curvas granulométricas da mistura corrigida enquadrada aos limites
DNIT (primeira coleta) ............................................................................ 55
Gráfico 6 – Curvas granulométricas da mistura enquadrada aos limites DNIT
(segunda coleta)..................................................................................... 55
Gráfico 7 – Curvas granulométricas das Coletas 1 e 2 enquadradas aos limites Faixa
II e Wirtgen ............................................................................................. 56
Gráfico 8 – Curvas de compactação das misturas .................................................... 57
Gráfico 9 – Gráfico da média dos resultados da coleta 1 .......................................... 60
Gráfico 10 – Gráfico da média dos resultados da coleta 2 ........................................ 61
LISTA DE TABELAS
Tabela 1 – Análise comparativa das especificações nacionais em relação ao

processo de reciclagem ......................................................................... 33
Tabela 2 – Limites das faixas granulométricas propostas pelas especificações de
serviço nacionais .................................................................................... 34
Tabela 3 – Características dos tipos de cimento empregados .................................. 44
Tabela 4 – Corpos de prova para cada ensaio.......................................................... 50
Tabela 5 – Resultados do ensaio de compactação para as duas misturas. .............. 57
Tabela 6 – Resultados dos ensaios de RSC da coleta 1 .......................................... 58
Tabela 7 – Resultados dos ensaios de RSC da coleta 2. ......................................... 59
Tabela 8 – Resultados dos ensaios de RCD da primeira coleta ............................... 63
Tabela 9 – Resultados dos ensaios de RCD da segunda coleta............................... 63
LISTA DE SIGLAS E ABREVIATURAS
% Por cento
°C Graus célsius
ARI Alta Resistência Inicial
BGS Brita graduada simples
CAP Cimento asfáltico de Petróleo
CBR California Bearing Ratio
cm Centímetros
CP Cimento Portland
DCP Dynamic Cone Penetrometer
DEINFRA Departamento Estadual de Infraestrutura
DER-PR Departamento de Estradas e Rodagens do Paraná
DNIT Departamento Nacional de Infraestrura e Transportes
FWD Falling Weight Deflectometer
ISC Índice de Suporte de Califórnia

kg Kilogramas
LWD Light Weight Deflectometer
MPa Mega Pascal
PR Paraná
RCD Resistência à tração por compressão diametral
RCS Resistência à compressão simples
s Segundos
SP São Paulo
SUMÁRIO
1 INTRODUÇÃO ....................................................................................................... 11
1.2 Objetivos ............................................................................................................ 12
1.2.1 Objetivo geral ................................................................................................. 12
1.2.2 Objetivos específicos..................................................................................... 13
1.3 Estrutura da Monografia ................................................................................... 13
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA .................................................................................. 15

2.1 Processos de desgaste e restauração de pavimento flexível ....................... 15
2.1.1 Deterioração do pavimento flexível .............................................................. 16
2.1.2 Restauração do pavimento flexível .............................................................. 18
2.2 Reciclagem de pavimento ................................................................................ 18
2.3 Técnicas de reciclagem do pavimento ............................................................ 20
2.3.1 Reciclagem de pavimento a quente, in situ e em central ........................... 20
2.3.2 Reciclagem de pavimento a frio, in situ e em central ................................. 21
2.3.3 Reciclagem semi-quente ............................................................................... 22
2.3.4 Reciclagem profunda de pavimento ............................................................. 23
2.4 Reciclagem de Pavimentos com adição de cimento Portland ...................... 24
2.4.1 Viabilidade de aplicação da técnica de reciclagem ..................................... 25
2.4.2 Procedimento de execução da técnica de reciclagem ................................ 28
2.4.3 Vantagens e desvantagens da técnica de reciclagem com cimento ......... 30
2.4.4 Normas técnicas nacionais sobre reciclagem com adição de cimento
Portland ......................................................................................................... 32
2.5 Influência dos cimentos.................................................................................... 35
3 MATERIAIS E MÉTODOS ..................................................................................... 38

3.1 Materiais ............................................................................................................. 38
3.1.1 Material proveniente da coleta 1 ................................................................... 39
3.1.2 Material proveniente da coleta 2 ................................................................... 42
3.1.3 Cimento Portland ........................................................................................... 44
3.2 Métodos.............................................................................................................. 44
3.2.1 Caracterização do material ............................................................................ 45
3.2.1.1 Análise da Granulometria ........................................................................... 45
3.2.1.2 Definição do teor de ligante ....................................................................... 45
3.2.2 Compactação .................................................................................................. 47
3.2.3 Teor de cimento .............................................................................................. 48
3.2.4 Moldagem dos corpos de prova ................................................................... 50
3.2.5 Resistência à compressão simples .............................................................. 52
3.2.6 Resistência à tração por compressão diametral ......................................... 53
4 APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DOS RESULTADOS ........................................... 54

4.1 Caracterização granulométrica das misturas ................................................. 54
4.2 Compactação ..................................................................................................... 56
4.3 Resistência à compressão simples ................................................................. 58
4.4 Resistência à tração por compressão diametral ............................................ 62
5 CONCLUSÃO ........................................................................................................ 68
REFERÊNCIAS ......................................................................................................... 71
11
1 INTRODUÇÃO
Segundo a Confederação Nacional do Transporte (CNT, 2017), o meio

rodoviário é o principal modal de transporte de pessoas e cargas no país. Apesar
disso, a infraestrutura é considerada inapropriada e escassa, o que abala a
qualidade do serviço e resulta na elevação do custo operacional do transporte, bem
como na maior ocorrência de acidentes rodoviários e de impactos ambientais.
Assim, é necessário que haja uma intervenção nas condições da

infraestrutura das estradas de rodagem, de modo a proporcionar eficiência e
segurança ao transporte rodoviário, resultando no crescimento econômico do Brasil.
No entanto, sabe-se que os investimentos destinados a este meio não são
suficientes para satisfazer a demanda de manutenção e preservação do pavimento à
medida que este envelhece (CNT, 2017).
A rigidez e o aumento de limitações impostas pelas legislações ambientais,

aliados às restrições dos investimentos na área, propiciam o desenvolvimento e a
prática de tecnologias novas, como é o caso da reciclagem de pavimentos. A
reciclagem de pavimento surge, então, como uma forma mais barata e eficiente de
restaurar as rodovias já pavimentadas (OLIVEIRA; SANT’ANNA; SOUZA, 2002).
Segundo Schimmoller et al. (apud ARANHA, 2013), há 30 anos os Estados

Unidos vêm obtendo êxito ao empregar materiais reciclados na pavimentação.
Inclusive, os órgãos governamentais do país introduziram pacotes para incentivo,
como a normatização da qualidade e do uso desses materiais, além da
12
implementação de centros de estudos universitários a fim de promover pesquisas na

área.
No Brasil, o emprego da reciclagem de pavimentos está tomando espaço

desde o final da década de 1980, por meio de fresadoras de asfalto. No entanto, só
a partir da década de 1990 é que chegaram as primeiras recicladoras sobre pneus
ao país (PAIVA; OLIVEIRA, 2013). Apesar da evolução da técnica, ela ainda pode
ser considerada uma ferramenta jovem, que exige muito estudo para sua execução,
pois trata-se da utilização de materiais já empregados que, provavelmente,
perderam suas propriedades originais devido ao tempo e ao uso (JOHN; AGOPYAN
apud ARANHA, 2013).
Levando em consideração o grande aumento de obras de restauração usando

a técnica da reciclagem, optou-se por desenvolver esta pesquisa, em que foram
realizados alguns ensaios para maior compreensão do comportamento destes
materiais aplicados em pavimentos.
1.2 Objetivos
A seguir, o objetivo geral e os específicos:
1.2.1 Objetivo geral
O objetivo geral deste trabalho é analisar, por meio de ensaios laboratoriais,

sugeridos pela norma nacional, a resistência de misturas recicladas para diferentes
tipos de cimento Portland.
13
1.2.2 Objetivos específicos
Para alcançar o objetivo geral, foram traçados os seguintes objetivos

específicos:
a) caracterizar o material, através do teor de ligante e da análise da
granulometria;
b) determinar o teor de cimento utilizado nas misturas recicladas provenientes

de pavimento asfáltico, validando ou não o método de dosagem de Fedrigo
et al. (2017);
c) analisar os resultados para os ensaios de resistência à compressão

simples e resistência à tração por compressão diametral, para os diferentes
tipos de cimento.
1.3 Estrutura da Monografia
O presente documento divide-se em cinco capítulos, cujos conteúdos são

brevemente apresentados a seguir. Neste primeiro capítulo, uma pequena
introdução sobre reciclagem e as razões que justificam seu uso, além dos objetivos
que se pretende alcançar por meio da realização deste trabalho.
No capítulo 2, por sua vez, destaca-se a revisão bibliográfica do tema

principal deste trabalho, em que são descritas a compatibilidade da prática, as
normas nacionais e as influências dos cimentos na reciclagem de pavimentos.
Já o capítulo 3 delimita os materiais e métodos utilizados nesta pesquisa, de

acordo com o que é delimitado pela norma DNIT-ES 167/2013 (DNIT, 2013a), para a
caracterização do material, compactação, ensaio de resistência à compressão e
ensaio de resistência à tração por compressão diametral.
14
No capítulo 4 apresentam-se e investigam-se os resultados obtidos através

dos ensaios. Por fim, no capítulo 5 expõem-se as conclusões obtidas, assim como
sugestões para prosseguimento da pesquisa.
15
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA
2.1 Processos de desgaste e restauração de pavimento flexível
De acordo com Bernucci et al. (2008), o pavimento é uma estrutura de várias

camadas limitadas, construído a partir do subleito, ou seja, está fundamentado na
última superfície de terraplenagem. Ele tem como principal função atender aos
esforços solicitados pelo tráfego de veículos e pelo clima. Balbo (2007) afirma que
se busca atingir essas funções a fim de propiciar um pavimento durável e de menor
custo possível, além de proporcionar conforto e segurança para os usuários.
Alguns autores, como Senço (2007) e Bernucci et al. (2008), definem os

pavimentos flexíveis como aqueles que apresentam comportamento elástico, pois,
até certo limite, as deformações ocasionadas pela passagem dos veículos não
levam ao rompimento deste tipo de pavimento. No entanto, podem ocorrer
alterações permanentes que provocam o rompimento por fadiga.
Yonder e Witczak apud Balbo (2007) ilustram muito bem o modo como os
esforços aplicados sobre o pavimento flexível são distribuídos para o subleito. No
pavimento flexível, as tensões são mais concentradas nas proximidades do local
onde a carga é aplicada, conforme pode ser visto na Figura 1.
16
Figura 1 – Resposta mecânica do pavimento flexível
Fonte: Baldo (2007, p. 47).
2.1.1 Deterioração do pavimento flexível
As cargas aplicadas no pavimento, geralmente de modo transitório, são

geradas não somente pelos veículos, mas também pelo ambiente. Pode-se afirmar,
então, que elas são cíclicas ou reincidentes, o que não significa que aconteçam na
mesma intensidade. Quando uma carga é aplicada sobre a superfície do pavimento,
esta gera tensões em todas as camadas da sua estrutura, dependendo do
comportamento mecânico de cada uma das delas. Segundo Balbo (2007), todas as
camadas do pavimento possuem, pelo menos, uma função específica e têm como
dever dispor aos veículos condições apropriadas de suporte e rolamento em
qualquer estado climático.
Nesse sentido, o desgaste do pavimento acontece, sobretudo, devido às

sobrecargas dos veículos e às condições climáticas que, no Brasil, são
principalmente o sol, a chuva e a temperatura ambiente (BALDO, 2007). A radiação
solar, por exemplo, em contato com as camadas de rolamento causa a oxidação do
betume, tornando-o quebradiço e com aspecto envelhecido. O aparecimento de
trincas potencializa os efeitos da umidade, pois a água das chuvas infiltra pelas
fendas e preenche os poros, que exercem pressão quando submetidos a cargas de
rodas. Por consequência, essa pressão quebra as ligações do ligante com o
17
agregado, provocando ainda mais rachaduras e quebra do asfalto (WIRTGEN,

2012). Além disso, quando a água das chuvas infiltra no subleito, da-se a principal
causa de perda de suporte da estrutura (OLIVEIRA, 2003).
Oliveira (2003) aponta, também, que os pavimentos de regiões com alta

variação de temperatura sofrem com os esforços de dilatação e contração das
camadas de revestimento, causando danos severos à sua superfície e acelerando
sua deterioração.
Outro fator relevante para a deformação são os efeitos cumulativos dos

carregamentos sucessivos, que ocasionam trincas por fadiga, as quais, na fase
inicial, se concentram nas trilhas de roda. Além disso, as trincas enfraquecem o
revestimento e possibilitam a entrada de água, comprometendo também a estrutura
(DNIT, 2006).
Pode-se observar, no Gráfico 1, a evolução da deterioração do pavimento em

proporção ao tempo de uso. Percebe-se que, inicialmente, as alterações do
pavimento relacionadas aos efeitos climáticos são mais lentas se comparadas aos
efeitos de sobrecarga; no entanto, as rachaduras levam a condições terminais antes
que as trilhas de roda.
Gráfico 1 – Evolução da deterioração do pavimento
Fonte: Wirtgen (2012, p. 22).

18
2.1.2 Restauração do pavimento flexível
Para iniciar a restauração de um pavimento, primeiramente, deve-se analisar

as condições em que este se encontra, ou seja, deve ser feita uma avaliação
funcional e estrutural. A primeira contempla as condições superficiais –
irregularidade longitudinal, trincas, o grau das trincas, deformações permanentes – e
é realizada por meio de análise visual do segmento. Já a avaliação estrutural, cuja
verificação se dá, preferencialmente, através de métodos não destrutivos, define-se
pela averiguação da carga que o pavimento é capaz de suportar. Entre os principais
levantamentos, são realizados testes de deflexão na superfície e bacia de
deformação (BERNUCCI et al., 2008).
A partir dos resultados das análises, é possível delimitar o nível a partir do

qual a restauração deve ter início, ou seja, desde qual profundidade deve haver
intervenção. Ademais, deve-se considerar a demanda que está sendo solicitada,
assim, se o fluxo de veículos aumentou além da expectativa de projeto, é necessário
realizar uma intervenção mais profunda, um reforço estrutural.
Neste trabalho será analisada apenas a restauração pelo método da

reciclagem de pavimentos, uma vez que, como comentado anteriormente, trata-se
de um método de cunho sustentável devido ao baixo uso de materiais virgens, além
de ser econômico. Apesar de ser considerada nova, a técnica de reciclagem de
pavimentos é defendida como o método mais eficiente na restauração, levando em
conta fatores ambientais e econômicos.
2.2 Reciclagem de pavimento
Quando é realizado um planejamento de pavimentação, estima-se um período

considerado de projeto, ou seja, calcula-se o aumento de tráfego para determinado
período e projeta-se o pavimento para suportar tal aumento.
19
Segundo os dados da CNT (2017), mesmo com a queda na aquisição de

veículos devido à crise, entre 2012 e 2016 a frota brasileira teve um aumento de
23,33 milhões de unidades. Logo, esse incremento tende a gerar maior demanda
pela infraestrutura de transporte, com o aumento do fluxo de veículos nas rodovias
brasileiras. E esse aumento no tráfego pode ocasionar comprometimento do
pavimento.
Segundo Bernucci et al. (2008), quando a estrutura é prejudicada ou o tráfego

de veículos cresce, é indicada a restauração ou reforço do mesmo. Para isso,
existem alternativas que reconstituem ou melhoram a capacidade estrutural por meio
da recapagem, que é a incorporação de novas camadas à estrutura, ou da
reciclagem, que se aplica através do tratamento de camadas existentes (BERNUCCI
et al., 2008). Esta última será tratada neste trabalho.
Senço (2007) afirma que as recapagens sucessivas de pavimentos acarretam

o aumento da espessura da camada de rolamento, o que provoca diversos
impasses: a) desníveis formados entre as faixas de rolamento e os acostamentos; b)
sobrepeso nas pontes e viadutos; e c) redução da altura útil em túneis. O Manual de
Restauração de Pavimentos (DNIT, 2006) aponta, ainda, outros problemas relativos
ao ajuste vertical em relação aos mecanismos de drenagens, que são, por exemplo,
a altura das sarjetas, do meio fio, bocas de lobo e poços de visita.
Ainda conforme Senço (2007), a solução para evitar esses impasses seria a
utilização do mesmo espaço físico da camada a ser restaurada, através do recorte
da camada antiga e reposição de uma nova. Dessa forma, é possível reaproveitar ou
não o material fresado.
A reciclagem de pavimentos, em relação aos materiais virgens, é uma das

soluções mais eficientes encontradas, pois promove a reutilização do material do
próprio pavimento a ser restaurado, diminuindo a extração de novos materiais do
meio ambiente. Além dessa vantagem, o Manual de Restauração de Pavimentos
(DNIT, 2006) aponta outros benefícios: a) conservação de agregados, ligantes e de
energia: oferecem redução da demanda e transporte de novos materiais; b)
preservação do meio ambiente: sem a necessidade de novos materiais, as jazidas
são preservadas e há diminuição de lugares para descarte de materiais; e c)
20
restauração das condições geométricas existentes: é possível manter a geometria

inicial da via, assim como modificá-la facilmente.
A presença de trincas, deformações, desgastes, entre outros, pode ser

reduzida ou totalmente eliminada com a reciclagem de pavimentos. Caso haja
necessidade de aumento do suporte do pavimento, deve ser acrescentada uma
nova camada de rolamento. Então, a camada reciclada se tornará uma nova base
ou sub-base ou, ainda, poderá funcionar como um reforço do subleito (OLIVEIRA;
BARAN; SCHMIDT, 2010).
A fresagem para restauração do pavimento pode ser superficial quando se

destina à correção de irregularidade existente na superfície do pavimento; raso,
atingindo as camadas de ligação até 5 cm de profundidade, para consertos de
defeitos funcionais e remendos superficiais; e profundo, que atinge camadas mais
profundas, como a base e a sub-base, visando à recomposição ou ao aumento da
estruturação do pavimento (ESTEVES, 2014).
2.3 Técnicas de reciclagem do pavimento
Existem várias técnicas de reciclagem de pavimento: pode ser a frio ou a

quente, com ou sem adição de ligantes ou aditivos. A Asphalt Recyclingand
Reclaiming Association (ARRA, 2001) define cinco categorias para classificar os
processos executivos de reciclagem: reciclagem a quente em central, reciclagem a
quente in situ, reciclagem a frio em central, reciclagem a quente in situ e reciclagem
profunda. Branco, Pereira e Santos (2016) defendem também a existência da
categoria semi-quente.
2.3.1 Reciclagem de pavimento a quente, in situ e em central
A reciclagem de pavimento a quente é muito similar à produção da mistura

convencional, inclusive a central de produção é praticamente a mesma, exceto por
21
algumas adaptações. O material fresado retirado da pista é reutilizado em campo ou

é transportado até a central para ser aquecido e incorporado à mistura, com ou sem
agregados novos (ARANHA, 2013).
Já a reciclagem a quente in situ necessita de equipamentos cujos recursos

propiciem nova mistura e distribuição com acabamento. Segundo Branco, Pereira e
Santos (2016), existem dois processos: termorregeneração, que consiste no
aquecimento do pavimento, pequenas incisões sobre a superfície, recomposição,
aplainamento e compactação da nova camada; e termorreperfilagem, que
compreende o aquecimento do pavimento continuado da sua compactação. Seu
propósito é fechar as fendas e regularizar o perfil longitudinal, tudo isso sem adição
de misturas e de novos materiais.
A reciclagem realizada em central, por sua vez, compreende a mistura em

proporções adequadas de material reciclado e virgem. O processo se dá a partir da
transferência de calor, ou seja, o material virgem é superaquecido antes de entrar
em contato com o material fresado, pois não é indicado que este seja exposto a
altas temperaturas, já que isso poderia causar uma deterioração extra no material
(SENÇO, 2001).
Alguns ligantes que podem ser usados na mistura a quente do pavimento

reciclado são os hidrocarbonados (betume, emulsão betuminosa), além do aditivo
rejuvenescedor (BRANCO; PEREIRA; SANTOS, 2016).
2.3.2 Reciclagem de pavimento a frio, in situ e em central
A reciclagem de pavimento a frio pode ser realizada em usina, onde o

material fresado é dosado e misturado e, também, in situ, em que é utilizada uma
recicladora (WIRTGEN, 2012). Conforme ressaltam Branco, Pereira e Santos (2016),
o processo in situ a frio é o mais econômico no que se refere ao consumo
energético, já que o custo de transportes é praticamente ausente.
Segundo Wirtgen (2012), as principais vantagens do método de central em

relação ao tratamento in situ são: controle de insumos, pois a reciclagem in situ não
22
possibilita a seleção do material fresado, já a partir da mistura na central pode-se

obter combinações de diferentes agregados nas devidas proporções, de acordo com
o produto exigido; qualidade da mistura, pois é possível realizar ajustes no
misturador a fim de aumentar ou diminuir o tempo pelo qual o material é confinado
na câmara de mistura; e capacidade de pilhas de estocagem, especialmente com
materiais compostos de betume, de modo que o uso ocorre de acordo com a
necessidade, subtraindo-se a imediação dos processos de mistura e execução da
pavimentação.
Segundo DNIT (2006), a principal desvantagem do método de central está

relacionada ao custo envolvendo o transporte do material fresado até a central e
este de volta até o local da obra. Este método torna-se desvantajoso, também, em
relação ao tempo, quando há necessidade de liberar o tráfego imediatamente.
2.3.3 Reciclagem semi-quente
Segundo Branco, Pereira e Santos (2016), a reciclagem semi-quente trata-se

de um processo mais recente cujo objetivo é eliminar algumas limitações dos
processos a frio e a quente. Além disso, ela permite reciclar 100% do material
fresado originário da obra. Contudo, é necessária uma central de mistura, contínua
ou descontínua, bem como o aquecimento do material de 80ºC a 90ºC e após, a
fusão deste com uma emulsão betuminosa (SÁNCHEZ, apud TORRES, 2009).
Conforme Branco, Pereira e Santos (2016), nesse processo o ligante

empregado é uma emulsão específica para esta finalidade, utilizando teores que
variam de 2% a 3%. Ademais, após a fabricação, o material pode ser armazenado
por até 24 horas, desde que seja mantido a uma temperatura de 60ºC. Este método,
portanto, é ideal para as estações do ano em que as condições meteorológicas são
mais instáveis.
Torres (2009) aponta que, devido ao aquecimento a que foi submetido o

material fresado, o tráfego pode ser aberto de forma imediata após a execução.
Desse modo, elimina-se o tempo de cura necessário na reciclagem a frio.
23
2.3.4 Reciclagem profunda de pavimento
A reciclagem profunda de pavimento é a técnica em que o tratamento não

acontece somente no revestimento do pavimento, mas também pode atingir a base,
sub-base e até camadas de reforço do subleito, conforme pode ser visto na Figura 2.
Isso porque, segundo Oliveira, Baran e Schmidt (2010), a camada reciclada pode
ser transformada numa nova base ou sub-base ou, ainda, pode atuar como uma
camada de reforço do subleito.
Figura 2 – Estrutura do pavimento antes e depois da reciclagem
Fonte: Oliveira; Baran e Schmidt (2010, p. 2).
Geralmente, usa-se esse tipo de reciclagem quando existem problemas

estruturais no pavimento. Desse modo, intercede-se na profundidade, onde há a
adversidade, criando uma nova camada com o material misturado. Essa camada
pode ser mais espessa e, se necessário, enriquecida com aditivos estabilizadores,
além da regularização granulométrica nos casos em que o pavimento precisa de
fortalecimento (WIRTGEN, 2012). Ressalta-se que as espessuras de intervenção no
pavimento variam de acordo com a estrutura do pavimento existente e a
profundidade em que ocorre a adversidade, oscilando entre 10 cm e 30 cm (ARRA,
2001).
24
São diversos os aditivos estabilizadores que podem ser utilizados, sejam eles
em forma líquida ou seca. A ARRA (2001) cita alguns, como cloreto de cálcio,
cloreto de magnésio, cal (hidratada ou virgem), cinzas volantes (tipo C ou F), pó do
forno de cimento (CKD) ou pó do forno de cal (LKD), cimento Portland (seco ou em
pasta), emulsão de asfalto (normal, alto-flutuante, polímero), asfalto espumado ou
expandido, e combinações de dois ou mais desses aditivos.
Em geral, o cimento é o agente estabilizador mais usado no mundo. Levando

em conta a utilização mundial de agentes estabilizadores, seu emprego ultrapassa o
uso de todos os demais agentes somados. Os motivos cruciais disso são o custo e a
disponibilidade, dado que se trata de um material produzido na maioria dos países e
considerado de baixo valor. Outra razão, ainda, é a aceitação como material na
indústria da construção (WIRTGEN, 2012).
O objeto de pesquisa deste trabalho são principalmente, materiais

provenientes da reciclagem profunda de pavimentos com adição de cimento
Portland. Por isso, no próximo subcapítulo, será investigada e descrita apenas essa
técnica.
2.4 Reciclagem de Pavimentos com adição de cimento Portland
A norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013) define a reciclagem profunda de

pavimento com adição de cimento Portland como um processo de reestruturação
parcial do pavimento, dispondo de equipamentos próprios para esse fim. Empregam-
se materiais presentes na estrutura do pavimento, além de cimento Portland,
agregados (se necessário) e água; todos materiais adicionados em medidas
previamente definidas no projeto de dosagem, e emulsão asfáltica para pintura de
proteção.
Conforme a Portland Cement Asssociation (apud FEDRIGO, 2015), o objetivo

do emprego do cimento Portland é que, ao finalizar o processo de reciclagem,
executando a correta compactação da mistura reciclada e a camada de
revestimento, tenha-se uma nova estrutura partindo da utilização do pavimento
25
degradado. Esta deverá apresentar uma base estabilizada mais homogênea e

resistente, que proporcionará um melhor desempenho em relação ao pavimento
original. Será uma camada com maior durabilidade e menor exigência no que se
refere aos esforços de manutenção.
A principal função da adição de cimento ao fresado é o ganho de resistência

devido ao aumento desta à tração ou à compressão ou, ainda, em virtude da
redução da plasticidade. No entanto, quando se ganha resistência, também a
fragilidade do material é aumentada, ocasionando a redução de flexibilidade. Dessa
forma, proporcional ao ganho de resistência da camada são as tensões repetidas da
carga gerada pelo tráfego, o que propicia o aparecimento de trincas e afeta
estruturalmente o pavimento (WIRTGEN, 2012).
Segundo Paiva e Oliveira (2009), usualmente, são acrescentados baixos

teores de cimento na mistura para alcançar uma camada estabilizada
granulometricamente e de comportamento flexível. Sabendo dos efeitos
desfavoráveis no desempenho do pavimento, causados pela rigidez acentuada e
pela retração do cimento, buscam-se valores não elevados de módulo de resiliência.
2.4.1 Viabilidade de aplicação da técnica de reciclagem
Quanto à reciclagem a frio, o Manual da Wirtgen (2012) cita três fatores

primordiais que tornam este método o mais indicado a ser adotado: tipo de
deterioração do pavimento que necessita de tratamento, qualidade do material
encontrado nas camadas a serem recicladas e resultado pretendido, ou seja, a vida
útil esperada.
Para adoção da técnica de reciclagem com cimento, a Portland Cement

Association (PCA, 2017) faz referência a algumas situações: o pavimento está
altamente danificado e uma simples recapagem não é suficiente; as deteriorações
mostram que os problemas se encontram na base ou sub-base; as deteriorações
indicam que são necessários reparos profundos, ultrapassando 15% a 20% da
superfície, e, ainda, a estrutura está inadequada para o tráfego, atual ou futuro.
26
A Austroads (2002) indica um fluxograma (FIGURA 3) que apresenta um

passo-a-passo da avaliação estrutural do pavimento para fins de reciclagem. Abaixo
da ilustração, são apresentadas as notas que esclarecem dúvidas a respeito dos
procedimentos indicados, por meio de legenda:
Figura 3 – Fluxograma para avaliação estrutural do pavimento para fins de

reciclagem
Fonte: Austroads (apud FEDRIGO, 2015, p. 34).
a) A1 – Determinação do local de investigação: através de dados históricos e,

se possível, dados levantados por meio de georradares ou, ainda, através de
outros testes de investigação da capacidade de suporte das camadas, como
DCP (Dynamic Cone Penetrometer). Após a determinação desses locais,
27
deve-se realizar medições das deflexões através de FWD (Falling Weight

Deflectometer) ou, ainda, Viga Benkelman ou LWD (Light Weight
Deflectometer).
b) A2 – Realização de ensaios in situ: deve-se coletar quantidade suficiente

de materiais que constituem o pavimento para investigação através de análise
de granulometria, índice de plasticidade e ISC (Índice de Suporte de
Califórnia). Além disso, nesta etapa, deve-se verificar se o material é
adequadamente triturado pela recicladora;
c) A3 – Verificação do material da base: caso este material seja insuficiente,

opta-se pela utilização, também, da sub-base, principalmente se o material da
sub-base for de má qualidade, pois com a reciclagem, é possível observar
uma melhora no comportamento do material.
d) A4 – Adição de materiais na mistura: está condicionada à possibilidade de

mudança na geometria da pista. Deve-se verificar se, após a adição do
material, a curva granulométrica continua adequada à reciclagem, pois a
inviabilidade de acrescentar novos materiais pode descartar o uso da
reciclagem;
e) A5 – Verificação da uniformidade dos materiais locais, considerando o teor

de umidade e aparência física;
f) A6 – Separação dos trechos em segmentos homogêneos: determinados

através da análise do tipo de material, espessura da camada e resistência ao
suporte.
g) A7 – Verificação da resistência do subleito: a norma australiana indica um

ISC (ou CBR) mínimo exigido de 5% para que o subleito suporte os esforços
de compactação necessários a fim de que a camada estabilizada atinja o
peso específico estabelecido. Fedrigo (2015) salienta que a maioria dos
subleitos brasileiros apresenta capacidade de suporte mais elevado,
sugerindo, então, que esse valor seja revisto. No entanto, para evitar o
comprometimento da vida de fadiga da camada reciclada, é de extrema
importância evitar que o quociente entre os módulos de deformação elástica
28
da camada e do subleito seja muito elevado. Visto que, normalmente, os

módulos das camadas recicladas com adição de cimento são elevados, é
imprescindível que o subleito não seja exageradamente deformável. Fedrigo
(2015) enfatiza, ainda, que como o ensaio de ISC não apresenta informações
acerca de deformabilidade elástica, deve ser realizada uma melhor avaliação
por meio de bacias deflectométricas;
h) A8 – Drenagem: se o local não for bem drenado e não for possível instalar
a drenagem, é contraindicado o uso da reciclagem.
i) A9 – Adequabilidade: com base nos dados levantados, confirma-se a

compatibilidade da reciclagem para a reabilitação do pavimento. Então, deve-
se coletar mais material para a realização do projeto de dosagem adequada
em laboratório;
j) A10 – Não compatibilidade: considere outras opções de técnicas de

restauração do pavimento.
2.4.2 Procedimento de execução da técnica de reciclagem
Depois de confirmada a viabilidade do processo de reciclagem, conforme item

2.4.1, tem início a coleta do material em campo para que seja feito o projeto de
dosagem em laboratório. Todo procedimento construtivo apresentado será apoiado
pela norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013), a qual inviabiliza a execução caso não seja
feita limpeza e remoção de obstáculos previamente, caso não haja aprovação em
relação ao projeto de dosagem e métodos de trabalho, nos dias em que a
temperatura ambiente seja inferior a 5°C e superior a 35°C, ou em dias de chuva. A
seguir são apresentadas as etapas do procedimento, conforme DNIT-ES 167 (DNIT,
2013):
a) Sendo necessária a correção granulométrica, inicia-se o processo

espalhando o agregado adicional sobre o pavimento a ser reciclado. Este
deve ser, preferencialmente, realizado com distribuidor de agregados, no
entanto, admite-se o emprego de motoniveladora;
29
b) em seguida, começa o espalhamento de cimento sobre a superfície, na

taxa apontada no projeto de dosagem. Indica-se que o espalhamento seja
feito com distribuidor que possua controle eletrônico, garantindo a precisão
da taxa de aplicação; excepcionalmente, poderá ser adotado o
espalhamento manual, desde que se garanta a uniformidade da taxa de
cimento. Ainda, o tempo máximo para aplicação do cimento antes do início
da mistura é de 30 minutos;
c) ao terminar as etapas anteriores, começa a reciclagem utilizando máquina

recicladora, a qual é dotada de câmara de mistura com dispositivo que
permite fragmentação dos materiais, restringindo o diâmetro máximo, além
de dispositivo que ajusta a taxa de aplicação da água de acordo com a
velocidade de avanço. Nessa etapa, todos os materiais previamente
espalhados e a água são misturados com o pavimento triturado, na
espessura indicada em projeto. Logo após, é realizada a pré-compactação
a fim de evitar a perda de umidade e confinar a mistura;
d) o caminhão-tanque responsável pelo abastecimento de água da

recicladora é posicionado na diante dela (FIGURA 4), enquanto os rolos
compactadores e motoniveladoras ficam posicionados atrás, formando um
trem de reciclagem;
e) concluída a pré-compactação, inicia-se a compactação final com o auxílio

da motoniveladora, a fim de modelar a superfície, conforme especificado
em projeto. Essa compactação deve ser concluída dentro do prazo de
trabalhabilidade do material reciclado, o qual não deve ultrapassar duas
horas. Finaliza-se a reciclagem com uma pintura de proteção que deve ser
isenta de solventes, o que evitará a evaporação da água, mas constituirá
uma membrana que gera coesão superficial, impermeabilização e
condições de aderência entre superfície e o revestimento. O tráfego só
poderá ser liberado após a execução da capa selante sobre a pintura de
proteção, e depois de três dias, no mínimo, da execução da camada
reciclada. No entanto, a aplicação do revestimento final só poderá ser
realizada após a camada, devidamente tratada, ser submetida à ação do
tráfego em um intervalo de 3 a 7 dias.
30
Figura 4 – Caminhão-tanque seguido da recicladora
Fonte: Da autora (2018).
2.4.3 Vantagens e desvantagens da técnica de reciclagem com cimento
Diversos autores compartilham a mesma visão de que as vantagens da

reciclagem de pavimento são inúmeras e não se limitam apenas aos benefícios
econômicos, mas também em técnicos e ambientais. A Wirtgen (2012) cita algumas
mais relevantes, dentre elas:
31
a) vantagens ambientais: devido à reutilização do material do próprio

pavimento, o uso de novos materiais é minimizado, reduzindo áreas de
bota-fora, assim como o transporte e danos causados devido ao peso do
trânsito nas áreas próximas à obra;
b) a perturbação do subleito é minimizada: já que a recicladora passa uma

única vez e desloca-se sobre o material reciclado, não entra em contato
com as camadas inferiores do pavimento;
c) tempo de construção mais curto: devido à alta taxa de produtividade das

recicladoras quando comparadas a outros métodos, além da redução de
tempo, obtém-se diminuição de custo e de interferência no trânsito;
d) qualidade e integridade estrutural da camada reciclada: as recicladoras

modernas, que possuem sistema de bombeamento preciso e cilindro de
corte especial para promover uma mistura bem homogênea, são capazes
de produzir camadas espessas de material ligado, além de mistura
consistente e de alta qualidade;
e) eficiência de custo: todas vantagens citadas acima fazem da reciclagem a

frio o método mais atrativo de recuperação de pavimentos em relação ao
custo e à eficácia.
A Wirtgen (2012) apresenta, ainda, algumas vantagens específicas da adição

do cimento como estabilizador: disponibilidade, pois trata-se de um material
encontrado em todo o mundo; facilidade de aplicação, já que pode ser espalhado
manualmente na ausência de máquinas; aceitação, uma vez que é produto
conhecido mundialmente pela indústria da construção; resistência à compressão e
propriedades de durabilidade maiores do que outros materiais; e, novamente, o
custo, que é mais em conta se comparado a outros estabilizadores.
Todas técnicas possuem algumas limitações e desvantagens, e a reciclagem

de pavimento não é diferente, dentre essas, destacam-se:
a) heterogeneidade: se o pavimento apresentar uma estrutura não uniforme

no trecho a ser reciclado, o resultado da reciclagem pode ser mais
32
heterogêneo do que a construção de uma nova camada (MINGUELLA,

2011);
b) rachaduras: inevitável aparecimento de rachaduras devido à retração, mas

podem ser minimizadas (WIRTGEN, 2012);
c) rigidez: aumento da rigidez do pavimento flexível, tornando-o mais frágil

(WIRTGEN, 2012).
Fazendo um balanço das vantagens e desvantagens do uso da reciclagem de

pavimentos, ela pode ser considerada uma das técnicas mais eficazes, pois os prós
da sua aplicação sobrepõem-se aos contras.
2.4.4 Normas técnicas nacionais sobre reciclagem com adição de cimento

Portland
As normas técnicas nacionais sobre reciclagem de pavimento com adição de

cimento Portland ainda são poucas. Em geral, são especificações de serviço
desenvolvidas pelo Departamento Nacional de Infraestrutura de Transporte (DNIT),
pelos Departamentos de Estradas de Rodagem dos estados de Paraná (DER-PR) e
de São Paulo (DER-SP) e, também, pelo Departamento de Infraestrutura de Santa
Catarina (DEINFRA-SC). A relação dessas especificações encontra-se a seguir:
a) DER-PR ES-P 33 – Pavimentação: Reciclagem de pavimento in situ com

adição de cimento (DER-PR, 2005);
b) DER-SP ET-DE-P00/035 – Reciclagem de pavimento asfáltico in situ com

cimento e brita (DER-SP, 2006);
c) DEINFRA-SC ES-P-09 – Reciclagem profunda de pavimento com adição

de cimento Portland (DEINFRA-SC, 2012);
d) DNIT-ES 167 – Pavimentação – Reciclagem profunda de pavimentos in situ

com adição de cimento Portland – Especificação de Serviço (DNIT, 2013a).
33
Ao analisar as especificações recém listadas, pode-se observar uma

desconformidade de alguns aspectos propostos no processo de reciclagem de
pavimento. Constata-se que alguns departamentos são semelhantes em alguns
itens. Por exemplo, o DEINFRA de Santa Catarina e o DNIT são praticamente
idênticos nos elementos analisados, já os Departamentos de Estradas de Rodagem
do Paraná e de São Paulo possuem algumas semelhanças entre si; no entanto,
como citado anteriormente, divergentes dos demais. Os aspectos estão
apresentados na Tabela 1, adaptada de Kleinert (2016), acrescendo apenas os itens
de Limite de liquidez, Índice de plasticidade e Tipo de cimento, que é o principal
ponto de pesquisa deste trabalho e será abordado no item 2.5.
Tabela 1 – Análise comparativa das especificações nacionais em relação ao

processo de reciclagem
Especificações de serviço
Item analisado DER-PR ES-P DER-SP ET- DEINFRA-SC DNIT-ES
33/05 DE-P 00/035 ES-P-09/12 167/2013
Profundidade de corte mínima
Não determina 12 30 30
atingida pela recicladora (cm)
Teor máximo de material
fresado do revestimento Não determina Não determina 50 50
asfáltico (%)
CP II E, CP II
CP II E, CP II
F e CP II Z de
Tipo de cimento Não determina Não determina F e CP II Z de
classe 32 - e
classe 32
CP IV
Energia de compactação Intermediária Intermediária Modificada Modificada
Grau de compactação mínimo
100 100 98 98
de campo (%)
Tolerância para o teor de
+/- 1 -2 e +1 Não determina Não determina
umidade ótimo em campo (%)
Limite de Liquidez (%) ≥ 25 Não determina Não determina Não determina
Índice de plasticidade (%) ≥6 Não determina Não determina Não determina
Resistência à compressão
simples aos 7 dias de cura 3,5 a 8 Não determina 2,1 a 2,5 2,1 a 2,5
(MPa)
Resistência à tração por
compressão diametral aos 7 Não determina Não determina 0,25 a 0,35 0,25 a 0,35
dias de cura (MPa)
Após
Após
salgamento,
Período de 3 a salgamento,
desde que a
7 dias, para durante 3 a 7
camada
que eventuais dias, para que
Liberação ao tráfego da Após 7 dias de apresente
deficiências eventuais
camada reciclada cura resistência
possam ser deficiências
compatível
verificadas e possam ser
com as
sanadas verificadas e
solicitações
sanadas
impostas
Fonte: Adaptado de Kleinert (2016).
34
Os materiais reciclados precisam se enquadrar em alguns aspectos para que

seja possível a aplicação da reciclagem. Dentre esses critérios, estão as faixas
granulométricas estabelecidas pelos departamentos (TABELA 2), que repetem as
coincidências dos itens analisados anteriormente, ou seja, o DEINFRA-SC e o DNIT
apresentam parâmetros iguais, assim como os Departamentos de Estradas de
Rodagem de PR e SP (KLEINERT, 2016). As faixas granulométricas são
apresentadas no Gráfico 2.
Tabela 2 – Limites das faixas granulométricas propostas pelas especificações de

serviço nacionais
Peneira (mm) Limites DNIT e DEINFRA-SC (%) Limites DER-SP
Faixa I (II) Faixa II (III) e DER-PR (%)
Mínima Máxima Mínima Máxima Mínima Máxima
50,8 100 100 100 100 - -
38,1 - - - - 100 100
25,4 75 90 100 100 - -
9,5 40 75 50 85 - -
4,75 30 60 35 65 50 100
2,36 20 45 25 50 - -
0,425 15 30 15 30 15 100
0,075 5 15 5 15 5 100
Fonte: Kleinert (2016, p. 35).

35
Gráfico 2 – Faixas granulométricas citadas nas normas nacionais para reciclagem

com cimento
Fonte: Adaptado de Fedrigo (2015).
Nas normas, são realizadas algumas considerações a respeito da execução.

Todas exigem que sejam previamente aprovados o projeto de dosagem e a
metodologia do trabalho, reprovam a execução em dias de chuva e impossibilitam a
execução em temperaturas inferiores a 5°C e superiores a 35°C, com exceção do
DER-PR, que não estabelece temperatura.
2.5 Influência dos cimentos
A Associação Brasileira de Cimento Portland (ABCP, 2002) define o cimento

Portland como um pó fino que possui propriedades aglomerantes, aglutinantes ou
ligantes, o qual se torna endurecido na presença de água. Uma vez que endurece,
torna-se resistente à água, não se decompondo mais.
36
O clínquer é um dos principais componentes do cimento Portland, tem como

matérias-primas o calcário ou giz, extraídos das rochas calcárias, e a sílica e
alumina, encontradas em argilas ou folhelhos (NEVILLE; BROOKS, 2013).
A produção do clínquer se dá através da moagem dessas matérias-primas

que, após se tornarem um pó extremamente fino, são misturadas em quantidades
predeterminadas e queimadas em um grande forno rotativo que atinge temperaturas
necessárias para a modificação química que leva à sua produção. O clínquer
produzido sai do forno ainda incandescente e é bruscamente resfriado. Após esse
resfriamento, é adicionada uma parcela de gipsita, utilizada para controle de pega,
os quais são novamente moídos (BAUER, 2016).
Estão disponíveis no mercado diversos tipos de cimento Portland que são

fabricados a partir da adição de outras matérias-primas ao clínquer no período de
moagem, tais como, gesso, escória de alto-forno, materiais pozolânicos e os
materiais carbonáticos (ABCP, 2002).
O gesso é a gipsita, citada anteriormente, total ou parcialmente desidratada, e

tem como principal função retardar o tempo de pega, pois o clínquer puro moído,
sem adição de gesso, em contato com a água, endureceria quase que
imediatamente e tornaria inviável sua aplicação na construção civil. Deste modo, o
gesso está presente em todos os tipos de cimento, mesmo que em quantidades
pequenas, geralmente 3% de gesso para 97% de clínquer, em massa (ABCP, 2002).
A Associação Brasileira de Cimento Portland (2012) afirma que a adição de

escórias de alto forno ao clínquer+gesso, em proporções predefinidas, tem como
resultado um cimento com alta durabilidade e alta resistência final. E que os
materiais carbonáticos, conhecidos como filler calcário, funcionam como lubrificante,
pois são constituídos por grãos tão finos com granulometria apropriada para se
alojar entre as partículas dos demais componentes do cimento, tornando concretos e
argamassas mais trabalháveis.
Ainda, segundo a DNIT-EM 050 (DNIT, 2004), as pozolanas sozinhas são

nulas ou possuem pouca atividade aglomerante. Quando adicionadas ao
clínquer+gesso, no processo de hidratação o clínquer libera hidróxido de cálcio (cal),
37
o qual reage com a pozolana; formam um composto com propriedades cimentícias,

concedendo alta permeabilidade aos concretos e argamassas.
Pode-se dizer, então, que o desempenho do cimento Portland está

diretamente relacionado com o tipo de adição realizada, seja ela de escória,
materiais pozolânicos ou carbonáticos, ou uma combinação destas. O desempenho
da reciclagem de pavimento asfáltico com adição de cimento Portland também é
influenciado pelas propriedades apresentadas em cada tipo de cimento. Deste
modo, esse trabalho analisará apenas a influência de três tipos de cimento, quanto
às resistências à compressão simples e à tração por compressão diametral, quando
este é utilizado como estabilizador.
38
3 MATERIAIS E MÉTODOS
Este capítulo refere-se à apresentação das diversas etapas executadas a fim

de atingir os resultados propostos nesta pesquisa. Para esse fim, são apontados, a
seguir, os materiais utilizados (material proveniente da primeira e segunda coleta e
cimento), assim como os métodos adotados na execução dos ensaios.
3.1 Materiais
A presente pesquisa busca estudar o comportamento estrutural de um

pavimento reciclado com adição de cimento Portland. O material reciclado,
proveniente da mistura de base e fresado asfáltico, foi coletado pela construtora
responsável pela restauração do trecho da rodovia RSC-153, e será detalhado na
sequência, assim como o material fresado e BGS, proveniente da rodovia RSC-436,
os quais são identificados de coleta 1 e coleta 2, respectivamente. Salienta-se que
nenhuma das extrações foi acompanhada pela autora. São especificados, também,
os tipos de cimento utilizados na mistura.
39
3.1.1 Material proveniente da coleta 1
O material da primeira coleta é oriundo da rodovia RSC-153, km 225 + 960m,

localizada no Rio Grande do Sul, entre as cidades de Soledade e Barros Cassal
(FIGURA 5). A extração foi realizada com auxílio da recicladora Terex, modelo RS
446C, onde foi triturado 20 cm de espessura, sendo 4 cm de revestimento asfáltico e
16 cm de base (brita graduada simples). Não foi possível a extração individual do
material, ou seja, não foi possível recolher amostras do fresado asfáltico e da base,
separadamente. Apresenta-se, então, o material já misturado, coletado in situ
(FIGURA 6).
Figura 5 – Mapa de localização da RSC – 153
Fonte: Google Maps (2017, texto digital).

40
Figura 6 – (a) Recicladora responsável pela coleta do (b) material na RSC – 153
(a) (b)
O Gráfico 3 exibe a curva granulométrica da coleta 1 (revestimento asfáltico +

BGS). Como essa não atingiu o limite mínimo nas peneiras 40 e 200, foi necessária
a adição de material virgem para corrigir a granulometria. Para isso, foi levado em
conta o enquadramento da faixa II do DNIT, e também, a deficiência de material
para realização dos ensaios. Deste modo, adicionou-se 30% de uma mistura de brita
1, areia e pó de brita (FIGURA 7), cuja curva também é apresentada a seguir.
Ressalta-se que a adição do material virgem foi realizada sobre a massa total do
material da coleta 1.
41
Gráfico 3 – Curvas granulométricas do material da primeira coleta e material virgem
Figura 7 – Aspecto visual do material virgem adicionado à primeira coleta
Devido à grande demanda de material utilizado para fazer os ensaios e aos

resultados alcançados, foi necessário realizar uma segunda coleta para execução
dos ensaios novamente. A mesma é descrita no item sequente.
42
3.1.2 Material proveniente da coleta 2
A segunda coleta foi realizada na rodovia RS 436, acesso à cidade de Taquari

(FIGURA 8), com auxílio de uma fresadora Wirtgen, Modelo W100. O procedimento
de recolhimento do material é diferente do apresentado anteriormente, já que nesta
triturou-se o revestimento asfáltico em 5 cm de espessura e após recolheu-se
amostra da brita graduada simples, separadamente (FIGURA 9).
Figura 8 – Mapa de localização da RSC – 436
Fonte: Google Maps (2018, texto digital).

43
Figura 9 – Material coletado na RSC – 436 (a) revestimento asfáltico e (b) BGS
(a) (b)
As curvas granulométricas dos materiais da coleta 2 são apresentados no

Gráfico 4, onde apresentam-se separadamente o revestimento asfáltico e a base de
BGS.
Gráfico 4 – Curvas granulométricas do material da segunda coleta

44
3.1.3 Cimento Portland
Como apresentado na Tabela 1, localizada no item 2.4.4, algumas normas

técnicas nacionais fazem referência ao tipo de cimento que deve ser empregado na
reciclagem de pavimento asfáltico, que são CP II E, CP II F e CP II Z, classe 32 e
CPIV.
Este trabalho busca enquadrar-se e atender às diretrizes da DNIT-ES

167/2013. Deste modo, os tipos de cimento que foram utilizados nessa pesquisa
foram o CP II F 32, o CP IV, em atenção à especificação citada. E o CP V ARI, pois
entendeu-se relevante a análise do seu comportamento no emprego de pavimentos
reciclados, já que este possui como propriedade a alta resistência inicial,
característica importante para liberação imediata do tráfego. Na Tabela 3, são
apresentadas as especificações técnicas dos cimentos empregados.
Tabela 3 – Características dos tipos de cimento empregados

Composição (% em massa)
Clínquer + Norma
Cimento Escória granulada Material Material
sulfato de cálcio Brasileira
de alto-forno pozolânico carbonático
(gesso)
CP II F 32 94 - 90 0 0 6 a 10 NBR 11578
CP IV 32 85 - 45 0 15 a 50 0a5 NBR 5736
CP V ARI 100-95 0 0 0a5 NBR 5733
3.2 Métodos
Os métodos adotados para a caracterização do material, compactação,

ensaio de resistência à compressão e ensaio de resistência à tração por
compressão diametral foram amparados pela especificação de serviço DNIT-ES 167
(DNIT, 2013).
45
3.2.1 Caracterização do material
A caracterização dos materiais foi realizada a partir de dois ensaios, que são
análise granulométrica e teor de ligante asfáltico, descritas a seguir.
3.2.1.1 Análise da Granulometria
Para definição da granulometria da mistura foram realizados os ensaios de

peneiramento de cada material separadamente, de acordo com as instruções e
instrumentos descritos no método de ensaio DNER-ME 083 (DNIT, 1998a). Foram
ensaiadas amostras de 10 kg para cada material.
O tamanho das amostras foi determinado a partir da dimensão máxima

característica do material, definida pela abertura da peneira em que ficou
acumulada, porcentagem igual ou inferior, a 5% em massa, que foi de 25 mm.
3.2.1.2 Definição do teor de ligante
O método para definição do teor de ligante asfáltico escolhido foi o extrator do

refluxo (FIGURA 10a), ensaiado de acordo com o método de ensaio DAER-RS-EL
213 (DAER-RS, 2001). Salienta-se que o ligante das duas amostras é o Cimento
asfáltico de Petróleo (CAP). Tratam-se, então, de ligantes asfálticos convencionais.
46
Figura 10 – Estrutura do aparelho (a) extrator por refluxo e (b) material da primeira
coleta pronto para iniciar ensaio
(a) (b)
A triagem do material para este ensaio ocorreu de duas formas distintas. Uma
vez que o material proveniente da coleta 1 foi triturado em uma única camada, foi
realizada uma seleção visual de torrões de revestimento asfáltico, aproximadamente
1,2 kg. E para a coleta 2, separou-se uma amostra de 1 kg do revestimento asfáltico,
já que este apresenta os materiais separados.
Os ensaios foram feitos separadamente para cada coleta, e as etapas

seguintes à separação dos materiais ocorrerem de forma idêntica. Foram
confeccionados dois cones de papel filtro, os quais foram colocados dentro de outros
cones metálicos. As amostras de material secas em estufa de aproximadamente
105°C foram destorroadas e divididas nos cones (FIGURA 10b), e estes foram
colocados dentro da estrutura do extrator, nas quais ficaram até que o solvente que
passava pelos cones tivesse coloração transparente.
47
Após a realização dos ensaios, atestou-se o teor de ligante asfáltico extraído

do material fresado referente à Coleta 1, que foi igual a 6,84%, e para a Coleta 2 o
teor foi de 4,10%. O baixo valor encontrado na coleta 1 é justificável pelo material já
estar misturado com a base e ser difícil a sua separação para realização do ensaio.
3.2.2 Compactação
Para o ensaio de compactação, adotou-se a energia de compactação

Modificada, que além de ser indicada na DNIT-ES 167/2013 (DNIT, 2013a), é
sugerida por Fedrigo (2015), pois, a partir dos seus ensaios, o autor percebeu que
tal energia propicia grande complemento na resistência e rigidez da mistura, o que
permite usar menores teores de cimento. Ainda, a energia Modificada favorece a
resistência em relação à água, ocasionando a redução da porosidade da camada.
Os materiais foram colocados em uma bandeja onde ocorreu a mistura de

maneira uniforme. Após, acrescentou-se a água para realização do primeiro ponto
do ensaio, até que a mistura estivesse bem homogênea. A seguir, foram moldados
os corpos de prova com 5 camadas iguais, aplicando 55 golpes em cada uma delas,
o que equivale à energia Modificada.
O molde foi pesado vazio, ou seja, sem material e, mais uma vez, após cada
moldagem, para que fosse possível definir os parâmetros. Na sequência, ele foi
desmoldado e foram retiradas amostras de material das camadas centrais, que
foram colocadas em cápsulas (de massa conhecida), pesadas e levadas à estufa
com temperatura de 110 ºC ± 5ºC. Depois da secagem, as amostras foram pesadas
novamente.
Para obter a curva de compactação, esse procedimento foi realizado 5 vezes,

sendo estes realizados sem reaproveitamento do material, adicionando mais água a
cada ponto, como é especificado na norma. Espera-se, ao final de todas as etapas,
determinar a umidade de cada ponto, além das massas específicas, sendo possível,
a partir da curva de compactação, obter o valor do peso específico aparente seco
máximo e do teor de umidade ótimo.
48
As dimensões do cilindro e soquete que foram utilizados nesse ensaio estão

representadas na Figura 11. O soquete possui massa conhecida de 4,536 kg e
altura de queda de 45,72 cm, conforme aparelhagem descrita na DNIT-ME 164
(DNIT, 2013b).
Figura 11 – Croqui do cilindro e soquete do ensaio de Proctor (dimensões em cm)
Fonte: DNIT-ME 164/2013 (2013b, p. 5-6).
3.2.3 Teor de cimento
Fedrigo (2015) sugere que a utilização de teores de cimento seja de até 4%,
já que esse teor propicia elevada resistência e rigidez. Através dos ensaios, o autor
percebeu que o emprego mais elevado de teores aumenta significativamente a
resistência contra água, mas isso pode agravar os efeitos da retração por secagem,
aumentando o custo da obra.
O gráfico de contorno (FIGURA 12), apresentado por Fedrigo et al. (2017),

mostra que utilizando até 20% do fresado de revestimento asfáltico é possível
atingir, com 7 dias de cura, uma resistência à compressão simples entre 2,5 MPa e
49
3,0 MPa, empregando 2% a 2,5 % de cimento do tipo CP II E 32 e sendo que sua

base é de brita graduada simples. Dessa forma, neste trabalho, foi adotado, de
forma conservadora, o teor de 2,5% para todos os tipos de cimento utilizados, CP II
F 32, CP IV 32 e CP V ARI.
Figura 12 – Contorno de RCS com 7 dias de cura para as misturas contendo BGS
Fonte: Fedrigo et al. (2017).
Ressalta-se que em sua pesquisa, Fedrigo et al. (2017) também apresenta

gráfico de contorno para a resistência à tração por compressão diametral, mas o
mesmo não é utilizado como referência para este trabalho, já que os corpos de
prova utilizados naquela são de dimensão 10,2 x 6,5 cm, compactados em uma
única camada (nas duas faces), diferente do método aqui adotado. Desta forma,
entende-se que não é possível fazer comparações.
50
3.2.4 Moldagem dos corpos de prova
Os ensaios foram realizados em corpos de prova cilíndricos, com dimensões

de 10 cm de diâmetro e 20 cm de altura, sendo que a moldagem foi efetuada em 5
camadas de 4 cm, com compactação equivalente à energia Modificada, ou seja,
foram aplicados 41 golpes uniformemente distribuídos em cada camada, conforme é
especificado DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a).
A norma também delimita que sejam moldados pelo menos três corpos de
prova para cada mistura analisada e para cada tempo de cura, que serão de 3 e 7
dias. Logo, para cada ensaio, foram moldados 36 corpos de prova, conforme Tabela
4, totalizando para os dois ensaios 72 corpos de prova.
Tabela 4 – Corpos de prova para cada ensaio

Teor de Tempo de CPs / Tempo Número
Coleta Misturas
cimento (%) cura (dias) de cura de CPs
Material + CP II F 32 3 6
COLETA 1 Material + CP IV 32 3 6
Material + CP V ARI 3 6
2,5 3e7
Material + CP II F 32 3 6
COLETA 2 Material + CP IV 32 3 6
Material + CP V ARI 3 6
Total de CPs 36
Além disso, a cura dos corpos de prova foi realizada em câmara úmida, cuja
temperatura era próxima aos 23ºC e a umidade relativa maior do que 90%. As
rupturas dos corpos de prova foram realizadas em prensa hidráulica, conforme a
Figura 13.
51
Figura 13 – Realização da (a) ruptura do corpo de prova à compressão simples e (b)

à tração por compressão diametral
(a) (b)
A norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a) indica que, para os ensaios de

resistência à compressão simples, devem ser seguidos os procedimentos da norma
DNER-ME 201 (DNIT, 1994) (Solo cimento) e adotar velocidade de 0,14 MPa/s +/-
0,07 MPa/s. A norma DNER-ME 091 (DNIT, 1998b) (Concreto) indica valores entre
0,15 MPa/s e 0,35 MPa/s. No entanto a NBR 5739 (ABNT, 1994) (Concreto)
prescreve como carga de ensaio de RCS os limites de 0,3 MPa/s a 0,8 MPa/s.
Para o ensaio de resistência à tração por compressão diametral, a norma

DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a) indica que a verificação deve seguir os procedimentos
da norma DNER-ME 181 (DNER, 1994) (Solos estabilizado com cinza volante e cal
hidratada) adotando velocidade de 0,50 MPa/s +/- 0,02 MPa/s, porém acredita-se
que se trata de um engano, pois a mesma segue o dispositivo da NBR 7222 (ABNT,
52
2011) (Argamassa e concreto), onde a carga para ensaios de RCD é de 0,05 MPa/s
+/- 0,02 MPa/s e não como consta na norma de solos.
Desse modo, optou-se por seguir as indicações das normas brasileiras

anteriormente citadas, para os corpos de prova proveniente da coleta 1, utilizando as
velocidades de 0,45 MPa/s e 0,05 MPa/s para os ensaios de resistência à
compressão simples e à tração por compressão diametral, respectivamente. E para
os corpos de prova do material proveniente da coleta 2, a taxa de carregamento
aplicada na prensa hidráulica foi 0,25 MPa/s para ensaio de RCS, seguindo a
sugestão de Fedrigo (2015), já que em sua pesquisa não apontou efeitos
significativos entre as taxas de 0,14 MPa/s e 0,25 MPa/s, e para RCD manteve-se
0,05 MPa/s.
3.2.5 Resistência à compressão simples
Visando um bom comportamento das misturas, a DNIT-ES 167/2013 (DNIT,

2013a) tem como requisito que aos 7 dias de cura, os valores encontrados de RCS
sejam entre 2,1 MPa a 2,5 MPa.
Foram consideradas as médias das resistências obtidas individualmente para

a resistência da mistura, e as resistências individuais estão compreendidas no
intervalo da média ± 1 desvio padrão. Dessa forma, a média foi calculada pela
Equação 1, enquanto o desvio padrão pela Equação 2. Ainda, conforme Equação 3,
foi determinado o coeficiente de variação.
(1)
(2)
53
(3)
3.2.6 Resistência à tração por compressão diametral
Do mesmo modo que a DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a) delimita os valores a

serem alcançados na resistência à compressão simples, existe a indicação da
resistência à tração por compressão diametral, que é de 0,25 a 0,35 MPa, aos 7 dias
de cura.
A resistência à tração por compressão diametral foi calculada através da

Equação 4, a partir da carga de ruptura encontrada. Para esse ensaio, assim como
proposto para o ensaio de RCS, foi considerada a média das resistências obtidas
individualmente para a resistência da mistura, sendo que as resistências individuais
estão compreendidas no intervalo da média ± 1 desvio padrão, e, ainda, a
determinação do coeficiente de variação.
(4)
Onde:
RCD – Resistência à tração por compressão diametral, em MPa;
F – Carga de ruptura, em N;
D – Diâmetro do corpo de prova, em cm;
H – Altura do corpo de prova, em cm.

54
4 APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DOS RESULTADOS
Neste capítulo são apresentados e analisados os resultados obtidos através

dos ensaios.
4.1 Caracterização granulométrica das misturas
O DNIT (2013a) apresenta duas faixas granulométricas, conforme a Tabela 2,

localizada no item 2.4.3, sendo que o material da presente pesquisa enquadrou-se
melhor na Faixa II. Desse modo, ela foi utilizada como referência para este trabalho.
Demonstra-se no Gráfico 5 (coleta 1) e Gráfico 6 (coleta 2), os limites
granulométricos da faixa II proposta pelo DNIT (2013a), comprovando que as
misturas se encaixam na mesma. Ressaltando-se que, a partir desse item, sempre
que for citada a coleta 1, estará se referindo ao material, oriundo de tal coleta com a
granulometria corrigida.
55
Gráfico 5 – Curvas granulométricas da mistura corrigida enquadrada aos limites

DNIT (coleta 1)
Fonte: Da autora (2018)
Gráfico 6 – Curvas granulométricas da mistura enquadrada aos limites DNIT (coleta

2)
Conforme pode-se observar nos Gráficos 5 e 6, a distribuição granulométrica

das misturas estudadas tem como característica ficarem mais próximas do limite
inferior da faixa II para as menores dimensões e mais próximas do limite superior
para as maiores dimensões dos agregados.
56
Também considera-se importante apresentar as misturas enquadradas na

faixa da Wirtgen (2012), conforme o Gráfico 7, já que a mesma foi utilizada como
referência na pesquisa de Fedrigo et al. (2017). Acredita-se que esse parâmetro
pode acarretar diferença de resistência atingida pelas amostras.
Gráfico 7 – Curvas granulométricas das Coletas 1 e 2 enquadradas aos limites Faixa

II e Wirtgen
4.2 Compactação
Devido à escassez do material necessário para essa pesquisa, optou-se por

fazer apenas dois ensaios de compactação, sendo ensaiados somente os materiais
provenientes das coletas 1 e 2, sem adição de cimento. As porcentagens de
umidade ótima apresentadas por Fedrigo (2015), para materiais com diferentes
teores de cimento e com a energia de compactação modificada, mesmo com
proporções diferentes de fresado, apresentaram valores de umidade ótima entre
7,1% e 8,2%, ou seja, uma pequena variação.
57
A partir da realização dos ensaios, foi possível obter as curvas de

compactação das duas misturas estudadas (GRÁFICO 8). A Tabela 5 apresenta os
resultados do ensaio de compactação para as duas misturas.
Gráfico 8 – Curvas de compactação das misturas
Tabela 5 – resultados do ensaio de compactação para as duas misturas.

Peso específico aparente seco máximo
Mistura Umidade ótimo (%)
(kN/m3)
Coleta 1 20,15 7,9
Coleta 2 21,75 8,2
Conforme a Tabela 5, observou-se que o material proveniente da coleta 2 é

mais denso que o da coleta 1, por consequência, apresentou um teor de umidade
maior.
Ainda, de acordo com o que foi explanado no item 3.1.1, referente à

espessura de fresagem de 20 cm, onde 4 cm seria revestimento e 16 cm de BGS,
correspondendo por tanto a 20% e 80%, respectivamente, não se pode dizer que as
porcentagens de espessuras sejam equivalentes em massa, já que não foram
realizados ensaios de densidade e nem foram realizadas sondagens para
comprovação de que essa espessura era uniforme na área fresada. Portanto, se
58
essa for verídica, o teor de fresado na mistura da coleta 1 seria inferior a 20%, já que
foi adicionado 30% em massa de material virgem.
4.3 Resistência à compressão simples
A seguir são apresentadas a Tabela 6 e Tabela 7, que mostram todos os

valores individuais de resistência à compressão simples encontrados para a coleta 1
e coleta 2, respectivamente. Nas mesmas tabelas, também são apresentados a
média (Equação 1), o desvio padrão (Equação 2) e o coeficiente de variação
(Equação 3).
Tabela 6 – Resultados dos ensaios de RCS da coleta 1

Desvio
Resistências Resistência Coeficiente de
Cimento Idade Padrão
(MPa) Média (MPa) variação (%)
(MPa)
1,21
3 DIAS 1,29 1,25 0,0404 3,24
1,24
CP II F 32
1,42
7 DIAS 1,40 1,41 0,0141 1,00
1,49
0,92
3 DIAS 0,96 0,94 0,0200 2,13
0,94
CP IV 32
1,18
7 DIAS 1,28 1,27 0,0141 1,11
1,26
1,04
3 DIAS 1,20 1,12 0,0802 7,14
1,13
CP V ARI
1,43
7 DIAS 1,36 1,40 0,0361 2,58
1,41
Na Tabela 6, são indicados os corpos de prova que não atenderam ao critério

de validação da média +/- 1 desvio padrão e por isso foram desconsiderados para
cálculo da média apresentada. Estes valores estão taxados na tabela. Com os
valores considerados válidos foram calculados a RCS média, o desvio padrão e o
coeficiente de variação para cada cimento e tempo de cura de 3 dias e 7 dias.
59
Pode-se observar que, no geral, as amostras possuem coeficiente de

variação baixo, com valor máximo de 7,14% na Coleta 1. Os valores de CV
encontrados para as amostras da coleta 1 são bem inferiores a 25%, que é a
porcentagem máxima para amostras que são classificadas como homogêneas.
Portanto, isso demonstra que os corpos de prova foram moldados satisfatoriamente.
Tabela 7 – Resultados dos ensaios de RCS da coleta 2.

Desvio
(MPa)
1,12
3 DIAS 1,23 1,18 0,0778 6,62
1,47
CP II F 32
1,59
7 DIAS 1,56 1,58 0,0212 1,35
1,67
1,28
3 DIAS 1,49 1,49 0,0000 0,00
1,49
CP IV 32
1,40
7 DIAS 1,45 1,46 0,0603 4,14
1,52
0,98
3 DIAS 1,08 1,00 0,0212 2,13
1,01
CP V ARI
1,74
7 DIAS 1,77 1,76 0,0212 1,21
1,86
Na Tabela 7, também são taxados os valores dos corpos de prova que não
atenderam ao critério de validação. A partir dos valores considerados válidos foram
calculados a RCS média, o desvio padrão e o coeficiente de variação para cada
cimento e tempo de cura de 3 dias e 7 dias.
Observa-se que as amostras possuem coeficiente de variação baixo, com

valor máximo de 6,62% na Coleta 2. Portanto, também indicam que os corpos de
prova das amostras da coleta 2 foram moldados de maneira satisfatória.
Nos Gráficos 9 e 10, apresentam-se as resistências médias à compressão

simples para as coletas 1 e 2, respectivamente. Nos mesmos gráficos, também é
possível comparar a diferença de resistência para os períodos de cura de 3 dias e 7
dias.
60
Gráfico 9 – Gráfico da média dos resultados da coleta 1
Através do Gráfico 9, é possível observar a RCS média dos resultados

alcançados por cada tipo de cimento no terceiro e sétimo dia de cura para as
misturas da coleta 1. Os valores de RCS encontrados foram inferiores ao exigido
pela norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a), que especifica o valor mínimo, aos 7 dias
de cura, de 2,1 MPa. Também destaca-se que os valores encontrados estão fora da
faixa prevista pelo método de dosagem apresentado por Fedrigo et al. (2017), que
serviu de base para escolha do teor de cimento desta pesquisa.
Os resultados apresentados no Gráfico 9 mostraram que a mistura com CP II

F 32 apresentou RCS média aos 3 dias de cura de 1,25 MPa, e para os 7 dias de
cura o valor de 1,41 MPa, o que representa um aumento de aproximadamente 13%.
Já a mistura com o CP IV 32 apresentou RCS média aos 3 dias de 0,94 MPa, e de
1,27 MPa para 7 dias de cura, o que representa um aumento um pouco superior a
35%. Por fim, a mistura contendo o CP V ARI apresentou 1,12 MPa e 1,40 MPa, aos
3 dias e 7 dias de cura, respectivamente, representando um aumento de 25%.
Os corpos de prova constituídos pelo CP II F 32, que possui em sua

composição maior quantidade de material carbonático, que funcionam como
lubrificante, tornando as misturas trabalháveis por mais tempo, apresentaram
resultados superiores ao CP IV 32, como era de se esperar, já que de acordo com a
61
literatura, cimentos CP IV que apresentam alto teor de pozolana possuem como

característica o ganho de resistência lento, atingindo o ápice em idades mais
avançadas.
No entanto, o CP V ARI, que se esperava que tivesse resistência mais alta,

devido ao grande percentual de clínquer+gesso, que acelera o processo de
endurecimento da pasta, atingindo altas resistências ainda nas primeiras idades de
cura, também apresentou menor resistência que o CP II F 32 para os 3 dias de cura,
e quase igualou a resistência para os 7 dias.
Os valores médios dos resultados de RCS, para cada tipo de cimento no

terceiro e sétimo dia de cura para as misturas da coleta 2, são apresentados no
Gráfico 10. Do mesmo modo que os resultados da Coleta 1, os da Coleta 2 também
foram inferiores ao exigido pela norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013). E
consequentemente, também apresentam valores fora da faixa prevista por Fedrigo
et al. (2017).
O Gráfico 10 mostra que a mistura com CP II F 32 apresentou como resultado

médio os valores de 1,18 MPa e 1,58 MPa, aos 3 dias e 7 dias de cura,
respectivamente, representando um aumento de quase 34%. A mistura contendo CP
62
IV 32 apresentou RCS média aos 3 dias de cura de 1,49 MPa e para os 7 dias de
cura o valor de 1,46 MPa, o que representa um decréscimo de aproximadamente
1,36%. Por fim, a mistura com o CP V ARI apresentou RCS média aos 3 dias de
1,00 MPa, e de 1,76 MPa para 7 dias de cura, o que representa um aumento um
pouco superior a 76%.
As amostras constituídas pelo CP II F 32 aos 3 dias de cura apresentaram

resultados inferiores ao CP IV 32, no entanto aos 7 dias de cura apresentou valor
superior ao mesmo. O CP V ARI, que apresentava o pior resultado no terceiro dia de
cura, ao sétimo dia apresentou o melhor resultado quando comparado às amostras
dos outros dois cimentos.
Pode-se reparar que os resultados alcançados na coleta 1 foram levemente

inferiores aos resultados encontrados na coleta 2, aos 7 dias de cura. O CP II F 32
apresentou 1,41 MPa e 1,58 MPa, correspondendo à coleta 1 e coleta 2,
respectivamente. Já a mistura que era constituída pelo CP IV 32, na coleta 1
apresentou resultado de 1,27 MPa e para a coleta 2 o resultado foi de 1,46 MPa.
Finalmente, o resultado do CP V ARI é de 1,40 MPa para a coleta 1 e 1,76 MPa para
coleta 2. Salienta-se, novamente, que todos os resultados foram abaixo do previsto.
4.4 Resistência à tração por compressão diametral
Em seguida são elencados todos os valores individuais de resistência à

compressão simples encontrados para a coleta 1 (TABELA 8) e coleta 2 (TABELA
9). Nas Tabelas 8 e 9, também são apresentados a média, o desvio padrão e o
coeficiente de variação, calculados conforme a Equação 1, Equação 2 e Equação 3,
respectivamente.
63
Tabela 8 – resultados dos ensaios de RCD da primeira coleta

Desvio
(MPa)
0,24
3 DIAS 0,21 0,21 0,0019 0,91
0,21
CP II F 32
0,30
7 DIAS 0,30 0,31 0,0068 2,22
0,31
0,17
3 DIAS 0,18 0,17 0,0082 4,90
0,16
CP IV 32
0,21
7 DIAS 0,22 0,22 0,0047 2,17
0,22
0,21
3 DIAS 0,20 0,21 0,0097 4,62
0,22
CP V ARI
0,23
7 DIAS 0,24 0,23 0,0027 1,15
0,23
Apenas um corpo de prova foi desconsiderado para cálculo da média

apresentada, pois não atendeu ao critério de validação da média +/- 1 desvio padrão
– o mesmo está taxado na Tabela 8. A partir dos valores considerados válidos é que
foram calculados a RCD média, o desvio padrão e o coeficiente de variação para
cada tempo de cura de 3 e 7 dias e respectivo cimento.
Sem pormenorizar, observa-se que as amostras possuem coeficiente de

variação bem abaixo do limite máximo de 25% em que caracteriza as amostras
como homogêneas. O valor máximo de CV na coleta 1 para o ensaio de RCD é de
4,90%, consequentemente, isso indica que os corpos de prova foram moldados de
modo aceitável.
Tabela 9 – resultados dos ensaios de RCD da segunda coleta

Desvio
(MPa)
0,16
3 DIAS 0,15 0,18 0,0301 17,07
0,21
CP II F 32
0,18
7 DIAS 0,29 0,18 0,0095 5,16
0,19
Continua...
64
(Continuação)
Desvio
(MPa)
0,19
3 DIAS 0,24 0,22 0,0216 10,00
0,22
CP IV 32
0,20
7 DIAS 0,20 0,20 0,0027 1,33
0,20
0,16
3 DIAS 0,15 0,15 0,0056 3,63
0,16
CP V ARI
0,33
7 DIAS 0,29 0,31 0,0229 7,37
0,31
Na Tabela 9, também é taxado apenas um valor, cuja amostra não atendeu

ao critério de validação. E assim como para a coleta 1, a partir dos valores
considerados válidos foram calculados a RCD média, o desvio padrão e o
coeficiente de variação para cada tempo de cura de 3 dias e 7 dias e cimento.
Expõem-se, no geral, que as amostras possuem coeficiente de variação

baixo, com valor máximo de 17,07% na Coleta 2. Os valores de CV encontrados
para as amostras da coleta 2 também indicaram que os corpos de prova foram
moldados satisfatoriamente.
A seguir apresentam-se gráficos contendo as resistências médias à tração por

compressão diametral para as coletas 1 (GRÁFICO 11) e 2 (GRÁFICO 12). Nos
mesmos gráficos, também é possível comparar a diferença de resistência para os
períodos de cura de 3 dias e 7 dias.
65
Por meio do Gráfico 11, é possível observar a RCD média dos resultados
alcançados para cada tipo de cimento conforme o tempo de cura, de 3 dias e 7 dias,
para as misturas da coleta 2. Apenas o corpo de prova composto por CP II F 32, que
atingiu 0,31 MPa, apresentou valor de RCD média superior ao exigido pela norma
167 (DNIT, 2013a), que especifica o valor mínimo, aos 7 dias de cura, de 0,25 MPa.
Os resultados lançados no Gráfico 11 revelam que a mistura com CP II F 32

apresentou RCD média aos 3 dias de cura de 0,21 MPa e para os 7 dias de cura o
valor de 0,31 MPa, o que representa um aumento de aproximadamente 48%. Já a
mistura com o CP IV 32 apresentou um aumento um pouco superior a 29%, com
RCS média aos 3 dias de 0,17 MPa, e de 0,22 MPa para 7 dias de cura. Por fim, a
mistura contendo o CP V ARI teve um aumento de 9,5%, sendo a RCD média de
0,21 MPa e 0,23 MPa, aos 3 dias e 7 dias de cura, respectivamente.
Assim como nos valores de RCS para a coleta 1, os CPs constituídos pelo CP
II F 32 apresentaram resultados superiores ao CP IV 32, como era de se esperar. No
entanto, o CP V ARI, que se esperava que tivesse resistência mais alta, também
apresentou menor resistência que o CP II F 32.
66
No Gráfico 12, é possível observar a RCD média dos resultados alcançados

por cada tipo de cimento no terceiro e sétimo dia de cura para as misturas da coleta
2. E assim como para coleta 1, apenas uma amostra atingiu o valor mínimo de RCD
determinado pela norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013a), que foi o corpo de prova
composto pelo CP V ARI, o qual alcançou o valor de 0,31 MPa.
A partir dos resultados apresentados no Gráfico 12, pode-se observar que a

mistura com CP II F 32 apresentou RCD média aos 3 dias e 7 dias de cura de 0,18
MPa, ou seja, apresentou constância. Já a mistura com o CP IV 32 apresentou RCS
média aos 3 dias de 0,22 MPa, e de 0,20 MPa para 7 dias de cura, o que representa
um decréscimo de pouco mais de 9%. Por fim, a única mistura que apresentou
aumento de RCD média na coleta 2 foi a que era composta pelo CP V ARI, a qual
apresentou 0,15 MPa aos 3 dias de cura e 0,31 MPa aos 7 dias de cura,
representando um aumento de pouco mais de 106%.
Dessa vez, os corpos de prova constituídos pelo CP II F 32 não apresentaram

resultados superiores ao CP IV 32, como era de se esperar. O CP V ARI, que se
esperava que tivesse resistência mais alta, apresentou resistência inferior aos outros
67
dois tipos de cimento para os 3 dias de cura, no entanto, os superou aos 7 dias de
cura.
Pode-se reparar que, diferente do que foi constatado no ensaio de RCS, no

qual os resultados alcançados pela coleta 1 foram levemente inferiores a coleta 2,
para o ensaio de RCD, a coleta 1 apresentou, na maioria dos resultados, valores
levemente superiores que a coleta 2, aos 7 dias de cura.
O CP II F 32 apresentou RCD média de 0,31 MPa e 0,18 MPa,

correspondendo à coleta 1 e coleta 2, respectivamente. Já a mistura que era
constituída pelo CP IV 32, na coleta 1 apresentou resultado de 0,22 MPa e para a
coleta 2 o resultado foi de 0,20 MPa. Por fim, o único resultado que apresentou
relação inversa foi do corpo de prova constituído pelo CP V ARI, no qual o valor para
a coleta 1 é de 0,23 MPa e 0,31 MPa para coleta 2. Pode-se observar então que as
misturas que atingiram o valor mínimo aos 7 dias de cura foram distintas.
68
5 CONCLUSÃO
Entende-se que o objetivo dessa pesquisa foi plenamente atingido, visto que
o objetivo geral era analisar, por meio de ensaios laboratoriais, a resistência de
mistura recicladas para diferentes tipos de cimento Portland, atendendo também aos
objetivos específicos propostos.
Quanto à caracterização do material, através do teor de ligante foram aferidos

os resultados de 6,84% para coleta 1 e 4,1 % para coleta 2, constatando coerência
com outros autores. Sobre a análise granulométrica, as duas coletas foram similares,
pois ambas têm como característica curvas mais próximas do limite inferior da faixa
II para as menores dimensões e mais próximas do limite superior para as maiores
dimensões dos agregados, enquadradas também nos limites da Wirtgen.
Em relação ao comportamento dos tipos de cimento nos valores de RCS

média, aos 7 dias de cura, as misturas da coleta 2 apresentaram melhor resultado
em relação à coleta 1. As amostras compostas pelo CP IV 32 apresentaram o pior
resultado nas duas misturas analisadas. O melhor resultado de RCS média foi de
1,76 MPa da amostra contendo CP V ARI, seguida de 1,58 MPa da mistura
constituída pelo CP II F 32, os dois referentes à coleta 2.
Tanto a amostra contendo CP II F 32 da coleta 1 quanto a amostra do CP V

ARI da coleta 2 atingiram 0,31 MPa, sendo este o valor mais alto atingido nessa
pesquisa para o ensaio de resistência à tração por compressão diametral, aos 7 dias
de cura.
69
O valor mínimo da RCS de acordo com a norma DNIT-ES 167 (DNIT, 2013)
não foi atingindo, desse modo, não foi possível validar o método de dosagem
sugerido por Fedrigo et al. (2017), pois os resultados de resistência à compressão
simples deram abaixo do esperado. No entanto, atingiu-se a resistência à tração por
compressão diametral mínima estipulada na norma DNIT-ES 167 (DNIT,2013a).
Salienta-se que o método de dosagem de Fedrigo et al. (2017), para a RCD, não foi
comparada nesta pesquisa, pois o mesmo foi elaborado de forma distinta, conforme
explicado no Item 3.2.3.
Ao tentar entender os baixos valores de resistência encontrados, recorreu-se

novamente à literatura, na qual encontrou-se o trabalho Trichês et al. (2013), que
também apresentam em condições similares, valores de 1,24 MPa para teor de
cimento de 2 % e 1,74 MPa para o teor de cimento de 3%.
Também, ao observar o material fresado apresentado por Fedrigo (2015) que

serviu de base para o método de dosagem proposto por Fedrigo et al. (2017),
constata-se que o mesmo não apresenta coloração preta, que seria característica de
material proveniente do revestimento asfáltico que ainda mantém suas
características de quando era novo. Desse modo, é possível que a diferença de
resistência tenha ocorrido devido ao ligante asfáltico desta pesquisa ainda
apresentar características de novo, ou seja, ainda era coesivo e talvez o da pesquisa
de Fedrigo et al. (2017) não fosse. Isso pode ter feito com que este ligante que fica
ao redor do agregado reduza a aderência do cimento, e até os efeitos e, por
consequência, a baixa resistência obtida nos ensaios em relação ao esperado.
Com base nas conclusões relatadas, mesmo não atingindo as resistências à

compressão simples esperadas, foi possível fazer uma breve análise a respeito dos
tipos de cimento empregados. Quanto a mistura constituída pelo CP V ARI,
apresentou o maior ganho de resistência entre o terceiro e sétimo dia de cura,
confirmou-se a tese de que quanto mais teor de clínquer+gesso – ou seja, mais
pureza – mais rapidamente acontece o processo de endurecimento da pasta. Desse
modo, elevam o calor de hidratação, reduzindo o tempo de pega, já que atingem
logo no primeiro mês o máximo de sua resistência, característica que propicia efeitos
de retração. Quanto à mistura contendo o CP IV 32, este mostrou um
comportamento linear, reforçando a principal característica do cimento que possui
70
alta porcentagem de material pozolânico, que é o ganho de resistência lento. Quanto

a mistura integrada pelo CP II F 32, o mesmo apresentou altas resistências, sem
apresentar altas taxas de variação entre o terceiro e o sétimo dia. Temos aqui uma
boa característica para a pronta liberação do tráfego.
71
REFERÊNCIAS
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE CIMENTO PORTLAND (ABCP). Guia básico de

utilização do cimento portland. 7. ed. São Paulo: ABPC, 2002. Disponível em:
<http://www.abcp.org.br/cms/wp-content/uploads/2016/05/BT106_2003.pdf>. Acesso
em: 3 jun. 2018
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRO DE NORMAS TÉCNICAS (ABNT). NBR 5739:

Concreto – ensaio de compressão de corpos-de prova cilíndricos. Rio de Janeiro:
ABNT, 2004.
_______. NBR 7222: Concreto e argamassa — Determinação da resistência à

tração por compressão diametral de corpos de prova cilíndricos. Rio de Janeiro:
ABNT, 2011.
ARANHA, Ana Luisa. Avaliação laboratorial e em campo da tecnologia de

reciclagem de base com cimento para a reabilitação de pavimentos. 2013. 125
f. Dissertação (Mestrado em Engenharia) – Escola Politécnica da Universidade de
São Paulo, São Paulo, 2013. Disponível em:
<http://www.teses.usp.br/teses/disponiveis/3/3138/tde-26072013-114250/pt-br.php>.
Acesso em: 5 out. 2017.
ASPHALT RECYCLING AND RECLAIMING ASSOCIATION (ARRA). Basic Asphalt

Recycling Manual. Annapolis: Maryland, 2001. Disponivel:
<http://www.dot.state.mn.us/materials/pvmtdesign/docs/BasicAsphaltRecyclingManu
al.pdf>. Acesso em: 19 set. 2017.
AUSTROADS. Mix design for stabilised pavement materials: Austroads

Publication APT16. Sydney: Austroads, 2002.
72
BALBO, José Tadeu. Pavimentação asfáltica: Materiais, projeto e restauração. São

Paulo: Oficina de Textos, 2007.
BAUER, L. A. Falcão. Materiais de Construção 1. 5. ed. Rio de Janeiro: LTC, 2016.
BERNUCCI, Liedi Bariani et al. Pavimentação Asfáltica: Formação básica para

engenheiros. 3. ed. Rio de Janeiro: PETROBRÁS/ ABEDA, 2008.
BRANCO, Fernando; PEREIRA, Paulo; SANTOS, Luis Picado. Pavimentos

Rodoviários. Coimbra: Almedina, 2016.
CONFEDERAÇÃO NACIONAL DO TRANSPORTE (CNT). Transporte rodoviário:

Desempenho do setor, infraestrutura e investimentos. Brasília: CNT, 2017.
Disponível em:
<http://cms.cnt.org.br/Imagens%20CNT/PDFs%20CNT/Estudos%20CNT/estudo_tra
nsporte_rodoviario_infraestrutura.pdf>. Acesso em: 2 out. 2017
DEPARTAMENTO AUTÔNOMO DE ESTRADAS E RODAGENS DO RIO GRANDE

DO SUL (DAER-RS). DAER-RS-EL 213: Determinação do teor de asfalto de mistura
betuminosa utilizando o extrator por refluxo. Porto Alegre: DAER-RS, 2001.
Disponível em: <http://www.daer.rs.gov.br/upload/arquivos/201607/27154706-
manual-de-ensaios-vol-ii.pdf>. Acesso em: 20 mar. 2018.
DEPARTAMENTO ESTADUAL DE INFRAESTRUTURA DO ESTADO DE SANTA

CATARINA (DEINFRA-SC). DEINFRA-SC-ES-P 09: Pavimentação – Especificação
de Serviço: Reciclagem profunda de pavimento com adição de cimento Portland.
Florianópolis: DEINFRA, 2012. Disponível em:
<http://www.deinfra.sc.gov.br/webdocs/deinfra/docs/doc-tecnicos/engenharia-
rodoviaria/ES-P-09-16%20-%20Reciclagem%20Profunda.pdf >. Acesso em: 10 mar.
2018.
DEPARTAMENTO DE ESTRADAS DE RODAGEM DO ESTADO DO PARANÁ

(DER-PR). DER/PR ES-P 33: Pavimentação: Reciclagem de pavimento in situ com
adição de cimento. Curitiba: DER-PR, 2005. Disponível em:
<http://www.der.pr.gov.br/arquivos/File/PDF/pdf_Pavimentacao/ES-P33-
05ReciclaPavimInSituAdicaoCimento.pdf>. Acesso em: 10 mar. 2018.
DEPARTAMENTO DE ESTRADAS DE RODAGEM DO ESTADO DE SÃO PAULO

(DER-SP.) ET-DE-P00/035: Reciclagem de pavimento asfáltico in situ com cimento e
brita. São Paulo: DER-SP, 2006.
73
DEPARTAMENTO NACIONAL DE ESTRADAS DE RODAGEM (DNER). DNER-ME

181: Solos estabilizados com cinza volante e cal hidratada – determinação da
resistência à tração por compressão diametral – Método de ensaio. Rio de Janeiro:
DNIT, 1994. Disponível em: <http://ipr.dnit.gov.br/normas-e-
manuais/normas/meetodo-de-ensaio-me/dner-me181-94.pdf>. Acesso em: 10 mar.
2018.
DEPARTAMENTO NACIONAL DE INFRAESTRUTURA DE TRANSPORTES (DNIT).

DNER-ME 083: Agregados – Análise Granulométrica. Rio de Janeiro: DNIT, 1998a.
Disponível em: <http://ipr.dnit.gov.br/normas-e-manuais/normas/meetodo-de-ensaio-
me/dner-me083-98.pdf>. Acesso em: 10 mar. 2018.
_______. DNER-ME 091: Concreto – ensaio de compressão de corpos de prova

cilíndricos. Rio de Janeiro: DNIT, 1998b. Disponível em:
<http://ipr.dnit.gov.br/normas-e-manuais/normas/meetodo-de-ensaio-me/dner-
me091-98.pdf>. Acesso em: 10 mar. 2018.
_______. DNER-ME 201: Solo-cimento – compressão axial de corpos de prova

cilíndricos. Rio de Janeiro: DNIT, 1994. Disponível em: <http://ipr.dnit.gov.br/normas-
e-manuais/normas/meetodo-de-ensaio-me/dner-me201-94.pdf>. Acesso em: 10 mar.
2018.
________. DNIT-ES 167: Pavimentação – Reciclagem profunda de pavimentos in

situ com adição de cimento Portland – Especificação de Serviço. Rio de Janeiro:
DNIT, 2013a. Disponível em: <http://ipr.dnit.gov.br/normas-e-
manuais/normas/especificacao-de-servicos-es/dnit167_2013_es.pdf>. Acesso em:
10 mar. 2018.
________. DNIT-ME 164: Solos – Compactação utilizando amostras não

trabalhadas – Método de ensaio. Rio de Janeiro: DNER, 2013b.
________. Manual de restauração de pavimento asfáltico. 2. ed. Rio de Janeiro:

DNIT, 2006. Disponível em:
<http://www1.dnit.gov.br/ipr_new/..%5Carquivos_internet%5Cipr%5Cipr_new%5Cma
nuais%5CManual_de_Restauracao.pdf>. Acesso em: 10 mar. 2018.
________. DNIT-EM 050: Pavimento rígido – cimento Portland especificação de

material. Rio de Janeiro: DNIT, 2004. Disponível em: <http://ipr.dnit.gov.br/normas-e-
manuais/normas/especificacao-de-material-em/dnit050_2004_em.pdf>. Acesso em:
20 mar. 2018.
74
ESTEVES, Sara Ferreira. Reciclagem de pavimentos betuminosos: influência da

granulometria nas propriedades mecânicas de misturas recicladas a frio com
emulsão. 2014. 90 f. Dissertação de (Mestrado em Engenharia Civil –
Especialização em Vias de Comunicação) – Universidade do Porto, Portugal, 2014.
FEDRIGO, W. et al. Procedimento para dosagem de misturas de reciclagem

profunda de pavimento asfálticos com adição de cimento Portland. Revista
Pavimentação, ano 12, n. 26, 2017. Disponível em:
<https://issuu.com/revistapavimentacao/docs/revista_46/1?ff=true> Acesso: 05 mai
2018.
FEDRIGO, W. Reciclagem de pavimentos com adição de cimento Portland:

definição das bases para um método de dosagem. 2015. 162 f. Dissertação
(Mestrado em Engenharia) – Universidade Federal do Rio Grande do Sul, Porto
Alegre, 2015. Disponível em: <http://hdl.handle.net/10183/118850>. Acesso em: 20
mar. 2018.
GOOGLE MAPS. Mapa. 2017. Disponível em: <https://www.google.com.br/maps>.

Acesso em: 20 mar. 2018.
KLEINERT, Thaís Radünz. Reciclagem de pavimentos semirrígidos com adição

de cimento: Contribuição ao desenvolvimento de um método de dosagem. 2016.
178f. Dissertação (Mestrado em Engenharia) – Universidade Federal do Rio Grande
do Sul, Porto Alegre, 2016.
MINGUELLA, J. D. El estudio del comportamiento de los firmes reciclados in

situ com cemento. 2011. 572 p. Tese (Doutorado em Engenharia) – Universidad de
Burgus, Burgos, 2011.
NEVILLE, A.M.; BROOKS, J.J. Tecnologia do concreto. 2. ed. Porto Alegre:

Bookmann, 2013.
OLIVEIRA, Alexandre de; BARAN, Karin Rodrigues; SCHMIDT, Fernando da Silva.

Reciclagem de pavimentos para restauração da BR-282 em Santa Catarina. In:
SEMINÁRIO NACIONAL DE MODERNAS TÉCNICAS RODOVIÁRIAS, 6., 21 a 24
nov. 2010, Florianópolis. Anais... Florianópolis: ACE, 2010. 14p.
OLIVEIRA, P. C. A. Contribuição ao estudo da técnica de reciclagem profunda

na recuperação de pavimentos flexíveis. 2003. 157f. Dissertação (Mestrado em
Engenharia Civil) – Universidade Estadual de Campinas, Campinas, SP, 2003.
75
OLIVEIRA, P.C. A.; SANT’ANNA, F. M. G.; SOUZA F. S. V. Restauração do

Pavimento da Rodovia SP-351: Através de Reciclagem das Camadas de Capa e
Base Com Adição de Cimento Portland e Brita. Relatório técnico. São Paulo:
FRESAR, 2002.
PAIVA, C. E. L.; OLIVEIRA, P. C. A. Análise das propriedades da base de solo-

cimento deteriorada para fins de reciclagem profunda de pavimentos. In:
CONGRESSO RODOVIÁRIO PORTUGUÊS, 7., 10 a 12 abr. 2013, Lisboa. Anais...
Lisboa: LNEC, 2013, 10 p.
________. Reciclagem de pavimentos: estudo da influência do tipo de cimento

Portland na resistência à compressão simples do material reciclado. In: SIMPÓSIO
INTERNACIONAL DE AVALIAÇÃO DE PAVIMENTOS E PROJETOS DE
REFORÇO, 4., 2009, Fortaleza. Anais... Fortaleza, 2009. 12 p.
PORTLAND CEMENT ASSOCIATION – PCA. Design of full-depth reclamation with

Portland cement (FDR-PC) pavements. In: 2010 ANNUAL CONFERENCE OF THE
TRANSPORTATION ASSOCIATION OF CANADA, 26 a 29 set. 2010, Halifax.
Papers… Halifax: TAC, 2010. 12 p. disponível em: <http://conf.tac-
atc.ca/english/resourcecentre/readingroom/conference/conf2010/docs/n1/halsted.pdf
>. Acesso em: out. 2017.
________. Guide to full-depth reclamation (FDR). 2017. Disponível em:

<http://www.cement.org/docs/default-source/fdr/guide-to-full-depth-reclamation-with-
cement.pdf>. Acesso em: 20 mai. 2018.
SENÇO, Wlastemiler de. Manual de técnicas de pavimentação. 2. ed. São Paulo:

Pini, 2007. v. 1.
________. Manual de técnicas de pavimentação. São Paulo: Saraiva, 2001.
TORRES, Maria João Robalo Galante. Efeito da água e de ciclos de gelo e degelo
no comportamento de misturas recicladas a semi-quente. 2009. 137 f.
Dissertação (Mestrado em Engenharia Civil) – Universidade da Beira Interior,
Covilhã, Portugal, 2009. Disponível em:
<http://ubibliorum.ubi.pt/handle/10400.6/3526>. Acesso em: 8 out. 2017.
TRICHÊS, Glicério et al. Caracterização do comportamento mecânico de misturas

recicladas com adição de cimento. In: CONGRESSO BRASILEIRO DE RODOVIAS
E CONCESSÕES, 7., 24 a 26 out. 2011, Foz do Iguaçu. Anais... Foz do Iguaçu:
ABCR, 2011. 13p.
76
WIRTGEN. Reciclagem a frio: Tecnologia de reciclagem a frio Wirtgen. Windhagen,

Alemanha: WIRTGEN Group, 2012. Disponível em: <http://media.wirtgen-
group.com/media/02_wirtgen/infomaterial_1/kaltrecycler/kaltrecycling_technologie/ka
ltrecycling_handbuch/Cold_recycling_Manual_PT.pdf>. Acesso em: 20 mar. 2018.
77

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UNIVERSIDADE DO VALE DO TAQUARI – UNIVATES

CURSO DE ENGENHARIA CIVIL

INFLUÊNCIA DO TIPO DE CIMENTO NA RESISTÊNCIA DE UMA

Lajeado, junho de 2018

INFLUÊNCIA DO TIPO DE CIMENTO NA RESISTÊNCIA DE UMA

Trabalho de conclusão apresentado na

Orientador: Prof. Dr. João Rodrigo Guerreiro

Lajeado, junho de 2018

INFLUÊNCIA DO TIPO DE CIMENTO NA RESISTÊNCIA DE UMA

A Banca examinadora abaixo aprova o Trabalho de Conclusão apresentado na

Prof. Dr. João Rodrigo Guerreiro Mattos (Orientador)

Universidade do Vale do Taquari – Univates

Profa. Carolina Becker Porto Fransozi

Universidade do Vale do Taquari – Univates

Prof. Mateus Lemos Nogueira

Universidade de Caxias do Sul – UCS

Lajeado, junho de 2018

Sabe-se que a rigidez e o aumento das limitações ambientais, em conjunto com a

Palavras-chaves: Reciclagem de pavimentos. Influência do cimento. Resistência à

Figura 1 – Resposta mecânica do pavimento flexível ............................................... 16

Gráfico 1 – Evolução da deterioração do pavimento ................................................. 17

Tabela 1 – Análise comparativa das especificações nacionais em relação ao

ARI Alta Resistência Inicial

BGS Brita graduada simples

CAP Cimento asfáltico de Petróleo

CBR California Bearing Ratio

DCP Dynamic Cone Penetrometer

DEINFRA Departamento Estadual de Infraestrutura

DER-PR Departamento de Estradas e Rodagens do Paraná

DNIT Departamento Nacional de Infraestrura e Transportes

FWD Falling Weight Deflectometer

ISC Índice de Suporte de Califórnia

LWD Light Weight Deflectometer

MPa Mega Pascal

RCD Resistência à tração por compressão diametral

RCS Resistência à compressão simples

2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA .................................................................................. 15

3 MATERIAIS E MÉTODOS ..................................................................................... 38

4 APRESENTAÇÃO E ANÁLISE DOS RESULTADOS ........................................... 54

Segundo a Confederação Nacional do Transporte (CNT, 2017), o meio

Assim, é necessário que haja uma intervenção nas condições da

A rigidez e o aumento de limitações impostas pelas legislações ambientais,

Segundo Schimmoller et al. (apud ARANHA, 2013), há 30 anos os Estados

implementação de centros de estudos universitários a fim de promover pesquisas na

No Brasil, o emprego da reciclagem de pavimentos está tomando espaço

Levando em consideração o grande aumento de obras de restauração usando

A seguir, o objetivo geral e os específicos:

1.2.1 Objetivo geral

O objetivo geral deste trabalho é analisar, por meio de ensaios laboratoriais,

1.2.2 Objetivos específicos

Para alcançar o objetivo geral, foram traçados os seguintes objetivos

b) determinar o teor de cimento utilizado nas misturas recicladas provenientes

c) analisar os resultados para os ensaios de resistência à compressão

1.3 Estrutura da Monografia

O presente documento divide-se em cinco capítulos, cujos conteúdos são

No capítulo 2, por sua vez, destaca-se a revisão bibliográfica do tema

Já o capítulo 3 delimita os materiais e métodos utilizados nesta pesquisa, de

No capítulo 4 apresentam-se e investigam-se os resultados obtidos através

2.1 Processos de desgaste e restauração de pavimento flexível

De acordo com Bernucci et al. (2008), o pavimento é uma estrutura de várias