10 Ancoragens

See
discussions, stats, and author profiles for this publication at: https://www.researchgate.net/publication/282250879
Ancoragens
Technical Report · May 2001

DOI: 10.13140/RG.2.1.1240.6248
CITATIONS READS
0 257
1 author:
Jorge de Brito
University of Lisbon
1,191 PUBLICATIONS 7,458 CITATIONS
SEE PROFILE
Some of the authors of this publication are also working on these related projects:
Limits States Design for Durability of the Building Envelope View project
external factors affecting building project performance during construction stage? View project
All content following this page was uploaded by Jorge de Brito on 28 September 2015.
The user has requested enhancement of the downloaded file.

INSTITUTO SUPERIOR TÉCNICO
MESTRADO AVANÇADO EM CONSTRUÇÃO E

REABILITAÇÃO
CADEIRA DE CONSTRUÇÃO DE EDIFÍCIOS
ANCORAGENS
Jorge de Brito
TUBO Ø 2"
TUBO Ø 2" CALDA DE CIMENTO

(SELAGEM DO TUBO)
4 CORDÕES DE 0.6" 4 CORDÕES DE 0.6"
CALDA DE CIMENTO FURAÇÃO 4"

(APÓS PRÉ-ESFORÇO)
CALDA DE CIMENTO CALDA DE CIMENTO
CO (INJECÇÃO) (SELAGEM DOS CABOS)
MP
CABEÇA DE ANCORAGEM RIM
EN
TO
LIV
RE
CADEIRA DE APOIO TUBO Ø 5"

TUBO Ø 2"
FURAÇÃO A 4"
1
SEPARADORES CO
MP
CORDÕES DE 0.6" ( P1 ) RIM
EN
0.50 ou 0.60 TO
2 DE
1 SE
LA
CALDA DE CIMENTO VALVULAS DE BORRACHA GEM
BOLBO DE SELAGEM
TUBO Ø 2"
(ZONA COM VALVULAS DE INJECÇÃO)
Maio de 2001
ÍNDICE
1. Introdução 1
2. Aspectos gerais 4
2.1 Classificação das ancoragens 4
2.2. Campo de aplicação das ancoragens 5
2.3. Constituição das ancoragens 7
2.4. Vantagens e desvantagens 13
3. Processo construtivo 15
3.1. Execução do furo 17
3.1.1. Furação com trado contínuo 22
3.1.2. Furação com varas e bit 23
3.1.3. Furação com martelo de fundo de furo 25
3.2. Colocação da armadura 26
3.3. Selagem da armadura 30
3.4. Criação do bolbo de selagem 33
3.5. Aplicação do pré-esforço 37
3.6. Controlo e observação 42
3.7. Desactivação das ancoragens provisórias 43
4. Considerações gerais sobre o dimensionamento 45
4.1. Definição do pré-esforço em projecto e sua confirmação em obra 45
4.2. Definição dos cabos de pré-esforço e da cabeça da ancoragem 48
4.3. Verificação do punçoamento na parede / laje de piso 49
4.4. Armadura da parede / laje sujeita a cargas concentradas 50
5. Bibliografia 52
Instituto Superior Técnico Cadeira de Construção de Edifícios
Ancoragens por Jorge de Brito
ANCORAGENS
1. INTRODUÇÃO
As ancoragens inserem-se entre as técnicas de mais recente uso em geotecnia e têm vindo a
registar grandes avanços tecnológicos, tanto ao nível dos equipamentos empregues na sua
execução como nos materiais que as constituem. Consistem fundamentalmente num elemento
metálico linear (armadura) de grande resistência, introduzido num furo de pequeno diâmetro e
comprimento variável, posteriormente selado ao terreno por injecção de uma calda cimentícia
sob pressão e, finalmente, pré-esforçado em tracção (Fig. 1).
Fig. 1 [6] - Corte longitudinal de uma ancoragem (de uma contenção periférica)
Desta forma, estabelecem-se acções de carácter mais ou menos permanente que permitem
estabilizar um maciço de terreno ou rochoso, impedir a flutuação de uma estrutura enterrada
ou ser mesmo ser parte constituinte de uma superestrutura. Assim, as ancoragens inserem-se,
à semelhança das pregagens, no grupo de técnicas de viabilização de construções cuja
estratégia consiste em melhorar o comportamento estrutural global através da introdução de
determinados elementos resistentes.
1
Pela sua versatilidade, relativo baixo custo (quando comparado com o das alternativas, nem
sempre existentes) e facilidade de execução e implantação, as ancoragens são hoje em dia
utilizadas em quase todos os tipos de obras de contenção, de estabilização de encostas e de
amarração estrutural.
Este documento pretende servir de apoio aos alunos do Mestrado Avançado em Construção e
Reabilitação do Instituto Superior Técnico na Cadeira de Construção de Edifícios. Foca parte
do capítulo dessa mesma cadeira dedicado às contenções periféricas.
O documento aborda fundamentalmente a descrição das soluções existentes e dos processos

construtivos associados às ancoragens.
A elaboração deste documento não resultou de investigação específica sobre o tema efectuada
pelo seu Autor mas sim de alguma pesquisa bibliográfica, da consulta dos profissionais do
sector, da organização de Seminários de Especialização sobre temas relacionados com as
ancoragens e da elaboração prévia de diversos documentos de carácter didáctico no domínio
das contenções periféricas. Assim, muita da informação nele contida poderá também ser
encontrada nos seguintes textos, que não serão citados ao longo do texto:
 Jorge de Brito e Paulo França, “Faseamento Construtivo das Paredes Moldadas”,

Seminário sobre Execução de Paredes Moldadas, FUNDEC / ICIST, Dezembro de 1999,
Lisboa;
 Baldomiro Xavier, “Execução de Ancoragens”, Seminário sobre Execução de Paredes
Moldadas, FUNDEC / ICIST, Dezembro de 1999, Lisboa;
 Paulo França e Jorge de Brito, “Execução de Paredes Moldadas - Levantamento
Fotográfico”, Elementos de apoio à disciplina de Processos de Construção, Licenciatura
em Engenharia Civil, Instituto Superior Técnico, 1999, Lisboa;
 Jorge de Brito e Paulo França, “Paredes Moldadas e Barretas”, Folhas da disciplina de
Processos de Construção, Licenciatura em Engenharia Civil, Instituto Superior Técnico,
1999, Lisboa;
2
 Jorge de Brito e Inês Flores, “Execução de Paredes Tipo Munique - Levantamento

Fotográfico”, Elementos de apoio à disciplina de Processos de Construção, Licenciatura
em Engenharia Civil, Instituto Superior Técnico, 2001, Lisboa;
 Jorge de Brito e Paulo França, “Paredes Tipo Munique e Berlim”, Folhas da disciplina de
Processos de Construção, Licenciatura em Engenharia Civil, Instituto Superior Técnico,
1999, Lisboa;
 Jorge de Brito, “Paredes Tipo Munique”, Folhas da disciplina de Tecnologia de
Contenções e Fundações, Mestrado em Construção, Instituto Superior Técnico, 2001,
Lisboa;
 Jorge de Brito, “Paredes Tipo Berlim”, Folhas da disciplina de Tecnologia de Contenções
e Fundações, Mestrado em Construção, Instituto Superior Técnico, 2001, Lisboa;
 Jorge de Brito, “Cortinas de Estacas Moldadas”, Folhas da disciplina de Tecnologia de
Contenções e Fundações, Mestrado em Construção, Instituto Superior Técnico, 1999,
Lisboa;
 Pedro Paulo e Jorge de Brito, “Cortinas de Estacas-Prancha”, Folhas da disciplina de
Tecnologia de Contenções e Fundações, Mestrado em Construção, Instituto Superior
Técnico, 2001, Lisboa.
3
2. ASPECTOS GERAIS
2.1. CLASSIFICAÇÃO DAS ANCORAGENS
As ancoragens podem ser classificadas de diversas formas [8]:
 segundo a natureza do maciço em que são realizadas: em solo e em rocha;

 segundo a função a que se destinam: com função resistente (provisórias e definitivas) e de
estudo (para ensaios prévios de aferição do dimensionamento e de observação ao longo do
tempo);
 segundo a ordem de grandeza da tracção instalada: pré-esforçadas, tensas (com cabos ou
varões de aço de alta resistência) e passivas (com chumbadouros ou varões de aço
ordinário);
 segundo o modo de fixação da armadura ao maciço: injectadas com aglutinantes (calda de
cimento, o mais vulgar, ou resinas, em rochas; sem pressão ou sob pressão, simples ou
repetida) e mecânicas (mobilizando o atrito entre a armadura e furo, só em rochas);
 segundo o modo de trabalhar da selagem: do tipo A (bolbo de selagem traccionado - Fig.
2, à esquerda - a situação mais corrente) e do tipo B (bolbo de selagem comprimido - Fig.
2, à direita);
 segundo a geometria do furo na zona de selagem: cilíndrico (alargado em relação ao furo
no comprimento livre por injecção sob alta pressão - Fig. 3, à esquerda - ou não - Fig. 1) e
cilíndrico / cónico (furo alargado em uma ou mais posições - Fig. 3, à direita).
Fig. 2 [8] - Ancoragens do tipo A (à esquerda) e B (à direita)
4
Fig. 3 [2] - Bolbo de selagem: cilíndrico e preenchido por calda a baixa pressão (à esquerda) e
cilíndrico / cónico alargado mecanicamente (à direita)
2.2. CAMPO DE APLICAÇÃO DAS ANCORAGENS
São as seguintes as aplicações principais das ancoragens:
 suporte de estruturas relativamente flexíveis verticais ou sub-verticais de contenção de

terras, como é o caso das paredes moldadas (Fig. 4, à esquerda), paredes tipo Munique
(Fig. 4, ao centro) e Berlim (Fig. 4, à direita) e das cortinas de estacas moldadas (Fig. 5, à
esquerda) e estacas-prancha (Fig. 5, à direita); no caso de contenções de edifícios (Fig. 6,
à esquerda), as ancoragens têm um carácter provisório, ao contrário do que se passa nos
muros isolados de suporte de terras (Fig. 6, à direita);
Fig. 4 - Utilização de ancoragens em contenções periféricas; à esquerda, em paredes moldadas

ao centro, em paredes tipo Munique e, à direita, em paredes tipo Berlim
5
Fig. 5 - Utilização de ancoragens em contenções periféricas: à esquerda, em cortinas de

estacas-prancha e, à direita, em cortinas de estacas moldadas
CORTE 8-8'
9.00
5.95
5.40
3.10 3.30
Galeria
2.49
Técnica
30° 1.54 1.48
Aterros
0.00
-0.85
-2.80 25°
-3.00
-4.35
25° Aluviões
-6.00 25°
-7.00
-12.40 Miocénico
Fig. 6 - Ancoragens provisórias em contenção periférica de edifício (à esquerda) e definitivas

em muro de suporte de terras (à direita)
 amarração de lajes de fundo, no sentido de impedir o seu levantamento causado por

subpressões ou por tracções devidas a acções horizontais importantes (Fig. 7, à esquerda);
 amarração de fundações de superestruturas, em situações em que estas possam vir a estar
sujeitas a esforços globais de tracção (Fig. 7, à direita).
De entre estas aplicações, este documento dedicar-se-á essencialmente à primeira, a mais

frequente e mais relacionada com a disciplina que este texto pretende apoiar. A segunda é
tratada no âmbito dos ensoleiramentos gerais em documento próprio [1]. Quanto à última,
poderá vir a ser tratada no âmbito das fundações directas correntes.
6
CORTE 1-1
-13.00 4.67 4.67 -13.00

-13.63
PORMENOR 1
-15.80 -15.70 -15.70

-16.00
JET-GROUTING
MIOCENICO
13.00
5° 5° 5° 5°
2 2
3.00
3 3
(BOLBO DE INJECCAO)
12.00
(SELAGEM DOS CABOS)
4 4
9.00
-41.00
Fig. 7 - Ancoragem de uma laje de fundo (à esquerda) e das fundações de um viaduto (à

direita)
As ancoragens, quando limitadas à fase construtiva e nomeadamente em contenções

periféricas, são uma alternativa a outras formas, em geral mais económicas de equilibrar o
impulso das terras: a rigidez da própria solução de contenção (acontece por vezes com as
paredes moldadas em escavações de pequena profundidade, devido à espessura mínima destas
em função do equipamento e do processo construtivo); banquetas de terras encostadas à
cortina (Fig. 8, à esquerda), substituídas, à medida que a superestrutura vai sendo erguida por
escoramentos contra a mesma (Fig. 8, à direita); escoramentos mantidos durante toda a fase
provisória (Fig. 10, à esquerda) e só retirados, à semelhança das ancoragens provisórias, à
medida que as lajes dos pisos enterrados vão sendo construídas. Nos cantos, a opção de
ancoragens é geralmente preterida à dos escoramentos (sob a forma de perfis metálicos,
soldados, rebitados ou encastrados - Fig. 9).
2.3. CONSTITUIÇÃO DAS ANCORAGENS
Basicamente, as ancoragens são constituídas por (Fig. 1):
 cabeça;
7
 fuste;
 bolbo de selagem.
Fig. 8 - À esquerda, recurso a banquetas de terra para conter as terras no tardoz, substituídas,
após a construção de parte da superestrutura, por escoramentos ao nível das lajes (à direita)
Escoramento
Ancoragens
Fig. 9 - Representação esquemática das ancoragens e escoramentos ao longo do perímetro de

uma contenção periférica
A cabeça da ancoragem integra o sistema de fixação da armadura, que depende do sistema de

pré-esforço adoptado (Fig. 10, à direita). É comum o uso de cunhas de aperto quando se
8
empregam cabos e de porcas roscadas na utilização de varões de aço de alta resistência (Fig.
11, à esquerda). O pré-esforço é aplicado através de um macaco hidráulico e a partir da
cabeça, que transmite a força à estrutura através de uma placa de ancoragem (Fig. 11, à
direita), a qual permite que a ancoragem fique logo com a inclinação relativamente à
horizontal prevista em projecto (em geral entre 20º e 35º). A cabeça de ancoragem deve ser
capaz de suportar a máxima força da armadura durante as operações de ensaio, assim como
permitir o ajustamento dessa carga, para mais ou para menos, conforma a carga exigida ou a
capacidade determinada por ensaio de arrancamento.
Fig. 10 - À esquerda, escoramentos de suporte duma contenção (cortina de estacas moldadas)

durante a fase provisória e, à direita, componentes principais de uma ancoragem
Fig. 11 - À esquerda, cabeças de ancoragem tipo MacAlloy com varões roscados e tipo multi-
cordão com cabos flexíveis [2] e, à direita, placas de ancoragem
9
O fuste é o troço de ligação entre a cabeça da ancoragem e o bolbo de selagem e corresponde

ao comprimento livre da ancoragem. No seu interior, encontra-se a armadura e o sistema de
injecção que normalmente determinam o diâmetro de furação a utilizar e se prolongam para o
bolbo.
No que concerne à armadura, ela pode ser constituída por um cabo flexível (Fig. 12, à
esquerda, a solução mais comum de armadura em ancoragens), constituído por vários cordões
de aço de alta resistência e baixa ou muito baixa relaxação, geralmente envolvidos por uma
manga de PVC em todo o seu comprimento livre (para permitir a sua extensão livre no
interior da mesma aquando da colocação em carga da ancoragem) e desprotegidos na zona
correspondente ao bolbo de selagem (por aí se pretender uma perfeita aderência entre os
cordões e a calda de cimento e entre esta e o terreno), ou por um varão ou barra de aço de alta
resistência roscado na ponta.
Quanto ao sistema de injecção, ele pode ser constituído de duas formas:
 dois tubos de PVC (Fig. 12, à direita): um com cerca de uma polegada de diâmetro,
posicionado no interior dos diversos cordões, cuja única função é a de permitir a
reinjecção a alta pressão da calda de cimento e consequente formação do bolbo de
selagem, através de válvulas de borracha (também designadas por manchetes - Fig. 13, à
esquerda) na extremidade inferior e espaçadas de cerca de 1.5 m entre si; um segundo
tubo de menor diâmetro (em evidência do lado direito da Fig. 12, à direita), apenas para a
selagem da armadura, por preenchimento do furo com calda de cimento por gravidade ou
a baixa pressão;
 um tubo metálico (conhecido por tubo TM - Fig. 13, à direita), com cerca de 2.5 a 3 polega-
das de diâmetro, no interior do qual são posicionados os cordões (Fig. 14, à esquerda)ou o
varão de aço de alta resistência, e que tem várias funções: permite a selagem do espaço
entre ele próprio e as paredes do furo com calda de cimento, por introdução de uma
mangueira com um obturador (Fig. 14, à direita) até à sua extremidade inferior através da
qual a calda flui por gravidade até afluir à boca do furo (Fig. 15, à esquerda); permite a
reinjecção a alta pressão da calda através de válvulas anti-retorno (ou manchetes - Fig. 15,
à direita) espaçadas entre si de cerca de 1 m ao longo do comprimento de selagem e a
10
lavagem com água do seu interior após cada injecção de calda; tem a função resistente de
transmitir a força nos cordões ao bolbo de selagem.
Fig. 12 - À esquerda, aspecto do cabo flexível multi-cordão desprotegido junto à ponteira e, à

direita, cabo com o sistema de injecção em PVC em evidência
Fig. 13 - À esquerda, grande plano de uma manchete do tubo de injecção de PVC e, à direita,
tubos metálicos de injecção (TM)
O bolbo de selagem é o troço fixo da ancoragem, que é estabelecido fora do da cunha de

rotura do sistema a conter, para o que pode ser necessário um tratamento prévio do terreno. É
a zona que recebe o tratamento com injecções de calda de cimento a alta pressão, cujo
objectivo é o de aumentar a área de contacto com o terreno e, principalmente, melhorar a
qualidade dessa ligação.
11
Fig. 14 - À esquerda, armadura da ancoragem no interior do tubo TM e, à direita, injecção de

calda de cimento através de mangueira inserida no tubo TM
Fig. 15 - À esquerda, calda de cimento a afluir à boca do furo durante a operação de selagem
do tubo TM e, à direita, detalhe das manchetes em tubos TM
Na Fig. 16, à esquerda, apresenta-se uma solução, pouco corrente, de ancoragens passivas
(curiosamente, num solo vincadamente incoerente). Esta solução consiste na cravação na
vertical de um perfil metálico no tardoz da cortina, o qual é ligado através de varões de aço
ordinário aos perfis metálicos da cortina. Esta solução é rápida, muito económica (prescinde-
se dos cabos de pré-esforço, não exige qualquer especialização da mão de obra, mas só é
possível para pequenas alturas de entivação e em situações em que seja aceitável uma
deformação horizontal significativa da cabeça da cortina (para que os varões que a ligam ao
perfil no tardoz entrem em tensão).
Em maciços rochosos, pode-se recorrer a ancoragens mecânicas (Fig. 16, à direita).
12
Ancoragem provisória
Fig. 16 - À esquerda, sistema de ancoragem passiva de paredes tipo Berlim e, à direita,

ancoragem mecânica [8]
2.4. VANTAGENS E DESVANTAGENS
As vantagens da utilização das ancoragens, como alternativa a outras técnicas auxiliares na

fase provisória na execução de contenções definitivas (banquetas de terra e escoramentos),
são:
 ao introduzirem uma força activa de sentido inverso ao do impulso das terras, diminuem
significativamente a deformação horizontal no topo da contenção e, consequentemente, o
assentamento das fundações das construções aí fundadas, assim como todas as possíveis
consequências negativas desse mesmo assentamento;
 não introduzem constrangimentos quer ao processo construtivo (a escavação é feita de
cima para baixo e em toda a área da futura construção) quer à circulação no espaço
contido;
 processo mais seguro (no caso das banquetas, a sua eficácia é discutível, sobretudo se o
terreno não estiver compactado; os escoramentos correm o risco de ser danificados pelo
movimento de equipamento).
As principais desvantagens das ancoragens são as seguintes:
 são significativamente mais onerosas e também de execução mais demorada;
13
 exigem equipamento e pessoal mais especializado;

 podem ser constrangidas pela existência de edifícios semi-enterrados nas proximidades
(nalguns casos, resolve-se o problema alterando a inclinação das ancoragens, ainda que
com perda de eficácia);
 os processos de furação e de criação do bolbo de selagem podem dar origem a estragos
nos edifícios vizinhos;
 existe um desperdício grande de material nas ancoragens provisórias (só a cabeça das
quais é reaproveitada).
Existe algum paralelismo entre as pregagens e as ancoragens, suscitando por vezes alguma
confusão. Em [3] são identificadas as características que distinguem umas das outras. Tal
permite listar as vantagens das ancoragens relativamente às pregagens:
 muito maior capacidade de carga;

 por geralmente não serem activas, as pregagens potenciam assentamentos não aceitáveis
das fundações das construções implantadas no tardoz da contenção;
 as ancoragens permitem maiores inclinações do talude;
 maior espaçamento entre inclusões;
assim como as suas desvantagens relativas:
 maior comprimento (uma desvantagem em zonas urbanas);

 substancialmente mais caras;
 obrigam a pessoal e equipamento mais especializado.
Geralmente, as ancoragens e as pregagens não se constituem como alternativa numa mesma

situação, ainda que, em determinadas circunstâncias, possam ser utilizadas em paralelo.
14
3. PROCESSO CONSTRUTIVO
A execução das ancoragens deve ser convenientemente programada e levada a cabo por
pessoal qualificado e experiente. O processo construtivo das ancoragens depende do tipo de
ancoragem que se executa e do processo de furação. Descreve-se de seguida a sequência de
execução das ancoragens (de cabos e sistema de injecção flexíveis) introduzidas em furos
auto-sustentáveis (executados com trado contínuo), uma das técnicas mais utilizadas em
Portugal sempre que o solo o permite. As outras hipóteses têm, em termos do processo
construtivo, muitos aspectos em comum com esta.
O processo construtivo das ancoragens inicia-se, no caso das contenções periféricas, do topo
destas para baixo de acordo com a seguinte sequência (representada parcial e esquematica-
mente na Fig. 17, para um tipo de ancoragem e de furação que não o referido acima):
 execução da parte não pré-esforçada da contenção periférica (a toda altura no caso das
paredes moldadas e das cortinas de estacas moldadas) ou cravação dos perfis metálicos
(no caso das paredes tipo Munique e Berlim e das cortinas de estacas-prancha);
 escavação do primeiro nível;
 execução da parte não pré-esforçada dos painéis só no troço correspondente à escavação
(no caso das paredes tipo Munique) ou colocação dos elementos de entivação entre perfis
no mesmo troço (no caso das paredes tipo Berlim);
 execução do furo para a ancoragem (Fig.17-1, em que o método de furação não é
necessariamente o indicado - varas e bit) e extracção do equipamento de furação do furo
(Fig. 17-2);
 colocação manual da armadura e sistema de injecção (Fig. 17-6);
 selagem da armadura por preenchimento do furo com calda de cimento (Fig. 17-4);
 reinjecção de calda de cimento para criação do bolbo de selagem (Fig.17-5);
 colocação em carga da armadura (pré-esforço);
 escavação de outro nível;
 repetição das restantes operações nos restantes níveis até à base da escavação.
15
Fig. 17 - Processo de execução das ancoragens (seguir legenda)
A sequência apresentada (tal como o projecto de execução) pode sofrer alterações de obra
para obra conforme os condicionantes técnicos (por exemplo, equipamentos disponíveis ou
métodos de trabalho diferentes consoante a empresa) ou locais (por exemplo, as
características do terreno que condicionam o processo de furação e que podem não ser as
previstas em projecto), tais como as seguintes:
 nas paredes tipo Munique e para maximizar o rendimento do equipamento de furação,

pode ser executado o furo, colocada a armadura e feita a selagem da mesma antes da
betonagem do painel (Fig. 18, à esquerda) ou mesmo antes da escavação (Fig. 18, à
direita, referente a um painel secundário);
 quando se recorre à furação com varas e bit (terrenos não auto-sustentáveis), é
frequentemente necessário efectuar o preenchimento do furo com calda de cimento à
medida que se vão retirando as varas, sendo as armaduras e respectivo sistema de multi-
injecção colocados no interior do furo enquanto a calda ainda não endureceu;
 em terrenos ainda mais difíceis, pode ter de se recorrer a entubamento exterior, eventual-
mente com ponteira perdida, que vai sendo introduzido à medida que o furo é executado
(com varas e bit) e é posteriormente retirado imediatamente após a selagem do furo com
calda de cimento, no interior do qual é colocada a armadura com a calda ainda fresca;
 quando não se recorre ao sistema de injecção flexível mas sim ao tubo TM, a sequência é a
16
indicada na Fig. 17 (3 - introdução do tubo TM; 4 - selagem do tubo às paredes do furo; 5

- criação do bolbo de selagem por reinjecção de calda de cimento; 6 - colocação da
armadura no interior do tubo TM e selagem da mesma por preenchimento do tubo com
calda de cimento; a colocação da calda também pode preceder a da armadura, como
indicado na Fig. 17).
Fig. 18 - À esquerda, ancoragem semi-executada em painel de parede tipo Munique ainda por
betonar e, à direita, ancoragens executadas antes da escavação dos painéis secundários
Não é demais salientar o facto de a execução das ancoragens dever seguir-se, o mais
imediatamente possível, à escavação das terras, uma vez que essa é uma das fases mais
críticas do processo em termos de segurança estrutural.
Apresenta-se de seguida e em detalhe cada uma das fases do processo construtivo
3.1. EXECUÇÃO DO FURO
A execução das ancoragens inicia-se com a correcta implantação do eixo da furação, de

acordo com as indicações do projecto. Para tal, são deixados negativos nos elementos
betonados: em paredes moldadas (Fig. 19, à esquerda), em paredes tipo Munique (Fig. 19, à
direita; quando a armadura da ancoragem é colocada antes da betonagem, é preciso garantir
também um negativo na cofragem - Fig. 21, à esquerda) e Berlim (Fig. 20, à esquerda), em
cortinas de estacas moldadas (Fig. 20, à direita; quando as estacas são espaçadas, geralmente
posicionam-se as ancoragens nesse intervalo, pelo que se prescinde de negativos nas estacas -
17
Fig. 21, ao centro - ainda que estes possam ser utilizados na viga de distribuição, se esta for
em betão armado - Fig. 21, à direita) e mesmo em lajes de ensoleiramento (Fig. 22, à
esquerda). Em cortinas de estacas-prancha, o espaço para passagem das ancoragens é
efectuado a posteriori por corte a maçarico. Os negativos propriamente ditos podem ser
metálicos (também designados por trompetes - Fig. 18, à direita), em PVC (Fig. 19, à direita)
ou corresponderem meramente a um corte nos elementos de entivação (Fig. 20, à esquerda).
No primeiro caso, o próprio negativo já tem a inclinação que se pretende dar à ancoragem. No
caso das paredes moldadas, das paredes tipo Berlim, das cortinas de estacas moldadas e das
lajes de ensoleiramento, é necessário ter o cuidado de, antes da betonagem, tapar a abertura
dos negativos com esferovite, serapilheira ou papel de sacos de cimento (Fig. 23, à esquerda).
Fig. 19 - Negativos para passagem das ancoragens: metálicos em parede moldada (à esquerda)
e em PVC em parede tipo Munique (à direita)
Finalmente, resta referir ainda, ao nível da pormenorização das armaduras relacionada com a
existência das ancoragens (apenas no caso das paredes moldadas, nas paredes tipo Munique e
nas lajes de ensoleiramento), a necessidade de prever um reforço à flexão no intradorso e ao
punçoamento em ambas as faces (Fig. 23, à direita).
18
Fig. 20 - Negativos para passagem das ancoragens: corte nos elementos de entivação em
parede tipo Berlim (à esquerda) e metálico em cortina de estacas moldadas (à direita)
Fig. 21 - À esquerda, negativo deixado na ancoragem para passagem da armadura da

ancoragem de uma parede tipo Munique, ao centro, posicionamento de ancoragem entre
estacas em cortina de estacas moldadas e, à direita, negativo em viga de distribuição em betão
armado em cortina de estacas moldadas
Fig. 22 - À esquerda, negativo para ancoragem numa laje de ensoleiramento geral e, à direita,
trompetes para incorporação nas armaduras das paredes de contenção
19
Fig. 23 - Negativo de ancoragem de parede tipo Munique tapado durante a betonagem com
papel de sacos de cimento (à esquerda) e reforço da armadura na zona da ancoragem numa
parede do mesmo tipo (à direita)
As ancoragens podem ser executadas com qualquer inclinação (Fig. 24), ainda que em
contenções periféricas sejam normalmente sub-horizontais (Fig. 6, à esquerda). Nestas
condições, a furação torna-se uma operação delicada, visto que a consistência dos terrenos a
atravessar ao longo do furo varia de um modo geral com a profundidade. Daí que possam
coexistir, no mesmo furo, terrenos superficiais soltos, camadas argilosas e/ou arenosas e
mesmo rochas pouco alteradas.
Fig. 24 - Ancoragem horizontal em cortina de estacas moldadas (à esquerda) e vertical em

laje de ensoleiramento geral (à direita) [2]
A escolha do equipamento de furação adequado é, assim, crucial, não só para assegurar a
20
qualidade da furação, como para manter os níveis de produção requeridos, pelo que deve ser
de grande operacionalidade e, de preferência, de pequeno porte. O equipamento está
normalmente preparado para receber as ferramentas específicas de cada técnica de furação de
entre as existentes:
 rotação com recurso a trado contínuo e ponteira de corte (Fig. 25, à esquerda);
 roto-percussão com varas e bit e com injecção de água (Fig. 25, à direita);
 roto-percussão com varas e bit e com injecção de água e entubamento do furo (Fig. 26, à
esquerda);
 roto-percussão com martelo de fundo de furo e com recurso a ar comprimido (Fig. 26, à
direita).
Fig. 25 - Equipamento de furação: com trado contínuo, à esquerda, e com varas e bit, à direita
Fig. 26 - Equipamento de furação: com entubamento exterior, à esquerda, e com martelo de

fundo de furo, à direita
21
Independentemente do método de furação utilizado, as paredes do furo deverão ficar rugosas e

os detritos no interior do furo devem ser removidos (por circulação directa ou inversa, ou seja,
por aspiração), usando ar comprimido, água ou lama argilosa (suspensão de água / bentonite).
3.1.1. Furação com trado contínuo
Esta é a técnica de furação mais utilizada, uma vez que minimiza a perturbação nos terrenos,
pois a extracção dos detritos de furação é feita pelo próprio trado contínuo, que segue o
princípio do parafuso de Arquimedes. Contudo, esta técnica só é viável em solos coesivos de
compacidade média ou mesmo em rochas friáveis, e sem presença de água significativa,
porque o trado não tem a rigidez à torção necessária para transmitir binários elevados desde a
cabeça rotativa até à ponteira de corte, concebida com materiais e geometria adequados para
facilitar a furação (Fig. 27, à esquerda). Por outro lado, neste sistema, as paredes do furo (de
diâmetro da ordem dos 8 a 15 cm) devem ter capacidade suficiente para permanecer estáveis
após a furação, de modo a permitir a introdução e selagem do sistema de injecção, o que torna
o processo inadequado para solos de reduzida coesão.
A furação decorre então do seguinte modo. A rotação do trado faz com que este se vá introdu-
zindo no terreno e, simultaneamente, trazendo o terreno à boca do furo (Fig. 27, à direita). O
facto de as espiras do trado se encontrarem permanentemente preenchidas com terra impede o
aluimento das paredes do furo durante a furação. A máquina é apontada e centrada com o ne-
gativo da ancoragem, garantindo a inclinação do projecto. Se este não estiver à vista, poderá
ter de ser detectado pelo som de um martelo percutido contra a parede. Remove-se depois a
camada fina de betão que cobre o negativo e o papel (ou esferovite) introduzido no negativo.
Uma vez que não há geralmente espaço na obra nem se torna prático começar a trabalhar logo
com o comprimento do trado igual ao da ancoragem, é necessário interromper de quando em
quando a operação (Fig. 28, à direita) para acoplar novos troços de trado (Fig. 28, à
esquerda). Quando se atinge o comprimento do furo previsto, o trado é retirado, desta vez sem
movimento de rotação, havendo necessidade de desacoplar de quando em quando os mesmos
troços, e o fundo do furo é limpo dos detritos da escavação, através de ar comprimido e de um
22
tubo introduzido até ao fundo do furo. Refira-se que, após a retirada do trado trazendo
consigo o terreno que ainda se encontrava no interior do furo, este fica vazio até à selagem da
armadura, que deve seguir-se o mais rapidamente possível.
Fig. 27 - À esquerda, ferramentas para furação à rotação e, à direita, solo trazido à boca do
furo pelo processo de furação com o trado contínuo
Fig. 28 - À esquerda, troços de trado prontos a ser acoplados e, à direita, interrupção da

furação para acoplagem de novos troços
3.1.2. Furação com varas e bit
Quando a furação com trado contínuo não é praticável, a técnica de furação por roto-
23
percussão, que utiliza como ferramenta um bit de corte (Fig. 29, à esquerda) montado na
extremidade de um trem de varas (Fig. 29, ao centro) que lhe transmitem a energia de
percussão, torna-se preferível. No interior das varas circula água sob pressão (Fig. 30, à
esquerda), que é utilizada para remover os detritos de furação, que afluem à boca do furo sob
a forma de lamas (Fig. 30, à direita). Por vezes, sucede que o bit de corte à percussão não é
eficaz, pelo que se recorre a um bit de corte que funciona à rotação, com múltiplas coroas,
equipadas com dentes que rasgam a rocha com grande facilidade (Fig. 29, à direita). Quando
se torna necessário suster as paredes do furo, este sistema pode trabalhar ao abrigo de um
entubamento exterior, que tem na extremidade uma coroa de corte à rotação.
Fig. 29 - À esquerda, bits de corte à rotação e roto-percussão, ao centro, varas ocas e, à

direita, bit de múltiplas coroas
O processo de furação decorre do seguinte modo. Por roto-percussão, as varas e o bit vão
progredindo e executando o furo, que é sustido pelas águas que circulam no exterior das
varas, arrastando os detritos e afluindo à superfície. Tal como no processo anterior, o braço do
equipamento não permite que as varas sejam logo montadas com o seu comprimento máximo,
correspondente ao fim da furação. Daí que a furação tenha de ser interrompida de quando em
quando para acoplar no topo da haste novas varas (Fig. 30, à esquerda). Quando é atingido o
fundo do furo, as varas e bit são extraídas, ao abrigo do entubamento exterior ou com o
preenchimento simultâneo do vazio com calda de cimento, em ambos os casos quando as
paredes do furo não se sustentam por si próprias.
24
Fig. 30 - À esquerda, início do processo de acoplagem de novas varas ocas, vendo-se a água
que no interior das mesmas circula para remoção das terras do interior do furo, e, à direita,
lamas a afluir à boca do furo
3.1.3. Furação com martelo de fundo de furo
A roto-percussão com recurso a um martelo de fundo (Fig. 31, à esquerda) accionado a ar

comprimido é a técnica de furação adequada a rocha dura. Ao contrário dos martelos de
superfície, que accionam o bit de corte juntamente com o trem de varas, neste sistema a
energia é transmitida apenas à massa percutora localizada na extremidade do furo, sendo
portanto de grande eficácia. Por outro lado, o sopro de ar comprimido serve também para
trazer à boca do furo os detritos de furação (Fig. 31, à direita). Necessitando de um
compressor de grande débito, esta furação torna-se muito dispendiosa por que implica um
elevado consumo de combustível.
Verifica-se que, em rochas muito fracturadas, o escape de ar pelas fissuras causa importantes
perdas de carga no ar de retorno. Este facto acaba por reduzir a eficácia no transporte dos
detritos que, acumulando-se na extremidade, vão reduzir o rendimento do martelo por
amortecimento dos golpes. Assim, torna-se necessário proceder a pausas para remoção dos
detritos, o que aumenta o tempo despendido na furação.
A furação decorre de forma idêntica à descrita na técnica anterior, sendo a água substituída
pelo ar comprimido como forma de trazer os detritos de furação à superfície e mantendo-se a
necessidade de ir acoplando varas à medida que a profundidade do furo aumenta. À
25
semelhança, do que se passa na furação com o trado contínuo, o furo, após concluído, fica
vazio até à selagem da armadura, já que o terreno assim o permite.
Fig. 31 - À esquerda, martelo de fundo de furo decomposto e montado e, à direita, furação

com esta ferramenta (repare-se no pó acumulado)
3.2. COLOCAÇÃO DA ARMADURA
As armaduras a utilizar em ancoragens pré-esforçadas devem obedecer às normas aplicáveis a

aços de pré-esforço, em particular no que diz respeito à relaxação, fadiga e extensão após
rotura. Nas ancoragens de injecção por fases (sistema IRS, descrito mais adiante) correntes
em Portugal, as armaduras são montadas à volta do tubo de injecção e seladas
simultaneamente, ou são introduzidas no tubo de injecção e seladas apenas após a realização
do bolbo de selagem. Neste último caso, o tubo de injecção é metálico e de maior diâmetro
(tubo TM, descrito em §2.3).
Como já referido anteriormente, a armadura pode ser constituída por um varão rígido de alta
resistência ou por um cabo flexível de vários cordões. A primeira opção é hoje em dia cada
vez menos utilizada (apenas para cargas muito pequenas e ancoragens curtas) pela sua menor
versatilidade e pela maior dificuldade no transporte em obra e introdução no furo aberto
(torna-se em geral necessário recorrer a acessórios para emendas - Fig. 32, nomeadamente
26
quando o espaço em estaleiro o exige ou quando o comprimento total da ancoragem excede o

comprimento de transporte). Por essa razão, a explicação que se segue irá incidir nos cabos
flexíveis. Por vezes, são utilizadas, em obras especiais, armaduras não metálicas, que utilizam
o kevlar ou outros materiais sintéticos.
Fig. 32 - Varão Dywidag e emenda de topo
Os cordões (conjunto de fios enrolados helicoidalmente em volta de um fio recto) são geral-
mente fornecidos embainhados e em rolo (Fig. 33, à esquerda). Os cabos, podendo ter 4 a 20
cordões, são montados em obra e armazenados no estaleiro ao comprido (Fig. 33, à direita) ou
sob a forma de rolos (Fig. 12, à esquerda). Após a montagem, os cordões de pré-esforço estão
protegidos através de bainhas de PVC (Fig. 12, à esquerda) na maior parte do seu
comprimento (o chamado comprimento livre, para permitir que sejam esticados sem aderir ao
terreno e assim transmitir toda a sua força apenas ao bolbo de selagem) e descarnados (Fig.
12, à esquerda) no comprimento correspondente ao bolbo de selagem (geralmente acima de 6
m). Após desembainhar os cordões, é necessário limpá-los, com solvente ou vapor, da
protecção gordurosa com que são geralmente fornecidos. Na sua extremidade inferior, têm
geralmente uma ponteira cónica metálica (Fig. 34, à esquerda), para facilitar a sua introdução
no furo sem desagregar muito as suas paredes o que contaminaria a calda de cimento. Para
além dos cordões, existe um tubo de PVC no interior dos mesmos (Fig. 34, à direita),
utilizado para a reinjecção, o qual está munido de válvulas (ou manchetes) na zona
correspondente ao bolbo de selagem, que podem assumir o aspecto representado na Fig. 13, à
esquerda, afastados entre si de cerca de 1 m a 1.5 m, que se abrem sob pressão permitindo a
saída para o terreno da calda de cimento injectada após a selagem do furo. Existe também um
outro tubo de PVC de menor diâmetro (Fig. 34, à direita) para a selagem inicial do furo. A
ligar todo este conjunto, são utilizados espaçadores (ou centralizadores; de 2 em 2 m no bolbo
de selagem e de 4 em 4 m no comprimento livre), com a função de distribuir uniformemente
os cordões no contorno do cabo (devem estar afastados entre si pelo menos 5 mm, para
27
permitir o seu envolvimento pela calda), que podem ser de plástico (Fig. 34, à direita, ou Fig.
35, à esquerda) ou metálicos (Fig. 35, ao centro), ou meramente fita-cola (Fig. 13, à esquerda
ou Fig. 33, à direita).
Fig. 33 - Rolo de aço de pré-esforço (à esquerda) e cabos de ancoragem já montados e

armazenados ao comprido (à direita)
Fig. 34 - Ponteiras de cabos de ancoragem (à esquerda) e tubos de PVC do sistema de

injecção para selagem do furo (em cima de menor diâmetro) e para reinjecção (ao meio de
maior diâmetro) (à direita), vendo-se ainda uma manchete para reinjecção e um espaçador /
centralizador dos cordões em plástico
Por vezes, com alguma vantagem ao nível da garantia da protecção da armadura contra a
corrosão, o tubo de PVC para reinjecção e o revestimento dos cabos na zona livre são
substituídos por um tubo metálico perdido (o tubo TM - Fig. 13, à direita), no interior do qual
são introduzidos os cabos e no qual existem também as manchetes (Fig. 15, à direita).
Quando se utiliza o sistema de injecção flexível, a armadura é transportada para o local da
28
ancoragem (Fig. 35, à direita) e introduzida directamente no furo (Fig. 36, à esquerda). No
caso inverso, o tubo TM deve ser introduzido no furo (Fig. 36, à direita) e só mais tarde a
armadura será colocada dentro do tubo.
Fig. 35 - À esquerda, espaçador plástico na extremidade inferior do cabo, na qual neste caso
não existe ponteira nem sistema de injecção acoplado, ao centro, espaçador metálico, tal
como o anterior em cabo que será introduzido num tubo TM, e, à direita, transporte do cabo
de ancoragem para o local da ancoragem
Fig. 36 - Introdução do cabo de ancoragem de parede moldada com sistema flexível de

injecção no furo (à esquerda) e introdução do tubo TM no furo de uma ancoragem em parede
tipo Munique (uma situação pouco frequente neste tipo de paredes), precedendo a colocação da
armadura dentro do tubo (à direita)
Independentemente do sistema de injecção, quando se introduz a armadura ou o tubo TM, o

furo poderá estar vazio (se a furação tiver sido executada com trado contínuo (Fig. 37, à
esquerda) - por as paredes se auto-susterem -, com varas e bit ao abrigo de um entubamento
exterior - por este suster as paredes - ou com martelo de fundo de furo - a natureza rochosa do
29
terreno faz com que esta não alue) ou já preenchido com calda de cimento (se a furação tiver
sido executada com varas e bit mas sem entubamento exterior - Fig. 37, à direita). A
introdução da armadura ou do tubo TM deve ser iniciada mal termine a furação, no primeiro
caso para minimizar as perdas de terreno nas paredes do furo e, no segundo caso, para se
antecipar ao endurecimento da calda.
Fig. 37 - Cabo de ancoragem introduzido no interior do furo: à esquerda, com este vazio (em
parede tipo Munique e furo executado com trado contínuo) e, à direita, com o furo
previamente preenchido por calda de cimento (em parede moldada e furo executado com
varas e bit), que já escorreu pela boca do furo
3.3. SELAGEM DA ARMADURA
As funções desta operação são: preencher os vazios do terreno e o espaço entre a ancoragem e
as paredes do furo, impermeabilizando-o; dar alguma protecção contra a corrosão à armadura.
Não tem por objectivo incrementar a capacidade de carga da ancoragem.
Uma vez concluída a furação, o sistema de injecção é instalado: em simultâneo com a

armadura (no caso do sistema flexível) ou antes desta (no caso do recurso ao tubo TM). A
selagem da armadura (ou do tubo) é feita por preenchimento total do furo com calda de
cimento através de um tubo fino de PVC (no primeiro caso - Fig. 38, à esquerda) ou por
preenchimento do espaço entre o tubo TM e as paredes do furo através de uma mangueira
ligada a um obturador simples ou duplo (no segundo caso - Fig. 38, à direita). Em ambos os
casos, a calda preenche por gravidade (ou a baixa pressão) e de baixo para cima o espaço, até
refluir na boca do furo (Fig. 38, à esquerda, e Fig. 15, à esquerda), podendo posteriormente
30
preencher-se a parte final do furo a balde (Fig. 39, à esquerda). Em ancoragens provisórias, a
selagem do comprimento livre da ancoragem poderia ser dispensada, embora não seja essa a
prática corrente actual. No caso do tubo TM, imediatamente após a selagem do mesmo, é
preciso lavar o interior do tubo recorrendo ao mesmo equipamento, para permitir a posterior
reinjecção da calda através das manchetes.
Fig. 38 - À esquerda, selagem da armadura através do tubo que se vê ligado ao sistema de

injecção (vê-se também a calda de cimento a afluir à boca do furo) e, à direita, selagem
consecutiva do tubo TM em várias ancoragens
Quando se suspeita de que o terreno poderá apresentar uma permeabilidade excessiva, pode-
se efectuar um ensaio com água antes da injecção com calda. Se a absorção for excessiva,
deve fazer-se uma injecção prévia de calda a baixa pressão e, após 24 h de repouso, perfurar e
ensaiar novamente o furo. Caso a permeabilidade ainda não seja satisfatória ou se tenha
tentado a selagem gastando um volume excessivo de calda, deve encarar-se a hipótese de
tratar previamente o terreno.
Independentemente do sistema de injecção, quando o furo tiver sido executado ao abrigo de

entubamento exterior, este vai sendo retirado à medida que a calda progride no furo (esta
passa a sustentar as paredes do furo). Da mesma forma se procede em furos cujas paredes não
são auto-sustentáveis quando o furo é executado com varas e bit mas sem entubamento, ou
seja, vai-se subindo a haste e simultaneamente preenchendo o fundo do furo com calda de
cimento alimentada pelo interior das varas (este processo precisa de ser interrompido de
31
quando em quando para desacoplar varas), até esta afluir à boca do furo (Fig. 39, à direita); só
após esta operação, é então colocada a armadura (ou o tubo TM) no interior do furo.
Fig. 39 - À esquerda, introdução da calda a balde no troço superior do furo e, à direita, calda
de cimento a jorrar do furo ainda com a haste do equipamento de furação no seu interior
A calda de cimento é preparada numa central misturadora (Fig. 40, à esquerda) ou num
equipamento com misturadora e prensa para injecção (Fig. 40, à direita), consoante a escala
da obra. A calda deve circular da misturadora para o furo de forma contínua e sem
interrupções para o que se recorre a diverso equipamento (Fig. 41, à esquerda).
Fig. 40 - À esquerda, central misturadora de calda de cimento e, à direita, equipamento com

misturadora e prensa para injecção
Em maciços rochosos, pode-se utilizar resina (tempo de endurecimento muito curto,

facilmente controlável e facilidade de aplicação) em vez de calda de cimento.
32
3.4. CRIAÇÃO DO BOLBO DE SELAGEM
Com excepção dos casos em que o bolbo de selagem é estabelecido em rocha compacta, onde
a selagem directa é suficiente para assegurar a capacidade resistente projectada, torna-se em
geral necessário o recurso a injecções de calda de cimento para garantir a transmissão ao
terreno do pré-esforço previsto.
A injecção de calda de cimento a alta pressão (com o auxílio de um compressor - Fig. 41, à
direita) é iniciada, de um modo geral, cerca de 24 horas após a selagem da armadura (ou do
tubo). Apesar de este período de tempo ser suficiente para se verificar a presa, não permite no
entanto um endurecimento excessivo da calda. De facto, é essencial controlar este fenómeno,
porque a existência de uma crosta endurecida pode impedir a abertura das válvulas e
inviabilizar a reinjecção.
Fig. 41 - À esquerda, equipamentos utilizados na injecção da calda de cimento e, à direita,

compressor para ar comprimido e injecção de calda a alta pressão
Uma vez fixada a técnica e o diâmetro de furação e o comprimento do bolbo de selagem, é a

técnica de injecção que permite atingir os objectivos de resistência estabelecidos em projecto.
Distinguem-se duas técnicas de injecção na execução de ancoragens: na primeira, o volume de
calda a injectar é introduzido de uma só vez e através de uma única saída (sistema IGU); na
segunda, a calda é introduzida de forma selectiva, ao longo de múltiplas saídas e repartida por
várias injecções (sistema IRS).
33
Como exemplo do sistema IGU, considere-se uma ancoragem em que, durante a selagem, se
deixa paralelamente à armadura uma mangueira com a extremidade inferior obturada ou
simplesmente dobrada. Após a presa da calda de selagem, e acoplando à mangueira uma
torneira de passagem (Fig. 41, à esquerda) ligada a uma prensa (Fig. 40, à direita), é possível
injectar um determinado volume de calda V 1 a débito constante e registar a pressão de
injecção P, que é medida num manómetro colocado junto à boca (Fig. 42, à esquerda).
Esgotado o volume V 1 , podem registar-se diferenças relativamente às condições previstas: a
pressão P medida pode ser superior ou inferior à pressão de projecto P 1 ; pode também não se
ter conseguido injectar o volume V 1 , mesmo utilizando pressões superiores a P 1 - neste caso,
atingiu-se a pressão necessária mas não a dimensão pretendida para o bolbo. Se a pressão P 1
não for atingida, pode-se insistir injectando um volume adicional, que atingirá os objectivos
se a selagem tender para a colmatação. Em caso de lavagem, a insistência na injecção pode
implicar um grande consumo de calda que, no entanto, não se traduz em grandes resultados
práticos. Se se registar a interrupção da injecção durante um período de tempo suficiente para
se dar a presa do cimento, a obstrução da mangueira impedirá uma nova injecção.
Nesta técnica de injecção, a calda de cimento tem tendência a ficar retida próximo da saída,
ou escapar-se por algum caminho preferencial, o que significa que a eficácia da injecção é em
geral reduzida.
Na injecção repetitiva e selectiva, é necessário dispor de um tubo de injecção equipado com

uma sucessão de válvulas anti-retorno (Fig. 13, à esquerda, no sistema de injecção flexível ou
Fig. 15, à direita, com tubo TM), convenientemente distribuídas ao longo do comprimento de
selagem. A injecção é feita recorrendo a um obturador duplo (Fig. 42, à direita) que permite
isolar o trajecto da calda de cimento, alimentando apenas uma válvula de cada vez, de baixo
para cima. Terminada a série de injecção, procede-se à lavagem da mangueira com água, de
modo a remover a calda que ficou retida, permitindo assim que a operação seja retomada
cerca de 24 horas depois. O tubo de injecção também precisa de ser lavado após cada série de
injecção, para permitir a série seguinte.
34
Fig. 42 - À esquerda, manómetro para medição da pressão de injecção da calda e, à direita,

obturador duplo utilizado na injecção selectiva (sistema IRS) com tubo TM
O volume total a injectar V 2 é, neste caso, introduzido a débito aproximadamente constante e

em várias etapas, distribuídas por seis ou mais pontos ao longo do comprimento de selagem.
Desta forma, consegue-se um controlo bastante mais efectivo sobre a injecção. Se a absorção de
calda de cimento é elevada, mas não se obtém o correspondente aumento de pressão, é possí-
vel interromper a injecção, esperar pela presa do cimento e retomar a injecção de seguida.
A injecção repetitiva permite também avaliar a eficácia da injecção anterior, comparando as

pressões atingidas para um mesmo débito. A injecção termina quando a pressão de injecção,
que vai atingindo valores crescentes (é contraproducente procurar aplicar pressões muito
elevadas logo numa fase inicial da reinjecção), alcança a pressão de projecto P 2 (da ordem
dos 3 a 4 MPa) em todas as válvulas. Com base neste critério, o volume total de calda
injectado, que é um dos parâmetros que controla a capacidade resistente da ancoragem, pode
ser inferior ou superior ao volume de referência V 2 . Todo este processo de injecção, por ser
susceptível a muitos factores, deve ser documentado nos registos de injecção (Fig. 50), uma
das ferramentas mais importantes do controlo de execução.
A execução de um bolbo de selagem por injecção de cimento assemelha-se a um ensaio com

dilatómetro ou com pressiómetro. Por essa razão, faz sentido fixar as pressões de injecção
tomando como referência a pressão limite de Menard do terreno de selagem (P  ). Assim, na
técnica de injecção tipo IGU, adopta-se uma pressão de referência P 1 pelo menos de 0.5 P  ;
para a injecção do tipo IRS, P 2 deverá exceder P  . A pressão deve ser suficiente para garantir
o funcionamento do bolbo mas não demasiada por poder danificar a estrutura interior do solo,
35
levando ao levantamento do terreno e a prejuízos em serviços e construções vizinhos (um

volume excessivo de calda injectada poderá também ser um indicador de problemas). Por
isso, pode haver situações em que não se consegue injectar o volume de calda previsto, mas
que são aceites apesar disso. O bolbo vai funcionar por macro-atrito e é a ele que é
transmitido o pré-esforço do cabo.
Consoante a reinjecção é feita através do tubo em PVC ou do tubo metálico TM, o diâmetro
do obturador será menor (Fig. 43, à esquerda) ou maior (Fig. 42, à direita). O obturador é
introduzido no tubo (Fig. 43, à direita), são injectadas as diversas válvulas, da mais profunda
para o exterior, e, no fim, o tubo é limpo da calda no seu interior com água que circula pela
mesma mangueira e obturador que a calda.
Fig. 43 - À esquerda, obturador utilizado no sistema de injecção em PVC e, à direita,

introdução do obturador duplo no tubo TM
Quando se recorre ao tubo TM, é só nesta altura que é introduzida a armadura no seu interior,
após o que o espaço restante é selado com calda de cimento. Esta sequência pode ser
invertida, desde que se garanta que a calda não endurece antes de se colocar a armadura. Os
cordões deverão, em princípio, ser embainhados em todo o comprimento livre da ancoragem,
à semelhança do que se passa com o sistema de injecção flexível. Se, pelo contrário, os
cordões estiverem à vista ao longo de todo o seu comprimento, nesta fase só se poderá
preencher com calda de cimento o interior do tubo na zona correspondente ao bolbo de
36
selagem. A Fig. 44 mostra a sequência de execução de uma ancoragem com recurso a

entubamento exterior, a tubo TM, ao sistema de injecção IRS e a armadura não embainhada.
Fig. 44 [2] - Sequência de execução de uma ancoragem com recurso a entubamento exterior, a
tubo TM, ao sistema de injecção IRS e a armadura não embainhada
3.5. APLICAÇÃO DO PRÉ-ESFORÇO
É necessário aguardar que a calda de selagem ganhe resistência antes da aplicação do pré-
esforço: entre 3 e 7 dias, consoante se tenha ou não utilizado aditivos aceleradores de presa
(se, por conveniências necessárias, se verificar necessário). Para tal, recorre-se a macacos
hidráulicos. Numa primeira fase, é posicionada a cabeça da ancoragem (Fig. 45, à direita) e
respectiva placa metálica (que, tal como os trompetes, já garante a inclinação em relação à
horizontal prevista no projecto), inseridas as cunhas metálicas (Fig. 46, à esquerda - no caso
37
de se utilizar varões de aço de alta resistência em vez de cabos, as cunhas são substituídas por
porcas roscadas) e cortados os cordões para limitar o seu comprimento à vista (Fig. 46, à
direita) e possibilitar a montagem do macaco. Nesta fase, a cabeça da ancoragem tem de ser
segura (por exemplo, com pedaços de madeira) para não cair (Fig. 46, à direita), em virtude
de não estar activa. É então posicionado o macaco hidráulico (Fig. 45, à esquerda) e
controlada o pré-esforço através de um manómetro (Fig. 47, à esquerda) e do aumento do
comprimento dos cabos que sobressai da cabeça (Fig. 47, à direita). Após o tensionamento da
armadura e caso não se tenha preenchido na totalidade com calda de cimento o espaço entre a
armadura e as paredes do tubo TM (por os cordões não estarem embainhados no comprimento
livre), é possível preencher esse mesmo espaço com calda ou outros materiais.
Fig. 45 - À esquerda, macaco hidráulico, suspenso por uma grua, a ser posicionado na placa
de ancoragem e, à direita, posicionamento da cabeça da ancoragem
No caso de cortinas de estacas moldadas em que as ancoragens sejam posicionadas entre as

estacas (Fig. 48, à esquerda - esta opção, apesar de um pouco mais dispendiosa porque obriga
à criação da(s) viga(s), é mais prática e acaba por ser preferível em obra, por se ter a garantia
de que as ancoragens de cada nível ficam efectivamente alinhadas), de paredes tipo Berlim
(Fig. 49, à esquerda) e de cortinas de estacas-prancha (Fig. 49, à direita), as placas de
ancoragem são solidarizadas (geralmente por soldadura) a vigas de distribuição, cuja função é
homogeneizar o efeito das ancoragens pelos vários elementos de contenção verticais e
independentes. Geralmente, colocam-se duas vigas (normalmente perfis metálicos, mas
também uma viga única em betão armado - Fig. 48, à direita), no intervalo (cerca de 0.40 a
38
0.50 m) das quais passa a ancoragem. Ainda que o mais corrente seja as vigas serem
posicionadas na horizontal e a inclinação da ancoragem lhe seja conferida pela placa metálica
(o que tem como vantagem uma maior produtividade na colocação das vigas e como
desvantagem a possibilidade de rotura dos cabos por contacto com as vigas - Fig. 49, à
esquerda), também pode ocorrer que as vigas sejam posicionadas com a inclinação das
ancoragens e a placa seja lisa (Fig. 48, à esquerda).
Fig. 46 - Colocação das cunhas metálicas nos cordões de pré-esforço (à esquerda) e

confirmação do comprimento dos cordões para permitir o posicionamento do macaco (à
direita), vendo-se ainda o suporte provisório da cabeça de ancoragem
Fig. 47 - Manómetro para controlo da tensão no cabo de pré-esforço (à esquerda) e

comprimento dos cordões após a activação da ancoragem (à direita)
39
Fig. 48 - Ancoragens aplicadas em vigas de distribuição em cortinas de estacas moldadas:

metálicas e inclinadas (à esquerda) e em betão armado e horizontais (à direita)
Fig. 49 - Ancoragens aplicadas em vigas de distribuição: metálicas e horizontais em parede

tipo Berlim (à esquerda) e metálicas e inclinadas em cortina de estacas-prancha (à direita)
À semelhança da metodologia estabelecida para os ensaios de carga, a colocação das

ancoragens em tensão é feita de acordo com um programa específico (por exemplo, o do
Quadro 1, em que T S é o nível de pré-esforço, ou através de incrementos de 100 kN), função
do sistema de pré-esforço adoptado, em que se faz a instalação das forças gradualmente e se
medem os deslocamentos (que são confrontados com os valores máximo e mínimo
estabelecidos para cada fase). Este procedimento serve para diminuir as perdas que estão
associadas ao pré-esforço. No final, este é colocado ao nível de projecto. Os deslocamentos
40
são medidos cinco minutos após se aplicar a carga, exceptuando o último que se mede quinze
minutos depois.
Quadro 1 - Programa de aplicação do pré-esforço nas ancoragens

Nível de carga Deslocamento
0.10 T S d1
0.40 T S d2
0.70 T S d3
1.00 T S d4
1.20 T S d5
A colocação em carga e o controlo de execução das ancoragens seguem um procedimento

distinto conforme se trata de ancoragens provisórias ou definitivas. Assim, nas ancoragens
definitivas, são efectuados ensaios de recepção detalhados, elevando-se os patamares de
tracção até 1.5 vezes a carga de serviço para controlo da fluência. Os deslocamentos em
função do tempo são registados para cada patamar; permitindo o tratamento destes dados a
elaboração de gráficos deslocamento / tempo à escala logarítmica, que vão definir uma
família de rectas (Fig. 50). Os gradientes destas rectas permitem finalmente determinar a
carga de fluência da ancoragem.
Fig. 50 - Controlo de execução: registos de injecção e de pré-esforço
41
3.6. CONTROLO E OBSERVAÇÃO
Nas aplicações comuns, podem ser utilizadas ancoragens provisórias ou definitivas, de acordo
com as características específicas da obra. De facto, as ancoragens definitivas e provisórias
são, na sua essência, muito semelhantes. Contudo, os critérios que presidem ao dimensiona-
mento das ancoragens definitivas são mais exigentes, visto que se pretende assegurar o bom
comportamento da ancoragem durante toda a vida da obra. Este facto implica também que o
nível de pré-esforço previsto no projecto se deve manter ao longo do tempo, não obstante os
fenómenos diferidos, designadamente a fluência e a relaxação. As ancoragens definitivas são
dotadas de uma protecção complementar anti-corrosiva em todos os seus componentes.
Habitualmente, considera-se que as ancoragens são provisórias quando projectadas para uma
vida útil máxima de dois anos (2 a 3 anos segundo a norma alemã DIN 4125), após a qual se
procede à desactivação. Uma vez que os critérios de dimensionamento são neste caso menos
severos, torna-se apenas necessário verificar periodicamente o seu nível de pré-esforço,
praticando-se normalmente intervalos de seis meses entre medições.
Para assegurar a durabilidade das ancoragens executadas com carácter definitivo, torna-se
necessário proteger da corrosão todos os seus componentes. Assim, para além de embainhado,
o cabo é ainda envolvido em calda de cimento, de modo a assegurar a sua longevidade. A
cabeça da ancoragem e em particular a zona de fixação dos cabos são em geral as zonas
críticas, merecendo especial cuidado: os vários componentes deverão ser isolados do contacto
com o ar e a água. Normalmente, este isolamento é conseguido através da colocação de uma
caixa de protecção metálica (Fig. 51, à esquerda). A caixa de protecção é preenchida com
massa consistente em todas as ancoragens que serão alvo de observação. Nos restantes casos,
efectua-se a selagem com betão e injecta-se com calda de cimento.
Na monitorização do comportamento das ancoragens, é habitual a instalação de células de

pressão ou dinamométricas (Fig. 51, à direita), que permitem medir o valor do pré-esforço
instalado ao longo do tempo. Em regra, instala-se uma célula em cada grupo de vinte e cinco
ancoragens (Fig. 52, à esquerda), podendo este número aumentar se os terrenos envolvidos se
42
revelarem muito heterogéneos.
Fig. 51 - À esquerda, capacete metálico de protecção de cabeça de ancoragem e, à direita,

célula de carga instalada em ancoragem
Sempre que se verifique que uma ancoragem não está a funcionar como devia ou que o solo
não está a comportar-se como previsto, deve-se efectuar outra ancoragem em sua substituição
e próxima da primeira (Fig. 52, à direita), de forma a garantir a segurança e funcionalidade da
parede de contenção.
3.7. DESACTIVAÇÃO DAS ANCORAGENS PROVISÓRIAS
À medida que as lajes dos pisos enterrados no interior da contenção periférica vão sendo
ligadas às paredes, a principal função das ancoragens provisórias (a de limitar esforços e
deslocamentos nas paredes ao funcionar como apoios horizontais das mesmas) torna-se
redundante. Aliás, por essa razão e para evitar, tanto quanto possível, inversões significativas
de esforços nas paredes entre a fase provisória e a definitiva, as ancoragens são previstas a
níveis muito próximos dos pisos, mas não coincidentes com estes para permitir a recuperação
da cabeça (Fig. 47, à direita). A desactivação das ancoragens é feita com recurso ao macaco
43
hidráulico, que puxa os cordões até libertar as cunhas da cabeça de ancoragem, após o que, ao
se retirar as cunhas, a cabeça da ancoragem fica solta dos cordões (que são largados e ficam
no interior do furo), podendo ser reutilizada, ainda que um número limitado de vezes (cerca
de 3, o mesmo se passando com as cunhas). Após, cada aplicação, as cabeças são pintadas
com uma cor normalizada, para se conhecer o seu número de aplicações.
Fig. 52 - Duas ancoragens instrumentadas (à esquerda) e duplicação de diversas ancoragens

por problemas detectados durante ou após a sua execução (à direita)
São as seguintes as razões para se desactivarem as ancoragens:
 recuperar as cabeças (caras e reutilizáveis);

 evitar danos nas paredes durante uma eventual escavação no terreno vizinho ao serem
puxados os cabos de ancoragem sob tensão;
 evitar efeitos inestéticos no interior dos pisos enterrados;
 evitar problemas de vibração e sonorização pelo facto de os cabos estarem submetidos a
altas tensões de tracção.
Deve ser deixado um registo da localização das ancoragens para se evitar problemas e/ou
estragos nas futuras construções vizinhas.
44
4. CONSIDERAÇÕES GERAIS SOBRE O DIMENSIONAMENTO
As soluções ancoradas de cortinas de contenção são cada vez mais utilizadas nas obras
correntes. O desenvolvimento das técnicas de injecção tornou possível a utilização de
ancoragens em solo, com capacidades de carga semelhantes às suas equivalentes em rocha.
Geralmente, tais ancoragens são provisórias, evitando-se tanto quanto possível as ancoragens
definitivas, em face dos perigos potenciais relativos à sua durabilidade a longo prazo. As
ancoragens são, de uma forma sucinta, constituídas pela cabeça da ancoragem, pelo cabo ou
cabos de pré-esforço e pelas ancoragens propriamente ditas, que podem ter a forma de vigas
ou de placas, mas mais frequentemente assumem o aspecto de bolbos de selagem (Fig. 1).
4.1. DEFINIÇÃO DO PRÉ-ESFORÇO EM PROJECTO E SUA CONFIRMAÇÃO EM OBRA
Considera-se que a definição da localização em altura e largura das cabeças de ancoragem, o

comprimento dos cabos e respectiva inclinação, a definição do comprimento do bolbo de
selagem (a existir) e o dimensionamento das vigas ou placas de ancoragem (a existirem) são
tudo tarefas da responsabilidade do Engenheiro geotécnico [4]. Este deve ainda fornecer o
valor do pré-esforço útil que pretende a cada nível das ancoragens. Ao director da obra
compete, por sua vez, garantir que na execução são atingidas pelas ancoragens as
características previstas em projecto.
O dimensionamento das ancoragens é condicionado fundamentalmente pelas acções

horizontais na fase provisória (sobretudo impulsos de terras no tardoz, com ou sem impulso
hidrostático, função da cota do nível freático e do sistema de drenagem, mas também
sobrecargas na fase construtiva) e, se se justificar, a acção sísmica a somar às mesmas acções,
na fase definitiva. Definidas as posições das ancoragens em altura e o seu espaçamento na
horizontal, uma estimativa do valor da componente horizontal do pré-esforço em cada
ancoragem é dada aproximadamente pela resultante dos diagramas empíricos de impulso
activo, preconizados por Terzaghi e Peck (Fig. 53), na “área de influência” da ancoragem.
Esta estimativa corresponde ao pré-esforço inicial (no dimensionamento de ancoragens
provisórias), ou seja, após as perdas iniciais, e ao pré-esforço a tempo infinito (no
dimensionamento de ancoragens definitivas), ou seja, após as perdas diferidas.
45
Fig. 53 [5] - Diagramas empíricos de Terzaghi e Peck
Do ponto de vista prático, algumas constatações / regras devem ser tidas em conta no
dimensionamento das ancoragens [7]:
 os esforços nas ancoragens aumentam durante a escavação e decrescem quando algum

nível inferior é pré-esforçado;
 o valor máximo do esforço em cada nível de ancoragens é atingido na fase de escavação
seguinte à sua instalação;
 a adopção de pré-esforço mais elevado nos níveis de ancoragens situados mais perto do
topo da parede origina menores deslocamentos.
O dimensionamento e a tecnologia de execução das ancoragens são testados na fase de

aplicação do pré-esforço. De facto, as ancoragens pré-esforçadas são dos poucos elementos
estruturais em que todos os espécimens são ensaiados, utilizando uma ou outra técnica e
empregando forças de tracção antes da blocagem superiores às de serviço. Assim, verifica-se
que quaisquer desvios eventuais relativos ao dimensionamento ou mesmo os ajustes da
tecnologia de execução que venham a ser considerados necessários são atempadamente
implementados em obra.
Pela experiência adquirida na execução de ancoragens ao longo dos anos, é possível constatar
que a capacidade resistente de uma ancoragem depende, para além das características
46
intrínsecas do terreno de selagem (em solos coesivos, podem-se atingir capacidades da ordem
dos 500 a 700 kN, em solos não coesivos, dos 800 a 1000 kN e, em formações rochosas, de
alguns milhares de kN), dos seguintes factores:
 tecnologia de furação;
 diâmetro da furação;
 comprimento de selagem;
 técnica de injecção;
 volume total de calda injectada;
 número de injecções por válvula;
 pressão efectiva de injecção;
 débito de injecção.
A contribuição e interdependência de cada um destes factores na capacidade resistente final da

ancoragem não é de fácil quantificação analítica. Contudo, dispondo-se actualmente de uma tão
vasta quantidade de informação, não é difícil estabelecer correlações semi-empíricas entre estes
factores. O objectivo principal é a definição dos critérios de dimensionamento que vão orientar
a execução. Consoante a capacidade resistente necessária, o projecto de uma ancoragem pode
recorrer a técnicas de selagem que equacionam apenas alguns ou a totalidade destes factores,
para, dentro dos limites aplicáveis, optimizar as vantagens que a técnica proporciona.
Verifica-se na prática que a furação com injecção de água afecta mais os solos coesivos do
que os solos arenosos. Como consequência, quando não é possível utilizar a técnica de
furação mais adequada, torna-se necessário um maior volume de injecção para se atingir os
mesmos resultados.
A contribuição do diâmetro de furação, bem como do comprimento de selagem, é em

princípio quase linear. No entanto, os resultados que se obtêm com maiores comprimentos de
selagem são mais efectivos em solos brandos do que em rocha. A partir de 9 ou 10 metros de
comprimento, a selagem perde a sua eficácia em termos do aumento de resistência, uma vez
que passa a ser condicionada pela rotura progressiva.
47
4.2. DEFINIÇÃO DOS CABOS DE PRÉ-ESFORÇO E DA CABEÇA DA ANCORAGEM
É prática corrente serem os fornecedores das ancoragens, firmas especializadas e reputadas do

sector, a definir os cabos a utilizar assim como a cabeça da ancoragem, a partir do valor do
pré-esforço útil definido no projecto de contenção. Por outro lado, a experiência dos técnicos,
geotécnicos e estruturalistas, envolvidos no projecto de cortinas de contenção, adquirida com
a repetição, permite-lhes conhecer nos casos correntes quais os sistemas a utilizar em função
do mesmo parâmetro.
Tratando-se de ancoragens provisórias, a questão das perdas diferidas de pré-esforço nos

cabos não é relevante, pelo que estas podem ser ignoradas. O mesmo não se passará se as
ancoragens necessitarem de ficar em carga durante períodos de vários meses.
No que se refere às perdas instantâneas, elas são fundamentalmente de três tipos: devidas ao
atrito ao longo dos cabos; por deformação instantânea do terreno entre a ancoragem e a
respectiva cabeça; devidas à reentrada dos cabos nas cunhas da cabeça.
Começando por estas últimas perdas, a prática corrente é esticar os cabos, para além do que se
estima ser necessário para atingir o esforço normal pretendido, de um comprimento
semelhante ao que se estima ser a reentrada dos cabos nas cunhas (Fig. 53, à esquerda),
valores da ordem dos 3 a 6 mm. Esta medida anula efectivamente estas perdas, mas convém
verificar se não se corre o risco de uma sobretensão nos cabos, nomeadamente se o seu
comprimento for relativamente pequeno.
As perdas devidas à deformação do terreno poderão ser estimadas pelo Engenheiro

geotécnico, tendo em conta a superfície de contacto da viga ou placa de ancoragem ou o
diâmetro do bolbo de selagem, a degradação das cargas, o módulo de elasticidade estimado
para o solo e através de uma integração das deformações ao longo do comprimento do cabo
[4]. Refira-se que estas perdas são eliminadas pelo próprio processo de colocação em carga
das ancoragens, na medida em que aquele só é terminado após se ler no manómetro uma
determinada pressão correspondente à carga pretendida.
48
Finalmente, as perdas por atrito poderão ser consideradas desprezáveis uma vez que o cabo, a
ser injectado, é-o apenas à posteriori, ou seja, após os cabos serem esticados, pelo que o atrito
mobilizável por essa forma apenas contribuirá para um acréscimo da capacidade de
ancoragem do sistema [4].
Conhecido o pré-esforço útil preconizado no projecto da contenção, é-lhe adicionado o valor

correspondente às perdas instantâneas, estimadas da forma referida acima, obtendo-se assim o
valor máximo do pré-esforço. Conhecidas as imposições ao nível de tensões impostas pelo
regulamento (REBAP, Art. 36º) e as características do aço de pré-esforço, obtém-se a área
estritamente necessária. Geralmente, há lugar a um ligeiro acréscimo dessa mesma área para
se conseguir um número inteiro de cabos normalizados. Teoricamente, em fase de
dimensionamento, o valor do pré-esforço deveria ser rectificado para ter em conta este acerto,
o que geralmente não acontece.
4.3. VERIFICAÇÃO DO PUNÇOAMENTO NA PAREDE / LAJE DE PISO
Associado a um determinado sistema de ancoragem, existe uma cabeça de ancoragem com

uma determinada superfície de contacto com o betão (geralmente uma placa metálica), através
da qual são transmitidas as tensões ao betão (Fig. 53, à direita). A verificação da segurança
em relação ao estado limite último de punçoamento deveria, em teoria, ser feita pelo
Engenheiro de estruturas recorrendo ao REBAP (Art. 54º). Na prática, são os fornecedores
dos sistemas de ancoragens que assumem essa responsabilidade, através do conhecimento da
espessura da parede / laje de piso e do valor máximo do pré-esforço na origem.
Não obstante não seja em geral necessário recorrer a armadura de reforço ao punçoamento,
sobretudo em soluções de cortinas de contenção espessas tais como são geralmente as paredes
moldadas (e em lajes de ensoleiramento geral), determinados empreiteiros e/ou projectistas
recorrem a pormenores-tipo (Fig. 54) para garantir uma segurança acrescida em relação a este
fenómeno.
49
Fig. 53 - À esquerda, representação esquemática da cabeça da ancoragem, com evidência para

as cunhas e, à direita, exemplo de um sistema comercial
Fig. 54 - Pormenor-tipo da armadura de reforço ao punçoamento a sobrepor às armaduras de

flexão junto à cabeça da ancoragem
4.4. ARMADURA DA PAREDE / LAJE SUJEITA A CARGAS CONCENTRADAS
Associado à existência da força concentrada devida ao pré-esforço, existe também um

acréscimo de tensões de tracção na parede / laje na área circundante da cabeça da ancoragem.
O cálculo rigoroso do reforço de armaduras necessário implicaria o recurso a um modelo de
grelha no plano da parede / laje e ao método de Winkler (ou a elementos finitos mais
complexos), situação a que na prática corrente nunca se recorre. Desta forma, esta armadura é
geralmente preconizada pelo fornecedor do equipamento ou mesmo no próprio projecto da
50
contenção (sob a forma de pormenor-tipo - Fig. 55), formando uma malha quadrada de
reforço da armadura da parede / laje, de dimensões e secção transversal normalizadas
consoante o sistema de ancoragem utilizado. Este reforço de armadura deve ser mantido pelo
Engenheiro de estruturas ao projectar a fase definitiva.
Fig. 55 - Pormenor-tipo da armadura de reforço à flexão para cargas concentradas
51
5. BIBLIOGRAFIA
Nota: as referências bibliográficas indicadas de seguida não incluem as referidas no capítulo

de introdução a este documento, assim como um número não especificado de sites da Internet
e catálogos comerciais.
[1] Santos, Roberto dos; Brito, Jorge de, “Ensoleiramentos Gerais e Grelhas de Fundação”,
IST, Lisboa, 2000.
[2] Coelho, Silvério, “Tecnologia de Fundações”, Edições E.P.G.E., Lisboa, 1996.
[3] Brito, Jorge de, “Pregagens”, IST, Lisboa, 2001.
[4] Brito, Jorge de, “A Perspectiva de um Engenheiro de Estruturas sobre as Construções
Enterradas”, Seminário sobre Concepção, Projecto, Construção e Monitorização de
Cortinas de Contenção, FUNDEC / ICIST, Dezembro de 1999, Lisboa.
[5] Guedes de Melo, F.; Folque, J., “Paredes Moldadas - Dimensionamento”, Seminário S
229 sobre Paredes Moldadas, LNEC, Lisboa, 1979.
[6] Matos Fernandes, M., “Estruturas Flexíveis para Suporte de Terras. Novos Métodos de
Dimensionamento”, Tese de Doutoramento em Eng.ª Civil, FEUP, Porto, 1983.
[7] Pires Carreto, A., “Problemática das Caves”, 1º Simpósio Nacional de Materiais e
Tecnologias na Construção de Edifícios - SIMATEC, Lisboa, 1985.
[8] Pinelo, António, “Regulamento sobre Ancoragens e Cortinas Ancoradas”, Seminário S
217 sobre Ancoragens, LNEC, Lisboa, 1979.
52
View publication stats

10 Ancoragens

Enviado por

Direitos autorais:

Formatos disponíveis

10 Ancoragens

Enviado por

Dados do documento

Título original

Direitos autorais

Formatos disponíveis

Compartilhar este documento

Compartilhar ou incorporar documento

Opções de compartilhamento

Você considera este documento útil?

Este conteúdo é inapropriado?

Direitos autorais:

Formatos disponíveis

10 Ancoragens

Enviado por

Direitos autorais:

Formatos disponíveis

See

Technical Report · May 2001

The user has requested enhancement of the downloaded file.

MESTRADO AVANÇADO EM CONSTRUÇÃO E

CADEIRA DE CONSTRUÇÃO DE EDIFÍCIOS

TUBO Ø 2" CALDA DE CIMENTO

4 CORDÕES DE 0.6" 4 CORDÕES DE 0.6"

CALDA DE CIMENTO FURAÇÃO 4"

CADEIRA DE APOIO TUBO Ø 5"

O documento aborda fundamentalmente a descrição das soluções existentes e dos processos

 Jorge de Brito e Paulo França, “Faseamento Construtivo das Paredes Moldadas”,

 Jorge de Brito e Inês Flores, “Execução de Paredes Tipo Munique - Levantamento

2.1. CLASSIFICAÇÃO DAS ANCORAGENS

As ancoragens podem ser classificadas de diversas formas [8]:

 segundo a natureza do maciço em que são realizadas: em solo e em rocha;

Fig. 2 [8] - Ancoragens do tipo A (à esquerda) e B (à direita)

2.2. CAMPO DE APLICAÇÃO DAS ANCORAGENS

São as seguintes as aplicações principais das ancoragens:

 suporte de estruturas relativamente flexíveis verticais ou sub-verticais de contenção de

Fig. 4 - Utilização de ancoragens em contenções periféricas; à esquerda, em paredes moldadas

Fig. 5 - Utilização de ancoragens em contenções periféricas: à esquerda, em cortinas de

Fig. 6 - Ancoragens provisórias em contenção periférica de edifício (à esquerda) e definitivas

 amarração de lajes de fundo, no sentido de impedir o seu levantamento causado por

De entre estas aplicações, este documento dedicar-se-á essencialmente à primeira, a mais

-13.00 4.67 4.67 -13.00

-15.80 -15.70 -15.70

Fig. 7 - Ancoragem de uma laje de fundo (à esquerda) e das fundações de um viaduto (à

As ancoragens, quando limitadas à fase construtiva e nomeadamente em contenções

2.3. CONSTITUIÇÃO DAS ANCORAGENS

Basicamente, as ancoragens são constituídas por (Fig. 1):

Fig. 9 - Representação esquemática das ancoragens e escoramentos ao longo do perímetro de

A cabeça da ancoragem integra o sistema de fixação da armadura, que depende do sistema de

Fig. 10 - À esquerda, escoramentos de suporte duma contenção (cortina de estacas moldadas)

O fuste é o troço de ligação entre a cabeça da ancoragem e o bolbo de selagem e corresponde

Quanto ao sistema de injecção, ele pode ser constituído de duas formas:

Fig. 12 - À esquerda, aspecto do cabo flexível multi-cordão desprotegido junto à ponteira e, à

O bolbo de selagem é o troço fixo da ancoragem, que é estabelecido fora do da cunha de

Fig. 14 - À esquerda, armadura da ancoragem no interior do tubo TM e, à direita, injecção de

Em maciços rochosos, pode-se recorrer a ancoragens mecânicas (Fig. 16, à direita).

Fig. 16 - À esquerda, sistema de ancoragem passiva de paredes tipo Berlim e, à direita,

2.4. VANTAGENS E DESVANTAGENS

As vantagens da utilização das ancoragens, como alternativa a outras técnicas auxiliares na

As principais desvantagens das ancoragens são as seguintes:

 são significativamente mais onerosas e também de execução mais demorada;

 exigem equipamento e pessoal mais especializado;

 muito maior capacidade de carga;

assim como as suas desvantagens relativas:

 maior comprimento (uma desvantagem em zonas urbanas);

Geralmente, as ancoragens e as pregagens não se constituem como alternativa numa mesma

Fig. 17 - Processo de execução das ancoragens (seguir legenda)

 nas paredes tipo Munique e para maximizar o rendimento do equipamento de furação,

indicada na Fig. 17 (3 - introdução do tubo TM; 4 - selagem do tubo às paredes do furo; 5

Apresenta-se de seguida e em detalhe cada uma das fases do processo construtivo

3.1. EXECUÇÃO DO FURO

A execução das ancoragens inicia-se com a correcta implantação do eixo da furação, de

Fig. 21 - À esquerda, negativo deixado na ancoragem para passagem da armadura da

Fig. 24 - Ancoragem horizontal em cortina de estacas moldadas (à esquerda) e vertical em

A escolha do equipamento de furação adequado é, assim, crucial, não só para assegurar a

Fig. 26 - Equipamento de furação: com entubamento exterior, à esquerda, e com martelo de