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WO2024106503A1 - ガラス物品及び車載用表示装置とその製造方法 - Google Patents

ガラス物品及び車載用表示装置とその製造方法 Download PDF

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Publication number
WO2024106503A1
WO2024106503A1 PCT/JP2023/041250 JP2023041250W WO2024106503A1 WO 2024106503 A1 WO2024106503 A1 WO 2024106503A1 JP 2023041250 W JP2023041250 W JP 2023041250W WO 2024106503 A1 WO2024106503 A1 WO 2024106503A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass article
main surface
chamfered portion
glass
less
Prior art date
Application number
PCT/JP2023/041250
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
達 川田
雄一 増田
彰久 石野
丈彰 小野
涼 穂刈
Original Assignee
Ａｇｃ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ａｇｃ株式会社 filed Critical Ａｇｃ株式会社
Publication of WO2024106503A1 publication Critical patent/WO2024106503A1/ja

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C17/00—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by coating
    • C03C17/34—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by coating with at least two coatings having different compositions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C19/00—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by mechanical means
    • G—PHYSICS
    • G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
    • G09F—DISPLAYING; ADVERTISING; SIGNS; LABELS OR NAME-PLATES; SEALS
    • G09F9/00—Indicating arrangements for variable information in which the information is built-up on a support by selection or combination of individual elements

Definitions

  • the present invention relates to a glass article, an in-vehicle display device, and a method for manufacturing the same.
  • a glass article having glass, an anti-reflection film disposed on the first main surface of the glass, and a frame-shaped printed portion disposed on the second main surface of the glass plate has been used as a cover glass in a display device such as an in-vehicle display device.
  • the cover glass for such in-vehicle display devices is required to have a shape in which the edge close to the first main surface is chamfered. In this case, it is known that if the chamfered portion is curved, a phenomenon occurs in which the edge appears red (hereinafter referred to as red discoloration, etc.) (see, for example, Patent Document 1).
  • red is a warning color
  • such red discoloration is not liked by users of the display device, and there is a risk that users of the display device may mistake the red discoloration for, for example, an abnormality or malfunction of the display device. For this reason, there is a demand to avoid the red discoloration.
  • the composition of the anti-reflection layer is adjusted to avoid red discoloration at the edges.
  • Patent Document 1 requires adjustments to the configuration of the anti-reflection layer itself, which may narrow the design flexibility of the anti-reflection layer, and an alternative solution was sought.
  • the present invention was made in consideration of the above problems, and aims to provide a glass article that can suppress red discoloration at the edges using a new method different from that of Patent Document 1.
  • a glass article according to the present invention is a glass article having a first main surface, a second main surface, and an end surface connecting the first main surface and the second main surface, wherein the end surface includes a side portion and a curved first chamfered portion connecting the side portion and the first main surface, and the first main surface and the first chamfered portion have an anti-reflection layer, and in a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 0° and not greater than 40°, an average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article is 0.20 ⁇ m or less, an average value Ra 3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 80° and in the side portion is 0.30 ⁇ m or more, and an average value Ra 2 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article satisfies the following formula
  • the glass article of the present invention can provide a glass article in which red discoloration at the edges is suppressed.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an in-vehicle display device.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing a cross section of the glass article according to this embodiment.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing a cross section of the glass article according to this embodiment.
  • FIG. 4 is a schematic diagram showing a cross section of the glass article according to this embodiment.
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing a method for manufacturing a glass article according to this embodiment, in which (A) of FIG. 5 is a schematic diagram showing how a first chamfered portion is formed by grinding, and (B) of FIG. 5 is a schematic diagram showing how the first chamfered portion is polished.
  • FIG. 6 is a graph showing the surface roughness of the end faces of the glasses of Examples 1 to 4.
  • FIG. 7 is a graph showing the surface roughness of the end faces of the glasses of Examples 5 to 7.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an in-vehicle display device when the glass article according to the present embodiment is used as a cover material for the in-vehicle display device.
  • the in-vehicle display device 2 is a display device provided in a vehicle, and is provided, for example, in front of a steering shaft 1 in the vehicle.
  • the in-vehicle display device 2 includes a display panel 3 and a glass article 100.
  • the display panel 3 displays, for example, images of a car navigation screen, various meters such as a speedometer, and a start button.
  • the glass article 100 is used as a cover material (display cover material) for the front surface of the display panel 3.
  • the in-vehicle display device to which the glass article 100 is applied may have any configuration.
  • the glass article 100 is not limited to being used as a cover material for the surface of the in-vehicle display device, and may be used for any purpose, such as a cover material for a display device such as a smartphone.
  • ⁇ Glass Articles> 2 is a schematic diagram showing a cross section of a glass article 100.
  • the glass article 100 in this embodiment has a glass 10, a first main surface 11, a second main surface 12, and an end surface 13 connecting the first main surface 11 and the second main surface 12.
  • the end surface 13 includes a side surface portion 14 and a curved first chamfered portion 15 connecting the side surface portion 14 and the first main surface 11.
  • the end surface 13 may have the side surface portion 14 and the first chamfered portion 15 in the shape shown in FIG. 2 formed over the entire circumference of the glass article 100, or may be formed only on a part of the circumference.
  • An anti-reflection layer 20 is formed on the surface of the glass 10 at the first main surface 11 and the first chamfered portion 15.
  • the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is 0.20 ⁇ m or less, and in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is greater than 80° and in the region of the side portion 14 where the average value Ra 3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is 0.30 ⁇ m or more, and the average value Ra 2 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 satisfies the following formula (1): 0.2 ⁇ ( Ra2 ⁇ Ra1 )/( Ra3 ⁇ Ra1 ) ⁇ 0.8 (1)
  • the first chamfered portion 15 is formed by chamfering the edge surface 13 of the glass 10, and the side surface portion 14 is the area of the edge surface 13 that is not chamfered.
  • the first chamfered portion 15 is also visible to the driver, so the surface roughness of the first chamfered portion 15 of the glass 10 may be reduced by polishing to improve the appearance.
  • the surface shape of the glass article 100 having the anti-reflection layer 20 and other decorative layers provided on the surface of the glass 10 follows the surface shape of the glass 10, and the arithmetic mean roughness of the surfaces of the glass article 100 and the glass 10 generally coincide.
  • the entire end face 13, including the side portion 14, was generally polished to reduce the surface roughness.
  • red discoloration of the end was unavoidable when the first chamfered portion 15 was formed into a curved shape to reduce the surface roughness of the end face 13.
  • the inventors have discovered that in the region where the angle with the first main surface 11, which is most visible to the driver, is greater than 0° and is less than or equal to 40°, the aesthetic appearance as seen by the driver can be improved by setting the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 to 0.20 ⁇ m or less, while in the region where the angle with the first main surface 11 of the first chamfered portion 15 is greater than 80° and in the side portion 14, the red discoloration of the end face 13 can be suppressed without impairing the aesthetic appearance by setting the average value Ra 3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 to 0.30 ⁇ m or more.
  • the color of the reflected light at the first main surface is white.
  • the configuration of the anti-reflection layer is adjusted so that the color of the reflected light at the first main surface is white, the color of the specularly reflected light at the end face 13 will be red, and the red color will be strongly perceived, causing red discoloration.
  • the surface roughness of the glass article 100 is increased at the end face 13, the light incident on the end face 13 is scattered.
  • the driver observes light that is the sum of scattered light incident on the end face 13 from various angles, and in this case, the color of the reflected light becomes closer to white. Therefore, by increasing the surface roughness in the area where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is greater than 80° and in the side portion 14, which are relatively difficult to see by the driver, the scattered light is increased and the color of the end portion is made closer to white.
  • the surface roughness at the end face 13 changes suddenly, the boundary will be visible as a line. Therefore, in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is 60° or more and 80° or less, the surface roughness is designed to be intermediate between the surface roughness of the region where the angle is 40° or less and the surface roughness of the region where the angle is greater than 80°.
  • the angle between first chamfered portion 15 and first main surface 11 will be described with reference to Fig. 3.
  • the anti-reflection layer is omitted in Fig. 3.
  • the angle at an arbitrary point P4 can be determined by the following method.
  • a cross-section of glass article 100 that is, a cross-section of glass article 100 is observed from a direction perpendicular to the thickness direction, using a digital microscope (for example, VHK-6000 manufactured by KEYENS Corporation).
  • an arbitrary point on the side portion 14 and the first chamfered portion 15 is designated as P1
  • the intersection between an arc with a radius of 3 mm centered on point P1 and the first main surface 11 is designated as position P2
  • the intersection between an arc with a radius of 5 mm centered on point P1 and the first main surface 11 is designated as position P3
  • the straight line connecting positions P2 and P3 is designated as reference line LA.
  • the angle at any point P4 is defined as the angle ⁇ between a tangent line LB on the first chamfered portion 15 at the point P4 and a reference line LA.
  • This method makes it possible to define the angle between a point on the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 not only when the first main surface 11 is planar, but also when the first main surface 11 is curved.
  • the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is determined, for example, by the following method.
  • the definition of the arithmetic mean roughness Ra complies with JIS B 0601:2.
  • the end face 13 of the glass article 100 is measured with a laser microscope (e.g., Olympus LEXT OLS5000, using a 50x lens). At this time, the glass article 100 is placed so that the perpendicular line at the measurement point of the end face 13 coincides with the optical axis of the lens of the laser microscope.
  • An area of 256 ⁇ m in length x 256 ⁇ m in width is measured, and the arithmetic mean roughness Ra of 10 lines spaced 5 ⁇ m apart along the entire horizontal length of an area of 50 ⁇ m in length x 256 ⁇ m in width at the vertical center of the measurement area is calculated, and the average value is used as the roughness at that measurement point.
  • the average value of the arithmetic mean roughness Ra in each region is calculated by the above-mentioned method for multiple measurement points in each region, and the average value is used. For example, in a region where the angle of the first chamfered portion 15 with the first main surface 11 is greater than 0° and not greater than 40°, measurements are taken at 10°, 20°, 30°, and 40°, and the average value of the arithmetic mean roughness Ra at each measurement point is calculated. In other words, measurements may be taken at one point for every 10° angle in the region, and the average of the measurement points may be used.
  • the glass article 100 of this embodiment is used as a cover material for an in-vehicle display device 2, it is preferable that at least a portion of the first chamfered portion 15 remains exposed when the glass article 100 is attached as a cover material for the in-vehicle display device 2.
  • 10 arbitrary points distributed almost evenly are measured, and it is preferable that 5 or more of the 10 points satisfy the requirement of the arithmetic mean roughness Ra of the present invention.
  • the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is 0.20 ⁇ m or less, more preferably 0.15 ⁇ m or less, and even more preferably 0.10 ⁇ m or less. When it is in the above range, the aesthetic appearance of the end face 13 as seen by the driver can be improved.
  • the average value Ra2 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 satisfies the following formula ( 1 ) with respect to the average value Ra1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is greater than 0° and 40° or less, and the average value Ra3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is greater than 80° and in the side portion 14.
  • the area where the angle is 60° or more and 80° or less can be made into a transition area having a surface roughness intermediate between the area where the angle is 40° or less and the area where the angle is 80° or more, so that the boundary area is not visually perceived as a line, and the aesthetic appearance can be improved.
  • the average value Ra2 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is greater than 0.10 ⁇ m and less than 0.35 ⁇ m.
  • the average value Ra2 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is greater than 0.10 ⁇ m and less than 0.30 ⁇ m.
  • the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is greater than 0.10 ⁇ m and less than 0.35 ⁇ m.
  • the relationship between the arithmetic mean roughness Ra 40° of the surface of the glass article 100 at a point where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is 40°, the arithmetic mean roughness Ra 60° of the surface of the glass article 100 at a point where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is 60°, and the arithmetic mean roughness Ra 80° of the surface of the glass article 100 at a point where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is 80° is Ra 40° ⁇ Ra 60° ⁇ Ra 80° .
  • the surface roughness gradually increases from the region where the angle is 40° or less to the region where the angle is 80° or more, so that the boundary region is not visually recognized as a line, and the aesthetic appearance can be further improved. More specifically, the arithmetic mean roughness Ra 80° of the surface of the glass article 100 at the point where the angle is 80° is preferably 0.25 ⁇ m or more. When Ra 80° is in the above range, scattered light easily enters the driver's eyes, making it easy to suppress red discoloration.
  • the average value Ra3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 is 0.30 ⁇ m or more, and preferably 0.35 ⁇ m or more. When it is in the above range, the red discoloration of the edge can be significantly suppressed due to the above-mentioned effect.
  • the width of the first chamfered portion 15 is preferably 0.5 mm or more and 5.0 mm or less.
  • the width of the first chamfered portion 15 is more preferably 1.0 mm or more, even more preferably 1.3 mm or more, and particularly preferably 1.5 mm or more.
  • the width of first chamfered portion 15 is the distance in the direction along the main surface in the cross-sectional view, and may be, for example, width A in FIG.
  • the width of the region where the angle of the first chamfered portion 15 with the first main surface 11 is greater than 0° and less than or equal to 40° is preferably 0.43 mm or more and 4.8 mm or less.
  • the width is more preferably 0.5 mm or more, and even more preferably 0.75 mm or more, and the upper limit is more preferably 4.0 mm or less, and even more preferably 3.0 mm or less.
  • the shape of the chamfer in the first chamfered portion 15 is easy to visually recognize, and the appearance is excellent.
  • the first chamfered portion 15 has a curved shape.
  • the curved surface may have a single radius of curvature, or may have a shape in which curved surfaces having multiple radii of curvature are combined.
  • the radius of curvature of the first chamfered portion 15 at the point where the angle with the first main surface is 45° is preferably 0.05 mm or more, and more preferably 0.1 mm or more.
  • the average radius of curvature of the first chamfered portion 15 is preferably 10 mm or less, more preferably 6 mm or less, and even more preferably 4 mm or less.
  • the first chamfered portion 15 is easily recognized as a curved surface and has an excellent aesthetic appearance.
  • the thickness of the anti-reflection layer is easily changed, so red discoloration is easily generated, and the prevention of red discoloration by the present invention is effective.
  • the end face 13 may further include a second chamfered portion 16 on the side of the second main surface 12. Note that the anti-reflection layer is omitted in FIG. 4.
  • the second chamfered portion 16 connects the second main surface 12 and the side surface portion 14.
  • the second chamfered portion 16 is a flat surface, but like the first chamfered portion 15, it may be a curved surface.
  • the end face 13 may be designed so that a parameter R expressed by the following formula (2) is in a range that satisfies formula (3).
  • the parameter R 0.38 E cg - A/t - 2.61 B/t + 4.38 C/t - 10.6 D/t ... (2) R ⁇ 23.58 (3)
  • E cg in formula (2) refers to the Young's modulus (GPa) of the glass article 100
  • A is the width (mm) of the first chamfered portion 15, and is the distance from the boundary position F1 to the boundary position F2 in the direction along the reference line LC.
  • B in formula (2) is the width (mm) of the second chamfered portion 16, and is the distance from the boundary position F3 to the boundary position F4 in the direction along the reference line LC.
  • C in formula (2) is the thickness (mm) of the side portion 14, and is the distance from the boundary position F2 to the boundary position F3.
  • D in formula (2) is the thickness (mm) of the first chamfered portion 15, and is the distance from the boundary position F1 to the boundary position F2 in the tangential direction of the outermost position of the end face 13.
  • t in formula (2) is the thickness (mm) of the glass article 100.
  • ⁇ in formula (2) means a product, and is also represented as " ⁇ ".
  • the parameter R of the glass article 100 can improve the end impact resistance by satisfying the above formula (3).
  • the parameter R has a lower value as the width A of the first chamfered portion 15 and the width B of the second chamfered portion 16 are larger. That is, by widening the width A of the first chamfered portion 15, the contact point of the impactor is separated from the end face 13, and the impact of the impactor is absorbed by the first main surface 11, thereby improving the impact resistance at the end face 13.
  • the thickness of the end face 13 becomes thinner relative to the thickness t of the glass article 100, so that the bending stress generated at the end face 13 is reduced, and the impact resistance at the end face 13 can be improved.
  • the parameter R has a lower value as the thickness D of the first chamfered portion 15 is larger. That is, by narrowing the thickness of the end face 13 relative to the thickness t of the glass article 100, the bending stress generated at the end face 13 is reduced, and the impact resistance at the end face 13 can be improved.
  • the parameter R has a higher value as the thickness C of the side portion 14 decreases.
  • the thickness of the side portion 14 is expanded, and the thickness of the end face 13 becomes thinner relative to the thickness t of the glass article 100, which reduces the bending stress generated at the end face 13 and improves the impact resistance at the end face 13.
  • the positions of the first chamfered portion 15, the second chamfered portion 16, and the side portion 14 can be identified by the boundary positions F1, F2, F3, and F4.
  • the region from boundary position F1 to boundary position F2 is the first chamfered portion
  • the region from boundary position F2 to boundary position F3 is the side portion 14
  • the region from boundary position F3 to boundary position F4 is the second chamfered portion 16.
  • the boundary positions F1 to F4 can be defined as follows.
  • a cross-section of the glass article 100 is observed using a digital microscope (e.g., VHK-6000 manufactured by KEYENS), that is, when the cross-section of the glass article 100 is observed from a direction perpendicular to the thickness direction, if the first main surface 11 is a flat surface, the straight line passing through the above-mentioned positions P2 and P3 is taken as LC, and if the first main surface 11 is a curved surface, the reference line LC is taken as a circular arc line passing through three points, positions P2, P3, and any intermediate point between positions P2 and P3.
  • the reference line LC is extended outside the glass article 100 beyond position P2, the point on the first main surface 11 closest to position P2 at a distance of 50 ⁇ m from the extension of the line LC may be taken as the boundary position F1.
  • the line perpendicular to the line LC passing through the boundary position F1 is defined as line LC1.
  • the point where a line parallel to line LC1 and the end face 13 meet at one point is defined as the outermost position of the end face 13 (i.e., the position of the end face 13 that protrudes most outward from the glass article 100).
  • the intersection closer to the first main surface may be defined as boundary position F2.
  • boundary position F3 the intersection closer to the second main surface may be defined as boundary position F3.
  • the line obtained by moving the line LC in the thickness direction of the glass article 100 by the thickness t of the glass article 100 is defined as the line LD.
  • the line LD can also be said to be a line along the second main surface 12.
  • the innermost point on the second main surface 12 that is 50 ⁇ m away from the extension of the line LD may be defined as the boundary position F4.
  • the width A of the first chamfered portion 15 is preferably 2.0 mm or less, and more preferably 0.5 mm or more and 2.0 mm or less.
  • the glass article sheet thickness ratio (A/t) which is the ratio of the width A of the first chamfered portion 15 to the thickness t of the glass article 100, is preferably 0.77 or more, and more preferably 1.15 or more.
  • the width B of the second chamfered portion 16 is preferably greater than 0 mm and equal to or less than 2.0 mm, and more preferably equal to or greater than 1.0 mm and equal to or less than 2.0 mm.
  • the glass article thickness ratio (B/t) which is the ratio of the width B of the second chamfered portion 16 to the thickness t of the glass article 100, is preferably equal to or greater than 0.77 and equal to or less than 4.0, and more preferably equal to or greater than 1.15 and equal to or less than 2.86.
  • the thickness C of the side portion 14 is preferably equal to or less than the thickness t of the glass article 100, more preferably greater than 0 mm and equal to or less than 2.0 mm, and even more preferably equal to or greater than 0.25 mm and equal to or less than 2.0 mm.
  • the glass article sheet thickness ratio (C/t) which is the ratio of the thickness C of the side portion 14 to the thickness t of the glass article 100, is preferably equal to or less than 0.6, and more preferably equal to or less than 0.4.
  • the thickness D of the first chamfered portion 15 is preferably greater than 0 mm and equal to or less than the thickness t of the glass article 100, more preferably greater than 0 mm and equal to or less than 2.0 mm, and even more preferably equal to or greater than 0.1 mm and equal to or less than 2.0 mm.
  • the glass article thickness ratio (D/t) which is the ratio of the thickness D of the first chamfered portion 15 to the thickness t of the glass article 100, is preferably equal to or greater than 0.2, more preferably equal to or greater than 0.4, and the upper limit is preferably equal to or less than 0.7. In other words, the ratio (D/t) is preferably equal to or greater than 0.2 and equal to or less than 0.7.
  • the width A of the first chamfered portion 15 is 2.0 mm or less, and has a glass article thickness ratio (A/t) of 0.77 or more
  • the width B of the second chamfered portion 16 is a glass article thickness ratio (B/t) of 0.77 or more and 4.0 or less
  • the thickness C of the side portion 14 is 0.25 mm or more
  • the thickness D of the first chamfered portion 15 is a glass article thickness ratio (D/t) of 0.2 or more and 0.7 or less.
  • the width A of the first chamfered portion 15 is 2.0 mm or less, and has a glass article thickness ratio (A/t) of 1.15 or more
  • the width B of the second chamfered portion 16 is a glass article thickness ratio (B/t) of 1.15 or more and 2.86 or less
  • the thickness C of the side portion 14 is 0.25 mm or more
  • the thickness D of the first chamfered portion 15 is a glass article thickness ratio (D/t) of 0.4 or more and 0.7 or less.
  • the width A of the first chamfered portion 15 is 2.0 mm or less, and has a glass article thickness ratio (A/t) of 0.77 or more
  • the width B of the second chamfered portion 16 is 1.0 mm or more and 2.0 mm or less
  • the thickness C of the side portion 14 is 0.25 mm or more
  • the thickness D of the first chamfered portion 15 is 0.2 or more and 0.7 or less, in terms of a glass article thickness ratio (D/t).
  • the width A of the first chamfered portion 15 is 2.0 mm or less, and the glass article thickness ratio (A/t) is 1.15 or more, the width B of the second chamfered portion 16 is 1.0 mm or more and 2.0 mm or less, the thickness C of the side portion 14 is 0.25 mm or more, and the glass article thickness ratio (C/t) is 0.4 or less, and the thickness D of the first chamfered portion 15 is 0.4 or more and 0.7 or less in terms of the glass article thickness ratio (D/t). Furthermore, the second chamfered portion 16 has a C-chamfered shape.
  • the reflected light on the first main surface is preferably white.
  • the design of the antireflection layer 20 is adjusted so that the reflected color on the first main surface 11 approaches blue, so that even if the end portion is relatively reddish, it is visually recognized as white, thereby preventing red discoloration. Therefore, it was difficult to suppress the red discoloration of the end portion while keeping the first main surface 11 white.
  • the red discoloration of the end portion can be suppressed while making the first main surface 11 white.
  • the color of the reflected light from the first main surface 11 is preferably -3 ⁇ a * ⁇ 3 and -3 ⁇ b * ⁇ 3 in the L * a * b * color system, and more preferably -2.5 ⁇ a * ⁇ 2.5 and -2.5 ⁇ b * ⁇ 2.5. Within the above ranges, the color of the reflected light is recognized as sufficiently white.
  • the color of the reflected light from the first main surface 11 may be measured in the SCI mode of a spectrophotometer (for example, CM-2600D manufactured by Konica Minolta).
  • the average a * value at the measurement points that satisfy L * ⁇ 5 is 0 or more and 15.0 or less.
  • a perpendicular line to a point where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is 45° is used as a reference, and white light is incident on the side portion 14 at an angle of 10°, and an image of the spectrum is obtained at an angle of 10° toward the first main surface 11 using a two-dimensional spectroradiometer (for example, the SR-5000 manufactured by Topcon Technohouse).
  • a two-dimensional spectroradiometer for example, the SR-5000 manufactured by Topcon Technohouse.
  • measurement points are divided into one pixel at a time, and the color at each measurement point is calculated in the L * a * b * color system.
  • the calculation of the L * a * b * color system is in accordance with JIS Z 8781-4.
  • the inventors have found that at points satisfying L * ⁇ 5, red is particularly easily recognized because of high lightness, and that preferentially reducing a * at points satisfying L * ⁇ 5 is effective in terms of making red less noticeable.
  • the average value of a * at measurement points satisfying L * ⁇ 5 is 0 or more and 15.0 or less, the redness seen by the viewer can be significantly reduced.
  • the average value of a * at measurement points that satisfy L * ⁇ 5 is more preferably 10.0 or less, further preferably 8.0 or less, and particularly preferably 6.0 or less.
  • non-alkali glass soda lime glass, soda lime silicate glass, aluminosilicate glass, borosilicate glass, lithium aluminosilicate glass, borosilicate glass, etc.
  • aluminosilicate glass and lithium aluminosilicate glass are preferable because they can easily receive large stress through strengthening treatment even when they are thin, resulting in high-strength glass.
  • the glass 10 is preferably, for example, chemically strengthened glass that has been strengthened by a chemical strengthening treatment.
  • a typical method for obtaining chemically strengthened glass by subjecting glass 10 to chemical strengthening treatment is to immerse the glass in a KNO3 molten salt, perform an ion exchange treatment, and then cool it to about room temperature.
  • the treatment conditions such as the temperature of the KNO3 molten salt and the immersion time, may be set so that the surface compressive stress and the thickness of the compressive stress layer have desired values.
  • the surface compressive stress (CS) of the compressive stress layer is preferably 500 MPa or more, more preferably 600 MPa or more, and even more preferably 700 MPa or more.
  • CS is preferably 1300 MPa or less.
  • the surface compressive stress (CS) of the compressive stress layer is preferably in the range of 500 MPa or more and 1300 MPa or less.
  • the thickness (DOL) of the compressive stress layer is preferably 10 ⁇ m or more, more preferably 15 ⁇ m or more, even more preferably 20 ⁇ m or more, and particularly preferably 25 ⁇ m or more.
  • the DOL is preferably 50 ⁇ m or less, and more preferably 40 ⁇ m or less.
  • the thickness (DOL) of the compressive stress layer is preferably in the range of 10 ⁇ m or more and 50 ⁇ m or less.
  • examples of the glass type include soda lime glass, aluminosilicate glass (SiO 2 —Al 2 O 3 —Na 2 O-based glass), etc.
  • aluminosilicate glass is preferable from the viewpoint of strength.
  • the glass material include glass materials containing, in mole percent based on oxides, 50% or more and 80% or less of SiO2 , 1% or more and 20% or less of Al2O3 , 6% or more and 20% or less of Na2O , 0% or more and 11% or less of K2O , 0% or more and 15% or less of MgO, 0% or more and 6% or less of CaO, and 0% or more and 5% or less of ZrO2 .
  • Chemically strengthened glass based on aluminosilicate glass is also suitably used, for example, "Dragontrail (registered trademark)" manufactured by AGC.
  • containing 0 to 25% MgO means that MgO is not essential but may be contained up to 25%.
  • the following glass (i) is included in soda-lime silicate glass, the following glasses (ii) and (iii) are included in aluminosilicate glass, and the following glasses (iv) to (vi) are included in lithium aluminosilicate glass.
  • the thickness of the glass is not particularly limited, but in order to perform the chemical strengthening treatment effectively, it is preferably 5 mm or less, and more preferably 3 mm or less. Furthermore, when used as a cover glass for an in-vehicle display device such as a car navigation system, from the viewpoint of strength, the thickness of the glass is preferably 0.2 mm or more, more preferably 0.8 mm or more, and even more preferably 1 mm or more.
  • the thickness of the glass refers to the distance in the normal direction between the first main surface 10A and the second main surface 10B of the glass 10. In other words, the thickness of the glass is preferably in the range of 0.2 mm or more and 5 mm or less.
  • the dimensions of the glass 10 can be appropriately selected depending on the application.
  • the length of the short side is, for example, 50 mm or more and 500 mm or less, and preferably 100 mm or more and 300 mm or less
  • the length of the long side is, for example, 50 mm or more and 1500 mm or less, and preferably 100 mm or more and 1200 mm or less.
  • the shape of the glass 10 may be flat, but may also be a shape including a three-dimensional curved surface having one or more curved or bent portions.
  • a curved surface refers to a surface having a radius of curvature of 10,000 mm or less
  • a flat surface refers to a surface having a radius of curvature of more than 10,000 mm.
  • the radius of curvature of the curved surface is preferably 50 mm or more, more preferably 100 mm or more, and even more preferably 200 mm or more.
  • the radius of curvature is, for example, 10,000 mm or less, preferably 5,000 mm or less, and more preferably 3,000 mm or less.
  • the Young's modulus (E cg ) of the glass 10 is preferably 60 GPa or more, more preferably 70 GPa or more.
  • the Young's modulus (E cg ) of the glass article 100 is preferably 90 GPa or less, more preferably 80 GPa or less, and even more preferably 75 GPa or less. That is, the Young's modulus of the glass 10 is preferably 60 GPa or more and 90 GPa or less, more preferably 70 GPa or more and 80 GPa or less, and even more preferably 70 GPa or more and 75 GPa or less.
  • the Young's modulus of the glass 10 may be determined by a tensile test (JIS K7161, JIS K7113).
  • An anti-reflection layer 20 is formed on the first main surface 11 side of the glass article 100. In FIG. 2, the anti-reflection layer 20 is formed on the surface of the glass 10.
  • An anti-reflection layer is a layer that has the effect of reducing luminous reflectance and reduces glare caused by reflected light, and when used in an image display device, can improve the transmittance of light from the image display device and improve the visibility of the image display device.
  • the anti-reflection layer 20 is made of, for example, a metal oxide.
  • the anti-reflection layer 20 may be configured in any way as long as it can suppress the reflection of light, and may be configured, for example, by alternately stacking high-refractive index layers with a refractive index of 1.9 or more at a wavelength of 550 nm and low-refractive index layers with a refractive index of 1.6 or less at a wavelength of 550 nm.
  • the number of low-refractive index layers and high-refractive index layers is not particularly limited, but may be, for example, 1 to 30 layers, and the number of low-refractive index layers is preferably 1 to 6 layers, and the number of high-refractive index layers is preferably the same as that of the low-refractive index layers.
  • the layer furthest from the glass 10 is defined as the outermost layer, and when the layers are counted from the outermost layer toward the glass substrate, the odd-numbered layers including the outermost layer, i.e., the outermost layer, the third layer, and the fifth layer, are composed of low refractive index layers.
  • the layer adjacent to the glass substrate side from the outermost layer is defined as the second layer, the even-numbered layers including the second layer, i.e., the second layer, the fourth layer, and the sixth layer, are composed of high refractive index layers.
  • the sixth layer which is the high refractive index layer furthest from the outermost layer, contacts the glass 10.
  • the low refractive index layer and the high refractive index layer are each constituted by one layer, the low refractive index layer is the outermost layer and the high refractive index layer is the second layer.
  • the low refractive index layer is made of a material that contains silicon.
  • it may be silicon oxide, aluminum-doped silicon oxide in which silicon oxide is doped with aluminum, or a material in which tin or zirconia is added to silicon oxide.
  • the main component of the high refractive index layer constituting the second layer is preferably one or more selected from silicon nitride, titanium oxide, niobium oxide, tantalum oxide, and zirconium oxide. Furthermore, of these materials, from the viewpoints of productivity and refractive index, silicon nitride, niobium oxide, and tantalum oxide are more preferable, and niobium oxide is most preferable.
  • the main component of the even-numbered layers from the fourth layer onwards may be the same as that of the second layer, or may be a different material from that of the second layer. If the main component constituting the second layer is niobium oxide, the even-numbered layers from the fourth layer onwards may be niobium oxide like the second layer, or may be a different material from that of the second layer.
  • the total number of high refractive index layers and low refractive index layers in the anti-reflection layer 20 may differ.
  • the outermost layer and the layer in contact with the glass are low refractive index layers, and the main component of the low refractive index layer in contact with the glass is preferably silicon oxide.
  • the total thickness of the antireflection layer 20 is, for example, 100 nm or more and 1000 nm or less, preferably 150 nm or more and 550 nm or less, more preferably 190 nm or more and 510 nm or less, and most preferably 195 nm or more and 506 nm or less.
  • the thickness of the outermost layer is, for example, 60 nm or more and 130 nm or less, preferably 70 nm or more and 100 nm or less, more preferably 75 nm or more and 90 nm or less, and further preferably 77 nm or more and 88 nm or less.
  • the thickness of the second layer is, for example, 15 nm to 200 nm, preferably 20 nm to 150 nm, and more preferably 25 nm to 115 nm.
  • the thickness of the anti-reflection layer 20 is measured on the first main surface 11.
  • the thickness can be measured by measuring the actual thickness through cross-sectional observation using a SEM (scanning electron microscopy) or a TEM (transmission electron microscopy), or by optical measurement using ellipsometry. If anti-glare treatment is applied, it is preferable to measure the actual thickness using a SEM or TEM.
  • the thickness can be derived from the spectral reflectance or transmittance (reference: "Optical Thin Films and Film Formation Technology", author Lee Jung-jung, translator ULVAC, publisher Agne Technology Center, published in 2002).
  • the refractive index of each layer it is preferable to measure the thickness using the spectral reflectance.
  • decorative layers such as an antiglare layer and an antifouling layer may be provided on the first main surface 11 side of the glass article 100.
  • the antiglare layer and antifouling layer described below are examples, and may be appropriately changed as long as the functions of each layer are maintained.
  • the antiglare layer and the antifouling layer are not essential components, and some of them may not be provided depending on the configuration of the glass article 100.
  • the anti-glare layer is provided on the first main surface 11 side and provides anti-glare properties to the glass 10.
  • the anti-glare layer is, for example, made of an uneven shape formed on the first main surface 11 side.
  • the uneven shape may be formed directly on the surface of the glass 10, or may be formed by a layer different from the glass 10.
  • the anti-glare layer may also be provided on both the first main surface 11 and the second main surface 12 sides.
  • the root mean square roughness (RMS) of this uneven shape is preferably 10 nm to 1000 nm, and more preferably 15 nm to 500 nm.
  • the anti-glare layer can be realized by an uneven shape imparted by performing an anti-glare treatment and an etching treatment on the surface of the glass 10.
  • a coating film in which particles having an arbitrary refractive index are dispersed on the surface of the glass 10 may be used, or an uneven shape may be formed on the main surface of the transparent resin film to be attached, and this uneven shape may be used to realize the anti-glare layer.
  • the anti-stain layer has the function of suppressing adhesion of various stains such as fingerprints, sweat, and dust, making the stains less noticeable, or making the stains easier to clean, thereby keeping the display surface clean.
  • the anti-stain layer is provided on the first main surface 11 side, and from the viewpoint of the properties of the anti-stain layer, it is preferable that the anti-stain layer is formed on the outermost surface on the first main surface 11 side of the glass article 100.
  • the anti-stain layer is provided on an anti-reflection layer.
  • the anti-stain layer is made of a fluorine-containing compound (a compound having a fluorine-containing organic group) that can impart anti-stain properties, water repellency, and oil repellency.
  • the fluorine-containing compound is preferably a fluorine-containing organic compound, and more preferably a fluorine-containing organosilicon compound.
  • a printed layer may be provided on the second main surface side of the glass article 100.
  • the printed layer is provided, for example, on the outer periphery of the glass article 100, has an opening, and serves to conceal wiring members and the like arranged on the periphery of the display panel 3 so that they cannot be seen by the driver.
  • the opening is used as a display area when the display panel 3 is turned on. There may be one opening, or two or more openings.
  • the printed layer is not particularly limited as long as it can block visible light, and is, for example, black or has a wood grain pattern.
  • the glass article 100 having a printed layer on the second main surface side can be used as a display cover glass.
  • Glass preparation A glass 10 having a first main surface 11 and a second main surface 12 is prepared.
  • the method for producing the glass 10 is not particularly limited, but for example, the glass can be produced by charging a desired glass raw material into a melting furnace, heating and melting the glass at 1500 to 1600°C, clarifying the glass, and then supplying the glass to a forming device to form the molten glass into a flat plate shape and slowly cooling the glass.
  • the method for forming the glass is not particularly limited, and examples of the method that can be used include a downdraw method (e.g., an overflow downdraw method, a slot-down method, a redraw method, etc.), a float method, a roll-out method, a press method, etc.
  • the method may also include a forming process in which the flat glass obtained above is cut into any shape and size, and is then heated and curved into a three-dimensional shape.
  • the forming process forms a curved surface on the glass 10.
  • FIG. 5A shows a schematic diagram of the first chamfered portion 15 being formed by the grinding process.
  • the glass 10 is shown without the shading for the sake of explanation.
  • the end surface 13 of the glass 10 is pressed against a grindstone 40 to grind the end surface 13, and the side surface portion 14, the first chamfered portion 15, and the second chamfered portion 16 are formed as shown by the broken lines.
  • an electroplated wheel e.g., with a grit of #325 or more
  • the grinding process may be performed over the entire circumference of the glass 10, or may be performed in a partial section of the circumference.
  • the surface roughness of the end surface 13 chamfered by the above method may be, for example, 0.2 ⁇ m to 1.0 ⁇ m in arithmetic mean roughness Ra.
  • the method of forming the chamfered portion is not limited to the above, and the chamfered portion may be formed by laser cutting or the like.
  • the first chamfered portion 15 is polished to reduce the surface roughness.
  • a conventional polishing method will be described.
  • a nonwoven brush or a carpet-like pad has been used to polish the chamfered portion (for example, International Publication No. 2015/108076 and International Publication No. 2013/031548).
  • the entire end face 13 including the first chamfered portion 15 and even a part of the first main surface 11 and the second main surface 12 are polished, so that the surface roughness of the entire end face 13 is reduced.
  • the first chamfered portion 15 is ground using a rotary grindstone 50 as shown in FIG. 5B.
  • a grindstone containing cerium oxide is used as the rotary grindstone 50.
  • a groove is provided in the rotary grindstone 50, and the lower part of the groove is shaped to fit the curved surface of the first chamfered portion 15.
  • the surface of the first chamfered portion 15 is ground by pressing the first chamfered portion 15 against that portion.
  • the positions of the glass 10 and the grindstone 50 it is preferable to adjust the positions of the glass 10 and the grindstone 50 so that the area of the first chamfered portion 15 where the angle with the first main surface 11 is greater than 0° and less than or equal to 40° is polished intensively.
  • each area is polished to have the surface roughness described above in the ⁇ Glass article>.
  • the chemical strengthening method is not particularly limited, and includes a method of ion-exchanging the main surface of the transparent substrate to form a surface layer in which compressive stress remains. Specifically, at a temperature below the glass transition point, alkali metal ions with a small ionic radius (e.g., Li ions, Na ions) contained in the glass near the main surface of the base are replaced with alkali metal ions with a larger ionic radius (e.g., Na ions or K ions for Li ions, and K ions for Na ions). As a result, compressive stress remains on the main surface of the transparent substrate 10, improving the strength of the transparent substrate.
  • alkali metal ions with a small ionic radius e.g., Li ions, Na ions
  • alkali metal ions with a larger ionic radius e.g., Na ions or K ions for Li ions, and K ions for Na ions.
  • Print layer forming process When the glass article 100 is used as a cover glass for a display device, it is preferable to form a printed layer on the second main surface 12 side of the obtained glass 10.
  • the printed layer is formed, for example, by a method of printing ink, and is preferably printed with a design having an opening on the outer periphery of the second main surface 12.
  • the printing method is not particularly limited, but preferred methods include an inkjet method, a screen printing method, and a transfer decoration method.
  • An anti-reflection layer 20 is formed on the first main surface 11 side of the obtained glass 10.
  • the anti-reflection layer is preferably a laminated structure of metal oxide layers as described above (anti-reflection layer).
  • the method of forming the metal oxide layer is not particularly limited, and various film-forming methods can be used. For example, physical vapor deposition methods such as vacuum deposition, ion beam assisted deposition, ion plate method, sputtering method, and plasma CVD method can be used. Among these film-forming methods, the sputtering method is preferable because it can form a dense and durable film. In particular, it is preferable to form the film by a sputtering method such as a pulse sputtering method, an AC sputtering method, or a digital sputtering method.
  • the glass 10 When forming a metal oxide layer by sputtering, the glass 10 is placed in a chamber with a mixed gas atmosphere of inert gas and oxygen gas, and a raw material target that will give the desired composition for each layer is selected and formed.
  • the thickness of each layer can be adjusted, for example, by adjusting the discharge power, the film formation time, etc.
  • a decorative layer such as an antiglare layer or an antifouling layer may be formed on the first main surface 11 of the glass 10, or on the first main surface 11 and the second main surface 12.
  • the antiglare layer, the antireflection layer, and the antifouling layer are formed by a known method as appropriate.
  • the order of forming the antiglare layer, the antireflection layer, and the antifouling layer is not particularly limited, but it is preferable that the antiglare layer is formed after the chemical strengthening step, and the antifouling layer is formed after the antireflection layer.
  • the glass article 100 can be manufactured.
  • the present invention also provides a display device (specifically, an in-vehicle display device) having a display cover glass using the above-mentioned glass article 100 and a display, with the second main surface side of the glass article 100 bonded to the display.
  • a display device specifically, an in-vehicle display device
  • the glass article 100 described above can be used as a display cover glass, and the second main surface 12 side can be bonded to a display panel 3, thereby producing a display device (a display device for vehicle mounting).
  • a glass article having a first main surface, a second main surface, and an end surface connecting the first main surface and the second main surface, wherein the end surface includes a side portion and a curved first chamfer connecting the side portion and the first main surface; an anti-reflection layer on the first main surface and the first chamfered portion; In a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 0° and not greater than 40°, the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article is 0.20 ⁇ m or less; The average value Ra3 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 80° and in the side surface portion is 0.30 ⁇ m or more; A glass article, in a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is 60° or
  • the first chamfered portion a perpendicular line to a point where the first chamfered portion forms an angle of 45° with the first main surface is used as a reference, white light is incident on the side of the side portion at an angle of 10°, and an image is obtained by a two-dimensional spectroradiometer at an angle of 10° toward the first main surface.
  • the measurement points are divided into pixel-by-pixel sections, and the color at each measurement point is calculated in the L * a * b * color system.
  • Ecg in formula (2) is the Young's modulus (GPa) of the glass article
  • A is the width (mm) of the first chamfered portion
  • B is the width (mm) of the second chamfered portion
  • C is the thickness (mm) of the side portion
  • D is the thickness (mm) of the first chamfered portion
  • t is the thickness (mm) of the glass article.
  • the width A of the first chamfered portion is 2.0 mm or less, and the glass article thickness ratio (A / t) which is the ratio of the width A of the first chamfered portion to the thickness of the glass article is 0.77 or more;
  • the width B of the second chamfered portion is 1.0 mm or more and 2.0 mm or less,
  • the thickness C of the side surface portion is 0.25 mm or more, and the glass article plate thickness ratio (C/t) which is the ratio of the thickness C of the side surface portion to the thickness of the glass article is 0.6 or less
  • the glass article according to [7] wherein a glass article thickness ratio (D/t) which is a ratio of a thickness D of the first chamfered portion to a thickness of the glass article is 0.2 or more and 0.7 or less.
  • the anti-reflection layer is made of a metal oxide film and is configured by alternately laminating a high refractive index layer having a refractive index of 1.9 or more at a wavelength of 550 nm and a low refractive index layer having a refractive index of 1.6 or less at a wavelength of 550 nm.
  • a display device having a display cover glass according to any one of [14] to [16] and a display, the second main surface of which is bonded to the display.
  • An in-vehicle display device having a display cover glass according to any one of [14] to [16] and a display, the second main surface of which is bonded to the display.
  • a glass article having a first main surface, a second main surface, and an end surface connecting the first main surface and the second main surface, wherein the end surface includes a side portion and a curved first chamfer connecting the side portion and the first main surface, an anti-reflection layer on the first main surface and the first chamfered portion; In a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 0° and not greater than 40°, the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article is 0.10 ⁇ m or less; In a region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 40° and not greater than 80°, the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article is greater than 0.10 ⁇ m and less than 0.35 ⁇ m; A glass article, characterized in that an average value of arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in a region where the angle between the first
  • Examples 1, 2, 5, and 6 are examples, and Examples 3, 4, and 7 are comparative examples.
  • Examples 1 and 2 In Examples 1 and 2, Dragontrail manufactured by AGC was used as the glass 10, and a glass having a substantially rectangular main surface shape with a short side of 50 mm, a long side of 150 mm, and a plate thickness t of 1.3 mm was prepared.
  • the glass 10 was flat having a first main surface 11 and a second main surface 12, and had a Young's modulus of 74 GPa.
  • the end face 13 of the glass 10 was ground by the method shown in FIG. 5A to form the side portion 14, the first chamfered portion 15, and the second chamfered portion 16. Diamond electroplated wheels with grit sizes #400 and #800 were used for grinding.
  • the radius of curvature of the curved shape of the first chamfered portion 15 when the angle between the first main surface and the first chamfered portion 15 was 9° to 19° was 5.5 mm
  • the radius of curvature when the angle between the first chamfered portion and the first main surface was 45° was 0.4 mm.
  • the width A of the first chamfered portion 15 was 1.67 mm
  • the thickness D was 0.69 mm
  • the width B of the second chamfered portion 16 was 0.15 mm
  • the thickness C of the side portion 14 was 0.46 mm. That is, the parameter R expressed by the above formula (1) was 22.45.
  • the width of the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 was greater than 0° and less than 40° was 1.96 mm.
  • the end face 13 was polished by the method shown in Fig. 5B.
  • a grindstone containing cerium oxide was used for the polishing.
  • an anti-reflection layer 20 was formed on the first main surface 11 side of the surface of the glass 10.
  • the anti-reflection layer 20 was formed by a sputtering method, and the configuration of each layer was as shown in Table 1 below.
  • the glass article 100 was produced.
  • the obtained glass article 100 was evaluated by the following method. In Example 1, the surface roughness and color tone of the end face 13 were measured on the short side. In Example 2, the surface roughness and color tone of the end face 13 were measured on the long side. The results are shown in Tables 2 to 4 and in FIG.
  • the method for measuring the surface roughness is as follows.
  • the end face 13 of the glass article 100 was measured with a laser microscope (Olympus LEXT OLS5000, using a 50x lens).
  • the glass was placed so that the perpendicular line at the measurement point of the end face 13 coincided with the optical axis of the lens of the laser microscope.
  • An area of 256 ⁇ m in length ⁇ 256 ⁇ m in width was measured, and the arithmetic mean roughness Ra of 10 lines was calculated at 5 ⁇ m intervals over the entire horizontal length of an area of 50 ⁇ m in length ⁇ 256 ⁇ m in width at the vertical center of the measurement area, and the average value was adopted as the roughness at that measurement point.
  • the definition of the arithmetic mean roughness Ra follows JIS B 0601:2.
  • the surface shape of a glass article having an anti-reflection layer provided on the surface of the glass follows the surface shape of the glass, and the arithmetic mean roughness of the surface of the glass article and the surface of the glass are roughly the same.
  • the method for measuring the color tone is as follows. Using the perpendicular line of the point where the first chamfered portion 15 of the glass article 100 forms an angle of 45° with the first main surface 11, white light was incident on the side surface portion 14 at an angle of 10°, and a spectrum was obtained by a two-dimensional spectroradiometer at an angle of 10° on the first main surface 11 side.
  • the light source lighting sensitive to the visible light region was used. Specifically, white LED lighting (OPF-S100X100W-PS, manufactured by Optex FA) was used.
  • As the detector a spectroradiometer (SR-5000, manufactured by Topcon Technohouse) was used. The obtained data was divided into 10 measurement points for each pixel, and the color at each measurement point was calculated in the L * a * b * color system. The calculation of the L * a * b * color system was in accordance with JIS Z 8781-4.
  • Example 3 and 4 glass articles 100 were produced in the same manner as in Examples 1 and 2, except that brush polishing was used to polish end faces 13, including side faces 14. In addition, cerium oxide was used as the abrasive used in brush polishing.
  • the obtained glass article 100 was evaluated by the above-mentioned method.
  • Example 3 the surface roughness and color tone of the end face 13 were measured on the short side.
  • Example 4 the surface roughness and color tone of the end face 13 were measured on the long side. The results are shown in Tables 2, 5 and 6, and in FIG.
  • the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 was 0.20 ⁇ m or less in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 was greater than 0° and less than 40°
  • the average value Ra 2 of the arithmetic mean roughness Ra satisfied formula ( 1 ) in the region where the angle was greater than 60° and less than 80°
  • the average value Ra 3 of the arithmetic mean roughness Ra in the region where the angle was greater than 80° and in the side portion was 0.30 ⁇ m or more.
  • Examples 5 and 6 In Examples 5 and 6, Dragontrail manufactured by AGC was used as the glass 10, and a glass having a substantially rectangular main surface shape with a short side of 50 mm, a long side of 150 mm, and a plate thickness t of 1.3 mm was prepared.
  • the glass 10 was flat having a first main surface 11 and a second main surface 12, and had a Young's modulus of 74 GPa.
  • the end face 13 of the glass 10 was ground by the method shown in FIG. 5A to form the side portion 14, the first chamfered portion 15, and the second chamfered portion 16. Diamond electroplated wheels with grit sizes #400 and #800 were used for grinding.
  • the radius of curvature of the curved shape of the first chamfered portion 15 when the angle between the first main surface and the first chamfered portion 15 was 9° to 30° was 2.4 mm
  • the radius of curvature when the angle between the first chamfered portion and the first main surface was 45° was 0.2 mm.
  • the width A of the first chamfered portion 15 was 1.48 mm
  • the thickness D was 0.65 mm
  • the width B of the second chamfered portion 16 was 0.15 mm
  • the thickness C of the side portion 14 was 0.5 mm. That is, the parameter R expressed by the above formula (1) was 23.07.
  • the width of the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 was greater than 0° and less than 40° was 1.60 mm.
  • the glass article 100 was produced.
  • the obtained glass article 100 was evaluated by the above-mentioned method.
  • Example 5 the surface roughness and color tone of the end face 13 of the short side were measured.
  • Example 6 the surface roughness and color tone of the end face 13 of the long side were measured. The results are shown in Tables 7 to 9 and in FIG.
  • the method for measuring the surface roughness was the same as in Examples 1 to 4.
  • the method of measuring the color was the same as in Examples 1 to 4 , except that the measurement points were divided into a total of nine points for each pixel, and the color at each measurement point was calculated in the L* a * b * color system.
  • Example 7 glass article 100 was produced in the same manner as in Examples 1 and 2, except that brush polishing was used to polish end face 13, including side face 14. In addition, cerium oxide was used as the abrasive used for brush polishing. In Example 7, the surface roughness and color of the end face 13 on the long side were measured. The results are shown in Tables 7 and 10, and in FIG.
  • the average value Ra 1 of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article 100 in the region where the angle between the first chamfered portion 15 and the first main surface 11 is greater than 0° and less than 40° is 0.20 ⁇ m or less
  • the average value Ra 2 of the arithmetic mean roughness Ra satisfies formula (1) in the region where the angle is greater than 60° and less than 80°
  • the average value Ra 3 of the arithmetic mean roughness Ra in the region where the angle is greater than 80° and in the side portion is 0.30 ⁇ m or more
  • the average value a * at the measurement points satisfying L * ⁇ 5 is 0 or more and 15.0 or less, and it was found that the reddish tinge in the reflected light was suppressed.
  • Example 7 which is a comparative example, the average a * value at the measurement points satisfying L * ⁇ 5 in terms of the color of reflected light in the L * a * b* color system was greater than 15.0, and red discoloration occurred at the edges. Furthermore, the glass articles in Examples 5 and 6 had a parameter R of 23.07, which satisfied formula (3), and therefore had excellent impact resistance at the end surface 13.
  • Table 11 shows the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in the region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 0° and not greater than 40°, the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in the region where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 40° and not greater than 80°, and the average value of the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the glass article in the region and side portion where the angle between the first chamfered portion and the first main surface is greater than 80°.

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Abstract

本発明のガラス物品は、第１主面、第２主面、及び第１主面と第２主面を接続する端面を有し、端面は、側面部と、側面部と第１主面とを接続する曲面状の第１面取り部とを含み、第１主面および第１面取り部に反射防止層を有し、第１面取り部の第１主面とのなす角が０°より大きく４０°以下である領域において、ガラス物品の表面の算術平均粗さの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、第１面取り部の第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および側面部におけるガラス物品の表面の算術平均粗さの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、第１面取り部の第１主面とのなす角が６０°以上８０°以下である領域において、ガラス物品の表面の算術平均粗さの平均値Ｒａ２が、式（１）：０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８を満たす。

Description

ガラス物品及び車載用表示装置とその製造方法
　本発明は、ガラス物品及び車載用表示装置とその製造方法に関する。
　従来、ガラスと、ガラスの第１主面上に配置された反射防止膜と、ガラス板の第２主面上に配置された額縁状の印刷部とを有するガラス物品が車載用表示装置などの表示装置においてカバーガラスとして使用されている。近年、このような車載用表示装置のカバーガラスでは、衝撃耐性向上や意匠性の観点から、第１主面に近い側の端部が面取りされた形状が求められている。この時、面取り部が曲面であると、端部が赤色に見える現象（以下、赤変等と表現する）が生じることが知られている（例えば、特許文献１参照）。
　赤色は警戒色であるため、このような赤変は、表示装置のユーザに好まれず、表示装置のユーザが赤変を、例えば表示装置の異常や故障と誤認するおそれもある。そのため赤変を回避することが求められている。例えば特許文献１では、反射防止層の構成を調整することで、端部の赤変を回避している。
国際公開第２０２１／１６１８７９号
　しかしながら、特許文献１記載の技術では反射防止層の構成自体を調整する必要があるため、反射防止層の設計幅が狭まる可能性があり、代替案が求められていた。
　本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、特許文献１とは異なる新たな方法で、端部の赤変を抑制できるガラス物品を提供することを目的とする。
　本発明に係るガラス物品は、第１主面、第２主面、及び前記第１主面と前記第２主面を接続する端面を有するガラス物品であって、前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第１主面とを接続する曲面状の第１面取り部とを含み、前記第１主面および前記第１面取り部に、反射防止層を有し、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および前記側面部における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が、下記式（１）を満たす、ことを特徴とする。
　０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８　・・・（１）
　本発明のガラス物品によれば、端部の赤変を抑制したガラス物品を提供できる。
図１は、車載用表示装置を示す模式図である。 図２は、本実施形態に係るガラス物品の断面を示す模式図である。 図３は、本実施形態に係るガラス物品の断面を示す模式図である。 図４は、本実施形態に係るガラス物品の断面を示す模式図である。 図５は、本実施形態に係るガラス物品の製造方法を示す模式図であり、図５の（Ａ）は研削加工により第１面取り部が形成される様子を模式的に示す図であり、図５の（Ｂ）は第１面取り部を研磨する様子を模式的に示す図である。 図６は、例１～４のガラスの端面の表面粗さを示すグラフである。 図７は、例５～７のガラスの端面の表面粗さを示すグラフである。
　以下で、図面を参照して本発明の実施形態の詳細を説明する。
　＜車載用表示装置＞
　図１は、本実施形態に係るガラス物品が車載用表示装置のカバー材に用いられる場合の、車載用表示装置を示す模式図である。図１に示すように、車載用表示装置２は、車両に設けられる表示装置であり、例えば、車内においてステアリングシャフト１の前側に設けられる。車載用表示装置２は、ディスプレイパネル３とガラス物品１００とを備える。ディスプレイパネル３には、例えばカーナビゲーション画面や、スピードメータなどの各種メータ等及びスタートボタンなどの画像が表示される。ガラス物品１００は、ディスプレイパネル３の前面のカバー材（ディスプレイカバー材）として用いられる。ただし、図１の構成は一例であり、ガラス物品１００が適用される車載用表示装置は、任意の構成であってよい。また、ガラス物品１００は、車載用表示装置の表面のカバー材として用いられることに限られず、スマートフォンなどの表示装置のカバー材など、任意の用途に用いるものであってもよい。
＜ガラス物品＞
　図２はガラス物品１００の断面を示す模式図である。図２に示すように、本実施形態におけるガラス物品１００は、ガラス１０と、第１主面１１、第２主面１２、及び第１主面１１と第２主面１２を接続する端面１３を有する。端面１３は、側面部１４と、側面部１４と第１主面１１とを接続する曲面状の第１面取り部１５とを含む。なお、端面１３は、ガラス物品１００の周の全域にわたって図２のような形状の側面部１４および第１面取り部１５が形成されていてもよく、周の一部のみに形成されていてもよい。そして、第１主面１１および第１面取り部１５のガラス１０の表面上には反射防止層２０が形成されている。
　この時、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域、および側面部１４における、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が、下記式（１）を満たす。
　０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８　・・・（１）
　第１面取り部１５は、ガラス１０の端面１３を面取りすることにより形成され、側面部１４は端面１３のうち、面取りされていない領域である。ガラス物品１００をカバーガラスとして車載用表示装置２に組み付けた場合、第１面取り部１５も運転者から視認されるため、美観向上の目的でガラス１０の第１面取り部１５を研磨により表面粗さを小さくすることがある。なお、ガラス１０の表面に反射防止層２０およびその他加飾層を設けたガラス物品１００の表面形状は、ガラス１０の表面形状に追従し、ガラス物品１００とガラス１０の表面の算術平均粗さは概ね一致する。
　この時、下記（研磨工程）で説明する従来の面取り方法では、側面部１４を含む端面１３全体を研磨し、表面粗さを小さくすることが一般的であった。しかしながら、第１面取り部１５を曲面状に形成し、端面１３の表面粗さを小さくすることで、端部の赤変が不可避に発生するという課題があった。
　本発明者らは検討の結果、運転者から最も視認されやすい第１主面１１とのなす角が０°より大きく４０°以下である領域ではガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１を０．２０μｍ以下とすることで、運転者から見た際の美観を向上しつつも、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域および側面部１４では、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３を０．３０μｍ以上とすることで、美観を損ねずに端面１３の赤変を抑制できることを発見した。
　以下で、赤変を抑制できる仕組みについて説明する。なお、赤変を抑制できる仕組みは下記に限定されるものではなく、下記の以外の原理で成り立っていてもよい。
　端面１３においてガラス物品１００の表面粗さが小さい場合、表面粗さの散乱が起きにくいため、運転者は端面１３に入射した光のうち、正反射光を特に強く観測することになる。ここで、第１主面における反射光の色味は白色であることが好まれる。この時、第１主面における反射光の色味が白色になるように反射防止層の構成を調整すると、端面１３における正反射光の色味が赤色となり、赤色が強く認識されることで赤変が発生する。
　一方、端面１３においてガラス物品１００の表面粗さを大きくすると、端面１３に入射した光は散乱される。従って、運転者は、端面１３に様々な角度から入射した光が散乱され合算された光を観測することになり、この場合、反射光の色味は白色に近くなる。
　そこで、運転者から比較的視認されにくい、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域および側面部１４において表面粗さを大きくすることで、散乱光を増加させ、端部の色味を白色に近づけられる。
　しかし、端面１３における表面粗さが急激に変化すると、その境界部分が線状に視認される。そこで、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域においては、なす角が４０°以下の領域と、なす角度が８０°より大きい領域の表面粗さの中間の表面粗さとなるようにする。
　ここで、図３を用いて、第１面取り部１５と第１主面１１とのなす角の求め方について説明する。なお、図３では反射防止層を省略して示している。例えば任意の点Ｐ４におけるなす角は、下記方法で求められる。
　デジタルマイクロスコープ（例えば、ＫＥＹＥＮＳ社製ＶＨＫ－６０００）により、ガラス物品１００の断面図、すなわち厚み方向に垂直な方向からガラス物品１００の断面を観察する。
　この時、側面部１４および第１面取り部１５上の任意の点をＰ１とし、点Ｐ１を中心とした半径３ｍｍの円弧と第１主面１１との交点を位置Ｐ２とし、点Ｐ１を中心とした半径５ｍｍの円弧と第１主面１１との交点を位置Ｐ３として、位置Ｐ２と位置Ｐ３を結ぶ直線を基準線ＬＡとする。
　任意の点Ｐ４におけるなす角は、任意の点Ｐ４における第１面取り部１５上の接線ＬＢと、基準線ＬＡとのなす角αとして定義される。
　本方法によれば、第１主面１１が平面状の場合のみならず、第１主面１１が湾曲状である場合も、第１面取り部１５上の点と、第１主面１１とのなす角を定義できる。
　次に、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａは、例えば下記方法で求められる。
　算術平均粗さＲａの定義は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２に従う。
　ガラス物品１００の端面１３を、レーザー顕微鏡（例えば、Ｏｌｙｍｐｕｓ社製ＬＥＸＴ　ＯＬＳ５０００、５０倍レンズ使用）にて測定する。この時、端面１３の測定点における垂線と、レーザー顕微鏡のレンズの光軸が一致するように、ガラス物品１００を設置する。
　縦２５６μｍ×横２５６μｍの領域を測定し、測定領域の縦方向中央において、縦５０μｍ×横２５６μｍの領域で横方向の長さいっぱいに５μｍ間隔で１０ラインの算術平均粗さＲａを算出し、その平均値をその測定点における粗さとして採用する。
　各領域での算術平均粗さＲａの平均値は、各領域内において複数の測定点について上述の方法で算術平均粗さＲａを算出しその平均値を採用する。例えば、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく４０°以下である領域において、１０°、２０°、３０°、４０°において測定を行い各測定点の算術平均粗さＲａの平均値を算出するというように、領域内でなす角１０°毎に１点で測定し、各測定点の平均を用いてもよい。
　なお、本実施形態に係るガラス物品１００が車載用表示装置２のカバー材として用いられる場合、ガラス物品１００が車載用表示装置２のカバー材として取り付けられた状態において、第１面取り部１５の少なくとも一部は露出されたままとなることが好ましい。
　この時、ガラス物品１００において、露出された状態である第１面取り部１５の領域のうち、ほぼ均等に分散した任意の１０点を測定し、その１０点のうち５点以上が本発明における算術平均粗さＲａの要件を満たすことが好ましい。１０点のうち５点以上が本発明の要件を満たすことにより、ユーザが表示装置端部の赤変を感じることを有意に低減できる。
　以下では、ガラス物品１００の好ましい様態について詳細を説明する。
　（端面１３）
　第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１は０．２０μｍ以下であり、より好ましくは０．１５μｍ以下であり、更に好ましくは０．１０μｍ以下である。上記範囲であると、運転者から見た際の端面１３の美観を向上できる。
　ここで、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２は、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域におけるガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１と、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域および側面部１４におけるガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３に対して、下記式（１）を満たす。
　０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８　・・・（１）
　このようにすることで、なす角が６０°以上、８０°以下である領域を、なす角が４０°以下の領域となす角が８０°以上の領域に対して中間的な表面粗さを持つ過渡領域とすることができるため、境界領域が線状に視認されることが無く、美観が向上できる。
　好ましくは、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２は０．１０μｍより大きく、０．３５μｍ未満である。
　より好ましくは、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２は０．１０μｍより大きく、０．３０μｍ未満である。
　なお、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が４０°より大きく、８０°以下である領域においては、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値は０．１０μｍより大きく、０．３５μｍ未満であるのが好ましい。
　また、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が４０°の点におけるガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａ４０°と、第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ６０°と、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°の点におけるガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａ８０°との関係が、Ｒａ４０°＜Ｒａ６０°＜Ｒａ８０°であるのが好ましい。上記範囲であると、なす角が４０°以下の領域から、なす角が８０°以上の領域にかけて、表面粗さが徐々に大きくなるため、境界領域が線状に視認されることが無く、より美観が向上できる。
　より詳細には、なす角が８０°の点におけるガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａ８０°は０．２５μｍ以上であることが好ましい。Ｒａ８０°が上記範囲であることで、運転者の目に散乱光が入りやすく、赤変を抑制しやすい。
　第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域および側面部１４では、ガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３は０．３０μｍ以上であり、好ましくは０．３５μｍ以上である。上記範囲であると、上述の効果により、端部の赤変を有意に抑制できる。
　第１面取り部１５の幅は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましい。第１面取り部１５の幅は、より好ましくは１．０ｍｍ以上であり、更に好ましくは１．３ｍｍ以上であり、特に好ましくは１．５ｍｍ以上である。上記範囲であると、車載用表示装置のカバーガラスにおいても端部の曲面形状を視認しやすく、意匠性に優れる。
　なお、第１面取り部１５の幅とは、断面図において主面に沿った方向における距離であり、例えば図４の幅Ａを用いてよい。
　第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域の幅は、０．４３ｍｍ以上、４．８ｍｍ以下であることが好ましい。前記幅は、より好ましくは０．５ｍｍ以上であり、さらに好ましくは０．７５ｍｍ以上であり、また上限は、より好ましくは４．０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは３．０ｍｍ以下である。上記範囲であると、第１面取り部１５における面取りの形状を視認しやすく、美観にすぐれる。
　第１面取り部１５は曲面形状である。曲面は単一の曲率半径を有していてもよく、複数の曲率半径を有する曲面が組み合わさった形状であってもよい。この時、第１面取り部１５の、第１主面とのなす角が４５°の点における曲率半径は、０．０５ｍｍ以上であることが好ましく、０．１ｍｍ以上であることがより好ましい。上記範囲であると、側面部１４と第１面取り部１５が滑らかに接続され、美観の向上や欠けの防止に役立つ。一方、第１面取り部１５の平均曲率半径は、１０ｍｍ以下であることが好ましく、６ｍｍ以下であることがより好ましく、４ｍｍ以下であることが更に好ましい。上記範囲であると、第１面取り部１５が曲面として視認されやすく、美観に優れる。一方で、上記範囲においては反射防止層の厚さの変化が生じやすいことから、赤変が発生しやすく、本発明による赤変防止が効果的である。
　図４に示すように、端面１３は、更に第２主面１２の側に第２面取り部１６を備えていてもよい。なお、図４では反射防止層を省略して表示している。第２面取り部１６は、第２主面１２と側面部１４とを接続する。図４では第２面取り部１６は平面であるが、第１面取り部１５と同様に、曲面であってもよい。
　この時、端面１３は、次の式（２）で表されるパラメータＲが、式（３）を満たす範囲となるように設計されてもよい。パラメータＲが所定の範囲となることで、端面１３の耐衝撃性を向上させて割れを抑制できるため好ましい。
　Ｒ＝０．３８・Ｅｃｇ－Ａ／ｔ－２．６１・Ｂ／ｔ＋４．３８・Ｃ／ｔ－１０．６・Ｄ／ｔ　・・・（２）
　Ｒ≦２３．５８　・・・（３）
　ここで、式（２）におけるＥｃｇは、ガラス物品１００のヤング率（ＧＰａ）を指し、Ａは、第１面取り部１５の幅（ｍｍ）であり、基準線ＬＣに沿う方向における、境界位置Ｆ１から境界位置Ｆ２までの距離である。また、式（２）におけるＢは、第２面取り部１６の幅（ｍｍ）であり、基準線ＬＣに沿う方向における、境界位置Ｆ３から境界位置Ｆ４までの距離である。また、式（２）におけるＣは、側面部１４の厚み（ｍｍ）であり、境界位置Ｆ２から境界位置Ｆ３までの距離である。また、式（２）におけるＤは、第１面取り部１５の厚み（ｍｍ）であり、端面１３の最外位置の接線方向における、境界位置Ｆ１から境界位置Ｆ２までの距離である。また、式（２）におけるｔは、ガラス物品１００の厚み（ｍｍ）である。また、式（２）における「・」は、積を意味し、「×」とも表記される。
　ガラス物品１００は、パラメータＲが、上記式（３）を満たすことで、端部耐衝撃性を向上させることが可能となる。ここで、パラメータＲは、第１面取り部１５の幅Ａや第２面取り部１６の幅Ｂが大きいほど低い値となっている。すなわち、第１面取り部１５の幅Ａが広がることで、インパクターの接触箇所が端面１３から離れ、インパクターの衝撃を第１主面１１で吸収することで、端面１３における衝撃性を向上できる。また、第１面取り部１５と第２面取り部１６の幅が広がることで、ガラス物品１００の厚みｔに対して端面１３の厚みが薄くなることにより、端面１３に発生する曲げ応力が低下し、端面１３における衝撃性を向上できる。また、パラメータＲは、第１面取り部１５の厚みＤが大きいほど低い値となっている。すなわち、ガラス物品１００の厚みｔに対して端面１３の厚みが薄くなることにより、端面１３に発生する曲げ応力が低下し、端面１３における耐衝撃性を向上できる。また、パラメータＲは、側面部１４の厚みＣが低いほど高い値となっている。すなわち、側面部１４の厚みが小さくなることで、第１面取り部１５の領域を広げて、ガラス物品１００の厚みｔに対して端面１３の厚みが薄くなることにより、端面１３に発生する曲げ応力が低下し、端面１３における衝撃性を向上できる。
　ここで、第１面取り部１５、第２面取り部１６、及び側面部１４の位置は、境界位置Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３及びＦ４により特定できる。具体的には、ガラス物品１００の端面１３のうちで、境界位置Ｆ１から境界位置Ｆ２までの領域が、第１面取り部１５であり、境界位置Ｆ２から境界位置Ｆ３までの領域が、側面部１４であり、境界位置Ｆ３から境界位置Ｆ４までの領域が、第２面取り部１６である。
　境界位置Ｆ１～Ｆ４は、次のように規定できる。
　デジタルマイクロスコープ（例えば、ＫＥＹＥＮＳ社製ＶＨＫ－６０００）により、ガラス物品１００の断面図、すなわち厚み方向に垂直な方向からガラス物品１００の断面を観察した場合において、第１主面１１が平面である場合は、上述の位置Ｐ２、Ｐ３を通る直線をＬＣとし、第１主面１１が曲面である場合は、位置Ｐ２、Ｐ３と、位置Ｐ２と位置Ｐ３の間の任意の中間点の３点を通る円弧線を基準線ＬＣとする。基準線ＬＣを、位置Ｐ２よりもガラス物品１００の外側に延長した場合において、線ＬＣの延長線との距離が５０μｍとなる第１主面１１上の点であって位置Ｐ２に最も近い点を、境界位置Ｆ１としてよい。
　境界位置Ｆ１を通る線ＬＣと垂直な線を、線ＬＣ１とする。ここで、線ＬＣ１と平行な線と、端面１３とが１点で接する点を、端面１３の最外位置（すなわち、端面１３のうちでガラス物品１００の外側に最も突出した位置）とする。この場合、端面１３の最外位置における線ＬＣ１と平行な線をその線に垂直な方向に５０μｍ移動させた線と端面１３との交点のうち、第１主面寄りの交点を、境界位置Ｆ２としてよい。一方、端面１３の最外位置における線ＬＡ１と平行な線をその線に垂直な方向に５０μｍ移動させた線と端面１３との交点のうち、第２主面寄りの交点を境界位置Ｆ３としてよい。
　ガラス物品１００の厚み方向に、線ＬＣをガラス物品１００の厚みｔ分移動させた線を、線ＬＤとする。線ＬＤは、第２主面１２に沿った線ともいえる。線ＬＤを端面１３の側に延長した場合において、線ＬＤの延長線との距離が５０μｍとなる第２主面１２上の点であって、最も内側の点を境界位置Ｆ４としてよい。
　端部耐衝撃性を高める観点からは、第１面取り部１５の幅Ａは、２．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることがより好ましい。また、ガラス物品１００の厚みｔに対する第１面取り部１５の幅Ａの比率であるガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）は、０．７７以上であることが好ましく、１．１５以上であることがより好ましい。幅Ａをこの範囲とすることで、端面１３における衝撃性をより好適に向上できる。
　第２面取り部１６の幅Ｂは、０ｍｍより大きく２．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることが更に好ましい。また、ガラス物品１００の厚みｔに対する第２面取り部１６の幅Ｂの比率であるガラス物品板厚比（Ｂ／ｔ）は、０．７７以上４．０以下であることが好ましく、１．１５以上２．８６以下であることがより好ましい。幅Ｂをこの範囲とすることで、端面１３における衝撃性をより好適に向上できる。
　側面部１４の厚みＣは、ガラス物品１００の厚みｔ以下であることが好ましく、０ｍｍより大きく２．０ｍｍ以下であることがより好ましく、０．２５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることが更に好ましい。また、ガラス物品１００の厚みｔに対する側面部１４の厚みＣの比率であるガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）は、０．６以下であることが好ましく、０．４以下であることがより好ましい。厚みＣをこの範囲とすることで、端面１３における衝撃性をより好適に向上できる。
　第１面取り部１５の厚みＤは、０ｍｍより大きくガラス物品１００の厚みｔ以下であることが好ましく、０ｍｍより大きく２．０ｍｍ以下であることがより好ましく、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であることが更に好ましい。また、ガラス物品１００の厚みｔに対する第１面取り部１５の厚みＤの比率であるガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）は、０．２以上であることが好ましく、０．４以上であることがより好ましく、また上限は０．７以下であることが好ましい。すなわち、比（Ｄ／ｔ）は、０．２以上０．７以下であることが好ましい。厚みＤをこの範囲とすることで、端面１３における衝撃性をより好適に向上できる。
　すなわち、面取り部の好適な一実施形態として、下記が挙げられる。
（ｉ）第１面取り部１５の幅Ａは２．０ｍｍ以下であり、ガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）で０．７７以上であり、第２面取り部１６の幅Ｂは、ガラス物品板厚比（Ｂ／ｔ）で、０．７７以上、４．０以下であり、側面部１４の厚みＣは、０．２５ｍｍ以上、ガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）で０．６以下であり、第１面取り部１５の厚みＤは、ガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）で０．２以上０．７以下である。
（ｉｉ）第１面取り部１５の幅Ａは２．０ｍｍ以下であり、ガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）で１．１５以上であり、第２面取り部１６の幅Ｂは、ガラス物品板厚比（Ｂ／ｔ）で、１．１５以上、２．８６以下であり、側面部１４の厚みＣは、０．２５ｍｍ以上、ガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）で０．４以下であり、第１面取り部１５の厚みＤは、ガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）で０．４以上０．７以下である。
（ｉｉｉ）第１面取り部１５の幅Ａは２．０ｍｍ以下であり、ガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）で０．７７以上であり、第２面取り部１６の幅Ｂは、１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、側面部１４の厚みＣは、０．２５ｍｍ以上、ガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）で０．６以下であり、第１面取り部１５の厚みＤは、ガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）で０．２以上０．７以下である。
（ｉｖ）第１面取り部１５の幅Ａは２．０ｍｍ以下であり、ガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）で１．１５以上であり、第２面取り部１６の幅Ｂは、１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、側面部１４の厚みＣは、０．２５ｍｍ以上、ガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）で０．４以下であり、第１面取り部１５の厚みＤは、ガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）で０．４以上０．７以下である。更に、第２面取り部１６はＣ面取りされた形状である。
（反射光の色味）
　第１主面における反射光は、表示装置に映る画像の色を正しく認識する観点から、白色であることが好まれる。しかしながら、例えば特許文献１の方法では、第１主面１１における反射色を青色に近づけるよう反射防止層２０の設計を調整することで、端部が相対的に赤みを帯びても、白色と視認されるようにすることで赤変を防止している。そのため、第１主面１１を白色に保ったまま端部赤変を抑制することが困難であった。しかしながら、本実施形態のガラス物品によれば、第１主面１１を白色にしつつも、端部の赤変を抑制できる。
　第１主面１１の反射光の色味は、Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系において－３＜ａ＊＜３かつ－３＜ｂ＊＜３であることが好ましく、より好ましくは－２．５＜ａ＊＜２．５かつ－２．５＜ｂ＊＜２．５である。上記範囲であると、反射光の色味が十分に白色として認識される。ここで、第１主面１１における反射光の色味は分光測色計（例えば、コニカミノルタ社製ＣＭ－２６００Ｄ）のＳＣＩモードにて測定されるものであってよい。
　一方下記測定方法によって測定される、第１面取り部１５における各測定点の反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系による色味について、Ｌ＊≧５を満たす測定点におけるａ＊の平均値は、０以上１５．０以下であることが好ましい。
（測定方法）
　第１面取り部１５において、前記第１面取り部１５の前記第１主面１１とのなす角が４５°の点の垂線を基準とし、側面部１４側に１０°の角度から白色光を入射させ、第１主面１１側に１０°の角度において二次元分光放射計（例えばトプコンテクノハウス社製「ＳＲ－５０００」）にて分光スペクトルの画像を取得する。
　前記取得した画像において、１画素ごとに測定点を区切り、各測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出する。なお、Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系の算出は、ＪＩＳ　Ｚ　８７８１－４に準拠する。
　発明者らはＬ＊≧５を満たす点では、明度が高いため特に赤色を強く認識しやすく、Ｌ＊≧５を満たす点において優先的にａ＊を小さくすることが、赤色を目立たせにくくする観点で効果的であることを見出した。そこで実験の結果、Ｌ＊≧５を満たす測定点におけるａ＊の平均値は、０以上１５．０以下であると、視認者から見た際の赤味を有意に低減できることが分かった。
　更に、Ｌ＊≧５を満たす測定点におけるａ＊の平均値は、より好ましくは１０．０以下であり、さらに好ましくは８．０以下であり、特に好ましくは６．０以下であると、より効果的である。
（ガラス）
　ガラス１０としては、無アルカリガラス、ソーダライムガラス、ソーダライムシリケートガラス、アルミノシリケートガラス、ボロシリケートガラス、リチウムアルミノシリケートガラス、ホウケイ酸ガラスなどを使用でき、厚さが薄くても強化処理によって大きな応力が入りやすく高強度なガラスが得られるアルミノシリケートガラスやリチウムアルミノシリケートガラスが好ましい。
　ガラス１０は、例えば、化学強化処理により強化された化学強化ガラスであることが好ましい。
　ガラス１０に化学強化処理を施して化学強化ガラスを得る方法は、典型的には、ガラスをＫＮＯ３溶融塩に浸漬し、イオン交換処理した後、室温付近まで冷却する方法が挙げられる。ＫＮＯ３溶融塩の温度や浸漬時間などの処理条件は、表面圧縮応力および圧縮応力層の厚さが所望の値となるように設定すればよい。
　圧縮応力層の表面圧縮応力（ＣＳ）は、５００ＭＰａ以上が好ましく、６００ＭＰａ以上がより好ましく、７００ＭＰａ以上が更に好ましい。一方、ＣＳは、１３００ＭＰａ以下が好ましい。すなわち、圧縮応力層の表面圧縮応力（ＣＳ）は、５００ＭＰａ以上１３００ＭＰａ以下の範囲が好ましい。
　圧縮応力層の厚さ（ＤＯＬ）は、１０μｍ以上が好ましく、１５μｍ以上がより好ましく、２０μｍ以上が更に好ましく、２５μｍ以上が特に好ましい。また、ＤＯＬは、５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましい。すなわち、圧縮応力層の厚さ（ＤＯＬ）は、１０μｍ以上５０μｍ以下の範囲が好ましい。
　化学強化を実施する場合、ガラス種としては、例えば、ソーダライムガラス、アルミノシリケートガラス（ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｎａ２Ｏ系ガラス）等が挙げられる。なかでも、強度の観点からは、アルミノシリケートガラスが好ましい。
　ガラス材料としては、例えば、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２を５０％以上８０％以下、Ａｌ２Ｏ３を１％以上２０％以下、Ｎａ２Ｏを６％以上２０％以下、Ｋ２Ｏを０％以上１１％以下、ＭｇＯを０％以上１５％以下、ＣａＯを０％以上６％以下、および、ＺｒＯ２を０％以上５％以下含有するガラス材料が挙げられる。
　アルミノシリケートガラスをベースとする化学強化用ガラスも好適に用いられ、例えば、ＡＧＣ社製「ドラゴントレイル（登録商標）」が挙げられる。
　より具体的には、ガラスのより好ましい組成として、以下が挙げられる。なお、例えば、「ＭｇＯを０～２５％含む」とは、ＭｇＯは必須ではないが２５％まで含んでもよい、の意である。下記（ｉ）のガラスはソーダライムシリケートガラスに含まれ、下記（ｉｉ）および下記（ｉｉｉ）のガラスはアルミノシリケートガラスに含まれ、下記（ｉｖ）～（ｖｉ）のガラスはリチウムアルミノシリケートガラスに含まれる。
　（ｉ）酸化物基準のモル％で表示した組成で、ＳｉＯ２を６３～７３％、Ａｌ２Ｏ３を０．１～５．２％、Ｎａ２Ｏを１０～１６％、Ｋ２Ｏを０～１．５％、Ｌｉ２Ｏを０～５．０％、ＭｇＯを５～１８％及びＣａＯを１～１０％を含むガラス。
　（ｉｉ）酸化物基準のモル％で表示した組成が、ＳｉＯ２を５０～７４％、Ａｌ２Ｏ３を５～１５％、Ｎａ２Ｏを１０～２０％、Ｋ２Ｏを０～８％、Ｌｉ２Ｏを０～５．０％、ＭｇＯを２～１５％、ＣａＯを０～６％およびＺｒＯ２を０～５％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計が６５～８５％、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が１２～２５％、ＭｇＯおよびＣａＯの含有量の合計が１～１５％であるガラス。
　（ｉｉｉ）酸化物基準のモル％で表示した組成が、ＳｉＯ２を６８～８０％、Ａｌ２Ｏ３を４～１０％、Ｎａ２Ｏを５～１５％、Ｋ２Ｏを０～１％、Ｌｉ２Ｏを０～５．０％、ＭｇＯを４～１５％およびＺｒＯ２を０～１％含有するガラス。
　（ｉｖ）酸化物基準のモル％で表示した組成が、ＳｉＯ２を６７～７５％、Ａｌ２Ｏ３を０～４％、Ｎａ２Ｏを７～１５％、Ｋ２Ｏを１～９％、Ｌｉ２Ｏを０～５．０％、ＭｇＯを６～１４％およびＺｒＯ２を０～１．５％含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計が７１～７５％、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計が１２～２０％であり、ＣａＯを含有する場合その含有量が１％未満であるガラス。
　（ｖ）酸化物基準のモル％で表示した組成が、ＳｉＯ２を５０～７３％、Ａｌ２Ｏ３を５～２０％、Ｂ２Ｏ３を０～６％、Ｐ２Ｏ５を０～１０％、Ｌｉ２Ｏを４～１２％、Ｎａ２Ｏを３～２０％、Ｋ２Ｏを０～５％、ＭｇＯを０～８％、ＣａＯを０～２％、ＳｒＯを０～５％、ＢａＯを０～５％、ＺｎＯを０～５％、ＴｉＯ２を０～２％、ＺｒＯ２を０～４％含有するガラス。
　（ｖｉ）酸化物基準のモル％で表示した組成が、ＳｉＯ２を５８～８０％、Ａｌ２Ｏ３を１３～１８％、Ｂ２Ｏ３を０～５％、Ｐ２Ｏ５を０．５～４％、Ｌｉ２Ｏを３～１０％、Ｎａ２Ｏを５～２０％、Ｋ２Ｏを０～２％、ＭｇＯを０～１１％、ＣａＯを０～２０％、ＳｒＯを０～２０％、ＢａＯを０～１５％、ＺｎＯを０～１０％、ＴｉＯ２を０～１％、ＺｒＯ２を０～２％を含有するガラス。
　ガラスの厚みは、特に制限されるものではないが、化学強化処理を効果的に行うために、５ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましい。また、カーナビゲーション等の車載用ディスプレイ装置のカバーガラスに用いる場合には、強度の観点から、ガラスの厚みは０．２ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上がより好ましく、１ｍｍ以上が更に好ましい。なお、ガラスの厚さは、ガラス１０の第１主面１０Ａと第２主面１０Ｂとの法線方向における距離をいう。すなわち、ガラスの厚みは、０．２ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲が好ましい。
　ガラス１０の寸法は、用途に応じて適宜選択できる。車載用表示装置のカバー材として使用する場合は、短辺の長さが例えば５０ｍｍ以上５００ｍｍ以下であり、好ましくは１００ｍｍ以上３００ｍｍ以下であり、長辺の長さが例えば５０ｍｍ以上１５００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下である。
　ガラス１０の形状は、平坦な形状であってもよいが、一か所以上の湾曲部や屈曲部を有する３次元の曲面を含む形状としてもよい。
　ここで、本実施形態における曲面とは、曲率半径が１００００ｍｍ以下であることを指し、反対に平面とは、曲率半径が１００００ｍｍ超であることを指す。
　ガラス１０が曲面を有する場合、曲面における曲率半径は５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、２００ｍｍ以上が更に好ましい。曲率半径は例えば１００００ｍｍ以下であり、好ましくは５０００ｍｍ以下であり、より好ましくは３０００ｍｍ以下である。
　ガラス１０のヤング率（Ｅｃｇ）は、６０ＧＰａ以上が好ましく、７０ＧＰａ以上がより好ましい。また、ガラス物品１００のヤング率（Ｅｃｇ）は、９０ＧＰａ以下が好ましく、８０ＧＰａ以下がより好ましく、７５ＧＰａ以下が更に好ましい。すなわち、ガラス１０のヤング率は、６０ＧＰａ以上９０ＧＰａ以下が好ましく、７０ＧＰａ以上８０ＧＰａ以下がより好ましく、７０ＧＰａ以上７５ＧＰａ以下が更に好ましい。ガラス１０のヤング率は、引張試験（ＪＩＳ　Ｋ７１６１・ＪＩＳ　Ｋ７１１３）により求めてよい。
（反射防止層）
　ガラス物品１００の第１主面１１の側には、反射防止層２０が形成されている。図２において、反射防止層２０はガラス１０の表面上に形成されている。
　反射防止層とは、視感反射率低減の効果をもたらし、光の映り込みによる眩しさを低減するほか、画像表示装置に使用した場合には、画像表示装置からの光の透過率を向上でき、画像表示装置の視認性を向上できる層のことである。
　反射防止層２０は例えば金属酸化物からなる。反射防止層２０の構成としては光の反射を抑制できる構成であればよく、例えば、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．９以上の高屈折率層と、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．６以下の低屈折率層とを交互に積層した構成にできる。低屈折率層と高屈折率層との層数については、特に限られないが、例えば１層以上、３０層以下であり、低屈折率層は、１層以上６層以下であることが好ましく、高屈折率層は低屈折率層と同じ層数からなることが好ましい。
　反射防止層２０として、低屈折率層と高屈折率層とがそれぞれ複数、例えば６層から構成される場合、ガラス１０から最も離れた層を最表層とし、最表層を１番目としてガラス基体側に向けて層を数えたときに、最表層を含む奇数の層、つまり最表層、３番目の層、５番目の層は、低屈折率層から構成される。最表層よりガラス基体側に隣接する層を２番目の層とすると、２番目の層を含む偶数の層、つまり、２番目の層、４番目の層、６番目の層は、高屈折率層から構成される。最表層から最も離れた高屈折率層である６番目の層がガラス１０に接する。
　低屈折率層と高屈折率層とがそれぞれ１層ずつから構成される場合、低屈折率層が最表層であり、高屈折率層が２番目の層である。
　低屈折率層は、例えばケイ素を含有する材料からなる。例えば酸化ケイ素であってもよく、酸化ケイ素にアルミをドープしたアルミドープ酸化ケイ素であってもよく、酸化ケイ素にスズやジルコニアを添加した材料であってもよい。
　２番目の層を構成する高屈折率層の主成分は、例えば、窒化ケイ素、酸化チタン、酸化ニオブ、酸化タンタル、酸化ジルコニウムから選ばれる１種以上が好ましい。さらに、これらの材料のうち、生産性や、屈折率の観点から、窒化ケイ素、酸化ニオブ、酸化タンタルがより好ましく、酸化ニオブが最も好ましい。
　４番目の層以降の偶数の層、例えば４番目の層と６番目の層との主成分は、２番目の層と主成分が同様であってもよく、２番目の層とは異なる材料でもよい。２番目の層を構成する主成分が酸化ニオブの場合、この４番目の層以降の偶数の層は、２番目の層と同様に酸化ニオブでもよく、２番目の層とは異なる材料でもよい。
　なお、反射防止層２０は高屈折率層と低屈折率層の総数が異なってもよく、総数が異なる場合、例えば最表層およびガラスに接する層が低屈折率層であることが好ましく、ガラスに接する低屈折率層の主成分が酸化ケイ素であることが好ましい。
　反射防止層２０の総厚さは、例えば１００ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であり、好ましくは１５０ｎｍ以上５５０ｎｍ以下、より好ましくは１９０ｎｍ以上５１０ｎｍ以下、もっとも好ましくは１９５ｎｍ以上５０６ｎｍ以下である。
　最表層の厚さは、例えば６０ｎｍ以上１３０ｎｍ以下であり、好ましくは７０ｎｍ以上１００ｎｍ以下、より好ましくは７５ｎｍ以上９０ｎｍ以下、さらに好ましくは７７ｎｍ以上８８ｎｍ以下である。
　２番目の層の厚さは、例えば１５ｎｍ以上２００ｎｍ以下であり、好ましくは２０ｎｍ以上１５０ｎｍ以下、より好ましくは２５ｎｍ以上１１５ｎｍ以下である。
　なお、反射防止層２０の厚さは、第１主面１１上において測定される。厚さの測定は、ＳＥＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）もしくはＴＥＭ（Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）による断面観察による実厚さの測定、または、偏光解析法による光学測定が挙げられる。防眩処理がなされている場合は、ＳＥＭやＴＥＭを使って、実厚さを測定することが好ましい。また、各層の屈折率が既知の場合は、分光反射率や透過率から、厚さを導出できる（参考文献：「学薄膜と成膜技術」、著者李正中、訳者アルバック、出版社アグネ技術センター、出版年２００２年）。特に、各層の屈折率が既知である場合には、分光反射率で厚さを測定することが好ましい。
（その他加飾層）
　その他、図示しないが、ガラス物品１００の第１主面１１の側には防眩層、防汚層といった加飾層が設けられてもよい。下記防眩層、防汚層は一例であり、各層の機能を備える範囲で適宜変更してもよい。また、防眩層、防汚層は必須の構成ではなく、ガラス物品１００の構成により一部を設けなくてもよい。
　防眩層は、第１主面１１の側に設けられ、ガラス１０に防眩性を付与する。防眩層は、例えば第１主面１１の側に形成される凹凸形状からなる。凹凸形状はガラス１０表面に直接凹凸を形成したものでもよく、ガラス１０とは異なる、別の層により形成されたものでもよい。また、第１主面１１および第２主面１２の両方の側に設けられてもよい。この凹凸形状の二乗平均粗さ（ＲＭＳ）は、１０ｎｍ～１０００ｎｍであることが好ましく、１５ｎｍ～５００ｎｍであることがより好ましい。防眩層は、ガラス１０の表面に、防眩処理およびエッチング処理を施すことで付与される凹凸形状により実現され得る。また、ガラス１０の表面上に、任意の屈折率を有する粒子が分散された塗膜を用いることや、貼合される透明樹脂フィルムの主面に凹凸形状を形成し、この凹凸形状により実現してもよい。
　防汚層は、指紋跡や、汗、埃など様々な汚れの付着を抑え、汚れを目立ちにくくする機能または付着した汚れを洗浄し易くする機能を有する防汚層であり、表示面をきれいに保つ。防汚層は第１主面１１の側に設けられるが、防汚層の特性の観点からガラス物品１００の第１主面１１の側の最表面に形成されることが好ましい。例えば、防汚層は、反射防止層の上に設けられる。防汚層は、防汚性、撥水性、撥油性を付与できるフッ素含有化合物（フッ素含有有機基を有する化合物）からなる。フッ素含有化合物は、好ましくはフッ素含有有機化合物であり、より好ましくは含フッ素有機ケイ素化合物である。
（印刷層）
　図示しないが、ガラス物品１００の第２主面の側には、印刷層が設けられていてもよい。印刷層は、例えばガラス物品１００の外周部に設けられ、開口部を有する形状であり、ディスプレイパネル３の周縁部に配置される配線部材などを隠蔽して運転者から視認できないようにする役割を果たす。開口部はディスプレイパネル３の点灯時に、表示領域として使用される。開口部は１つであってもよく、２つ以上であってもよい。印刷層は可視光が遮蔽できるものであれば特に限られないが、例えば黒色や木目柄である。
　第２主面の側に印刷層を設けたガラス物品１００はディスプレイカバーガラスとして利用できる。
＜ガラス物品の製造方法＞
　次に、本実施形態におけるガラス物品の製造方法について説明する。
（ガラスの準備）
　第１主面１１および第２主面１２を有するガラス１０を準備する。ガラス１０の製造方法は特に限定されないが、例えば所望のガラス原料を溶融炉に投入し、１５００～１６００℃で加熱溶融し清澄した後、成形装置に供給して溶融ガラスを平板状に成形し、徐冷することにより製造できる。なお、ガラスの成形方法は特に限定されず、例えば、ダウンドロー法（例えば、オーバーフローダウンドロー法、スロットダウン法、リドロー法等）、フロート法、ロールアウト法、プレス法等が用いられる。
　また、上記で得られた平板上のガラスを任意の形状、寸法に切り出し、加熱しながら３次元形状に湾曲させる成形工程を有してもよい。成形工程によって、ガラス１０に曲面が形成される。
（面取り部形成工程）
　まず、得られたガラスの端面１３を研削加工し、第１面取り部１５の曲面形状を形成する。図５の（Ａ）には、研削加工により第１面取り部１５が形成される様子を模式的に示した。なお、図５の（Ａ）では、説明のためガラス１０の網掛けを省略して示している。図５の（Ａ）に示すように、ガラス１０の端面１３を回転砥石４０に押し付けることで、端面１３が研削され、破線で示すような側面部１４、第１面取り部１５、および第２面取り部１６が形成される。研削加工には、例えば電着ホイール（例えば、番手が＃３２５以上）等が用いられる。研削加工はガラス１０の全周に渡って実施されてもよく、周の一部の区間で実施されてもよい。上記方法で面取りされた端面１３の表面粗さは、例えば算術平均粗さＲａで０．２μｍ～１．０μｍであってよい。なお、面取り部の形成方法は上記に限られず、レーザー切断等により形成されてもよい。
（研磨工程）
　次に、第１面取り部１５を研磨することで、表面粗さを低減する。
　ここで、従来の研磨方法について説明する。従来、面取り部の研磨には、不織布ブラシや、絨毯状のパッドが用いられていた（例えば、国際公開第２０１５／１０８０７６号、および国際公開第２０１３／０３１５４８号）。従来の方法によれば、第１面取り部１５を含む端面１３全体と、第１主面１１および第２主面１２の一部領域までが研磨されるため、端面１３全体の表面粗さが低減されていた。
　一方、本実施形態における製造方法では、図５の（Ｂ）に示すような回転砥石５０を用いて、第１面取り部１５を研磨する。回転砥石５０には例えば酸化セリウムを含む砥石が用いられる。図５の（Ｂ）では、回転砥石５０に溝が設けられており、溝の下部は第１面取り部１５の曲面に沿う形状になっている。第１面取り部１５を当該部分に押し付けることで、第１面取り部１５の表面が研磨される。
　この時、第１面取り部１５の、第１主面１１とのなす角が０°より大きく４０°以下である領域が重点的に研磨されるように、ガラス１０および回転砥石５０の位置を調整することが好ましい。一方、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が８０°より大きい領域、および側面部１４は、回転砥石５０に強く接触させないことが好ましい。また、なす角が４０°以下の領域からなす角が８０°より大きい領域にかけては、徐々に粗さが大きくなるように、押しつけ位置や押し付け圧等を適宜調整して研磨されることが好ましい。
　以上により、上記＜ガラス物品＞で述べた表面粗さを有するように、各領域が研磨される。
（化学強化工程）
　ガラス物品１００を表示装置のカバーガラスとして用いる場合、得られたガラス１０を化学強化することが好ましい。化学強化処理方法は特に限定されず、透明基板の主面をイオン交換し、圧縮応力が残留する表面層を形成する方法が挙げられる。具体的には、ガラス転移点以下の温度で、基体の主面近傍のガラスに含まれるイオン半径が小さなアルカリ金属イオン（例えば、Ｌｉイオン、Ｎａイオン）を、イオン半径がより大きなアルカリ金属イオン（例えば、Ｌｉイオンに対してはＮａイオンまたはＫイオンであり、Ｎａイオンに対してはＫイオン）に置換する。これにより、透明基板１０の主面に圧縮応力が残留し、透明基板の強度が向上する。
（印刷層形成工程）
　ガラス物品１００を表示装置のカバーガラスとして用いる場合、得られたガラス１０の第２主面１２の側に、印刷層を形成することが好ましい。印刷層は例えばインクを印刷する方法で形成され、第２主面１２の外周部に、開口部を有するデザインで印刷されることが好ましい。印刷法としては、特に限定はされないが、好ましい方法として、インクジェット法や、スクリーン印刷法、転写加飾法などが挙げられる。
（反射防止層形成工程）
　得られたガラス１０の第１主面１１の側に、反射防止層２０を形成する。反射防止層は上記（反射防止層）で記載したような金属酸化物層の積層構造であることが好ましい。金属酸化物層の製膜方法は特に限られず、各種製膜方法を使用できる。例えば、真空蒸着法、イオンビームアシスト蒸着法、イオンプレート法、スパッタリング法、プラズマＣＶＤ法等の物理蒸着法を使用できる。これらの製膜方法のなかで、スパッタリング法を用いることで、緻密で耐久性の高い膜を形成できるので好ましい。特に、パルススパッタリング法、ＡＣスパッタリング法、デジタルスパッタリング法等のスパッタリング法により製膜することが好ましい。
　金属酸化物層をスパッタリング法により製膜する場合は、不活性ガスと酸素ガスとの混合ガス雰囲気のチャンバ内にガラス１０を配置し、各層毎に所望の組成となるような原料のターゲットを選択し、製膜する。各層の層厚の調整は、例えば、放電電力の調整、製膜時間の調整等により可能である。
（その他加飾層形成工程）
　その他、ガラス１０の第１主面１１、または、第１主面１１および第２主面１２の側に、防眩層、防汚層といった加飾層を形成してもよい。防眩層、反射防止層、防汚層は、適宜公知の方法によって形成される。防眩層、反射防止層、防汚層の形成順序は特に限られないが、防眩層形成は化学強化工程の後に、防汚層の形成は反射防止層の形成の後に実施されることが好ましい。
　以上の工程により、ガラス物品１００が製造され得る。
（車載用表示装置の製造方法）
　本発明は、上記ガラス物品１００を用いたディスプレイカバーガラスと、ディスプレイとを有し、ガラス物品１００の第２主面の側がディスプレイに貼合されている、表示装置（具体的に車載用表示装置）も提供する。
　上記ガラス物品１００をディスプレイカバーガラスとして用い、第２主面１２の側をディスプレイパネル３に貼合することで、表示装置（車載用表示装置）を製造できる。
　本開示は、以下の発明を記載するものである。なお、これに限定されるものではない。
［１］第１主面、第２主面、及び前記第１主面と前記第２主面を接続する端面を有するガラス物品であって、前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第１主面とを接続する曲面状の第１面取り部とを含み、
　前記第１主面および前記第１面取り部に、反射防止層を有し、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および前記側面部における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が、下記式（１）を満たす、ガラス物品。
　０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８　・・・（１）
［２］前記第１面取り部の幅は、０．５ｍｍ以上、５．０ｍｍ以下である、［１］に記載のガラス物品。
［３］前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域の幅が、０．４３ｍｍ以上、４．８ｍｍ以下である、［１］または［２］に記載のガラス物品。
［４］前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が４０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ４０°と、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ６０°と、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ８０°との関係が、Ｒａ４０°＜Ｒａ６０°＜Ｒａ８０°である、［１］から［３］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［５］下記測定方法によって測定される、前記第１面取り部の各測定点の反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が、０以上１５．０以下である、［１］から［４］のいずれか１つに記載のガラス物品。
（測定方法）
　前記第１面取り部において、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が４５°の点の垂線を基準とし、前記側面部側に１０°の角度から白色光を入射させ、前記第１主面側に１０°の角度において二次元分光放射計にて画像を取得する。前記画像において、１画素ごとに前記測定点を区切り、各前記測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出する。
［６］前記第１主面の反射光の色味は、Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系において、－３＜ａ＊＜３かつ－３＜ｂ＊＜３を満たす、［１］から［５］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［７］前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第２主面とを接続する第２面取り部とを含み、下記式（２）で規定されるパラメータＲが、式（３）を満たす、［１］から［６］のいずれか１つに記載のガラス物品。
　Ｒ＝０．３８・Ｅｃｇ－Ａ／ｔ－２．６１・Ｂ／ｔ＋４．３８・Ｃ／ｔ－１０．６・Ｄ／ｔ　・・・（２）
　Ｒ≦２３．５８　・・・（３）
　ここで、式（２）におけるＥｃｇは、前記ガラス物品のヤング率（ＧＰａ）であり、Ａは、前記第１面取り部の幅（ｍｍ）であり、Ｂは、前記第２面取り部の幅（ｍｍ）であり、Ｃは、前記側面部の厚み（ｍｍ）であり、Ｄは、前記第１面取り部の厚み（ｍｍ）であり、ｔは、前記ガラス物品の厚み（ｍｍ）である。
［８］前記第１面取り部の幅Ａが２．０ｍｍ以下であり、前記ガラス物品の厚みに対する前記第１面取り部の幅Ａの比率であるガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）が０．７７以上であり、
　前記第２面取り部の幅Ｂが１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
　前記側面部の厚みＣが０．２５ｍｍ以上であり、前記ガラス物品の厚みに対する前記側面部の厚みＣの比率であるガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）が０．６以下であり、
　前記ガラス物品の厚みに対する前記第１面取り部の厚みＤの比率であるガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）が０．２以上０．７以下である、［７］に記載のガラス物品。
［９］前記反射防止層は金属酸化物膜からなり、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．９以上の高屈折率層と、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．６以下の低屈折率層とを交互に積層した構成である、［１］から［８］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［１０］前記低屈折率層は、１層以上６層以下である、［９］に記載のガラス物品。
［１１］前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．１５μｍ以下である、［１］から［１０］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［１２］前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．１０μｍ以下である、［１］から［１１］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［１３］前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域、および前記側面部における、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３５μｍ以上である、［１］から［１２］のいずれか１つに記載のガラス物品。
［１４］前記第２主面の側に印刷層を有する、［１］から［１３］のいずれか１つに記載のガラス物品を用いたディスプレイカバーガラス。
［１５］前記第１主面の側に、防眩層を有する、［１４］に記載のディスプレイカバーガラス。
［１６］前記反射防止層の上に、防汚層を有する、［１４］または［１５］に記載のディスプレイカバーガラス。
［１７］前記［１４］から［１６］のいずれか１つに記載のディスプレイカバーガラスと、ディスプレイとを有し、前記第２主面の側が前記ディスプレイに貼合されている、表示装置。
［１８］前記［１４］から［１６］のいずれか１つに記載のディスプレイカバーガラスと、ディスプレイとを有し、前記第２主面の側が前記ディスプレイに貼合されている、車載用表示装置。
［１９］第１主面、第２主面、及び前記第１主面と前記第２主面を接続する端面を有するガラス物品であって、前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第１主面とを接続する曲面状の第１面取り部とを含み、
　前記第１主面および前記第１面取り部に、反射防止層を有し、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値が０．１０μｍ以下であり、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が４０°より大きく、８０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値が０．１０μｍより大きく、０．３５μｍ未満であり、
　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および前記側面部における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値が０．３５μｍ以上であることを特徴とする、ガラス物品。
　次に実施例について説明する。例１、２、５、６は実施例であり、例３、４、７は比較例である。
（例１、２）
　例１、２では、ガラス１０として、ＡＧＣ社製Ｄｒａｇｏｎｔｒａｉｌを用い、短辺５０ｍｍ×長辺１５０ｍｍ、板厚ｔが１．３ｍｍの略矩形状の主面形状のものを準備した。ガラス１０は第１主面１１および第２主面１２を有する平面状であり、ヤング率は７４ＧＰａであった。
　ガラス１０の端面１３を、図５の（Ａ）に示す方法で研削し、側面部１４、第１面取り部１５、第２面取り部１６を形成した。研削には番手＃４００及び＃８００のダイヤモンド電着ホイールを用いた。この時、第１面取り部１５の曲面形状における、第１主面とのなす角度が９°～１９°における曲率半径は５．５ｍｍであり、なす角度が４５°における曲率半径は０．４ｍｍであった。第１面取り部１５の幅Ａは１．６７ｍｍであり、厚さＤは０．６９ｍｍであり、第２面取り部１６の幅Ｂは０．１５ｍｍであり、側面部１４の厚さＣは０．４６ｍｍであった。すなわち、上述の式（１）で表されるパラメータＲは２２．４５であった。また、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域の幅は１．９６ｍｍであった。
　次に、端面１３を図５の（Ｂ）に示す方法で研磨した。研磨には、酸化セリウムを含有した砥石を用いた。
　最後にガラス１０の表面の、第１主面１１の側に反射防止層２０を形成した。反射防止層２０はスパッタリング法により形成され、各層の構成は下記表１の通りであった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以上により、ガラス物品１００を作製した。
　得られたガラス物品１００に対して、下記方法で評価を実施した。
　例１では、短辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　例２では、長辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　結果を表２～表４、並びに図６に示す。
　表面粗さの測定方法は下記の通りである。
　ガラス物品１００の端面１３を、レーザー顕微鏡（Ｏｌｙｍｐｕｓ製ＬＥＸＴ　ＯＬＳ５０００、５０倍レンズ使用）にて測定した。この時、端面１３の測定点における垂線と、レーザー顕微鏡のレンズの光軸が一致するように、ガラスを設置した。
　縦２５６μｍ×横２５６μｍの領域を測定し、測定領域の縦方向中央において、縦５０μｍ×横２５６μｍの領域で横方向の長さいっぱいに５μｍ間隔で１０ラインの算術平均粗さＲａを算出し、その平均値をその測定点における粗さとして採用した。なお、算術平均粗さＲａの定義は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２に従った。
　なお、ガラスの表面に反射防止層を設けたガラス物品の表面形状は、ガラスの表面形状に追従し、ガラス物品とガラスの表面の算術平均粗さは概ね一致する。
　色味の測定方法は下記の通りである。
　ガラス物品１００の第１面取り部１５において前記第１面取り部１５の前記第１主面１１とのなす角が４５°の点の垂線を基準とし、側面部１４側に１０°の角度から白色光を入射させ、第１主面１１側に１０°の角度において二次元分光放射計にて分光スペクトルを取得した。光源としては、可視光領域に感度がある照明を用いた。具体的には、白色ＬＥＤ照明（オプテックスＦＡ社製、ＯＰＦ－Ｓ１００Ｘ１００Ｗ－ＰＳ）を用いた。検出器としては、分光放射計（トプコンテクノハウス社製「ＳＲ－５０００」）を用いた。
　前記取得データにおいて、１画素ごと、計１０点に測定点を区切り、各測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出した。なお、Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系の算出は、ＪＩＳ　Ｚ　８７８１－４に準拠した。
（例３、４）
　例３、４では、端面１３の研磨において、ブラシ研磨を用い、側面部１４も含めて研磨した点以外は例１、２と同様にガラス物品１００を作製した。また、ブラシ研磨に用いる研磨材としては、酸化セリウムを用いた。
　得られたガラス物品１００に対して、上記方法で評価を実施した。
　例３では、短辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　例４では、長辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　結果を表２及び表５～６、並びに図６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　上記結果より、実施例である例１、例２では、第１面取り部１５と第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域においてガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、なす角が６０°以上、８０°以下である領域において算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が式（１）を満たし、なす角が８０°より大きい領域および側面部における算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であった。また、例１、例２は、反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が０以上１５．０以下となり、反射光における赤味が抑制できたことが分かった。
　一方、比較例である例３、４では、反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が１５．０より大きく、端部の赤変が発生した。
　また、例１、例２におけるガラス物品は、パラメータＲが２２．４５であり、式（３）を満たすことから、端面１３における耐衝撃性にも優れていた。
（例５、６）
　例５、６では、ガラス１０として、ＡＧＣ社製Ｄｒａｇｏｎｔｒａｉｌを用い、短辺５０ｍｍ×長辺１５０ｍｍ、板厚ｔが１．３ｍｍの略矩形状の主面形状のものを準備した。ガラス１０は第１主面１１および第２主面１２を有する平面状であり、ヤング率は７４ＧＰａであった。
　ガラス１０の端面１３を、図５の（Ａ）に示す方法で研削し、側面部１４、第１面取り部１５、第２面取り部１６を形成した。研削には番手＃４００及び＃８００のダイヤモンド電着ホイールを用いた。この時、第１面取り部１５の曲面形状における、第１主面とのなす角度が９°～３０°における曲率半径は２．４ｍｍであり、なす角度が４５°における曲率半径は０．２ｍｍであった。第１面取り部１５の幅Ａは１．４８ｍｍであり、厚さＤは０．６５ｍｍであり、第２面取り部１６の幅Ｂは０．１５ｍｍであり、側面部１４の厚さＣは０．５ｍｍであった。すなわち、上述の式（１）で表されるパラメータＲは２３．０７であった。また、第１面取り部１５の第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域の幅は１．６０ｍｍであった。
　次に、例１、２と同様にして、端面１３を研磨し、最後にガラス１０の表面の、第１主面１１の側に反射防止層２０を形成した。
　以上により、ガラス物品１００を作製した。
　得られたガラス物品１００に対して、上記方法で評価を実施した。
　例５では、短辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　例６では、長辺において、端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　結果を表７～表９、並びに図７に示す。
　表面粗さの測定方法は、例１～例４と同様である。
　色味の測定方法は、１画素ごと、計９点に測定点を区切り、各測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出したり、各測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出したほかは例１～４と同様である。
（例７）
　例７では、端面１３の研磨において、ブラシ研磨を用い、側面部１４も含めて研磨した点以外は例１、２と同様にガラス物品１００を作製した。また、ブラシ研磨に用いる研磨材としては、酸化セリウムを用いた。
　例７では、長辺における端面１３の表面粗さおよび色味の測定を行った。
　結果を表７及び表１０、並びに図７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　上記結果より、実施例である例５、６では、第１面取り部１５と第１主面１１とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域においてガラス物品１００の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、なす角が６０°以上、８０°以下である領域において算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が式（１）を満たし、なす角が８０°より大きい領域および側面部における算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が０以上１５．０以下となり、反射光における赤味が抑制できたことが分かった。
　一方、比較例である例７では、反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が１５．０より大きく、端部の赤変が発生した。
　また、例５、６におけるガラス物品は、パラメータＲが２３．０７であり、式（３）を満たすことから、端面１３における耐衝撃性にも優れていた。
　また、上記で作製した例１～４のガラス物品について、第１面取り部の第１主面とのなす角が０°より大きく４０°以下である領域におけるガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値、第１面取り部の第１主面とのなす角が４０°より大きく８０°以下である領域におけるガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値、及び第１面取り部の第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および側面部におけるガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値を表１１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　本発明を詳細にまた特定の実施形態を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えられることは当業者にとって明らかである。本出願は、２０２２年１１月１８日出願の日本特許出願（特願２０２２－１８５２２７）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１　ステアリングシャフト
　２　車載用表示装置
　３　ディスプレイパネル
　１００　ガラス物品
　１０　ガラス
　１１　第１主面
　１２　第２主面
　１３　端面
　１４　側面部
　１５　第１面取り部
　１６　第２面取り部
　２０　反射防止層
　４０　回転砥石（研削用）
　５０　回転砥石（研磨用）
　ｔ　膜厚

Claims (18)

  1. 　第１主面、第２主面、及び前記第１主面と前記第２主面を接続する端面を有するガラス物品であって、前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第１主面とを接続する曲面状の第１面取り部とを含み、
    　前記第１主面および前記第１面取り部に、反射防止層を有し、
    　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．２０μｍ以下であり、
    　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および前記側面部における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３０μｍ以上であり、
    　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°以上、８０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ２が、下記式（１）を満たす、ガラス物品。
    　０．２≦（Ｒａ２－Ｒａ１）／（Ｒａ３－Ｒａ１）≦０．８　・・・（１）
  2. 　前記第１面取り部の幅は、０．５ｍｍ以上、５．０ｍｍ以下である、請求項１に記載のガラス物品。
  3. 　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域の幅が、０．４３ｍｍ以上、４．８ｍｍ以下である、請求項１に記載のガラス物品。
  4. 　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が４０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ４０°と、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が６０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ６０°と、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°の点における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａ８０°との関係が、Ｒａ４０°＜Ｒａ６０°＜Ｒａ８０°である、請求項１に記載のガラス物品。
  5. 　下記測定方法によって測定される、前記第１面取り部の各測定点の反射光のＬ＊ａ＊ｂ＊表色系における色味について、Ｌ＊≧５を満たす前記測定点におけるａ＊の平均値が、０以上１５．０以下である、請求項１に記載のガラス物品。
    （測定方法）
    　前記第１面取り部において、前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が４５°の点の垂線を基準とし、前記側面部側に１０°の角度から白色光を入射させ、前記第１主面側に１０°の角度において二次元分光放射計にて画像を取得する。前記画像において、１画素ごとに前記測定点を区切り、各前記測定点における色味をＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において算出する。
  6. 　前記第１主面の反射光の色味は、Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系において、－３＜ａ＊＜３かつ－３＜ｂ＊＜３を満たす、請求項１に記載のガラス物品。
  7. 　前記端面は、側面部と、前記側面部と前記第２主面とを接続する第２面取り部とを含み、
    　下記式（２）で規定されるパラメータＲが、式（３）を満たす、請求項１に記載のガラス物品。
    　Ｒ＝０．３８・Ｅｃｇ－Ａ／ｔ－２．６１・Ｂ／ｔ＋４．３８・Ｃ／ｔ－１０．６・Ｄ／ｔ　・・・（２）
    　Ｒ≦２３．５８　・・・（３）
    　ここで、式（２）におけるＥｃｇは、前記ガラス物品のヤング率（ＧＰａ）であり、Ａは、前記第１面取り部の幅（ｍｍ）であり、Ｂは、前記第２面取り部の幅（ｍｍ）であり、Ｃは、前記側面部の厚み（ｍｍ）であり、Ｄは、前記第１面取り部の厚み（ｍｍ）であり、ｔは、前記ガラス物品の厚み（ｍｍ）である。
  8. 　前記第１面取り部の幅Ａが２．０ｍｍ以下であり、前記ガラス物品の厚みに対する前記第１面取り部の幅Ａの比率であるガラス物品板厚比（Ａ／ｔ）が０．７７以上であり、
    　前記第２面取り部の幅Ｂが１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
    　前記側面部の厚みＣが０．２５ｍｍ以上であり、前記ガラス物品の厚みに対する前記側面部の厚みＣの比率であるガラス物品板厚比（Ｃ／ｔ）が０．６以下であり、
    　前記ガラス物品の厚みに対する前記第１面取り部の厚みＤの比率であるガラス物品板厚比（Ｄ／ｔ）が０．２以上０．７以下である、請求項７に記載のガラス物品。
  9. 　前記反射防止層は金属酸化物膜からなり、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．９以上の高屈折率層と、波長５５０ｎｍでの屈折率が１．６以下の低屈折率層とを交互に積層した構成である、請求項１に記載のガラス物品。
  10. 　前記低屈折率層は、１層以上６層以下である、請求項９に記載のガラス物品。
  11. 　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．１５μｍ以下である、請求項１に記載のガラス物品。
  12. 　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が０°より大きく、４０°以下である領域において、前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ１が０．１０μｍ以下である、請求項１に記載のガラス物品。
  13. 　前記第１面取り部の前記第１主面とのなす角が８０°より大きい領域および前記側面部における前記ガラス物品の表面の算術平均粗さＲａの平均値Ｒａ３が０．３５μｍ以上である、請求項１に記載のガラス物品。
  14. 　前記第２主面の側に印刷層を有する、請求項１～１３のいずれか１項に記載のガラス物品を用いたディスプレイカバーガラス。
  15. 　前記第１主面の側に、防眩層を有する、請求項１４に記載のディスプレイカバーガラス。
  16. 　前記反射防止層の上に、防汚層を有する、請求項１４に記載のディスプレイカバーガラス。
  17. 　請求項１４に記載のディスプレイカバーガラスと、ディスプレイとを有し、前記第２主面の側が前記ディスプレイに貼合されている、表示装置。
  18. 　請求項１４に記載のディスプレイカバーガラスと、ディスプレイとを有し、前記第２主面の側が前記ディスプレイに貼合されている、車載用表示装置。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017208995A1 (ja) * 2016-05-31 2017-12-07 旭硝子株式会社 カバーガラスおよび表示装置
JP2019064874A (ja) * 2017-10-02 2019-04-25 Ａｇｃ株式会社 透明基体および表示装置
JP2020140077A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 Ａｇｃ株式会社 カバーガラスの製造方法、カバーガラスおよび表示装置
WO2021161879A1 (ja) * 2020-02-13 2021-08-19 Ａｇｃ株式会社 ガラス板構造体および車載表示装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017208995A1 (ja) * 2016-05-31 2017-12-07 旭硝子株式会社 カバーガラスおよび表示装置
JP2019064874A (ja) * 2017-10-02 2019-04-25 Ａｇｃ株式会社 透明基体および表示装置
JP2020140077A (ja) * 2019-02-28 2020-09-03 Ａｇｃ株式会社 カバーガラスの製造方法、カバーガラスおよび表示装置
WO2021161879A1 (ja) * 2020-02-13 2021-08-19 Ａｇｃ株式会社 ガラス板構造体および車載表示装置

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