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WO2023120374A1 - 電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部 - Google Patents

電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部 Download PDF

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Publication number
WO2023120374A1
WO2023120374A1 PCT/JP2022/046229 JP2022046229W WO2023120374A1 WO 2023120374 A1 WO2023120374 A1 WO 2023120374A1 JP 2022046229 W JP2022046229 W JP 2022046229W WO 2023120374 A1 WO2023120374 A1 WO 2023120374A1
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WO
WIPO (PCT)
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resin composition
insulating resin
temperature
power cable
styrene
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/046229
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
伸悟 三ツ木
哲也 三枝
Original Assignee
古河電気工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Priority to US18/713,706 priority patent/US20250034381A1/en
Priority to KR1020247003186A priority patent/KR20240128811A/ko
Priority to EP22911082.0A priority patent/EP4456087A1/en
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    • C08L25/04—Homopolymers or copolymers of styrene
    • C08L25/06—Polystyrene

Definitions

  • the present disclosure relates to an insulating resin composition for power cables, power cables, and power cable connections.
  • DC power cables and AC power cables are collectively referred to as power cables).
  • crosslinking of polyethylene is performed in order to suppress such destruction due to heat.
  • cross-linking polyethylene may cause problems such as a decrease in the recyclability of the insulating layer, a significant increase in manufacturing time due to the addition of a cross-linking process, and a decrease in the electrical insulation of the insulating layer due to cross-linking residues.
  • composition development using polypropylene instead of cross-linked polyethylene is being considered. Since the melting point of polypropylene is higher than that of polyethylene, breakage of the insulating layer due to heat generated from the conductor of the power cable can be suppressed without cross-linking the polypropylene.
  • polypropylene is relatively soft among resins, it is harder than polyethylene.
  • a power cable using polypropylene as an insulating layer is difficult to bend easily, and therefore, characteristics such as workability and transportability of the power cable may be inferior to those of crosslinked polyethylene.
  • polypropylene has low electrical insulation at high temperatures.
  • compositional improvements such as addition of additives and modification of polypropylene have been investigated. Under these circumstances, compositional development is being actively carried out to improve the flexibility and electrical insulation of polypropylene.
  • a method commonly used for automobile applications is to add ethylene propylene rubber (EPR) or an olefinic elastomer (TPO), which is a copolymer of ethylene and ⁇ -olefin, as a softening agent to polypropylene.
  • EPR ethylene propylene rubber
  • TPO olefinic elastomer
  • EPR and TPO soften at 90°C or higher. Since polypropylene melts at 135 to 175° C., there is a high possibility that the resin will sag under its own weight after the power cable is extruded, and that the resin will fall off.
  • the polypropylene composition kneaded with EPR and TPO is prone to thermal deformation due to molecular fluctuations such as when heat is applied. Therefore, depending on the temperature of the environment in which the power cable is used, there is a high possibility that the power cable will be deformed after a long period of time, causing sudden deterioration in electrical insulation.
  • a resin component having a copolymer containing a styrene block containing a structural unit derived from styrene and an ethylene block containing a structural unit derived from ethylene is contained, and all of which constitute the resin component
  • a resin composition for electric wires and cables is described in which the content ratio of structural units derived from styrene to the structural units is 1.1 mol % or more and 40 mol % or less.
  • copolymers include styrene/ethylene/propylene/styrene block copolymers and styrene/ethylene/ethylene/propylene/styrene block copolymers.
  • the copolymer may also have olefins such as propylene in addition to the styrene and ethylene blocks.
  • the resin composition for electric wires and cables of Patent Document 1 which specifies the content of structural units derived from styrene, has insufficient flexibility, so the power cable may have poor flexibility. Furthermore, the resin composition for electric wires and cables of Patent Document 1 may cause problems such as sag in power cables.
  • An object of the present disclosure is to provide an insulating resin composition for a power cable, a power cable, and a power cable joint which are excellent in flexibility and electrical insulation and can suppress thermal deformation and sag without performing a cross-linking step. That is.
  • the content ratio of the polypropylene resin (A) and the styrene-based thermoplastic elastomer (B) is 20.0 or more and 55% by mass of the polypropylene resin (A):the styrene-based thermoplastic elastomer (B). .0 or less: The insulating resin composition for power cables according to any one of the above [1] to [5], which is 45.0 or more and 80.0 or less.
  • the power cable according to any one of [1] to [6] above, wherein the content of styrene contained in the insulating resin composition for power cables is 10% by mass or more and 30% by mass or less.
  • Insulating resin composition for [8] The styrenic thermoplastic elastomer (B) contains structural units derived from styrene, and at least one of structural units derived from ethylene and structural units derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms.
  • the structural unit derived from styrene is 10.0% by mass or more and 60.0% by mass or less
  • the structural unit derived from ethylene is 20.0% by mass or more and 70.0% by mass or less.
  • the polypropylene resin (A) is a random polypropylene containing a structural unit derived from ethylene and a structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms, according to the above [1] to [9].
  • the polypropylene resin (A) is a block polypropylene containing structural units derived from homopolypropylene and ethylene and structural units derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms, above [1] to [ 9], the insulating resin composition for power cables according to any one of the above.
  • a power cable comprising an insulating layer made of a resin composition and an external semi-conductive layer covering the outer periphery of the insulating layer.
  • connection part that connects a conductor of one power cable and a conductor of the other power cable, an exposed part of the conductor of the one power cable, and a connection part that covers the exposed part of the conductor of the other power cable and an inner semiconductive layer, and a connecting portion insulating layer made of the insulating resin composition for a power cable according to any one of [1] to [15], covering the outer periphery of the connecting portion inner semiconductive layer. and a connection outer semi-conductive layer covering the outer periphery of the connection insulating layer.
  • an insulating resin composition for a power cable, a power cable, and a power cable joint which are excellent in flexibility and electrical insulation and can suppress thermal deformation and sag without performing a cross-linking step. be able to.
  • FIG. 1 is an example of a temperature characteristic curve of loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s for an insulating resin composition for power cables according to an embodiment.
  • FIG. 2 is another example of the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s for the power cable insulating resin composition of the embodiment.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a power cable provided with the insulating resin composition for power cables of the embodiment.
  • FIG. 4 is a vertical cross-sectional view showing an example of a power cable connecting portion provided with the insulating resin composition for power cables of the embodiment.
  • the insulating resin composition for power cables of the embodiment contains a polypropylene resin (A), which is a propylene-based polymer, and a styrene-based thermoplastic elastomer (B).
  • A polypropylene resin
  • B styrene-based thermoplastic elastomer
  • the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad / s is the high temperature side temperature region where the loss tangent tan ⁇ is 0.1 to 0.4 and the loss tangent tan ⁇ is less than 0.1 and the maximum temperature of the high temperature side temperature range is 240° C. or higher.
  • FIG. 1 is an example of a temperature characteristic curve of loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s for the insulating resin composition for power cables of the embodiment.
  • FIG. 1 and FIG. 2, which will be described later, show temperature characteristic curves of the loss tangent tan ⁇ up to 0.4.
  • a temperature characteristic curve of loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s (hereinafter simply referred to as a temperature characteristic of loss tangent tan ⁇ curve) has a high-temperature region in which the loss tangent tan ⁇ is 0.1 or more and 0.4 or less and a low-temperature region in which the loss tangent tan ⁇ is less than 0.1.
  • the temperature when the loss tangent tan ⁇ in the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ is 0.1 is taken as the reference temperature, the reference temperature or higher is the high temperature side temperature region, and the lower temperature is the low temperature. side temperature range.
  • the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ has a reference temperature, a high temperature region, and a low temperature region. Also, the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ continues the high temperature side temperature region and the low temperature side temperature region.
  • FIG. 2 is another example of the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s for the power cable insulating resin composition of the embodiment.
  • the maximum temperature is Use it as a reference temperature.
  • the low-temperature side temperature region which is the temperature region in which the loss tangent tan ⁇ is less than 0.1, is a temperature region lower than the reference temperature
  • the loss tangent tan ⁇ shown in FIG. is a temperature region higher than the temperature on the low temperature side where the loss tangent tan ⁇ is 0.1 and lower than the reference temperature.
  • the temperature on the low temperature side where the loss tangent tan ⁇ is 0.1 is lower than the reference temperature.
  • the loss tangent tan ⁇ of the high temperature side temperature range higher than the low temperature side temperature range is 0.1 or more and 0.4 or less.
  • the loss tangent tan ⁇ in the high-temperature temperature range is 0.1 or more, the torque during extrusion molding of the insulating resin composition is reduced, thereby facilitating extrusion molding of the insulating resin composition.
  • the loss tangent tan ⁇ in the high-temperature side temperature range is 0.4 or less, sag of the insulating resin composition obtained by extrusion molding can be suppressed, so that the shape of the insulating resin composition can be maintained for a long period of time. can be kept stable.
  • the insulating resin composition is used for a power cable or a power cable connecting portion, it is possible to maintain a state in which the circularity of the cross section of the power cable or the power cable connecting portion is small for a long period of time.
  • the maximum temperature is 240°C or higher in the high temperature side temperature range, which is the temperature range in which the loss tangent tan ⁇ is 0.1 or more and 0.4 or less.
  • the maximum temperature in the high temperature region is about 270.degree.
  • the maximum temperature of the high-temperature side temperature range is 240°C or higher, for example, melting during molding will not cause sag due to the weight of the resin itself, which is effective in maintaining the roundness of the cable.
  • the maximum temperature of the high temperature side temperature region is 240° C. or higher, preferably 300° C. or lower. If the maximum temperature in the high-temperature region is higher than 300°C, the insulating resin composition will have a low loss tangent tan ⁇ even when heated to nearly 300°C, so the insulating resin composition will be very hard. It means that it is a material.
  • an insulating resin composition having such a composition When an insulating resin composition having such a composition is extruded, for example, a very large torque is applied at an extrusion temperature of 180 to 240° C., and extrusion is not easy. Such a torque problem can be solved by further raising the extrusion molding temperature, but the higher temperature may facilitate the progress of thermal deterioration of the insulating resin composition.
  • a large amount of antioxidant is added to the insulating resin composition as a countermeasure against heat deterioration, deterioration of insulating properties and occurrence of bleeding out may be taken into consideration.
  • the lowest temperature in the high temperature region is preferably 90°C or higher and 175°C or lower, more preferably 90°C or higher and 150°C or lower.
  • the lowest temperature in the high temperature side temperature range is the reference temperature.
  • the lowest temperature in the high-temperature temperature range is 90°C or higher, there is no change in the molecular structure such as melting due to the heat generated in the cable when the cable is energized. Since the extrusion molding temperature does not need to be raised too high, it is effective in preventing sag during extrusion molding and heat deterioration.
  • the lowest temperature in the high temperature side temperature range can be changed by the composition of the polypropylene resin (A).
  • the melting point of the polypropylene resin (A) is as high as about 155° C. or higher and 175° C. or lower. For example, it can be controlled to 175° C. or less.
  • the melting point of the polypropylene resin (A) is about 135 ° C. or higher and 155 ° C. or lower, so the lowest temperature in the high temperature side temperature range can be controlled to be low, for example, 155 ° C.
  • the maximum temperature in the range of loss tangent tan ⁇ of 0.1 to 0.3 is preferably 160°C or higher, more preferably 170°C or higher, and even more preferably 180°C or higher. This maximum temperature is lower than the maximum temperature of the high temperature side temperature region.
  • the maximum temperature in the range of loss tangent tan ⁇ is 0.1 or more and 0.3 or less is 160° C. or more, molding can be performed without causing sag during extrusion molding.
  • the loss tangent tan ⁇ at 90°C is preferably less than 0.1.
  • 90°C is preferably within the low temperature range.
  • the loss tangent tan ⁇ at 90° C. is less than 0.1, it is effective because there is no change in the molecular structure caused by the heat generated in the cable when the cable is energized.
  • the loss tangent tan ⁇ may temporarily increase due to the cross-linking reaction of pseudo-crosslinking of the styrene-based elastomer.
  • the loss tangent tan ⁇ at 100° C. in the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ is preferably less than 0.1.
  • the loss tangent tan ⁇ at 80° C. is less than 0.1 in the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ .
  • the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ can be obtained by dynamic viscoelasticity measurement at a frequency of 100 rad/s for the insulating resin composition.
  • Dynamic viscoelasticity measurement was performed using a viscoelasticity measuring device (Physica MCR301, manufactured by Anton Paar) on a sheet-shaped insulating resin composition having a thickness of 2 mm at a frequency of 100 rad/s and a measurement temperature of 25°C or higher and 250°C. °C or less, and the temperature is increased at a rate of 5 °C/min.
  • the insulating resin composition contains oily liquids such as mineral oils such as naphthalene oil, aromatic oil, paraffin oil, and polyaromatic oil, and oils derived from phenyl groups, either alone or in combination of two or more. Sufficient flexibility and electrical insulation can be obtained even without it, but in order to further improve flexibility and electrical insulation, the oily liquid may be contained to the extent that the sag resistance is not reduced. .
  • the content of the oily liquid contained in the insulating resin composition is preferably 0% by mass or more and 25% by mass or less, more preferably 0% by mass or more and 15% by mass or less, and still more preferably 0% by mass or more and 5% by mass or less. be.
  • the insulating resin composition does not contain filler components such as zinc oxide, magnesium oxide, silica, carbon, and fullerene alone or in combination of two or more, and has sufficient flexibility and electrical insulation.
  • the above filler component may be contained to the extent that the sag resistance is not lowered.
  • the content of the filler component contained in the insulating resin composition is preferably 0% by mass or more and 20% by mass or less, more preferably 0% by mass or more and 10% by mass or less, and still more preferably 0% by mass or more and 5% by mass or less. be.
  • the insulating resin composition includes at least one of a thermoplastic resin having a melting point of 50 to 200 ° C. such as polyethylene, polyvinyl acetate, and polystyrene, and a modified resin of the thermoplastic resin, alone or in combination of two or more. Even if it does not contain, it can have sufficient flexibility and electrical insulation, but in order to further improve flexibility and electrical insulation, the thermoplastic resin and the thermal At least one of the modified resins of the plastic resin may be contained.
  • a thermoplastic resin having a melting point of 50 to 200 ° C. such as polyethylene, polyvinyl acetate, and polystyrene
  • a modified resin of the thermoplastic resin alone or in combination of two or more. Even if it does not contain, it can have sufficient flexibility and electrical insulation, but in order to further improve flexibility and electrical insulation, the thermoplastic resin and the thermal At least one of the modified resins of the plastic resin may be contained.
  • the total content of the thermoplastic resin and modified resin contained in the insulating resin composition is preferably 0.1% by mass or more and 25.0% by mass or less, more preferably 1% by mass or more and 20% by mass or less, and even more preferably It is 5 mass % or more and 10 mass % or less.
  • the insulating resin composition includes, for example, di-t-hexyl peroxide (Perhexyl D manufactured by NOF Corporation), dicumyl peroxide (PERMYL D manufactured by NOF Corporation), 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane (NOF Perhexa 25B), ⁇ , ⁇ '-di(t-butylperoxy)diisopropylbenzene (NOF Perbutyl P), t-butyl cumyl peroxide (NOF) Sufficient heat resistance and electrical insulation without cross-linking cross-linking agents such as Perbutyl C manufactured by NOF Corporation) and di-t-butyl peroxide (Perbutyl D manufactured by NOF Corporation) alone or in combination of two or more.
  • the above-mentioned cross-linking agent may be added to the extent that the heat resistance and electrical insulation properties are not lowered. Furthermore, by mixing a small amount of a cross-linking material and partially cross-linking, it is possible to improve mechanical properties such as ease of bending and improve heat resistance. Also, depending on the composition of the selected cross-linking agent, the electrical insulation can be improved.
  • the content of the cross-linking agent contained in the insulating resin composition is preferably 0.1 mass % or less and 5.0 mass % or less, more preferably 0.5 mass % or more and 3.0 mass % or less.
  • the insulating resin composition crosslinked with a crosslinking agent is a crosslinked insulating resin composition
  • the insulating resin composition not crosslinked with a crosslinking agent is a non-crosslinked insulating resin composition.
  • the insulating resin composition contains, as a stabilizer, a hindered phenol antioxidant, a thioether antioxidant, or a mixture of two or more of these antioxidants. , may be contained to the extent that the sag resistance is not reduced.
  • Hindered phenolic antioxidants include tetrakis [methylene-3-( 3',5'-di-t-butyl-4'-hydroxyphenyl) propionate] methane (Irganox 1010 manufactured by BASF), 1,6- Hexanediol-bis[3-(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl)propionate] (BASF Irganox 259), octadecyl-3-(3,5-di-t-butyl-4 -hydroxyphenyl) propionate (BASF Irganox 1076), isooctyl-3-(3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate (BASF Irganox 1135), and tetrakis More preferred is [methylene-3-(3',5'-di-t-butyl-4'-hydroxyphenyl)propionate]methane. These can be used alone or in combination
  • Thioether-based antioxidants include 4,4'-thiobis-(3-methyl-6-t-butylphenol) (Cynox BCS manufactured by Shipro Kasei Co., Ltd.), 2,2'-thiobis-(4-methyl-6-t -butylphenol) (Irganox 1081 manufactured by BASF), more preferably 4,4'-thiobis-(3-methyl-6-t-butylphenol). These can be used alone or in combination of two or more.
  • the content of the stabilizer contained in the insulating resin composition is preferably 0.01% by mass or more and 10.00% by mass or less, more preferably 0.20% by mass or more and 1.0% by mass or less.
  • the content of the stabilizer is 0.01% by mass or more, the heat resistance of the insulating resin composition can be improved.
  • the stabilizer content is 10.00% by mass or less, the electrical insulation of the insulating resin composition can be improved.
  • Polypropylene resin (A) is derived from homopolypropylene and ethylene from the viewpoint of excellent flexibility and electrical insulation without cross-linking treatment, and from the viewpoint of suppressing thermal deformation due to molecular fluctuations such as sag and heat application.
  • Random polypropylene containing structural units and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, or structural units derived from homopolypropylene and ethylene and ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms It is preferably a block polypropylene containing and a random polypropylene or homopolypropylene containing structural units derived from ethylene and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms and structural units derived from ethylene and carbon More preferably, it is a block polypropylene containing a structural unit derived from an ⁇ -olefin having a number of 3 or more and 30 or less, and a structural unit derived from ethylene and a
  • the structural unit derived from ethylene that constitutes the random polypropylene is preferably ethylene.
  • the structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms, which constitutes random polypropylene, is preferably propylene or butene.
  • the ratio (E/O) of the structural unit (E) derived from ethylene to the unit (O) is preferably 0 or more, more preferably 0.001 or more, and still more preferably 0.010 or more.
  • the random polypropylene ratio (E/O) is within the above range, the compatibility with the styrene-based thermoplastic elastomer (B) can be improved.
  • the structural unit derived from ethylene that constitutes the block polypropylene is preferably ethylene.
  • the structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms, which constitutes the block polypropylene, is preferably propylene or butene.
  • the ratio (E/O) of the structural unit (E) derived from ethylene to the unit (O) is preferably 0 or more, more preferably 0.001 or more, and still more preferably 0.010 or more.
  • the block polypropylene ratio (E/O) is within the above range, the compatibility with the styrene-based thermoplastic elastomer (B) can be improved.
  • the block polypropylene ratio (E/O) is preferably 0.250 or less, more preferably 0.120 or less, and still more preferably 0.055 or less.
  • the block polypropylene ratio (E/O) is within the above range, thermal deformation due to molecular fluctuation when heat is applied can be suppressed.
  • the content ratio of the polypropylene resin (A) and the styrene-based thermoplastic elastomer (B) contained in the insulating resin composition is 20.0 or more in mass% of the polypropylene resin (A):the styrene-based thermoplastic elastomer (B). 55.0 or less: preferably 45.0 or more and 80.0 or less.
  • the content ratio of polypropylene resin (A):styrene-based thermoplastic elastomer (B) is more preferably 30.0 or more, more preferably 35.0 or more, in terms of mass %. be.
  • the polypropylene resin (A) is within the above range, torque over during extrusion, bridging under the hopper, cracks and whitening of the molded product are less likely to occur, although this depends on the shape of the polypropylene resin (A).
  • the content ratio of polypropylene resin (A):styrene-based thermoplastic elastomer (B) is more preferably 45.0 or less in terms of mass % of polypropylene resin (A).
  • the polypropylene resin (A) is within the above range, the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without performing a cross-linking treatment, and sag during molding of the insulating resin composition can be suppressed. can.
  • the content ratio of polypropylene resin (A): styrene-based thermoplastic elastomer (B) is more preferably 40.0 or more, more preferably 40.0 or more, and more preferably 40.0 or more by mass%. is at least 42.5, particularly preferably at least 45.0.
  • the styrenic thermoplastic elastomer (B) is within the above range, the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without cross-linking treatment, and the sag of the insulating resin composition can be suppressed. can.
  • the content ratio of polypropylene resin (A): styrene-based thermoplastic elastomer (B) is more preferably 70.0 or less, more preferably 70.0 or less, in mass%. is 65.0 or less.
  • the styrenic thermoplastic elastomer (B) is within the above range, torque over during extrusion, bridging under the hopper, cracks in the molded product, etc. are less likely to occur, although this depends on the shape of the styrenic thermoplastic elastomer (B). Become.
  • the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without cross-linking treatment, and sagging of the insulating resin composition can be suppressed.
  • the content of styrene in the insulating resin composition is preferably 10% by mass or more and 30% by mass or less, more preferably 12.5% by mass or more and 25% by mass or less, and still more preferably 15% by mass or more and 20% by mass. % or less.
  • the content of styrene is within the above range, the compatibility with polypropylene increases, and the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without performing a cross-linking treatment, and the insulating resin composition can be improved. sag can be suppressed.
  • the styrene-based thermoplastic elastomer (B) contains structural units derived from styrene and has a structure derived from ethylene. It preferably contains at least one structural unit derived from a unit and a structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms.
  • the structural unit derived from styrene that constitutes the styrene-based thermoplastic elastomer (B) is preferably styrene.
  • the structural unit derived from ethylene that constitutes the styrene-based thermoplastic elastomer (B) is preferably ethylene.
  • the structural unit derived from the ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms, which constitutes the styrenic thermoplastic elastomer (B), is preferably propylene or butene.
  • the structural unit derived from styrene is preferably 10% by mass or more, more preferably 15.0% by mass or more, and still more preferably 20.0% by mass or more.
  • the styrene-derived structural unit is 10% by mass or more, the insulating resin composition can be improved in flexibility and electrical insulation without performing a cross-linking treatment.
  • the sum of structural units derived from styrene, structural units derived from ethylene, and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, which constitute the styrene-based thermoplastic elastomer (B), is 100% by mass.
  • the constituent unit derived from styrene is preferably 60.0% by mass or less, more preferably 50.0% by mass or less, and still more preferably 40.0% by mass or less.
  • the structural unit derived from styrene is 60.0% by mass or less, structural units derived from ethylene other than structural units derived from styrene and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms total of 40.0% by mass or more, the compatibility with the polypropylene resin (A) is improved, and the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without performing a cross-linking treatment. , the sag of the insulating resin composition can be suppressed.
  • the sum of structural units derived from styrene, structural units derived from ethylene, and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, which constitute the styrene-based thermoplastic elastomer (B), is 100% by mass.
  • the constituent unit derived from ethylene is preferably 20.0% by mass or more, more preferably 30.0% by mass or more, and still more preferably 40.0% by mass or more.
  • the constituent unit derived from ethylene is 20.0% by mass or more, the compatibility with the polypropylene resin (A) is improved, so that the flexibility and It is possible to improve electrical insulation and suppress sagging of the insulating resin composition.
  • the sum of structural units derived from styrene, structural units derived from ethylene, and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, which constitute the styrene-based thermoplastic elastomer (B), is 100% by mass.
  • the constituent unit derived from ethylene is preferably 70.0% by mass or less, more preferably 67.5% by mass or less, and still more preferably 60.0% by mass or less.
  • the ethylene-derived structural unit is 60.0% by mass or less, the compatibility with the polypropylene resin (A) is maintained and thermal deformation due to molecular fluctuations such as heat is applied is difficult to occur, so cross-linking Flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without treatment, and sag of the insulating resin composition can be suppressed.
  • the sum of structural units derived from styrene, structural units derived from ethylene, and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, which constitute the styrene-based thermoplastic elastomer (B), is 100% by mass.
  • the structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms is preferably 10.0% by mass or more, more preferably 12.5% by mass or more, and still more preferably 15.0% by mass or more. be.
  • the structural unit derived from the ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms is 10.0% by mass or more, the heat resistance and compatibility with the polypropylene resin (A) are improved, so cross-linking treatment is not performed.
  • the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be further improved, and the sag of the insulating resin composition can be further suppressed.
  • the sum of structural units derived from styrene, structural units derived from ethylene, and structural units derived from ⁇ -olefins having 3 to 30 carbon atoms, which constitute the styrene-based thermoplastic elastomer (B), is 100% by mass.
  • the structural unit derived from an ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms is preferably 45.0% by mass or less, more preferably 42.5% by mass or less, and still more preferably 40.0% by mass or less. be.
  • the structural unit derived from the ⁇ -olefin having 3 to 30 carbon atoms is 40.0 mass% or less, heat resistance is maintained and compatibility with the polypropylene resin (A) is maintained, and heat is applied. Since it becomes difficult to cause thermal deformation due to molecular fluctuations such as, it is possible to further improve the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition without performing a cross-linking treatment, and further suppress the sagging of the insulating resin composition. can.
  • the insulating resin composition may be a polypropylene resin (A) and a styrene-based thermoplastic elastomer (B), provided that the flexibility, electrical insulation, thermal deformation, and sag resistance do not decrease without cross-linking treatment.
  • A polypropylene resin
  • B thermoplastic elastomer
  • the flexibility, electrical insulation, thermal deformation, and sag resistance do not decrease without cross-linking treatment.
  • the dielectric loss tangent of the insulating resin composition when an alternating electric field of 30 kV/mm is applied at 90° C. is preferably 0.15% or less, more preferably 0.10% or less, and still more preferably 0.05% or less. is.
  • the dielectric loss tangent is the electrical energy loss inside the insulator, and is an index for evaluating the performance of the insulator with AC power.
  • Dielectric loss tangent ratio between charged current and lost current is used as a measure of electrical energy loss in this case.
  • the dielectric loss tangent of the insulating resin composition is 0.15% or less, the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without performing a cross-linking treatment, and the insulating resin composition Sag of things can be suppressed. Furthermore, the lower the dielectric loss tangent, the more suitable the insulating resin composition is for high-voltage power cables.
  • the ratio (Q300/Q0) of the charge amount (Q300) after 5 minutes when a DC electric field of 30 kV/mm was applied at 90°C to the initial charge amount (Q0) is It is preferably 2.00 or less, more preferably 1.75 or less, still more preferably 1.50 or less, and most preferably 1.00.
  • the ratio (Q300/Q0), that is, the charge storage rate, is an index for evaluating insulator performance in DC power, and is measured by the Q(t) method (current integration method).
  • the flexibility and electrical insulation of the insulating resin composition can be improved without performing a cross-linking treatment, and the insulating resin composition can be improved. Sag can be suppressed.
  • the method for producing the insulating resin composition described above includes a step of kneading the polypropylene resin (A) and the styrene-based thermoplastic elastomer (B).
  • An insulating resin composition can be produced by kneading the polypropylene resin (A) and the styrene-based thermoplastic elastomer (B). Oil extension and cross-linking are not performed in the method for producing an insulating resin composition.
  • the insulating resin composition obtained by such a production method is suitable for power cables and power cable connections that are required to have high flexibility and electrical insulation, and to suppress thermal deformation and sag without performing a cross-linking treatment. It is preferably used for parts.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a power cable comprising the insulating resin composition of the embodiment.
  • the power cable 10 includes at least a conductor 11, an inner semiconductive layer 12, an insulating layer 13 made of the insulating resin composition, and an outer semiconductive layer .
  • the inner semi-conductive layer 12 covers the outer circumference of the conductor 11 .
  • the insulating layer 13 covers the outer periphery of the inner semi-conductive layer 12 .
  • the outer semi-conductive layer 14 covers the outer circumference of the insulating layer 13 .
  • the power cable 10 may further include a metal shielding layer 15 that covers the outer periphery of the external semi-conductive layer 14 .
  • the power cable 10 may further include a sheath 16 that covers the outer circumference of the metal shielding layer 15 .
  • the above insulating resin composition is extruded together with the conductor 11 having the inner semiconductive layer 12 on its outer periphery to form the insulating layer 13 covering the outer periphery of the inner semiconductive layer 12 .
  • the power cable 10 can then be manufactured by applying an outer semi-conductive layer 14 and optionally a metallic shielding layer 15 and a sheath 16 in a known manner.
  • FIG. 4 is a vertical cross-sectional view showing an example of a power cable connecting portion provided with the insulating resin composition of the embodiment.
  • the power cable connection portion 20 includes a connection portion 21 that connects the conductor 11 of one power cable 10 and the conductor 11 of the other power cable 10, and an exposed portion of the conductor 11 of the one power cable 10. , and the connection portion inner semiconductive layer 22 covering the exposed portion of the conductor 11 of the other power cable 10, and the connection portion insulating layer made of the above-described insulating resin composition covering the outer periphery of the connection portion inner semiconductive layer 22 23 , and a connection portion external semiconductive layer 24 covering the outer periphery of the connection portion insulating layer 23 .
  • connection part 21 that connects the conductor 11 at the end of one power cable 10 exposed by the step stripping process and the conductor 11 at the end of the other power cable 10 exposed by the step stripping process, and the one exposed by the step stripping process
  • the outer periphery of the connection part inner semiconductive layer 22 covering the exposed part of the conductor 11 of the power cable 10 and the exposed part of the conductor 11 of the other power cable 10 exposed by the step stripping treatment is coated with the above insulating resin composition.
  • a connection insulating layer 23 is formed.
  • the power cable connection 20 can be manufactured by applying a connection outer semi-conductive layer 24 in a known manner.
  • the insulating resin composition is prepared by using the polypropylene resin (A) and the styrene-based thermoplastic elastomer (B) having excellent compatibility with the polypropylene resin (A) without oil extension.
  • Examples 1-24 and Comparative Examples 1-20 Raw materials containing a polypropylene resin (A) and a styrene-based thermoplastic elastomer (B) were kneaded to produce insulating resin compositions having compositions shown in Tables 1 to 3. Specifically, kneading was performed with a single-screw extruder at an extrusion temperature of 200° C. or higher and 220° C. or lower. After the kneading, the mixture was pelletized and press-molded at a temperature of 200° C. or higher and 220° C. or lower to prepare a sheet-like insulating resin composition having a desired thickness.
  • Prime Polypro B241 random polypropylene, manufactured by Prime Polymer
  • homoPP Prime Polypro B241 (Homo Polypropylene, manufactured by Prime Polymer) blockPP: Prime Polypro B241 (Block Polypropylene, manufactured by Prime Polymer)
  • EVA Levaprene 600 (ethylene-vinyl acetate copolymer, manufactured by LANXESS)
  • SEEPS1 Septon 4077 (Styrene-based elastomer (styrene-ethylene-ethylene-propylene-styrene copolymer), manufactured by Kuraray Co., Ltd.)
  • SEEPS2 Septon 4099 (styrene-based elastomer (styrene-ethylene-ethylene-propylene-styrene copolymer), manufactured by Kuraray Co., Ltd.)
  • SEPS1 Septon 2005 (styrene-based elastomer (styrene-ethylene-propylene-styrene copoly
  • Dielectric loss tangent A guard electrode and a measurement electrode are provided on the same surface of a sheet-like insulating resin composition having a thickness of 0.1 mm or more and 3.0 mm or less immersed in silicone oil in a constant temperature bath at 90 ° C., The dielectric loss tangent of the insulating resin composition was measured when an AC electric field of 30 kV/mm was applied.
  • the insulating resin composition suspended in a constant temperature bath was heated and allowed to stand at 170°C for 10 minutes, and then the presence or absence of elongation of the insulating resin composition was observed.
  • This test was performed three times, and when elongation of the insulating resin composition was observed, it was judged that the sag resistance was absent.
  • This test was performed three times, and when no elongation of the insulating resin composition was observed, the insulating resin composition suspended in a constant temperature bath at 170°C was heated and allowed to stand at 180°C for 10 minutes. After that, the presence or absence of elongation of the insulating resin composition was observed.
  • This test was performed three times, and when elongation of the insulating resin composition was observed, it was judged that the sag resistance was absent.
  • This test was performed three times, and if no elongation of the insulating resin composition was observed, the insulating resin composition suspended in a constant temperature bath at 180°C was heated and allowed to stand at 190°C for 10 minutes. After that, the presence or absence of elongation of the insulating resin composition was observed.
  • This test was performed three times, and when elongation of the insulating resin composition was observed, it was judged that the sag resistance was absent.
  • This test was performed three times, and when no elongation of the insulating resin composition was observed, the insulating resin composition suspended in a constant temperature bath at 190°C was heated and allowed to stand at 200°C for 10 minutes. After that, the presence or absence of elongation of the insulating resin composition was observed. This test was performed three times, and when elongation of the insulating resin composition was observed, it was judged that the sag resistance was absent. This test was performed three times, and when no elongation of the insulating resin composition was observed, it was judged that the sag resistance was present. 200° C. is an assumed temperature during extrusion molding.
  • the PEA method was used to determine whether the long-term behavior of the charge in the insulating resin composition was stable. If the charge behavior is stable for a long period of time, the insulating resin composition does not undergo local deformation of the electric field, and thus the insulating resin composition is suitable as a DC insulating material.
  • the temperature characteristic curve of the loss tangent tan ⁇ has a high temperature side temperature region and a low temperature side temperature region, and the highest temperature in the high temperature side temperature region Since the temperature was 240° C. or higher, the flexibility and electrical insulation were excellent, and thermal deformation and sag could be suppressed.
  • the dielectric loss tangent Q300/Q0 is very low, and the space charge characteristics show no electric field distortion. Therefore, it was found that all the examples have excellent electrical insulation characteristics under direct current or alternating current.
  • a resin such as polyethylene or polystyrene, a filler component, and an oily liquid were added as a third component to the above Example 3 within a desired range. Even so, sag did not occur, and the electrical insulation properties under direct current or alternating current were excellent. This is because good compatibility was obtained by controlling the ethylene component and the styrene component of the styrene-based elastomer and their compounding ratio.

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Abstract

電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物は、プロピレン系重合体であるポリプロピレン樹脂（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、を含有し、周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下の高温側温度領域と損失正接ｔａｎδが０．１未満の低温側温度領域とを有し、前記高温側温度領域の最高温度は２４０℃以上である。

Description

電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部
　本開示は、電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部に関する。
　従来、直流電力ケーブルおよび交流電力ケーブル（以下、特に明記しない限り、直流電力ケーブルおよび交流電力ケーブルを併せて電力ケーブルという）の絶縁層には、架橋ポリエチレンからなる組成を有する材料が使用されてきた。
　ポリエチレンを電力ケーブルの絶縁層に使用する場合、電力ケーブルの導体から発する熱によって、絶縁層が破壊されることがある。このような熱による破壊を抑制するために、ポリエチレンを架橋することが行われている。一方で、ポリエチレンを架橋すると、絶縁層のリサイクル性の低下、架橋プロセスを追加することによる製造時間の大幅な増加、架橋残渣による絶縁層の電気絶縁性の低下などの問題が起こることがある。
　これらの問題を対処するため、架橋ポリエチレンの代わりに、ポリプロピレンを用いた組成開発が検討されている。ポリエチレンに比べて、ポリプロピレンの融点は高いため、ポリプロピレンを架橋させなくても、電力ケーブルの導体から発する熱による絶縁層の破壊は抑制される。
　しかしながら、ポリプロピレンは、樹脂の中では比較的柔らかいものの、ポリエチレンより硬い。ポリプロピレンを絶縁層に用いた電力ケーブルは、容易に曲げることが困難になるため、架橋ポリエチレンに比べて、電力ケーブルの施工性や輸送性などの特性が劣ることがある。また、架橋ポリエチレンと同様に、ポリプロピレンの高温での電気絶縁性は低い。ポリプロピレンの電気絶縁性を向上するために、添加材を加えることやポリプロピレンを変性させることなどの組成改良が検討されている。このような状況から、ポリプロピレンに対して柔軟性および電気絶縁性を向上するための組成開発が活発に行われている。
　例えば、自動車用途など一般的に実施されているのは、ポリプロピレンに対して、軟化剤としてエチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）またはエチレンとα－オレフィンとのコポリマーであるオレフィン系エラストマー（ＴＰＯ）を加える手法である。しかしながら、ポリプロピレンとＥＰＲまたはＴＰＯとは非常に混ざりづらいため、二軸押出混錬のように十分に混錬しても、ナノオーダーでの粒子間界面により、電気絶縁性能の悪化が生じることがある。
　また、ポリプロピレンとＥＰＲまたはＴＰＯとを混ざりやすくするため、微量のエポキシ樹脂、芳香族化合物を含有する絶縁油、パラフィンなどの添加材を加える手法が行われている。しかしながら、添加材の樹脂成分への含浸時間が短くないこと、油分添加によりブリードアウトが発生し、長期的にも十分な特性が得られないことなど、新たな問題が発生することがある。また、ヒンダードフェノール酸化防止剤やアリールアミン型酸化防止剤などの硫黄を含まない酸化防止剤を添加する手法もある。しかしながら、このような酸化防止剤は、液状または粉状であるため、分散性の悪さから、樹脂成分と十分に混ざらないことがある。
　また、ＥＰＲおよびＴＰＯは９０℃以上で軟化する。ポリプロピレンは１３５～１７５℃で溶融することから、電力ケーブルの押出成形後に、樹脂が自重で垂れ下がるいわゆるサグが生じ、さらには脱落する可能性が高い。
　更には、ＥＰＲおよびＴＰＯを混錬したポリプロピレン組成は、熱が加わった等の分子変動による熱変形を起こしやすい。そのため、電力ケーブルの使用環境温度によっては、長期経過後に電力ケーブルが変形し、突如電気絶縁性の低下を引き起こす可能性が高い。
　また、特許文献１には、スチレンに由来する構成単位を含むスチレンブロックと、エチレンに由来する構成単位を含むエチレンブロックとを含む共重合体を有する樹脂成分を含有し、樹脂成分を構成する全構成単位に対するスチレンに由来する構成単位の含有割合が１．１モル％以上４０モル％以下である電線・ケーブル用樹脂組成物が記載されている。共重合体としては、スチレン／エチレン・プロピレン／スチレンブロック共重合体やスチレン／エチレン・エチレン・プロピレン・スチレンブロック共重合体などが挙げられる。また、共重合体は、スチレンブロックおよびエチレンブロック以外に、プロピレンなどのオレフィンを有してもよい。
　しかしながら、スチレンに由来する構成単位の含有割合を規定している特許文献１の電線・ケーブル用樹脂組成物では、可撓性が不十分であるため、電力ケーブルの柔軟性が乏しいことがある。さらには、特許文献１の電線・ケーブル用樹脂組成物では、電力ケーブルにサグなどの不具合を生じることがある。
特開２０１８－０３５２３７号公報
　本開示の目的は、架橋工程を行わなくても、可撓性および電気絶縁性に優れ、熱変形およびサグを抑制できる電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部を提供することである。
［１］　プロピレン系重合体であるポリプロピレン樹脂（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、を含有し、周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下の高温側温度領域と損失正接ｔａｎδが０．１未満の低温側温度領域とを有し、前記高温側温度領域の最高温度は２４０℃以上である、電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［２］　前記高温側温度領域の最低温度は、９０℃以上１７５℃以下である、上記［１］に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［３］　前記高温側温度領域の最低温度は、９０℃以上１５０℃以下である、上記［１］または［２］に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［４］　前記高温側温度領域において、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．３以下の範囲における最高温度は、１６０℃以上である、上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［５］　前記損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、９０℃における損失正接ｔａｎδは０．１未満である、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［６］　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）および前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比は、前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）：前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の質量％で、２０．０以上５５．０以下：４５．０以上８０．０以下である、上記［１］～［５］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［７］　前記電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に含まれるスチレンの含有割合は、１０質量％以上３０質量％以下である、上記［１］～［６］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［８］　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、スチレンに由来する構成単位を含み、かつ、エチレンに由来する構成単位および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の少なくとも一方の構成単位を含む、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［９］　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、前記スチレンに由来する構成単位は１０．０質量％以上６０．０質量％以下であり、前記エチレンに由来する構成単位は２０．０質量％以上７０．０質量％以下である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１０］　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、ホモポリプロピレンである、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１１］　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、エチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むランダムポリプロピレンである、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１２］　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、ホモポリプロピレンとエチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むブロックポリプロピレンである、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１３］　前記電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物は、前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）と前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とからなる、上記［１］～［１２］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１４］　９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの交流電界を印加したときの誘電正接は、０．１５％以下である、上記［１］～［１３］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１５］　初期電荷量（Ｑ０）に対する、９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの直流電界を印加したときの、５分後の電荷量（Ｑ３００）の比（Ｑ３００／Ｑ０）は、２．００以下である、上記［１］～［１４］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
［１６］　導体と、前記導体の外周を被覆する内部半導電層と、前記内部半導電層の外周を被覆する上記［１］～［１５］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物からなる絶縁層と、前記絶縁層の外周を被覆する外部半導電層とを備える電力ケーブル。
［１７］　一方の電力ケーブルの導体と他方の電力ケーブルの導体とを接続する接続部、前記一方の電力ケーブルの導体の露出部分、および前記他方の電力ケーブルの導体の露出部分を被覆する接続部内部半導電層と、前記接続部内部半導電層の外周を被覆する、上記［１］～［１５］のいずれか１つに記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物からなる接続部絶縁層と、前記接続部絶縁層の外周を被覆する接続部外部半導電層とを備える電力ケーブル接続部。
　本開示によれば、架橋工程を行わなくても、可撓性および電気絶縁性に優れ、熱変形およびサグを抑制できる電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物、電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部を提供することができる。
図１は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に対する周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線の一例である。 図２は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に対する周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線の他の例である。 図３は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物を備える電力ケーブルの一例を示す横断面図である。 図４は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物を備える電力ケーブル接続部の一例を示す縦断面図である。
　以下、実施形態に基づき詳細に説明する。
　本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、架橋や油展を行わず、ポリプロピレン樹脂に対する相溶性に優れた熱可塑性エラストマーを用い、電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物の動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線に着目することによって、架橋工程を行わずに製造し、可撓性および電気絶縁性に優れ、熱が加わったなどの分子変動による熱変形およびサグを抑制できることを見出し、かかる知見に基づき本開示を完成させるに至った。
　実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物（以下、単に絶縁性樹脂組成物ともいう）は、プロピレン系重合体であるポリプロピレン樹脂（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、を含有し、周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下の高温側温度領域と損失正接ｔａｎδが０．１未満の低温側温度領域とを有し、前記高温側温度領域の最高温度は２４０℃以上である。
　図１は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に対する周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線の一例である。なお、図１および後述する図２は、便宜上、損失正接ｔａｎδが０．４までの損失正接ｔａｎδの温度特性曲線を示している。
　図１に示すように、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物について、周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線（以下、単に損失正接ｔａｎδの温度特性曲線ともいう）は、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下の高温側温度領域と損失正接ｔａｎδが０．１未満の低温側温度領域とを有する。
　高温側温度領域および低温側温度領域について、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線における損失正接ｔａｎδが０．１のときの温度を基準温度として、基準温度以上を高温側温度領域とし、基準温度未満を低温側温度領域とする。このように、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、基準温度、高温側温度領域、および低温側温度領域を有する。また、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、高温側温度領域および低温側温度領域を連続している。
　また、図２は、実施形態の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に対する周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線の他の例である。図２に示すように、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線における損失正接ｔａｎδが０．１のときの温度が複数存在する場合、損失正接ｔａｎδが０．１となる複数の温度のうち、最高温度を基準温度とする。
　損失正接ｔａｎδが０．１未満となる温度領域である低温側温度領域について、図１に示す損失正接ｔａｎδの温度特性曲線では、基準温度よりも低い温度領域であり、図２に示す損失正接ｔａｎδの温度特性曲線では、損失正接ｔａｎδが０．１となる低温側の温度よりも高く、かつ基準温度よりも低い、温度領域である。損失正接ｔａｎδが０．１となる低温側の温度は、基準温度よりも低い。
　低温側温度領域より高温側の高温側温度領域の損失正接ｔａｎδは、０．１以上０．４以下である。高温側温度領域の損失正接ｔａｎδが０．１以上であると、絶縁性樹脂組成物の押出成形時のトルクが低下するため、絶縁性樹脂組成物の押出成形が容易になる。また、高温側温度領域の損失正接ｔａｎδが０．４以下であると、押出成形で得られた絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できるため、絶縁性樹脂組成物の形状を長期間に亘って安定して維持できる。絶縁性樹脂組成物を電力ケーブルや電力ケーブル接続部に用いると、電力ケーブルや電力ケーブル接続部の横断面の真円度が小さい状態を長期間に亘って維持できる。
　損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下となる温度領域である高温側温度領域について、最高温度は２４０℃以上である。例えば、図１に示す損失正接ｔａｎδの温度特性曲線では、高温側温度領域の最高温度は２７０℃程度である。
　高温側温度領域の最高温度が２４０℃以上であると、例えば成型時溶融することで樹脂の自重でサグが発生することがなくなるので、ケーブルの真円性を保つことで有効である。ケーブルの真円性の観点から、高温側温度領域の最高温度は、２４０℃以上であり、好ましくは３００℃以下である。高温側温度領域の最高温度が３００℃より高い組成となると、絶縁性樹脂組成物は３００℃近くまで加熱しても損失正接ｔａｎδが低いということになるので、絶縁性樹脂組成物は非常に硬い材料である、ということになる。こういった組成の絶縁性樹脂組成物を押出成形するとなると、例えば押出成形温度１８０～２４０℃で非常に大きなトルクがかかってしまい、押出成形が容易ではない。押出成形温度を更に上げればこういったトルクの問題を解決できるが、温度が高い分、絶縁性樹脂組成物の熱劣化が進行しやすくなることがある。また、この熱劣化対策として多量の酸化防止剤を絶縁性樹脂組成物に添加するときには、絶縁性の低下やブリードアウトの発生等を考慮する場合がある。
　高温側温度領域の最高温度は、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量を増やすことによって上昇することができる。例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有割合を８０％まで増やすことで（質量％で、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）＝２０：８０）、高温側温度領域の最高温度を３００℃程度まで上げることができる。
　また、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、高温側温度領域の最低温度は、９０℃以上１７５℃以下であることが好ましく、９０℃以上１５０℃以下であることがより好ましい。高温側温度領域の最低温度とは、基準温度である。高温側温度領域の最低温度が９０℃以上であると、通電時ケーブル内で発生する熱で融解するなどの分子構造変化が無くなり、また高温側温度領域の最低温度が１７５℃以下であると、押出成形温度を高く上げすぎずに済むため、押出成形時のサグ対策や熱劣化対策などに有効である。
　高温側温度領域の最低温度は、ポリプロピレン樹脂（Ａ）の組成によって変えることができる。ポリプロピレン樹脂（Ａ）がホモポリプロピレンまたはブロックポリプロピレンであると、ポリプロピレン樹脂（Ａ）の融点が１５５℃以上１７５℃以下程度と高めになることから、高温側温度領域の最低温度を高めに制御でき、例えば１７５℃以下に制御できる。また、ポリプロピレン樹脂（Ａ）がランダムポリプロピレンであると、ポリプロピレン樹脂（Ａ）の融点が１３５℃以上１５５℃以下程度であることから、高温側温度領域の最低温度を低めに制御でき、例えば１５５℃以下に制御できる。また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量を増やすと、高温側温度領域の最低温度を下げる傾向がある。そのため、ポリプロピレン樹脂（Ａ）の組成およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量を調整することで、所望の高温側温度領域の最低温度に制御することができる。
　また、高温側温度領域において、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．３以下の範囲における最高温度は、好ましくは１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上である。この最高温度は、高温側温度領域の最高温度よりも低い。損失正接ｔａｎδが０．１以上０．３以下の範囲における最高温度が１６０℃以上であると、押出成形中にサグを発生させること無く成形が可能である。
　また、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、９０℃における損失正接ｔａｎδは０．１未満であることが好ましい。換言すると、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、９０℃は低温側温度領域内であることが好ましい。９０℃における損失正接ｔａｎδが０．１未満であると、通電時ケーブル内で発生する熱によっておこる分子構造変化が無くなるため有効である。また、１００℃付近ではスチレン系エラストマーの擬似架橋の開架反応により損失正接ｔａｎδが一時的に上昇することがある。このような挙動が無い方が好ましいので、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、１００℃における損失正接ｔａｎδは０．１未満であることが好ましい。また、ガラス転移温度の観点から、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、８０℃における損失正接ｔａｎδは０．１未満であることが好ましい。但し、これらのような何かしらの分子構造変化があったとしても、溶融状態になった高温領域におけるサグ性能や、成型後の絶縁性能等に何ら影響を及ぼさないのでこの限りではない。
　損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、絶縁性樹脂組成物に対する周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得ることができる。動的粘弾性測定は、粘弾性測定装置（アントンパール社製、Ｐｈｙｓｉｃａ　ＭＣＲ３０１）を用い、厚さ２ｍｍのシート状の絶縁性樹脂組成物に対して、周波数１００ｒａｄ／ｓ、測定温度２５℃以上２５０℃以下、昇温温度５℃／分で行われる。
　また、絶縁性樹脂組成物は、例えばナフタレンオイル、アロマティックオイル、パラフィンオイル、ポリアロマティックオイルといったミネラルオイルやフェニル基由来のオイルなどの油状液体を、単独でまたは２種以上を組み合わせて含有しなくても、十分な可撓性および電気絶縁性を有することができるが、可撓性や電気絶縁性をより向上するために、サグ耐性を低下しない程度に上記油状液体を含有してもよい。絶縁性樹脂組成物に含まれる油状液体の含有割合は、好ましくは０質量％以上２５質量％以下、より好ましくは０質量％以上１５質量％以下、さらに好ましくは０質量％以上５質量％以下である。
　また、絶縁性樹脂組成物は、例えば酸化亜鉛、酸化マグネシウム、シリカ、カーボン、フラーレンなどのフィラー成分を、単独でまたは２種以上を組み合わせて含有しなくても、十分な可撓性および電気絶縁性を有することができるが、可撓性や電気絶縁性をより向上するために、サグ耐性を低下しない程度に上記フィラー成分を含有してもよい。絶縁性樹脂組成物に含まれるフィラー成分の含有割合は、好ましくは０質量％以上２０質量％以下、より好ましくは０質量％以上１０質量％以下、さらに好ましくは０質量％以上５質量％以下である。
　また、絶縁性樹脂組成物は、例えばポリエチレン、ポリ酢酸ビニル、ポリスチレンなどの融点５０～２００℃の熱可塑性樹脂および当該熱可塑性樹脂の変性樹脂の少なくとも一方を、単独でまたは２種以上を組み合わせて含有しなくても、十分な可撓性および電気絶縁性を有することができるが、可撓性や電気絶縁性をより向上するために、サグ耐性を低下しない程度に上記熱可塑性樹脂および上記熱可塑性樹脂の変性樹脂の少なくとも一方を含有してもよい。絶縁性樹脂組成物に含まれる熱可塑性樹脂および変性樹脂の合計含有割合は、好ましくは０．１質量％以上２５．０質量％以下、より好ましくは１質量％以上２０質量％以下、さらに好ましくは５質量％以上１０質量％以下である。
　また、絶縁性樹脂組成物は、例えばジ－ｔ－ヘキシルパーオキサイド（日油社製パーヘキシルＤ）、ジクミルパーオキサイド（日油社製パークミルＤ）、２, ５－ジメチル－２, ５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン（日油社製パーヘキサ２５Ｂ）、α, α' －ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン（日油社製パーブチルP ）、ｔ－ブチルクミルパーオキサイド（日油社製パーブチルＣ）、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド（日油社製パーブチルＤ）などの架橋剤を、単独でまたは２種以上を組み合わせて含有し架橋させずとも、十分な耐熱性および電気絶縁性を有することができるが、耐熱性や電気絶縁性をより向上するために、耐熱性や電気絶縁性を低下しない程度に上記架橋剤を含有して架橋させてもよい。さらに、少量の架橋材を混合し部分的に架橋させることで、曲げやすさなどの機械的特性の向上、耐熱性の向上などが可能となる。また、選定する架橋剤の組成によっては、電気絶縁性を向上させることができる。絶縁性樹脂組成物に含まれる架橋剤の含有割合は、好ましくは０．１質量％５．０質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以上３．０質量％以下である。
　架橋剤によって架橋されている絶縁性樹脂組成物は、架橋型の絶縁性樹脂組成物であり、架橋剤によって架橋されていない絶縁性樹脂組成物は、非架橋型の絶縁性樹脂組成物である。
　また、絶縁性樹脂組成物は、安定化剤として、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、チオエーテル系酸化防止剤、またはこれらの酸化防止剤から２種類以上選定される混合物を、耐熱性、電気絶縁性、サグ耐性を低下しない程度に含有してもよい。
　ヒンダードフェノール系酸化防止剤は、テトラキス［メチレン－３－（ ３’,５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（ＢＡＳＦ社製イルガノックス１０１０）、１, ６－ヘキサンジオール－ビス［３－（３,５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（ＢＡＳＦ社製イルガノックス２５９）、オクタデシル－３－（３,５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート（ＢＡＳＦ社製イルガノックス１０７６）、イソオクチル－３－（３,５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート（ＢＡＳＦ社製イルガ ノックス１１３５）であることが好ましく、テトラキス［メチレン－３－（ ３’,５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンであることがより好ましい。これらは、単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することができる。
　チオエーテル系酸化防止剤は、４,４’－チオビス－（３－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）（シプロ化成社製シーノックスＢＣＳ）、２,２’－チオビス－（４－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）（ＢＡＳＦ社製イルガノックス１０８１）であることが好ましく、４,４’－チオビス－（３－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）であることがより好ましい。これらは、単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することができる。
　絶縁性樹脂組成物に含まれる安定化剤の含有割合は、好ましくは０．０１質量％以上１０．００質量％以下、さらに好ましくは０．２０質量％以上１．０質量％以下である。安定化剤の含有割合が０．０１質量％以上であると、絶縁性樹脂組成物の耐熱性を向上できる。安定化剤の含有割合が１０．００質量％以下であると、絶縁性樹脂組成物の電気絶縁性を向上できる。
　架橋処理を行わずに、可撓性および電気絶縁性に優れ、サグや熱が加わったなどの分子変動による熱変形を抑制する観点から、ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、ホモポリプロピレン、エチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むランダムポリプロピレン、またはホモポリプロピレンとエチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むブロックポリプロピレンであることが好ましく、エチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むランダムポリプロピレンまたはホモポリプロピレンとエチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むブロックポリプロピレンであることがより好ましく、エチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むランダムポリプロピレンであることがさらに好ましい。
　ランダムポリプロピレンを構成するエチレンに由来する構成単位は、エチレンであることが好ましい。ランダムポリプロピレンを構成する炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位は、プロピレンまたはブテンであることが好ましい。
　ランダムポリプロピレンを構成する、エチレンに由来する構成単位（Ｅ）および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位（Ｏ）について、炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位（Ｏ）に対するエチレンに由来する構成単位（Ｅ）の比（Ｅ／Ｏ）は、好ましくは０以上、より好ましくは０．００１以上、さらに好ましくは０．０１０以上である。ランダムポリプロピレンの比（Ｅ／Ｏ）が上記範囲内であると、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）との相溶性を向上できる。
　ブロックポリプロピレンを構成するエチレンに由来する構成単位は、エチレンであることが好ましい。ブロックポリプロピレンを構成する炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位は、プロピレンまたはブテンであることが好ましい。
　ブロックポリプロピレンを構成する、エチレンに由来する構成単位（Ｅ）および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位（Ｏ）について、炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位（Ｏ）に対するエチレンに由来する構成単位（Ｅ）の比（Ｅ／Ｏ）は、好ましくは０以上、より好ましくは０．００１以上、さらに好ましくは０．０１０以上である。ブロックポリプロピレンの比（Ｅ／Ｏ）が上記範囲内であると、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）との相溶性を向上できる。また、ブロックポリプロピレンの比（Ｅ／Ｏ）は、好ましくは０．２５０以下、より好ましくは０．１２０以下、さらに好ましくは０．０５５以下である。ブロックポリプロピレンの比（Ｅ／Ｏ）が上記範囲内であると、熱を加わったときの分子変動による熱変形を抑制できる。
　絶縁性樹脂組成物に含まれるポリプロピレン樹脂（Ａ）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比は、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の質量％で、２０．０以上５５．０以下：４５．０以上８０．０以下であることが好ましい。
　そのなかでも、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比について、質量％で、ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、より好ましくは３０．０以上、さらに好ましくは３５．０以上である。ポリプロピレン樹脂（Ａ）が上記範囲内であると、ポリプロピレン樹脂（Ａ）の形状にもよるが、押出時のトルクオーバーやホッパー下のブリッジ、成型物のクラックや白化などが起こりづらくなる。
　また、上記のなかでも、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比について、質量％で、ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、より好ましくは４５．０以下である。ポリプロピレン樹脂（Ａ）が上記範囲内であると、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物の成型時のサグを抑制できる。
　また、上記のなかでも、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比について、質量％で、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、より好ましくは４０．０以上、さらに好ましくは４２．５以上、特に好ましくは４５．０以上である。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）が上記範囲内であると、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　また、上記のなかでも、ポリプロピレン樹脂（Ａ）：スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比について、質量％で、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、より好ましくは７０．０以下、さらに好ましくは６５．０以下である。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）が上記範囲内であると、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の形状にもよるが、押出時のトルクオーバーやホッパー下のブリッジ、成型物のクラックなどが起こりづらくなる。これに加えて、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　また、絶縁性樹脂組成物に含まれるスチレンの含有割合は、好ましくは１０質量％以上３０質量％以下、より好ましくは１２．５質量％以上２５質量％以下、さらに好ましくは１５質量％以上２０質量％以下である。スチレンの含有割合が上記範囲内であると、ポリプロピレンとの相溶性が増し、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　架橋処理を行わずに、可撓性および電気絶縁性に優れ、サグを抑制する観点から、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、スチレンに由来する構成単位を含み、かつ、エチレンに由来する構成単位および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の少なくとも一方の構成単位を含むことが好ましい。
　スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成するスチレンに由来する構成単位は、スチレンであることが好ましい。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成するエチレンに由来する構成単位は、エチレンであることが好ましい。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位は、プロピレンまたはブテンであることが好ましい。
　スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、スチレンに由来する構成単位は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは１５．０質量％以上、さらに好ましくは２０．０質量％以上である。上記のスチレンに由来する構成単位が１０質量％以上であると、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できる。
　また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、スチレンに由来する構成単位は、好ましくは６０．０質量％以下、より好ましくは５０．０質量％以下、さらに好ましくは４０．０質量％以下である。上記のスチレンに由来する構成単位が６０．０質量％以下であると、スチレンに由来する構成単位以外であるエチレンに由来する構成単位や炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の総計が４０．０質量％以上となるため、ポリプロピレン樹脂（Ａ）との相溶性が向上し、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、エチレンに由来する構成単位は、好ましくは２０．０質量％以上、より好ましくは３０．０質量％以上、さらに好ましくは４０．０質量％以上である。上記のエチレンに由来する構成単位が２０．０質量％以上であると、ポリプロピレン樹脂（Ａ）との相溶性が向上するため、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、エチレンに由来する構成単位は、好ましくは７０．０質量％以下、より好ましくは６７．５質量％以下、さらに好ましくは６０．０質量％以下である。上記のエチレンに由来する構成単位が６０．０質量％以下であると、ポリプロピレン樹脂（Ａ）との相溶性を維持するとともに熱が加わった等の分子変動による熱変形を起こしづらくなるため、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位は、好ましくは１０．０質量％以上、より好ましくは１２．５質量％以上、さらに好ましくは１５．０質量％以上である。上記の炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位が１０．０質量％以上であると、耐熱性やポリプロピレン樹脂（Ａ）との相溶性が向上するため、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性をさらに向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグをさらに抑制できる。
　また、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位は、好ましくは４５．０質量％以下、より好ましくは４２．５質量％以下、さらに好ましくは４０．０質量％以下である。上記の炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位が４０．０質量％以下であると、耐熱性を維持しポリプロピレン樹脂（Ａ）との相溶性を維持するとともに、熱が加わった等の分子変動による熱変形を起こしづらくなるため、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性をさらに向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグをさらに抑制できる。
　また、絶縁性樹脂組成物は、架橋処理を行わずに、可撓性、電気絶縁性、熱変形およびサグ耐性の低下が生じなければ、ポリプロピレン樹脂（Ａ）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）に加えて、各種添加材を含有してもよい。
　絶縁性樹脂組成物について、９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの交流電界を印加したときの誘電正接は、好ましくは０．１５％以下、より好ましくは０．１０％以下、さらに好ましくは０．０５％以下である。
　誘電正接は、絶縁体内部での電気エネルギー損失のことであり、交流電力での絶縁体性能を評価する指標である。絶縁体に交流電圧を印加すると、絶縁体内の分子が振動することにより、絶縁体内部で電気エネルギーの一部が熱エネルギーに変わる誘電損という現象が起こり、絶縁体が発熱する。この際の電気エネルギー損失の目安として、誘電正接（充電される電流と損失する電流との比）が用いられる。
　そのため、絶縁性樹脂組成物の上記誘電正接が０．１５％以下であると、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。さらに、上記誘電正接が低いほど、絶縁性樹脂組成物は、高電圧用として、電力ケーブルに好適に用いられる。
　また、絶縁性樹脂組成物について、初期電荷量（Ｑ０）に対する、９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの直流電界を印加したときの、５分後の電荷量（Ｑ３００）の比（Ｑ３００／Ｑ０）は、好ましくは２．００以下、より好ましくは１．７５以下、さらに好ましくは１．５０以下、最も好ましくは１．００である。
　比（Ｑ３００／Ｑ０）すなわち電荷蓄積率は、直流電力での絶縁体性能を評価する指標であり、Ｑ（ｔ）法（電流積分法）で測定する。Ｑ（ｔ）法は、電流Ｉ（ｔ）を時間積分した積分電荷量特性Ｑ（ｔ）＝∫Ｉ（ｔ）ｄｔから、絶縁体内の電荷蓄積の有無を評価する方法である。積分電荷量がＱ（ｔ）＝Ｃｓ・Ｖｄｃ（Ｃｓ：絶縁体の静電容量、Ｖｄｃ：印加直流電圧）の場合、絶縁体内の電荷蓄積が生じていないことを示唆する。積分電荷量がＱ（ｔ）＞Ｃｓ・Ｖｄｃの場合、絶縁体内の電荷蓄積が生じていることを示唆する。絶縁体内の電荷蓄積が生じると、絶縁体の電界変歪が生じる。電界変歪が大きいと、絶縁体には局所的な電界集中が起こり、絶縁破壊の要因になるため、直流絶縁材料には適さない。
　そのため、上記比（Ｑ３００／Ｑ０））が２．００以下であると、架橋処理を行わずに、絶縁性樹脂組成物の可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、絶縁性樹脂組成物のサグを抑制できる。
　上記の絶縁性樹脂組成物の製造方法は、ポリプロピレン樹脂（Ａ）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を混錬する工程を含む。ポリプロピレン樹脂（Ａ）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を混錬することによって、絶縁性樹脂組成物を製造できる。絶縁性樹脂組成物の製造方法では、油展および架橋を行わない。
　このような製造方法で得られた絶縁性樹脂組成物は、架橋処理を行わずに、高い可撓性および電気絶縁性、ならびに熱変形およびサグの抑制が求められている電力ケーブルおよび電力ケーブル接続部に好適に用いられる。
　図３は、実施形態の絶縁性樹脂組成物を備える電力ケーブルの一例を示す横断面図である。
　図３に示すように、電力ケーブル１０は、少なくとも、導体１１、内部半導電層１２、上記の絶縁性樹脂組成物からなる絶縁層１３、および外部半導電層１４を備える。内部半導電層１２は、導体１１の外周を被覆する。絶縁層１３は、内部半導電層１２の外周を被覆する。外部半導電層１４は、絶縁層１３の外周を被覆する。
　また、電力ケーブル１０は、外部半導電層１４の外周を被覆する金属遮蔽層１５をさらに備えてもよい。また、電力ケーブル１０は、金属遮蔽層１５の外周を覆うシース１６をさらに備えてもよい。
　内部半導電層１２を外周に備える導体１１と共に上記の絶縁性樹脂組成物を押出成形して、内部半導電層１２の外周を覆う絶縁層１３を形成する。続いて、既知の方法で、外部半導電層１４を設け、さらに必要に応じて金属遮蔽層１５およびシース１６を設けることで、電力ケーブル１０を製造できる。
　図４は、実施形態の絶縁性樹脂組成物を備える電力ケーブル接続部の一例を示す縦断面図である。
　図４に示すように、電力ケーブル接続部２０は、一方の電力ケーブル１０の導体１１と他方の電力ケーブル１０の導体１１とを接続する接続部２１、一方の電力ケーブル１０の導体１１の露出部分、および他方の電力ケーブル１０の導体１１の露出部分を被覆する接続部内部半導電層２２と、接続部内部半導電層２２の外周を被覆する上記の絶縁性樹脂組成物からなる接続部絶縁層２３と、接続部絶縁層２３の外周を被覆する接続部外部半導電層２４とを備える。
　段剥処理で露出した一方の電力ケーブル１０の端部の導体１１と段剥処理で露出した他方の電力ケーブル１０の端部の導体１１とを接続する接続部２１、段剥処理で露出した一方の電力ケーブル１０の導体１１の露出部分、および段剥処理で露出した他方の電力ケーブル１０の導体１１の露出部分を被覆する接続部内部半導電層２２の外周を上記の絶縁性樹脂組成物で覆うことによって、接続部絶縁層２３を形成する。続いて、既知の方法で接続部外部半導電層２４を設けることで、電力ケーブル接続部２０を製造できる。
　以上説明した実施形態によれば、油展を行わず、ポリプロピレン樹脂（Ａ）と、ポリプロピレン樹脂（Ａ）に対する相溶性に優れたスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とを用い、絶縁性樹脂組成物の動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線に着目することによって、架橋工程を行わずに製造し、可撓性および電気絶縁性を向上できると共に、熱変形およびサグを抑制できる。
　以上、実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本開示の概念および特許請求の範囲に含まれるあらゆる態様を含み、本開示の範囲内で種々に改変することができる。
　次に、実施例および比較例について説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
（実施例１～２４および比較例１～２０）
　ポリプロピレン樹脂（Ａ）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む原料を混錬して、表１～３に示す組成の絶縁性樹脂組成物を製造した。具体的には、２００℃以上２２０℃以下の押出温度で単軸押出機により混錬を行った。混錬後はペレット状にし、これを２００℃以上２２０℃以下の温度条件でプレス成型を行うことで所望の厚みを有するシート状の絶縁性樹脂組成物を作製した。
　randomPP：プライムポリプロB241 (ランダムポリプロピレン、プライムポリマー社製）
　homoPP：プライムポリプロB241 (ホモポリプロピレン、プライムポリマー社製）
　blockPP：プライムポリプロB241 (ブロックポリプロピレン、プライムポリマー社製）
　EVA：レバプレン６００（エチレン酢酸ビニル共重合体、ＬＡＮＸＥＳＳ社製）
　SEEPS１：セプトン4077(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-エチレン-プロピレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　SEEPS２：セプトン4099(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-エチレン-プロピレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　SEPS１：セプトン2005(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-プロピレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　SEBS：セプトン8006(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-ブチレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　SEPS２：セプトン2006(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-プロピレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　SEPS３：セプトン2104(スチレン系エラストマー（スチレン-エチレン-プロピレン-スチレン共重合体)、クラレ社製）
　MAH変性homoPP：フサボンドP613（無水マレイン酸変性ホモポリプロピレン、ダウ・ケミカル社製）
　HDPE：ハイゼックス5000S(高密度ポリエチレン、プライムポリマー社製）
　LDPE：ＤＸＭ－４４６（低密度ポリエチレン、ダウ・ケミカル社製）
　PS：トーヨースチロールG100C（ポリスチレン、東洋スチレン社製）
　PMMA：パラペットCW001(メタクリル酸エステル樹脂、クラレ社製）
　パラフィン系プロセスオイル：SUNPAR110(日本サン石油社製）
　SiO2：QSG-10（シリカ、信越化学工業社製）
　DCP：パークミルD（ジクミルパーオキサイド、日本油脂社製）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
［測定および評価］
　上記実施例および比較例で得られた絶縁性樹脂組成物について、下記の測定および評価を行った。結果を表４～６に示す。
［１］　損失正接ｔａｎδの温度特性曲線
　粘弾性測定装置（アントンパール社製、Ｐｈｙｓｉｃａ　ＭＣＲ３０１）を用い、周波数１００ｒａｄ／ｓ、測定温度２５℃以上２５０℃以下、昇温温度５℃／分で、厚さ２ｍｍのシート状の絶縁性樹脂組成物の動的粘弾性測定を行って、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線を得た。
［２］　誘電正接
　９０℃の恒温槽内でシリコーンオイルに浸漬させた厚さ０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下のシート状の絶縁性樹脂組成物の同じ面にガード電極と測定電極とを設け、３０ｋＶ／ｍｍの交流電界を印加したときの絶縁性樹脂組成物の誘電正接を測定した。
［３］　比（Ｑ３００／Ｑ０）
　Ｑ（ｔ）メーター（株式会社エー・アンド・デイ製、ＡＤ－９８３２Ａ）を用い、９０℃、直流電界３０ｋＶ／ｍｍ、Ｑ（ｔ）法で、厚さ０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下のシート状の絶縁性樹脂組成物の電荷蓄積率を測定し、５分後の電荷量（Ｑ３００）を得た。そして、初期電荷量（Ｑ０）に対する電荷量（Ｑ３００）の比（Ｑ３００／Ｑ０）を算出した。
［４］　サグ耐性
　恒温槽内で、絶縁性樹脂組成物からなるＪＩＳ　Ｋ　６２５１：２０１７に記載の厚さ２ｍｍのダンベル状３号形の試験片の一端を固定して吊り下げた状態で、所定温度で所定時間静置した後、絶縁性樹脂組成物の伸びの有無を観察した。
　具体的には、まず、恒温槽内で吊り下げた状態の絶縁性樹脂組成物を加熱して１７０℃で１０分間静置した後、絶縁性樹脂組成物の伸びの有無を観察した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察された場合、サグ耐性は無と判断した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察されなかった場合、１７０℃の恒温槽内で吊り下げた状態の絶縁性樹脂組成物を加熱して１８０℃で１０分間静置した後、絶縁性樹脂組成物の伸びの有無を観察した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察された場合、サグ耐性は無と判断した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察されなかった場合、１８０℃の恒温槽内で吊り下げた状態の絶縁性樹脂組成物を加熱して１９０℃で１０分間静置した後、絶縁性樹脂組成物の伸びの有無を観察した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察された場合、サグ耐性は無と判断した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察されなかった場合、１９０℃の恒温槽内で吊り下げた状態の絶縁性樹脂組成物を加熱して２００℃で１０分間静置した後、絶縁性樹脂組成物の伸びの有無を観察した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察された場合、サグ耐性は無と判断した。この試験を３回行い、絶縁性樹脂組成物の伸びが観察されなかった場合、サグ耐性は有と判断した。２００℃は、押出成形時の想定温度である。
［５］　熱変形（耐熱性）
　長さ１５ｍｍ、幅３０ｍｍ、厚さ２ｍｍの絶縁性樹脂組成物を半径５ｍｍの半円状で長さ約３５ｍｍの棒の上に置き、絶縁性樹脂組成物に対して、１４０℃で３０分加熱後、１ｋｇ荷重をかけて更に１４０℃で３０分加熱後、絶縁性樹脂組成物の厚さを測り、減少率を算出した。減少率が１０％未満であれば、合格とした。
［６］　引張弾性率（可撓性）
　絶縁性樹脂組成物の柔らかさを調査するために、JIS K 6921-2:2010の引張試験に基づいて引張弾性率を測定した。引張弾性率の大きな材料は応力に対してひずみが小さく、「固い」と表現し、引張弾性率の小さな材料は「柔らかい」と表現され、ここでは引張弾性率が５００ＭＰａ以下を柔らかい材料とし、電力ケーブル用絶縁材として合格とした。
［７］　空間電荷（直流特性）
　空間電荷測定装置（ファイブラボ株式会社製）を用い、９０℃、印加電圧９ｋＶ、測定時間２４ｈ、パルス静電応力法（ＰＥＡ法）で、長さ５０ｍｍ、幅５０ｍｍ、厚さ０．３ｍｍのシート状の絶縁性樹脂組成物の空間電荷を測定し、電界変歪の有無をみた。
　空間電荷測定では、ＰＥＡ法を用いて、絶縁性樹脂組成物における電荷の長時間の挙動が安定かどうかを判断した。電荷の長時間の挙動が安定であると、絶縁性樹脂組成物には局所的な電界変歪が起こらないため、絶縁性樹脂組成物は直流絶縁材料に良好である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表１～２および表４～５に示すように、実施例１～１０では、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、高温側温度領域と低温側温度領域とを有し、高温側温度領域の最高温度が２４０℃以上であったため、可撓性および電気絶縁性に優れ、熱変形およびサグを抑制できた。また、誘電正接、Ｑ３００／Ｑ０は非常に低く、空間電荷特性では電界変歪が無いことから、いずれの実施例も直流電流下または交流電流下で優れた電気絶縁特性を有することがわかった。特に、実施例３～８、１０では、エチレン率の高いスチレン系エラストマーを多く含み且つランダムポリプロピレンに多量に添加しているため、ランダムポリプロピレンとの相溶性がよくなり、その結果として直流電流下または交流電流下の電気絶縁特性が優れている。
　さらに、表３および表６に示すように、実施例１６～２４のように上記実施例３に更に第３成分としてポリエチレンやポリスチレンなどの樹脂やフィラー成分、油状液体を所望の範囲内で加えたとしても、サグが発生することも無い上、直流電流下または交流電流下の電気絶縁特性が優れていた。これはスチレン系エラストマーのエチレン成分とスチレン成分、及びその配合比を制御したことで良好な相溶性が得られたためである。
　一方、比較例１～２０では、損失正接ｔａｎδの温度特性曲線が低温側温度領域を有さなかった、または高温側温度領域の最高温度が２４０℃超であったため、可撓性や電気絶縁性の低下、熱変形やサグの発生を確認した。特に、比較例１～９では、ポリプロピレン樹脂の含有割合が２０質量％以上５５質量％以下でなかったことや、絶縁樹脂組成物内のスチレン系熱可塑性エラストマー由来のエチレン成分率が低いため、溶融温度以上の温度条件下の動的粘弾性測定で得られる損失正接が０．３以上となっていた。このため、電気絶縁特性が優れている組成であっても成型時溶融することで樹脂の自重でサグが発生してしまうので真円性を保てなく上手くケーブル成形ができないことになる。また、比較例１０～１７ではスチレン系エラストマーが含有されていないポリプロピレン組成となるが、相溶性が無いためサグが発生してしまっている。また、比較例１８～２０ではベース材をポリエチレンのようなプロピレン樹脂よりエチレン成分の多いも材料に変更した。その結果エチレン成分が過剰のため加熱変形性に劣ることがわかった。これはケーブルにしたときに流れる電流の電熱と外部からの荷重でいずれは変形してしまうことを示唆する。
　１０　電力ケーブル
　１１　導体
　１２　内部半導電層
　１３　絶縁層
　１４　外部半導電層
　１５　金属遮蔽層
　１６　シース
　２０　電力ケーブル接続部
　２１　接続部
　２２　接続部内部半導電層
　２３　接続部絶縁層
　２４　接続部外部半導電層

Claims (17)

  1. 　プロピレン系重合体であるポリプロピレン樹脂（Ａ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）と、を含有し、
    　周波数１００ｒａｄ／ｓの動的粘弾性測定で得られる損失正接ｔａｎδの温度特性曲線は、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．４以下の高温側温度領域と損失正接ｔａｎδが０．１未満の低温側温度領域とを有し、前記高温側温度領域の最高温度は２４０℃以上である、電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  2. 　前記高温側温度領域の最低温度は、９０℃以上１７５℃以下である、請求項１に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  3. 　前記高温側温度領域の最低温度は、９０℃以上１５０℃以下である、請求項１または２に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  4. 　前記高温側温度領域において、損失正接ｔａｎδが０．１以上０．３以下の範囲における最高温度は、１６０℃以上である、請求項１～３のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  5. 　前記損失正接ｔａｎδの温度特性曲線において、９０℃における損失正接ｔａｎδは０．１未満である、請求項１～４のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  6. 　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）および前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有比は、前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）：前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の質量％で、２０．０以上５５．０以下：４５．０以上８０．０以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  7. 　前記電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物に含まれるスチレンの含有割合は、１０質量％以上３０質量％以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  8. 　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、スチレンに由来する構成単位を含み、かつ、エチレンに由来する構成単位および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の少なくとも一方の構成単位を含む、請求項１～７のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  9. 　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）を構成する、スチレンに由来する構成単位、エチレンに由来する構成単位、および炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位の合計を１００質量％としたとき、前記スチレンに由来する構成単位は１０．０質量％以上６０．０質量％以下であり、前記エチレンに由来する構成単位は２０．０質量％以上７０．０質量％以下である、請求項１～８のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  10. 　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、ホモポリプロピレンである、請求項１～９のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  11. 　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、エチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むランダムポリプロピレンである、請求項１～９のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  12. 　前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、ホモポリプロピレンとエチレンに由来する構成単位と炭素数３以上３０以下のα－オレフィンに由来する構成単位とを含むブロックポリプロピレンである、請求項１～９のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  13. 　前記電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物は、前記ポリプロピレン樹脂（Ａ）と前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とからなる、請求項１～１２のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  14. 　９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの交流電界を印加したときの誘電正接は、０．１５％以下である、請求項１～１３のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  15. 　初期電荷量（Ｑ０）に対する、９０℃で３０ｋＶ／ｍｍの直流電界を印加したときの、５分後の電荷量（Ｑ３００）の比（Ｑ３００／Ｑ０）は、２．００以下である、請求項１～１４のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物。
  16. 　導体と、
    　前記導体の外周を被覆する内部半導電層と、
    　前記内部半導電層の外周を被覆する請求項１～１５のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物からなる絶縁層と、
    　前記絶縁層の外周を被覆する外部半導電層と
    を備える電力ケーブル。
  17. 　一方の電力ケーブルの導体と他方の電力ケーブルの導体とを接続する接続部、前記一方の電力ケーブルの導体の露出部分、および前記他方の電力ケーブルの導体の露出部分を被覆する接続部内部半導電層と、
    　前記接続部内部半導電層の外周を被覆する、請求項１～１５のいずれか１項に記載の電力ケーブル用絶縁性樹脂組成物からなる接続部絶縁層と、
    　前記接続部絶縁層の外周を被覆する接続部外部半導電層と
    を備える電力ケーブル接続部。
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