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WO2019220615A1 - 光学系、光学機器、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、および光学系の製造方法 Download PDF

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Publication number
WO2019220615A1
WO2019220615A1 PCT/JP2018/019266 JP2018019266W WO2019220615A1 WO 2019220615 A1 WO2019220615 A1 WO 2019220615A1 JP 2018019266 W JP2018019266 W JP 2018019266W WO 2019220615 A1 WO2019220615 A1 WO 2019220615A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
conditional expression
lens group
optical system
object side
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/019266
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
知之 幸島
三郎 真杉
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to PCT/JP2018/019266 priority Critical patent/WO2019220615A1/ja
Priority to JP2020518917A priority patent/JPWO2019220615A1/ja
Publication of WO2019220615A1 publication Critical patent/WO2019220615A1/ja
Priority to JP2022123776A priority patent/JP2022140661A/ja

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the optical system.
  • the optical system according to the first aspect includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the second lens group moves along the optical axis at the time of focusing and satisfies the following conditional expression.
  • f2 Focal length of the second lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • f Focal length of the optical system
  • G1R1 Object side in the lens component arranged closest to the object side of the first lens group Radius of curvature of lens surface
  • the optical apparatus according to the second aspect includes the above optical system.
  • the optical system manufacturing method has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • a method of manufacturing an optical system having a third lens group, wherein the second lens group moves along the optical axis at the time of focusing so that the following conditional expression is satisfied. Arrange each lens.
  • f2 Focal length of the second lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • f Focal length of the optical system
  • G1R1 Object side in the lens component arranged closest to the object side of the first lens group Radius of curvature of lens surface
  • FIG. 2A is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the first example is focused at infinity
  • FIG. 2B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the first example is focused at a short distance.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the second example is focused at infinity
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the second example is focused at a short distance.
  • FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the second example is focused at infinity
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to the second example is focused at a short distance.
  • FIG. 6A is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the third example is focused at infinity
  • FIG. 6B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the third example is focused at a short distance.
  • FIG. 8A is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the fourth example is focused at infinity
  • FIG. 8B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the fourth example is focused at a short distance.
  • FIG. 8A is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the fourth example is focused at infinity
  • FIG. 8B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the fourth example is focused at a short distance.
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the fifth example when focusing on infinity
  • FIG. 10B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 5 when focusing on a short distance.
  • FIG. 12A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the sixth example when focusing on infinity
  • FIG. 12B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6 when focusing on a short distance.
  • FIG. 12A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the sixth example when focusing on infinity
  • FIG. 12B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6 when focusing on a short distance.
  • FIG. 12A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the sixth example when focusing on infinity
  • FIG. 12B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6 when focusing on a short distance
  • FIG. 14A is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the seventh example is focused at infinity
  • FIG. 14B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the seventh example is focused at a short distance.
  • FIG. 16A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the eighth example when focusing on infinity
  • FIG. 16B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the eighth example when focusing on short distance.
  • FIG. 16A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the eighth example when focusing on infinity
  • FIG. 16B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the eighth example when focusing on short distance.
  • FIG. 18A is a diagram of various aberrations when the optical system according to Example 9 is in focus at infinity
  • FIG. 18B is various aberrations when the optical system according to Example 9 is in focus at short distances.
  • FIG. 20A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the tenth example when focusing on infinity
  • FIG. 20B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 10 when focusing on a short distance.
  • FIG. 20A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the tenth example when focusing on infinity
  • FIG. 20B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 10 when focusing on a short distance.
  • FIG. 22A is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the eleventh example is focused at infinity
  • FIG. 22B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the eleventh example is focused at a short distance.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 12 when focusing on infinity
  • FIG. 24B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 12 when focusing on a short distance.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 12 when focusing on infinity
  • FIG. 24B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 12 when focusing on a short distance.
  • FIG. 26A is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the thirteenth example when focusing on infinity
  • FIG. 26B is a diagram showing various aberrations when the optical system according to the thirteenth example is focused at short distance.
  • FIG. 28A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 14 when focused on infinity
  • FIG. 28B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 14 when focusing on a short distance.
  • FIG. 28A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 14 when focused on infinity
  • FIG. 28B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 14 when focusing on a short distance.
  • FIG. 30A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 15 when focusing on infinity
  • FIG. 30B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 15 at short distance.
  • FIG. 32A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 16 when focused on infinity
  • FIG. 32B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 16 when focusing on a short distance.
  • FIG. 32A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 16 when focused on infinity
  • FIG. 32B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 16 when focusing on a short distance.
  • FIG. 34A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 17 when focusing on infinity
  • FIG. 34B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 17 at short distance.
  • FIG. 36A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 18 when focusing on infinity
  • FIG. 36B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 18 at short distance.
  • FIG. 36A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 18 when focusing on infinity
  • FIG. 36B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 18 at short distance.
  • FIG. 38A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 19 when focused on infinity
  • FIG. 38B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 19 when focusing on a short distance.
  • FIG. 40A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 20 when focused on infinity
  • FIG. 40B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 20 at short distance.
  • FIG. 40A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 20 when focused on infinity
  • FIG. 40B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 20 at short distance.
  • FIG. 42A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 21 when focusing on infinity
  • FIG. 42B is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 21 when focusing on a short distance.
  • FIG. 44A is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 22 when focusing on infinity
  • FIG. 44B is a diagram showing various aberrations when focusing on the optical system according to Example 22 at short distance.
  • FIG. 44A is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 22 when focusing on infinity
  • FIG. 44B is a diagram showing various aberrations when focusing on the optical system according to Example 22 at short distance.
  • FIG. 46A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 23 when focusing on infinity
  • FIG. 46B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 23 when focusing on a short distance.
  • FIG. 48A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 24 when focused on infinity
  • FIG. 48B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 24 when focusing on a short distance.
  • FIG. 48A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 24 when focused on infinity
  • FIG. 48B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 24 when focusing on a short distance.
  • FIG. 50A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 25 when focusing on infinity
  • FIG. 50B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 25 at short distance.
  • FIG. 52A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 26 when focusing on infinity
  • FIG. 52B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 26 at short distance.
  • FIG. 52A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 26 when focusing on infinity
  • FIG. 52B is a diagram illustrating various aberrations when focusing on the optical system according to Example 26 at short distance.
  • FIG. 54A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 27 when focusing on infinity
  • FIG. 54B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 27 when focusing on a short distance.
  • FIG. 56A is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 28 when focusing on infinity
  • FIG. 56B is a diagram showing various aberrations when focusing on the optical system according to Example 28 at short distance.
  • FIG. 56A is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 28 when focusing on infinity
  • FIG. 56B is a diagram showing various aberrations when focusing on the optical system according to Example 28 at short distance.
  • FIG. 60A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 30 when focusing on infinity
  • FIG. 60B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 30 when focusing on a short distance.
  • FIG. 60A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 30 when focusing on infinity
  • FIG. 60B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 30 when focusing on a short distance.
  • FIG. 62A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 31 when focusing on infinity
  • FIG. 62B is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 31 when focusing on a short distance.
  • FIG. It is a figure which shows the structure of the camera provided with the optical system which concerns on this embodiment. It is a flowchart which shows the manufacturing method of the optical system which concerns on this embodiment.
  • This camera 1 is a digital camera provided with the optical system according to the present embodiment as a photographing lens 2 as shown in FIG.
  • the photographing lens 2 In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3. Thereby, the light from the subject is picked up by the image pickup device 3 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • This camera may be a mirrorless camera or a single-lens reflex camera having a quick return mirror.
  • An optical system LS (1) as an example of the optical system (photographing lens) LS according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and arranged in order from the object side, as shown in FIG.
  • the second lens group G2 moves along the optical axis. This makes it possible to obtain good optical performance while suppressing a change in image magnification from the infinitely focused state to the short-distance focused state.
  • the optical system LS according to the present embodiment is not limited to the optical system LS (1) shown in FIG. 1, but may be the optical system LS (2) shown in FIG. Similarly, the optical system LS according to this embodiment may be an optical system LS (3) to LS (31) shown in FIG.
  • the optical system LS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression.
  • Conditional expression (1) defines an appropriate range of the ratio between the radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 and the focal length of the entire optical system LS. Satisfying conditional expression (1) makes it possible to ensure good optical performance in an infinitely focused state.
  • the lens component indicates a single lens or a cemented lens.
  • conditional expression (1) exceeds the upper limit value, the radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 becomes small, so that the amount of various aberrations increases and the coma at the time of focusing is increased. Aberration variation increases.
  • the upper limit value of conditional expression (1) is set to 300.000, 200.000, 100.000, 85.000, 75.000, 60.000, 45.000. 30.000, more preferably 20.000.
  • the lower limit value of the conditional expression (1) is set to ⁇ 3,000, ⁇ 2,000, ⁇ 1,000, 0.010, 0.100, 0.200, It is preferable to set 0.250, 0.300, 0.350, 0.400, 0.450, 0.500, 0.550, 0.600, 0.650, and further 0.700.
  • Conditional expression (2) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the third lens group G3. Satisfying conditional expression (2) makes it possible to ensure good optical performance in a short distance in-focus state.
  • conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the focal length of the second lens group G2 becomes longer, so the amount of movement of the second lens group G2 at the time of focusing increases, and at the time of focusing. Variations in spherical aberration and field curvature increase.
  • the upper limit value of conditional expression (2) is set to 0.95, 0.90, 0.88, 0.85, 0.80, 0.77, 0.75. , 0.72, 0.70, and preferably 0.68.
  • the focal length of the second lens group G2 is shortened, so that the amount of various aberrations increases and the fluctuation of coma during focusing is increased.
  • the focal length of the third lens group G3 becomes longer on the minus side, it becomes difficult to correct various aberrations, and the fluctuation of the field curvature during focusing increases.
  • the lower limit value of conditional expression (2) is set to 0.29, 0.35, 0.37, 0.39, 0.40, 0.41, 42 is preferable.
  • the optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (3). -5.000 ⁇ (-G1R1) / f1 ⁇ 50000 (3)
  • F1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (3) defines an appropriate range of the ratio between the radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 and the focal length of the first lens group G1. Satisfying conditional expression (3) makes it possible to ensure good optical performance in an infinitely focused state.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of the conditional expression (3) exceeds the upper limit value, the radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 becomes small, so that the amount of various aberrations increases and the coma at the time of focusing is increased. Aberration variation increases.
  • the upper limit value of conditional expression (3) is 30.000, 20.000, 10.000, and further 5.000.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of conditional expression (3) is below the lower limit, the radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct coma.
  • the lower limit value of conditional expression (3) is set to ⁇ 3,000, ⁇ 2,000, ⁇ 1,000, 0.010, 0.050, 0.100, 0.150, 0.200, 0.250, 0.300, 0.350, 0.400, 0.450, and further preferably 0.500.
  • the optical system LS of the present embodiment may satisfy the following conditional expression (3-1). 0.010 ⁇ (-G1R1) / f1 ⁇ 1.100 (3-1) F1: Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (3-1) is the same expression as conditional expression (3), and the same effect as conditional expression (3) can be obtained. This range is preferable because various aberrations such as coma are corrected well.
  • the lower limit value of conditional expression (3-1) is set to 0.100, 0.150, 0.200, 0.250, 0.300, 0.350, 0. .400, 0.450, and further preferably 0.500.
  • the optical system LS of the present embodiment may satisfy the following conditional expression (3-2). 1.000 ⁇ (-G1R1) / f1 ⁇ 50.000 (3-2)
  • F1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (3-2) is the same expression as conditional expression (3), and the same effect as conditional expression (3) can be obtained. This range is preferable because various aberrations such as coma are corrected well. In particular, by setting the upper limit value of conditional expression (3-2) to 40.000, the effect of the present embodiment can be made more reliable. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3-2) to 30.000, 20.000, 10.000, and even 5.000.
  • the first lens group G1 has a stop.
  • various aberrations such as coma and astigmatism in the short distance in-focus state can be corrected satisfactorily.
  • the optical system LS of the present embodiment it is desirable that the first lens group G1 is fixed. Thereby, the whole optical system LS can be reduced in size.
  • the optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (4). 0.010 ⁇ f / f1 ⁇ 5.000 (4)
  • F1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (4) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the entire optical system LS and the focal length of the first lens group G1. Satisfying conditional expression (4) makes it possible to ensure good optical performance in an infinitely focused state.
  • the focal length of the first lens group G1 is shortened, so that the amount of various aberrations increases and the fluctuation of coma aberration during focusing increases.
  • the upper limit value of conditional expression (4) is set to 4.000, 3.500, 3.000, 2.500, 2.000, 1.500, 1.200. Further, it is preferable to set it to 1.000.
  • the lower limit value of conditional expression (4) is set to 0.100, 0.150, 0.200, 0.250, 0.300, 0.350, 0.400. , 0.450, 0.500, and more preferably 0.550.
  • the optical system LS of the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (5). 0.010 ⁇ f / f2 ⁇ 5.000 (5)
  • Conditional expression (5) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the entire optical system LS and the focal length of the second lens group G2. Satisfying conditional expression (5) makes it possible to ensure good optical performance in a short distance in-focus state.
  • the focal length of the second lens group G2 is shortened, so that the amount of various aberrations increases and the fluctuation of coma aberration during focusing is increased.
  • the upper limit value of conditional expression (5) is set to 4.000, 3.500, 3.000, 2.500, 2.000, 1.800, 1.500. Furthermore, it is preferable to set to 1.300.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes long, so the amount of movement of the second lens group G2 during focusing increases, Variations in spherical aberration and field curvature increase.
  • the lower limit value of conditional expression (5) is set to 0.100, 0.150, 0.200, 0.250, 0.300, 0.350, 0.400. 0.450, 0.500, 0.550, 0.600, and preferably 0.650.
  • the optical system LS of the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (6). 0.010 ⁇ f1 / f2 ⁇ 5.000 (6)
  • F1 Focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (6) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the second lens group G2. Satisfying conditional expression (6) makes it possible to ensure good optical performance in an infinitely focused state and a short-distance focused state.
  • conditional expression (6) When the corresponding value of the conditional expression (6) exceeds the upper limit value, the focal length of the second lens group G2 is shortened, so that the amount of various aberrations increases, and the variation of coma aberration during focusing increases.
  • the upper limit value of conditional expression (6) is 3.500, 3.000, 2.500, 2.000, and further 1.800.
  • the focal length of the second lens group G2 becomes longer, so the amount of movement of the second lens group G2 during focusing increases, Variations in spherical aberration and field curvature increase.
  • the lower limit value of conditional expression (6) is set to 0.200, 0.250, 0.300, 0.350, 0.400, 0.450, 0.500. , 0.600, 0.700, 0.800, and further preferably 0.900.
  • the optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (7). 0.100 ⁇ BFa / f ⁇ 0.500 (7)
  • Bfa Air-converted distance on the optical axis from the lens surface on the image side to the image plane in the lens disposed closest to the image side of the optical system LS
  • Conditional expression (7) defines an appropriate range of the ratio between the focal length of the entire optical system LS and the back focus. By satisfying conditional expression (7), astigmatism can be favorably corrected.
  • conditional expression (7) If the corresponding value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, it is difficult to correct astigmatism.
  • the upper limit of conditional expression (7) By setting the upper limit of conditional expression (7) to 0.450, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • conditional expression (7) Astigmatism correction becomes difficult even if the corresponding value of conditional expression (7) is below the lower limit.
  • the lower limit value of conditional expression (7) is set to 0.110, 0.140, 0.150, 0.160, and further 0.170. Is preferred.
  • the optical system LS of the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (8). 0.10 ⁇ fF / fR ⁇ 3.00 (8)
  • fF combined focal length of the lens disposed on the object side from the stop in the optical system LS
  • fR combined focal length of the lens disposed on the image side from the stop in the optical system LS
  • Conditional expression (8) defines an appropriate range of the ratio between the combined focal length of the lens disposed on the object side from the stop and the combined focal length of the lens disposed on the image side from the stop.
  • Each composite focal length is a composite focal length in an infinitely focused state.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit value, it is difficult to correct astigmatism and distortion.
  • the upper limit value of conditional expression (8) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.00, 1.80, 1.50, 1.20, and further 1.10.
  • conditional expression (8) Even if the corresponding value of conditional expression (8) is below the lower limit, it is difficult to correct astigmatism and distortion.
  • the lower limit value of conditional expression (8) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 0.25, 0.27, 0.30, 0.34, and further 0.35.
  • the optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (9). -10.0 ⁇ (G1R2 + G1R1) / (G1R2-G1R1) ⁇ 10.0 (9)
  • G1R2 radius of curvature of the lens surface on the image side in the lens component arranged closest to the object side in the first lens group G1
  • Conditional expression (9) defines the shape factor of the lens component arranged on the most object side of the first lens group G1. Satisfying conditional expression (9) makes it possible to ensure good optical performance in an infinitely focused state.
  • the corresponding value of the conditional expression (9) exceeds the upper limit value, the curvature of the lens surface on the object side in the lens component arranged closest to the object side in the first lens group G1 becomes tight, so that the amount of various aberrations increases. However, the fluctuation of coma aberration at the time of focusing increases.
  • the upper limit value of the conditional expression (9) is 7.0, 6.0, 5.0, or 4.0.
  • conditional expression (9) When the corresponding value of conditional expression (9) is less than the lower limit value, the curvature of the lens surface on the object side in the lens component arranged closest to the object side in the first lens group G1 becomes loose, so that correction of coma aberration becomes difficult. Become.
  • the lower limit value of conditional expression (9) By setting the lower limit value of conditional expression (9) to ⁇ 8.0, the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of conditional expression (9) is set to ⁇ 7.0, ⁇ 6.0, ⁇ 5.0, ⁇ 4.0, ⁇ 3.0, and ⁇ 2.0 is preferable.
  • the optical system LS of the present embodiment desirably satisfies the following conditional expression (10). 0.30 ⁇ 1- ( ⁇ 2) 2 ⁇ ⁇ ( ⁇ 3) 2 ⁇ 2.00 (10)
  • ⁇ 2 lateral magnification of the second lens group G2 in the infinitely focused state
  • ⁇ 3 lateral magnification of the third lens group G3
  • Conditional expression (10) defines the amount of displacement of the focal position with respect to the movement of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (10), good optical performance can be ensured in the short-distance in-focus state on the axis and off-axis.
  • conditional expression (10) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to correct coma and astigmatism in the close focus state.
  • the upper limit value of conditional expression (10) is set to 1.60, 1.40, 1.20, 1.00, 0.95, 0.91, and further to 0.00. 89 is preferable.
  • conditional expression (10) Even if the corresponding value of the conditional expression (10) is below the lower limit value, it is difficult to correct coma and astigmatism in the close focus state.
  • the lower limit value of conditional expression (10) it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (10) is 0.40, 0.45, 0.48, and further 0.50.
  • optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (11). 0.50 ⁇ FNO ⁇ (f1 / f) ⁇ 5.50 (11)
  • FNO F number of optical system LS f1: Focal length of first lens group G1
  • Conditional expression (11) defines a value corresponding to the F number of the first lens group G1. By satisfying conditional expression (11), various aberrations such as coma can be corrected well.
  • conditional expression (11) If the corresponding value of conditional expression (11) exceeds the upper limit value, correction of coma and astigmatism becomes difficult.
  • the upper limit value of conditional expression (11) is 4.50, 4.00, 3.50, 3.20, and further 3.00.
  • conditional expression (11) Even if the corresponding value of conditional expression (11) is lower than the lower limit, it is difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the lower limit of conditional expression (11) By setting the lower limit of conditional expression (11) to 0.80, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • optical system LS of the present embodiment satisfies the following conditional expression (12). 15.0 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 85.0 ° (12) 2 ⁇ : Angle of view of optical system LS
  • Conditional expression (12) defines the angle of view of the optical system LS.
  • various aberrations can be favorably corrected while having a wide angle of view.
  • the upper limit value of conditional expression (12) is 80.0 °, the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit value of conditional expression (12) is 75.0 °, 70.0 °, 68.0 °, and further 65.0 °.
  • the lower limit value of conditional expression (12) is 18.0 °, 20.0 °, 22.0 °, and further 25.0 °.
  • the lens disposed closest to the object side of the first lens group G1 may be a negative lens. Thereby, coma aberration can be corrected satisfactorily.
  • the lens disposed closest to the object side of the second lens group G2 may be a negative lens. Thereby, curvature of field can be corrected satisfactorily.
  • the second lens group G2 may include at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as chromatic aberration can be corrected satisfactorily.
  • the third lens group G3 may include at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as chromatic aberration can be corrected satisfactorily.
  • a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a negative refractive power are arranged in order from the object side.
  • the second lens group G2 is configured to move along the optical axis during focusing (step ST2).
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy at least the conditional expressions (1) and (2) (step ST3). According to such a manufacturing method, it is possible to manufacture an optical system capable of obtaining good optical performance while suppressing a change in image magnification from an infinitely focused state to a short-range focused state.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing the configuration and refractive power distribution of the optical system LS ⁇ LS (1) ⁇ according to the first example.
  • FIGS. 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, 17, 19, and 21 show optical systems LS ⁇ LS (2) according to the second to eleventh examples.
  • FIGS. 23, 25, 27, 29, 31, 33, 35, 37, 39, and 41 show the optical systems LS ⁇ LS (12) to LS according to the twelfth to twenty-first embodiments. It is sectional drawing which shows the structure and refractive power distribution of (21) ⁇ .
  • each lens group is represented by a combination of symbol G and a number
  • each lens is represented by a combination of symbol L and a number.
  • the lens groups and the like are represented using combinations of codes and numbers independently for each embodiment. For this reason, even if the combination of the same code
  • Tables 1 to 31 are shown below, and Tables 1 to 31 are each a table showing various data in the first to 31st examples.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit is ° (degrees))
  • Y is the image height.
  • TL indicates a distance obtained by adding BF to the distance from the forefront lens to the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity
  • BF is an image from the final lens surface on the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance to the surface I (back focus) is indicated
  • BFa indicates the air equivalent length of the back focus.
  • the surface number indicates the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, and R indicates the radius of curvature of each optical surface (the surface where the center of curvature is located on the image side).
  • D is a positive value
  • D is a surface interval that is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the optical member material with respect to d-line
  • ⁇ d is optical The Abbe numbers based on the d-line of the material of the member are shown.
  • the curvature radius “ ⁇ ” indicates a plane or an aperture, and (aperture S) indicates the aperture aperture S.
  • the description of the refractive index of air nd 1.0000 is omitted.
  • the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • the table of [variable distance data] shows the surface distance Di to the next surface in the surface number i where the surface distance is “variable” in the table indicating [lens specifications].
  • surface intervals D11, D17, and D23 at surface numbers 11, 17, and 23 are shown. These values are shown for the infinite focus state and the short distance (closest distance) focus state, respectively.
  • the [Lens Group Data] table shows the start surface (most object side surface) and focal length of each lens group.
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to the first example of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed.
  • the sign (+) or ( ⁇ ) attached to each lens group symbol indicates the refractive power of each lens group, and this is the same in all the following embodiments.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L12 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • a second positive lens L13 having a shape, a third positive lens L14 having a biconvex shape, a second negative meniscus lens L15 having a convex surface facing the object side, and an aperture stop S are included.
  • the second positive lens L13 has two aspheric lens surfaces.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 is composed of a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3.
  • an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • an NC filter neutral color filter
  • a color filter a color filter
  • a polarizing filter a ND filter (a neutral density filter)
  • an IR filter infrared cut filter
  • Table 1 below lists values of specifications of the optical system according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 1 when focused on infinity.
  • FNO indicates an F number
  • A indicates a half angle of view.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum half field angle
  • the lateral aberration diagram shows the half field angle value.
  • FIG. 2B is a diagram of various aberrations when the optical system according to Example 1 is in focus at a short distance (closest distance).
  • NA represents the numerical aperture
  • H0 represents the object height.
  • the spherical aberration diagram shows the numerical aperture value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum object height
  • the lateral aberration diagram shows the value of each object height.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the optical system according to the first example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to the second example of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a cemented lens that is arranged in order from the object side and includes a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • a meniscus second positive lens L13 having a concave surface facing the object side
  • a biconvex third positive lens L14 Comprising a meniscus second positive lens L13 having a concave surface facing the object side, a biconvex third positive lens L14, a biconvex fourth positive lens L15 and a biconcave second negative lens L16. It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side, a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side And a plano-concave second negative lens L33.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 2 lists values of specifications of the optical system according to the second example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 2 when focused on infinity.
  • FIG. 4B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to Example 2 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to the third example of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a biconvex first positive lens L12 arranged in order from the object side, and a meniscus-shaped first lens having a concave surface facing the object side.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side, a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconcave shape. And a second negative lens L33.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 3 lists the values of the specifications of the optical system according to the third example.
  • the sixth surface and the fourteenth surface are virtual surfaces.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 3 when focused on infinity.
  • FIG. 6B is a diagram of various aberrations when the optical system according to Example 3 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to the fourth example of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side, a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side And a second negative lens L33 having a meniscus shape facing the surface.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 4 lists values of specifications of the optical system according to the fourth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 4 when focused on infinity.
  • FIG. 8B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to Example 4 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the fourth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to Example 5 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 5 lists values of specifications of the optical system according to the fifth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 5 when focused on infinity.
  • FIG. 10B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 5 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the fifth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to Example 6 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex first lens.
  • a cemented lens including a second positive lens L13, a meniscus third positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a biconvex fourth positive lens L15, and a biconcave second negative lens L16, and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 6 lists values of specifications of the optical system according to the sixth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 6 when focused on infinity.
  • FIG. 12B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 6 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the sixth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 7 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the optical system according to the seventh example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations during focusing on the optical system according to Example 7 at infinity.
  • FIG. 14B is a diagram illustrating various aberrations when the optical system according to Example 7 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be understood that the optical system according to the seventh example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 8 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (8) according to the eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 8 lists the values of the specifications of the optical system according to the eighth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 16A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 8 when focusing on infinity.
  • FIG. 16B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 8 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the eighth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 9 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 9 lists values of specifications of the optical system according to the ninth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 18A is a diagram of various aberrations during focusing on the optical system according to Example 9 at infinity.
  • FIG. 18B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 9 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the ninth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 19 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to Example 10 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (10) according to the tenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • a second meniscus second positive lens L13 facing toward the object a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape.
  • It consists of a cemented lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L21, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 10 lists values of specifications of the optical system according to the tenth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 20A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 10 when focused on infinity.
  • FIG. 20B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 10 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be understood that the optical system according to the tenth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 21 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 11 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (11) according to the eleventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11, a biconcave second negative lens L12, and a meniscus first positive lens L13 having a convex surface facing the object, which are arranged in order from the object side.
  • a cemented lens composed of: a biconvex second positive lens L14; a biconvex third positive lens L15; a biconvex fourth positive lens L16; and a biconcave third negative lens L17. It comprises a lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a biconvex second positive lens L23. Is composed of.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 11 lists values of specifications of the optical system according to the eleventh example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 22A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 11 when focused on infinity.
  • FIG. 22B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 11 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the eleventh example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 23 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to the twelfth example of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (12) according to the twelfth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11, a biconcave second negative lens L12, and a meniscus first positive lens L13 having a convex surface facing the object, which are arranged in order from the object side.
  • a cemented lens composed of: a biconvex second positive lens L14; a biconvex third positive lens L15; a biconvex fourth positive lens L16; and a biconcave third negative lens L17. It comprises a lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 12 below lists values of specifications of the optical system according to the twelfth example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 24A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 12 when focusing on infinity.
  • FIG. 24B is a diagram of various aberrations during focusing on the short distance (closest distance) of the optical system according to the twelfth example. From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twelfth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 25 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to the thirteenth example of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (13) according to the thirteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11, a biconcave second negative lens L12, and a meniscus first positive lens L13 having a convex surface facing the object, which are arranged in order from the object side.
  • a cemented lens composed of: a biconvex second positive lens L14; a biconvex third positive lens L15; a biconvex fourth positive lens L16; and a biconcave third negative lens L17. It comprises a lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 13 below lists values of specifications of the optical system according to the thirteenth example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 26A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 13 when focusing on infinity.
  • FIG. 26B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 13 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the thirteenth example has excellent aberrations and excellent imaging performance.
  • FIG. 27 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to the 14th example of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (14) according to the fourteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus second negative lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 14 below lists values of specifications of the optical system according to the fourteenth example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 28A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 14 when focused on infinity.
  • FIG. 28B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 14 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the fourteenth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 29 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to Example 15 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (15) according to the fifteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus second negative lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens composed of the first positive lens L13, a biconvex second positive lens L14, a biconvex third positive lens L15, a biconvex fourth positive lens L16, and a biconcave third. It is composed of a cemented lens made up of a negative lens L17 and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus negative lens L31 having a concave surface directed toward the object side.
  • the negative lens L31 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 15 lists values of specifications of the optical system according to the fifteenth example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 30A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 15 at the time of focusing on infinity.
  • FIG. 30B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 15 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the fifteenth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 31 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 16 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (16) according to the sixteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction, which are arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus second negative lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens composed of the first positive lens L13, a biconvex second positive lens L14, a biconvex third positive lens L15, a biconvex fourth positive lens L16, and a biconcave third. It is composed of a cemented lens made up of a negative lens L17 and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side.
  • the second positive lens L23 and a meniscus third positive lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 16 below provides values of specifications of the optical system according to the sixteenth example.
  • the 14th surface is a virtual surface.
  • FIG. 32A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 16 when focusing on infinity.
  • FIG. 32B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 16 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the sixteenth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 33 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to the 17th example of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (17) according to the seventeenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus having a concave surface facing the object side.
  • the second positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 17 lists values of specifications of the optical system according to the seventeenth example. Note that the thirteenth surface is a virtual surface.
  • FIG. 34A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 17 is in focus at infinity.
  • FIG. 34B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 17 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to Example 17 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 35 is a diagram illustrating a lens configuration of the optical system according to Example 18 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (18) according to the eighteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11, a biconvex first positive lens L12, and a meniscus second negative lens with a concave surface facing the object, which are arranged in order from the object side.
  • the second negative lens L13 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the second positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a biconvex first positive lens L21 arranged in order from the object side, a meniscus negative lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex second positive lens L23.
  • a meniscus third positive lens L24 having a concave surface facing the object side.
  • the second positive lens L23 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 is arranged in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a first negative lens L32 having a biconcave shape, and a concave surface facing the object side. And a plano-concave second negative lens L33.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 18 below provides values of specifications of the optical system according to the eighteenth example.
  • FIG. 36A is a diagram of various aberrations of the optical system according to Example 18 when focusing on infinity.
  • FIG. 36B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 18 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the eighteenth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 37 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 19 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (19) according to the nineteenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object, and a biconvex second positive lens.
  • L13 a cemented lens composed of a biconvex third positive lens L14 and a biconcave second negative lens L15, and an aperture stop S.
  • the second positive lens L13 has two aspheric lens surfaces.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a plano-convex first positive lens L21 having a convex surface facing the image surface I, a meniscus negative lens L22 having a concave surface facing the object side,
  • the lens includes a convex second positive lens L23 and a meniscus third positive lens L24 having a concave surface facing the object.
  • the second positive lens L23 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus first negative lens L32 having a concave surface facing the object side; And a plano-concave second negative lens L33 having a concave surface on the side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 19 below provides values of specifications of the optical system according to the nineteenth example.
  • the fifth surface and the sixth surface are virtual surfaces.
  • FIG. 38 (A) is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 19 is in focus at infinity.
  • FIG. 38B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 19 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be understood that the optical system according to the nineteenth example has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 39 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 20 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (20) according to the twentieth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side, the meniscus first negative lens L11 having a convex surface facing the object side, the meniscus second negative lens L12 having a convex surface facing the object side, and the object side.
  • a cemented lens composed of a meniscus first positive lens L13 having a convex surface, a meniscus third negative lens L14 having a concave surface facing the object side, a biconvex second positive lens L15, and a biconvex shape
  • the lens includes a cemented lens including a third positive lens L16 and a biconcave fourth negative lens L17, and an aperture stop S.
  • the second positive lens L15 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a biconcave negative lens L21 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a meniscus first negative lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus second negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. Is done.
  • the second negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 20 below provides values of specifications of the optical system according to the twentieth example.
  • FIG. 40A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 20 is in focus at infinity.
  • FIG. 40B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 20 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twentieth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 41 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 21 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (21) according to the twenty-first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction, which are arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus second negative lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side.
  • the second positive lens L15 has two aspheric lens surfaces.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L31 having a convex surface facing the object side, and a plano-concave second negative lens L32 having a concave surface facing the object side. Composed.
  • the second negative lens L32 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 21 below lists values of specifications of the optical system according to the 21st example.
  • FIG. 42A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 21 is in focus at infinity.
  • FIG. 42B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 21 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-first example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 43 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 22 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (22) according to the twenty-second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconvex positive lens L22 arranged in order from the object side.
  • the positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 22 lists values of specifications of the optical system according to the 22nd example. Note that the twelfth surface is a virtual surface.
  • FIG. 44A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 22 is in focus at infinity.
  • FIG. 44B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 22 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. FIG. 45 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 23 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (23) according to the twenty-third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 and a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first positive lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus negative lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape. And a second positive lens L23.
  • the second positive lens L23 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L31 having a concave surface facing the object side, and a meniscus second negative lens L32 having a concave surface facing the object side. Is done.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 23 below lists values of specifications of the optical system according to Example 23.
  • the 20th surface is a virtual surface.
  • FIG. 46A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 23 is in focus at infinity.
  • FIG. 46B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 23 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to Example 23 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 47 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 24 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (24) according to the twenty-fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a concave surface facing the object side, and a meniscus having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens including a second positive lens L13 having a shape, a third meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side, and a second negative lens L15 having a convex surface facing the object side, and an aperture stop S Is composed of.
  • the second positive lens L13 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first positive lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus negative lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape. And a second positive lens L23.
  • the second positive lens L23 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 24 below provides values of specifications of the optical system according to the twenty-fourth example.
  • FIG. 48A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 24 is in focus at infinity.
  • FIG. 48B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 24 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-fourth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 49 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 25 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (25) according to the twenty-fifth embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a concave surface facing the object side, and a meniscus having a convex surface facing the object side.
  • the lens includes a second positive lens L13 having a shape, a second negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and an aperture stop S.
  • the second positive lens L13 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus first positive lens L21 having a concave surface facing the object side, a meniscus negative lens L22 having a concave surface facing the object side, and a biconvex shape. And a second positive lens L23.
  • the second positive lens L23 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 is composed of a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a plano-concave negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 25 below lists values of specifications of the optical system according to Example 25.
  • FIG. 50 (A) is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 25 is in focus at infinity.
  • FIG. 50B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 25 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-fifth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 51 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 26 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (26) according to the twenty-sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 includes a first partial group G2A having negative refractive power and a second partial group G2B having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the first partial group G2A and the second partial group G2B of the second lens group G2 move with different amounts of movement along the optical axis.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed.
  • the first lens group G1 includes a cemented lens including a biconcave first negative lens L11 arranged in order from the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave first lens.
  • 2 negative lens L13, biconvex second positive lens L14, biconvex third positive lens L15, biconvex fourth positive lens L16 and biconcave third negative lens L17 It comprises a lens and an aperture stop S.
  • the third positive lens L15 has two aspheric lens surfaces.
  • the first partial group G2A of the second lens group G2 includes a meniscus negative lens L21 having a concave surface directed toward the object side.
  • the second partial group G2B of the second lens group G2 includes a biconvex first positive lens L22 arranged in order from the object side, and a meniscus second positive lens L23 having a concave surface facing the object side. Is done.
  • the first positive lens L22 has aspherical lens surfaces on both sides.
  • the third lens group G3 is arranged in order from the object side, a cemented lens including a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a first negative lens L32 having a biconcave shape, and a concave surface facing the object side. And a plano-concave second negative lens L33.
  • the second negative lens L33 has an aspheric lens surface on the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 26 below provides values of specifications of the optical system according to Example 26.
  • FIG. 52 (A) is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 26 is in focus at infinity.
  • FIG. 52B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 26 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-sixth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 53 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 27 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (27) according to the twenty-seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and biconvex A cemented lens including a second positive lens L13 having a shape, a third positive lens L14 having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape And an aperture stop S.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 includes a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 27 below provides values of specifications of the optical system according to Example 27.
  • FIG. 54A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 27 is in focus at infinity.
  • FIG. 54B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 27 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-seventh example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. FIG. 55 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 28 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (28) according to the twenty-eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction, which are arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and biconvex A cemented lens including a second positive lens L13 having a shape, a third positive lens L14 having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape And an aperture stop S.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 28 below provides values of specifications of the optical system according to Example 28.
  • FIG. 56A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 28 is in focus at infinity.
  • FIG. 56B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 28 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the twenty-eighth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. FIG. 57 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 29 of the present embodiment in an infinitely focused state.
  • the optical system LS (29) according to Example 29 includes a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and negative refraction, which are arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and biconvex A cemented lens including a second positive lens L13 having a shape, a third positive lens L14 having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape And an aperture stop S.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 29 below provides values of specifications of the optical system according to Example 29.
  • FIG. 58A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 29 is focused on infinity.
  • FIG. 58B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 29 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to Example 29 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. FIG. 59 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 30 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (30) according to the thirtieth embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction, which are arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus first negative lens L11 having a concave surface facing the object side, a meniscus first positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and biconvex A cemented lens including a second positive lens L13 having a shape, a third positive lens L14 having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, a fourth positive lens L15 having a biconvex shape, and a second negative lens L16 having a biconcave shape And an aperture stop S.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is composed of a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 30 lists values of specifications of the optical system according to the 30th example.
  • FIG. 60A is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 30 is focused on infinity.
  • FIG. 60B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 30 is in close focus (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the thirtieth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. FIG. 61 is a diagram showing a lens configuration of the optical system according to Example 31 of the present embodiment in the infinitely focused state.
  • the optical system LS (31) according to the thirty-first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and negative refraction arranged in order from the object side. And a third lens group G3 having power.
  • the second lens group G2 moves to the object side along the optical axis, and the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconcave first negative lens L11, a biconvex first positive lens L12, a biconvex second positive lens L13, and an object side.
  • a third meniscus positive lens L14 having a convex surface
  • a fourth positive lens L15 having a convex surface facing the object side
  • a fifth positive lens L16 having a biconvex shape
  • a second negative lens L17 having a biconcave shape.
  • an aperture stop S The third positive lens L14 has an aspheric lens surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L21 having a concave surface facing the object side, a biconvex first positive lens L22, and a meniscus shape having a concave surface facing the object side. And a second positive lens L23.
  • the first positive lens L22 has an aspheric lens surface on the image plane I side.
  • the third lens group G3 is composed of a meniscus positive lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave negative lens L32 arranged in order from the object side.
  • An image plane I is disposed on the image side of the third lens group G3. Between the third lens group G3 and the image plane I, an optical filter FL that can be inserted and removed is disposed.
  • Table 31 below provides values of specifications of the optical system according to Example 31.
  • FIG. 62 (A) is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 31 is in focus at infinity.
  • FIG. 62B is a diagram of various types of aberration when the optical system according to Example 31 is in focus at a short distance (closest distance). From the various aberration diagrams, it can be seen that the optical system according to the thirty-first example has excellent image forming performance with various aberrations corrected well.
  • each of the above embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these.
  • the focusing lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of focusing (for example, the second lens group of the present embodiment). That is, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object.
  • This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Either is fine.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.

Landscapes

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Abstract

光学系（ＬＳ）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、負の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）とを有し、合焦の際、第２レンズ群（Ｇ２）が光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する。　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０　但し、ｆ２：第２レンズ群（Ｇ２）の焦点距離　ｆ３：第３レンズ群（Ｇ３）の焦点距離　ｆ：光学系（ＬＳ）の焦点距離　Ｇ１Ｒ１：第１レンズ群（Ｇ１）の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径

Description

光学系、光学機器、および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、および光学系の製造方法に関する。
　従来から、絞りの像側に配置された正レンズ群を物体側に繰り出して合焦を行うインナーフォーカス方式の単焦点光学系（例えば、特許文献１を参照）が提案されている。このような光学系では、大口径化した場合に、諸収差を良好に補正することが難しかった。
特開２０１２－２３４１６９号公報
　第１の態様に係る光学系は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する。
　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００
　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０
　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
　　　　Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
　第２の態様に係る光学機器は、上記光学系を備えて構成される。
　第３の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００
　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０
　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
　　　　Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２（Ａ）は第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２（Ｂ）は第１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４（Ａ）は第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４（Ｂ）は第２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６（Ａ）は第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６（Ｂ）は第３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図８（Ａ）は第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図８（Ｂ）は第４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１０（Ａ）は第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１０（Ｂ）は第５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１２（Ａ）は第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１２（Ｂ）は第６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１４（Ａ）は第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１４（Ｂ）は第７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１６（Ａ）は第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１６（Ｂ）は第８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図１８（Ａ）は第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図１８（Ｂ）は第９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２０（Ａ）は第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２０（Ｂ）は第１０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２２（Ａ）は第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２２（Ｂ）は第１１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２４（Ａ）は第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２４（Ｂ）は第１２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２６（Ａ）は第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２６（Ｂ）は第１３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図２８（Ａ）は第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図２８（Ｂ）は第１４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３０（Ａ）は第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３０（Ｂ）は第１５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３２（Ａ）は第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３２（Ｂ）は第１６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３４（Ａ）は第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３４（Ｂ）は第１７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３６（Ａ）は第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３６（Ｂ）は第１８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図３８（Ａ）は第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図３８（Ｂ）は第１９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４０（Ａ）は第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４０（Ｂ）は第２０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４２（Ａ）は第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４２（Ｂ）は第２１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４４（Ａ）は第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４４（Ｂ）は第２２実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４６（Ａ）は第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４６（Ｂ）は第２３実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図４８（Ａ）は第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図４８（Ｂ）は第２４実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５０（Ａ）は第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５０（Ｂ）は第２５実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５２（Ａ）は第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５２（Ｂ）は第２６実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５４（Ａ）は第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５４（Ｂ）は第２７実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５６（Ａ）は第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５６（Ｂ）は第２８実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図５８（Ａ）は第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図５８（Ｂ）は第２９実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６０（Ａ）は第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６０（Ｂ）は第３０実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成図である。 図６２（Ａ）は第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図であり、図６２（Ｂ）は第３１実施例に係る光学系の近距離合焦時の諸収差図である。 本実施形態に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 本実施形態に係る光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本実施形態に係る光学系および光学機器について図を参照して説明する。まず、本実施形態に係る光学系を備えたカメラ（光学機器）を図６３に基づいて説明する。このカメラ１は、図６３に示すように撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系を備えたデジタルカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、撮像素子３へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子３によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、このカメラは、ミラーレスカメラでも、クイックリターンミラーを有した一眼レフタイプのカメラであっても良い。
　本実施形態に係る光学系（撮影レンズ）ＬＳの一例としての光学系ＬＳ（１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有して構成される。合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動する。これにより、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能になる。
　本実施形態に係る光学系ＬＳは、図１に示す光学系ＬＳ（１）に限られるものではなく、図３に示す光学系ＬＳ（２）でも良い。同様に、本実施形態に係る光学系ＬＳは、図５以降に示す光学系ＬＳ（３）～ＬＳ（３１）でも良い。
　上記構成の下、本実施形態に係る光学系ＬＳは、以下の条件式を満足する。
　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００　・・・（１）
　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０　・・・（２）
　但し、ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　　　　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　　　　ｆ：光学系ＬＳの焦点距離
　　　　Ｇ１Ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径と光学系ＬＳ全系の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（１）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。本実施形態において、レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズを示すものである。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が小さくなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（１）の上限値を４００．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を、３００．０００、２００．０００、１００．０００、８５．０００、７５．０００、６０．０００、４５．０００、３０．０００、さらに２０．０００とすることが好ましい。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が大きくなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（１）の下限値を－４．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の下限値を、－３．０００、－２．０００、－１．０００、０．０１０、０．１００、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００、０．６５０、さらに０．７００とすることが好ましい。
　条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（２）を満足することで、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（２）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を、０．９５、０．９０、０．８８、０．８５、０．８０、０．７７、０．７５、０．７２、０．７０、さらに０．６８とすることが好ましい。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。また、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離がマイナス側に長くなるため、諸収差の補正が困難になり、合焦の際の像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（２）の下限値を０．２３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を、０．２９、０．３５、０．３７、０．３９、０．４０、０．４１、さらに０．４２とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜５０．０００　・・・（３）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（３）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が小さくなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（３）の上限値を４０．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を、３０．０００、２０．０００、１０．０００、さらに５．０００とすることが好ましい。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面の曲率半径が大きくなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（３）の下限値を－４．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を、－３．０００、－２．０００、－１．０００、０．０１０、０．０５０、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、さらに０．５００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（３－１）を満足してもよい。
　０．０１０＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜１．１００　・・・（３－１）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（３－１）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。この範囲のとき、コマ収差等の諸収差が良好に補正されるので好ましい。特に、条件式（３－１）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３－１）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、さらに０．５００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（３－２）を満足してもよい。
　１．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜５０．０００　・・・（３－２）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（３－２）は、条件式（３）と同様の式であり、条件式（３）と同様の効果を得ることができる。この範囲のとき、コマ収差等の諸収差が良好に補正されるので好ましい。特に、条件式（３－２）の上限値を４０．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（３－２）の上限値を、３０．０００、２０．０００、１０．０００、さらに５．０００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、絞りを有することが望ましい。これにより、近距離合焦状態におけるコマ収差、非点収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１が固定されることが望ましい。これにより、光学系ＬＳの全体を小型化することができる。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
　０．０１０＜ｆ／ｆ１＜５．０００　・・・（４）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（４）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（４）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（４）の上限値を４．５００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を、４．０００、３．５００、３．０００、２．５００、２．０００、１．５００、１．２００、さらに１．０００とすることが好ましい。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（４）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、さらに０．５５０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
　０．０１０＜ｆ／ｆ２＜５．０００　・・・（５）
　条件式（５）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（５）を満足することで、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（５）の上限値を４．５００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を、４．０００、３．５００、３.０００、２．５００、２．０００、１．８００、１．５００、さらに１．３００とすることが好ましい。
　条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（５）の下限値を０．０５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００、さらに０．６５０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
　０．０１０＜ｆ１／ｆ２＜５．０００　・・・（６）
　但し、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。条件式（６）を満足することで、無限遠合焦状態および近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（６）の上限値を４．０００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を、３．５００、３．０００、２．５００、２．０００、さらに１．８００とすることが好ましい。
　条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなるため、合焦の際の第２レンズ群Ｇ２の移動量が増加し、合焦の際の球面収差と像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（６）の下限値を０．１００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．６００、０．７００、０．８００、さらに０．９００とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
　０．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００　・・・（７）
　但し、Ｂｆａ：光学系ＬＳの最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面から像面までの光軸上の空気換算距離
　条件式（７）は、光学系ＬＳ全系の焦点距離とバックフォーカスとの比の適正範囲を規定するものである。条件式（７）を満足することで、非点収差を良好に補正することができる。
　条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、非点収差の補正が困難になる。条件式（７）の上限値を０．４５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を、０．４２０、０．４００、０．３８０、０．３５０、さらに０．３２０とすることが好ましい。
　条件式（７）の対応値が下限値を下回っても、非点収差の補正が困難になる。条件式（７）の下限値を０．１１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の下限値を、０．１２０、０．１３０、０．１４０、０．１５０、０．１６０、さらに０．１７０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
　０．１０＜ｆＦ／ｆＲ＜３．００　・・・（８）
　但し、ｆＦ：光学系ＬＳにおける絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離
　　　　ｆＲ：光学系ＬＳにおける絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離
　条件式（８）は、絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離と絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離との比の適正範囲を規定するものである。なお、各合成焦点距離は、無限遠合焦状態での合成焦点距離である。条件式（８）を満足することで、非点収差および歪曲収差を良好に補正することができる。
　条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、非点収差および歪曲収差の補正が困難になる。条件式（８）の上限値を２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の上限値を、２．００、１．８０、１．５０、１．２０、さらに１．１０とすることが好ましい。
　条件式（８）の対応値が下限値を下回っても、非点収差および歪曲収差の補正が困難になる。条件式（８）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（８）の下限値を、０．２５、０．２７、０．３０、０．３４、さらに０．３５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
　－１０．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．０ ・・・（９）
　但し、Ｇ１Ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（９）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分のシェイプファクターを規定するものである。条件式（９）を満足することで、無限遠合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率がきつくなるため、諸収差の発生量が増加し、合焦の際のコマ収差の変動が大きくなる。条件式（９）の上限値を８．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の上限値を、７．０、６．０、５．０、さらに４．０とすることが好ましい。
　条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率が緩くなるため、コマ収差の補正が困難になる。条件式（９）の下限値を－８．０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（９）の下限値を、－７．０、－６．０、－５．０、－４．０、－３．０、さらに－２．０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
　０．３０＜｛１－（β２）2｝×（β３）2＜２．００　・・・（１０）
　但し、β２：無限遠合焦状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率
　　　　β３：第３レンズ群Ｇ３の横倍率
　条件式（１０）は、第２レンズ群Ｇ２の移動に対する焦点位置の変位量を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、軸上および軸外で、近距離合焦状態において良好な光学性能を確保することができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、近距離合焦状態におけるコマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１０）の上限値を１．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の上限値を、１．６０、１．４０、１．２０、１．００、０．９５、０．９１、さらに０．８９とすることが好ましい。
　条件式（１０）の対応値が下限値を下回っても、近距離合焦状態におけるコマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１０）の下限値を０．３５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１０）の下限値を、０．４０、０．４５、０．４８、さらに０．５０とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
　０．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜５．５０　・・・（１１）
　但し、ＦＮＯ：光学系ＬＳのＦナンバー
　　　　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１１）は、第１レンズ群Ｇ１のＦナンバーに相当する値を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、コマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、コマ収差および非点収差の補正が困難になる。条件式（１１）の上限値を５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１１）の上限値を、４．５０、４．００、３．５０、３．２０、さらに３．００とすることが好ましい。
　条件式（１１）の対応値が下限値を下回っても、球面収差およびコマ収差の補正が困難になる。条件式（１１）の下限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１１）の下限値を、１．００、１．４０、１．６０、１．８０、さらに１．９５とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳは、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
　１５．０°＜２ω＜８５．０°　・・・（１２）
　但し、２ω：光学系ＬＳの画角
　条件式（１２）は、光学系ＬＳの画角を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、広い画角を有しつつ、諸収差を良好に補正することができる。条件式（１２）の上限値を８０．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１２）の上限値を、７５．０°、７０．０°、６８．０°、さらに６５．０°とすることが好ましい。条件式（１２）の下限値を１７．０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。本実施形態の効果をさらに確実にするために、条件式（１２）の下限値を、１８．０°、２０．０°、２２．０°、さらに２５．０°とすることが好ましい。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであってもよい。これにより、コマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されたレンズが負レンズであってもよい。これにより、像面湾曲を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有してもよい。これにより、色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系ＬＳにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有してもよい。これにより、色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　続いて、図６４を参照しながら、上述の光学系ＬＳの製造方法について概説する。まず、物体側から順に並べて、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを配置する（ステップＳＴ１）。そして、合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って移動するように構成する（ステップＳＴ２）。また、少なくとも上記条件式（１）～（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する（ステップＳＴ３）。このような製造方法によれば、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能な光学系を製造することができる。
　以下、本実施形態の実施例に係る光学系ＬＳを図面に基づいて説明する。図１は、第１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。同様に、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７、図１９、図２１は、第２～第１１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（２）～ＬＳ（１１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。図２３、図２５、図２７、図２９、図３１、図３３、図３５、図３７、図３９、図４１は、第１２～第２１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（１２）～ＬＳ（２１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。図４３、図４５、図４７、図４９、図５１、図５３、図５５、図５７、図５９、図６１は、第２２～第３１実施例に係る光学系ＬＳ｛ＬＳ（２２）～ＬＳ（３１）｝の構成及び屈折力配分を示す断面図である。各断面図では、合焦レンズ群が無限遠から近距離物体に合焦する際の移動方向を、「合焦」という文字とともに矢印で示している。
　これらの図において、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより、それぞれ表している。この場合において、符号、数字の種類および数が大きくなって煩雑化するのを防止するため、実施例毎にそれぞれ独立して符号と数字の組み合わせを用いてレンズ群等を表している。このため、実施例間で同一の符号と数字の組み合わせが用いられていても、同一の構成であることを意味するものでは無い。
　以下に表１～表３１を示すが、この表１～表３１は、第１～第３１実施例における各諸元データを示す表である。各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）を選んでいる。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮОはＦナンバー、ωは半画角（単位は°（度））、Ｙは像高を示す。ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離（バックフォーカス）を示し、ＢＦａはバックフォーカスの空気換算長を示す。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材料のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材料のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。曲率半径の「∞」は平面又は開口を、（絞りＳ）は開口絞りＳをそれぞれ示す。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付して、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］の表には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（Ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離（ザグ量）を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ２は０であり、その記載を省略している。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「可変」となっている面番号ｉにおける次の面までの面間隔Ｄｉを示す。例えば、第１実施例では、面番号１１，１７，２３での面間隔Ｄ１１，Ｄ１７，Ｄ２３を示す。これらの値は、無限遠合焦状態、近距離（至近距離）合焦状態におけるそれぞれについて示す。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図２および表１を用いて説明する。図１は、本実施形態の第１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１実施例に係る光学系ＬＳ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。各レンズ群記号に付けている符号（＋）もしくは（－）は各レンズ群の屈折力を示し、このことは以下の全ての実施例でも同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１５と、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬとして、例えば、ＮＣフィルター（ニュートラルカラーフィルター）や、カラーフィルター、偏光フィルター、ＮＤフィルター（減光フィルター）、ＩＲフィルター（赤外線カットフィルター）等が用いられる。なお、後述する第２～第３１実施例に記載の抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬについても同様である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.59
ＦＮＯ　　 　　1.85
　　ω　　　　22.6
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　80.800
　ＢＦ　　　　13.599
　ＢＦａ　　　13.054
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-37.21999　　　1.800　　　1.60342　　　38.0
　　2　　　　-301.75553　　　2.422
　　3　　 　　-50.10561　　　3.350　　　1.49782　　　82.6
　　4　　 　　-32.57310　　　0.200
　　5*　　 　　45.59156　　　5.050　　　1.82080　　　42.7
　　6*　　 　-214.20431　　　0.200
　　7　　　　　24.72595　　　7.194　　　1.59319　　　67.9
　　8　　 　-5040.38050　　　0.100
　　9　　　　1752.78680　　　1.000　　　1.60342　　　38.0
　　10　　 　　18.45027　　　5.608
　　11　　　　　　∞　　 　　D11（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　12　　　　-23.43011　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　13　　 　-582.82234　　　0.200
　　14*　　 　127.87476　　　4.350　　　1.82080　　　42.7
　　15*　　 　-43.94757　　　1.950
　　16　　 　-157.95993　　　5.600　　　1.60300　　　65.4
　　17　　　　-28.85150　　　D17（可変）
　　18　　 　-374.08672　　　3.200　　　2.00100　　　29.1
　　19　　　　-68.25108　　　4.109
　　20　　　　-36.81307　　　1.500　　　1.69895　　　30.1
　　21　　　　177.00000　 　11.000
　　22　　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.51680　　　63.9
　　23　　　　　　∞　　 　　D23（可変）
［非球面データ］
　第５面
　κ=1.00000
　A4=-1.10646E-06, A6=-5.14585E-10, A8=0.00000E+00, A10=0.00000E+00
　第６面
　κ=1.00000
　A4=3.82437E-07, A6=-2.48354E-10, A8=0.00000E+00, A10=0.00000E+00
　第１４面
　κ=1.00000
　A4=2.59966E-06, A6=2.78570E-09, A8=0.00000E+00, A10=0.00000E+00
　第１５面
　κ=1.00000
　A4=9.97453E-06, A6=1.00933E-08, A8=0.00000E+00, A10=0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.59　　　　β＝-0.1508
　D0　　　　　∞　　　　　　　319.20
　D11　　 　15.367　　　　　　　5.165
　D17　　　　3.000　　　 　　　13.203
　D23　　　　0.999　　　　　　　0.999
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　68.17
　G2　 　　12　　　　56.22
　G3　 　　18　　　-101.37
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.721
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.555
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.546
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.757
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.918
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.213
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.253
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.646
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝1.281
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.613
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.451
　条件式（１２）　　２ω＝45.2
　図２（Ａ）は、第１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２（Ａ）の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では半画角の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各半画角の値を示す。図２（Ｂ）は、第１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。図２（Ｂ）の各収差図において、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応する開口数の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では物体高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各物体高の値を示す。また、図２（Ａ）および図２（Ｂ）の非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用い、重複する説明は省略する。
　各諸収差図より、第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３～図４および表２を用いて説明する。図３は、本実施形態の第２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２実施例に係る光学系ＬＳ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表２）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.8
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　88.456
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.555
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-39.70605　　　1.800　　　1.73800　　　32.3
　　2　　　　　68.44172　　　3.469　　　1.92286　　　20.9
　　3　　 　　740.55070　　　0.985
　　4　　　　-250.61896　　　4.504　　　1.59319　　　67.9
　　5　　 　　-42.16654　　　0.200
　　6* 　　　　41.73745　　　0.103　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　40.99975　　　5.408　　　1.83481　　　42.7
　　8　　　　-316.20679　　　0.200
　　9　　　　　36.83151　　　7.628　　　1.49782　　　82.6
　　10　　　　-47.01014　　　1.500　　　1.62004　　　36.4
　　11　　　　 25.38130　　　4.386
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 3.000
　　14　　　　-22.68035　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　　219.09880　　　0.200
　　16　　 　　85.95366　　　4.848　　　1.83481　　　42.7
　　17　　　　-48.70070　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　18* 　　　-38.65718　　　2.196
　　19　　 　-133.55548　　　6.300　　　1.60300　　　65.4
　　20　　　　-26.81373　　　D20（可変）
　　21　　 　-112.24414　　　2.782　　　1.90265　　　35.7
　　22　　　　-53.62057　　　5.134
　　23　　　　-41.69274　　　2.000　　　1.53172　　　48.8
　　24　　 　-133.37205　　　2.166
　　25　　　　-49.50596　　　2.000　　　1.60342　　　38.0
　　26　　　　　　∞　　　　10.500
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　28　　　　　　∞　　　　 D28（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-8.44128E-07, A6= 9.38473E-10, A8=-2.90073E-12, A10= 6.84753E-15
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 1.66834E-05, A6= 1.07396E-08, A=8 3.36895E-11, A10=-1.25245E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1562
　D0　　　　　∞　　　　　　　311.54
　D12　　　　 10.848　　　　　　2.392
　D20　　　　　2.500　　　　　 10.956
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　78.05
　G2　　　 13　　　　49.80
　G3　　　 21　　　 -88.77
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.769
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.561
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.509
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.661
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.036
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.567
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.877
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.898
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.827
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.805
　条件式（１２）　　２ω＝45.6
　図４（Ａ）は、第２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４（Ｂ）は、第２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５～図６および表３を用いて説明する。図５は、本実施形態の第３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３実施例に係る光学系ＬＳ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および両凸形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、両凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第６面および第１４面は仮想面である。
（表３）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.86
　　ω　　　　23.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　95.000
　ＢＦ　　　　13.826
　ＢＦａ　　　13.291
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-43.62202　　　1.800　　　1.95375　　　32.3
　　2　　　　　62.41759　　　5.000　　　1.84666　　　23.8
　　3　　　　-281.93425　　　0.654　　　
　　4　　　　-167.37782　　　5.500　　　1.59319　　　67.9
　　5　　 　　-40.10469　　　0.476　　　
　　6　　　　　　 ∞　　　　 0.000　　　
　　7* 　　　　39.95627　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　8　　　　　41.35117　　　6.000　　　1.83481　　　42.7
　　9　　　　-308.32218　　　0.200　　　
　　10　　　　 32.49687　　　8.500　　　1.49782　　　82.6
　　11　　　　-50.34522　　　1.500　　　1.58144　　　41.0
　　12　　 　　20.84633　　　5.400　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.100　　　　　
　　15　　　　-19.87542　　　1.100　　　1.67270　　　32.2
　　16　　　 -102.49215　　　0.200　　　
　　17　　　　349.06334　　　4.800　　　1.75500　　　52.3
　　18　　　　-33.68733　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　19* 　　　-30.20400　　　1.700　　　
　　20　　　 -294.17915　　　6.900　　　1.49782　　　82.6
　　21　　　　-26.73936　　　D21（可変）
　　22　　 　-208.87897　　　3.500　　　2.00069　　　25.5
　　23　　　　-59.64897　　　4.172　　　
　　24　　　　-45.02223　　　2.000　　　1.62004　　　36.4
　　25　　 　-133.33333　　　2.419　　　
　　26　　　　-45.00000　　　2.000　　　1.62004　　　36.4
　　27　　　　224.57692　　 11.236　　
　　28　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　29　　　　　　∞　　　　 D29（可変）
［非球面データ］
　第７面
　κ=1.00000
　A4=-1.17140E-06, A6= 4.04242E-10, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
　第１９面
　κ=1.00000
　A4= 1.13379E-05, A6= 1.62636E-08, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1591
　D0　　　　　∞　　　　　　　305.00
　D13　　　 11.043　　　　　　　2.821
　D21　　　　3.000　　　　　　 11.223
　D29　　　　1.000　　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　82.69
　G2　　　 14　　　　49.27
　G3　　　 22　　　 -80.88
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.845
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.609
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.528
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.624
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.047
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.678
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.258
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.923
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝1.366
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.881
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.983
　条件式（１２）　　２ω＝46.0
　図６（Ａ）は、第３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６（Ｂ）は、第３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７～図８および表４を用いて説明する。図７は、本実施形態の第４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第４実施例に係る光学系ＬＳ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表４）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　 　1.85
　　ω　　　　23.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　93.423
　ＢＦ　　　　13.099
　ＢＦａ　　　12.554
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-49.34582　　　1.800　　　1.64769　　　33.7
　　2　　　　　46.34338　　　4.852　　　1.94595　　　18.0
　　3　　　　　88.17135　　　2.830　　　
　　4　　　　-385.68443　　　6.805　　　1.75500　　　52.3
　　5　　 　　-55.81519　　　0.100　　　
　　6* 　　　　32.37146　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　34.78660　　　6.291　　　1.75500　　　52.3
　　8　　　　3421.80810　　　0.200　　　
　　9　　　　　34.21341　　　7.021　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　　-76.80721　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　 　　20.90542　　　5.045　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.99823　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　　814.45031　　　0.200　　　
　　16　　 　　93.44777　　　5.100　　　1.80400　　　46.6
　　17　　　　-40.16052　　　0.152　　　1.56093　　　36.6
　　18* 　　　-34.60672　　　3.204　　　
　　19　　 　-128.30142　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　20　　　　-26.31276　　　D20（可変）
　　21　　　　-78.26552　　　2.798　　　1.94595　　　18.0
　　22　　　　-44.00653　　　2.232　　　
　　23　　　　-46.73961　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　24　　 　-150.55235　　　2.958　　　
　　25　　　　-40.00000　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　26　　 　-179.87126　　 10.500　　　
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　28　　　　　　∞　　　　 D28（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-1.82369E-06, A6=-1.73726E-09, A8= 2.00735E-12, A10=-4.32700E-15
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 1.61711E-05, A6= 1.10899E-08, A8= 3.81964E-11, A10=-1.19949E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1563
　D0　　　　　∞　　　　　　　306.58
　D12　　　　 10.336　　　　　　2.398
　D20　　　　　2.500　　　　　 10.438
　D28　　　　　0.999　　　　　　0.999
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　73.48
　G2　　　 13　　　　47.81
　G3　　　 21　　　 -81.77
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.956
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.585
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.672
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.702
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.079
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.537
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.773
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.282
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.879
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.640
　条件式（１２）　　２ω＝46.0
　図８（Ａ）は、第４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図８（Ｂ）は、第４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９～図１０および表５を用いて説明する。図９は、本実施形態の第５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第５実施例に係る光学系ＬＳ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表５）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.61
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.8
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　94.298
　ＢＦ　　　　13.104
　ＢＦａ　　　12.558
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-55.81981　　　2.351　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　40.92718　　　3.030　　　1.94595　　　18.0
　　3　　　　　73.81686　　　2.866　　　
　　4　 　　-2179.29960　　　8.923　　　1.75500　　　52.3
　　5　　 　　-55.86755　　　0.100　　　
　　6* 　　　　31.91227　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　33.62812　　　5.941　　　1.80400　　　46.6
　　8　　 　　179.47342　　　0.200　　　
　　9　　　　　31.36834　　　7.114　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　 -117.41333　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　11　　 　　20.83074　　　5.078　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.88176　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　 　-464.00395　　　0.306　　　
　　16* 　　　107.59212　　　4.886　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-34.57866　　　3.604　　　
　　18　　　　-87.29087　　　6.386　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-24.79412　　　D19（可変）
　　20　　 　-168.93770　　　2.949　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-62.61109　　　1.900　　　1.62004　　　36.4
　　22　　 　-408.98106　　　2.897　　　
　　23　　　　-49.70122　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-9.25285E-07, A6=-2.44172E-10, A8=-5.83429E-13, A10= 9.84913E-16
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 2.83184E-06, A6= 1.30771E-08, A8= 3.97727E-11, A10= 2.50432E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.51803E-05, A6= 3.07472E-08, A8=-2.44486E-11, A10= 5.97193E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.61　　　　β＝-0.1566
　D0　　　　　∞　　　　　　　305.70
　D12　　　　 10.295　　　　　　2.359
　D19　　　　　4.868　　　　　 12.804
　D26　　　　　1.004　　　　　　1.004
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　74.25
　G2　　　 13　　　　47.70
　G3　　　 20　　　 -83.87
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.082
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.569
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.752
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.695
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.082
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.556
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.805
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.139
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.883
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.668
　条件式（１２）　　２ω＝45.6
　図１０（Ａ）は、第５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１０（Ｂ）は、第５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１～図１２および表６を用いて説明する。図１１は、本実施形態の第６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第６実施例に係る光学系ＬＳ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表６）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.61
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.7
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　94.879
　ＢＦ　　　　13.103
　ＢＦａ　　　12.558
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-59.41700　　　3.521　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　39.22460　　　3.028　　　1.94595　　　18.0
　　3　　　　　67.63630　　　2.963　　　
　　4　　　　3381.87660　　　8.656　　　1.75500　　　52.3
　　5　　 　　-56.77477　　　0.200　　　
　　6* 　　　　32.10469　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　32.39825　　　5.977　　　1.77250　　　49.6
　　8　　 　　150.72327　　　0.200　　　
　　9　　　　　29.50426　　　7.110　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　 -150.81319　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　　　 20.38598　　　5.145　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.88655　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　11241.53800　　　0.200　　　
　　16* 　　　115.09348　　　4.892　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-33.45446　　　3.784　　　
　　18　　　 -154.31773　　　6.454　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-26.83890　　　D19（可変）
　　20　　　　-99.15080　　　2.941　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-50.06903　　　1.900　　　1.60342　　　38.0
　　22　　 　-157.80139　　　2.610　　　
　　23　　　　-45.69693　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　 　-615.80945　　 10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-7.49375E-07, A6=-1.64453E-10, A8=-6.23627E-13, A10= 1.37024E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 4.71706E-08, A6= 1.49836E-08, A8= 4.37655E-13, A10= 2.84793E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.11172E-05, A6=　 3.11358E-08, A8=-9.41425E-11, A10= 7.16057E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.61　　　　β＝-0.1560
　D0　　　　　∞　　　　　　　305.12
　D12　　　　 10.330　　　　　　2.348
　D19　　　　　4.563　　　　　 12.545
　D26　　　　　1.003　　　　　　1.005
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　71.11
　G2　　　 13　　　　47.97
　G3　　　 20　　　 -83.32
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.151
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.576
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.836
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.726
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.076
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.482
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.731
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.065
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.886
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.555
　条件式（１２）　　２ω＝45.4
　図１２（Ａ）は、第６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１２（Ｂ）は、第６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３～図１４および表７を用いて説明する。図１３は、本実施形態の第７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第７実施例に係る光学系ＬＳ（７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表７）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　23.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　92.606
　ＢＦ　　　　13.099
　ＢＦａ　　　12.554
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-45.97401　　　3.464　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　49.61070　　　3.386　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　104.71966　　　2.977　　　
　　4　　　　-171.07801　　　4.990　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-45.04067　　　0.200　　　
　　6* 　　　　34.58722　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　35.08925　　　6.046　　　1.80400　　　46.6
　　8　　 　　271.36284　　　0.200　　　
　　9　　　　　30.75373　　　7.301　　　1.59319　　　67.9
　　10　　 　-109.57751　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　 　　21.09749　　　5.107　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.42611　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　 　1293.83890　　　0.200　　　
　　16*　　　　96.25206　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-33.63182　　　2.984　　　
　　18　　　　-84.68095　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-24.24361　　　D19（可変）
　　20　　　 -198.33414　　　2.923　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-66.60448　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　　-1255.72680　　　2.962　　　
　　23　　　　-53.07631　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-9.44039E-07, A6=-7.11276E-10, A8= 1.77477E-12, A10=-1.49090E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-7.09863E-07, A6= 1.39281E-08, A8=-7.11118E-11, A10=-9.85203E-14
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.29000E-05, A6= 1.77000E-08, A8= 4.64016E-11, A10=-4.30856E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1564
　D0　　　　　∞　　　　　　　307.39
　D12　　　　 10.322　　　　　　2.393
　D19　　　　　5.645　　　　　 13.574
　D26　　　　　0.999　　　　　　0.999
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　73.64
　G2　　　 13　　　  48.40
　G3　　　 20　　　 -83.16
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.891
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.582
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.624
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.701
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.066
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.522
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.769
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.390
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.883
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.646
　条件式（１２）　　２ω＝46.0
　図１４（Ａ）は、第７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１４（Ｂ）は、第７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１５～図１６および表８を用いて説明する。図１５は、本実施形態の第８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第８実施例に係る光学系ＬＳ（８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表８）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.9
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　93.035
　ＢＦ　　　　13.101
　ＢＦａ　　　12.556
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-49.74101　　　3.508　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　51.83840　　　3.342　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　105.00000　　　2.890　　　
　　4　　　　-198.79923　　　5.698　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-48.74109　　　0.216　　　
　　6* 　　　　39.85460　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　39.94369　　　5.459　　　1.80400　　　46.6
　　8　　 　　306.55979　　　0.200　　　
　　9　　　　　27.39919　　　7.979　　　1.59319　　　67.9
　　10　　 　-244.36823　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　　 　21.09582　　　5.098　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.37434　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　　630.74141　　　0.200　　　
　　16*　　　　88.88240　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-34.54296　　　2.466　　　
　　18　　　　-91.09112　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-24.26835　　　D19（可変）
　　20　　 　-173.73017　　　2.915　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-63.36086　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　 　-410.38800　　　2.872　　　
　　23　　　　-49.55593　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-1.98971E-07, A6=-9.88462E-10, A8= 4.89667E-12, A10=-4.46361E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-1.30154E-06, A6= 1.97109E-08, A8=-1.12019E-10, A10=-2.74309E-14
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.29000E-05, A6= 1.77000E-08, A8= 4.40194E-11, A10=-4.63161E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1566
　D0　　　　　∞　　　　　　　306.96
　D12　　　　 10.321　　　　　　2.394
　D19　　　　　6.070　　　　　 13.997
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　73.37
　G2　　　 13　　　　48.59
　G3　　　 20　　　 -81.56
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.964
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.596
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.678
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.703
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.062
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.510
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.747
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.357
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.885
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.636
　条件式（１２）　　２ω＝45.8
　図１６（Ａ）は、第８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１６（Ｂ）は、第８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図１７～図１８および表９を用いて説明する。図１７は、本実施形態の第９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第９実施例に係る光学系ＬＳ（９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表９）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.9
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　92.330
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.554
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-48.06457　　　2.000　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　50.03333　　　2.861　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　105.00000　　　2.805　　　
　　4　　　　-226.31231　　　6.827　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-47.98013　　　0.644　　　
　　6* 　　　　36.64910　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　36.85687　　　5.622　　　1.80400　　　46.6
　　8　　 　　217.92780　　　0.200　　　
　　9　　　　　28.49361　　　7.332　　　1.59319　　　67.9
　　10　　 　-161.37986　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　　 　20.99038　　　5.164　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.41799　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　　998.77224　　　0.200　　　
　　16*　　　　85.12299　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　17*　　 　-35.29338　　　2.485　　　
　　18　　　　-73.80381　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-23.23519　　　D19（可変）
　　20　　 　-177.75440　　　2.927　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-63.69645　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　22　　 　-482.01125　　　2.887　　　
　　23　　　　-50.20764　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-4.74106E-07, A6=-3.40824E-10, A8= 2.15394E-12, A10=-1.54492E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-1.95205E-07, A6= 1.94342E-08, A8=-8.61846E-11, A10=-2.07763E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.47643E-05, A6= 2.08671E-08, A8= 8.44852E-11, A10=-6.93210E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1565
　D0　　　　　∞　　　　　　　307.67
　D12　　　　 10.320　　　　　　2.409
　D19　　　　　6.356　　　　　 14.267
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　73.63
　G2　　　 13　　　　48.76
　G3　　　 20　　　 -81.76
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.964
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.596
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.676
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.701
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.058
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.510
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.748
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.357
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.888
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.645
　条件式（１２）　　２ω＝45.8
　図１８（Ａ）は、第９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図１８（Ｂ）は、第９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図１９～図２０および表１０を用いて説明する。図１９は、本実施形態の第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１０実施例に係る光学系ＬＳ（１０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表１０）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.61
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　23.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　92.630
　ＢＦ　　　　13.111
　ＢＦａ　　　12.566
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-47.48420　　　2.000　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　49.34200　　　2.900　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　105.06869　　　2.850　　　
　　4　　　　-214.61709　　　6.650　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-47.45376　　　0.640　　　
　　6* 　　　　36.92032　　　0.100　　　1.56093　　　36.6
　　7　　　　　37.08029　　　5.650　　　1.80400　　　46.6
　　8　　 　　227.67817　　　0.250　　　
　　9　　　　　28.81243　　　7.400　　　1.59319　　　67.9
　　10　　 　-141.32000　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　11　　　 　21.19231　　　5.130　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　　 2.700　　　
　　14　　　　-23.47056　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　　　682.91466　　　0.200　　　
　　16*　　　　83.29512　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-35.02672　　　2.570　　　
　　18　　　　-71.96528　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-23.20263　　　D19（可変）
　　20　　 　-192.79576　　　2.950　　　1.94595　　　18.0
　　21　　　　-65.62300　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　 　-664.53730　　　2.909　　　
　　23　　　　-51.20031　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-4.82693E-07, A6=-2.32147E-10, A8= 1.82978E-12, A10=-1.19713E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-2.77465E-07, A6= 1.84476E-08, A8=-7.60811E-11, A10=-2.05509E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.46947E-05, A6= 2.13572E-08, A8= 8.25934E-11, A10=-6.58549E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.61　　　　β＝-0.1568
　D0　　　　　∞　　　　　　　307.37
　D12　　　　 10.320　　　　　　2.403
　D19　　　　　6.400　　　　　 14.317
　D26　　　　　1.011　　　　　　1.011
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　74.30
　G2　　　 13　　　　48.80
　G3　　　 20　　　 -82.85
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.920
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.589
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.639
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.695
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.058
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.523
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.768
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.377
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.890
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.670
　条件式（１２）　　２ω＝46.0
　図２０（Ａ）は、第１０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２０（Ｂ）は、第１０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図２１～図２２および表１１を用いて説明する。図２１は、本実施形態の第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１１実施例に係る光学系ＬＳ（１１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１１に、第１１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　37.63
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　30.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 110.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-662.83160　　　3.000　　　1.80920　　　33.6
　　2　　　　　33.87219　　　9.404　　　
　　3　　　　-109.33916　　　3.000　　　1.48749　　　70.4
　　4　　　　　89.77072　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　317.57072　　　1.945　　　
　　6　　　　　44.26915　　　8.500　　　1.48749　　　70.4
　　7　　　　-112.47821　　　3.972　　　
　　8* 　　　　41.20576　　　6.500　　　1.80400　　　46.6
　　9　　　　-255.27183　　　0.200　　　
　　10　　　 　26.75656　　　9.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-57.15784　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　17.14008　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　15　　　　-21.57444　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　　-1291.14570　　　0.200　　　
　　17* 　　　157.44017　　　4.500　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-44.84339　　　0.200　　　
　　19　　　　155.77289　　　9.000　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-25.32306　　　D20（可変）
　　21　　　 　71.98835　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　22　　　 　81.46254　　　6.736　　　
　　23* 　　　-41.56282　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　24　　 　-168.89768　　　7.000　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-1.90145E-06, A6=-9.52591E-10, A8=-1.08708E-12, A10=-6.77034E-16
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 6.23513E-06, A6=-1.23942E-08, A8= 3.34827E-11, A10=-3.01713E-13
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 1.88293E-05, A6= 1.24857E-08, A8= 2.84962E-11, A10=-3.23051E-13
　第２３面
　κ=1.00000
　A4= 5.43854E-06, A6=-1.52554E-08, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝37.63　　　　β＝-0.2078
　D0　　　　　∞　　　　　　　151.72
　D13　　　　 11.387　　　　　　2.404
　D20　　　　　3.456　　　　　 12.439
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　58.79
　G2　　　 14　　　　43.00
　G3　　　 21　　　-104.59
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝17.613
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.411
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝11.275
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.640
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.875
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.367
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.241
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.945
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.903
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.728
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.893
　条件式（１２）　　２ω＝60.0
　図２２（Ａ）は、第１１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２２（Ｂ）は、第１１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図２３～図２４および表１２を用いて説明する。図２３は、本実施形態の第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１２実施例に係る光学系ＬＳ（１２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１２に、第１２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１２）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　37.70
ＦＮＯ　　　　 1.88
　　ω　　　　30.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 110.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　 　　-3112.32120　　　3.000　　　1.73282　　　32.6
　　2　　　　　32.68764　　　8.690　　　
　　3　　　　-440.00413　　　3.000　　　1.48749　　　70.4
　　4　　　　　57.93171　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　108.74454　　　3.168　　　
　　6　　　　　42.60783　　　8.500　　　1.50267　　　62.2
　　7　　　　-141.78756　　　3.866　　　
　　8* 　　　　45.06258　　　6.500　　　1.80400　　　46.6
　　9　　　　-210.82291　　　0.200　　　
　　10　　　 　36.02017　　　9.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-45.79266　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　22.46589　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　15　　　　-22.15003　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　　　-98.33346　　　0.318　　　
　　17*　　　-130.89892　　　2.500　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-43.35291　　　1.224　　　
　　19　　　　101.79100　　　5.500　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-53.62571　　　0.100　　　
　　21　　　　-81.82793　　　6.000　　　1.59319　　　67.9
　　22　　　　-25.48031　　　D22（可変）
　　23　　　　-75.16977　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　24　　　　-63.16701　　　8.776　　　
　　25* 　　　-25.51533　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　26　　　　-99.50792　　　7.000　　　
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　28　　　　　　∞　　　　 D28（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A6=-1.62936E-06, A6=-1.61898E-09, A8= 3.72851E-12, A10=-6.56781E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 3.15178E-05, A6= 1.77790E-07, A8=-3.27517E-10, A10=-1.26227E-12
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 4.17433E-05, A6= 1.91618E-07, A8= 1.40927E-10, A10=-2.86119E-12
　第２５面
　κ=1.00000
　A4= 1.10584E-05, A6=-1.56481E-10, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝37.70　　　　β＝-0.1179
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　　6.605　　　　　　2.441
　D22　　　　　4.053　　　　　　8.217
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　63.38
　G2　　　 14　　　　39.22
　G3　　　 23　　　 -62.57
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝82.547
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.627
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝49.101
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.595
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.961
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.616
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.240
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.873
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.979
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.994
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝3.160
　条件式（１２）　　２ω＝60.0
　図２４（Ａ）は、第１２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２４（Ｂ）は、第１２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１３実施例）
　第１３実施例について、図２５～図２６および表１３を用いて説明する。図２５は、本実施形態の第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１３実施例に係る光学系ＬＳ（１３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凹形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１３に、第１３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１３）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.52
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　30.6
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 100.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-344.23276　　　3.000　　　1.71736　　　29.6
　　2　　　　　31.47663　　　8.864　　　
　　3　 　　-5197.94500　　　3.000　　　1.48749　　　70.3
　　4　　　　　59.50193　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　141.00357　　　0.152　　　
　　6　　　　　49.20783　　　7.500　　　1.60300　　　65.4
　　7　　　　-563.87665　　　4.981　　　
　　8* 　　　　39.11480　　　6.000　　　1.77250　　　49.6
　　9　　　　-139.68211　　　0.427　　　
　　10　　　 　28.58681　　　8.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-50.06370　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　19.18437　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　15　　　　-22.50724　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　　　-81.31951　　　0.549　　　
　　17* 　　　-74.31824　　　3.000　　　1.77377　　　47.2
　　18　　　　-35.67165　　　0.203　　　
　　19　　　　180.93759　　　5.000　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-43.85092　　　0.500　　　
　　21　　 　-132.62507　　　6.000　　　1.59319　　　67.9
　　22　　　　-29.07561　　　D22（可変）
　　23　　　　317.64282　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　24　　　　314.90339　　　6.932　　　
　　25* 　　　-26.84153　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　26　　　　-77.55848　　　7.000　　　
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　28　　　　　　∞　　 　　D28（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-1.59558E-06, A6=-1.61180E-09, A8= 2.67206E-12, A10=-4.02129E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4=-1.62012E-05, A6=-2.42502E-08, A8= 1.25145E-10, A10=-1.02694E-12
　第２５面
　κ=1.00000
　A4= 7.25982E-06, A6= 1.79235E-08, A8=-4.70327E-11, A10= 2.68072E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.52　　　　β＝-0.1131
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　　6.346　　　　　　1.987
　D22　　　　　0.549　　　　　　4.907
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　52.27
　G2　　　 14　　　　37.19
　G3　　　 23　　　 -64.36
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝9.427
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.578
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝6.586
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.699
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.982
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.406
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.248
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.724
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.832
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.853
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.645
　条件式（１２）　　２ω＝61.2
　図２６（Ａ）は、第１３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２６（Ｂ）は、第１３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１４実施例）
　第１４実施例について、図２７～図２８および表１４を用いて説明する。図２７は、本実施形態の第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１４実施例に係る光学系ＬＳ（１４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１４に、第１４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１４）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.50
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　30.7
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 100.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-328.51209　　　3.000　　　1.71736　　　29.6
　　2　　　　　30.62735　　　8.724　　　
　　3　　 　　862.45645　　　3.000　　　1.48749　　　70.3
　　4　　　　　57.42336　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　141.63170　　　0.100　　　
　　6　　　　　44.98135　　　7.500　　　1.60300　　　65.4
　　7　　　　5539.31740　　　5.241　　　
　　8* 　　　　41.34810　　　6.000　　　1.77250　　　49.6
　　9　　　　-119.73719　　　0.200　　　
　　10　　　 　28.47480　　　8.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-45.24565　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　19.20206　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　15　　　　-23.51305　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　 　-129.15388　　　0.457　　　
　　17*　　　-103.44705　　　3.000　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-39.20704　　　0.417　　　
　　19　　　　131.40567　　　5.000　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-48.12075　　　0.500　　　
　　21　　 　-100.00000　　　6.000　　　1.59319　　　67.9
　　22　　　　-26.83541　　　D22（可変）
　　23　　　　102.68371　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　24　　　　106.30512　　　6.996　　　
　　25* 　　　-28.73049　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　26　　　　-98.04242　　　7.000　　　
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　28　　　　　　∞　　　　 D28（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-1.74572E-06, A6=-1.86902E-09, A8= 3.70243E-12, A10=-5.65794E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4=-4.49752E-06, A6=-4.35264E-08, A8= 1.70129E-10, A10=-7.71012E-13
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 1.06552E-05, A6= 0.00000E+00, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
　第２５面
　κ=1.00000
　A4= 6.97711E-06, A6= 8.30426E-09, A8=-3.04728E-11, A10=-2.65514E-15
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.50　　　　β＝-0.1131
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　　6.366　　　　　　1.830
　D22　　　　　0.500　　　　　　5.036
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　52.56
　G2　　　 14　　　　38.05
　G3　　　 23　　　 -66.26
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝9.000
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.574
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝6.250
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.694
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.959
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.381
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.248
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.729
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.829
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.815
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.664
　条件式（１２）　　２ω＝61.4
　図２８（Ａ）は、第１４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図２８（Ｂ）は、第１４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１５実施例）
　第１５実施例について、図２９～図３０および表１５を用いて説明する。図２９は、本実施形態の第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１５実施例に係る光学系ＬＳ（１５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１から構成される。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１５に、第１５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１５）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.50
ＦＮＯ　　　　 1.87
　　ω　　　　30.7
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 100.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.054
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-188.20085　　　3.000　　　1.71736　　　29.6
　　2　　　　　30.66496　　　8.404　　　
　　3　　 　　547.03690　　　3.000　　　1.48749　　　70.3
　　4　　　　　62.69373　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　190.11798　　　0.100　　　
　　6　　　　　45.62385　　　7.500　　　1.60300　　　65.4
　　7 　　-115579.46000　　　5.673　　　
　　8* 　　　　44.63892　　　6.000　　　1.77250　　　49.6
　　9　　　　-102.19551　　　0.200　　　
　　10　　　 　28.17341　　　8.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-42.44281　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　19.02911　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　15　　　　-23.61092　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　 　-109.82047　　　0.899　　　
　　17* 　　　-60.75679　　　3.000　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-33.74626　　　0.200　　　
　　19　　　　105.85192　　　5.000　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-52.67684　　　0.500　　　
　　21　　 　-100.00000　　　6.000　　　1.59319　　　67.9
　　22　　　　-26.83541　　　D22（可変）
　　23* 　　　-35.17199　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　24　　 　-148.75840　　　7.000　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-1.59317E-06, A6=-1.58329E-09, A8= 3.51477E-12, A10=-5.52433E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4=-1.23191E-05, A6=-4.63629E-08, A8= 2.30352E-10, A10=-1.55636E-12
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 3.43104E-06, A6= 0.00000E+00, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
　第２３面
　κ=1.00000
　A4= 2.07644E-06, A6= 2.61568E-09, A8=　-1.43218E-11, A10=-5.83085E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.50　　　　β＝-0.1132
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　　6.253　　　　　　1.764
　D22　　　　 10.273　　　　　 14.761
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　52.70
　G2　　　 14　　　　38.26
　G3　　　 23　　　 -71.49
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝5.156
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.535
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝3.571
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.693
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.954
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.377
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.248
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.758
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.720
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.828
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.696
　条件式（１２）　　２ω＝61.4
　図３０（Ａ）は、第１５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３０（Ｂ）は、第１５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１６実施例）
　第１６実施例について、図３１～図３２および表１６を用いて説明する。図３１は、本実施形態の第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１６実施例に係る光学系ＬＳ（１６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１６に、第１６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１４面は仮想面である。
（表１６）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.50
ＦＮＯ　　　　 1.86
　　ω　　　　30.8
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 100.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-133.60683　　　2.000　　　1.71736　　　29.6
　　2　　　　　32.54620　　　8.076　　　
　　3　　 　　388.71645　　　2.500　　　1.48749　　　70.3
　　4　　　　　65.47753　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　219.57835　　　0.100　　　
　　6　　　　　57.60424　　　7.000　　　1.60300　　　65.4
　　7　　　　-387.08519　　　6.523　　　
　　8* 　　　　44.24367　　　6.000　　　1.77250　　　49.6
　　9　　　　-104.52830　　　0.200　　　
　　10　　　 　31.09490　　　9.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-42.99037　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　 　20.68411　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　　　∞　　 　　3.000　　　
　　15　　　　-23.39527　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　16　　 　-374.05277　　　0.224　　　
　　17*　　　　89.21164　　　4.000　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-62.00927　　　1.388　　　
　　19　　 　-586.47623　　　4.500　　　1.59319　　　67.9
　　20　　　　-38.88857　　　0.500　　　
　　21　　 　-100.00000　　　5.500　　　1.59319　　　67.9
　　22　　　　-29.94109　　　D22（可変）
　　23　　　 　59.66877　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　24　　　 　59.44379　　　6.722　　　
　　25* 　　　-32.82899　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　26　　 　-177.92654　　　7.000　　　
　　27　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　63.9
　　28　　　　　　∞　　　　 D28（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-1.04917E-06, A6=-1.42831E-09, A8= 4.66129E-12, A10=-6.33796E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.65960E-05, A6= 5.96989E-08, A6=-6.57382E-11, A10= 1.19611E-13
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 2.95825E-05, A6= 7.91633E-08, A8= 0.00000E+00, A10= 0.00000E+00
　第２５面
　κ=1.00000
　A4= 4.39415E-06, A6=-1.10198E-08, A8= 5.26933E-11, A10=-1.66739E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.50　　　　β＝-0.1137
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　　6.258　　　　　　1.649
　D22　　　　　0.509　　　　　　5.118
　D28　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　53.58
　G2　　　 14　　　　39.30
　G3　　　 23　　　 -65.49
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝3.660
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.600
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝2.494
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.681
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.929
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.363
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.248
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.714
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.608
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.810
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.734
　条件式（１２）　　２ω＝61.6
　図３２（Ａ）は、第１６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３２（Ｂ）は、第１６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１７実施例）
　第１７実施例について、図３３～図３４および表１７を用いて説明する。図３３は、本実施形態の第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１７実施例に係る光学系ＬＳ（１７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５および両凹形状の第３負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２負レンズＬ１３は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第２正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１７に、第１７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１３面は仮想面である。
（表１７）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.05
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　31.6
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　99.592
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.555
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-500.00000　　　2.000　　　1.59270　　　35.3
　　2　　　　　27.30135　　　8.716　　　
　　3　　　　　60.46320　　　3.840　　　1.94594　　　18.0
　　4　　　　 220.11217　　　9.742　　　
　　5　　 　　-29.41908　　　1.659　　　1.77377　　　47.2
　　6*　　　　-33.35969　　　1.884　　　
　　7* 　　　　47.17368　　 10.592　　　1.76801　　　49.2
　　8　　 　　-60.97010　　　0.200　　　
　　9　　　　　27.06671　　　6.869　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　　-38.40610　　　1.500　　　1.69895　　　30.1
　　11　　 　　22.53254　　　3.899　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　 　　2.700　　　
　　14　　　　-20.48042　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　 　-452.00052　　　0.648　　　
　　16*　　　　80.79578　　　4.788　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-31.41145　　　0.568　　　
　　18　　 　-137.97943　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-21.82018　　　D19（可変）
　　20　　　　-72.37319　　　4.704　　　1.94594　　　18.0
　　21　　　　-25.72015　　　1.900　　　1.80518　　　25.4
　　22　　　　-96.08935　　　2.660　　　
　　23　　　　-34.82473　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-1.02986E-07, A6= 4.20882E-09, A8=-1.01963E-11, A10= 2.17897E-14
　第７面
　κ=1.00000
　A4=-2.57635E-07, A6= 3.44388E-09, A8=-9.56027E-12, A10= 7.45193E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-2.53184E-06, A6= 4.68537E-08, A8=-1.77268E-11, A10=-7.02284E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 2.23902E-05, A6= 1.94868E-08, A8= 4.29642E-10, A10=-1.80787E-12
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.05　　　　β＝-0.1049
　D0　　　　　∞　　　　　　　314.50
　D12　　　　　5.722　　　　　　2.550
　D19　　　　　2.500　　　　　　5.667
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　49.49
　G2　　　 13　　　　36.41
　G3　　　 20　　　 -55.61
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.655
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝10.103
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.728
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.990
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.359
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.348
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.554
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.896
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.114
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.534
　条件式（１２）　　２ω＝63.2
　図３４（Ａ）は、第１７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３４（Ｂ）は、第１７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１８実施例）
　第１８実施例について、図３５～図３６および表１８を用いて説明する。図３５は、本実施形態の第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１８実施例に係る光学系ＬＳ（１８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凸形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５および両凹形状の第３負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２負レンズＬ１３は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。第２正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および両凹形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１８に、第１８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１８）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.05
ＦＮＯ　　　　 1.86
　　ω　　　　31.6
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　99.539
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.555
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-500.00000　　　2.000　　　1.59270　　　35.3
　　2　　　　　31.30252　　　8.752　　　
　　3　　　　　77.05411　　　4.224　　　1.94594　　　18.0
　　4　 　　-4995.87340　　 12.332　　　
　　5　　 　　-34.14226　　　3.140　　　1.77377　　　47.2
　　6*　　　　-47.59110　　　0.100　　　
　　7* 　　　　41.62130　　　5.898　　　1.76801　　　49.2
　　8　　 　　-65.35489　　　0.294　　　
　　9　　　　　31.07689　　　6.046　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　　-44.14843　　　1.500　　　1.69895　　　30.1
　　11　　　 　22.96400　　　3.883　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　 　95.03984　　　2.062　　　1.49782　　　82.6
　　14　　 　-345.94097　　　2.289　　　
　　15　　　　-19.00516　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　16　　 　-992.59484　　　1.622　　　
　　17* 　　　123.45937　　　4.722　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-28.92599　　　0.200　　　
　　19　　 　-129.08817　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　20　　　　-21.31763　　　D20（可変）
　　21　　　 -134.41671　　　5.154　　　1.94594　　　18.0
　　22　　　　-26.15911　　　1.900　　　1.80518　　　25.4
　　23　　 　1225.10730　　　3.764　　　
　　24　　　　-34.85007　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　25　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　26　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　27　　　　　　∞　　　　 D27（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4= 9.02554E-07, A6= 3.14643E-09, A8=-1.89905E-12, A10= 1.77634E-14
　第７面
　κ=1.00000
　A4=-1.81054E-07, A6= 2.54149E-09, A8=-7.43973E-12, A10= 8.48515E-15
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 3.23226E-07, A6= 4.85057E-08, A8= 1.37810E-11, A10=-1.32577E-13
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 2.32157E-05, A6= 3.57378E-08, A8= 3.07145E-10, A10=-6.42283E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.05　　　　β＝-0.1053
　D0　　　　　∞　　　　　　　314.50
　D12　　　　　4.656　　　　　　2.000
　D20　　　　　2.500　　　　　　5.150
　D27　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　58.73
　G2　　　 13　　　　33.00
　G3　　　 21　　　 -46.85
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.704
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝8.514
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.614
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.092
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.780
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.348
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.765
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.882
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.369
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝3.025
　条件式（１２）　　２ω＝63.2
　図３６（Ａ）は、第１８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３６（Ｂ）は、第１８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１９実施例）
　第１９実施例について、図３７～図３８および表１９を用いて説明する。図３７は、本実施形態の第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第１９実施例に係る光学系ＬＳ（１９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４および両凹形状の第２負レンズＬ１５からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、像面Ｉ側に凸面を向けた平凸形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表１９に、第１９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第５面および第６面は仮想面である。
（表１９）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.05
ＦＮＯ　　　　 1.87
　　ω　　　　31.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　99.566
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.555
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-500.00000　　　2.000　　　1.59270　　　35.3
　　2　　　　　26.44740　　 11.431　　　
　　3　　　　　54.58955　　　3.977　　　1.94594　　　18.0
　　4　　 　　151.93034　　　2.197　　　
　　5　　　　　　 ∞　　　　 0.000
　　6　　　　　　 ∞　　　　10.067　　　
　　7* 　　　　40.90811　　　5.557　　　1.76801　　　49.2
　　8* 　　　-104.02802　　　0.200　　　
　　9　　　　　29.51647　　　6.609　　　1.59319　　　67.9
　　10　　　　-42.76988　　　1.500　　　1.69895　　　30.1
　　11　　　 　23.53316　　　6.210　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　　　∞　　　 　2.090　　　1.49782　　　82.6
　　14　　　　-74.67300　　　2.012　　　
　　15　　　　-18.81061　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　16　　 　-248.50402　　　1.512　　　
　　17* 　　　118.78898　　　4.866　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-28.64501　　　0.200　　　
　　19　　 　-125.10532　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　20　　　　-22.16547　　　D20（可変）
　　21　　　　-66.18341　　　4.709　　　1.94594　　　18.0
　　22　　　　-24.96921　　　1.900　　　1.80518　　　25.4
　　23　　 　-199.98195　　　2.935　　　
　　24　　　　-38.28094　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　25　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　26　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　27　　　　　　∞　　　　 D27（可変）
［非球面データ］
　第７面
　κ=1.00000
　A4= 3.16584E-07, A6= 2.60390E-09, A8=-1.78975E-11, A10= 5.41316E-14
　第８面
　κ=1.00000
　A4= 4.34400E-08, A6=-4.51994E-10, A8=-7.80080E-12, A10= 3.78367E-14
　第１７面
　κ=1.00000
　A4=-3.61366E-06, A6= 5.25325E-08, A8=-5.32628E-12, A10= 1.17020E-14
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 2.00858E-05, A6= 3.18374E-08, A8= 2.71615E-10, A10=-4.03272E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.05　　　　β＝-0.1049
　D0　　　　　∞　　　　　　　314.50
　D12　　　　　4.594　　　　　　2.000
　D20　　　　　2.500　　　　　　5.088
　D27　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　53.15
　G2　　　 13　　　　32.25
　G3　　　 21　　　 -45.20
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝13.870
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.714
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝9.407
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.678
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.118
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.648
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.348
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.626
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.900
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝1.388
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.751
　条件式（１２）　　２ω＝62.4
　図３８（Ａ）は、第１９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図３８（Ｂ）は、第１９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第１９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２０実施例）
　第２０実施例について、図３９～図４０および表２０を用いて説明する。図３９は、本実施形態の第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２０実施例に係る光学系ＬＳ（２０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３負レンズＬ１４と、両凸形状の第２正レンズＬ１５と、両凸形状の第３正レンズＬ１６および両凹形状の第４負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１５は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第２負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２０に、第２０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２０）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.41
ＦＮＯ　　　　 1.45
　　ω　　　　30.7
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 120.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　117.52540　　　2.000　　　1.71736　　　29.6
　　2　　　　　26.99520　　　8.652　　　
　　3　　　　　42.97983　　　2.500　　　1.48749　　　70.3
　　4　　　　　34.72137　　　5.000　　　1.94595　　　18.0
　　5　　　　　45.17490　　　9.389　　　
　　6　　 　　-52.71945　　　6.000　　　1.60300　　　65.4
　　7　　　　-131.66451　　　0.200　　　
　　8* 　　　　55.12835　　　9.000　　　1.77250　　　49.6
　　9　　 　　-66.63993　　　0.200　　　
　　10　　　 　57.67591　　 13.000　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-28.99052　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　12　　　　230.60272　　　5.399　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　-30.96994　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　15　　 　1151.90580　　　2.000　　　
　　16*　　　-406.76312　　　4.000　　　1.77377　　　47.2
　　17　　　　-45.06075　　　0.881　　　
　　18　　　　140.10078　　　6.000　　　1.59319　　　67.9
　　19　　　　-58.07296　　　0.500　　　
　　20　　 　-100.00000　　　7.000　　　1.59319　　　67.9
　　21　　　　-30.10496　　　D21（可変）
　　22　　　 　74.17179　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　23　　　 　67.04188　　　7.824　　　
　　24* 　　　-26.97932　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　25　　 　-290.34268　　　7.000　　　
　　26　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　63.9
　　27　　　　　　∞　　 　　D27（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4=-6.93107E-07, A6=-4.54051E-10, A8= 1.72053E-12, A10=-1.39325E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-1.46752E-05, A6=-1.19814E-08, A8= 3.20679E-11, A10=-2.43972E-13
　第２４面
　κ=1.00000
　A4= 1.09875E-05, A6= 2.56103E-09, A8=-8.64670E-12, A10=-3.14024E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.41　　　　β＝-0.1095
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D13　　　　 13.354　　　　　　9.399
　D21　　　　　0.500　　　　　　4.455
　D27　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　48.51
　G2　　　 14　　　　38.61
　G3　　　 22　　　 -44.33
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝-3.228
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.871
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝-2.423
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.751
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.943
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.256
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.249
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.358
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-1.596
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.914
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝1.936
　条件式（１２）　　２ω＝61.4
　図４０（Ａ）は、第２０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４０（Ｂ）は、第２０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２１実施例）
　第２１実施例について、図４１～図４２および表２１を用いて説明する。図４１は、本実施形態の第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２１実施例に係る光学系ＬＳ（２１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１２および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凹形状の第３負レンズＬ１４と、両凸形状の第２正レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１６と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４負レンズＬ１７および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１８からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１５は、両側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ２４と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第２負レンズＬ３２は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２１に、第２１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　36.00
ＦＮＯ　　　　 1.42
　　ω　　　　31.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 125.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　 　　-2103.91320　　　2.000　　　1.67884　　　31.5
　　2　　　　　35.70457　　　7.893　　　
　　3　　 　　323.10172　　　2.500　　　1.49086　　　69.1
　　4　　　　　67.22138　　　5.500　　　1.94595　　　18.0
　　5　　 　　787.71792　　　7.911　　　
　　6　　 　　-39.04627　　　2.000　　　1.69166　　　30.1
　　7　　 　　213.89102　　　0.100　　　
　　8*　　　　137.58827　　 12.000　　　1.85135　　　40.1
　　9*　　　　-47.56574　　　0.200　　　
　　10　　 　　39.72534　　　7.000　　　1.83481　　　42.7
　　11　　　　181.94050　　　2.130　　　
　　12　　　　117.83429　　　1.500　　　1.75520　　　27.6
　　13　　　 　23.80746　　　9.000　　　1.59319　　　67.9
　　14　　　　183.46004　　　3.500　　　
　　15　　　　　　∞　　　　 D15（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　16　　　　-34.21404　　　1.000　　　1.67270　　　32.2
　　17　　 　-122.91319　　　2.000　　　
　　18* 　　　-86.16442　　　3.500　　　1.77377　　　47.2
　　19　　　　-48.56224　　　2.416　　　
　　20　　 　1800.15400　　　5.500　　　1.59319　　　67.9
　　21　　　　-42.45537　　　0.500　　　
　　22　　 　-100.00000　　　6.500　　　1.59319　　　67.9
　　23　　　　-30.05033　　　D23（可変）
　　24　　　 　39.40559　　　3.000　　　1.94595　　　18.0
　　25　　　 　34.37457　　　9.136　　　
　　26* 　　　-44.57372　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　27　　　　　　∞　　 　　7.000　　　
　　28　　　　　　∞　　 　　1.600　　　1.51680　　　63.9
　　29　　　　　　∞　　　　 D29（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4= 3.90875E-07, A6= 5.99792E-10, A8=-1.78965E-12, A10= 1.89102E-15
　第９面
　κ=1.00000
　A4= 5.52339E-07, A6= 1.13820E-09, A8=-1.99242E-12, A10= 2.23323E-15
　第１８面
　κ=1.00000
　A4=-1.62045E-05, A6=-1.75085E-08, A8= 3.19334E-11, A10=-3.05989E-13
　第２６面
　κ=1.00000
　A4=-1.48857E-06, A6=-3.93600E-09, A8= 2.22864E-12, A10=-4.82017E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝36.00　　　　β＝-0.1086
　D0　　　　　∞　　　　　　　290.00
　D15　　　　 16.614　　　　　 12.490
　D23　　　　　0.500　　　　　　4.624
　D29　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　52.88
　G2　　　 16　　　　39.96
　G3　　　 24　　　 -59.46
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝58.442
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.672
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝39.787
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.681
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.901
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.323
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.252
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.622
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝-0.967
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.867
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.080
　条件式（１２）　　２ω＝62.4
　図４２（Ａ）は、第２１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４２（Ｂ）は、第２１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２２実施例）
　第２２実施例について、図４３～図４４および表２２を用いて説明する。図４３は、本実施形態の第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２２実施例に係る光学系ＬＳ（２２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、から構成される。正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２２に、第２２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第１２面は仮想面である。
（表２２）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.50
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.9
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　89.489
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-47.35217　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　　94.47970　　　3.500　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　340.13397　　　3.236　　　
　　4　　　　-287.21979　　　5.000　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-56.34930　　　0.100　　　
　　6* 　　　　35.86692　　　6.000　　　1.80400　　　46.6
　　7　 　　-2318.43510　　　0.200　　　
　　8　　　　　45.67330　　　7.000　　　1.59319　　　67.9
　　9　　 　　-80.81919　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　10　　　　 23.62983　　　4.933　　　
　　11　　　　　　∞　　　　 D11（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　12　　　　　　∞　　　　 3.000　　　
　　13　　　　-19.53832　　　1.100　　　1.75520　　　27.6
　　14　　　　-43.18210　　　1.500　　　
　　15* 　　　190.26772　　　7.000　　　1.75501　　　51.2
　　16* 　　　-24.77289　　　D16（可変）
　　17　　 　-104.87147　　　2.500　　　1.94595　　　18.0
　　18　　　　-78.84438　　 14.090　　　
　　19　　　　-38.56539　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　20　　 　-200.67448　　　7.000　　　
　　21　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　22　　　　　　∞　　　　 D22（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-1.58615E-06, A6=-8.54477E-10, A8=-4.09102E-13, A10= 5.85218E-16
　第１５面
　κ=1.00000
　A4= 4.66858E-07, A6=-2.10629E-08, A8= 1.67228E-10, A10=-2.90665E-13
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 8.47233E-06, A6= 2.18602E-10, A8= 2.67616E-11, A10= 1.23427E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.50　　　　β＝-0.1588
　D0　　　　　∞　　　　　　　305.05
　D11　　　　 12.719　　　　　　2.695
　D16　　　　　2.111　　　　　 12.136
　D22　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　75.53
　G2　　　 12　　　　56.74
　G3　　　 17　　　-100.37
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.919
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.565
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.627
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.682
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.908
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.331
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.176
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.762
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.756
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.687
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.716
　条件式（１２）　　２ω＝45.8
　図４４（Ａ）は、第２２実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４４（Ｂ）は、第２２実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２３実施例）
　第２３実施例について、図４５～図４６および表２３を用いて説明する。図４５は、本実施形態の第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２３実施例に係る光学系ＬＳ（２３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、両凸形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１５および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２３に、第２３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。なお、第２０面は仮想面である。
（表２３）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.08
ＦＮＯ　　　　 1.86
　　ω　　　　23.0
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　90.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-52.31571　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　 　　167.47695　　　3.500　　　1.94595　　　18.0
　　3　　 　　223.17328　　　4.121　　　
　　4　　 　　-82.07390　　　4.000　　　1.72916　　　54.6
　　5　　 　　-45.42951　　　0.100　　　
　　6* 　　　　38.12626　　　6.000　　　1.80400　　　46.6
　　7　 　　-3600.28350　　　1.699　　　
　　8　　　　　27.04928　　　5.000　　　1.59319　　　67.9
　　9　　　　　41.33566　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　10　　　 　20.68760　　　5.718　　　
　　11　　　　　　∞　　　　 D11（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　12　　　　-22.93194　　　2.500　　　1.49700　　　81.6
　　13　　　　-17.98615　　　0.500　　　
　　14　　　　-17.23374　　　1.100　　　1.67270　　　32.2
　　15　　　　-49.04852　　　1.500　　　
　　16* 　　　279.75740　　　6.000　　　1.75501　　51.2
　　17* 　　　-26.00590　　　D17（可変）
　　18　　 　-221.46549　　　2.500　　　1.94595　　　18.0
　　19　　 　-230.39803　　　0.000　　　
　　20　　　　　　∞　　　　10.724　　　
　　21　　　　-38.50025　　　1.900　　　1.64769　　　33.7
　　22　　 　-110.45885　　　7.000　　　
　　23　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　63.9
　　24　　　　　　∞　　　　 D24（可変）
［非球面データ］
　第６面
　κ=1.00000
　A4=-1.19548E-06, A6=-9.73538E-10, A8= 3.03150E-12, A10=-5.31839E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-1.22099E-06, A6=-9.91302E-09, A8= 8.68866E-11, A10=-1.19726E-13
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 5.66916E-06, A6= 2.72450E-09, A8=-8.54602E-12, A10= 1.63651E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.08　　　　β＝-0.1171
　D0　　　　　∞　　　　　　　413.36
　D11　　　　 12.216　　　　　　4.956
　D17　　　　　7.322　　　　　 14.582
　D24　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　68.94
　G2　　　 12　　　　58.61
　G3　　　 18　　　 -90.38
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝1.024
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.648
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.759
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.741
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.872
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.176
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.177
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.542
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.620
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.721
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.508
　条件式（１２）　　２ω＝46.0
　図４６（Ａ）は、第２３実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４６（Ｂ）は、第２３実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２４実施例）
　第２４実施例について、図４７～図４８および表２４を用いて説明する。図４７は、本実施形態の第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２４実施例に係る光学系ＬＳ（２４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１５からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２４に、第２４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２４）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.50
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　22.9
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　82.941
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-47.29734　　　2.000　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　2331.06620　　　3.670　　　
　　3　　 　　-71.21945　　　4.000　　　1.72916　　　54.6
　　4　　 　　-42.49265　　　0.100　　　
　　5* 　　　　34.70954　　　6.000　　　1.80400　　　46.6
　　6　　　　6260.90290　　　0.947　　　
　　7　　　　　27.53256　　　5.000　　　1.59319　　　67.9
　　8　　　　　40.45186　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　9　　　　　19.48030　　　5.755　　　
　　10　　　　　　∞　　　　 D10（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　11　　　　-21.95759　　　2.500　　　1.49700　　　81.6
　　12　　　　-17.97990　　　0.500　　　
　　13　　　　-17.33726　　　1.100　　　1.67270　　　32.2
　　14　　　　-65.42718　　　0.387　　　
　　15* 　　　210.98797　　　6.000　　　1.75501　　　51.2
　　16* 　　　-24.41048　　　D16（可変）
　　17　　　 　79.42309　　　2.500　　　1.94595　　　18.0
　　18　　　　102.63179　　　8.767　　　
　　19　　　　-46.77211　　　1.900　　　1.84666　　　23.8
　　20　　 　-182.21442　　　7.000　　　
　　21　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　63.9
　　22　　　　　　∞　　　　 D22（可変）
［非球面データ］
　第５面
　κ=1.00000
　A4=-1.79931E-06, A6=-1.35228E-09, A8= 1.30531E-12, A10=-3.27717E-15
　第１５面
　κ=1.00000
　A4=-1.14256E-06, A6=-1.30370E-08, A8= 1.13854E-10, A10=-1.79669E-13
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 6.47116E-06, A6= 6.32503E-09, A8=-2.44521E-11, A10= 2.46075E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.50　　　　β＝-0.1181
　D0　　　　　∞　　　　　　　413.36
　D10　　　　 14.069　　　　　　5.072
　D16　　　　　6.646　　　　　 15.643
　D22　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　68.06
　G2　　　 11　　　　64.03
　G3　　　 17　　　 -99.89
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.918
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.641
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.695
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.757
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.804
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.063
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.176
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.514
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.960
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.563
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.445
　条件式（１２）　　２ω＝45.8
　図４８（Ａ）は、第２４実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図４８（Ｂ）は、第２４実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２５実施例）
　第２５実施例について、図４９～図５０および表２５を用いて説明する。図４９は、本実施形態の第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２５実施例に係る光学系ＬＳ（２５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第２負レンズＬ１４と、開口絞りＳと、から構成される。第２正レンズＬ１３は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ２１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第２正レンズＬ２３は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２５に、第２５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２５）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　50.81
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　23.1
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　　80.000
　ＢＦ　　　　 9.600
　ＢＦａ　　　 9.055
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-48.70279　　　2.000　　　1.67270　　　32.2
　　2　　 　　958.65257　　　2.567　　　
　　3　　 　　-87.18050　　　3.500　　　1.72916　　　54.6
　　4　　 　　-45.33683　　　0.100　　　
　　5* 　　　　28.25675　　　6.500　　　1.77250　　　49.6
　　6　　 　　735.50092　　　0.365　　　
　　7　　　　　28.50942　　　2.465　　　1.67270　　　32.2
　　8　　　　　19.47871　　　6.238　　　
　　9　　　　　　 ∞　　　　 D9（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　10　　　　-21.86257　　　2.000　　　1.49700　　　81.6
　　11　　　　-18.15776　　　0.500　　　
　　12　　　　-17.46272　　　1.100　　　1.67270　　　32.2
　　13　　　　-78.54612　　　0.200　　　
　　14* 　　　259.64263　　　6.500　　　1.75501　　　51.2
　　15* 　　　-23.47358　　　D15（可変）
　　16　　　 　45.54867　　　2.500　　　1.94595　　　18.0
　　17　　　 　56.06952　　　6.419　　　
　　18　　　　-49.21248　　　1.900　　　1.84666　　　23.8
　　19　　　　　　∞　　　　 7.000　　　
　　20　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　63.9
　　21　　　　　　∞　　　　 D21（可変）
［非球面データ］
　第５面
　κ=1.00000
　A4=-3.06009E-06, A6=-3.83923E-09, A8= 3.08021E-12, A10=-1.31813E-14
　第１４面
　κ=1.00000
　A4=-2.38445E-06, A6=-7.07397E-10, A8= 4.93804E-11, A10=-6.99716E-14
　第１５面
　κ=1.00000
　A4= 6.07250E-06, A6= 1.41158E-08, A8=-5.03385E-11, A10= 2.68237E-13
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝50.81　　　　β＝-0.1180
　D0　　　　　∞　　　　　　　413.36
　D9　　　　　14.286　　　　　　5.350
　D15　　　　 11.261　　　　　 20.197
　D21　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　67.37
　G2　　　 10　　　　68.93
　G3　　　 16　　　 -83.91
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.958
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.821
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.723
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.754
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝0.737
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝0.977
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.178
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.349
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.903
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.567
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.456
　条件式（１２）　　２ω＝46.2
　図５０（Ａ）は、第２５実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５０（Ｂ）は、第２５実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２６実施例）
　第２６実施例について、図５１～図５２および表２６を用いて説明する。図５１は、本実施形態の第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２６実施例に係る光学系ＬＳ（２６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１部分群Ｇ２Ａと、正の屈折力を有する第２部分群Ｇ２Ｂとから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２の第１部分群Ｇ２Ａと第２部分群Ｇ２Ｂとが、光軸に沿って互いに異なる移動量で物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１および物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凹形状の第２負レンズＬ１３と、両凸形状の第２正レンズＬ１４と、両凸形状の第３正レンズＬ１５と、両凸形状の第４正レンズＬ１６および両凹形状の第３負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１５は、両側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２の第１部分群Ｇ２Ａは、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１から構成される。第２レンズ群Ｇ２の第２部分群Ｇ２Ｂは、物体側から順に並んだ、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、両側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１および両凹形状の第１負レンズＬ３２からなる接合レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の第２負レンズＬ３３と、から構成される。第２負レンズＬ３３は、物体側のレンズ面が非球面である。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２６に、第２６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２６）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　51.60
ＦＮＯ　　　　 1.44
　　ω　　　　22.7
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 113.685
　ＢＦ　　　　13.100
　ＢＦａ　　　12.555
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　　　-171.72474　　　2.000　　　1.62588　　　35.7
　　2　　　　　35.44631　　　5.392　　　1.94594　　　18.0
　　3　　　　　74.33039　　　6.970　　　
　　4　　 　　-53.50931　　　3.610　　　1.75520　　　27.6
　　5　　　　　91.70821　　　0.200　　　
　　6　　　　　74.06522　　　7.512　　　1.90265　　　35.7
　　7　　　　-104.97613　　　0.100　　　
　　8* 　　　　56.97323　　　7.742　　　1.85135　　　40.1
　　9* 　　　-173.82221　　　0.200　　　
　　10　　　 　38.89486　　 12.894　　　1.59319　　　67.9
　　11　　　　-34.37837　　　1.500　　　1.74077　　　27.7
　　12　　　 　37.65571　　　4.597　　　
　　13　　　　　　∞　　　　 D13（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　14　　　　-22.59808　　　1.100　　　1.64769　　　33.7
　　15　　 　-145.29857　　　D15（可変）
　　16*　　　　85.83165　　　6.797　　　1.77377　　　47.2
　　17* 　　　-32.92442　　　1.000　　　
　　18　　　　-62.36306　　　6.400　　　1.49782　　　82.6
　　19　　　　-26.53221　　　D19（可変）
　　20　 　-15532.87600　　　5.451　　　1.94594　　　18.0
　　21　　　　-42.26207　　　4.169　　　1.75520　　　27.6
　　22　　 　1509.21760　　　3.688　　　
　　23* 　　　-47.39475　　　1.900　　　1.88202　　　37.2
　　24　　　　　　∞　　　　10.500　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 1.600　　　1.51680　　　64.1
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第８面
　κ=1.00000
　A4= 1.10048E-06, A6= 1.15261E-10, A8= 4.34134E-12, A10=-9.02791E-16
　第９面
　κ=1.00000
　A4= 2.53480E-06, A6=-1.36378E-09, A8= 6.90741E-12, A10=-6.44423E-15
　第１６面
　κ=1.00000
　A4=-2.74525E-06, A6= 1.71160E-08, A8=-1.40699E-11, A10= 1.45752E-14
　第１７面
　κ=1.00000
　A4= 1.20601E-05, A6= 1.19411E-08, A8= 3.74420E-11, A10=-3.48136E-14
　第２３面
　κ=1.00000
　A4= 1.37602E-06, A6=-3.97295E-09, A8= 7.39073E-12, A10=-9.76367E-15
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝51.60　　　　β＝-0.1471
　D0　　　　　∞　　　　　　　314.50
　D13　　　　 13.416　　　　　　6.329
　D15　　　　　1.447　　　　　　1.481
　D19　　　　　2.500　　　　　　9.547
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　　81.01
　G2　　　 14　　　　42.29
　(G2A　　 14　　　 -41.46)
　(G2B　　 16　　　　25.11)
　G4　　　 20　　　 -70.49
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.922
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.614
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.588
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.637
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.192
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.871
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.243
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.976
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.219
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.957
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.263
　条件式（１２）　　２ω＝45.4
　図５２（Ａ）は、第２６実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５２（Ｂ）は、第２６実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２６実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２７実施例）
　第２７実施例について、図５３～図５４および表２７を用いて説明する。図５３は、本実施形態の第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２７実施例に係る光学系ＬＳ（２７）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２７に、第２７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２７）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　85.00
ＦＮＯ　　　　 1.86
　　ω　　　　14.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 115.209
　ＢＦ　　　　21.685
　ＢＦａ　　　21.004
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-64.83088　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　-188.98518　　　0.300　　　
　　3　　 　　153.82997　　　4.500　　　1.94595　　　18.0
　　4　　 　　508.32386　　　0.300　　　
　　5　　 　　420.81318　　　6.000　　　1.72916　　　54.6
　　6　　　　-110.04917　　　0.100　　　
　　7　　　　　48.16622　　　7.000　　　1.72916　　　54.6
　　8　　　　　79.79724　　　0.200　　　
　　9　　　　　40.00000　　 10.958　　　1.59282　　　68.7
　　10　　 　-125.87904　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　11　　　 　25.51317　　　7.152　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　-30.69513　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　14　　　-1583.64670　　　1.500　　　
　　15　　　 　84.28063　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　16* 　　　-60.30181　　　1.500　　　
　　17　　 　-115.77812　　　4.500　　　1.49700　　　81.6
　　18　　　　-35.95414　　　D18（可変）
　　19　　　　-79.69114　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　20　　　　-48.89207　　　6.639　　　
　　21　　　　-37.38750　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　 　-237.55752　　 18.685　　　
　　23　　　　　　∞　　　　 2.000　　　1.51680　　　64.1
　　24　　　　　　∞　　　　 D24（可変）
［非球面データ］
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 4.07807E-06, A6= 3.17226E-09, A8=-8.77566E-12, A10= 1.60757E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝85.00　　　　β＝-0.1252
　D0　　　　　∞　　　　　　　661.16
　D12　　　　 17.304　　　　　　5.692
　D18　　　　　8.071　　　　 　19.684
　D24　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　 129.04
　G2　　　 13　　　　75.91
　G3　　　 19　　　-161.19
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.763
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.471
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.502
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.659
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.120
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.700
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.247
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝1.054
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝2.044
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.804
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.825
　条件式（１２）　　２ω＝28.4
　図５４（Ａ）は、第２７実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５４（Ｂ）は、第２７実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２７実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２８実施例）
　第２８実施例について、図５５～図５６および表２８を用いて説明する。図５５は、本実施形態の第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２８実施例に係る光学系ＬＳ（２８）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２８に、第２８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２８）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　85.00
ＦＮＯ　　　　 1.83
　　ω　　　　14.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 115.187
　ＢＦ　　　　19.721
　ＢＦａ　　　19.039
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-72.98373　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　-170.26652　　　0.300　　　
　　3　　 　　117.64422　　　4.500　　　1.94595　　　18.0
　　4　　 　　186.71439　　　0.436　　　
　　5　　 　　189.13820　　　6.000　　　1.72916　　　54.6
　　6　　　　-151.29429　　　0.100　　　
　　7　　　　　50.47764　　　7.000　　　1.72916　　　54.6
　　8　　　　　72.74698　　　0.200　　　
　　9　　　　　40.25986　　 11.919　　　1.59282　　　68.7
　　10　　 　-195.06452　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　11　　　 　26.55143　　　6.702　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　-29.45199　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　14　　 　-432.91007　　　1.500　　　
　　15　　　 　95.51607　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　16* 　　　-57.35798　　　1.500　　　
　　17　　　　-90.11025　　　4.500　　　1.49700　　　81.6
　　18　　　　-33.31937　　　D18（可変）
　　19　　　17922.25800　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　20　　 　-128.51263　　　6.878　　　
　　21　　　　-63.86657　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　　　153.63984　　 16.721　　　
　　23　　　　　　∞　　　　 2.000　　　1.51680　　　64.1
　　24　　　　　　∞　　　　 D24（可変）
［非球面データ］
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 4.53083E-06, A6= 3.16311E-09, A8=-8.83761E-12, A10= 1.81194E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝85.00　　　　β＝-0.1247
　D0　　　　　∞　　　　　　　661.16
　D12　　　　 18.306　　　　　　5.696
　D18　　　　　8.127　　　　　 20.736
　D24　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　 131.54
　G2　　　 13　　　　77.05
　G3　　　 19　　　-160.72
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.859
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.479
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.555
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.646
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.103
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.707
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.224
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝1.101
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝2.500
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.727
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.839
　条件式（１２）　　２ω＝28.4
　図５６（Ａ）は、第２８実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５６（Ｂ）は、第２８実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２８実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２９実施例）
　第２９実施例について、図５７～図５８および表２９を用いて説明する。図５７は、本実施形態の第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第２９実施例に係る光学系ＬＳ（２９）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表２９に、第２９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２９）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　85.00
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　14.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 115.297
　ＢＦ　　　　15.435
　ＢＦａ　　　14.754
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-75.54007　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　-147.54550　　　0.300　　　
　　3　　　　　88.89576　　　4.500　　　1.94595　　　18.0
　　4　　 　　118.01688　　　0.648　　　
　　5　　 　　127.59306　　　6.000　　　1.80400　　　46.6
　　6　　　　-246.54425　　　0.100　　　
　　7　　　　　47.61283　　　6.000　　　1.59282　　　68.6
　　8　　　　　67.76235　　　0.200　　　
　　9　　　　　40.00000　　 10.476　　　1.59282　　　68.7
　　10　　 　-185.31557　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　11　　　 　26.38137　　　6.867　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　-28.70718　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　14　　 　-336.87946　　　1.500　　　
　　15　　　 　97.83173　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　16* 　　　-54.59764　　　1.500　　　
　　17　　　　-87.32308　　　4.500　　　1.49700　　　81.6
　　18　　　　-32.94421　　　D18（可変）
　　19　　 　3326.05740　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　20　　 　-105.25167　　　4.274　　　
　　21　　　　-57.51449　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　　　111.93382　　 12.435　　　
　　23　　　　　　∞　　　　 2.000　　　1.51680　　　64.1
　　24　　　　　　∞　　　　 D24（可変）
［非球面データ］
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 4.61985E-06, A6= 4.41333E-09, A8=-1.50995E-11, A10= 2.98769E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝85.00　　　　β＝-0.1232
　D0　　　　　∞　　　　　　　661.16
　D12　　　　 21.713　　　　　　9.146
　D18　　　　 13.783　　　　　 26.349
　D24　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　 131.08
　G2　　　 13　　　　74.60
　G3　　　 19　　　-140.71
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.889
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.530
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.576
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.648
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.139
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.757
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.174
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝1.081
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝3.098
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.717
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.850
　条件式（１２）　　２ω＝28.4
　図５８（Ａ）は、第２９実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図５８（Ｂ）は、第２９実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第２９実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３０実施例）
　第３０実施例について、図５９～図６０および表３０を用いて説明する。図５９は、本実施形態の第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３０実施例に係る光学系ＬＳ（３０）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第１負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、両凸形状の第４正レンズＬ１５および両凹形状の第２負レンズＬ１６からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表３０に、第３０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３０）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　85.00
ＦＮＯ　　　　 1.85
　　ω　　　　14.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 115.242
　ＢＦ　　　　14.943
　ＢＦａ　　　14.261
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-74.95148　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　2　　　　-131.91024　　　0.300　　　
　　3　　　　　85.64889　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　4　　 　　120.40884　　　0.300　　　
　　5　　 　　115.73186　　　7.000　　　1.59282　　　68.6
　　6　　　　-191.64403　　　0.100　　　
　　7　　　　　48.88487　　　5.000　　　1.80400　　　46.6
　　8　　　　　63.21824　　　0.200　　　
　　9　　　　　40.00000　　 10.246　　　1.59282　　　68.7
　　10　　 　-287.51510　　　2.500　　　1.67270　　　32.2
　　11　　　 　26.35774　　　7.011　　　
　　12　　　　　　∞　　　　 D12（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　13　　　　-28.44113　　　1.500　　　1.64769　　　33.7
　　14　　 　-287.07114　　　1.500　　　
　　15　　　　102.04030　　　5.000　　　1.77377　　　47.2
　　16* 　　　-53.66013　　　1.500　　　
　　17　　　　-88.84311　　　4.500　　　1.49700　　　81.6
　　18　　　　-33.17367　　　D18（可変）
　　19　　 　-397.22387　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　20　　　　-86.37143　　　4.578　　　
　　21　　　　-52.43868　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　22　　　　143.09995　　 11.943　　　
　　23　　　　　　∞　　　　 2.000　　　1.51680　　　64.1
　　24　　　　　　∞　　　　 D24（可変）
［非球面データ］
　第１６面
　κ=1.00000
　A4= 4.49957E-06, A6= 4.10925E-09, A8=-1.26128E-11, A10= 2.42467E-14
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝85.00　　　　β＝-0.1242
　D0　　　　　∞　　　　　　　661.16
　D12　　　　 20.672　　　　　　8.633
　D18　　　　 15.892　　　　　 27.931
　D24　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　 134.72
　G2　　　 13　　　　74.30
　G3　　　 19　　　-130.08
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.882
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.571
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.556
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.631
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.144
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.813
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.168
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝1.075
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝3.632
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.766
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝2.929
　条件式（１２）　　２ω＝28.4
　図６０（Ａ）は、第３０実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６０（Ｂ）は、第３０実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３０実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３１実施例）
　第３１実施例について、図６１～図６２および表３１を用いて説明する。図６１は、本実施形態の第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦状態におけるレンズ構成を示す図である。第３１実施例に係る光学系ＬＳ（３１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。無限遠物体から近距離（有限距離）物体への合焦の際、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動し、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３が固定される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、両凹形状の第１負レンズＬ１１と、両凸形状の第１正レンズＬ１２と、両凸形状の第２正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第３正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第４正レンズＬ１５と、両凸形状の第５正レンズＬ１６および両凹形状の第２負レンズＬ１７からなる接合レンズと、開口絞りＳと、から構成される。第３正レンズＬ１４は、物体側のレンズ面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の第１正レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第２正レンズＬ２３と、から構成される。第１正レンズＬ２２は、像面Ｉ側のレンズ面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と、から構成される。第３レンズ群Ｇ３の像側に、像面Ｉが配置される。第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、抜き差し交換可能な光学フィルターＦＬが配設されている。
　以下の表３１に、第３１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３１）
［全体諸元］
　　ｆ　　　　85.00
ＦＮＯ　　　　 1.42
　　ω　　　　14.2
　　Ｙ　　　　21.70
　ＴＬ　　　 145.265
　ＢＦ　　　　14.071
　ＢＦａ　　　13.389
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　　1　　 　　-79.06766　　　3.000　　　1.67270　　　32.2
　　2　　 　　104.61579　　　5.110　　　
　　3　　 　　243.58488　　　6.500　　　1.94595　　　18.0
　　4　　　　-628.66078　　　0.300　　　
　　5　　 　　109.12437　　 16.500　　　1.59282　　　68.6
　　6　　　　-110.85187　　　0.100　　　
　　7* 　　　　63.25612　　 11.500　　　1.77250　　　49.6
　　8　　 　　360.60495　　　0.200　　　
　　9　　　　　52.11101　　　8.500　　　1.59282　　　68.7
　　10　　　 　88.79834　　　0.200　　　
　　11　　　 　71.03249　　　8.500　　　1.59282　　　68.6
　　12　　 　-790.77200　　　2.500　　　1.85025　　　30.0
　　13　　 　　30.29304　　　9.299　　　
　　14　　　　　　∞　　　　 D14（可変）　　　　　（絞りＳ）
　　15　　　　-35.50553　　　1.500　　　1.67270　　　32.2
　　16　 　-19114.07500　　　1.500　　　
　　17　　 　　96.59624　　　6.000　　　1.77377　　　47.2
　　18* 　　　-65.15132　　　1.500　　　
　　19　　 　-154.43166　　　6.000　　　1.49700　　　81.6
　　20　　　　-40.92465　　　D20（可変）
　　21　　 　-793.09360　　　4.000　　　1.94595　　　18.0
　　22　　 　-123.62638　　　9.551　　　
　　23　　　　-59.68219　　　2.000　　　1.64769　　　33.7
　　24　　　　388.46258　　 11.071　　　
　　25　　　　　　∞　　　　 2.000　　　1.51680　　　63.9
　　26　　　　　　∞　　　　 D26（可変）
［非球面データ］
　第７面
　A4=-1.31502E-07, A6=-4.69010E-11, A8= 1.13722E-14, A10=-8.34540E-18
　第１８面
　κ=1.00000
　A4= 2.96560E-06, A6= 2.23513E-09, A8=-5.41262E-12, A10= 7.26232E-15
［可変間隔データ］
　　　　無限遠合焦状態　　近距離合焦状態
　　　　　ｆ＝85.00　　　　β＝-0.1177
　D0　　　　　∞　　　　　　　661.16
　D14　　　　 23.433　　　　　　7.955
　D20　　　　　3.500　　　　　 18.978
　D26　　　　　1.000　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群　　　始面　　　焦点距離
　G1　　　　1　　　 117.63
　G2　　　 15　　　　83.50
　G3　　　 21　　　-188.48
［条件式対応値］
　条件式（１）　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＝0.930
　条件式（２）　　ｆ２／（－ｆ３）＝0.443
　条件式（３），（３－１），（３－２）
　　　　　　　　　（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＝0.672
　条件式（４）　　ｆ／ｆ１＝0.723
　条件式（５）　　ｆ／ｆ２＝1.018
　条件式（６）　　ｆ１／ｆ２＝1.409
　条件式（７）　　ＢＦａ／ｆ＝0.158
　条件式（８）　　ｆＦ／ｆＲ＝0.943
　条件式（９）　　（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＝0.139
　条件式（１０）　　｛１－（β２）2｝×（β３）2＝0.510
　条件式（１１）　　ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＝1.968
　条件式（１２）　　２ω＝28.4
　図６２（Ａ）は、第３１実施例に係る光学系の無限遠合焦時の諸収差図である。図６２（Ｂ）は、第３１実施例に係る光学系の近距離（至近距離）合焦時の諸収差図である。各諸収差図より、第３１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、無限遠合焦状態から近距離合焦状態に亘り、像倍率変化を抑えつつ、良好な光学性能を得ることが可能な光学系を実現することができる。
　ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。
　なお、以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　合焦レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すもの（例えば、本実施形態の第２レンズ群）とする。すなわち、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等を用いた）モータ駆動にも適している。
　本実施形態の光学系の各実施例において、防振機能を有していない構成のものを示したが、本願はこれに限られず、防振機能を有する構成とすることができる。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　Ｇ１　第１レンズ群　　　　　　　　　　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　　Ｉ　像面　　　　　　　　　　　　　　　Ｓ　開口絞り

Claims (17)

  1. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、
    　合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００
    　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０
    　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
    　　　　Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜５０．０００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　０．０１０＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜１．１００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ１＜５０．０００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  5. 　前記第１レンズ群は、絞りを有する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
  6. 　合焦の際、前記第１レンズ群が固定される請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０１０＜ｆ／ｆ１＜５．０００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０１０＜ｆ／ｆ２＜５．０００
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０１０＜ｆ１／ｆ２＜５．０００
    　但し、ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１００＜ＢＦａ／ｆ＜０．５００
    　但し、Ｂｆａ：前記光学系の最も像側に配置されたレンズにおける像側のレンズ面から像面までの光軸上の空気換算距離
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０＜ｆＦ／ｆＲ＜３．００
    　但し、ｆＦ：前記光学系における絞りより物体側に配置されたレンズの合成焦点距離
    　　　　ｆＲ：前記光学系における絞りより像側に配置されたレンズの合成焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　－１０．０＜（Ｇ１Ｒ２＋Ｇ１Ｒ１）／（Ｇ１Ｒ２－Ｇ１Ｒ１）＜１０．０
    　但し、Ｇ１Ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における像側のレンズ面の曲率半径
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０＜｛１－（β２）2｝×（β３）2＜２．００
    　但し、β２：無限遠合焦状態における前記第２レンズ群の横倍率
    　　　　β３：前記第３レンズ群の横倍率
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．５０＜ＦＮＯ×（ｆ１／ｆ）＜５．５０
    　但し、ＦＮＯ：前記光学系のＦナンバー
    　　　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　１５．０°＜２ω＜８５．０°
    　但し、２ω：前記光学系の画角
  16. 　請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系を備えて構成される光学機器。
  17. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、
    　合焦の際、前記第２レンズ群が光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置する光学系の製造方法。
    　－５．０００＜（－Ｇ１Ｒ１）／ｆ＜５００．０００
    　０．２０＜ｆ２／（－ｆ３）＜１．２０
    　但し、ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　　　　ｆ：前記光学系の焦点距離
    　　　　Ｇ１Ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側に配置されたレンズ成分における物体側のレンズ面の曲率半径
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