Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

WO2017145536A1 - 騒音低減構造及び過給装置 - Google Patents

騒音低減構造及び過給装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2017145536A1
WO2017145536A1 PCT/JP2017/000532 JP2017000532W WO2017145536A1 WO 2017145536 A1 WO2017145536 A1 WO 2017145536A1 JP 2017000532 W JP2017000532 W JP 2017000532W WO 2017145536 A1 WO2017145536 A1 WO 2017145536A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
compressor
noise reduction
partition
discharge side
compressor discharge
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/000532
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
友嗣 小野
浩之 細谷
林　健太郎
釋徹 金
嘉久 小野
康弘 和田
Original Assignee
三菱重工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱重工業株式会社 filed Critical 三菱重工業株式会社
Priority to CN201780002513.8A priority Critical patent/CN107850091B/zh
Priority to US15/748,361 priority patent/US10247203B2/en
Priority to KR1020187002509A priority patent/KR101853601B1/ko
Publication of WO2017145536A1 publication Critical patent/WO2017145536A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/663—Sound attenuation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/663—Sound attenuation
    • F04D29/665—Sound attenuation by means of resonance chambers or interference
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N1/00—Silencing apparatus characterised by method of silencing
    • F01N1/02—Silencing apparatus characterised by method of silencing by using resonance
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N1/00—Silencing apparatus characterised by method of silencing
    • F01N1/08—Silencing apparatus characterised by method of silencing by reducing exhaust energy by throttling or whirling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D25/024—Units comprising pumps and their driving means the driving means being assisted by a power recovery turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
    • F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/5826—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/50—Inlet or outlet
    • F05D2250/52—Outlet

Definitions

  • the present invention relates to a noise reduction structure and a supercharging device.
  • a supercharger is widely used as an auxiliary device for obtaining high combustion energy in an internal combustion engine.
  • an exhaust turbine supercharger is configured to compress air supplied to an internal combustion engine with a compressor by driving a turbine connected coaxially with the compressor using exhaust gas of the internal combustion engine.
  • Patent Document 1 discloses a silencer for reducing noise on the air discharge side of a compressor of a supercharger.
  • the pipe between the compressor outlet pipe and the air cooler in the supercharger has a double pipe structure including an outer pipe and an inner pipe.
  • a resonance cavity is formed between the outer tube and the inner tube, and the inner tube is provided with a plurality of through holes communicating with the resonance cavity.
  • the volume of the resonance cavity, the cross-sectional area and the length of the through hole are set in accordance with the resonance frequency corresponding to the rotation period of the blower, so that the rotation speed of the compressor impeller and the number of blades are set. It is described that the wind noise of the corresponding frequency can be reduced.
  • the present invention has been made in view of the above-described conventional problems, and an object thereof is a noise reduction structure capable of effectively reducing noise on the air discharge side of a compressor in a supercharger, and It is providing a supercharging device provided with this.
  • a noise reduction structure is a noise reduction structure for reducing noise on the air discharge side of a compressor in a supercharger, and is a tongue portion of a vortex chamber of the compressor.
  • a compressor discharge side pipe part which is at least a part of a compressor discharge side pipe comprising a downstream compressor outlet pipe and a pipe connecting the compressor outlet pipe and the air cooler; and the compressor discharge side pipe part A first perforated plate portion extending along the inner peripheral surface in the circumferential direction of the compressor discharge side piping portion so as to form an air layer between the inner peripheral surface and the plurality of through holes; and the compressor
  • By partitioning the internal space of the discharge side piping part in the radial direction or circumferential direction of the compressor discharge side piping part a plurality of flow paths are formed in the compressor discharge side piping part.
  • a second perforated plate provided in each of the plurality of flow paths, extending along the partition so as to form an air layer between the partition and the plurality of through holes A section.
  • the first perforated plate portion and the air layer function as an acoustic filter
  • the second perforated plate portion and the air layer function as an acoustic filter. Noise passing through the structure can be reduced.
  • the installation area of the perforated plate portion can be increased by providing the partition portion and the second perforated plate portion. For this reason, the noise reduction effect per unit length of the compressor discharge side pipe section can be enhanced, and the noise on the air discharge side of the compressor can be effectively reduced.
  • the partition portion partitions the internal space of the compressor discharge side piping portion into the plurality of flow paths in a circumferential direction.
  • a plurality of partition plates extending in the radial direction are included.
  • the second porous plate portion extends along both surfaces of the partition plate portion extending in the radial direction, the unit per unit length of the compressor discharge side piping portion.
  • the noise reduction effect can be enhanced, and a high noise reduction effect can be obtained with a simple configuration.
  • the manufacture of the noise reduction structure can be facilitated.
  • the partition part is inserted into the compressor discharge side pipe part from one end side of the compressor discharge side pipe part, and the outer end in the radial direction of the partition plate part is joined to the inner peripheral surface of the compressor discharge side pipe part by welding or the like. Thereby, a partition part can be easily fixed to a compressor discharge side piping part.
  • the compressor discharge side piping part is supported from the inside by a plurality of partition plates extending in the radial direction, high rigidity can be realized.
  • the partitioning section partitions the internal space of the compressor discharge side piping section into four flow paths in the circumferential direction. It has a cross-sectional shape.
  • the second porous plate portion extends along both surfaces of the four partition plate portions extending in the radial direction, a total of eight radial extensions are provided. A second perforated plate portion is provided. For this reason, the noise reduction effect per unit length of a compressor discharge side piping part can be heightened, and the high noise reduction effect can be acquired with a simple structure.
  • the noise reduction structure according to the above (2) includes a pipe axis center line of the compressor discharge side piping section and a straight line parallel to the rotation axis of the compressor impeller.
  • the plane is a plane S, and among the number N of the plurality of partition plate portions, the number of the partition plate portions positioned on the rotation axis side with respect to the plane S is n1, and the rotation axis with respect to the plane S is When the number of the partition plate portions positioned on the opposite side is n2, the partition portion is configured to satisfy n1 ⁇ n2.
  • the flow velocity of the air flowing through the portion near the compressor outlet pipe and the compressor outlet pipe is such that the flow velocity on the outer peripheral side far from the rotation axis of the compressor impeller is relative to the plane S with respect to the plane S. It is larger than the flow velocity on the inner peripheral side close to the rotation axis.
  • the number n1 of the partition plate portions positioned on the rotation axis side (inner peripheral side) with respect to the plane S is equal to the rotation axis with respect to the plane S.
  • the flow resistance on the inner peripheral side of the flow resistance due to the second perforated plate portion provided along the partition plate portion is It can be made smaller than the flow path resistance on the outer peripheral side. For this reason, the flow velocity distribution in the channel cross section can be made uniform.
  • the partition portion is circular so as to partition the internal space of the compressor discharge side piping portion into two flow paths in the radial direction.
  • the cross-sectional shape is as follows.
  • the tubular second perforated plate portion is provided concentrically with the partition portion on the inside and outside of the tubular partition portion.
  • the compressor discharge-side piping section includes the compressor outlet pipe.
  • the compressor outlet pipe and the air cooler are provided by providing the first porous plate portion and the second porous plate portion in the compressor outlet pipe which is a part of the supercharger.
  • the noise of the supercharger can be reduced regardless of the configuration of the piping connecting the two.
  • the inner wall is formed with an air layer between the inner wall of the vortex chamber.
  • a third perforated plate portion extending along the plurality of through holes is further provided.
  • the third perforated plate portion is provided along the inner wall of the vortex chamber of the supercharger, so that the configuration of the pipe connecting the compressor and the air cooler is not affected. In addition, the noise of the supercharger can be reduced.
  • a supercharging device includes a supercharger and the noise reduction structure according to any one of (1) to (7) above.
  • a noise reduction structure capable of effectively reducing noise on the air discharge side of a compressor in a supercharger and a supercharging device including the same are provided.
  • FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of an internal combustion engine system 100 according to an embodiment. It is a figure (figure which looked at compressor 8 from the direction of an axis) showing composition of compressor discharge side piping 9. It is a schematic sectional drawing of the noise reduction structure 20 (20A) which concerns on one Embodiment. It is a schematic sectional drawing of the noise reduction structure 20 (20B) which concerns on one Embodiment. It is a schematic sectional drawing of the noise reduction structure 20 (20C) which concerns on one Embodiment. It is a schematic sectional drawing of the noise reduction structure 20 (20D) which concerns on one Embodiment. It is a schematic sectional drawing of the noise reduction structure which concerns on a comparison form. FIG.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing the configuration of a first perforated plate portion 24 and a second perforated plate portion 28. It is a schematic sectional drawing of the compressor 8 in the supercharger 4 which concerns on one Embodiment, and is a figure which shows the noise reduction structure 20 (20E) which concerns on one Embodiment.
  • an expression indicating that things such as “identical”, “equal”, and “homogeneous” are in an equal state not only represents an exactly equal state, but also has a tolerance or a difference that can provide the same function. It also represents the existing state.
  • expressions representing shapes such as quadrangular shapes and cylindrical shapes represent not only geometrically strict shapes such as quadrangular shapes and cylindrical shapes, but also irregularities and chamfers as long as the same effects can be obtained. A shape including a part or the like is also expressed.
  • the expressions “comprising”, “comprising”, “comprising”, “including”, or “having” one constituent element are not exclusive expressions for excluding the existence of the other constituent elements.
  • FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of an internal combustion engine system 100 according to an embodiment.
  • the internal combustion engine system 100 includes an internal combustion engine 2 (for example, a marine diesel engine), a supercharger 4, and an air cooler 6.
  • the supercharger 4 is an exhaust turbine supercharger (turbocharger).
  • the supercharger 4 is configured to compress the air supplied to the internal combustion engine 2 by the compressor 8 by driving a turbine 10 coaxially connected to the compressor 8 using the exhaust gas of the internal combustion engine 2. .
  • the air compressed by the compressor 8 is guided to the air cooler 6 through the compressor discharge side pipe 9, cooled by the air cooler 6 and increased in air density, and then supplied to the internal combustion engine 2.
  • FIG. 2 is a diagram showing a configuration of the compressor discharge side pipe 9 (a diagram of the compressor 8 viewed from the axial direction).
  • the compressor discharge side pipe 9 includes a compressor outlet pipe 14 on the downstream side of the tongue 13 (the connection position between the start and end of winding of the vortex chamber 12) of the vortex chamber 12 of the compressor 8, and the compressor It consists of a pipe 15 connecting the outlet pipe 14 and the air cooler 6.
  • the pipe 15 includes an expansion joint 16 connected to the downstream end 14 a of the compressor outlet pipe 14, and a different diameter pipe 18 connecting the downstream end 16 a of the expansion joint 16 and the inlet 6 a of the air cooler 6. Including.
  • the internal combustion engine system 100 includes a noise reduction structure 20 for reducing noise on the air discharge side of the compressor 8 in the supercharger 4.
  • the noise reduction structure 20 constitutes a supercharger 5 together with the supercharger 4.
  • noise reduction structure 20 (20A to 20D) according to some embodiments will be described with reference to FIGS.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view of the noise reduction structure 20 (20A) according to an embodiment.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of the noise reduction structure 20 (20B) according to one embodiment.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view of the noise reduction structure 20 (20C) according to the embodiment.
  • FIG. 6 is a schematic cross-sectional view of the noise reduction structure 20 (20D) according to the embodiment.
  • the noise reduction structure 20 (20A to 20D) includes a compressor discharge side pipe section 22 that is at least a part of the compressor discharge side pipe 9, and a first The first porous plate portion 24, the partition portion 26, and the second porous plate portion 28 are included.
  • the compressor discharge side piping part 22 is a pipe part including the first porous plate part 24, the partition part 26, and the second porous plate part 28 in the compressor discharge side pipe 9. means.
  • the first perforated plate portion 24 extends along the inner peripheral surface 30 in the circumferential direction of the compressor discharge-side piping portion 22 so as to form an air layer 32 between the first porous plate portion 24 and the inner peripheral surface 30 of the compressor discharge-side piping portion 22. And has a plurality of through holes 34.
  • the partition portion 26 divides the internal space 36 of the compressor discharge side piping portion 22 in the radial direction or the circumferential direction of the compressor discharge side piping portion 22, thereby forming a plurality of flow paths 38 in the compressor discharge side piping portion 22.
  • the second porous plate portion 28 is provided in each of the plurality of flow paths 38 and extends along the partition portion 26 so as to form an air layer 40 between the second porous plate portion 28 and the plurality of through holes 42. Have.
  • the first perforated plate portion 24 and the air layer 32, and the second perforated plate portion 28 and the air layer 40 function as acoustic filters, so that noise passing through the noise reduction structure 20 can be reduced. it can.
  • the partition part 26 and the second porous part are provided. Since the plate portion 28 is provided, the installation area of the perforated plate portion can be increased. For this reason, the noise reduction effect per unit length of the compressor discharge side piping part 22 can be heightened.
  • the hole diameter d, the opening ratio ⁇ , the air layer 32 and the thickness L of the air layer 40 are set to the compressor 8.
  • the noise of the impeller 11 of the compressor 8 can be effectively reduced by setting the frequency corresponding to the resonance frequency corresponding to the rotation period of the impeller 11 (see FIG. 9).
  • the partition 26 extends in the radial direction so as to partition the internal space 36 of the compressor discharge side piping section 22 into a plurality of flow paths 38 in the circumferential direction.
  • a plurality of partition plate portions 44 are included.
  • the first porous plate portion 24 and the second porous plate portion 28 are provided in each of the plurality of flow paths 38.
  • the second porous plate portion 28 extends in the radial direction along both surfaces of each partition plate portion 44, and the outer end 29 of the second porous plate portion 28 in the radial direction is connected to the first porous plate portion 24. is doing.
  • the manufacture of the noise reduction structure 20 can be facilitated.
  • the partition portion 26 is inserted into the compressor discharge side piping portion 22 from one end side of the compressor discharge side piping portion 22, and the outer end 45 in the radial direction of the partition plate portion 44 is connected to the inner peripheral surface of the compressor discharge side piping portion 22.
  • the partition part 26 can be easily fixed to the compressor discharge side piping part 22.
  • the compressor discharge side piping part 22 is supported from the inner side by the plurality of partition plate parts 44 extending in the radial direction, high rigidity can be realized.
  • the partition portion 26 has a cross-shaped cross section so as to partition the internal space 36 of the compressor discharge side piping portion 22 into four flow paths 38 in the circumferential direction.
  • the second porous plate portion 28 extends along both surfaces of the four partition plate portions 44, and a total of eight second porous plate portions 28 are provided.
  • the tube axis center line L ⁇ b> 1 of the compressor discharge side piping section 22 and the rotation axis L ⁇ b> 2 of the impeller 11 (see FIG. 9) of the compressor 8 are parallel.
  • the plane including the straight line L3 is the plane S, and among the number N of the partition plate portions 44, the number of the partition plate portions 44 (44a) positioned on the rotation axis L2 side with respect to the plane S is n1 and the plane S.
  • the partition portion 26 is configured to satisfy n1 ⁇ n2.
  • the flow velocity of the air flowing through the compressor outlet pipe 14 and the portion close to the compressor outlet pipe 14 is the flow velocity at the outer peripheral side far from the rotation axis L ⁇ b> 2 of the impeller 11 of the compressor 8 with respect to the plane S.
  • the flow velocity on the inner peripheral side close to the rotation axis L2 with respect to the plane S is larger. 4 and 5, the number n1 of the partition plate portions 44 (44a) positioned on the rotation axis L2 side (inner peripheral side) with respect to the plane S is rotated with respect to the plane S.
  • the flow path resistance caused by the second porous plate portion 28 provided along the partition plate portion 44 because it is smaller than the number n2 of the partition plate portions 44 (44b) located on the opposite side (outer peripheral side) from the axis L2.
  • the flow resistance on the inner peripheral side can be made smaller than the flow resistance on the outer peripheral side. For this reason, the flow velocity distribution in the channel cross section can be made uniform.
  • an increase in energy loss due to the channel resistance caused by the second porous plate portion 28 can be suppressed by making the flow velocity distribution uniform. Thereby, an increase in energy loss can be suppressed while reducing noise on the discharge side of the compressor 8.
  • the partition part 26 has a circular cross-sectional shape so as to partition the internal space 36 of the compressor discharge side pipe part 22 into two flow paths 38 in the radial direction. That is, in the form shown in FIG. 6, the compressor discharge side piping part 22 and the partition part 26 constitute a double pipe.
  • a tubular second porous plate portion 28 (28a) is provided concentrically with the partition portion 26 inside the tubular partition portion 26, and an annular second porous plate portion 28 is provided outside the tubular partition portion 26. (28b) is provided concentrically with the partition 26.
  • the noise reduction structure 20 (20A to 20D) described above may be applied to any of the compressor outlet pipe 14, the expansion joint 16, and the different diameter pipe 18. That is, the compressor discharge side piping section 22 includes at least one of the compressor outlet pipe 14, the expansion joint 16, and the different diameter pipe 18.
  • the noise reduction structure 20 (20A to 20D) is applied to the compressor outlet pipe 14 (if the compressor discharge-side piping section 22 includes the compressor outlet pipe 14), the pipe connecting the compressor 8 and the air cooler 6 This is preferable in that the noise of the supercharger 4 can be reduced regardless of the configuration of 15.
  • the noise reduction structure 20 (20B or 20C) is applied to the compressor outlet pipe 14 (if the compressor discharge side piping section 22 shown in FIG. 4 or 5 includes the compressor outlet pipe 14), the compressor outlet pipe 14 Since the flow velocity distribution in the cross section of the flow path can be made uniform as described above, an increase in energy loss can be suppressed while reducing noise on the discharge side of the compressor 8.
  • FIG. 9 is a schematic cross-sectional view of the compressor 8 in the supercharger 4 according to the embodiment, and shows the noise reduction structure 20 (20E) according to the embodiment.
  • the noise reduction structure 20 (20 ⁇ / b> E) includes a third perforated plate portion 52.
  • the third perforated plate portion 52 extends along the inner wall 46 so as to form an air layer 48 between the inner wall 46 of the vortex chamber 12 and has a plurality of through holes 50.
  • the third perforated plate portion 52 extends along the inner wall 46 over a half circumference of the vortex chamber 12.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and includes forms obtained by modifying the above-described embodiments and forms obtained by appropriately combining these forms.
  • any one of the noise reduction structures 20 (20A to 20D) shown in FIGS. 3 to 6 and the noise reduction structure 20 (20E) shown in FIG. 9 can be used alone or in combination.
  • the supercharging device 5 described above is one of the noise reduction structure 20 (20A to 20D) shown in FIGS. 3 to 6 and one of the noise reduction structure 20 (20E) shown in FIG. May be provided, or both may be provided.
  • noise reduction structures 20 (20A to 20D) may be applied to the compressor discharge side pipe 9, or two or more may be applied.
  • the noise reduction structure 20 (20A) illustrated in FIG. 3 may be applied to the compressor outlet pipe 14, and the noise reduction structure 20 (20D) may be applied to at least a part of the pipe 15, or other combinations may be applied. May be.
  • the exhaust turbine type supercharger (turbocharger) has been exemplified in the above-described form
  • the configuration of the supercharger is not limited to this, and power or electric power taken out from the output shaft of the internal combustion engine via a belt or the like. It may be a mechanical supercharger (supercharger) that drives the compressor by the power of the motor.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

騒音低減構造は、コンプレッサ吐出側配管部と、コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するようにコンプレッサ吐出側配管部の周方向に内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、コンプレッサ吐出側配管部の内部空間をコンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、複数の流路の各々に設けられ、仕切部との間に空気層を形成するように仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、を備える。

Description

騒音低減構造及び過給装置
　本発明は、騒音低減構造及び過給装置に関する。
　内燃機関で高い燃焼エネルギーを得るための補助装置として、過給機が広く用いられている。例えば排気タービン式過給機は、コンプレッサと同軸に連結されたタービンを内燃機関の排ガスを利用して駆動することにより、内燃機関に供給する空気をコンプレッサで圧縮するように構成されている。
　近年、過給機の騒音低減についての要求が高まっている。特許文献１には、過給機のコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための消音装置が開示されている。かかる消音装置では、過給機におけるコンプレッサの出口管とエアクーラーとの間の配管が外管と内管からなる二重管構造となっている。また、外管と内管の間には共鳴空洞部が形成されており、内管には、共鳴空洞部と連通する複数の貫通孔が設けられている。かかる構成において、共鳴空洞部の容積、貫通孔の断面積および長さを、ブロアの回転周期に応じた共鳴周波数に対応して設定しておくことで、コンプレッサインペラの回転数及び羽根の数に応じた周波数の風切音を低減できることが記載されている。
特許第４９１１７８３号公報
　特許文献１に開示される消音装置によれば、過給機の空気吐出側の騒音を低減することができるが、過給機におけるコンプレッサとエアクーラーの間には、スペースの制約上、消音装置を設置可能な配管長さが限られているため、騒音低減の効果が限定的となりやすい。
　本発明は、上述したような従来の課題に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減可能な騒音低減構造、及びこれを備える過給装置を提供することである。
　（１）本発明の少なくとも一実施形態に係る騒音低減構造は、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造であって、前記コンプレッサの渦室のうち舌部より下流側のコンプレッサ出口管と、前記コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管と、からなるコンプレッサ吐出側配管の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部と、前記コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するように前記コンプレッサ吐出側配管部の周方向に前記内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、前記コンプレッサ吐出側配管部の内部空間を前記コンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、前記コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、前記複数の流路の各々に設けられ、前記仕切部との間に空気層を形成するように前記仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、を備える。
　上記（１）に記載の騒音低減構造によれば、第１多孔板部と空気層とが音響フィルターとして機能するとともに、第２多孔板部と空気層とが音響フィルターとして機能するため、騒音低減構造を通過する騒音を低減することができる。
　また、コンプレッサ吐出側配管部に第１多孔板部のみを設ける場合と比較して、仕切部及び第２多孔板部を設けた分、多孔板部の設置面積を増大させることができる。このため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、コンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減することができる。
　（２）幾つかの実施形態では、上記（１）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を周方向に前記複数の流路に仕切るように径方向に延在する複数の仕切板部を含む。
　上記（２）に記載の騒音低減構造によれば、径方向に延在する仕切板部の両面に沿って第２多孔板部が延在するため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。また、騒音低減構造の製造を容易化することができる。例えば、仕切部をコンプレッサ吐出側配管部の内側にコンプレッサ吐出側配管部の一端側から挿入し、仕切板部の径方向における外側端をコンプレッサ吐出側配管部の内周面に溶接等により接合することにより、仕切部を容易にコンプレッサ吐出側配管部に固定することができる。また、径方向に延在する複数の仕切板部によってコンプレッサ吐出側配管部が内側から支持されるため、高剛性化を実現することができる。
　（３）幾つかの実施形態では、上記（２）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を周方向に４つの流路に仕切るように、十字型の断面形状を有する。
　上記（３）に記載の騒音低減構造によれば、径方向に延在する４つの仕切板部の両面に沿って第２多孔板部が延在するため、合計８枚の径方向に延在する第２多孔板部が設けられる。このため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。
　（４）幾つかの実施形態では、上記（２）に記載の騒音低減構造において、前記コンプレッサ吐出側配管部の管軸中心線と、前記コンプレッサのインペラの回転軸線に平行な直線と、を含む平面を平面Ｓとし、前記複数の仕切板部の数Ｎのうち、前記平面Ｓに対して前記回転軸線側に位置する前記仕切板部の数をｎ１、前記平面Ｓに対して前記回転軸線と反対側に位置する前記仕切板部の数をｎ２とすると、前記仕切部は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成される。
　コンプレッサ吐出側配管のうち、コンプレッサ出口管及びコンプレッサ出口管に近い部分を流れる空気の流速は、平面Ｓに対してコンプレッサのインペラの回転軸線から遠い外周側における流速の方が、平面Ｓに対して上記回転軸線に近い内周側における流速よりも大きい。この点、上記（４）に記載の騒音低減構造によれば、平面Ｓに対して上記回転軸線側（内周側）に位置する仕切板部の数ｎ１が、平面Ｓに対して回転軸線と反対側（外周側）に位置する仕切板部の数ｎ２よりも小さいため、仕切板部に沿って設けられる第２多孔板部に起因する流路抵抗のうち、内周側の流路抵抗を外周側の流路抵抗より小さくすることができる。このため、流路断面内での流速分布を均一化することができる。
　したがって、上記（４）に記載の騒音低減構造によれば、第２多孔板部に起因する流路抵抗によるエネルギー損失の増大を、流速分布の均一化によって抑制することができる。これにより、コンプレッサの吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。
　（５）幾つかの実施形態では、上記（１）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を径方向に２つの流路に仕切るように円形の断面形状を有する。
　上記（５）に記載の騒音低減構造によれば、管状の仕切部の内側及び外側に、管状の第２多孔板部が仕切部と同心円上に設けられる。これにより、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡易な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。
　（６）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（５）の何れか１項に記載の騒音低減構造において、前記コンプレッサ吐出側配管部は、前記コンプレッサ出口管を含む。
　上記（６）に記載の騒音低減構造によれば、過給機の一部であるコンプレッサ出口管に第１多孔板部及び第２多孔板部を設けたことにより、コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管の構成によらずに過給機の騒音を低減することができる。
　（７）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（６）の何れか１項に記載の騒音低減構造において、前記渦室の内壁との間に空気層を形成するように前記内壁に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第３多孔板部を更に備える。
　上記（７）に記載の騒音低減構造によれば、第３多孔板部を過給機の渦室の内壁に沿って設けたことにより、コンプレッサとエアクーラーとを接続する配管の構成によらずに過給機の騒音を低減することができる。
　（８）本発明の少なくとも一実施形態に係る過給装置は、過給機と、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の騒音低減構造とを備える。
　上記（８）に記載の過給装置によれば、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の騒音低減構造を備えるため、コンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減することができる。
　本発明の少なくとも一実施形態によれば、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減可能な騒音低減構造、及びこれを備える過給装置が提供される。
一実施形態に係る内燃機関システム１００の概略構成を示すブロック図である。 コンプレッサ吐出側配管９の構成を示す図（コンプレッサ８を軸方向から視た図）である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｂ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｃ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｄ）の概略断面図である。 比較形態に係る騒音低減構造の概略断面図である。 第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８の構成を示す模式図である。 一実施形態に係る過給機４におけるコンプレッサ８の概略断面図であり、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｅ）を示す図である。
　以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
　例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
　例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
　例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
　一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
　図１は、一実施形態に係る内燃機関システム１００の概略構成を示すブロック図である。
　図１に示すように、内燃機関システム１００は、内燃機関２（例えば舶用ディーゼルエンジン）、過給機４及びエアクーラー６を備える。
　図示する形態では、過給機４は、排気タービン式過給機（ターボチャージャ）である。過給機４は、コンプレッサ８と同軸に連結されたタービン１０を内燃機関２の排ガスを利用して駆動することにより、内燃機関２に供給する空気をコンプレッサ８で圧縮するように構成されている。コンプレッサ８で圧縮された空気は、コンプレッサ吐出側配管９を通ってエアクーラー６に導かれ、エアクーラー６で冷却されて空気密度が高められた後、内燃機関２に供給される。
　図２は、コンプレッサ吐出側配管９の構成を示す図（コンプレッサ８を軸方向から視た図）である。
　図２に示すように、コンプレッサ吐出側配管９は、コンプレッサ８の渦室１２のうち舌部１３（渦室１２の巻始めと巻終わりの接続位置）より下流側のコンプレッサ出口管１４と、コンプレッサ出口管１４とエアクーラー６とを接続する配管１５とからなる。図示する形態では、配管１５は、コンプレッサ出口管１４の下流端１４ａに接続されたエキスパンションジョイント１６と、エキスパンションジョイント１６の下流端１６ａとエアクーラー６の入口６ａとを接続する異径管１８とを含む。
　図１及び図２に示すように、内燃機関システム１００は、過給機４におけるコンプレッサ８の空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造２０を備えている。騒音低減構造２０は、過給機４ととともに過給装置５を構成する。
　ここで、図３～図６を用いて幾つかの実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）について説明する。
　図３は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ）の概略断面図である。図４は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｂ）の概略断面図である。図５は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｃ）の概略断面図である。図６は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｄ）の概略断面図である。
　幾つかの実施形態では、図３～図６に示すように、騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）は、コンプレッサ吐出側配管９の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部２２と、第１多孔板部２４と、仕切部２６と、第２多孔板部２８とを含む。コンプレッサ吐出側配管部２２とは、以下で詳述するように、コンプレッサ吐出側配管９のうち、第１多孔板部２４と、仕切部２６と、第２多孔板部２８とを含む配管部分を意味する。
　第１多孔板部２４は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内周面３０との間に空気層３２を形成するようにコンプレッサ吐出側配管部２２の周方向に内周面３０に沿って延在し、複数の貫通孔３４を有する。仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６をコンプレッサ吐出側配管部２２の径方向又は周方向に仕切ることにより、コンプレッサ吐出側配管部２２内に複数の流路３８を形成する。第２多孔板部２８は、複数の流路３８の各々に設けられ、仕切部２６との間に空気層４０を形成するように仕切部２６に沿って延在し、複数の貫通孔４２を有する。
　かかる構成によれば、第１多孔板部２４と空気層３２、および第２多孔板部２８と空気層４０とが音響フィルターとして機能するため、騒音低減構造２０を通過する騒音を低減することができる。
　また、図７に示すようにコンプレッサ吐出側配管部２２に第１多孔板部２４のみを設ける場合と比較して、図３～図６に示す騒音低減構造２０では、仕切部２６及び第２多孔板部２８を設けた分、多孔板部の設置面積を増大させることができる。このため、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めることができる。
　また、図８において、第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８について、貫通孔３４及び貫通孔４２の孔径ｄ、開口率σ、空気層３２及び空気層４０の厚さＬをコンプレッサ８のインペラ１１（図９参照）の回転周期に応じた共鳴周波数に対応して設定すれば、コンプレッサ８のインペラ１１の騒音を効果的に低減することができる。
　幾つかの実施形態では、図３～図５に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を周方向に複数の流路３８に仕切るように径方向に延在する複数の仕切板部４４を含む。また、複数の流路３８の各々に第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８が設けられている。また、各仕切板部４４の両面に沿って第２多孔板部２８が径方向に延在しており、径方向における第２多孔板部２８の外側端２９が第１多孔板部２４に接続している。
　かかる構成によれば、騒音低減構造２０の製造を容易化することができる。例えば、仕切部２６をコンプレッサ吐出側配管部２２の内側にコンプレッサ吐出側配管部２２の一端側から挿入し、仕切板部４４の径方向における外側端４５をコンプレッサ吐出側配管部２２の内周面３０に溶接等により接合することにより、仕切部２６を容易にコンプレッサ吐出側配管部２２に固定することができる。また、径方向に延在する複数の仕切板部４４によってコンプレッサ吐出側配管部２２が内側から支持されるため、高剛性化を実現することができる。
　一実施形態では、図３に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を周方向に４つの流路３８に仕切るように、十字型の断面形状を有する。図示する形態では、４つの仕切板部４４の両面に沿って第２多孔板部２８が延在しており、合計８枚の第２多孔板部２８が設けられている。これにより、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。
　幾つかの実施形態では、図２、図４及び図５に示すように、コンプレッサ吐出側配管部２２の管軸中心線Ｌ１と、コンプレッサ８のインペラ１１（図９参照）の回転軸線Ｌ２に平行な直線Ｌ３と、を含む平面を平面Ｓとし、仕切板部４４の数Ｎのうち、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２側に位置する仕切板部４４（４４ａ）の数をｎ１、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２と反対側に位置する仕切板部４４（４４ｂ）の数をｎ２とすると、仕切部２６は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成されている。図４に示す形態では、Ｎ＝３，ｎ１＝１，ｎ２＝２を満たしており、図５に示す形態では、Ｎ＝３，ｎ１＝１，ｎ２＝０（平面Ｓ上に設けられた仕切板部４４の数は、ｎ１及びｎ２の何れにも計数しないこととする。）を満たしている。
　コンプレッサ吐出側配管９のうち、コンプレッサ出口管１４及びコンプレッサ出口管１４に近い部分を流れる空気の流速は、平面Ｓに対してコンプレッサ８のインペラ１１の回転軸線Ｌ２から遠い外周側における流速の方が、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２に近い内周側における流速よりも大きい。この点、図４及び図５に示す構成によれば、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２側（内周側）に位置する仕切板部４４（４４ａ）の数ｎ１が、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２と反対側（外周側）に位置する仕切板部４４（４４ｂ）の数ｎ２よりも小さいため、仕切板部４４に沿って設けられる第２多孔板部２８に起因する流路抵抗のうち、内周側の流路抵抗を外周側の流路抵抗より小さくすることができる。このため、流路断面内での流速分布を均一化することができる。
　したがって、図４及び図５に示す構成によれば、第２多孔板部２８に起因する流路抵抗によるエネルギー損失の増大を、流速分布の均一化によって抑制することができる。これにより、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。
　一実施形態では、図６に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を径方向に２つの流路３８に仕切るように円形の断面形状を有する。すなわち、図６に示す形態では、コンプレッサ吐出側配管部２２と仕切部２６とによって二重管が構成されている。また、管状の仕切部２６の内側に管状の第２多孔板部２８（２８ａ）が仕切部２６と同心円上に設けられており、管状の仕切部２６の外側に環状の第２多孔板部２８（２８ｂ）が仕切部２６と同心円上に設けられている。これにより、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡易な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。
　なお、上述した騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）は、コンプレッサ出口管１４、エキスパンションジョイント１６及び異径管１８の何れに適用してもよい。すなわち、コンプレッサ吐出側配管部２２は、コンプレッサ出口管１４、エキスパンションジョイント１６及び異径管１８の少なくとも一つを含む。ただし、騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）をコンプレッサ出口管１４に適用すれば（コンプレッサ吐出側配管部２２がコンプレッサ出口管１４を含んでいれば）、コンプレッサ８とエアクーラー６とを接続する配管１５の構成によらずに過給機４の騒音を低減することができる点で好ましい。また、騒音低減構造２０（２０Ｂ又は２０Ｃ）をコンプレッサ出口管１４に適用すれば（図４又は図５に示すコンプレッサ吐出側配管部２２がコンプレッサ出口管１４を含んでいれば）、コンプレッサ出口管１４の流路断面内での流速分布を上述のように均一化することができるため、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。
　図９は、一実施形態にかかる過給機４におけるコンプレッサ８の概略断面図であり、一実施形態にかかる騒音低減構造２０（２０Ｅ）を示している。
　一実施形態では、図９に示すように、騒音低減構造２０（２０Ｅ）は、第３多孔板部５２を含んでいる。図９に示す形態では、第３多孔板部５２は、渦室１２の内壁４６との間に空気層４８を形成するように内壁４６に沿って延在し、複数の貫通孔５０を有する。図示する例示的形態では、第３多孔板部５２は、渦室１２の半周以上に亘って内壁４６に沿って延在している。
　かかる構成においても、第３多孔板部５２と空気層４８とが音響フィルターとして機能するため、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減することができる。また、コンプレッサ８とエアクーラー６とを接続する配管１５の構成によらずに過給機４の騒音を低減することができる。
　本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。
　例えば、図３～図６に示した騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）の何れか一つと、図９に示した騒音低減構造２０（２０Ｅ）とは、単体で利用することも併用することも可能である。すなわち、上述した過給装置５は、図３～図６に示した騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）の何れか一つと、図９に示した騒音低減構造２０（２０Ｅ）とのうち、一方のみを備えていてもよいし、両方を備えていてもよい。
　また、コンプレッサ吐出側配管９には、騒音低減構造２０（２０Ａ～２０Ｄ）のうち一つのみが適用されてもよいし二つ以上が適用されてもよい。例えば、コンプレッサ出口管１４に図３に記載の騒音低減構造２０（２０Ａ）を適用し、配管１５の少なくとも一部に騒音低減構造２０（２０Ｄ）を適用してもよいし、他の組み合わせを適用してもよい。
　また、上述した形態では、排気タービン式過給機（ターボチャージャ）を例示したが、過給機の構成はこれに限定されず、内燃機関の出力軸からベルト等を介して取り出した動力又は電動モータの動力によって圧縮機を駆動する機械式の過給機（スーパーチャージャ）であってもよい。
２　内燃機関
４　過給機
５　過給装置
６　エアクーラー
　６ａ　入口
８　コンプレッサ
９　コンプレッサ吐出側配管
１０　タービン
１１　インペラ
１２　渦室
１３　舌部
１４　コンプレッサ出口管
　１４ａ　下流端
１５　配管
１６　エキスパンションジョイント
　１６ａ　下流端
１８　異径管
２０（２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ）　騒音低減構造
２２　コンプレッサ吐出側配管部
２４　第１多孔板部
２６　仕切部
２８　第２多孔板部
２９　外側端
３０　内周面
３２　空気層
３４　貫通孔
３６　内部空間
３８　流路
４０　空気層
４２　貫通孔
４４（４４ａ，４４ｂ）　仕切板部
４５　外側端
４６　内壁
４８　空気層
５０　貫通孔
５２　第３多孔板部
１００　内燃機関システム
Ｌ１　管軸中心線
Ｌ２　回転軸線
Ｌ３　直線
Ｎ，ｎ１，ｎ２　数
Ｓ　平面

Claims (8)

  1. 　過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造であって、
    　前記コンプレッサの渦室のうち舌部より下流側のコンプレッサ出口管と、前記コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管と、からなるコンプレッサ吐出側配管の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部と、
    　前記コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するように前記コンプレッサ吐出側配管部の周方向に前記内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、
    　前記コンプレッサ吐出側配管部の内部空間を前記コンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、前記コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、
    　前記複数の流路の各々に設けられ、前記仕切部との間に空気層を形成するように前記仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、
    　を備える、騒音低減構造。
  2. 　前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記周方向に前記複数の流路に仕切るように前記径方向に延在する複数の仕切板部を含む、請求項１に記載の騒音低減構造。
  3. 　前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記周方向に４つの流路に仕切るように、十字型の断面形状を有する、請求項２に記載の騒音低減構造。
  4. 　前記コンプレッサ吐出側配管部の管軸中心線と、前記コンプレッサのインペラの回転軸線に平行な直線と、を含む平面を平面Ｓとし、
    　前記複数の仕切板部の数Ｎのうち、前記平面Ｓに対して前記回転軸線側に位置する前記仕切板部の数をｎ１、前記平面Ｓに対して前記回転軸線と反対側に位置する前記仕切板部の数をｎ２とすると、
    　前記仕切部は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成された、請求項２に記載の騒音低減構造。
  5. 　前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記径方向に２つの流路に仕切るように円形の断面形状を有する、請求項１に記載の騒音低減構造。
  6. 　前記コンプレッサ吐出側配管部は、前記コンプレッサ出口管を含む、請求項１に記載の騒音低減構造。
  7. 　前記渦室の内壁との間に空気層を形成するように前記内壁に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第３多孔板部を更に備える、請求項１に記載の騒音低減構造。
  8. 　過給機と、請求項１乃至７の何れか１項に記載の騒音低減構造とを備える過給装置。
     
PCT/JP2017/000532 2016-02-22 2017-01-11 騒音低減構造及び過給装置 WO2017145536A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201780002513.8A CN107850091B (zh) 2016-02-22 2017-01-11 噪音降低构造和增压装置
US15/748,361 US10247203B2 (en) 2016-02-22 2017-01-11 Noise reduction structure and supercharging device
KR1020187002509A KR101853601B1 (ko) 2016-02-22 2017-01-11 소음 저감 구조 및 과급 장치

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016031340A JP6629627B2 (ja) 2016-02-22 2016-02-22 騒音低減構造及び過給装置
JP2016-031340 2016-02-22

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017145536A1 true WO2017145536A1 (ja) 2017-08-31

Family

ID=59685045

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/000532 WO2017145536A1 (ja) 2016-02-22 2017-01-11 騒音低減構造及び過給装置

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10247203B2 (ja)
JP (1) JP6629627B2 (ja)
KR (1) KR101853601B1 (ja)
CN (1) CN107850091B (ja)
WO (1) WO2017145536A1 (ja)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10473121B2 (en) * 2018-01-31 2019-11-12 GM Global Technology Operations LLC Turbocharger with a wastegate noise reduction device
CN110541841B (zh) * 2018-05-28 2021-11-02 青岛海尔智能技术研发有限公司 风机及风管机
CN110541842B (zh) * 2018-05-28 2021-11-02 青岛海尔智能技术研发有限公司 风机及风管机
US11391252B2 (en) * 2018-12-16 2022-07-19 Garrett Transportation I Inc. Turbocharger system including acoustic damper for attenuating aerodynamically generated noise from compressor
JP7213684B2 (ja) * 2018-12-28 2023-01-27 三菱重工業株式会社 遠心圧縮機
CN110388256A (zh) * 2019-08-16 2019-10-29 中船动力研究院有限公司 一种涡轮增压器的连接装置及扫气系统
CN112037746B (zh) * 2020-07-31 2023-03-14 清华大学 引水降噪结构、引水降噪组件及控制棒水压驱动系统

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6245323U (ja) * 1985-09-07 1987-03-19
JP2005069228A (ja) * 2003-08-26 2005-03-17 Abb Turbo Systems Ag マフラ
JP2008138687A (ja) * 2008-01-28 2008-06-19 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd ブロア排気騒音の消音装置取付方法
JP2011149380A (ja) * 2010-01-25 2011-08-04 Hitachi Consumer Electronics Co Ltd 多翼送風機
JP2012517549A (ja) * 2009-01-30 2012-08-02 イートン コーポレーション 広帯域ノイズ共鳴装置
US20150285269A1 (en) * 2014-04-02 2015-10-08 Cnh Industrial Canada, Ltd. Air diffuser for vacuum fan of planters

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2225398A (en) * 1939-09-13 1940-12-17 Clyde M Hamblin Construction of ventilating fans
DE1403496A1 (de) * 1961-07-01 1969-01-30 Daimler Benz Ag Kuehl- oder Heissluftgeblaese
US3312389A (en) * 1964-05-04 1967-04-04 Fukuo Saeki Air blower device with silencer
US4204586A (en) * 1975-12-11 1980-05-27 Bbc Brown Boveri & Company Limited Silencer on the intake side of a compressor with assembly of axially spaced annular sound-damping elements
US4969536A (en) * 1989-10-26 1990-11-13 Allied-Signal Inc. Turbocharger noise silencer
JP3238354B2 (ja) 1997-07-02 2001-12-10 三菱重工業株式会社 気液分離器用消音装置
US6382931B1 (en) * 1998-02-24 2002-05-07 Respironics, Inc. Compressor muffler
US7017706B2 (en) * 2001-12-21 2006-03-28 Honeywell International, Inc. Turbine noise absorber
US6896095B2 (en) * 2002-03-26 2005-05-24 Ford Motor Company Fan shroud with built in noise reduction
US6752240B1 (en) * 2002-11-05 2004-06-22 Brunswick Corporation Sound attenuator for a supercharged marine propulsion device
CN1311186C (zh) * 2003-05-23 2007-04-18 株式会社神户制钢所 多孔板消音构造
US20050150718A1 (en) * 2004-01-09 2005-07-14 Knight Jessie A. Resonator with retention ribs
US7722316B2 (en) * 2005-09-13 2010-05-25 Rolls-Royce Power Engineering Plc Acoustic viscous damper for centrifugal gas compressor
US8240427B2 (en) * 2008-10-01 2012-08-14 General Electric Company Sound attenuation systems and methods
CN102405338A (zh) * 2009-05-18 2012-04-04 博格华纳公司 排气涡轮增压器的压缩机
US8651800B2 (en) * 2010-06-04 2014-02-18 Gm Global Technology Operations Llp Induction system with air flow rotation and noise absorber for turbocharger applications
DE102011120148A1 (de) * 2011-12-03 2013-06-06 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) Schalldämpfer mit einem in einer Kreisbahneinführbaren Resonator-Einschubteil
EP2900948B1 (en) * 2012-09-27 2018-03-07 Eaton Corporation Integral resonators for roots-type supercharger
DE102013017276A1 (de) * 2013-10-17 2015-04-23 Daimler Ag Verbrennungskraftmaschine, insbesondere für einen Kraftwagen

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6245323U (ja) * 1985-09-07 1987-03-19
JP2005069228A (ja) * 2003-08-26 2005-03-17 Abb Turbo Systems Ag マフラ
JP2008138687A (ja) * 2008-01-28 2008-06-19 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd ブロア排気騒音の消音装置取付方法
JP2012517549A (ja) * 2009-01-30 2012-08-02 イートン コーポレーション 広帯域ノイズ共鳴装置
JP2011149380A (ja) * 2010-01-25 2011-08-04 Hitachi Consumer Electronics Co Ltd 多翼送風機
US20150285269A1 (en) * 2014-04-02 2015-10-08 Cnh Industrial Canada, Ltd. Air diffuser for vacuum fan of planters

Also Published As

Publication number Publication date
KR20180014839A (ko) 2018-02-09
CN107850091A (zh) 2018-03-27
US20180223873A1 (en) 2018-08-09
CN107850091B (zh) 2018-11-09
JP2017150340A (ja) 2017-08-31
JP6629627B2 (ja) 2020-01-15
KR101853601B1 (ko) 2018-04-30
US10247203B2 (en) 2019-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2017145536A1 (ja) 騒音低減構造及び過給装置
US7934581B2 (en) Broadband noise resonator
US8690524B2 (en) Low-noise ported-shroud compressor for a turbocharger
US9850913B2 (en) Centrifugal compressor
US8776946B2 (en) Gas turbine exhaust cone
JP6670760B2 (ja) 非対称デュアル渦巻きを通じる燃料節約及びｅｇｒ活用のためにパルスエネルギー分離を最適化するデュアル渦巻きターボチャージャ
US9500108B2 (en) Split path silencer
US10247079B2 (en) Exhaust gas purification system of internal combustion engine having turbocharger
KR20180012317A (ko) 압축기, 배기가스 터보차저 및 내연기관
JP5863720B2 (ja) 過給機用サイレンサ
US11635007B2 (en) Muffler
JP4333378B2 (ja) 過給機用吸入消音器の騒音放出低減方法及び装置
WO2016092897A1 (ja) 吸音装置、遠心圧縮機、および過給機
JP2018025191A (ja) 吸気口消音器
CN105927594A (zh) 涡轮增压器的消声器
US9238992B2 (en) Exhaust system having a flow rotation element and method for operation of an exhaust system
JP7161919B2 (ja) ポンプ
KR101692579B1 (ko) 복수 유로를 가지는 차량용 소음기
CN218118142U (zh) 消声器
WO2022196100A1 (ja) 内燃機関の吸気ダクト
JP2017172511A (ja) 内燃機関の排気装置
JP2006194161A (ja) 吸気サイレンサを備えた排気ターボ過給機
RU2283434C1 (ru) Глушитель многосекционный для выхлопных воздуховодов компрессоров
CN111130259A (zh) 马达及其消声器
JP2016128674A (ja) エンジンの排気装置

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20187002509

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15748361

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17755978

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17755978

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1