WO2011080803A1 - 熱源ユニット消費電力按分システム - Google Patents

Abstract

　熱源ユニット消費電力按分システム（１０）は、使用熱量演算部（１９ａ）と、補正熱量演算部（１９ｂ）と、電力按分部（１９ｃ）とを有している。使用熱量演算部（１９ａ）は、各利用ユニット（８ａ、８ｂ、８ｃ）における冷房運転又は暖房運転の使用熱量である利用側使用熱量を演算する。補正熱量演算部（１９ｂ）は、利用側使用熱量に対して、各利用ユニット（８ａ、８ｂ、８ｃ）が冷房運転又は暖房運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数の期待値に基づく補正を行う。電力按分部（１９ｃ）は、補正後の利用側使用熱量に応じて、熱源ユニット（２）の消費電力を按分する。

Description

熱源ユニット消費電力按分システム

　本発明は、熱源ユニット消費電力按分システム、特に、熱源ユニットに複数の利用ユニットを接続して構成されており冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能なヒートポンプシステムにおける熱源ユニット消費電力按分システムに関する。

　従来より、特許文献１（特開２００６－３４３０５２号公報）に示す空気調和装置がある。この空気調和装置（ヒートポンプシステム）は、圧縮機と、室外熱交換器（熱源側熱交換器）とを有する室外機（熱源ユニット）に、室内熱交換器（利用側熱交換器）を有する複数の室内機（利用ユニット）を接続して構成されている。このヒートポンプシステムは、各利用ユニットを冷却運転（冷却運転）又は加熱運転（加熱運転）に設定して、冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能である。

　上記従来のヒートポンプシステムを集合住宅やビル等に設置する場合には、利用ユニットを使用するユーザーが同一でない。このため、複数の利用ユニットに共通に設けられている熱源ユニットの消費電力を、ユーザー間において共同で負担する必要がある。しかし、ユーザーによって利用ユニットの能力、使用頻度又は設定温度等が異なるため、熱源ユニットの消費電力を各ユーザーが公平に負担するためには、専用の熱源ユニット消費電力按分システムが必要となる。
　このような熱源ユニット消費電力按分システムとして、各利用ユニットの運転データ等から各利用ユニットにおける冷却運転又は加熱運転の使用熱量を演算して、熱源ユニットの消費電力を各利用ユニットの使用熱量に応じて按分する手法が考えられる。
　しかし、冷却運転を行っている利用ユニットと加熱運転を行っている利用ユニットとが混在した運転状態になると、冷却運転を行っている利用ユニットと加熱運転を行っている利用ユニットとの間で排熱回収の影響が生じる。このため、熱源ユニット消費電力按分システムについても、このような排熱回収の影響を考慮することが必要であり、そうしなければ、熱源ユニットの消費電力を適正に按分することが困難である。

　本発明の課題は、熱源ユニットに複数の利用ユニットを接続して構成されており冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能なヒートポンプシステムにおいて、熱源ユニットの消費電力を適正に按分できるようにすることにある。

　本発明の第１観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、熱源ユニットに複数の利用ユニットが接続されることによって構成されており、冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能なヒートポンプシステムに適用される。そして、熱源ユニット消費電力按分システムは、使用熱量演算部と、補正熱量演算部と、電力按分部とを有している。使用熱量演算部は、各利用ユニットにおける冷却運転又は加熱運転の使用熱量である利用側使用熱量を演算する。補正熱量演算部は、利用側使用熱量に対して、各利用ユニットが冷却運転又は加熱運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行う。電力按分部は、補正後の利用側使用熱量に応じて、熱源ユニットの消費電力を按分する。

　例えば、冷却運転と加熱運転とが同時に行われている条件での運転性能よりも加熱運転だけが行われている条件での運転性能のほうが高い場合には、加熱運転を行っている利用ユニットは、冷却運転と同時運転を行っていることによって不利益を受けていることになる。また、冷却運転と加熱運転とが同時に行われている条件での運転性能よりも冷却運転だけが行われている条件での運転性能のほうが高い場合には、冷却運転を行っている利用ユニットは、加熱運転と同時運転を行っていることによって不利益を受けていることになる。このように、冷却運転と加熱運転とが同時に行われることによって、各利用ユニットが利益又は不利益を受けていることになる。
　そこで、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、上記のように、利用側使用熱量に対して、各利用ユニットが冷却運転又は加熱運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行うようにしている。そして、補正後の利用側使用熱量に応じて、熱源ユニットの消費電力を按分するようにしている。このため、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、冷却運転と加熱運転とが同時に行われている条件であっても、冷却運転と加熱運転とが同時に行われることによって生じる各利用ユニットの利益又は不利益が考慮されることになる。
　これにより、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、冷却運転と加熱運転とが同時に行われている条件であっても、熱源ユニットの消費電力を適正に按分することができる。

　本発明の第２観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、第１観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムにおいて、性能期待値は、外気温度に応じて変化する値である。
　ヒートポンプシステムの運転性能は、外気温度によって大きく変化するものである。
　そこで、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、上記のように、利用側使用熱量の補正に使用する性能期待値として、外気温度に応じて変化する値を使用している。
　これにより、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、外気温度を考慮して、熱源ユニットの消費電力を正確に按分することができる。

　本発明の第３観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、第１又は第２観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムにおいて、性能期待値は、成績係数の期待値である。そして、利用側使用熱量の補正は、成績係数の期待値に基づいて得られる補正係数を乗算することによって行われる。
　この熱源ユニット消費電力按分システムでは、ヒートポンプシステムの運転性能を示す値として信頼性の高い成績係数の期待値を性能期待値として使用しているため、熱源ユニットの消費電力を正確に按分することができる。

　本発明の第４観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、第１～第３観点のいずれかにかかる熱源ユニット消費電力按分システムにおいて、補正熱量演算部は、複数の利用ユニットのうち特定の２つ以上の利用ユニットで冷却運転及び加熱運転が同時に行われている場合に、以下のように、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量を演算する。まず、利用側使用熱量に対して性能期待値に基づく補正を行った後に、特定の２つ以上の利用ユニットにおける冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に比較する。そして、この比較によって得られた冷却運転の利用側使用熱量及び加熱運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを加算することによって、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量とする。

　例えば、２つ以上の利用ユニットのユーザーが同一である場合には、これらの利用ユニットの利用側使用熱量を加算して、これらの利用ユニット全体の利用側使用熱量を演算し、この加算された利用側使用熱量に応じて、熱源ユニットの消費電力を按分することになる。
　しかし、これらの利用ユニットで冷却運転及び加熱運転が同時に行われている場合には、同一のユーザー内で排熱回収の効果が生じることになる。このため、冷却運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量と加熱運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量とを上記のように単純に加算してしまうと、同一ユーザー内での排熱回収の効果が考慮されることなく、熱源ユニットの消費電力を按分することになる。
　そこで、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、上記のように、特定の２つ以上の利用ユニットにおける冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に比較している。このため、特定の２つ以上の利用ユニットにおける冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に排熱回収を行っている組み合わせと見なすことになる。そして、この比較によって得られた冷却運転の利用側使用熱量及び加熱運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを加算することによって、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量を演算している。このため、排熱回収を行っている２つの利用ユニットのうち利用側使用熱量の大きいほうだけを選択して加算することになり、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量を排熱回収の効果を考慮した値として得ることができる。
　これにより、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、特定の２つ以上の利用ユニットにおける排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニットの消費電力を按分することができる。

　本発明の第５観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、第１～第３観点のいずれかにかかる熱源ユニット消費電力按分システムにおいて、複数の利用ユニットが１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットを含んでいる。そして、補正熱量演算部は、この１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に行われている場合に、以下のように、１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットにおける利用側使用熱量を演算する。まず、利用側使用熱量に対して性能期待値に基づく補正を行った後に、１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットにおける冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを比較する。そして、この比較によって得られた冷却運転の利用側使用熱量及び加熱運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを、１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットにおける利用側使用熱量とする。

　例えば、１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットが採用される場合を想定する。この場合には、この利用ユニットの冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量を加算して、この利用ユニットの利用側使用熱量を演算し、この加算された利用側使用熱量に応じて、熱源ユニットの消費電力を按分することが考えられる。
　しかし、この利用ユニットで冷却運転及び加熱運転が同時に行われている場合には、この利用ユニット内で排熱回収の効果が生じることになる。このため、上記のように、冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを上記のように単純に加算してしまうと、この利用ユニット内での排熱回収の効果が考慮されることなく、熱源ユニットの消費電力を按分することになる。
　そこで、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、上記のように、冷却運転の利用側使用熱量と加熱運転の利用側使用熱量とを比較して、いずれか大きいほうを利用側使用熱量としている。このため、この利用ユニットにおける利用側使用熱量を排熱回収の効果を考慮した値として得ることができる。
　これにより、この熱源ユニット消費電力按分システムでは、冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニット内における排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニットの消費電力を按分することができる。

　本発明の第６観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムは、第５観点にかかる熱源ユニット消費電力按分システムにおいて、熱源ユニットは、熱源側冷媒を圧縮する熱源側圧縮機と熱源側熱交換器とを有している。１つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットは、利用側圧縮機と、冷媒－水熱交換器と、第１利用側熱交換器と、第２利用側熱交換器とを有している。利用側圧縮機は、利用側冷媒を圧縮する圧縮機である。冷媒－水熱交換器は、利用側冷媒の放熱器として機能して水媒体を加熱することが可能な熱交換器である。第１利用側熱交換器は、熱源側冷媒の放熱によって利用側冷媒の蒸発器として機能することが可能な熱交換器である。第２利用側熱交換器は、熱源側冷媒の蒸発によって水媒体を冷却することが可能な熱交換器である。そして、熱源側圧縮機と熱源側熱交換器と第１利用側熱交換器と第２利用側熱交換器とを接続することによって熱源側冷媒回路が構成されている。また、利用側圧縮機と冷媒－水熱交換器と第１利用側熱交換器とを接続することによって利用側冷媒回路が構成されている。そして、冷却運転は、第２利用側熱交換器における熱源側冷媒の蒸発によって行われる。また、加熱運転は、第１利用側熱交換器における熱源側冷媒の放熱、及び、利用側冷媒回路の運転によって行われる。

本発明の第１実施形態にかかる熱源ユニット消費電力按分システムが適用されたヒートポンプシステムの概略構成図である。 本発明にかかる第１実施形態の熱源ユニット消費電力按分システムのシステム構成図である。 冷却運転又は加熱運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数の期待値を示す図である。 すべての利用ユニットが冷却運転を行っている場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 すべての利用ユニットが加熱運転を行っている場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 冷却運転を行っている利用ユニットと加熱運転を行っている利用ユニットとが混在している場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 加熱運転を行っている利用ユニットが単独で加熱運転だけを行ったものと想定した場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 冷却運転を行っている利用ユニットが単独で冷却運転だけを行ったものと想定した場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 本発明の第２実施形態にかかる熱源ユニット消費電力按分システムが適用されたヒートポンプシステムの概略構成図である。 本発明の第２実施形態にかかる熱源ユニット消費電力按分システムのシステム構成図である。 １つの利用ユニット内で冷却運転及び加熱運転を同時に行っている利用ユニットと冷却運転を行っている利用ユニットとが混在している場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 加熱運転を行っている利用ユニットが単独で加熱運転だけを行ったものと想定した場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。 冷却運転を行っている利用ユニットが単独で冷却運転だけを行ったものと想定した場合の熱源側冷媒回路のサイクル線図である。

　以下、本発明にかかる熱源ユニット消費電力按分システムが適用されたヒートポンプシステムの実施形態について、図面に基づいて説明する。
　（１）第１実施形態
　＜ヒートポンプシステムの構成＞
　－全体－
　図１は、本発明の第１実施形態にかかる熱源ユニット消費電力按分システムが適用されたヒートポンプシステム１の概略構成図である。ヒートポンプシステム１は、蒸気圧縮式のヒートポンプサイクルを利用して冷房運転（冷却運転）や暖房運転（加熱運転）を行うことが可能な装置である。
　ヒートポンプシステム１は、主として、熱源ユニット２と、複数（図１では、３つ）の利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃと、吐出冷媒連絡管１２と、液冷媒連絡管１３と、吸入冷媒連絡管１４と、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃとを有している。そして、熱源ユニット２と利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃとは、冷媒連絡管１２、１３、１４及び接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃを介して接続されることによって、熱源側冷媒回路２０を構成している。熱源側冷媒回路２０には、ＨＦＣ系冷媒の一種であるＨＦＣ－４１０Ａが熱源側冷媒として封入されている。

　－熱源ユニット－
　熱源ユニット２は、屋外（例えば、集合住宅やビルの屋上等）に設置されている。熱源ユニット２は、冷媒連絡管１２、１３、１４及び接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃを介して利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃに接続されており、熱源側冷媒回路２０の一部を構成している。
　熱源ユニット２は、主として、熱源側圧縮機２１と、油分離機構２２と、熱源側切換機構２３と、熱源側熱交換器２６と、熱源側膨張弁２８と、吸入戻し管２９と、過冷却器３１と、熱源側アキュムレータ３２と、液側閉鎖弁３３と、吸入側閉鎖弁３４と、吐出側閉鎖弁３５とを有している。
　熱源側圧縮機２１は、熱源側冷媒を圧縮する機構である。ここでは、熱源側圧縮機２１として、ケーシング（図示せず）内に収容されたロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示せず）が、同じくケーシング内に収容された熱源側圧縮機モータ２１ａによって駆動される密閉式圧縮機が採用されている。熱源側圧縮機モータ２１ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、熱源側圧縮機２１の容量制御が可能になっている。

　油分離機構２２は、熱源側圧縮機２１から吐出された熱源側冷媒中に含まれる冷凍機油を分離して熱源側圧縮機２１の吸入に戻すための機構である。油分離機構２２は、主として、熱源側圧縮機２１の熱源側吐出管２１ｂに設けられた油分離器２２ａと、油分離器２２ａと熱源側圧縮機２１の熱源側吸入管２１ｃとを接続する油戻し管２２ｂとを有している。油分離器２２ａは、熱源側圧縮機２１から吐出された熱源側冷媒中に含まれる冷凍機油を分離する機器である。油戻し管２２ｂは、キャピラリチューブを有しており、油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油を熱源側圧縮機２１の熱源側吸入管２１ｃに戻す冷媒管である。
　熱源側切換機構２３は、熱源側熱交換器２６を熱源側冷媒の放熱器として機能させる熱源側放熱運転状態と熱源側熱交換器２６を熱源側冷媒の蒸発器として機能させる熱源側蒸発運転状態とを切り換え可能な三方切換弁である。熱源側切換機構２３は、熱源側吐出管２１ｂと、熱源側吸入管２１ｃと、熱源側熱交換器２６のガス側に接続された熱源側ガス冷媒管２４とに接続されている。熱源側切換機構２３は、熱源側吐出管２１ｂと熱源側ガス冷媒管２４とを連通させる切り換え（熱源側放熱運転状態に対応、図１の熱源側切換機構２３の実線を参照）を行うことが可能である。また、熱源側切換機構２３は、熱源側ガス冷媒管２４と熱源側吸入管２１ｃとを連通させる切り換え（熱源側蒸発運転状態に対応、図１の熱源側切換機構２３の破線を参照）を行うことが可能である。尚、熱源側切換機構２３は、三方切換弁に限定されるものではなく、例えば、複数の電磁弁を組み合わせて使用したり、四路切換弁を代用する等によって、上記と同様の熱源側冷媒の流れの方向を切り換える機能を有するように構成したものであってもよい。また、熱源側吐出管２１ｂには、熱源側吐出分岐管２１ｄが接続されている。熱源側吐出分岐管２１ｄは、熱源側切換機構２３の切り換え動作に関係なく、熱源側圧縮機２１の吐出から熱源側冷媒を熱源ユニット２外（より具体的には、吐出冷媒連絡管１２）に導出するための冷媒管である。

　熱源側熱交換器２６は、熱源側冷媒と室外空気との熱交換を行うことで熱源側冷媒の放熱器又は蒸発器として機能する熱交換器であり、その液側に熱源側液冷媒管２７が接続されており、そのガス側に熱源側ガス冷媒管２４が接続されている。熱源側液冷媒管２７は、熱源側冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器２６の出口から熱源側冷媒を熱源ユニット２外（より具体的には、液冷媒連絡管１３）に導出するための冷媒管である。また、熱源側液冷媒管２７は、熱源ユニット２外から熱源側冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器２６の入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。熱源側熱交換器２６において熱源側冷媒と熱交換を行う室外空気は、熱源側ファンモータ３７によって駆動される熱源側ファン３６によって供給されるようになっている。熱源側ファンモータ３７は、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、熱源側ファン３６の風量制御が可能になっている。

　熱源側膨張弁２８は、熱源側熱交換器２６を流れる熱源側冷媒の減圧等を行う電動膨張弁であり、熱源側液冷媒管２７に設けられている。
　吸入戻し管２９は、熱源側液冷媒管２７を流れる熱源側冷媒の一部を分岐して熱源側圧縮機２１の吸入に戻す冷媒管であり、ここでは、その一端が熱源側液冷媒管２７に接続されており、その他端が熱源側吸入管２１ｃに接続されている。そして、吸入戻し管２９には、開度制御が可能な吸入戻し膨張弁３０が設けられている。この吸入戻し膨張弁３０は、電動膨張弁からなる。
　過冷却器３１は、熱源側液冷媒管２７を流れる冷媒と吸入戻し管２９を流れる熱源側冷媒（より具体的には、吸入戻し膨張弁３０によって減圧された後の熱源側冷媒）との熱交換を行う熱交換器である。

　熱源側アキュムレータ３２は、熱源側吸入管２１ｃに設けられており、熱源側冷媒回路２０を循環する冷媒を熱源側吸入管２１ｃから熱源側圧縮機２１に吸入される前に一時的に溜めるための容器である。また、熱源側吸入管２１ｃには、熱源側アキュムレータ３２の上流側の位置に、熱源側ガス冷媒管２５が接続されている。熱源側ガス冷媒管２５は、熱源ユニット２外（より具体的には、吸入冷媒連絡管１４）から熱源側圧縮機２１の吸入に熱源側冷媒を導入するための冷媒管である。
　液側閉鎖弁３３は、熱源側液冷媒管２７と液冷媒連絡管１３との接続部に設けられた弁である。吸入側閉鎖弁３４は、熱源側ガス冷媒管２５と吸入冷媒連絡管１４との接続部に設けられた弁である。吐出側閉鎖弁３５は、熱源側吐出分岐管２１ｄと吐出冷媒連絡管１２との接続部に設けられた弁である。

　また、熱源ユニット２には、各種のセンサが設けられている。具体的には、熱源ユニット２には、熱源側吸入圧力センサ４１と、熱源側吐出圧力センサ４２と、熱源側吸入温度センサ４３と、熱源側吐出温度センサ４４と、熱源側熱交ガス側温度センサ４５と、熱源側熱交液側温度センサ４６と、外気温度センサ４７とが設けられている。熱源側吸入圧力センサ４１は、熱源側圧縮機２１の吸入における熱源側冷媒の圧力である熱源側吸入圧力Ｐｓ１を検出する圧力センサである。熱源側吐出圧力センサ４２は、熱源側圧縮機２１の吐出における熱源側冷媒の圧力である熱源側吐出圧力Ｐｄ１を検出する圧力センサである。熱源側吸入温度センサ４３は、熱源側圧縮機２１の吸入における熱源側冷媒の温度である熱源側吸入温度Ｔｓ１を検出する温度センサである。熱源側吐出温度センサ４４は、熱源側圧縮機２１の吐出における熱源側冷媒の温度である熱源側吐出温度Ｔｄ１を検出する温度センサである。熱源側熱交ガス側温度センサ４５は、熱源側熱交換器２６のガス側における冷媒の温度である熱源側熱交ガス側温度Ｔｈｇを検出する温度センサである。熱源側熱交液側温度センサ４６は、熱源側熱交換器２６の液側における熱源側冷媒の温度である熱源側熱交液側温度Ｔｈｌを検出する温度センサである。外気温度センサ４７は、外気温度Ｔｏを検出する温度センサである。また、熱源ユニット２は、熱源ユニット２を構成する各部の動作を制御する熱源側制御部４９を有している。そして、熱源側制御部４９は、熱源ユニット２の制御を行うためのマイクロコンピュータやメモリ等を有している。熱源側制御部４９は、後述の利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの利用側制御部８９ａ、８９ｂ、８９ｃや接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃの接続側制御部９９ａ、９９ｂ、９９ｃとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

　－吐出冷媒連絡管－
　吐出冷媒連絡管１２は、吐出側閉鎖弁３５を介して熱源側吐出分岐管２１ｄに接続されている。吐出冷媒連絡管１２は、熱源側切換機構２３が熱源側放熱運転状態及び熱源側蒸発運転状態のいずれにおいても、熱源側圧縮機２１の吐出から熱源ユニット２外に熱源側冷媒を導出することが可能な冷媒管である。
　－液冷媒連絡管－
　液冷媒連絡管１３は、液側閉鎖弁３３を介して熱源側液冷媒管２７に接続されている。液冷媒連絡管１３は、熱源側切換機構２３が熱源側放熱運転状態において熱源側冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器２６の出口から熱源ユニット２外に熱源側冷媒を導出することが可能な冷媒管である。また、液冷媒連絡管１３は、熱源側切換機構２３が熱源側蒸発運転状態において熱源ユニット２外から熱源側冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器２６の入口に熱源側冷媒を導入することが可能な冷媒管でもある。

　－吸入冷媒連絡管－
　吸入冷媒連絡管１４は、吸入側閉鎖弁３４を介して熱源側ガス冷媒管２５に接続されている。吸入冷媒連絡管１４は、熱源側切換機構２３が熱源側放熱運転状態及び熱源側蒸発運転状態のいずれにおいても、熱源ユニット２外から熱源側圧縮機２１の吸入に熱源側冷媒を導入することが可能な冷媒管である。
　－利用ユニット－
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃは、屋内（例えば、集合住宅の各戸やビルの各区画等）に設置されている。利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃは、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃ及び冷媒連絡管１２、１３、１４を介して熱源ユニット２に接続されており、熱源側冷媒回路２０の一部を構成している。尚、利用ユニット８ｂ、８ｃの構成は、利用ユニット８ａの構成と同様である。このため、ここでは、利用ユニット８ａの構成のみを説明し、利用ユニット８ｂ、８ｃの構成については、利用ユニット８ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに添字「ｂ」、「ｃ」を付して、各部の説明を省略する。

　利用ユニット８ａは、主として、利用側熱交換器８１ａと利用側膨張弁８２ａとを有している。
　利用側熱交換器８１ａは、冷媒と室内空気との熱交換を行うことで冷媒の放熱器又は蒸発器として機能する熱交換器であり、その液側に利用側液冷媒管８３ａが接続されており、そのガス側に利用側ガス冷媒管８４ａが接続されている。利用側液冷媒管８３ａは、熱源側冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器８１ａの出口から熱源側冷媒を利用ユニット８ａ外（より具体的には、後述の接続ユニット９ａの液接続管９１ａ）に導出するための冷媒管である。また、利用側液冷媒管８３ａは、利用ユニット８ａ外から熱源側冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器８１ａの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。利用側ガス冷媒管８４ａは、利用ユニット８ａ外（より具体的には、後述の接続ユニット９ａの合流ガス接続管９６ａ）から熱源側冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器８１ａの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管である。また、利用側ガス冷媒管８４ａは、熱源側冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器８１ａの出口から熱源側冷媒を利用ユニット８ａ外に導出するための冷媒管でもある。利用側熱交換器８１ａにおいて冷媒と熱交換を行う室内空気は、利用側ファンモータ８６ａによって駆動される利用側ファン８５ａによって供給されるようになっている。

　利用側膨張弁８２ａは、開度制御を行うことで利用側熱交換器８１ａを流れる熱源側冷媒の流量を可変することが可能な電動膨張弁であり、利用側液冷媒管８３ａに設けられている。
　また、利用ユニット８ａには、各種のセンサが設けられている。具体的には、利用ユニット８ａには、利用側熱交ガス側温度センサ８７ａと、利用側熱交液側温度センサ８８ａと、利用側液冷媒管温度センサ９０ａとが設けられている。利用側熱交ガス側温度センサ８７ａは、利用側熱交換器８１ａのガス側における熱源側冷媒の温度である利用側熱交ガス側温度Ｔｕｇａを検出する温度センサである。利用側熱交液側温度センサ８８ａは、利用側熱交換器８１ａの液側における熱源側冷媒の温度である利用側熱交液側温度Ｔｕｌａを検出する温度センサである。利用側液冷媒管温度センサ９０ａは、利用側熱交換器８１ａが熱源側冷媒の蒸発器として機能する場合の利用側膨張弁８２ａの上流側における熱源側冷媒の利用側液冷媒管温度Ｔｕｖａを検出する温度センサである。また、利用ユニット８ａは、利用ユニット８ａを構成する各部の動作を制御する利用側制御部８９ａを有している。そして、利用側制御部８９ａは、利用ユニット８ａの制御を行うためのマイクロコンピュータやメモリ等を有している。利用側制御部８９ａは、リモコン（図示せず）との間で制御信号等のやりとりを行ったり、熱源ユニット２の熱源側制御部４９や後述の接続ユニット９ａの接続側制御部９９ａとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

　－接続ユニット－
　接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃは、屋内（例えば、集合住宅の各戸やビルの各区画等）に利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃとともに設置されている。接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃは、冷媒連絡配管１２、１３、１４とともに、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃと熱源ユニット２との間に介在しており、熱源側冷媒回路２０の一部を構成している。尚、接続ユニット９ｂ、９ｃの構成は、接続ユニット９ａの構成と同様である。このため、ここでは、接続ユニット９ａの構成のみを説明し、接続ユニット９ｂ、９ｃの構成については、接続ユニット９ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに添字「ｂ」、「ｃ」を付して、各部の説明を省略する。
　接続ユニット９ａは、主として、接続側液冷媒管９１ａと、接続側吸入冷媒管９２ａと、接続側吐出冷媒管９４ａと、接続側冷媒合流管９６ａとを有している。接続側液冷媒管９１ａは、液冷媒連絡管１３と利用側液冷媒管８３ａとを接続している。接続側吸入冷媒管９２ａは、接続側冷媒合流管９６ａを介して、吸入冷媒連絡管１４と利用側ガス冷媒管８４ａとを接続している。そして、接続側吸入冷媒管９２ａには、吸入冷媒開閉弁９３ａが設けられている。吸入冷媒開閉弁９３ａは、電磁弁からなる。接続側吐出冷媒管９４ａは、接続側冷媒合流管９６ａを介して、吐出冷媒連絡管１２と利用側ガス冷媒管８４ａとを接続している。そして、接続側吐出冷媒管９４ａには、吐出冷媒開閉弁９５ａが設けられている。吐出冷媒開閉弁９５ａは、電磁弁からなる。接続側冷媒合流管９６ａは、接続側吸入冷媒管９２ａと接続側吐出冷媒管９４ａとを合流させる冷媒管である。

　また、接続ユニット９ａは、接続ユニット９ａを構成する各部の動作を制御する接続側制御部９９ａを有している。そして、接続側制御部９９ａは、接続ユニット９ａの制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリ等を有している。接続側制御部９９ａは、熱源ユニット２の熱源側制御部４９や利用ユニット８ａの利用側制御部８９ａとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。
　そして、接続側制御部９９ａ、９９ｂ、９９ｃと、利用側制御部８９ａ、８９ｂ、８９ｃと熱源側制御部４９とによって、ヒートポンプシステム１の運転制御を行う制御部１ａが構成されており、以下の運転や各種制御を行うようになっている。

　＜ヒートポンプシステムの動作＞
　次に、ヒートポンプシステム１の動作について説明する。
　ヒートポンプシステム１の運転としては、全暖房運転モードと冷暖同時運転モードと全冷房運転モードとがある。全暖房運転モードは、暖房運転（加熱運転）に設定された利用ユニットだけが存在する状態で、暖房運転のみを行う運転モードである。冷暖同時運転モードは、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの一部が冷房運転（冷却運転）に設定され、かつ、残りの利用ユニットの一部又は全部が暖房運転（加熱運転）に設定された状態で、冷房運転と暖房運転とが混在した運転を行う運転モードである。全冷房運転モードは、冷房運転（冷却運転）に設定された利用ユニットだけが存在する状態で、冷房運転のみを行う運転モードである。また、冷暖同時運転モードについては、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃ全体の熱負荷（冷房負荷と暖房負荷の合計）に応じて、冷暖同時運転モード（蒸発負荷）と冷暖同時運転モード（放熱負荷）とに分けることができる。冷暖同時運転モード（蒸発負荷）は、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転と暖房運転とが混在しており、かつ、熱源側熱交換器２６が熱源側冷媒の蒸発器として機能する運転モードである。冷暖同時運転モード（放熱負荷）は、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転と暖房運転とが混在しており、かつ、熱源側熱交換器２６が熱源側冷媒の放熱器として機能する運転モードである。

　－全暖房運転モード－
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの暖房運転のみを行う場合には、熱源側冷媒回路２０において、熱源側切換機構２３が熱源側蒸発運転状態（図１の熱源側切換機構２３の破線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０が閉止される。また、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃの吸入冷媒開閉弁９３ａ、９３ｂ、９３ｃが閉止され、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ａ、９５ｂ、９５ｃが開けられた状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのすべてが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。
　このような状態の熱源側冷媒回路２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、３つに分岐されて、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られる。
　接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、接続側吐出冷媒管９４ａ、９４ｂ、９４ｃに送られる。接続側吐出冷媒管９４ａ、９４ｂ、９４ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、吐出冷媒開閉弁９５ａ、９５ｂ、９５ｃ及び接続側冷媒合流管９６ａ、９６ｂ、９６ｃを通じて、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃに送られる。
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ａ、８４ｂ、８４ｃを通じて、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃに送られる。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃにおいて、利用側ファン８５ａ、８５ｂ、８５ｃによって供給される室内空気と熱交換を行って放熱し、これにより、室内の暖房を行う。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃ及び利用側液冷媒管８３ａ、８３ｂ、８３ｃを通じて、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃから接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られる。

　接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られた熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ａ、９１ｂ、９１ｃを通じて、液冷媒連絡管１３に送られて合流する。
　液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒は、熱源ユニット２に送られる。熱源ユニット２に送られた熱源側冷媒は、液側閉鎖弁３３を通じて、過冷却器３１に送られる。過冷却器３１に送られた熱源側冷媒は、吸入戻し管２９に熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、熱源側膨張弁２８に送られる。熱源側膨張弁２８に送られた熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８において減圧されて、低圧の気液二相状態になり、熱源側液冷媒管２７を通じて、熱源側熱交換器２６に送られる。熱源側熱交換器２６に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６において、熱源側ファン３６によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。熱源側熱交換器２６において蒸発した低圧の熱源側冷媒は、熱源側ガス冷媒管２４及び熱源側切換機構２３を通じて、熱源側アキュムレータ３２に送られる。熱源側アキュムレータ３２に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　このようにして、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの暖房運転のみを行う全暖房運転モードにおける動作が行われる。
　－冷暖同時運転モード（蒸発負荷）－
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転と暖房運転とが混在しており、かつ、熱源側熱交換器２６を冷媒の蒸発器として機能させる場合には、熱源側冷媒回路２０において、熱源側切換機構２３が熱源側蒸発運転状態（図１の熱源側切換機構２３の破線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０が閉止される。また、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのうち冷房運転に設定される利用ユニットに接続される接続ユニットについては、吸入冷媒開閉弁が開けられ、かつ、吐出冷媒開閉弁が閉止された状態に切り換えられる。また、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのうち暖房運転に設定される利用ユニットに接続される接続ユニットについては、吸入冷媒開閉弁が閉止され、かつ、吐出冷媒開閉弁が開けられた状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット８ａが冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット８ｂ、８ｃが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。このため、冷房運転に設定される利用ユニット８ａに接続される接続ユニット９ａについては、吸入冷媒開閉弁９３ａが開けられ、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ａが閉止された状態に切り換えられる。また、暖房運転に設定される利用ユニット８ｂ、８ｃに接続される接続ユニット９ｂ、９ｃについては、吸入冷媒開閉弁９３ｂ、９３ｃが閉止され、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ｂ、９５ｃが開けられた状態に切り換えられる。

　このような状態の熱源側冷媒回路２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。
　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、２つに分岐されて、接続ユニット９ｂ、９ｃに送られる。

　接続ユニット９ｂ、９ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、接続側吐出冷媒管９４ｂ、９４ｃに送られる。接続側吐出冷媒管９４ｂ、９４ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、吐出冷媒開閉弁９５ｂ、９５ｃ及び接続側冷媒合流管９６ｂ、９６ｃを通じて、利用ユニット８ｂ、８ｃに送られる。
　利用ユニット８ｂ、８ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ｂ、８４ｃを通じて、利用側熱交換器８１ｂ、８１ｃに送られる。利用側熱交換器８１ｂ、８１ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ｂ、８１ｃにおいて、利用側ファン８５ｂ、８５ｃによって供給される室内空気と熱交換を行って放熱し、これにより、室内の暖房を行う。利用側熱交換器８１ｂ、８１ｃにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ｂ、８２ｃ及び利用側液冷媒管８３ｂ、８３ｃを通じて、利用ユニット８ｂ、８ｃから接続ユニット９ｂ、９ｃに送られる。

　接続ユニット９ｂ、９ｃに送られた熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ｂ、９１ｃを通じて、液冷媒連絡管１３に送られて合流する。液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒は、その一部が接続ユニット９ａに送られ、残りが熱源ユニット２に送られる。
　接続ユニット９ａに送られた熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ａに送られる。接続側液冷媒管９１ａに送られた熱源側冷媒は、利用ユニット８ａに送られる。
　利用ユニット８ａに送られた熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａに送られる。利用側膨張弁８２ａに送られた熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側液冷媒管８３ａを通じて、利用側熱交換器８１ａに送られる。利用側熱交換器８１ａに送られた低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ａにおいて、利用側ファン８５ａによって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、これにより、室内の冷房を行う。利用側熱交換器８１ａにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ａを通じて、利用ユニット８ａから接続ユニット９ａに送られる。

　接続ユニット９ａに送られた低圧の熱源側冷媒は、接続側冷媒合流管９６ａに送られる。接続側冷媒合流管９６ａに送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入冷媒開閉弁９３ａ及び接続側吸入冷媒管９２ａを通じて、吸入冷媒連絡管１４に送られる。
　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット２に送られる。熱源ユニット２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側切換機構２３を通じて、熱源側アキュムレータ３２に送られる。また、液冷媒連絡管１３から熱源ユニット２に送られた熱源側冷媒は、液側閉鎖弁３３を通じて、過冷却器３１に送られる。過冷却器３１に送られた熱源側冷媒は、吸入戻し管２９に熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、熱源側膨張弁２８に送られる。熱源側膨張弁２８に送られた熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８において減圧されて、低圧の気液二相状態になり、熱源側液冷媒管２７を通じて、熱源側熱交換器２６に送られる。熱源側熱交換器２６に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６において、熱源側ファン３６によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。熱源側熱交換器２６において蒸発した低圧の熱源側冷媒は、熱源側ガス冷媒管２４及び熱源側切換機構２３を通じて、吸入冷媒連絡管１４から熱源ユニット２に送られた熱源側冷媒と合流して、熱源側アキュムレータ３２に送られる。熱源側アキュムレータ３２に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　このようにして、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの一部が冷房運転に設定され、かつ、残りの利用ユニットの一部又は全部が暖房運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（蒸発負荷）における動作が行われる。
　－冷暖同時運転モード（放熱負荷）－
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転と暖房運転とが混在しており、かつ、熱源側熱交換器２６を冷媒の放熱器として機能させる場合には、熱源側冷媒回路２０において、熱源側切換機構２３が熱源側放熱運転状態（図１の熱源側切換機構２３の実線で示された状態）に切り換えられる。また、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのうち冷房運転に設定される利用ユニットに接続される接続ユニットについては、吸入冷媒開閉弁が開けられ、かつ、吐出冷媒開閉弁が閉止された状態に切り換えられる。また、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのうち暖房運転に設定される利用ユニットに接続される接続ユニットについては、吸入冷媒開閉弁が閉止され、かつ、吐出冷媒開閉弁が開けられた状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット８ａ、８ｂが冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット８ｃが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。このため、冷房運転に設定される利用ユニット８ａ、８ｂに接続される接続ユニット９ａ、９ｂについては、吸入冷媒開閉弁９３ａ、９３ｂが開けられ、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ａ、９５ｂが閉止された状態に切り換えられる。また、暖房運転に設定される利用ユニット８ｃに接続される接続ユニット９ｃについては、吸入冷媒開閉弁９３ｃが閉止され、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ｃが開けられた状態に切り換えられる。

　このような状態の熱源側冷媒回路２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、その一部が熱源側切換機構２３及び熱源側ガス冷媒管２４を通じて、熱源側熱交換器２６に送られ、残りが熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。熱源側熱交換器２６に送られた高圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６において、熱源側ファン３６によって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。熱源側熱交換器２６において放熱した高圧の熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８を通じて、過冷却器３１に送られる。過冷却器３１に送られた熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７から吸入戻し管２９に分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。吸入戻し管２９を流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。過冷却器３１において冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７及び液側閉鎖弁３３を通じて、熱源ユニット２から液冷媒連絡管１３に送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、接続ユニット９ｃに送られる。
　接続ユニット９ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、接続側吐出冷媒管９４ｃに送られる。接続側吐出冷媒管９４ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、吐出冷媒開閉弁９５ｃ及び接続側冷媒合流管９６ｃを通じて、利用ユニット８ｃに送られる。
　利用ユニット８ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ｃを通じて、利用側熱交換器８１ｃに送られる。利用側熱交換器８１ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ｃにおいて、利用側ファン８５ｃによって供給される室内空気と熱交換を行って放熱し、これにより、室内の暖房を行う。利用側熱交換器８１ｃにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ｃ及び利用側液冷媒管８３ｃを通じて、利用ユニット８ｃから接続ユニット９ｃに送られる。

　接続ユニット９ｃに送られた熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ｃを通じて、液冷媒連絡管１３に送られて、熱源ユニット２から液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒と合流する。
　液冷媒連絡管１３を流れる熱源側冷媒は、２つに分岐されて、接続ユニット９ａ、９ｂに送られる。
　接続ユニット９ａ、９ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ａ、９１ｂに送られる。接続側液冷媒管９１ａ、９１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用ユニット８ａ、８ｂに送られる。
　利用ユニット８ａ、８ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂに送られる。利用側膨張弁８２ａ、８２ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側液冷媒管８３ａ、８３ｂを通じて、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂに送られる。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂにおいて、利用側ファン８５ａ、８５ｂによって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、これにより、室内の冷房を行う。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ａ、８４ｂを通じて、利用ユニット８ａ、８ｂから接続ユニット９ａ、９ｂに送られる。

　接続ユニット９ａ、９ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、接続側冷媒合流管９６ａ、９６ｂに送られる。接続側冷媒合流管９６ａ、９６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入冷媒開閉弁９３ａ、９３ｂ及び接続側吸入冷媒管９２ａ、９２ｂを通じて、吸入冷媒連絡管１４に送られて合流する。
　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット２に送られる。熱源ユニット２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側切換機構２３を通じて、熱源側アキュムレータ３２に送られる。熱源側アキュムレータ３２に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。
　このようにして、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの一部が冷房運転に設定され、かつ、残りの利用ユニットの一部又は全部が暖房運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（放熱負荷）における動作が行われる。

　－全冷房運転モード－
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転のみを行う場合には、熱源側冷媒回路２０において、熱源側切換機構２３が熱源側放熱運転状態（図１の熱源側切換機構２３の実線で示された状態）に切り換えられる。また、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃの吸入冷媒開閉弁９３ａ、９３ｂ、９３ｃが開けられ、かつ、吐出冷媒開閉弁９５ａ、９５ｂ、９５ｃが閉止された状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのすべてが冷房運転に設定された状態であるものとして説明する。
　このような状態の熱源側冷媒回路２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、熱源側切換機構２３及び熱源側ガス冷媒管２４を通じて、熱源側熱交換器２６に送られる。熱源側熱交換器２６に送られた高圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６において、熱源側ファン３６によって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。熱源側熱交換器２６において放熱した高圧の熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８を通じて、過冷却器３１に送られる。過冷却器３１に送られた熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７から吸入戻し管２９に分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。吸入戻し管２９を流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。過冷却器３１において冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７及び液側閉鎖弁３３を通じて、熱源ユニット２から液冷媒連絡管１３に送られる。

　液冷媒連絡管１３に送られた高圧の熱源側冷媒は、３つに分岐されて、接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られる。
　接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、接続側液冷媒管９１ａ、９１ｂ、９１ｃに送られる。接続側液冷媒管９１ａ、９１ｂ、９１ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃに送られる。
　利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃに送られる。利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側液冷媒管８３ａ、８３ｂ、８３ｃを通じて、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃに送られる。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃに送られた低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃにおいて、利用側ファン８５ａ、８５ｂ、８５ｃによって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、これにより、室内の冷房を行う。利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側ガス冷媒管８４ａ、８４ｂ、８４ｃを通じて、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃから接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られる。

　接続ユニット９ａ、９ｂ、９ｃに送られた低圧の熱源側冷媒は、接続側冷媒合流管９６ａ、９６ｂ、９６ｃに送られる。接続側冷媒合流管９６ａ、９６ｂ、９６ｃに送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入冷媒開閉弁９３ａ、９３ｂ、９３ｃ及び接続側吸入冷媒管９２ａ、９２ｂ、９２ｃを通じて、吸入冷媒連絡管１４に送られて合流する。
　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット２に送られる。熱源ユニット２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側切換機構２３を通じて、熱源側アキュムレータ３２に送られる。熱源側アキュムレータ３２に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。
　このようにして、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの冷房運転のみを行う全冷房運転モードにおける動作が行われる。

　＜熱源ユニット消費電力按分システム＞
　上記のヒートポンプシステム１は、集合住宅やビル等に設置されるため、利用ユニット８ａ～８ｃを使用するユーザーが同一でない場合がある。この場合には、利用ユニット８ａ～８ｃに共通に設けられている熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを、ユーザー間において共同で負担する必要がある。しかし、ユーザーによって利用ユニット８ａ～８ｃの能力、使用頻度又は設定温度等が異なるため、熱源ユニット２の消費電力を各ユーザーが公平に負担するためには、専用の熱源ユニット消費電力按分システムが必要となる。
　そこで、ここでは、ヒートポンプシステム１に対して、以下のような熱源ユニット消費電力按分システム１０を適用している。
　－全体－
　図２は、熱源ユニット消費電力按分システム１０のシステム構成図である。熱源ユニット消費電力按分システム１０は、主として、熱源ユニット電力計１７と、制御部１ａと、インターフェイス装置１８と、演算装置１９とを有している。

　熱源ユニット電力計１７は、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを検出する機器であり、検出された消費電力Ｗｒを演算装置１９に送信できるようになっている。
　制御部１ａは、上記のように、熱源側制御部４９と、利用側制御部８９ａ、８９ｂ、８９ｃと、接続側制御部９９ａ、９９ｂ、９９ｃとからなり、ヒートポンプシステム１（ここでは、熱源ユニット２、利用ユニット８ａ～８ｃ及び接続ユニット９ａ～９ｃ）の運転データや機器情報等を演算装置１９に送信できるようになっている。
　インターフェイス装置１８は、熱源ユニット電力計１７や制御部１ａから演算装置１９へ運転データや機器情報等を送信するために、熱源ユニット電力計１７や制御部１ａと演算装置１９との間に介在している。
　演算装置１９は、熱源ユニット電力計１７や制御部１ａからの運転データや機器情報等を受信して、消費電力Ｗｒを各ユーザーに按分する処理を行うコンピュータである。演算装置１９は、使用熱量演算部１９ａと、補正熱量演算部１９ｂと、電力按分部１９ｃとを有している。尚、ここでは、使用熱量演算部１９ａや補正熱量演算部１９ｂは、演算装置１９に設けられているが、制御部１ａに設けられていてもよい。この場合には、後述の利用側使用熱量のデータを制御部１ａから演算装置１９に送信することになる。

　－使用熱量演算部、補正熱量演算部－
　使用熱量演算部１９ａは、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃにおける冷房運転（冷却運転）又は暖房運転（加熱運転）の使用熱量である利用側使用熱量を演算する。補正熱量演算部１９ｂは、利用側使用熱量に対して、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃが冷房運転又は暖房運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行う。
　このような使用熱量演算部１９ａ及び補正熱量演算部１９ｂにおける利用側使用熱量の演算及びその補正の処理は、以下のように行われる。
　まず、使用熱量演算部１９ａは、制御部１ａからインターフェイス装置１８を介して演算装置１９に送信されたヒートポンプシステム１の運転データや機器情報等を得る。
　次に、使用熱量演算部１９ａは、ヒートポンプシステム１の運転データ等を使用して、冷房運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｃと、暖房運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｈを演算する。尚、各利用ユニットが冷房運転及び暖房運転のいずれを行っているかは、例えば、吸入冷媒開閉弁及び吐出冷媒開閉弁の開閉状態等のような各利用ユニットの運転状態を示す運転データや機器情報等に基づいて判定される。

　冷房運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｃは、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの流量特性、及び、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃの出入口の熱源側冷媒の温度や圧力の運転データ等に基づいて演算される。例えば、利用側使用熱量ｑｃは、次式にしたがって演算することができる。尚、利用側使用熱量ｑｃの演算は、ヒートポンプシステム１における運転データ等に基づいて演算されるものであればよく、下記の演算式に限定されるものではない。
　　　ｑｃ＝ｑｃ×（ｈｃｏ－ｈｃｉ）
　ここで、ｑｃは、冷房運転時に利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃを通過する熱源側冷媒の流量（冷房時利用側熱交流量）である。ｈｃｏは、冷房運転時に利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃの熱源側冷媒の出口における熱源側冷媒のエンタルピ（冷房時出口エンタルピ）である。ｈｃｉは、冷房運転時に利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃの熱源側冷媒の入口における熱源側冷媒のエンタルピ（冷房時入口エンタルピ）である。

　冷房時利用側熱交流量Ｇｃは、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの流量特性の１つである容量係数や利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの出入口の熱源側冷媒の圧力等から演算することができる。
　　　Ｇｃ＝ｋ１×Ｃｖ×（（Ｐｖｉ－Ｐｖｏ）×ρｌ）＾０．５
　ここで、ｋ１は係数である。Ｃｖは、冷房運転時における利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの容量係数（冷房時容量係数）であり、冷房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの開度ＯＰｖを利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの全開時の容量係数Ｃｖｘに基づいて換算することによって得られる。Ｐｖｉは、冷房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの入口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁入口圧力）であり、利用側液冷媒管温度Ｔｕｖａ、Ｔｕｖｂ、Ｔｕｖｃを飽和圧力に換算することによって得られる。また、熱源側吐出圧力Ｐｄ１を利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉとして使用することもできる。Ｐｖｏは、冷房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの出口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁出口圧力）であり、利用側熱交液側温度Ｔｕｌａ、Ｔｕｌｂ、Ｔｕｌｃを飽和圧力に換算することによって得られる。ρｌは、冷房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの入口における熱源側冷媒の液密度であり、熱源側吐出圧力Ｐｄ１又は利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び利用側液冷媒管温度Ｔｕｖａ、Ｔｕｖｂ、Ｔｕｖｃを液密度に換算することによって得られる。

　冷房時出口エンタルピｈｃｏは、熱源側吸入圧力Ｐｓ１又は利用側膨張弁出口圧力Ｐｖｏ及び利用側熱交ガス側温度Ｔｕｇａ、Ｔｕｇｂ、Ｔｕｇｃを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。冷房時入口エンタルピｈｃｉは、熱源側吐出圧力Ｐｄ１又は利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び利用側液冷媒管温度Ｔｕｖａ、Ｔｕｖｂ、Ｔｕｖｃを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。
　また、暖房運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｈも、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの流量特性、及び、利用側熱交換器８１ａ、８１ｂ、８１ｃの出入口の熱源側冷媒の温度や圧力の運転データ等に基づいて演算される。例えば、利用側使用熱量ｑｈは、次式にしたがって演算することができる。尚、利用側使用熱量ｑｈの演算は、ヒートポンプシステム１における運転データ等に基づいて演算されるものであればよく、下記の演算式に限定されるものではない。

　　　ｑｈ＝Ｇｈ×（ｈｈｉ－ｈｈｏ）
　ここで、Ｇｈは、暖房運転時に利用側熱交換器８ａ、８ｂ、８ｃを通過する熱源側冷媒の流量（暖房時利用側熱交流量）である。ｈｈｉは、暖房運転時に利用側熱交換器８ａ、８ｂ、８ｃの熱源側冷媒の入口における熱源側冷媒のエンタルピ（暖房時入口エンタルピ）である。ｈｈｏは、暖房運転時に利用側熱交換器８ａ、８ｂ、８ｃの熱源側冷媒の出口における熱源側冷媒のエンタルピ（暖房時出口エンタルピ）である。
　暖房時利用側熱交流量Ｇｈは、利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの流量特性の１つである容量係数や利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの出入口の熱源側冷媒の圧力等から演算することができる。
　　　Ｇｈ＝ｋ１×Ｃｖ×（（Ｐｖｉ－Ｐｖｏ）×ρｌ）＾０．５
　ここで、ｋ１は係数である。Ｃｖは、暖房運転時における利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの容量係数（暖房時容量係数）であり、暖房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの開度ＯＰｖを利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの全開時の容量係数Ｃｖｘに基づいて換算することによって得られる。Ｐｖｉは、暖房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの入口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁入口圧力）であり、利用側熱交液側温度Ｔｕｌａ、Ｔｕｌｂ、Ｔｕｌｃを飽和圧力に換算することによって得られる。Ｐｖｏは、暖房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの出口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁出口圧力）であり、利用側液冷媒管温度Ｔｕｖａ、Ｔｕｖｂ、Ｔｕｖｃを飽和圧力に換算することによって得られる。ρｌは、暖房運転時の利用側膨張弁８２ａ、８２ｂ、８２ｃの入口における熱源側冷媒の液密度であり、利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び利用側熱交液側温度Ｔｕｌａ、Ｔｕｌｂ、Ｔｕｌｃを液密度に換算することによって得られる。

　暖房時入口エンタルピｈｈｉは、利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び利用側熱交ガス側温度Ｔｕｇａ、Ｔｕｇｂ、Ｔｕｇｃを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。暖房時出口エンタルピｈｈｏは、利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び利用側熱交液側温度Ｔｕｌａ、Ｔｕｌｂ、Ｔｕｌｃを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。
　次に、補正熱量演算部１９ｂは、演算された利用側使用熱量ｑｃ、ｑｈに対して、補正係数ｋｃ、ｋｈを乗算することによって、補正後の利用側使用熱量ｑｃ’、ｑｈ’を得る。
　すなわち、冷房運転の利用側使用熱量ｑｃについては、次式によって、補正後の利用側使用熱量ｑｃ’を演算する。

　　　ｑｃ’＝ｑｃ×ｋｃ
　また、暖房運転の利用側使用熱量ｑｈについては、次式によって、補正後の利用側使用熱量ｑｈ’を演算する。
　　　ｑｈ’＝ｑｈ×ｋｈ
　ここで、補正係数ｋｃ、ｋｈは、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃが冷房運転又は暖房運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づいて得られる値である。ここでは、性能期待値として、ヒートポンプシステム１の成績係数（ＣＯＰ）の期待値を使用している（図３参照）。尚、「期待値」という文言を使用しているのは、冷房運転と暖房運転とを同時に行っている運転状態では得られない成績係数であることを考慮したものである。また、成績係数の期待値は、外気温度Ｔａの影響を受けるため、外気温度Ｔａに応じて変化する値として関数化又はマップ化されて準備されている。

　そして、冷房補正係数ｋｃは、冷房運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数ＣＯＰｃの逆数（１／ＣＯＰｃ）として表される。また、暖房補正係数ｋｈは、暖房運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数ＣＯＰｈの逆数（１／ＣＯＰｈ）として表される。
　そして、上記の補正によって得られた補正後の利用側使用熱量ｑｃ’、ｑｈ’を各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃとする。
　－電力按分部－
　電力按分部１９ｃは、補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃに応じて、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを各ユーザー（ここでは、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのユーザーをユーザーＡ、Ｂ、Ｃとする）に按分する。

　このような電力按分部１９ｃにおける熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分の処理は、以下のようにして行われる。
　まず、電力按分部１９ｃは、熱源ユニット電力計１７からインターフェイス装置１８を介して演算装置１９に送信された熱源ユニット２の消費電力Ｗｒのデータを得る。
　次に、電力按分部１９ｃは、使用熱量演算部１９ａ及び補正熱量演算部１９ｂにおいて得られた各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃを使用して、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのユーザーＡ、Ｂ、Ｃに熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分する。例えば、ユーザーＡに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分電力Ｗｒａは、次式で表される。
　　　Ｗｒａ＝Ｗｒ×Ｑａ／Σ（Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃ）
ここで、Σ（Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃ）は、補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃの積算値を意味している（すなわち、ここでは、Ｑａ＋Ｑｂ＋Ｑｃを意味する）。また、ユーザーＢ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒｂ、Ｗｒｃも、按分電力Ｗｒａと同様に演算することができる。

　－具体例－
　上記の熱源ユニット消費電力按分システム１０を使用して、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃを使用するユーザーＡ、Ｂ、Ｃに按分した場合の具体例を説明する。
　まず、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃがすべて冷房運転（冷却運転）を行っている場合について説明する。ここでは、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｃａ＝１．５の冷房運転、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転、及び、ユーザーＣが利用側使用熱量ｑｃｃ＝３．０の冷房運転を行ったものとし、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋｃ＝１／３．７５）であるものとする（図４参照）。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｃａ、ｑｃｂ、ｑｃｃを無次元数で表している。この場合には、図４に示すように、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｃａ’）が０．４になり、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になり、ユーザーＣの補正後の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）が０．８になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．２Ｗｒ、０．４Ｗｒ、０．４Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｃａ、ｑｃｂ、ｑｃｃの補正を行わずに熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分した場合でも、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．２Ｗｒ、０．４Ｗｒ、０．４Ｗｒとなる。

　次に、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃがすべて暖房運転（加熱運転）を行っている場合について説明する。ここでは、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝４．０の暖房運転、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｈｂ＝３．０の暖房運転、及び、ユーザーＣが利用側使用熱量ｑｈｃ＝３．０の暖房運転を行ったものとし、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとする（図５参照）。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｈｂ、ｑｈｃを無次元数で表している。この場合には、図５に示すように、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）が０．８になり、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．６になり、ユーザーＣの補正後の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）が０．６になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．４Ｗｒ、０．３Ｗｒ、０．３Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｈｂ、ｑｈｃの補正を行わずに熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分した場合でも、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．４Ｗｒ、０．４Ｗｒ、０．４Ｗｒとなる。

　次に、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている場合について説明する。ここでは、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝６．０の暖房運転、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転、及び、ユーザーＣが利用側使用熱量ｑｃｃ＝３．０の冷房運転を行ったものとする（図６参照）。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃｂ、ｑｃｃを無次元数で表している。この場合には、図７に示すように、ユーザーＡ（すなわち、利用ユニット８ａ）が単独で暖房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとすると、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）が１．２になる。また、図８に示すように、各ユーザーＢ、Ｃ（すなわち、利用ユニット８ｂ、８ｃ）が単独で冷房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋｃ＝１／３．７５）であるものとすると、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になり、ユーザーＣの補正後の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）が０．８になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．４３Ｗｒ、０．２８５Ｗｒ、０．２８５Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃｂ、ｑｃｃの補正を行わずに熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分した場合には、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂ、Ｗｒｃは、それぞれ、０．５Ｗｒ、０．２５Ｗｒ、０．２５Ｗｒとなる。

　このように、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃがすべて冷房運転を行っている場合、又は、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃがすべて暖房運転を行っている場合には、利用側使用熱量の補正の有無にかかわらず、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する按分電力は同じになる。一方、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている場合には、利用側使用熱量の補正の有無によって、各ユーザーＡ、Ｂ、Ｃに対する按分電力が異なる結果となっている。
　これは、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている条件でのヒートポンプシステム１の運転性能と、冷房運転だけが行われている条件や暖房運転だけが行われている条件でのヒートポンプシステム１の運転性能とが異なる場合があることを意味している。
　そして、上記の場合には、暖房運転を行っているユーザーＡ（すなわち、利用ユニット８ａ）が、冷房運転と同時に行うことによって、ユーザーＡだけが単独で暖房運転を行った場合に比べて、運転性能の悪い条件で運転を行っていることを意味している。すなわち、ユーザーＡは、冷房運転と暖房運転とが同時に行われていることによって不利益を受けており、ユーザーＢ、Ｃは、冷房運転と暖房運転とが同時に行われていることによって利益を受けていることになる。

　このため、利用側使用熱量の補正を行わなければ、ユーザーＡは、補正を行わない場合の按分電力（０．５Ｗｒ）と補正を行った場合の按分電力（０．４３Ｗｒ）との電力差（０．０７Ｗｒ）分だけ、運転性能の悪い条件で運転を行ったことによる不利益を受けることになる。一方、ユーザーＢ、Ｃは、補正を行わない場合の按分電力（０．２５Ｗｒ）と補正を行った場合の按分電力（０．２８５Ｗｒ）との電力差（０．０３５Ｗｒ）分だけ、ユーザーＡの不利益に基づく利益を受けることになる。
　これに対して、利用側使用熱量の補正を行うことによって、この不利益がユーザーＡに付加されないようにし、ユーザーＢ、Ｃに不当な利益が付加されないようにしている。

　＜特徴＞
　熱源ユニット消費電力按分システム１０には、以下のような特徴がある。
　－Ａ－
　例えば、冷房運転（冷却運転）と暖房運転（加熱運転）とが同時に行われている条件での運転性能よりも暖房運転だけが行われている条件での運転性能のほうが高い場合には、暖房運転を行っている利用ユニットは、冷房運転と同時運転を行っていることによって不利益を受けていることになる。また、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている条件での運転性能よりも冷房運転だけが行われている条件での運転性能のほうが高い場合には、冷房運転を行っている利用ユニットは、暖房運転と同時運転を行っていることによって不利益を受けていることになる。このように、冷房運転と暖房運転とが同時に行われることによって、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃが利益又は不利益を受けていることになる。
　そこで、熱源ユニット消費電力按分システム１０では、利用側使用熱量ｑａ、ｑｂ、ｑｃに対して、各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃが冷却運転又は加熱運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行うようにしている。そして、補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃに応じて、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを按分するようにしている。このため、熱源ユニット消費電力按分システム１０では、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている条件であっても、冷房運転と暖房運転とが同時に行われることによって生じる各利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃの利益又は不利益が考慮されることになる。

　これにより、熱源ユニット消費電力按分システム１０では、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている条件であっても、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを適正に按分することができる。
　－Ｂ－
　ヒートポンプシステム１の運転性能は、外気温度Ｔａによって大きく変化するものである。
　そこで、熱源ユニット消費電力按分システム１０では、利用側使用熱量ｑａ、ｑｂ、ｑｃの補正に使用する性能期待値として、外気温度Ｔａに応じて変化する値を使用している。
　これにより、熱源ユニット消費電力按分システム１０では、外気温度Ｔａを考慮して、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを正確に按分することができる。
　－Ｃ－
　熱源ユニット消費電力按分システム１０では、ヒートポンプシステム１の運転性能を示す値として信頼性の高い成績係数（ＣＯＰ）の期待値を性能期待値として使用しているため、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒを正確に按分することができる。

　＜変形例１＞
　上記のヒートポンプシステム１において、ビルの複数の区画を同一のユーザーが使用している場合のように、利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのうち利用ユニット８ａのユーザーＡと利用ユニット８ｃのユーザーＣとが同一である場合がある。
　この場合、上記の熱源ユニット消費電力按分システム１０によれば、利用ユニット８ａ、８ｂの補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｃを加算して、これらの利用ユニット８ａ、８ｃ全体の利用側使用熱量（Ｑａ＋Ｑｃ）を演算し、この加算された利用側使用熱量に応じて、熱源ユニット２の消費電力ＷｒをユーザーＡ（ユーザーＣ）に按分することになる。

　しかし、例えば、利用ユニット８ａが暖房運転（加熱運転）を行い、かつ、利用ユニット８ｃが冷房運転（冷却運転）を行う等によって、利用ユニット８ａ、８ｃで冷房運転及び暖房運転が同時に行われる場合があり得る。この場合には、同一のユーザーＡ（ユーザーＣ）内で排熱回収の効果が生じることになる。このため、冷房運転を行っている利用ユニット８ｃの利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）と暖房運転を行っている利用ユニット８ａの利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）とを上記のように単純に加算してしまうと、同一ユーザー内での排熱回収の効果が考慮されることなく、熱源ユニット２の消費電力ＷｒをユーザーＡに按分することになる。
　そこで、本変形例の熱源ユニット消費電力按分システム１０では、このような場合には、暖房運転を行っている利用ユニット８ａ（ユーザーＡ）の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）と冷房運転を行っている利用ユニット８ｃ（ユーザーＣ）の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）とを比較するようにしている。そして、両利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｃのいずれか大きいほうを、利用ユニット８ａ、８ｃ全体における利用側使用熱量とし、この利用側使用熱量に応じて、熱源ユニット２の消費電力ＷｒをユーザーＡ（ユーザーＣ）に按分するようにしている。

　より具体的には、例えば、図６に示されるように、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝６．０の暖房運転、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転、及び、ユーザーＣ（ユーザーＡ）が利用側使用熱量ｑｃｃ＝３．０の冷房運転を行っている場合を想定する。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃｂ、ｑｃｃを無次元数で表している。この場合には、図７に示すように、ユーザーＡ（すなわち、利用ユニット８ａ）が単独で暖房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとすると、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）が１．２になる。また、図８に示すように、各ユーザーＢ、Ｃ（すなわち、利用ユニット８ｂ、８ｃ）が単独で冷房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋｃ＝１／３．７５）であるものとすると、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になり、ユーザーＣの補正後の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）が０．８になる。

　次に、ユーザーＡの利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）とユーザーＣ（ユーザーＡ）の利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）とを比較する。そして、２つの利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｃのうち大きいほうの利用側使用熱量Ｑａ（＝１．２）を、利用ユニット８ａ、８ｃ全体における利用側使用熱量とする。
　そうすると、ユーザーＡ（ユーザーＣ）に対する熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ（Ｗｒｃ）は、０．６Ｗｒ（＝１．２／（１．２＋０．８））となる。このため、ユーザーＡ（ユーザーＣ）の按分電力Ｗｒａ（Ｗｒｃ）は、利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｃを単純に加算することによって得られる按分電力（＝０．４３＋０．２８５）よりも小さくなる。したがって、ユーザーＡ（ユーザーＣ）について、利用ユニット８ａ、８ｃにおける排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分がなされることになる。

　また、例えば、ヒートポンプシステム１を７つの利用ユニット８ａ～８ｈを有する構成にして（利用ユニット８ｄ～８ｈは図示せず）、利用ユニット８ａ～８ｅを同一のユーザーＡが使用し、利用ユニット８ｆをユーザーＢが使用し、利用ユニット８ｇをユーザーＣが使用している場合を想定する。そして、利用ユニット８ａが利用側使用熱量Ｑａ（ｑｃａ’）＝０．４の冷房運転、利用ユニット８ｂが利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）＝１．０の冷房運転、利用ユニット８ｃが利用側使用熱量Ｑｃ（ｑｃｃ’）＝０．４の冷房運転、利用ユニット８ｄが利用側使用熱量Ｑｄ（ｑｈｄ’）＝１．５の暖房運転、利用ユニット８ｅが利用側使用熱量Ｑｅ（ｑｈｅ’）＝０．４の暖房運転、利用ユニット８ｆが利用側使用熱量Ｑｆ（ｑｈｆ’）＝１．０の暖房運転、利用ユニット８ｇが利用側使用熱量Ｑｇ（ｑｈｇ’）＝１．５の暖房運転を行っているものとする。この場合には、５つの利用ユニット８ａ～８ｅ間で排熱回収が行われることになる。

　これに対して、本変形例の熱源ユニット消費電力按分システム１０では、５つの利用ユニット８ａ～８ｅ全体（すなわち、ユーザーＡ）における利用側使用熱量を以下のようにして得るようにしている。まず、冷房運転の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂ、Ｑｃと暖房運転の利用側使用熱量Ｑｄ、Ｑｅとを値の大きいものから順に比較する。具体的には、冷房運転の利用側使用熱量のうち最も値の大きい利用側使用熱量Ｑｂ（＝１．０）と暖房運転の利用側使用熱量のうち最も値の大きい利用側使用熱量Ｑｄ（＝１．５）とを比較し、冷房運転の利用側使用熱量のうちＱｂの次に値の大きい利用側使用熱量Ｑａ（＝０．６）と、暖房運転の利用側使用熱量のうちＱｄの次に値の大きい利用側使用熱量Ｑｅ（＝０．４）とを比較する。
　そして、この比較によって得られた冷房運転の利用側使用熱量及び暖房運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを加算する。具体的には、利用側使用熱量Ｑｂよりも大きい利用側使用熱量Ｑｄと、利用側使用熱量Ｑｅよりも大きい利用側使用熱量Ｑａと、比較を行っていない利用側使用熱量Ｑｃとを加算する。これにより、利用ユニット８ａ～８ｅ全体（すなわち、ユーザーＡ）における利用側使用熱量（Ｑｄ＋Ｑａ＋Ｑｃ）が２．５（＝１．５＋０．６＋０．４）となる。

　そして、ユーザーＡの按分電力Ｗｒａは、ユーザーＢの利用側使用熱量Ｑｆ（＝１．０）及びユーザーＣの利用側使用熱量Ｑｇ（＝１．５）も考慮して、０．５Ｗｒ（＝２．５／（２．５＋１．０＋１．５）となる。
　以上のように、本変形例の熱源ユニット消費電力按分システム１０では、上記のように、特定の２つ以上の利用ユニット（ここでは、同一ユーザーが使用する利用ユニット）における冷房運転の利用側使用熱量と暖房運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に比較している。このため、特定の２つ以上の利用ユニットにおける冷房運転の利用側使用熱量と暖房運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に排熱回収を行っている組み合わせと見なすことができる。そして、この比較によって得られた冷房運転の利用側使用熱量及び暖房運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを加算することによって、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量を演算している。このため、排熱回収を行っている２つの利用ユニットのうち利用側使用熱量の大きいほうだけを選択して加算することになり、特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量を排熱回収の効果を考慮した値として得ることができる。

　したがって、本変形例の熱源ユニット消費電力按分システム１０では、特定の２つ以上の利用ユニットにおける排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニット２の消費電力Ｗｒの按分を按分することができる。
　＜変形例２＞
　上記のヒートポンプシステム１では、補正熱量演算部１９ｂは、冷房運転（冷却運転）の利用側使用熱量ｑｃ及び暖房運転（加熱運転）の利用側使用熱量ｑｈに対して、それぞれ、補正係数ｋｃ、ｋｈを乗算することによって、補正後の利用側使用熱量ｑｃ’、ｑｈ’を得るようにしている。
　しかし、このような利用側使用熱量の補正は、熱源ユニットの消費電力Ｗｒを按分することを目的とするものであるため、利用側使用熱量ｑｃ及び利用側使用熱量ｑｈの両方を必ずしも補正する必要はない。
　例えば、暖房補正係数ｋｈを冷房補正係数ｋｃで除算した値を冷暖補正係数ｋｈｃとして、利用側使用熱量ｑｈに乗算するようにしてもよい。また、冷房補正係数ｋｃを暖房補正係数ｋｈで除算した値を冷暖補正係数ｋｃｈとして、利用側使用熱量ｑｃに乗算するようにしてもよい。この場合であっても、利用側使用熱量ｑｃ及び利用側使用熱量ｑｈの両方を補正した場合と同様の熱源ユニットの消費電力Ｗｒの按分結果を得ることができる。

　（２）第２実施形態
　＜ヒートポンプシステムの構成＞
　－全体－
　図９は、本発明の第２実施形態にかかる熱源ユニット消費電力按分システムが適用されたヒートポンプシステム１０１の概略構成図である。ヒートポンプシステム１０１は、蒸気圧縮式のヒートポンプサイクルを利用して冷房運転（冷却運転）や暖房運転（加熱運転）を行うことが可能な装置である。
　ヒートポンプシステム１０１は、主として、熱源ユニット１０２と、複数（図９では、２つ）の利用ユニット５ａ、５ｂと、吐出冷媒連絡管１２と、液冷媒連絡管１３と、吸入冷媒連絡管１４と、水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂ（水媒体利用機器）と、水媒体連絡管１５ａ、１６ａ、１５ｂ、１６ｂとを有している。そして、熱源ユニット１０２と利用ユニット５ａ、５ｂとは、冷媒連絡管１２、１３、１４を介して接続されることによって、熱源側冷媒回路１２０を構成している。利用ユニット５ａ、５ｂは、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを構成している。利用ユニット５ａ、５ｂと水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂとは、水媒体連絡管１５ａ、１６ａ、１５ｂ、１６ｂを介して接続されることによって、水媒体回路７０ａ、７０ｂを構成している。熱源側冷媒回路１２０には、ＨＦＣ系冷媒の一種であるＨＦＣ－４１０Ａが熱源側冷媒として封入されている。また、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂには、ＨＦＣ系冷媒の一種であるＨＦＣ－１３４ａが利用側冷媒として封入されている。尚、利用側冷媒としては、高温の冷凍サイクルに有利な冷媒を使用されるという観点から、飽和ガス温度６５℃に相当する圧力がゲージ圧で高くとも２．８ＭＰａ以下、好ましくは、２．０ＭＰａ以下の冷媒を使用することが好ましい。そして、ＨＦＣ－１３４ａは、このような飽和圧力特性を有する冷媒の一種である。また、水媒体回路７０ａ、７０ｂには、水媒体としての水が循環するようになっている。

　－熱源ユニット－
　熱源ユニット１０２は、屋外（例えば、集合住宅やビルの屋上等）に設置されている。熱源ユニット１０２は、冷媒連絡管１２、１３、１４を介して利用ユニット５ａ、５ｂに接続されており、熱源側冷媒回路１２０の一部を構成している。
　熱源ユニット１０２は、主として、熱源側圧縮機２１と、油分離機構２２と、第１熱源側切換機構２３ａと、第２熱源側切換機構２３ｂと、第１熱源側熱交換器２６ａと、第２熱源側熱交換器２６ｂと、第１熱源側膨張弁２８ａと、第２熱源側膨張弁２８ｂと、第１吸入戻し管２９ａと、第２吸入戻し管２９ｂと、第１過冷却器３１ａと、第２過冷却器３１ｂと、液側閉鎖弁３３と、吸入側閉鎖弁３４と、吐出側閉鎖弁３５と、第３熱源側切換機構３９とを有している。

　熱源側圧縮機２１は、熱源側冷媒を圧縮する機構である。ここでは、熱源側圧縮機２１として、ケーシング（図示せず）内に収容されたロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示せず）が、同じくケーシング内に収容された熱源側圧縮機モータ２１ａによって駆動される密閉式圧縮機が採用されている。熱源側圧縮機モータ２１ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、熱源側圧縮機２１の容量制御が可能になっている。
　油分離機構２２は、熱源側圧縮機２１から吐出された熱源側冷媒中に含まれる冷凍機油を分離して熱源側圧縮機２１の吸入に戻すための機構である。油分離機構２２は、主として、熱源側圧縮機２１の熱源側吐出管２１ｂに設けられた油分離器２２ａと、油分離器２２ａと熱源側圧縮機２１の熱源側吸入管２１ｃとを接続する油戻し管２２ｂとを有している。油分離器２２ａは、熱源側圧縮機２１から吐出された熱源側冷媒中に含まれる冷凍機油を分離する機器である。油戻し管２２ｂは、キャピラリチューブを有しており、油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油を熱源側圧縮機２１の熱源側吸入管２１ｃに戻す冷媒管である。また、熱源側吸入管２１ｃには、熱源側ガス冷媒管２５が接続されている。熱源側ガス冷媒管２５は、熱源ユニット１０２外（より具体的には、吸入冷媒連絡管１４）から熱源側圧縮機２１の吸入に熱源側冷媒を導入するための冷媒管である。

　第１熱源側切換機構２３ａは、第１熱源側熱交換器２６ａを熱源側冷媒の放熱器として機能させる第１熱源側放熱運転状態と第１熱源側熱交換器２６ａを熱源側冷媒の蒸発器として機能させる第１熱源側蒸発運転状態とを切り換え可能な四路切換弁である。第１熱源側切換機構２３ａは、熱源側吐出管２１ｂと、熱源側吸入管２１ｃと、第１熱源側熱交換器２６ａのガス側に接続された第１熱源側ガス冷媒管２４ａとに接続されている。そして、第１熱源側切換機構２３ａの４つのポートのうちの１つは、キャピラリチューブ４８ａを通じて熱源側吸入管２１ｃに連通しており、これにより、第１熱源側切換機構２３ａは、三方切換弁として機能するようになっている。第１熱源側切換機構２３ａは、熱源側吐出管２１ｂと第１熱源側ガス冷媒管２４ａとを連通させる切り換え（第１熱源側放熱運転状態に対応、図９の第１熱源側切換機構２３ａの実線を参照）を行うことが可能である。また、第１熱源側切換機構２３ａは、第１熱源側ガス冷媒管２４ａと熱源側吸入管２１ｃとを連通させる切り換え（第１熱源側蒸発運転状態に対応、図９の第１熱源側切換機構２３ａの破線を参照）を行うことが可能である。尚、第１熱源側切換機構２３ａは、四路切換弁に限定されるものではなく、例えば、複数の電磁弁を組み合わせて使用する等によって、上記と同様の熱源側冷媒の流れの方向を切り換える機能を有するように構成したものであってもよい。

　第２熱源側切換機構２３ｂは、第２熱源側熱交換器２６ｂを熱源側冷媒の放熱器として機能させる第２熱源側放熱運転状態と第２熱源側熱交換器２６ｂを熱源側冷媒の蒸発器として機能させる第２熱源側蒸発運転状態とを切り換え可能な四路切換弁である。第２熱源側切換機構２３ｂは、熱源側吐出管２１ｂと、熱源側吸入管２１ｃ（より具体的には、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側吸入管２１ｃに連通する連通管３８）と、第２熱源側熱交換器２６ｂのガス側に接続された第２熱源側ガス冷媒管２４ｂとに接続されている。すなわち、熱源側吐出管２１ｂは、第１熱源側切換機構２３ａ及び第２熱源側切換機構２３ｂの両方に接続される分岐管になっている。そして、第２熱源側切換機構２３ｂの４つのポートのうちの１つは、キャピラリチューブ４８ｂを通じて連通管３８に連通しており、これにより、第２熱源側切換機構２３ｂは、三方切換弁として機能するようになっている。第２熱源側切換機構２３ｂは、熱源側吐出管２１ｂと第２熱源側ガス冷媒管２４ｂとを連通させる切り換え（第２熱源側放熱運転状態に対応、図９の第２熱源側切換機構２３ｂの実線を参照）を行うことが可能である。また、第２熱源側切換機構２３ｂは、第２熱源側ガス冷媒管２４ｂと熱源側吸入管２１ｃとを連通させる切り換え（第２熱源側蒸発運転状態に対応、図９の第２熱源側切換機構２３ｂの破線を参照）を行うことが可能である。尚、第２熱源側切換機構２３ｂは、四路切換弁に限定されるものではなく、例えば、複数の電磁弁を組み合わせて使用する等によって、上記と同様の熱源側冷媒の流れの方向を切り換える機能を有するように構成したものであってもよい。

　第３熱源側切換機構３９は、熱源側吐出管２１ｂから分岐された熱源側吐出分岐管２１ｄに設けられた四路切換弁である。第３熱源側切換機構３９は、熱源ユニット１０２を冷暖同時運転可能なヒートポンプシステムを構成するための冷暖同時運転状態と、熱源ユニット１０２を冷暖切換運転可能なヒートポンプシステムを構成するための冷暖切換運転状態とを切り換え可能な四路切換弁である。第３熱源側切換機構３９は、熱源側吐出分岐管２１ｄと、熱源側吸入管２１ｃ（より具体的には、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側吸入管２１ｃに連通する連通管４０）とに接続されている。そして、第３熱源側切換機構３９の４つのポートのうちの１つは、キャピラリチューブ３９ａを通じて連通管４０に連通しており、これにより、第３熱源側切換機構３９は、三方切換弁として機能するようになっている。第３熱源側切換機構３９は、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの切り換え動作に関係なく、熱源側吐出分岐管２１ｄを熱源側圧縮機２１の吐出から熱源側冷媒を熱源ユニット１０２外（より具体的には、吐出冷媒連絡管１２）に導出するための冷媒管として機能させる切り換え（冷暖同時運転状態に対応、図９の第３熱源側切換機構３９の実線を参照）を行うことが可能である。また、第３熱源側切換機構３９は、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの切り換え動作に応じて、熱源側吐出分岐管２１ｄを熱源側圧縮機２１の吐出から熱源側冷媒を熱源ユニット１０２外に導出する冷媒管として、また、熱源ユニット１０２外から熱源側圧縮機２１の吸入に熱源側冷媒を導入する冷媒管として機能させる切り換え（冷暖切換運転状態に対応、図９の第３熱源側切換機構３９の破線を参照）を行うことが可能である。尚、第３熱源側切換機構３９は、四路切換弁に限定されるものではなく、例えば、複数の電磁弁を組み合わせて使用する等によって、上記と同様の熱源側冷媒の流れの方向を切り換える機能を有するように構成したものであってもよい。

　第１熱源側熱交換器２６ａは、熱源側冷媒と室外空気との熱交換を行うことで熱源側冷媒の放熱器又は蒸発器として機能する熱交換器であり、その液側に第１熱源側液冷媒管２７ａが接続されており、そのガス側に第１熱源側ガス冷媒管２４ａが接続されている。第１熱源側液冷媒管２７ａは、熱源側冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２６ａの出口から熱源側冷媒を熱源側液冷媒合流管２７に導出するための冷媒管である。また、第１熱源側液冷媒管２７ａは、熱源側液冷媒合流管２７から熱源側冷媒の蒸発器として機能する第１熱源側熱交換器２６ａの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。第１熱源側熱交換器２６において熱源側冷媒と熱交換を行う室外空気は、第１熱源側ファンモータ３７ａによって駆動される第１熱源側ファン３６ａによって供給されるようになっている。第１熱源側ファンモータ３７ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、第１熱源側ファン３６ａの風量制御が可能になっている。

　第１熱源側膨張弁２８ａは、第１熱源側熱交換器２６ａを流れる熱源側冷媒の減圧等を行う電動膨張弁であり、第１熱源側液冷媒管２７ａに設けられている。
　第１吸入戻し管２９ａは、第１熱源側液冷媒管２７ａを流れる熱源側冷媒の一部を分岐して熱源側圧縮機２１の吸入に戻す冷媒管であり、ここでは、その一端が第１熱源側液冷媒管２７ａに接続されており、その他端が熱源側吸入管２１ｃに接続されている。そして、第１吸入戻し管２９ａには、開度制御が可能な第１吸入戻し膨張弁３０ａが設けられている。この第１吸入戻し膨張弁３０ａは、電動膨張弁からなる。
　第１過冷却器３１ａは、第１熱源側液冷媒管２７ａを流れる冷媒と第１吸入戻し管２９ａを流れる熱源側冷媒（より具体的には、第１吸入戻し膨張弁３０ａによって減圧された後の熱源側冷媒）との熱交換を行う熱交換器である。

　第２熱源側熱交換器２６ｂは、熱源側冷媒と室外空気との熱交換を行うことで熱源側冷媒の放熱器又は蒸発器として機能する熱交換器であり、その液側に第２熱源側液冷媒管２７ｂが接続されており、そのガス側に第２熱源側ガス冷媒管２４ｂが接続されている。第２熱源側液冷媒管２７ｂは、熱源側冷媒の放熱器として機能する第２熱源側熱交換器２６ｂの出口から熱源側液冷媒合流管２７に導出するための冷媒管である。また、第２熱源側液冷媒管２７ｂは、熱源側液冷媒合流管２７から熱源側冷媒の蒸発器として機能する第２熱源側熱交換器２６ｂの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。すなわち、第１熱源側液冷媒管２７ａ及び第２熱源側液冷媒管２７ｂは、熱源側液冷媒合流管２７から分岐された冷媒管である。熱源側液冷媒合流管２７は、第１熱源側液冷媒管２７ａ及び第２熱源側液冷媒管２７ｂの合流部から熱源側冷媒を熱源ユニット１０２外（より具体的には、液冷媒連絡管１３）に導出するための冷媒管である。また、熱源側液冷媒合流管２７は、熱源ユニット１０２外から第１熱源側液冷媒管２７ａ及び第２熱源側液冷媒管２７ｂの合流部に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて熱源側冷媒と熱交換を行う室外空気は、第２熱源側ファンモータ３７ｂによって駆動される第２熱源側ファン３６ｂによって供給されるようになっている。第２熱源側ファンモータ３７ｂは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、第２熱源側ファン３６ｂの風量制御が可能になっている。

　第２熱源側膨張弁２８ｂは、第２熱源側熱交換器２６ｂを流れる熱源側冷媒の減圧等を行う電動膨張弁であり、第２熱源側液冷媒管２７ｂに設けられている。
　第２吸入戻し管２９ｂは、第２熱源側液冷媒管２７ｂを流れる熱源側冷媒の一部を分岐して熱源側圧縮機２１の吸入に戻す冷媒管であり、ここでは、その一端が第２熱源側液冷媒管２７ｂに接続されており、その他端が熱源側吸入管２１ｃに接続されている。そして、第２吸入戻し管２９ｂには、開度制御が可能な第２吸入戻し膨張弁３０ｂが設けられている。この第２吸入戻し膨張弁３０ｂは、電動膨張弁からなる。
　第２過冷却器３１ｂは、第２熱源側液冷媒管２７ｂを流れる冷媒と第２吸入戻し管２９ｂを流れる熱源側冷媒（より具体的には、第２吸入戻し膨張弁３０ｂによって減圧された後の熱源側冷媒）との熱交換を行う熱交換器である。

　液側閉鎖弁３３は、熱源側液冷媒合流管２７と液冷媒連絡管１３との接続部に設けられた弁である。吸入側閉鎖弁３４は、熱源側ガス冷媒管２５と吸入冷媒連絡管１４との接続部に設けられた弁である。吐出側閉鎖弁３５は、熱源側吐出分岐管２１ｄと吐出冷媒連絡管１２との接続部に設けられた弁である。
　また、熱源ユニット１０２には、各種のセンサが設けられている。具体的には、熱源ユニット１０２には、熱源側吸入圧力センサ４１と、熱源側吐出圧力センサ４２と、熱源側吸入温度センサ４３と、熱源側吐出温度センサ４４と、第１及び第２熱源側熱交ガス側温度センサ４５ａ、４５ｂと、第１及び第２熱源側熱交液側温度センサ４６ａ、４６ｂと、外気温度センサ４７とが設けられている。熱源側吸入圧力センサ４１は、熱源側圧縮機２１の吸入における熱源側冷媒の圧力である熱源側吸入圧力Ｐｓ１を検出する圧力センサである。熱源側吐出圧力センサ４２は、熱源側圧縮機２１の吐出における熱源側冷媒の圧力である熱源側吐出圧力Ｐｄ１を検出する圧力センサである。熱源側吸入温度センサ４３は、熱源側圧縮機２１の吸入における熱源側冷媒の温度である熱源側吸入温度Ｔｓ１を検出する温度センサである。熱源側吐出温度センサ４４は、熱源側圧縮機２１の吐出における熱源側冷媒の温度である熱源側吐出温度Ｔｄ１を検出する温度センサである。第１及び第２熱源側熱交ガス側温度センサ４５ａ、４５ｂは、第１及び第２熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂのガス側における冷媒の温度である熱源側熱交ガス側温度Ｔｈｇ１、Ｔｈｇ２を検出する温度センサである。第１及び第２熱源側熱交液側温度センサ４６ａ、４６ｂは、第１及び第２熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂの液側における熱源側冷媒の温度である熱源側熱交液側温度Ｔｈｌ１、Ｔｈｌ２を検出する温度センサである。外気温度センサ４７は、外気温度Ｔｏを検出する温度センサである。また、熱源ユニット１０２は、熱源ユニット１０２を構成する各部の動作を制御する熱源側制御部４９を有している。そして、熱源側制御部４９は、熱源ユニット１０２の制御を行うためのマイクロコンピュータやメモリ等を有している。熱源側制御部４９は、後述の利用ユニット５ａ、５ｂの利用側制御部６９ａ、６９ｂとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

　－吐出冷媒連絡管－
　吐出冷媒連絡管１２は、吐出側閉鎖弁３５を介して熱源側吐出分岐管２１ｄに接続されている。吐出冷媒連絡管１２は、第３熱源側切換機構３９が冷暖同時運転状態である場合に、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側放熱運転状態及び熱源側蒸発運転状態のいずれにおいても、熱源側圧縮機２１の吐出から熱源ユニット１０２外に熱源側冷媒を導出することが可能な冷媒管である。
　－液冷媒連絡管－
　液冷媒連絡管１３は、液側閉鎖弁３３を介して熱源側液冷媒合流管２７に接続されている。液冷媒連絡管１３は、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側放熱運転状態において熱源側冷媒の放熱器として機能する第１及び第２熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂの出口から熱源ユニット１０２外に熱源側冷媒を導出することが可能な冷媒管である。また、液冷媒連絡管１３は、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側蒸発運転状態において熱源ユニット１０２外から熱源側冷媒の蒸発器として機能する第１及び第２熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂの入口に熱源側冷媒を導入することが可能な冷媒管でもある。

　－吸入冷媒連絡管－
　吸入冷媒連絡管１４は、吸入側閉鎖弁３４を介して熱源側ガス冷媒管２５に接続されている。吸入冷媒連絡管１４は、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側放熱運転状態及び熱源側蒸発運転状態のいずれにおいても、熱源ユニット１０２外から熱源側圧縮機２１の吸入に熱源側冷媒を導入することが可能な冷媒管である。
　－利用ユニット－
　利用ユニット５ａ、５ｂは、屋内（例えば、集合住宅の各戸やビルの各区画等）に設置されている。利用ユニット５ａ、５ｂは、冷媒連絡管１２、１３、１４を介して熱源ユニット１０２に接続されており、熱源側冷媒回路１２０の一部を構成している。また、利用ユニット５ａ、５ｂは、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを構成している。さらに、利用ユニット５ａ、５ｂは、水媒体連絡管１５ａ、１６ａ、１５ｂ、１６ｂを介して水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに接続されており、水媒体回路７０ａ、７０ｂの一部を構成している。尚、利用ユニット５ｂの構成は、利用ユニット５ａの構成と同様である。このため、ここでは、利用ユニット５ａの構成のみを説明し、利用ユニット５ｂの構成については、利用ユニット５ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに添字「ｂ」を付して、各部の説明を省略する。

　利用ユニット５ａは、主として、第１利用側熱交換器５１ａと、第１利用側膨張弁５２ａと、第２利用側熱交換器１５１ａと、第２利用側膨張弁１５２ａと、利用側圧縮機５５ａと、冷媒－水熱交換器５７ａと、冷媒－水熱交側膨張弁５８ａと、利用側アキュムレータ５９ａと、第１循環ポンプ７１ａと、第２循環ポンプ１７１ａと、貯湯タンク１６１ａとを有している。
　第１利用側熱交換器５１ａは、熱源側冷媒と利用側冷媒との熱交換を行うことで熱源側冷媒の放熱器として機能する熱交換器である。第１利用側熱交換器５１ａの熱源側冷媒が流れる流路の液側には、利用側熱交出入口接続管５３ａが接続されており、第１利用側熱交換器５１ａの熱源側冷媒が流れる流路のガス側には、第１利用側ガス冷媒管５４ａが接続されている。また、第１利用側熱交換器５１ａの利用側冷媒が流れる流路の液側には、カスケード側液冷媒管６６ａが接続されており、第１利用側熱交換器５１ａの利用側冷媒が流れる流路のガス側には、カスケード側ガス冷媒管６７ａが接続されている。利用側熱交出入口接続管５３ａは、熱源側冷媒の放熱器として機能する第１利用側熱交換器５１ａの出口から熱源側冷媒を利用ユニット５ａ外（より具体的には、液冷媒連絡管１３）に導出するための冷媒管である。第１利用側ガス冷媒管５４ａは、利用ユニット５ａ外（より具体的には、ガス冷媒連絡管１４）から熱源側冷媒の放熱器として機能する第１利用側熱交換器５１ａの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管である。カスケード側液冷媒管６６ａには、冷媒－水熱交換器５７ａが接続されており、カスケード側ガス冷媒管６７ａには、利用側圧縮機５５ａが接続されている。

　第１利用側膨張弁５２ａは、開度制御を行うことで第１利用側熱交換器５１ａを流れる熱源側冷媒の流量を可変することが可能な電動膨張弁であり、利用側熱交出入口接続管５３ａに設けられている。
　利用側圧縮機５５ａは、利用側冷媒を圧縮する機構である。ここでは、利用側圧縮機５５ａとして、ケーシング（図示せず）内に収容されたロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示せず）が、同じくケーシング内に収容された利用側圧縮機モータ５６ａによって駆動される密閉式圧縮機が採用されている。利用側圧縮機モータ５６ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、利用側圧縮機５５ａの容量制御が可能になっている。また、利用側圧縮機５５ａの吐出には、カスケード側吐出管６０ａが接続されており、利用側圧縮機５５ａの吸入には、カスケード側ガス冷媒管６７ａが接続されている。

　冷媒－水熱交換器５７ａは、利用側冷媒と水媒体との熱交換を行うことで利用側冷媒の放熱器として機能する熱交換器である。冷媒－水熱交換器５７ａの利用側冷媒が流れる流路の液側には、カスケード側液冷媒管６６ａが接続されており、冷媒－水熱交換器５７ａの利用側冷媒が流れる流路のガス側には、カスケード側ガス冷媒管６７ａが接続されている。また、冷媒－水熱交換器５７ａの水媒体が流れる流路の入口側には、第１利用側水入口管７３ａが接続されており、冷媒－水熱交換器５７ａの水媒体が流れる流路の出口側には、第１利用側水出口管７４ａが接続されている。第１利用側水入口管７３ａは、利用ユニット５ａ外（より具体的には、水媒体連絡管１５ａ）から水媒体の加熱器として機能する冷媒－水熱交換器５７ａの入口に水媒体を導入するための水媒体管である。第１利用側水出口管７４ａは、水媒体の加熱器として機能する冷媒－水熱交換器５７ａの出口から水媒体を利用ユニット５ａ外（より具体的には、水媒体連絡管１６ａ）に導出するための水媒体管である。

　冷媒－水熱交側膨張弁５８ａは、開度制御を行うことで冷媒－水熱交換器５７ａを流れる利用側冷媒の流量を可変することが可能な電動膨張弁であり、カスケード側液冷媒管６６ａに設けられている。
　利用側アキュムレータ５９ａは、カスケード側ガス冷媒管６７ａに設けられており、利用側冷媒回路５０ａを循環する利用側冷媒をカスケード側吸入管６７ａから利用側圧縮機５５ａに吸入される前に一時的に溜めるための容器である。
　このように、利用側圧縮機５５ａ、冷媒－水熱交換器５７ａ、冷媒－水熱交側膨張弁５８ａ、利用側熱交換器５１ａ及び利用側アキュムレータ５９ａが冷媒管６０ａ、６６ａを介して接続されることによって、利用側冷媒回路５０ａが構成されている。
　第１循環ポンプ７１ａは、水媒体の昇圧を行う機構であり、ここでは、遠心式や容積式のポンプ要素（図示せず）が第１循環ポンプモータ７２ａによって駆動されるポンプが採用されている。第１循環ポンプ７１ａは、第１利用側水出口管７３ａに設けられている。第１循環ポンプモータ７２ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、第１循環ポンプ７１ａの容量制御が可能になっている。

　第２利用側熱交換器１５１ａは、熱源側冷媒と水媒体との熱交換を行うことで熱源側冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。第２利用側熱交換器１５１ａの熱源側冷媒が流れる流路の液側には、利用側熱交出入口接続管５３ａが接続されており、第２利用側熱交換器１５１ａの熱源側冷媒が流れる流路のガス側には、第２利用側ガス冷媒管１５３ａが接続されている。すなわち、利用側熱交出入口接続管５３ａは、第１利用側熱交換器５１ａの熱源側冷媒の出口と第２利用側熱交換器１５１ａの熱源側冷媒の入口とを接続する冷媒管として機能している。このため、利用側熱交出入口接続管５３ａは、利用ユニット５ａ外（より具体的には、液冷媒連絡管１３）及び／又は第１利用側熱交換器５１ａの熱源側冷媒の出口から熱源側冷媒の放熱器として機能する第２利用側熱交換器１５１ａの入口に熱源側冷媒を導入するための冷媒管でもある。第２利用側ガス冷媒管１５３ａには、開閉制御が可能な利用側熱交出口開閉弁１５４ａが設けられている。利用側熱交出口開閉弁１５４ａは、電磁弁からなる。また、第２利用側熱交換器１５１ａの水媒体が流れる流路の入口側には、第２利用側水入口管１７３ａが接続されており、第２利用側熱交換器１５１ａの水媒体が流れる流路の出口側には、第２利用側水出口管１７４ａが接続されている。

　第２循環ポンプ１７１ａは、水媒体の昇圧を行う機構であり、ここでは、遠心式や容積式のポンプ要素（図示せず）が第２循環ポンプモータ１７２ａによって駆動されるポンプが採用されている。第２循環ポンプ１７１ａは、第２利用側水出口管７３ａに設けられている。第２循環ポンプモータ１７２ａは、インバータ装置（図示せず）によって、その回転数（すなわち、運転周波数）を可変でき、これにより、第２循環ポンプ１７１ａの容量制御が可能になっている。第２利用側水入口管１７３ａは、冷温水切換機構１７５ａを介して第１利用側水入口管７３ａの第１循環ポンプ７１ａよりも上流側の部分から分岐されている。第２利用側水出口管１７４ａは、第１利用側水出口管７４ａに合流している。冷温水切換機構１７５ａは、冷媒－水熱交換器５７ａにおいて加熱された水媒体、又は、第２利用側熱交換器１５１ａにおいて冷却された水媒体を、利用ユニット５ａ外に設けられる水媒体冷暖房ユニット７５ａとの間で選択的にやりとりすることを可能にするための機構である。冷温水切換機構１７５ａは、三方弁からなる。

　第２利用側膨張弁１５２ａは、開度制御を行うことで第２利用側熱交換器１５１ａを流れる熱源側冷媒の流量を可変することが可能な電動膨張弁であり、利用側熱交出入口接続管５３ａに設けられている。
　貯湯タンク１６１ａは、屋内（ここでは、利用ユニット５ａ内）に設置されている。貯湯タンク１６１ａは、給湯に供される水媒体としての水を溜める容器である。貯湯タンク１６１ａの上部には、蛇口やシャワー等に温水となった水媒体を送るための給湯管１６３ａが接続されており、貯湯タンク１６１ａの下部には、給湯管１６３ａによって消費された水媒体の補充を行うための給水管１６４ａが接続されている。貯湯タンク１６１ａ内には、熱交換コイル１６２ａが設けられている。
　熱交換コイル１６２ａは、貯湯タンク１６１ａ内に設けられている。熱交換コイル１６２ａは、水媒体回路７０ａを循環する水媒体と貯湯タンク１６１ａ内の水媒体との熱交換を行うことで貯湯タンク１６１ａ内の水媒体の加熱器として機能する熱交換器である。熱交換コイル１６２ａの入口には、第１利用側水出口管７４ａから分岐された貯湯タンク側水入口管１７６ａが接続されている。また、熱交換コイル１６２ａの出口には、第１利用側水入口管７３ａに合流する貯湯タンク側水出口管１７８ａが接続されている。貯湯タンク側水入口管１７６ａは、暖房給湯切換機構１７７ａを介して第１利用側水出口管７４ａから分岐されている。暖房給湯切換機構１７７ａは、水媒体回路７０ａを循環する水媒体を貯湯タンク１６１ａ及び水媒体冷暖房ユニット７５ａの両方、又は、貯湯タンク１６１ａ及び水媒体冷暖房ユニット７５ａのいずれか一方に供給するかの切り換えを行うことが可能である。暖房給湯切換機構１７７ａは、三方弁からなる。貯湯タンク側水出口管１７８ａは、第１利用側水入口管７３ａの冷温水切換機構１７５ａと第１循環ポンプ７１ａとの間に合流している。これにより、貯湯タンク１６１ａは、利用ユニット５ａにおいて加熱された水媒体回路７０ａを循環する水媒体によって貯湯タンク１６１ａ内の水媒体を加熱して温水として溜めることが可能になっている。尚、ここでは、貯湯タンク１６１ａとして、利用ユニット５ａにおいて加熱された水媒体との熱交換によって加熱された水媒体を溜める型式の貯湯タンクを採用しているが、利用ユニット５ａにおいて加熱された水媒体を溜める型式の貯湯タンクを採用してもよい。

　また、利用ユニット５ａには、各種のセンサが設けられている。具体的には、利用ユニット５ａには、第１利用側熱交液側温度センサ６１ａと、第２利用側熱交ガス側温度センサ１５６ａと、第２利用側液冷媒管温度センサ６５ａと、第２利用側熱交液側温度センサ１５５ａと、水媒体入口温度センサ６３ａと、第１水媒体出口温度センサ６４ａと、第２水媒体出口温度センサ１５９ａと、利用側吸入圧力センサ６８ａと、利用側吐出圧力センサ６９ａと、利用側吐出温度センサ１５７ａと、冷媒－水熱交温度センサ１５８ａと、カスケード側液冷媒管温度センサ１６０ａと、貯湯温度センサ１６５ａとが設けられている。第１利用側熱交液側温度センサ６１ａは、第１利用側熱交換器５１ａの液側における熱源側冷媒の温度である第１利用側熱交液側温度Ｔｕｌ１ａを検出する温度センサである。第２利用側熱交ガス側温度センサ１５６ａは、第２利用側熱交換器１５１ａのガス側における熱源側冷媒の温度である第２利用側熱交ガス側温度Ｔｕｇ２ａを検出する温度センサである。第２利用側液冷媒管温度センサ６５ａは、第２利用側膨張弁１５２ａの上流側における熱源側冷媒の温度Ｔｕｖ２ａを検出する温度センサである。第２利用側熱交液側温度センサ１５５ａは、第２利用側熱交換器１５１ａの液側における熱源側冷媒の温度である第２利用側熱交液側温度Ｔｕｌ２ａを検出する温度センサである。水媒体入口温度センサ６３ａは、冷媒－水熱交換器５７ａの入口や第２利用側熱交換器１５１ａの入口における水媒体の温度である水媒体入口温度Ｔｗｒａを検出する温度センサである。第１水媒体出口温度センサ６４ａは、冷媒－水熱交換器５７ａの出口における水媒体の温度である水媒体出口温度Ｔｗｌ１ａを検出する温度センサである。第２水媒体出口温度センサ１５９ａは、第２利用側熱交換器１５１ａの出口における水媒体の温度である水媒体出口温度Ｔｗｌ２ａを検出する温度センサである。利用側吸入圧力センサ６８ａは、利用側圧縮機５５ａの吸入における利用側冷媒の圧力である利用側吸入圧力Ｐｓ２ａを検出する圧力センサである。利用側吐出圧力センサ６９ａは、利用側圧縮機５５ａの吐出における利用側冷媒の圧力である利用側吐出圧力Ｐｄ２ａを検出する圧力センサである。利用側吐出温度センサ１５７ａは、利用側圧縮機５５ａの吐出における利用側冷媒の温度である利用側吐出温度Ｔｄ２ａを検出する温度センサである。冷媒－水熱交温度センサ１５８ａは、冷媒－水熱交換器５７ａの液側における利用側冷媒の温度であるカスケード側冷媒温度Ｔｐｌ１ａを検出する温度センサである。カスケード側液冷媒管温度センサ１６０ａは、第１利用側熱交換器５１ａの液側における利用側冷媒の温度Ｔｐｌ２ａを検出する温度センサである。貯湯温度センサ１６５ａは、貯湯タンク１６１ａに溜められる水媒体の温度である貯湯温度Ｔｗｈａを検出する温度センサである。また、利用ユニット５ａは、利用ユニット５ａを構成する各部の動作を制御する利用側制御部６９ａを有している。そして、利用側制御部６９ａは、利用ユニット５ａの制御を行うためのマイクロコンピュータやメモリ等を有している。利用側制御部６９ａは、リモコン（図示せず）との間で制御信号等のやりとりを行ったり、熱源ユニット１０２の熱源側制御部４９との間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

　－水媒体冷暖房ユニット－
　水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂ（水媒体利用機器）は、屋内（例えば、集合住宅の各戸やビルの各区画等）に設置されている。水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂは、水媒体連絡管１５ａ、１６ａを介して利用ユニット５ａ、５ｂに接続されており、水媒体回路７０ａ、７０ｂの一部を構成している。尚、水媒体冷暖房ユニット７５ｂの構成は、水媒体冷暖房ユニット７５ａの構成と同様である。このため、ここでは、水媒体冷暖房ユニット７５ａの構成のみを説明し、水媒体冷暖房ユニット７５ｂの構成については、水媒体冷暖房ユニット７５ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに添字「ｂ」を付して、各部の説明を省略する。
　水媒体冷暖房ユニット７５ａは、主として、熱交換パネル７６ａを有しており、ラジエータや床冷暖房パネル等を構成している。
　熱交換パネル７６ａは、ラジエータの場合には、室内の壁際等に設けられ、床冷暖房パネルの場合には、室内の床下等に設けられている。熱交換パネル７６ａは、水媒体回路７０ａを循環する水媒体の放熱器又は加熱器として機能する熱交換器であり、その入口には、水媒体連絡管１６ａが接続されており、その出口には、水媒体連絡管１５ａが接続されている。

　－水媒体連絡管－
　水媒体連絡管１５ａは、第１利用側水入口管７３ａに接続されている。水媒体連絡管１５ａは、利用ユニット５ａ外（より具体的には、水媒体冷暖房ユニット７５ａ）から水媒体の加熱器として機能する第１利用側熱交換器５１ａの入口、又は、水媒体の冷却器として機能する第２利用側熱交換器１５１ａの入口に水媒体を導入することが可能な水媒体管である。
　水媒体連絡管１６ａは、第１利用側水出口管７４ａに接続されている。水媒体連絡管１６ａは、水媒体の加熱器として機能する第１利用側熱交換器５１ａの出口、又は、水媒体の冷却器として機能する第２利用側熱交換器１５１ａの出口から利用ユニット５ａ外（より具体的には、水媒体冷暖房ユニット７５ａ）に水媒体を導出することが可能な水媒体管である。
　そして、利用側制御部６９ａ、６９ｂと熱源側制御部４９とによって、ヒートポンプシステム１０１の運転制御を行う制御部１０１ａが構成されており、以下の運転や各種制御を行うようになっている。

　＜動作＞
　次に、ヒートポンプシステム１０１の動作について説明する。
　ヒートポンプシステム１０１の運転としては、全暖房運転モードと冷暖同時運転モードと全冷房運転モードとがある。全暖房運転モードは、暖房運転や給湯運転（加熱運転）に設定された利用ユニットだけが存在する状態で、暖房運転（及び／又は給湯運転）のみを行う運転モードである。冷暖同時運転モードは、利用ユニット５ａ、５ｂの一方が冷房運転（冷却運転）に設定され、かつ、利用ユニット５ａ、５ｂの他方が暖房運転（加熱運転）や給湯運転（加熱運転）に設定された状態で、又は、利用ユニット５ａ、５ｂの少なくとも一つが冷房運転と給湯運転を同時に行う冷房給湯運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在した運転を行う運転モードである。全冷房運転モードは、冷房運転（冷却運転）に設定された利用ユニットだけが存在する状態で、冷房運転のみを行う運転モードである。また、冷暖同時運転モードについては、利用ユニット５ａ、５ｂ全体の熱負荷（冷房負荷と暖房負荷の合計）に応じて、冷暖同時運転モード（蒸発主体）と冷暖同時運転モード（放熱主体）とに分けることができる。冷暖同時運転モード（蒸発主体）は、利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在しており、かつ、利用ユニット５ａ、５ｂから液冷媒連絡管１３を通じて熱源ユニット１０２に熱源側冷媒が送られる状態になる運転モードである。冷暖同時運転モード（放熱主体）は、利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在しており、かつ、熱源ユニット１０２から液冷媒連絡管１３を通じて利用ユニット５ａ、５ｂに熱源側冷媒が送られる状態になる運転モードである。

　－全暖房運転モード－
　利用ユニット５ａ、５ｂの暖房運転（及び／又は給湯運転）のみを行う場合には、熱源側冷媒回路１２０において、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側蒸発運転状態（図９の第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの破線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０ａ、３０ｂが閉止される。また、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂ及び利用側熱交出口開閉弁１５４ａ、１５４ｂが閉止される。さらに、冷温水切換機構１７５ａ、１７５ｂ及び暖房給湯切換機構１７７ａ、１７７ｂは、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて加熱された水媒体を水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂ及び／又は貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット５ａ、５ｂのすべてが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、熱源側吐出分岐管２１ｄ、第３熱源側切換機構３９及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット１０２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。
　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、２つに分岐されて、利用ユニット５ａ、５ｂに送られる。

　利用ユニット５ａ、５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側ガス冷媒管５４ａ、５４ｂを通じて、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られる。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒と熱交換を行って放熱する。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂ及び利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから液冷媒連絡管１３に送られて合流する。
　液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒は、液側閉鎖弁３３及び熱源側液冷媒合流管２７を通じて、過冷却器３１ａ、３１ｂに送られる。過冷却器３１ａ、３１ｂに送られた熱源側冷媒は、吸入戻し管２９ａ、２９ｂに熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、熱源側膨張弁２８ａ、２８ｂに送られる。熱源側膨張弁２８ａ、２８ｂに送られた熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８ａ、２８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、熱源側液冷媒管２７ａ、２７ｂを通じて、熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂに送られる。熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂにおいて、熱源側ファン３６ａ、３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、熱源側ガス冷媒管２４ａ、２４ｂ、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂ及び熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　一方、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂにおいては、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒が加熱されて蒸発する。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて蒸発した低圧の利用側冷媒は、カスケード側ガス冷媒管６７ａ、６７ｂを通じて、利用側アキュムレータ５９ａ、５９ｂに送られる。利用側アキュムレータ５９ａ、５９ｂに送られた低圧の利用側冷媒は、利用側圧縮機５５ａ、５５ｂに吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、カスケード側吐出管６０ａ、６０ｂに吐出される。カスケード側吐出管６０ａ、６０ｂに吐出された高圧の利用側冷媒は、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂに送られる。冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂに送られた高圧の利用側冷媒は、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて、第１循環ポンプ７１ａ、７１ｂによって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体と熱交換を行って放熱する。冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて放熱した高圧の利用側冷媒は、冷媒－水熱交側膨張弁５８ａ、５８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、カスケード側液冷媒管６６ａ、６６ｂを通じて、再び、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られる。

　また、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が加熱される。冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ａ、７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａ、７６ｂにおいて放熱し、これにより、室内の壁際等を加熱したり、室内の床を加熱する。
　尚、利用ユニット５ａ、５ｂの給湯運転を行う場合には、給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。これにより、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ａ、７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂ及び貯湯タンク側水入口管１７６ａ、１７６ｂを通じて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂに供給される。そして、熱交換コイル１６２ａ、１６２ｂにおいて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体と熱交換を行って放熱し、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体を加熱する。

　また、利用ユニット５ａ、５ｂの暖房運転と給湯運転とを同時に行う場合には、暖房運転と給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が水媒体冷暖房ユニット及び貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。
　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの暖房運転（及び／又は給湯運転）のみを行う全暖房運転モードにおける動作が行われる。
　－冷暖同時運転モード（蒸発主体）－
　利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在している場合には、熱源側冷媒回路１２０において、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの一方が熱源側放熱運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの実線で示された状態）に切り換えられ、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの他方が熱源側蒸発運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの破線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０ａ、３０ｂのうち、熱源側蒸発運転状態に切り換えられる熱源側切換機構に対応する吸入戻し膨張弁が閉止される。そして、利用ユニット５ａ、５ｂのうち冷房運転に設定される利用ユニットについては、第１利用側膨張弁が閉止され、利用側熱交出口開閉弁が開けられ、冷温水切換機構が第２利用側熱交換器において冷却された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられる。一方、利用ユニット５ａ、５ｂのうち暖房運転（及び／又は給湯運転）に設定される利用ユニットについては、第２利用側膨張弁及び利用側熱交出口開閉弁が閉止され、冷温水切換機構が冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、第１熱源側切換機構２３ａが熱源側放熱運転状態に切り換えられ、第２熱源側切換機構２３ｂが熱源側蒸発運転状態に切り換えられ、吸入戻し膨張弁３０ｂが閉止されたものとして説明する。また、利用ユニット５ａが冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット５ｂが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、その一部が第１熱源側切換機構２３ａ及び第１熱源側ガス冷媒管２４ａを通じて、第１熱源側熱交換器２６ａに送られ、残りが熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット１０２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。第１熱源側熱交換器２６ａに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側熱交換器２６ａにおいて、第１熱源側ファン３６ａによって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。第１熱源側熱交換器２６ａにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側膨張弁２８ａを通じて、第１過冷却器３１ａに送られる。第１過冷却器３１ａに送られた熱源側冷媒は、第１熱源側液冷媒管２７ａから第１吸入戻し管２９ａに分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。第１吸入戻し管２９ａを流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。第１過冷却器３１ａにおいて冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａを通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、利用ユニット５ｂに送られる。
　利用ユニット５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側ガス冷媒管５４ｂを通じて、第１利用側熱交換器５１ｂに送られる。第１利用側熱交換器５１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側熱交換器５１ｂにおいて、利用側冷媒回路５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒と熱交換を行って放熱する。第１利用側熱交換器５１ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１利用側膨張弁５２ｂ及び利用側熱交出入口接続管５３ｂを通じて、利用ユニット５ｂから液冷媒連絡管１３に送られる。
　利用ユニット５ｂから液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒は、その一部が利用ユニット５ａに送られ、残りが熱源ユニット１０２に送られる。
　液冷媒連絡管１３から利用ユニット５ａに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａに送られる。第２利用側膨張弁１５２ａに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側熱交出入口接続管５３ａを通じて、第２利用側熱交換器１５１ａに送られる。第２利用側熱交換器１５１ａに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２利用側熱交換器１５１ａにおいて、第２循環ポンプ１７１ａによって水媒体回路７０ａを循環する水媒体と熱交換を行って蒸発する。第２利用側熱交換器１５１ａにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ及び第２利用側ガス冷媒管１５３ａを通じて、利用ユニット５ａから吸入冷媒連絡管１４に送られる。

　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５に送られる。また、液冷媒連絡管１３から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒は、液側閉鎖弁３３を通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られて、第１熱源側液冷媒管２７ａからの熱源側冷媒と合流する。熱源側液冷媒合流管２７において合流した液冷媒は、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２過冷却器３１ｂに送られる。第２過冷却器３１ｂに送られた熱源側冷媒は、第２吸入戻し管２９ｂに熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、第２熱源側膨張弁２８ｂに送られる。第２熱源側膨張弁２８ｂに送られた熱源側冷媒は、第２熱源側膨張弁２８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２熱源側熱交換器２６ｂに送られる。第２熱源側熱交換器２６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて、第２熱源側ファン３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側ガス冷媒管２４ｂ、第２熱源側切換機構２３ｂ及び連通管３８を通じて、熱源側ガス冷媒管２５に送られて、吸入冷媒連絡管１４から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒と合流する。熱源側ガス冷媒管２５において合流した低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　一方、水媒体回路７０ａにおいては、第２利用側熱交換器１５１ａにおける熱源側冷媒の蒸発によって水媒体回路７０ａを循環する水媒体が冷却される。第２利用側熱交換器１５１ａにおいて冷却された水媒体は、第２循環ポンプ１７１ａによって、第２利用側水出口管１７４ａ及び第１利用側水出口管７４ａを通じて、利用ユニット５ａから水媒体連絡管１６ａに送られる。水媒体連絡管１６ａに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａにおいて加熱され、これにより、室内の壁際等を冷却したり、室内の床を冷却する。
　また、水媒体回路７０ｂにおいては、冷媒－水熱交換器５７ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって水媒体回路７０ｂを循環する水媒体が加熱される。冷媒－水熱交換器５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ｂを通じて、利用ユニット５ｂから水媒体連絡管１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ｂにおいて放熱し、これにより、室内の壁際等を加熱したり、室内の床を加熱する。

　尚、利用ユニット５ａ、５ｂの給湯運転を行う場合には、給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。これにより、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体は、第１循環ポンプによって、第１利用側水出口管及び貯湯タンク側水入口管を通じて、貯湯タンクに供給される。そして、熱交換コイルにおいて、貯湯タンク内の水媒体と熱交換を行って放熱し、貯湯タンク内の水媒体を加熱する。
　また、利用ユニット５ａ、５ｂの暖房運転と給湯運転とを同時に行う場合には、暖房運転と給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が水媒体冷暖房ユニット及び貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。

　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの一方が冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット５ａ、５ｂの他方が暖房運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（蒸発主体）における動作が行われる。
　また、利用ユニット５ａ、５ｂの少なくとも一つが冷房運転と給湯運転を同時に行う冷房給湯運転に設定された状態にすることもできる。この場合には、熱源側冷媒回路１２０については、上記と同様に、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの一方が熱源側放熱運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの実線で示された状態）に切り換えられ、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの他方が熱源側蒸発運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの破線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０ａ、３０ｂのうち、熱源側蒸発運転状態に切り換えられる熱源側切換機構に対応する吸入戻し膨張弁が閉止される。そして、利用ユニット５ａ、５ｂのうち冷房給湯運転に設定される利用ユニットについては、第１及び第２利用側膨張弁が開けられ、利用側熱交出口開閉弁が開けられ、冷温水切換機構が第２利用側熱交換器において冷却された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられ、暖房給湯切換機構が冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体を貯湯タンクに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット５ａ、５ｂのすべてが冷房給湯運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、その一部が第１熱源側切換機構２３ａ及び第１熱源側ガス冷媒管２４ａを通じて、第１熱源側熱交換器２６ａに送られ、残りが熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット１０２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。第１熱源側熱交換器２６ａに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側熱交換器２６ａにおいて、第１熱源側ファン３６ａによって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。第１熱源側熱交換器２６ａにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側膨張弁２８ａを通じて、第１過冷却器３１ａに送られる。第１過冷却器３１ａに送られた熱源側冷媒は、第１熱源側液冷媒管２７ａから第１吸入戻し管２９ａに分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。第１吸入戻し管２９ａを流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。第１過冷却器３１ａにおいて冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａを通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、２つに分岐されて、利用ユニット５ａ、５ｂに送られる。
　利用ユニット５ａ、５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側ガス冷媒管５４ａ、５４ｂを通じて、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られる。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒と熱交換を行って放熱する。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂを通じて、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂに送られる。利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂに送られた熱源側冷媒は、その一部が液冷媒連絡管１３に送られて合流し、残りが第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られる。

　液冷媒連絡管１３に送られて合流した熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。
　第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂを通じて、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られる。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体と熱交換を行って蒸発する。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ、１５４ｂ及び第２利用側ガス冷媒管１５３ａ、１５３ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから吸入冷媒連絡管１４に送られて合流する。

　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５に送られる。また、液冷媒連絡管１３から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒は、液側閉鎖弁３３を通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られて、第１熱源側液冷媒管２７ａからの熱源側冷媒と合流する。熱源側液冷媒合流管２７において合流した液冷媒は、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２過冷却器３１ｂに送られる。第２過冷却器３１ｂに送られた熱源側冷媒は、第２吸入戻し管２９ｂに熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、第２熱源側膨張弁２８ｂに送られる。第２熱源側膨張弁２８ｂに送られた熱源側冷媒は、第２熱源側膨張弁２８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２熱源側熱交換器２６ｂに送られる。第２熱源側熱交換器２６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて、第２熱源側ファン３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側ガス冷媒管２４ｂ、第２熱源側切換機構２３ｂ及び連通管３８を通じて、熱源側ガス冷媒管２５に送られて、吸入冷媒連絡管１４から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒と合流する。熱源側ガス冷媒管２５において合流した低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　一方、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおける熱源側冷媒の蒸発によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が冷却される。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて冷却された水媒体は、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって、第２利用側水出口管１７４ａ、１７４ｂ及び第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａ、７６ｂにおいて加熱され、これにより、室内の壁際等を冷却したり、室内の床を冷却する。
　また、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が加熱される。冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ａ、７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂ及び貯湯タンク側水入口管１７６ａ、１７６ｂを通じて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂに供給される。そして、熱交換コイル１６２ａ、１６２ｂにおいて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体と熱交換を行って放熱し、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体を加熱する。

　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの少なくとも一つが冷房運転と給湯運転を同時に行う冷房給湯運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（蒸発主体）における動作が行われる。
　－冷暖同時運転モード（放熱主体）－
　利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在している場合には、熱源側冷媒回路１２０において、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの一方が熱源側放熱運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの実線で示された状態）に切り換えられ、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの他方が熱源側蒸発運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの破線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０ａ、３０ｂのうち、熱源側蒸発運転状態に切り換えられる熱源側切換機構に対応する吸入戻し膨張弁が閉止される。そして、利用ユニット５ａ、５ｂのうち冷房運転に設定される利用ユニットについては、第１利用側膨張弁が閉止され、利用側熱交出口開閉弁が開けられ、冷温水切換機構が第２利用側熱交換器において冷却された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられる。一方、利用ユニット５ａ、５ｂのうち暖房運転（及び／又は給湯運転）に設定される利用ユニットについては、第２利用側膨張弁及び利用側熱交出口開閉弁が閉止され、冷温水切換機構が冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、第１熱源側切換機構２３ａが熱源側放熱運転状態に切り換えられ、第２熱源側切換機構２３ｂが熱源側蒸発運転状態に切り換えられ、吸入戻し膨張弁３０ｂが閉止されたものとして説明する。また、利用ユニット５ａが冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット５ｂが暖房運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、その一部が第１熱源側切換機構２３ａ及び第１熱源側ガス冷媒管２４ａを通じて、第１熱源側熱交換器２６ａに送られ、残りが熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット１０２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。第１熱源側熱交換器２６ａに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側熱交換器２６ａにおいて、第１熱源側ファン３６ａによって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。第１熱源側熱交換器２６ａにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側膨張弁２８ａを通じて、第１過冷却器３１ａに送られる。第１過冷却器３１ａに送られた熱源側冷媒は、第１熱源側液冷媒管２７ａから第１吸入戻し管２９ａに分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。第１吸入戻し管２９ａを流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。第１過冷却器３１ａにおいて冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａを通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られる。熱源側液冷媒合流管２７に送られた高圧の熱源側冷媒は、その一部が液側閉鎖弁３３を通じて液冷媒連絡管１３に送られ、残りが第２熱源側液冷媒管２７ｂに送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、利用ユニット５ｂに送られる。
　利用ユニット５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側ガス冷媒管５４ｂを通じて、第１利用側熱交換器５１ｂに送られる。第１利用側熱交換器５１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側熱交換器５１ｂにおいて、利用側冷媒回路５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒と熱交換を行って放熱する。第１利用側熱交換器５１ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１利用側膨張弁５２ｂ及び利用側熱交出入口接続管５３ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから液冷媒連絡管１３に送られて、熱源ユニット１０２からから液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒と合流する。
　液冷媒連絡管１３において合流した熱源側冷媒は、利用ユニット５ａに送られる。
　利用ユニット５ａに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａに送られる。第２利用側膨張弁１５２ａに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側熱交出入口接続管５３ａを通じて、第２利用側熱交換器１５１ａに送られる。第２利用側熱交換器１５１ａに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２利用側熱交換器１５１ａにおいて、循環ポンプ７１ａによって水媒体回路７０ａを循環する水媒体と熱交換を行って蒸発する。第２利用側熱交換器１５１ａにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ及び第２利用側ガス冷媒管１５３ａを通じて、利用ユニット５ａから吸入冷媒連絡管１４に送られる。

　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５に送られる。また、熱源側液冷媒合流管２７から第２熱源側液冷媒管２７ｂに送られた熱源側冷媒は、第２過冷却器３１ｂに送られる。第２過冷却器３１ｂに送られた熱源側冷媒は、第２吸入戻し管２９ｂに熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、第２熱源側膨張弁２８ｂに送られる。第２熱源側膨張弁２８ｂに送られた熱源側冷媒は、第２熱源側膨張弁２８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２熱源側熱交換器２６ｂに送られる。第２熱源側熱交換器２６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて、第２熱源側ファン３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側ガス冷媒管２４ｂ、第２熱源側切換機構２３ｂ及び連通管３８を通じて、熱源側ガス冷媒管２５に送られて、吸入冷媒連絡管１４から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒と合流する。熱源側ガス冷媒管２５において合流した低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　一方、水媒体回路７０ａにおいては、第２利用側熱交換器１５１ａにおける熱源側冷媒の蒸発によって水媒体回路７０ａを循環する水媒体が冷却される。第２利用側熱交換器１５１ａにおいて冷却された水媒体は、第２循環ポンプ１７１ａによって、第２利用側水出口管１７４ａを通じて、第２利用側水出口管１７４ａ及び第１利用側水出口管７４ａを通じて、利用ユニット５ａから水媒体連絡管１６ａに送られる。水媒体連絡管１６ａに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａにおいて加熱され、これにより、室内の壁際等を冷却したり、室内の床を冷却する。
　また、水媒体回路７０ｂにおいては、冷媒－水熱交換器５７ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって水媒体回路７０ｂを循環する水媒体が加熱される。冷媒－水熱交換器５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ｂを通じて、利用ユニット５ｂから水媒体連絡管１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ｂにおいて放熱し、これにより、室内の壁際等を加熱したり、室内の床を加熱する。

　尚、利用ユニット５ａ、５ｂの給湯運転を行う場合には、給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。これにより、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体は、第１循環ポンプによって、第１利用側水出口管及び貯湯タンク側水入口管を通じて、貯湯タンクに供給される。そして、熱交換コイルにおいて、貯湯タンク内の水媒体と熱交換を行って放熱し、貯湯タンク内の水媒体を加熱する。
　また、利用ユニット５ａ、５ｂの暖房運転と給湯運転とを同時に行う場合には、暖房運転と給湯運転を行う利用ユニットにおいて、冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体が水媒体冷暖房ユニット及び貯湯タンクに供給されるように、暖房給湯切換機構を切り換えるようにすればよい。

　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの一方が冷房運転に設定され、かつ、利用ユニット５ａ、５ｂの他方が暖房運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（放熱主体）における動作が行われる。
　また、利用ユニット５ａ、５ｂの少なくとも一つが冷房運転と給湯運転を同時に行う冷房給湯運転に設定された状態にすることもできる。この場合には、熱源側冷媒回路１２０については、上記と同様に、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの一方が熱源側放熱運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの実線で示された状態）に切り換えられ、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの他方が熱源側蒸発運転状態（図９の熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの破線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、吸入戻し膨張弁３０ａ、３０ｂのうち、熱源側蒸発運転状態に切り換えられる熱源側切換機構に対応する吸入戻し膨張弁が閉止される。そして、利用ユニット５ａ、５ｂのうち冷房給湯運転に設定される利用ユニットについては、第１及び第２利用側膨張弁が開けられ、利用側熱交出口開閉弁が開けられ、冷温水切換機構が第２利用側熱交換器において冷却された水媒体を水媒体冷暖房ユニットに供給する状態に切り換えられ、暖房給湯切換機構が冷媒－水熱交換器において加熱された水媒体を貯湯タンクに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット５ａ、５ｂのすべてが冷房給湯運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、その一部が第１熱源側切換機構２３ａ及び第１熱源側ガス冷媒管２４ａを通じて、第１熱源側熱交換器２６ａに送られ、残りが熱源側吐出分岐管２１ｄ及び吐出側閉鎖弁３５を通じて、熱源ユニット１０２から吐出冷媒連絡管１２に送られる。第１熱源側熱交換器２６ａに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側熱交換器２６ａにおいて、第１熱源側ファン３６ａによって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。第１熱源側熱交換器２６ａにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１熱源側膨張弁２８ａを通じて、第１過冷却器３１ａに送られる。第１過冷却器３１ａに送られた熱源側冷媒は、第１熱源側液冷媒管２７ａから第１吸入戻し管２９ａに分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。第１吸入戻し管２９ａを流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。第１過冷却器３１ａにおいて冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａを通じて、熱源側液冷媒合流管２７に送られる。熱源側液冷媒合流管２７に送られた高圧の熱源側冷媒は、その一部が液側閉鎖弁３３を通じて液冷媒連絡管１３に送られ、残りが第２熱源側液冷媒管２７ｂに送られる。

　吐出冷媒連絡管１２に送られた高圧の熱源側冷媒は、２つに分岐されて、利用ユニット５ａ、５ｂに送られる。
　吐出冷媒連絡管１２から利用ユニット５ａ、５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側ガス冷媒管５４ａ、５４ｂを通じて、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られる。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて、利用側冷媒回路５０ａ、５０ｂを循環する冷凍サイクルにおける低圧の利用側冷媒と熱交換を行って放熱する。第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂを通じて、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂに送られる。
　液冷媒連絡管１３に送られた熱源側冷媒は、２つに分岐されて、利用ユニット５ａ、５ｂに送られる。

　液冷媒連絡管１３から利用ユニット５ａ、５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂにおいて、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおいて放熱した熱源側冷媒と合流する。利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂにおいて合流した熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られる。第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られた熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂを通じて、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られる。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体と熱交換を行って蒸発する。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ、１５４ｂ及び第２利用側ガス冷媒管１５３ａ、１５３ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから吸入冷媒連絡管１４に送られて合流する。

　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５に送られる。また、熱源側液冷媒合流管２７から第２熱源側液冷媒管２７ｂに送られた熱源側冷媒は、第２過冷却器３１ｂに送られる。第２過冷却器３１ｂに送られた熱源側冷媒は、第２吸入戻し管２９ｂに熱源側冷媒が流れていないため、熱交換を行うことなく、第２熱源側膨張弁２８ｂに送られる。第２熱源側膨張弁２８ｂに送られた熱源側冷媒は、第２熱源側膨張弁２８ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、第２熱源側液冷媒管２７ｂを通じて、第２熱源側熱交換器２６ｂに送られる。第２熱源側熱交換器２６ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて、第２熱源側ファン３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発する。第２熱源側熱交換器２６ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、第２熱源側ガス冷媒管２４ｂ、第２熱源側切換機構２３ｂ及び連通管３８を通じて、熱源側ガス冷媒管２５に送られて、吸入冷媒連絡管１４から熱源ユニット１０２に送られた熱源側冷媒と合流する。熱源側ガス冷媒管２５において合流した低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。

　一方、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおける熱源側冷媒の蒸発によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が冷却される。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて冷却された水媒体は、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって、第２利用側水出口管１７４ａ、１７４ｂ及び第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａ、７６ｂにおいて加熱され、これにより、室内の壁際等を冷却したり、室内の床を冷却する。
　また、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおける熱源側冷媒の放熱によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が加熱される。冷媒－水熱交換器５７ａ、５７ｂにおいて加熱された水媒体は、第１循環ポンプ７１ａ、７１ｂによって、第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂ及び貯湯タンク側水入口管１７６ａ、１７６ｂを通じて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂに供給される。そして、熱交換コイル１６２ａ、１６２ｂにおいて、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体と熱交換を行って放熱し、貯湯タンク１６１ａ、１６１ｂ内の水媒体を加熱する。

　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの少なくとも一つが冷房運転と給湯運転を同時に行う冷房給湯運転に設定された状態で、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが混在した運転を行う冷暖同時運転モード（放熱主体）における動作が行われる。
　－全冷房運転モード－
　利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転のみを行う場合には、熱源側冷媒回路１２０において、第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂが熱源側放熱運転状態（図９の第１及び第２熱源側切換機構２３ａ、２３ｂの実線で示された状態）に切り換えられる。第３熱源側切換機構３９は、冷暖同時運転状態（図９の第３熱源側切換機構３９の実線で示された状態）に切り換えられる。また、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂが閉止され、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ、１５４ｂが開けられる。さらに、冷温水切換機構１７５ａ、１７５ｂは、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて冷却された水媒体を水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに供給する状態に切り換えられる。尚、ここでは、利用ユニット５ａ、５ｂのすべてが冷房運転に設定された状態であるものとして説明する。

　このような状態の熱源側冷媒回路１２０において、冷凍サイクルにおける低圧の熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃを通じて、熱源側圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルにおける高圧まで圧縮された後に、熱源側吐出管２１ｂに吐出される。熱源側吐出管２１ｂに吐出された高圧の熱源側冷媒は、油分離器２２ａにおいて冷凍機油が分離される。油分離器２２ａにおいて熱源側冷媒から分離された冷凍機油は、油戻し管２２ｂを通じて、熱源側吸入管２１ｃに戻される。冷凍機油が分離された高圧の熱源側冷媒は、熱源側切換機構２３ａ、２３ｂ及び熱源側ガス冷媒管２４ａ、２４ｂを通じて、熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂに送られる。熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂにおいて、熱源側ファン３６ａ、３６ｂによって供給される室外空気と熱交換を行って放熱する。熱源側熱交換器２６ａ、２６ｂにおいて放熱した高圧の熱源側冷媒は、熱源側膨張弁２８ａ、２８ｂを通じて、過冷却器３１ａ、３１ｂに送られる。過冷却器３１ａ、３１ｂに送られた熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａ、２７ｂから吸入戻し管２９ａ、２９ｂに分岐された熱源側冷媒と熱交換を行って過冷却状態になるように冷却される。吸入戻し管２９ａ、２９ｂを流れる熱源側冷媒は、熱源側吸入管２１ｃに戻される。過冷却器３１ａ、３１ｂにおいて冷却された熱源側冷媒は、熱源側液冷媒管２７ａ、２７ｂ、熱源側液冷媒合流管２７及び液側閉鎖弁３３を通じて、熱源ユニット１０２から液冷媒連絡管１３に送られる。

　液冷媒連絡管１３に送られた高圧の熱源側冷媒は、２つに分岐されて、利用ユニット５ａ、５ｂに送られる。
　利用ユニット５ａ、５ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られる。第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂに送られた高圧の熱源側冷媒は、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂにおいて減圧されて、低圧の気液二相状態になり、利用側熱交出入口接続管５３ａ、５３ｂを通じて、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られる。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂに送られた低圧の熱源側冷媒は、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体と熱交換を行って蒸発する。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて蒸発した低圧の熱源側冷媒は、利用側熱交出口開閉弁１５４ａ、１５４ｂ及び第２利用側ガス冷媒管１５３ａ、１５３ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから吸入冷媒連絡管１４に送られて合流する。

　吸入冷媒連絡管１４に送られた低圧の熱源側冷媒は、熱源ユニット１０２に送られる。熱源ユニット１０２に送られた低圧の熱源側冷媒は、吸入側閉鎖弁３４、熱源側ガス冷媒管２５及び熱源側吸入管２１ｃを通じて、再び、熱源側圧縮機２１に吸入される。
　一方、水媒体回路７０ａ、７０ｂにおいては、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおける熱源側冷媒の蒸発によって水媒体回路７０ａ、７０ｂを循環する水媒体が冷却される。第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂにおいて冷却された水媒体は、第２循環ポンプ１７１ａ、１７１ｂによって、第２利用側水出口管１７４ａ、１７４ｂ及び第１利用側水出口管７４ａ、７４ｂを通じて、利用ユニット５ａ、５ｂから水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られる。水媒体連絡管１６ａ、１６ｂに送られた水媒体は、水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られる。水媒体冷暖房ユニット７５ａ、７５ｂに送られた水媒体は、熱交換パネル７６ａ、７６ｂにおいて加熱され、これにより、室内の壁際等を冷却したり、室内の床を冷却する。

　このようにして、利用ユニット５ａ、５ｂの冷房運転のみを行う全冷房運転モードにおける動作が行われる。
　＜熱源ユニット消費電力按分システム＞
　上記のヒートポンプシステム１０１は、集合住宅やビル等に設置されるため、利用ユニット５ａ、５ｂを使用するユーザーが同一でない場合がある。この場合には、利用ユニット５ａ、５ｂに共通に設けられている熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを、ユーザー間において共同で負担する必要がある。しかし、ユーザーによって利用ユニット５ａ、５ｂの能力、使用頻度又は設定温度等が異なるため、熱源ユニット１０２の消費電力を各ユーザーが公平に負担するためには、専用の熱源ユニット消費電力按分システムが必要となる。また、各利用ユニット５ａ、５ｂは、１つの利用ユニット内で冷房運転（冷却運転）及び給湯運転（加熱運転）を同時に行う運転（すなわち、冷房給湯運転）を行うことが可能である。このため、各利用ユニット５ａ、５ｂ内で生じる排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニットの消費電力Ｗｒを按分する必要がある。

　そこで、ここでは、ヒートポンプシステム１０１に対して、以下のような熱源ユニット消費電力按分システム１１０を適用している。
　－全体－
　図１０は、熱源ユニット消費電力按分システム１１０のシステム構成図である。熱源ユニット消費電力按分システム１１０は、主として、熱源ユニット電力計１７と、制御部１０１ａと、インターフェイス装置１８と、演算装置１１９とを有している。
　熱源ユニット電力計１７は、熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを検出する機器であり、検出された消費電力Ｗｒを演算装置１１９に送信できるようになっている。
　制御部１０１ａは、上記のように、熱源側制御部４９と、利用側制御部６９ａ、６９ｂとからなり、ヒートポンプシステム１０１（ここでは、熱源ユニット１０２及び利用ユニット５ａ、５ｂ）の運転データや機器情報等を演算装置１１９に送信できるようになっている。

　インターフェイス装置１８は、熱源ユニット電力計１７や制御部１０１ａから演算装置１１９へ運転データや機器情報等を送信するために、熱源ユニット電力計１７や制御部１０１ａと演算装置１１９との間に介在している。
　演算装置１１９は、熱源ユニット電力計１７や制御部１０１ａからの運転データや機器情報等を受信して、消費電力Ｗｒを各ユーザーに按分する処理を行うコンピュータである。演算装置１１９は、使用熱量演算部１１９ａと、補正熱量演算部１１９ｂと、電力按分部１１９ｃとを有している。尚、ここでは、使用熱量演算部１１９ａ及び補正熱量演算部１１９ｂは、演算装置１１９に設けられているが、制御部１０１ａに設けられていてもよい。この場合には、後述の利用側使用熱量のデータを制御部１０１ａから演算装置１１９に送信することになる。

　－使用熱量演算部、補正熱量演算部－
　使用熱量演算部１１９ａは、各利用ユニット５ａ、５ｂにおける冷房運転（冷却運転）や暖房運転及び／又は給湯運転（加熱運転）の使用熱量である利用側使用熱量を演算する。補正熱量演算部１１９ｂは、利用側使用熱量に対して、各利用ユニット５ａ、５ｂが冷房運転又は暖房運転（及び／又は給湯運転）だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行う。また、補正熱量演算部１１９ｂは、各利用ユニット５ａ、５ｂにおいて冷房給湯運転を行っている場合には、性能期待値に基づく補正を行った後に、冷房運転の利用側使用熱量と給湯運転の利用側使用熱量とを比較して大きいほうを利用ユニットの利用側使用熱量とする処理を行う。
　このような使用熱量演算部１１９ａ及び補正熱量演算部１１９ｂにおける利用側使用熱量の演算及びその補正等の処理は、以下のように行われる。

　まず、使用熱量演算部１１９ａは、制御部１０１ａからインターフェイス装置１８を介して演算装置１１９に送信されたヒートポンプシステム１０１の運転データや機器情報等を得る。
　次に、使用熱量演算部１１９ａは、ヒートポンプシステム１０１の運転データ等を使用して、冷房運転又は冷房給湯運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｃと、暖房運転（及び／又は給湯運転）を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｈを演算する。尚、各利用ユニットが冷房運転、暖房運転（及び／又は給湯運転）、冷房給湯運転のいずれを行っているかは、例えば、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂや第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂ、暖房給湯切換機構１７７ａ、暖房給湯切換機構１７７ａの開閉状態等のような各利用ユニットの運転状態を示す運転データや機器情報等に基づいて判定される。

　冷房運転又は冷房給湯運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｃは、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの流量特性、及び、第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂの出入口の熱源側冷媒の温度や圧力の運転データ等に基づいて演算される。例えば、利用側使用熱量ｑｃは、次式にしたがって演算することができる。尚、利用側使用熱量ｑｃの演算は、ヒートポンプシステム１０１における運転データ等に基づいて演算されるものであればよく、下記の演算式に限定されるものではない。
　　　ｑｃ＝ｑｃ×（ｈｃｏ－ｈｃｉ）
　ここで、ｑｃは、冷房運転時又は冷房給湯運転時に第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂを通過する熱源側冷媒の流量（冷房時利用側熱交流量）である。ｈｃｏは、冷房運転時に第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂの熱源側冷媒の出口における熱源側冷媒のエンタルピ（冷房時出口エンタルピ）である。ｈｃｉは、冷房運転時に第２利用側熱交換器１５１ａ、１５１ｂの熱源側冷媒の入口における熱源側冷媒のエンタルピ（冷房時入口エンタルピ）である。

　冷房時利用側熱交流量Ｇｃは、第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの流量特性の１つである容量係数や第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの出入口の熱源側冷媒の圧力等から演算することができる。
　　　Ｇｃ＝ｋ１×Ｃｖ×（（Ｐｖｉ－Ｐｖｏ）×ρｌ）＾０．５
　ここで、ｋ１は係数である。Ｃｖは、冷房運転時又は冷房給湯運転時における第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの容量係数（冷房時容量係数）であり、冷房運転時又は冷房給湯運転時にの第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの開度ＯＰｖを利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの全開時の容量係数Ｃｖｘに基づいて換算することによって得られる。Ｐｖｉは、冷房運転時又は冷房給湯運転時にの第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの入口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁入口圧力）であり、第２利用側液冷媒管温度Ｔｕｖ２ａ、Ｔｕｖ２ｂを飽和圧力に換算することによって得られる。また、熱源側吐出圧力Ｐｄ１を第２利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉとして使用することもできる。Ｐｖｏは、冷房運転時又は冷房給湯運転時にの第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの出口における熱源側冷媒の圧力（利用側膨張弁出口圧力）であり、第２利用側熱交液側温度Ｔｕｌ２ａ、Ｔｕｌ２ｂを飽和圧力に換算することによって得られる。ρｌは、冷房運転時又は冷房給湯運転時にの第２利用側膨張弁１５２ａ、１５２ｂの入口における熱源側冷媒の液密度であり、熱源側吐出圧力Ｐｄ１又は第２利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び第２利用側液冷媒管温度Ｔｕｖ２ａ、Ｔｕｖ２ｂを液密度に換算することによって得られる。

　冷房時出口エンタルピｈｃｏは、熱源側吸入圧力Ｐｓ１又は利用側膨張弁出口圧力Ｐｖｏ及び第２利用側熱交ガス側温度Ｔｕｇ２ａ、Ｔｕｇ２ｂを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。冷房時入口エンタルピｈｃｉは、熱源側吐出圧力Ｐｄ１又は第２利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び第２利用側液冷媒管温度Ｔｕｖ２ａ、Ｔｕｖ２ｂを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。
　また、暖房運転（及び／又は給湯運転）又は冷房給湯運転を行っている利用ユニットの利用側使用熱量ｑｈも、第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの流量特性、及び、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂの出入口の熱源側温度や圧力の運転データ等に基づいて演算される。例えば、利用側使用熱量ｑｈは、次式にしたがって演算することができる。尚、利用側使用熱量ｑｈの演算は、ヒートポンプシステム１０１における運転データ等に基づいて演算されるものであればよく、下記の演算式に限定されるものではない。

　　　ｑｈ＝Ｇｈ×（ｈｈｉ－ｈｈｏ）
　ここで、Ｇｈは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時に第１利用側熱交換器５ａ、５ｂを通過する熱源側冷媒の流量（暖房時利用側熱交流量）である。ｈｈｉは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時に第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂの熱源側冷媒の入口における熱源側冷媒のエンタルピ（暖房時入口エンタルピ）である。ｈｈｏは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時に第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂの熱源側冷媒の出口における熱源側冷媒のエンタルピ（暖房時出口エンタルピ）である。
　暖房時利用側熱交流量Ｇｈは、第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの流量特性の１つである容量係数や第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの出入口の熱源側冷媒の圧力等から演算することができる。

　　　Ｇｈ＝ｋ１×Ｃｖ×（（Ｐｖｉ－Ｐｖｏ）×ρｌ）＾０．５
　ここで、ｋ１は係数である。Ｃｖは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時における第１利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの容量係数（暖房時容量係数）であり、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時の第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの開度ＯＰｖを第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの全開時の容量係数Ｃｖｘに基づいて換算することによって得られる。Ｐｖｉは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時の第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの入口における熱源側冷媒の圧力（第１利用側膨張弁入口圧力）であり、第１利用側熱交液側温度Ｔｕｌ１ａ、Ｔｕｌ１ｂを飽和圧力に換算することによって得られる。Ｐｖｏは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時の第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの出口における熱源側冷媒の圧力（第１利用側膨張弁出口圧力）であり、第２利用側液冷媒管温度Ｔｕｖ２ａ～Ｔｕｖ２ｃを飽和圧力に換算することによって得られる。ρｌは、暖房運転（及び／又は給湯運転）時又は冷房給湯運転時の第２利用側膨張弁５２ａ、５２ｂの入口における熱源側冷媒の液密度であり、第１利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び第１利用側熱交液側温度Ｔｕｌ１ａ、Ｔｕｌ１ｂを液密度に換算することによって得られる。尚、暖房時利用側熱交流量Ｇｈは、上記の手法に限定されず、例えば、利用側圧縮機５５ａ、５５ｂの性能特性と運転周波数（又は、回転数）等から演算してもよい。

　暖房時入口エンタルピｈｈｉは、第１利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び熱源側吐出温度Ｔｄ１を熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。暖房時出口エンタルピｈｈｏは、第１利用側膨張弁入口圧力Ｐｖｉ及び第１利用側熱交液側温度Ｔｕｌ１ａ、Ｔｕｌ１ｂを熱源側冷媒のエンタルピに換算することによって得られる。尚、エンタルピ差（ｈｈｉ－ｈｈｏ）は、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおける熱源側冷媒の出入口のエンタルピ差ではなく、第１利用側熱交換器５１ａ、５１ｂにおける利用側冷媒の出入口のエンタルピ差であってもよい。
　次に、補正熱量演算部１１９ｂは、演算された利用側使用熱量ｑｃ、ｑｈに対して、補正係数ｋｃ、ｋｈを乗算することによって、補正後の利用側使用熱量ｑｃ’、ｑｈ’を得る。

　すなわち、冷房運転又は冷房給湯運転の利用側使用熱量ｑｃについては、次式によって、補正後の利用側使用熱量ｑｃ’を演算する。
　　　ｑｃ’＝ｑｃ×ｋｃ
　また、暖房運転（及び／又は給湯運転）又は冷房給湯運転の利用側使用熱量ｑｈについては、次式によって、補正後の利用側使用熱量ｑｈ’を演算する。
　　　ｑｈ’＝ｑｈ×ｋｈ
　ここで、補正係数ｋｃ、ｋｈは、各利用ユニット５ａ、５ｂが冷房運転又は暖房運転（及び／又は給湯運転）だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づいて得られる値である。ここでは、性能期待値として、第１実施形態と同様に、ヒートポンプシステム１０１の成績係数（ＣＯＰ）の期待値を使用している（図３参照）。尚、「期待値」という文言を使用しているのは、冷房運転と暖房運転とを同時に行っている運転状態では得られない成績係数であることを考慮したものである。また、成績係数の期待値は、外気温度Ｔａの影響を受けるため、外気温度Ｔａに応じて変化する値として関数化又はマップ化されて準備されている。

　そして、冷房補正係数ｋｃは、冷房運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数ＣＯＰｃの逆数（１／ＣＯＰｃ）として表される。また、暖房補正係数ｋｈは、暖房運転だけを行ったものと想定した場合の成績係数ＣＯＰｈの逆数（１／ＣＯＰｈ）として表される。尚、第１実施形態の変形例２と同様に、利用側使用熱量ｑｃ及び利用側使用熱量ｑｈの両方を必ずしも補正する必要はない。例えば、暖房補正係数ｋｈを冷房補正係数ｋｃで除算した値を冷暖補正係数ｋｈｃとして、利用側使用熱量ｑｈに乗算するようにしてもよい。また、冷房補正係数ｋｃを暖房補正係数ｋｈで除算した値を冷暖補正係数ｋｃｈとして、利用側使用熱量ｑｃに乗算するようにしてもよい。
　そして、上記の補正によって得られた補正後の利用側使用熱量ｑｃ’、ｑｈ’を各利用ユニット５ａ、５ｂの利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂとする。

　但し、各利用ユニット５ａ、５ｂにおいて冷房給湯運転が行われている場合には、各利用ユニット５ａ、５ｂ内で排熱回収の効果が生じることになる。このため、同一利用ユニット内における冷房運転の利用側使用熱量ｑｃ’と給湯運転の利用側使用熱量ｑｈ’とを単純に加算してしまうと、同一利用ユニット内での排熱回収の効果が考慮されないことになる。
　そこで、ここでは、冷房給湯運転を行っている利用ユニットについては、冷房運転の利用側使用熱量ｑｃ’と給湯運転の利用側使用熱量ｑｈ’とを比較して、いずれか大きいほうを利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂとするようにしている。
　－電力按分部－
　電力按分部１１９ｃは、補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂに応じて、熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを各ユーザー（ここでは、各利用ユニット５ａ、５ｂのユーザーをユーザーＡ、Ｂとする）に按分する。

　このような電力按分部１１９ｃにおける熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分の処理は、以下のようにして行われる。
　まず、電力按分部１１９ｃは、熱源ユニット電力計１７からインターフェイス装置１８を介して演算装置１１９に送信された熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒのデータを得る。
　次に、電力按分部１１９ｃは、使用熱量演算部１１９ａ及び補正熱量演算部１１９ｂにおいて得られた各利用ユニット５ａ、５ｂの補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂを使用して、各利用ユニット５ａ、５ｂのユーザーＡ、Ｂに熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分する。例えば、ユーザーＡに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分電力Ｗｒａは、次式で表される。

　　　Ｗｒａ＝Ｗｒ×Ｑａ／Σ（Ｑａ、Ｑｂ）
ここで、Σ（Ｑａ、Ｑｂ）は、補正後の利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂの積算値を意味している（すなわち、ここでは、Ｑａ＋Ｑｂを意味する）。また、ユーザーＢに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒｂも、按分電力Ｗｒａと同様に演算することができる。
　－具体例－
　上記の熱源ユニット消費電力按分システム１１０を使用して、熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを利用ユニット５ａ、５ｂを使用するユーザーＡ、Ｂに按分した場合の具体例を説明する。
　まず、利用ユニット５ａ、５ｂがすべて冷房運転（冷却運転）を行っている場合について説明する。ここでは、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｃａ＝３．０の冷房運転、及び、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転を行ったものとし、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋｃ＝１／３．７５）であるものとする。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｃａ、ｑｃｂを無次元数で表している。この場合には、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｃａ’）が０．８になり、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．５Ｗｒ、０．５Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｃａ、ｑｃｂの補正を行わずに熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分した場合でも、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．５Ｗｒ、０．５Ｗｒとなる。

　次に、利用ユニット５ａ、５ｂがすべて暖房運転及び／又は給湯運転（加熱運転）を行っている場合について説明する。ここでは、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝３．０の暖房運転（及び／又は給湯運転）、及び、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｈｂ＝３．０の暖房運転（及び／又は給湯運転）を行ったものとし、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとする。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｈｂを無次元数で表している。この場合には、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）が０．６になり、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．６になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．５Ｗｒ、０．５Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｈｂの補正を行わずに熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分した場合でも、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．５Ｗｒ、０．５Ｗｒとなる。

　次に、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている場合（利用ユニット間で冷房運転と暖房運転及び／又は給湯運転とが混在して行われている場合）について説明する。ここでは、まず、ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝６．０の暖房運転（及び／又は給湯運転）、及び、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転を行ったものとする。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃｂを無次元数で表している。この場合には、ユーザーＡ（すなわち、利用ユニット５ａ）が単独で暖房運転（及び／又は給湯運転）だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとすると、ユーザーＡの補正後の利用側使用熱量Ｑａ（ｑｈａ’）が１．２になる。また、ユーザーＢ（すなわち、利用ユニット５ｂ）が単独で冷房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋｃ＝１／３．７５）であるものとすると、ユーザーＢの補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になる。このため、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．６Ｗｒ、０．４Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃｂの補正を行わずに熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分した場合には、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．６７Ｗｒ、０．３３となる。

　次に、冷房運転と暖房運転とが同時に行われている場合（同一利用ユニット内で冷房運転と給湯運転とが混在して行われている場合）について説明する。ユーザーＡが利用側使用熱量ｑｈａ＝６．０及び利用側使用熱量ｑｃａ＝３．０の冷房給湯運転、ユーザーＢが利用側使用熱量ｑｃｂ＝３．０の冷房運転を行ったものとする（図１１参照）。ここでは、説明の便宜上、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃａ、ｑｃｂを無次元数で表している。この場合には、図１２に示すように、ユーザーＡ（すなわち、利用ユニット５ａ）が単独で給湯運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｈの期待値が５．０（すなわち、暖房補正係数ｋｈ＝１／５．０）であるものとすると、ユーザーＡの補正後の給湯運転の利用側使用熱量ｑｈａ’が１．２になる。また、図１３に示すように、各ユーザーＡ、Ｂ（すなわち、利用ユニット５ａ、５ｂ）が単独で冷房運転だけを行ったものと想定し、この運転時の外気温度Ｔａにおける成績係数ＣＯＰｃの期待値が３．７５（すなわち、冷房補正係数ｋａ＝１／３．７５）であるものとすると、ユーザーＡの冷房運転の補正後の利用側使用熱量ｑｃａ’が０．８になり、ユーザーＢの冷房運転の補正後の利用側使用熱量Ｑｂ（ｑｃｂ’）が０．８になる。そして、ユーザーＡの冷房運転の利用側使用熱量ｑｃａ’（＝０．８）と給湯運転の利用側使用熱量ｑｈａ’ （＝１．２）とを比較して、大きいほうの利用側使用熱量ｑｈａ’をユーザーＡの利用側使用熱量Ｑａとする。このため、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．６Ｗｒ、０．４Ｗｒとなる。尚、仮に、この場合において、利用側使用熱量ｑｈａ、ｑｃａ、ｑｃｂの補正を行わずに熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分した場合には、各ユーザーＡ、Ｂに対する熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒの按分電力Ｗｒａ、Ｗｒｂは、それぞれ、０．７１Ｗｒ、０．２９Ｗｒとなる。

　このように、利用ユニット５ａ、５ｂがすべて冷房運転を行っている場合、又は、利用ユニット５ａ、５ｂがすべて暖房運転（及び／又は給湯運転）を行っている場合には、利用側使用熱量の補正の有無にかかわらず、各ユーザーＡ、Ｂに対する按分電力は同じになる。一方、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが同時に行われている場合には、利用側使用熱量の補正の有無や同一利用ユニット内での排熱回収の考慮の有無によって、各ユーザーＡ、Ｂに対する按分電力が異なる結果となっている。
　これは、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが同時に行われている条件でのヒートポンプシステム１０１の運転性能と、冷房運転だけが行われている条件や暖房運転（及び／又は給湯運転）だけが行われている条件でのヒートポンプシステム１０１の運転性能とが異なる場合があることを意味している。また、排熱回収の考慮の必要性も示している。

　そして、上記の場合には、暖房運転（及び／又は給湯運転）を行っているユーザーＡ（すなわち、利用ユニット５ａ）が、冷房運転と同時に行うことによって、ユーザーＡだけが単独で暖房運転（及び／又は給湯運転）を行った場合に比べて、運転性能の悪い条件で運転を行っていることを意味している。すなわち、ユーザーＡは、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが同時に行われていることによって不利益を受けており、ユーザーＢは、冷房運転と暖房運転（及び／又は給湯運転）とが同時に行われていることによって利益を受けていることになる。また、ユーザーＡは、同一利用ユニット内における排熱回収が考慮されないことによる不利益を受けており、ユーザーＢは、同一利用ユニット内における排熱回収が考慮されないことによる利益を受けていることになる。
　このため、利用側使用熱量の補正や同一利用ユニット内における排熱回収の考慮を行わなければ、ユーザーＡは、補正を行わない場合の按分電力（前者の場合は、０．６７Ｗｒ、後者の場合は、０．７１Ｗｒ）と補正を行った場合の按分電力（０．６Ｗｒ）との電力差（前者の場合は、０．０７Ｗｒ、後者の場合は、０．１１Ｗｒ）分だけ、運転性能の悪い条件で運転を行ったことや同一利用ユニット内における排熱回収が考慮されないことによる不利益を受けることになる。一方、ユーザーＢは、補正を行わない場合の按分電力（前者の場合は、０．３３Ｗｒ、後者の場合は、０．２９Ｗｒ）と補正を行った場合の按分電力（０．４Ｗｒ）との電力差（前者の場合は、０．０７Ｗｒ、後者の場合は、０．１１Ｗｒ）分だけ、ユーザーＡの不利益に基づく利益を受けることになる。
　これに対して、利用側使用熱量の補正、及び、同一利用ユニット内における排熱回収の考慮を行うことによって、この不利益がユーザーＡに付加されないようにし、ユーザーＢに不当な利益が付加されないようにしている。

　＜特徴＞
　熱源ユニット消費電力按分システム１１０には、以下のような特徴がある。
　－Ａ－
　熱源ユニット消費電力按分システム１１０では、第１実施形態の熱源ユニット消費電力按分システム１０と同様の作用効果を得ることができる（第１実施形態の熱源ユニット消費電力按分システム１０の＜特徴＞参照）。
　－Ｂ－
　しかも、熱源ユニット消費電力按分システム１１０では、同一利用ユニット内で冷房運転（冷却運転）及び給湯運転（加熱運転）が同時に行われている場合（すなわち、冷房給湯運転が行われている場合）の排熱回収の考慮がなされている。すなわち、同一利用ユニット内において、冷房運転の利用側使用熱量ｑｃ’と給湯運転の利用側使用熱量ｑｈ’とを比較して、いずれか大きいほうを利用側使用熱量Ｑとしている。このため、各利用ユニット５ａ、５ｂにおける利用側使用熱量Ｑａ、Ｑｂを排熱回収の効果を考慮した値として得ることができる。
　これにより、熱源ユニット消費電力按分システム１１０では、冷房運転及び給湯運転が同時に運転可能な利用ユニット５ａ、５ｂ内における排熱回収の効果を考慮して、熱源ユニット１０２の消費電力Ｗｒを按分することができる。

　（３）他の実施形態
　以上、本発明の実施形態及びその変形例について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
　－Ａ－
　上記の熱源ユニット消費電力按分システム１０、１１０では、熱源ユニット２、１０２の待機電力Ｗｓ（すべての利用ユニットが運転を行っていないときの消費電力）を考慮していない。しかし、熱源ユニット２、１０２の待機電力Ｗｓを詳細に考慮する場合には、上記の熱源ユニット２、１０２の消費電力Ｗｒの按分の際に、熱源ユニット電力計１７によって検出された待機電力Ｗｓを消費電力Ｗｒから差し引いた値（＝Ｗｒ－Ｗｓ）を、利用側使用熱量に応じて按分し、按分電力に各利用ユニットの待機電力Ｗｓの割り当て分を加算すればよい（例えば、待機電力Ｗｓについては、利用ユニットの機器容量で按分する等が考えられる）。

　－Ｂ－
　上記の熱源ユニット消費電力按分システムが採用可能なヒートポンプシステムは、上記のヒートポンプシステム１、１０１に限定されるものではない。例えば、第１実施形態の利用ユニット８ａ、８ｂ、８ｃと第２実施形態の利用ユニット５ａ、５ｂとが熱源ユニット２、１０２に冷媒連絡管１２、１３、１４を介して接続されたヒートポンプシステムであってもよい。

　本発明は、熱源ユニットに複数の利用ユニットを接続して構成されており冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能なヒートポンプシステムに広く適用可能である。

　１、１０１　ヒートポンプシステム
　２、１０２　熱源ユニット
　５ａ、５ｂ　利用ユニット
　８ａ、８ｂ、８ｃ　利用ユニット
　１０、１１０　熱源ユニット消費電力按分システム
　１９ａ、１１９ａ　使用熱量演算部
　１９ｂ、１１９ｂ　補正熱量演算部
　１９ｃ、１１９ｃ　電力按分部
　２１　熱源側圧縮機
　２６ａ、２６ｂ　熱源側熱交換器
　５０ａ、５０ｂ　利用側冷媒回路
　５１ａ、５１ｂ　第１利用側熱交換器
　５５ａ、５５ｂ　利用側圧縮機
　５７ａ、５７ｂ　冷媒－水熱交換器
　２０、１２０　熱源側冷媒回路
　１５１ａ、１５１ｂ　第２利用側熱交換器

特開２００６－３４３０５２号公報

Claims (6)

1. 　熱源ユニット（２、１０２）に複数の利用ユニット（８ａ、８ｂ、８ｃ、５ａ、５ｂ）が接続されることによって構成されており、冷却運転及び加熱運転の同時運転が可能なヒートポンプシステム（１、１０１）において、前記熱源ユニットの消費電力を按分する熱源ユニット消費電力按分システムであって、
   　前記各利用ユニットにおける前記冷却運転又は前記加熱運転の使用熱量である利用側使用熱量を演算する使用熱量演算部（１９ａ、１１９ａ）と、
   　前記利用側使用熱量に対して、前記各利用ユニットが前記冷却運転又は前記加熱運転だけを行ったものと想定した場合の性能期待値に基づく補正を行う補正熱量演算部（１９ｂ、１１９ｂ）と、
   　前記補正後の利用側使用熱量に応じて、前記熱源ユニットの消費電力を按分する電力按分部（１９ｃ、１１９ｃ）と、
   を備えた熱源ユニット消費電力按分システム（１０、１１０）。
2. 　前記性能期待値は、外気温度に応じて変化する値である、請求項１に記載の熱源ユニット消費電力按分システム（１０、１１０）。
3. 　前記性能期待値は、成績係数の期待値であり、
   　前記利用側使用熱量の補正は、前記成績係数の期待値に基づいて得られる補正係数を乗算することによって行われる、
   請求項１又は２に記載の熱源ユニット消費電力按分システム（１０、１１０）。
4. 　前記補正熱量演算部（１９ｂ）は、前記複数の利用ユニット（８ａ、８ｂ、８ｃ）のうち特定の２つ以上の利用ユニットで前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に行われている場合に、前記利用側使用熱量に対して前記性能期待値に基づく補正を行った後に、前記特定の２つ以上の利用ユニットにおける前記冷却運転の利用側使用熱量と前記加熱運転の利用側使用熱量とを値の大きいものから順に比較して、前記比較によって得られた前記冷却運転の利用側使用熱量及び前記加熱運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを加算することによって、前記特定の２つ以上の利用ユニット全体における利用側使用熱量とする、請求項１～３のいずれか１項に記載の熱源ユニット消費電力按分システム（１０）。
5. 　前記複数の利用ユニットは、１つの利用ユニット内で前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に運転可能な利用ユニット（５ａ、５ｂ）を含んでおり、
   　前記補正熱量演算部（１１９ｂ）は、前記１つの利用ユニット内で前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に行われている場合に、前記利用側使用熱量に対して前記性能期待値に基づく補正を行った後に、前記１つの利用ユニット内で前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットにおける前記冷却運転の利用側使用熱量と前記加熱運転の利用側使用熱量とを比較して、前記比較によって得られた前記冷却運転の利用側使用熱量及び前記加熱運転の利用側使用熱量のいずれか大きいほうを、前記１つの利用ユニット内で前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に運転可能な利用ユニットにおける利用側使用熱量とする、
   請求項１～３のいずれか１項に記載の熱源ユニット消費電力按分システム（１１０）。
6. 　前記熱源ユニット（１０２）は、熱源側冷媒を圧縮する熱源側圧縮機（２１）と熱源側熱交換器（２６ａ、２６ｂ）とを有しており、
   　前記１つの利用ユニット内で前記冷却運転及び前記加熱運転が同時に運転可能な利用ユニット（５ａ、５ｂ）は、利用側冷媒を圧縮する利用側圧縮機（５５ａ、５５ｂ）と、利用側冷媒の放熱器として機能して水媒体を加熱することが可能な冷媒－水熱交換器（５７ａ、５７ｂ）と、熱源側冷媒の放熱によって利用側冷媒の蒸発器として機能することが可能な第１利用側熱交換器（５１ａ、５１ｂ）と、熱源側冷媒の蒸発によって水媒体を冷却することが可能な第２利用側熱交換器（１５１ａ、１５１ｂ）とを有しており、
   　前記熱源側圧縮機と、前記熱源側熱交換器と、前記第１利用側熱交換器と、前記第２利用側熱交換器とを接続することによって熱源側冷媒回路（１２０）を構成し、
   　前記利用側圧縮機と、前記冷媒－水熱交換器と、前記第１利用側熱交換器とを接続することによって利用側冷媒回路（５０ａ、５０ｂ）を構成し、
   　前記冷却運転は、前記第２利用側熱交換器における熱源側冷媒の蒸発によって行われ、
   　前記加熱運転は、前記第１利用側熱交換器における熱源側冷媒の放熱、及び、前記利用側冷媒回路の運転によって行われる、
   請求項５に記載の熱源ユニット消費電力按分システム（１１０）。

Images