WO2007105681A1

WO2007105681A1 - 拡開アンカー

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Publication number: WO2007105681A1
Application number: PCT/JP2007/054814
Authority: WO
Inventors: Hitoshi Nagaiwa; Atuko Nagaiwa
Original assignee: Hitoshi Nagaiwa; Atuko Nagaiwa
Priority date: 2006-03-15
Filing date: 2007-03-12
Publication date: 2007-09-20
Also published as: US20090013635A1; JP2007247744A; JP3844487B1

Abstract

　浅い穿溝深度で要求された実用強度および耐力を実現することができる拡開アンカーを提供する。　拡開アンカー１０は、アンカーボルト１１と、ナット１２と、スプリングワッシャー１３と、第１および第２の外層板１５1，１５2と、第１乃至第５の内層金属板１６1～１６5とを具備する。第１および第２の外層板１５1，１５2はそれぞれ蟻溝対応仰角曲加工されている。第１乃至第５の内層金属板１６1～１６5の幅は第５乃至第１の内層金属板１６5～１６1の順番で大きくされており、第１乃至第５の内層金属板１６1～１６5の４つの側面の上部または全面は、第１乃至第５の内層金属板１６1～１６5を同じ向きに重ね合わせたときに蟻溝の側壁と同じ傾斜角をもった連続面となるように面取り加工されている。

Description

明細書

拡開アンカー

技術分野

[0001] 本発明は、拡開アンカーに関し、特に、蟻溝と組み合わせて使用するのに好適な拡開アンカーに関する。

背景技術

[0002] 従来、「あと施工アンカー」作業における穿孔方法は、主に、ハンマードリルを用いて穿孔している。この穿孔方法においては、対象面に対する一垂直往復打撃運動による意図的母材組織破壊と二水平回転運動穿削による粉状化とが穿孔要素であるため、以下に示すような問題があった。

(1)振動が原因の毛髪状刺し傷 (ヘアークラック発生）が不可避であるため、経年変ィ匕よるアンカー力（グリップ力）の減衰の結果、被支持材料脱落事故が後を絶たなヽ

(2)—垂直往復打撃運動による意図的母材組織破壊部への安全係数を担保するため、「へりあき寸法」確保を必須とするが、実情は、自動販売機転倒防止固定に関する JISが規定する「へりあき寸法」を充足させない施工が横行しており、ひとたび地震被災の折には凡そ耐カを発揮しない危険な固定状況が常態している。

[0003] 一方、コアドリルによる穿孔も一部行われている力打撃振動を母材に与えないものの、機材および機械が大掛力りとなり、また、注水式による切削であるため、限定的な使用しかされていない。

[0004] 「あと施工アンカー」に関する問題点を記載している文献として、下記の特許文献 1 および非特許文献 1〜6がある。

特許文献 1 :特開 2000— 192926号公報

非特許文献 1 : 1993年 4月発行、コンクリート工学、 Vol.31、 No. 4、「「あと施工アンカー」の製品，設計，施工の現状」、広沢雅也 '清水泰共著

非特許文献 2：ヒルティ及び日本ヒルティ主催、ヒルティ ·ファスユングアカデミー 200 4、シュツットガルト工科大学、ロルフ'エリゲハウゼン教授、講演資料「注入式接着系アンカーの紹介と注入式接着系アンカーを採用したヨーロッパにおける鉄筋定着法」非特許文献 3 :埼玉石材業協会青年部常任理事小川長四郎氏の報告、「宮城県北部地震被害調査報告書」、 chapter2

非特許文献 4:気象庁発行、気象庁震度階級関連解説表、「震度 5強多くの墓石が倒れる。」

非特許文献 5 :日本ドライブイット (株)発行、メタルアンカーシステム製品仕様寸法表非特許文献 6：ダイヤモンドプロダクト社発行、「工事の流れ」掲載写真

非特許文献 7 :日本あと施工アンカー協会推奨図書、岡田恒男ほか著、「あと施エアンカー設計と施工」

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

上記の非特許文献 1には、以下に示す旨が記載されている。

(1)昭和 30年代後半になり、穿孔性のよい回転.打撃式のロータリーハンマードリル類がアメリカ、ヨーロッパから輸入され、各種アンカーが広く利用されるようになった。

(2) 1990年度の金属系アンカーと接着系アンカーとを合わせた生産本数は 4億 200 0万本で、毎年 10%〜12%の伸びを示している。

(3)利用箇所の母材もコンクリート、ブロック、レンガなど多岐にわたっている。 JISにより規定されている自動販売機の固定のように、調査可能な使われ方もあるが、その他の場合では、使用するアンカーの種類も力学的配慮に欠けた選択が行われている可能性もある。

(4)また、施工管理、施工ミスの手直し、検査方法など不明な点も多ぐそれらへの対策は今後の大きな問題となっている。

(5)わが国では、「あと施工アンカー」に関する JIS規格がない。

(6)施工方法についても、わが国では「あと施工アンカー」に関する公的な標準施工仕様書がない。

(7)穿孔機械としては、振動ドリル、ハンマードリル、削岩機、ダイヤモンドコアドリルがある。

(8)金属系アンカーでは、使用するボルトの種類および径に応じて定める力不適合の場合にはアンカー性能が著しく減衰する。

(9)接着系アンカーでは、孔内清掃に関し、切粉の除去を怠ると著しい性能劣化がある。

[0006] 上記の非特許文献 2には、以下に示す分析摘示がされている。

(1)付着応力分布は埋込み深さ 60mm以上で安定する。

(2)付着応力決定要素、一穿孔径、ニ孔内清掃、三穿孔方法、特にニ孔内清掃を怠った場合には、付着応力が設計規定値の 1/3以下に減衰する。なお、 1回ブロワ一清掃だけでは約 1/2に減衰する。

(3)へりあき寸法が 50mm以下の場合には、わずかな変位および負荷で破壊に至る

(4)接着剤注入後の空気残りを原因とする接着不良が発生する。

(5)また、熟練した技能ェにより施工されるべきである（ドイツにおいては、施工資格制度が存在する。）。

(6)接着系アンカーのまとめ

(a)注入式接着系アンカーは、従来のカプセル式と同様、信頼できる「あと施工アンカー」である。ただし、ニ孔内清掃と三穿孔とが規定どおり行われることがアンカー性能を左右する。

(b)地震下における「あと施工アンカー」の挙動性能については、更なる研究および実験が必要である。

(c)クラックのあるコンクリートにおいては、榭脂とコンクリートとの界面で破壊が起こり、クラックのないコンクリートに比較して約 50%破壊荷重が低下する。クラックのあるコンクリートのような状況下には、特殊なエキスパンシヨンアンカーが有効である。これは、ボルトの拡張部による支圧力によって付着応力を維持する機構のものである。

[0007] ヒルティ及び日本ヒルティ主催、ヒルティ ·ファスユングアカデミー 2004、国士舘ェ学部建築デザイン工学科木内俊明教授、「建築設備耐震工事におけるあと施工アンカーの役割と重要性」の講演では、以下に示す旨が述べられた。

(1) 1978年宮城県沖地震発生の約 1年前、「東京都白髪地区計画」に当たりアンカ一ボルトを含め、設備耐震に対する各種検討が行われた。 (2)「自家発電耐震設計のガイドライン」（国内唯一のあと施工アンカー規格)規格審議中において、 1978年宮城県沖地震が発生した。

(3)建築設備用あと施工アンカーの金属拡張型について、 1982年以降、許容引抜き規格値の存在は認められた。しかし、実際問題として、現場監督、施工監督技術者、設計責任者、施工会社担当責任者も含め、使用方法については配管等直接の施工者側に一括して任せることが多くみられた。しかし、あと施工アンカー引抜け事故が随所に見受けられるようになり、 1990年以降、種類、施工方法、許容引抜き強度確認等事故防止対策が採られてきた (その対策が採られていた最中での 1995年、阪神淡路大震災発生である。 ) o

(4) 2005年現在もあと施工アンカー（HASS)規格につき審議中である（1977年、最初の検討から約 30年を経過したが未だ決定をみな、のが現状である。 )。

(5)施工された「あと施工アンカー」の引抜き力（引張強度）は許容引抜き力の値を 1 00%満たすものであること。すなわち、絶対的に施工ミスがあってはならない。 1箇所の事故発生はビル全体の機能性に影響し、場合によってはビル全館が使用不可能な状態になる恐れがある。特に大地震動、巨大地震振動 (震度 7)においても全て許容 (耐カを有)しなくてはならなヽ。

(6)グローバル化されている今日、建設設備用あと施工アンカーの規格が、日本国内のみでなぐ近き将来、世界統一規格ができることが望まれる。この場合、統一された規格が 100%利用されることが条件である。

上記の特許文献 1には、アンカーボルトに指摘される拡底アンカーの弱点として、以下に示すものが記載されている。

(1)アンカー挿入時拡開したときの力によりコンクリートに割れ目が生じたり、振動などのため時間の経過と共に接触面が磨耗しアンカーボルトが緩んでがたついたりする恐れがある。

(2)段落 0004におヽて指摘されて!ヽる接着系アンカーの弱点

(3)接着剤がボルト孔からあふれる。

(4)完全に固化するまでアンカーボルトがボルト孔の中心よりずれて傾く。金属系ァンカーおよび接着系アンカーいずれの場合にも、実施工上、母材に対するグリップ力が不安定である。

[0009] 上記の非特許文献 3には、異形鉄筋ほかアンカーボルトは直下型地震に弱い旨が記載されている。

上記の非特許文献 4には、「2004年 10月に発生した新潟中越大地震において多くの墓石が震災により倒壊した事実。また、アンカーボルトが装着された墓石においてもモルタル封入不足などや地震動による石材のアンカーボルト這い上がり脱落現象が原因で倒壊する事実がある。」旨が記載されている。

[0010] 金属拡張アンカーの寸法規格表力汎用性が最も高いねじ径〔M10〕を基に比較すると、一内部コーン打込み式〈穿孔ドリル径： 12. Omm/12. 5mm,穿孔深度: 4 Omm〉、ニスリーブ打込み式〈穿孔ドリル径： 14. Om m/14. 5mm、穿孔深度： 45 mm〉、三ゥエッジ式〈穿孔ドリル径： 10. Omm/ 10. 5mm、穿孔深度： 60mm〉とァンカー性能発揮を担保する寸法が規定されて！、る。穿孔ドリル径を間違えた場合には、挿入不能につき再穿孔後装填、多少緩いがそのまま装填、全く引張り抵抗を示さなヽので再穿孔後装填のヽずれかを迫られる。勘違ヽゃ間違ヽを犯すヒトが為す作業として、不安定、非効率極まりない (上記の非特許文献 5参照）

[0011] 上記の非特許文献 6に掲載された写真のように、穿孔ドリル作業は、手持ちの場合には、回転芯がぶれないように保持し、かつ、穿孔面に対し垂直を確保することは困難を極める。

[0012] 以上示した「あと施工アンカー」工事におけるハンマードリルおよびコアドリル穿孔の欠点と金属系アンカーおよび接着系アンカーの欠点とをまとめると、

(1)対象材 (母材)に対する打撃回転穿孔の結果としての対象材に対する傷害 (母材分子'粒子固結構造の破壊)。

(2)現場でのハンマードリル操作上、空間的制限およびハンマードリル自身の重量により、対象面に対して直角にドリル軸線を保持し穿孔することは困難。さらに、ハンマードリル'コアドリル回転軸線上に作業者の眼を位置させ、かつ、回転'打刻運動が惹起する飛び跳ねなどを抑えるため、立ち作業が可能な空間（lm四方 X高さ 2m弱 )を必要とする。おのずと作業現場において穿孔可能な場所は狭まられることになる。無理な作業の結果、「斜め穿孔」が生じ、「台直し」と称する、アンカー装着後雄ねじ挿入の上、雄ねじボルトを物理的に無理矢理曲げ、垂直にする作業が不可避である。この場合にも、垂直基準設定が困難、物理的に無理矢理曲げる空間確保が困難により、精度の高い補正は難しい。このことは、打撃穿孔と相まって、アンカーの使命たる弓 I抜強度を失う致命的瑕疵である。

(3)へりあき寸法安定確保に空間的制限が多いこと。 50mm以下の場合ほとんど耐力をもたない。

(4)鉄筋に遭遇した場合、一定の距離をおいた違う箇所に穿孔し直さなければならず、関連する取付け材料などに設計変更の怖れが発生すること。

(5)公共工事にぉ、ては削孔長を写真撮影し検査を受けなければならな、こと。

(6)孔内清掃が煩雑で一般的ブロワ一清掃のみでは性能が半減すること。

(7)注入式接着系アンカーでは空気が封入されてしまい付着応力を減衰させること。

(8)ドイツにおける有資格熟練工、本国における「あと施工アンカー施工技師」試験など、限られた熟練資格者でなければ施工できな、こと。

(9)アンカー統一規格'標準施工仕様書などがないこと。

(10)アンカーの種類が多ぐまた、適合する穿孔ドリル径が違い、煩雑であるため、間違いや勘違いが必然的に発生すること。また、その場合、別箇所に再穿孔しなければならず手抜工事の温床になりやすいこと。実際に脱落事故が続発したのち、施ェ関係者が総力で対策を講じたにも拘わらず全数検査は不可能なため、事故が後を絶たないこと。

(11)精度の高いアンカー装填を施したとしても、コンクリートの特性として経時的にクラックの発生は不可避である。クラックが発現した対象材は、 100%のアンカー性能発揮は困難なこと (50%に減衰)。

(12)止むを得ず、斜め孔で設置しなければならない場合、水平設置を要求される本体との螺合は、垂直度が不完全状態なため、技術的困難や時間的非効率を伴うことこのような追跡調査および把握不能な締込み不適合アンカーが常態化していると想定できる。

本発明の目的は、浅い穿溝深度で要求された実用強度および耐カを実現することができる拡開アンカーを提供することにある。

課題を解決するための手段

本発明の拡開アンカーは、溝底面幅に比べて口元幅が狭い蟻溝と組み合わせて使用される拡開アンカーであって、アンカーボルトと、前記蟻溝内に挿入される少なくとも 2つの内層金属板と、前記蟻溝の 2つの側壁と前記内層金属板との間に挿入される 2つの外層板とを具備し、前記 2つの外層板がそれぞれ、上板部および横板部からなる L字状の横断面形状を有することを特徴とする。

また、本発明の拡開アンカーは、溝底面幅に比べて口元幅が狭い一文字状の蟻溝（31, 31 ' )の中心 1箇所に雄ネジを有する拡開アンカー（10)であって、アンカーボルト（11)と、ナット（12)と、第 1および第 2の外層板（15 , 15 )と、少なくとも 2つの

1 2

内層金属板（16〜16 )とを具備し、前記第 1および第 2の外層板がそれぞれ、上板

1 5

部および横板部からなる L字状の横断面形状を有し、前記 2つの内層金属板の一方の幅が他方の幅よりも大きくされていることを特徴とする。

ここで、前記 2つの内層金属板の前記他方の長さが前記一方の幅よりも大きくされており、該 2つの内層金属板の前記他方の上に前記一方を 90° 回して重ね合わせたときに、該 2つの内層金属板の側面が前記蟻溝の側壁と同じ傾斜角をもった面となるようにされていてもよい。

前記 2つの内層金属板の少なくとも一方の幅が前記蟻溝の口元幅よりも大きくされており、

該 2つの内層金属板の少なくとも一方の中央部に、前記アンカーボルトのボルト径に比べて口径が広!、貫通孔が穿設されて!/、てもよ、。

さらに、本発明の拡開アンカーは、溝底面幅に比べて口元幅が狭い一文字状の蟻溝（31, 31 ' )の端部の 2箇所に雌ネジを有する拡開アンカー（50)であって、第 1および第 2のアンカーボルト（51 , 51 )と、第 1および第 2の外層板（55 , 55 )と、

1 2 1 2 上段内層金属板 (56 )および下段内層金属板 (56 )とを具備し、前記第 1および第

1 2

2の外層板がそれぞれ、上板部および横板部からなる L字状の横断面形状を有し、前記上段内層金属板と前記下段内層金属板とに、前記第 1および第 2のアンカーボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1および第 2の上段雌ネジ（56a , 56a )と第 1および第 2の下段雌ネジ（56a , 56a )とがそれぞれ形成されていることを特

21 22

徴とする。

ここで、前記上段内層金属板および前記下段内層金属板の幅が、前記蟻溝の口元幅よりも小さくされており、前記下段内層金属板の長さ方向に切断したときの該長さ方向に対して垂直な方向力見た該下段内層金属板の断面形状が、逆台形状とされており、前記第 1および第 2の外層板の前記横板部が、該横板部の高さ方向に沿つて見たときの中心部力底部にかけて幅が小さくなるようにされて、てもよ!/、。さらに、本発明の拡開アンカーは、溝底面幅に比べて口元幅が狭い +文字状の蟻溝 (32, 32' )の端部の 4箇所に雌ネジを有する拡開アンカー（60)であって、第 1乃至第 4のアンカーボルト（61〜61 )と、第 1乃至第 8の外層板（65〜65 )と、上段内

1 4 1 8 層金属板 (66 )および下段内層金属板 (66 )とを具備し、前記第 1乃至第 8の外層

1 2

板がそれぞれ、上板部および横板部力なる L字状の横断面形状を有し、前記上段内層金属板および前記下段内層金属板が、平面で見て前記蟻溝と相似の形状を有し、前記上段内層金属板の第 1乃至第 4の上段突起部に、前記第 1乃至第 4のアンカーボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1乃至第 4の上段雌ネジ (66a 〜

11

66a )がそれぞれ形成されており、前記下段内層金属板の第 1乃至第 4の下段突起

14

部に、前記第 1乃至第 4のアンカーボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1 乃至第 4の下段雌ネジ (66a 〜66a )がそれぞれ形成されていることを特徴とする。

21 24

ここで、前記上段内層金属板の前記第 1乃至第 4の上段突起部および前記下段内層金属板の前記第 1乃至第 4の下段突起部の幅が、前記蟻溝の口元幅よりも小さくされており、前記下段内層金属板の前記第 1乃至第 4の突起部の先端部が、該下段内層金属板の底部に向かって鋭角に削られており、前記第 1乃至第 8の外層板の前記横板部力該横板部の高さ方向に沿って見たときの中心部力底部にかけて幅が /J、さくされていてもよい。

すなわち、本発明の拡開アンカー (ダヴティルアンカー）は、金属系拡開アンカーであり、従来の丸孔穿孔拡開アンカーの欠点を克服するために、ダイヤモンドソーゃダィャモンドチェーンソーなどのようなブレードおよびチェーンの回転により母材に成形した蟻溝にアンカーボルトなどの螺合部品を定置固定するものである。 [0016] 母材に成形する蟻溝および適合するアンカーの形状は、見下げ平面図上、一文字および +文字の形状である。また、中心 1箇所または端部を含む多数箇所に螺合部を設ける。さら〖こ、要求される耐力および状況により雌ネジおよび雄ネジのいずれかの設営が可能である。

[0017] 本発明の拡開アンカーは、蟻溝 (すなわち、溝底面幅に比べて口元幅を狭くした溝 )と組み合わせて使用することにより、アンカーの引張耐力およびびせん断耐カを獲得しようとするものである。したがって、蟻溝の幅に該当する部材にっき一体部品および一品部品では蟻溝に挿入不可能なため、部品を複数枚に分離成型し、複数枚の部品を蟻溝に対して各々別々に挿入する。各部品の挿入後、ボルト螺合作用を利用して各部品を一体ィ匕し緊結させ拡開させて、アンカーに求められる応力および耐カを発揮させる。

発明の効果

[0018] 従来では密集部および狭隘部に 4本のアンカーを設立する場合にはコーン破壊における群効果 (すなわち、投影面積の重なりによるアンカー耐力の劇的低減）は不可避であつたが、本発明の拡開アンカーは、アンカ一孔穿孔時の振動による母材破壊と併せた耐カ減衰の原因を 100%回避することを可能にする結果、浅い穿溝深度で要求された実用強度および耐カを実現することができるという効果を奏する。

図面の簡単な説明

[0019] [図 1]本発明の第 1の実施例による拡開アンカー 10の構成を示す図である。

[図 2]—文字状の蟻溝の成形方法を説明するための図であり、 (a)は蟻溝を成形するのに使用するダイヤモンドホイ一ルソー 21を示す図であり、 (b)はダイヤモンドチェ一ンソー 25を示す図である。

[図 3]—文字状の蟻溝の成形方法を説明するための図であり、（〜((1)は図2 (_&)に示したダイヤモンドホイ一ルソー 21を用 V、て母材 30に蟻溝 31を成形する手順を示す図である。

[図 4]一文字状の蟻溝 31, 31 'の形状を示す図であり、（a)は図 2 (a)に示したダイヤモンドホイ一ルソー 21を用いて成形した蟻溝 31の形状を示すであり図、（b)は図 2 (b )に示したダイヤモンドチェーンソー 25を用いて成形した蟻溝 31 'の形状を示す図である。

[図 5]図 1に示した拡開アンカー 10の緊結後の状態を示す図であり、 (a)は見下平面図、（b)は見上平面図、（c)は側面図、（d)は立面図である。

[図 6]本発明の第 2の実施例による拡開アンカー 50の構成を示す図である。

[図 7]図 6に示した拡開アンカー 50の緊結後の状態を示す図であり、 (a)は見下平面図、（b)は見上平面図、（c)は側面図、（d)は立面図である。

[図 8]本発明の第 3の実施例による拡開アンカー 60の構成を示す図である。

[図 9] +文字状の蟻溝の成形方法を説明するための図であり、（〜((1)は図2 (_&)に示したダイヤモンドホイ一ルソー 21を用 V、て母材 30に蟻溝 32を成形する手順を示す図である。

[図 10] +文字状の蟻溝 32, 32 'の形状を示す図であり、（a)は図 2 (a)に示したダイャモンドホイ一ルソー 21を用いて成形した蟻溝 32の形状を示すであり図、（b)は図 2 (b)に示したダイヤモンドチェーンソー 25を用いて成形した蟻溝 32'の形状を示す図である。

[図 11]図 8に示した拡開アンカー 60の緊結後の状態を示す図であり、 (a)は見下平面図、（b)は見上平面図、（c)は側面図、（d)は立面図である。

実施例 1

[0020] 以下、本発明の拡開アンカーの実施例について、図面を参照して説明する。

本発明の第 1の実施例による拡開アンカー 10は、—文字状の蟻溝 31 (図 4 (a) , (b )参照）の中心 1箇所に雄ネジを有する拡開アンカーとして使用するものであって、図 1に示すように、スティール製のアンカーボルト 11 (六角ボルト）と、スティール製のナット 12と、スティール製のスプリングワッシャー 13と、スティール製の被固定物金属板 14と、スティール製またはブラスティック製の第 1および第 2の外層板 15 , 15と、ス

1 2 ティール製の第 1乃至第 5の内層金属板 16

1〜16 (厚さ 4. 5mm)とを具備する。

5

[0021] ここで、第 1および第 2の外層板 15 , 15は、一体に形成された上板部および横板

1 2

部からなる L字状の横断面形状を有する。また、第 1および第 2の外層板 15 , 15の

1 2 横板部は、第 1および第 2の外層板 15 , 15の上板部に対して、上板部の端面が互

1 2

いに対向するように蟻溝 31に挿入したときに横板部が蟻溝 31の側壁と平行になるような傾斜角で傾けられている。すなわち、第 1および第 2の外層板 15 , 15は蟻溝対

1 2 応仰角曲加工されている。ただし、第 1および第 2の外層板 15 , 15は、蟻溝対応仰

1 2

角曲加工されて!、る方が好まし、が、既製品アングルを切断しただけのもの（たとえば、鉄材アングル切断面のような直角曲加工物）であってもよい。

また、第 1および第 2の外層板 15 , 15は、アンカー設置後に発生する短期荷重お

1 2

よび長期荷重（引張力およびせん断力）を蟻溝 31の側壁に満遍なく平均に伝達させるためのものであり、通常の使用ではスティールなどのような金属製でよいが、たとえば電気絶縁性などの特殊用途ではブラスティック製でよい。

[0022] 被固定物金属板 14の中央部には、アンカーボルト 11の径とほぼ同じ大きさの口径を有する貫通孔が穿設されて、る。

また、第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の中央部には、アンカーボルト 11のボ

1 5

ルト径に比べて口径が広い（すなわち、ァソビを持った)貫通孔が穿設されている。

[0023] 第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の幅 (蟻溝 31の幅方向の長さ）は、第 1の内

1 5

層金属板 16の幅 1W<第 2の内層金属板 16の幅 2W<第 3の内層金属板 16の幅

1 2 3

3W<第 4の内層金属板 16の幅 4W<第 5の内層金属板 16の幅 5Wとされており、

4 5

第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の長さ（蟻溝 31の長手方向の長さ）は、第 1の

1 5

内層金属板 16の長さ 1Lく第 2の内層金属板 16の長さ 2Lく第 3の内層金属板 16

1 2 3 の長さ 3Lく第 4の内層金属板 16の長さ 4Lく第 5の内層金属板 16の長さ 5Lとされ

4 5

ている。

ここで、少なくとも第 5の内層金属板 16の幅 5Wは蟻溝 31の口元幅 W1よりも大きく

5

されている。

ただし、第 1の外層板 15の横板部の厚さと第 5の内層金属板 16の幅 5Wと第 2の

1 5

外層板 15の横板部の厚さとの和が蟻溝 31の口元幅 W1よりも大きければ、第 5の内

2

層金属板 16の幅 5Wが蟻溝 31の口元幅 W1よりも小さくてもよい。

5

[0024] また、第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の 4つの側面の上部（または、全面）は、

1 5

第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16を第 5乃至第 1の内層金属板 16〜16の順番

1 5 5 1 で同じ向きに重ね合わせたときに蟻溝 31の側壁と同じ傾斜角をもった連続面となるように面取り加工されている。ただし、第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16は、面取り加工されて!、る方が好まし、が、面取り加工して、な、プレスカ卩工機で抜、ただけのものであってもよい

[0025] さらに、第 1の内層金属板 16の長さ 1Lは第 5の内層金属板 16の幅 5Wよりも大き

1 5

くされており（すなわち、 5Wく 1L)、第 1の内層金属板 16の上に第 5の内層金属板

1

16を 90° 回して重ね合わせたときに、第 1および第 5内層金属板 16 , 16の側面の

5 1 5 上部の面取り加工された面が蟻溝 31の側壁と同じ傾斜角をもった連続面となるようにされている。

これにより、母材 30に成形した蟻溝 31の幅が当初の墨掛け幅と誤差が生じた場合でも、最適な拡開幅を獲得することができる。たとえば、第 1の内層金属板 16を最下

1 段にして、その上に第 5乃至第 2の内層金属板 16

5〜16を第 1の内層金属板 16に 2 1 対して 90° 回転させてこの順で積層したもの（1L > 5W>4W> 3W> 2W)を 1組とすれば、誤差が生じて溝底面幅が第 5の内層金属板 16の幅よりも大きくなつた蟻溝

5

31に対しても密着適合する最適幅を得ることができる。したがって、穿溝の失敗をゼ口にすること (すなわち、穿溝作業歩留まりを 100%に押し上げること）ができる。

[0026] なお、専用の定規を作成して、穿溝された蟻溝 31の一定位置にこの定規を当てれば瞬時に最適幅（すなわち、 1W〜5Lまでの組み合わせ）を色表示で示せるようにしてもよい。

[0027] 次に、本実施例による拡開アンカー 10の使用方法について、図 2乃至図 4を参照して説明する。

まず、図 2 (a)に示すダイヤモンドホイ一ルソー 21を用いて、ダイヤモンドチップ 22 が固結されたホイールの回転運動により、断面形状が円弧の 2本の切込を母材 30 ( コンクリートや石材など）に入れる。

[0028] その後、ダイヤモンドホイ一ルソー 21を用いて、図 3 (a)に示すように、アルファべットの「Z」状になるように補助切込を所定の深度まで入れる。続いて、図 3 (b)に示すように、切削された「Z」状の補助切込の鋭角箇所（同図に黒で塗った部分)をノミまたはタガネを用いて打撃する。続いて、不要な母材 30を除去しながら、図 3 (c) , (d)に示すように、切削された「Z」状の補助切込の残りの部分（同図に黒で塗った部分)をノミまたはタガネを用いて打撃する。残存する母材 30が剥離していない場合には、ノミまたはタガネを用いて底面を浚う。

これにより、図 4 (a)に示すような口元幅 W1および溝底面幅 W2 (W1 <W2)の文字形状の蟻溝 31を母材 30に成形する。

[0029] この方法でも不完全な蟻溝しか成形されな!ヽ場合には、適宜、ダイヤモンドホイ一ノレソー 21、ダイヤモンドカッター、ダイヤモンドディスクサンダーまたはダイヤモンドチヱ一ンソーを使用して研削除去する。なお、蟻溝 31の表面の平滑性は無用である。むしろ、凹凸が残ったほうが接着剤との食い付きが良い。

また、切込傾斜が付けられない場合には、墨掛け寸法を切除したのち、ダイヤモンドホイ一ルソー 21の刃先を当てて傾斜、当てて傾斜を繰り返すことにより、容易に口元幅 W1に較べ溝底面幅 W2が広い蟻溝 31を成形することができる。

さらに、刃の方向妻手部でも、拡開アンカー 10は内部の一定距離までは拡がって V、くアンカー設計になって、るので、接触蟻溝面全体でアンカー効果を発揮させることがでさる。

[0030] なお、ダイヤモンドホイ一ルソー 21の代わりに、図 2 (b)に示すダイヤモンドチェ一ンソー 25を用、て、ダイヤモンドチップ 26が固結されたチェーンの回転運動により、同様にして、図 4 (b)に示すような口元幅 W1および溝底面幅 W2 (W1 <W2)の一文字形状の蟻溝 31 'を母材 30に成形してもよヽ。

[0031] 以上のようにして母体 30に蟻溝 31を成形すると、アンカーボルト 11 (図 1参照）をボルト頭が下になるようにして蟻溝 31に挿入する。続いて、第 5の内層金属板 16の貫

5 通孔にアンカーボルト 11を貫通させたのち、貫通孔のァソビを活用して蟻溝 31の口元面に対して第 5の内層金属板 16を斜めに傾けて (すなわち、平面投影面積を少

5

なくして)蟻溝 31の口元を通過させることにより、第 5の内層金属板 16を蟻溝 31に挿

5

入する。これにより、蟻溝 31の口元幅 W1よりも幅 5Wが大きい第 5の内層金属板 16

5 であっても、蟻溝 31に挿入することができる。

続いて、第 4乃至第 1の内層金属板 16

4〜16を蟻溝 31に挿入する。このとき、蟻溝 1

31の口元幅 W1よりも幅が大きい第 4乃至第 1の内層金属板 16

4〜16については、 1

第 5の内層金属板 16と同様に斜めに傾けて挿入する。また、第 1乃至第 5の内層金

5

属板 16〜16の向きは同じ向きになるようにする（以上、アンカーボルト'内層金属板挿入工程)。

[0032] このとき、アンカーボルト 11と第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16とは、母材 30が

1 5

床である場合には、引力に任せて蟻溝 31の底に落とし込めばよい。

また、母材 30が天井である場合には、蟻溝 31の口元幅 W1よりも幅が大きい第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16のいずれかが蟻溝 31に引っ掛力るため、挿入したァ

1 5

ンカーボルト 11および第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16が落下することはない。

1 5

なお、手で押えておくなど他の方法でアンカーボルト 11および第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の落下を防止する場合には、第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の

1 5 1 5 幅 1W〜5Wはすべて蟻溝 31の口元幅 W1よりも小さくてもよい。

[0033] 続いて、挿入したアンカーボルト 11および第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16を

1 5 蟻溝 31の底に押し付けながら、第 1および第 2の外層板 15 , 15の外面が確実にか

1 2

つ無理なく自然に蟻溝 31の側壁に接するように、第 1および第 2の外層板 15 , 15

1 2 を 1つずつ蟻溝 31に挿入する (外層組付工程)。

[0034] なお、経験上この段階では蟻溝 31の底部ではある程度の隙間が生じているため、自然な蟻溝 31に対する組付けおよび最も重要なアンカー軸直立補正を自由に行うことができる。

また、蟻溝 31の側壁同士が蟻溝 31の長手方向について等間隔になっていない場合には、以下の対策を施す。

(1)蟻溝 31の側壁と第 1および第 2の外層板 15 , 15との間に弾性接着剤、ェポキ

1 2

シ系接着剤またはモルタルなどを挟み込んで硬化させる。

(2)第 1および第 2の外層板 15 , 15と第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16との間に

1 2 1 5 蟻溝 31の長手方向左右から 1〜4箇所に楔を挿入して位置調整を行ったのちに永久固定する。この場合には、蟻溝 31の空隙部に接着剤またはモルタルなどを充填した方が安全であると考えられる。

[0035] 続いて、アンカーボルト 11のボルト螺子部に被固定物金属板 14の貫通孔を通すことにより、被固定物金属板 14をアンカーボルト 11に挿入する（被固定物定置工程)。これにより、被固定物金属板 14は、蟻溝 31の側壁を母材 30の表面でブリッジする。また、被固定物金属板 14は、被固定物と共に、緊結後は母材 30の表面と面接触するので、短期荷重および長期荷重 (特に、せん断力）を母材 30の表面に対する圧縮力に変換する。さらに、被固定物金属板 14は、後述する緊結時において第 1および第 2の外層板 15 , 15が偏った変位を起こさないようにもする。

1 2

[0036] 最後に、スプリングワッシャー 13およびナット 12を用いて緊結していく（緊結工程)。

これにより、第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16が蟻溝 31の口元方向に変位を始

1 5

め、第 1および第 2の外層板 15 , 15が蟻溝 31の側壁に密着して、アンカー付着力

1 2

を発揮し始める。ただし、無用にトルクを掛ける必要はなぐガタツキが解消しさえすればよい。

図 5 (a)〜（d)に、拡開アンカー 10の緊結後の状態を示す。

[0037] 本実施例による拡開アンカー 10では、理論的には従来の丸孔アンカーとは違って母材 30に対してアンカー自身を固定および定置する必要がないため（物理的に見て、挿入したアンカーが一体ィ匕して母材 30の口元より幅広になるため）、アンカー拡開ストレスを与える必要がない。すなわち、発生する荷重の実数値のみが母材 30に対する付着力となって作用するため、全く過剰なストレスを与えることがない構造となる。したがって、緊結は各部品および部材にガタツキが生じな、範囲で締め付ければよい。また、永久固定の場合には、母材 30の空隙部にシリコンコークやモルタルセメントを充填してガタツキを止めればよい。または、既設の母材コンクリートにおいては、既にコンクリート学会でも発表認知されている「エポキシ榭脂注入によるコンクリート補強」を行ってもよい。

[0038] 従来に多用されているハンマードリル穿孔方法 (母材に対する振動が不可避である。）に比べても、ダイヤモンドホイ一ルソー 21 (サンドブラスト)使用による穿溝方法および本実施例による拡開アンカー 10は母材 30に対して無用なストレス (振動および内部拡開力）を与えない。したがって、

(1)プレキャストコンクリートにおいては、メーカー発表の公的機関による試験成績表上の強度 (新築現場打ちでは規定遵守の養生期間経過後のコンクリート強度、既設建築物においては現場におけるシュミットハンマーなどの試験方法による強度）

(2)拡開アンカー 10に使用する鋼材およびブラスティックなどの材料強度

(3)引張試験値アンカー条件:一般構造用圧延鋼材 (SS JIS G 3101)

1.穿溝深度 40mm

2.アンカー外層深度 30mm

3.アンカー外層寸法 30 X 60 X t= 2 左右 2枚

4.アンカー内層寸法 46〜48 X 26〜30 X t=4. 5 4枚

(a)コンクリート（試験体寸法： 150 X 150 X 100mm)無筋

27. 2KNZM12ボルト 1本当り母材割裂破壊 (蟻溝の側面および底の交点を基点とする割裂および側面への逃げ破壊）

(b)斑レイ岩（試験体寸法：182 X 152 X 117mm)

40. 0KNZM12ボルト 1本当り母材割裂破壊 (蟻溝の側面および底の交点を基点とする襟溝壁延長面割裂 1箇所破壊）

以上の数値のみでアンカーボルトの設計および強度計算が成立し、現場などにおいて実施工後の引き抜き試験が不要となる。

[0039] すなわち、拡開アンカー 10の最大引張強度は、母材曲げモーメント強度およびボルト降伏点強度のいずれか低い値になるということができる。その結果、 150KNに近い超高強度コンクリートおよび 800メガパスカルに届く超高強度鋼材を拡開アンカー 10の原材料および構成要素とすれば、飛躍的な超高強度あと施工アンカーが誕生する。

[0040] アンカーの埋込み深度は、コンクリートなど中性ィ匕やひび割れなど母材圧縮強度に不安定性が存する限り、深度が深ければより安全率が向上すると思われるが、引張試験における母材破壊および破断事実カゝら推論できるのは、「拡開アンカー 10においては、主たる耐カは母材曲げモーメントに対する反力を起源とするため、コーン破壊は副次的に発生するものの埋込み深度およびコーン破壊はアンカー耐カ起源から開放される。

実用的には、コンクリート表面下 3〜5cmに配置される鉄筋までの深度範囲内（すなわち、「かぶり」範囲内）で、中性ィ匕など劣化しておらずシュミットハンマー試験において耐カありと判定された場合には、実用アンカー耐カを獲得することができる。すなわち、従来のアンカー施工と同様に、図面および探査機を用いて鉄筋探査を予め行うものの穿溝段階で鉄筋に遭遇した場合には、既に 35mm前後の深度があれば穿溝を中止し、この深度でアンカー設立をすればよい。また、どうしても深度を確保したい場合には、慎重検討するも、ダイヤモンドソーをそのまま使用して鉄筋を切り取り除去することができる。なお、この場合には、アンカー定置固定後、蟻溝 31の空隙内にエポキシ系榭脂を注入充填し、母材コンクリートを補強することが肝要である。上記の非特許文献 7 (日本あと施工アンカー協会推奨図書、岡田恒男ほか著、「あと施工アンカー設計と施工」）によれば、「穿孔深度 50mm以上の場合には、実に 30 %以上の鉄筋遭遇があった」との経験値記述がある。本実施例による拡開アンカー 1 0は、あと施工アンカー作業における鉄筋遭遇による付随作業およびデフェタトから 1 00 %開放するものである。

実施例 2

[0041] 次に、本発明の第 2の実施例による拡開アンカーについて説明する。

本実施例による拡開アンカー 50は、—文字状の蟻溝 31の端部の 2箇所に雌ネジを有する拡開アンカーとして使用するものであって、図 6に示すように、スティール製の第 1および第 2のアンカーボルト 51 , 51 (六角ボルト）と、スティール製の第 1およ

1 2

び第 2のスプリングワッシャー 53， 53と、スティール製の被固定物金属板 54と、ステ

1 2

ィール製またはブラスティック製の第 1および第 2の外層板 55 , 55と、スティール製

1 2

の上段内層金属板 56および下段内層金属板 56とを具備する。

1 2

[0042] ここで、被固定物金属板 54の長さ方向（蟻溝 31の長さ方向）に沿った中心線上の両端部には、第 1および第 2のアンカーボルト 51 , 51の径とほぼ同じ大きさの口径

1 2

を有する第 1および第 2の貫通孔がそれぞれ穿孔されている。

また、上段内層金属板 56の長さ方向（蟻溝 31の長さ方向）に沿った中心線上の被

1

固定物金属板 54の第 1および第 2の貫通孔と対応する位置には、第 1および第 2のアンカーボルト 51 , 51とそれぞれ螺合するタップ加工された第 1および第 2の上段

1 2

雌ネジ 56a , 56a がそれぞれ形成されている。同様に、下段内層金属板 56の長さ

11 12 2 方向（蟻溝 31の長さ方向）に沿った中心線上の被固定物金属板 54の第 1および第 2 の貫通孔と対応する位置には、第 1および第 2のアンカーボルト 51 , 51とそれぞれ

1 2 螺合するタップ加工された第 1および第 2の下段雌ネジ 56a , 56a がそれぞれ形成されている。

[0043] 本実施例による拡開アンカー 50では、上下または左右の 2つの螺子部を確保するために、上段内層金属板 56および下段内層金属板 56の長さ（蟻溝 31の長さ方向

1 2

の長さ）および高さ（蟻溝 31の深さ方向の長さ）は、図 1に示した第 1乃至第 5の内層金属板 16

1〜16の長さおよび高さよりも大きくされている。

4

上段内層金属板 56および下段内層金属板 56の高さが高くされている結果、上段

1 2

内層金属板 56および下段内層金属板 56は、上述した第 5の内層金属板 16のよう

1 2 5 に傾けて蟻溝 31に挿入することはできないため、上段内層金属板 56および下段内

1

層金属板 56の幅は、蟻溝 31の口元幅 W1よりも小さくされている。

2

[0044] なお、第 1および第 2の外層板 55 , 55と上段内層金属板 56および下段内層金属

1 2 1

板 56とを蟻溝 31に挿入した後に蟻溝 31の口元幅 W1よりも広い幅を確保するため

2

に、第 1および第 2の外層板 55 , 55の厚さは図 1に示した第 1および第 2の外層板 1

1 2

5

1， 15の厚さよりも大きくされている。

2

[0045] 上段内層金属板 56および下段内層金属板 56の高さが高くされているため、下段

1 2

内層金属板 56の長さ方向の断面形状は、長さ方向の断面形状が半円状である蟻

2

溝 31に挿入することができるように、逆台形状とされている。

また、第 1および第 2の外層板 55 , 55はそれぞれ、上板部および横板部からなる

1 2

L字状の横断面形状を有するとともに、第 1および第 2の外層板 55 , 55の高さは図

1 2

1に示した第 1および第 2の外層板 15 , 15の高さよりも大きくされているため、長さ方

1 2

向の断面形状が半円状である蟻溝 31の底部付近まで挿入されるように、横板部が中心部から底部にかけて幅が小さくなるようにされて!、る。

[0046] 上段内層金属板 56および下段内層金属板 56の長さ方向の 2つの側面の上部（

1 2

または、全面）は、下段内層金属板 56の上に上段内層金属板 56を同じ向きに重ね

2 1

たときに蟻溝 31の側壁と同じ傾斜角をもった連続面となるように面取り加工されている。ただし、上段内層金属板 56および下段内層金属板 56は、このように面取り加工

1 2

されて!/、る方が好まし!/、が、面取り加工して!/、な!/、プレス加工機で抜、ただけのものであってもよい。

また、第 1および第 2の外層板 55 , 55の横板部は、第 1および第 2の外層板 55 , 55の上板部に対して、上板部の端面が互いに対向するように蟻溝 31に挿入したと

2

きに横板部が蟻溝 31の側壁と平行になるような傾斜角で傾けられている。すなわち、第 1および第 2の外層板 55 , 55は蟻溝対応仰角曲加工されている。ただし、第 1お

1 2

よび第 2の外層板 55 , 55の横板部は、蟻溝対応仰角曲加工されている方が好まし

1 2

いが、既製品アングルを切断しただけのもの（たとえば、鉄材アングル切断面のような直角曲加工物）であってもよ!、。

[0047] 次に、本実施例による拡開アンカー 50の使用方法について説明する。

まず、図 2 (a)に示したダイヤモンドホイ一ルソー 21を用いて、上述した第 1の実施例による拡開アンカー 10の場合と同様にして、図 4 (a)に示した蟻溝 31を母材 30に成形する。

[0048] 続いて、下段内層金属板 56を蟻溝 31に落とし込んだのち、上段内層金属板 56

2 1 を下段内層金属板 56の上に落とし込む（内層組付工程)。

2

続いて、第 1および第 2の外層板 55 , 55の外面が確実にかつ無理なく自然に蟻

1 2

溝 31の側壁に接するように、第 1および第 2の外層板 55 , 55を 1つずつ蟻溝 31に

1 2

挿入する (外層組付工程)。

[0049] 続いて、蟻溝 31の開口部をすベて覆うように被固定物金属板 54を母材 30の表面に宛がう（被固定物定置工程)。

ここで、壁に取り付ける手摺などの固定用として拡開アンカー 50を使用する場合には、被固定物金属板 54として、手摺脚部フラットプレートを用いる。このとき、手摺脚部フラットプレートを蟻溝 31より大きく設計して蟻溝カバーとしてもよい。

[0050] 続いて、第 1および第 2のアンカーボルト 51 , 52に第 1および第 2のスプリングヮッ

1 2

シヤー 53 , 53を介して被固定物金属板 54の第 1および第 2の貫通孔にそれぞれ通

1 2

したのち、第 1および第 2のアンカーボルト 51， 52を交互に平均的に加力して、上

1 2

段内層金属板 56の第 1および第 2の上段雌ネジ 56a , 56a と下段内層金属板 56

1 11 12 2 の第 1および第 2の下段雌ネジ 56a , 56a とに締め込んでいく（緊結工程)。

21 22

これにより、上段内層金属板 56および下段内層金属板 56が蟻溝 31の口元方向

1 2

に変位を始め、第 1および第 2の外層板 55 , 55が蟻溝 31の側壁に密着して、アン

1 2

カー付着力を発揮し始める。ただし、無用にトルクを掛ける必要はなぐガタツキが解消しさえすればよい。

図 7 (a)〜（d)に、拡開アンカー 50の緊結後の状態を示す。

実施例 3

[0051] 次に、本発明の第 3の実施例による拡開アンカーについて説明する。

本実施例による拡開アンカー 60は、 +文字状の蟻溝 32 (図 10 (a)参照）の端部の 4箇所に雌ネジを有する拡開アンカーとして使用するものであって、図 8に示すように、スティール製の第 1乃至第 4のアンカーボルト 61〜61 (六角ボルト）と、スティール

1 4

製の第 1乃至第 4のスプリングワッシャー 63〜63と、スティール製の被固定物金属

1 4

板 64と、スティール製またはブラスティック製の第 1乃至第 8の外層板 65〜65と、ス

1 8 ティール製の上段内層金属板 66および下段内層金属板 66とを具備する。

1 2

なお、図 8には、第 1乃至第 4のアンカーボルト 61〜61のうち第 1および第 4のァ

1 4

ンカーボルト 61， 61のみを図示しており、また、第 1乃至第 4のスプリングワッシャー

1 4

63〜63のうち第 1および第 4のスプリングワッシャー 63， 63のみを図示している。

1 4 1 4

[0052] ここで、被固定物金属板 64の縦横 2本の中心線上の端部には、第 1乃至第 4のァンカーボルト 61〜61の径とほぼ同じ大きさの口径を有する第 1乃至第 4の貫通孔が

1 4

それぞれ穿孔されている。

[0053] また、上段内層金属板 66および下段内層金属板 66は、 +文字状の蟻溝 32と相

1 2

似の形状を有する。

すなわち、上段内層金属板 66は 2本の棒を +文字状に交差させた平面形状を有

1

し (以下、説明の簡単のため、上段内層金属板 66の突起している部分を第 1乃至第

1

4の上段突起部と称する。）、第 1乃至第 4の上段突起部の被固定物金属板 64の第 1 乃至第 4の貫通孔に対応する位置には、第 1乃至第 4のアンカーボルト 61〜61とそ

1 4 れぞれ螺合するタップカ卩ェされた第 1乃至第 4の上段雌ネジ 66a 〜66a がそれぞ

11 14 れ形成されている。

同様に、下段内層金属板 66は 2本の棒を +文字状に交差させた平面形状を有し (

2

以下、説明の簡単のため、下段内層金属板 66の突起している部分を第 1乃至第 4

2

の下段突起部と称する。）、第 1乃至第 4の下段突起部の被固定物金属板 64の第 1 乃至第 4の貫通孔に対応する位置には、第 1乃至第 4のアンカーボルト 61〜61とそれぞれ螺合するタップ加工された第 1乃至第 4の下段雌ネジ 66a 〜66a がそれぞ

21 24 れ形成されている。

[0054] 本実施例による拡開アンカー 60では、上下左右の 4つの螺子部を確保するために、上段内層金属板 66および下段内層金属板 66の長さ (すなわち、第 1の上段突起

1 2

部の先端力第 3の上段突起部の先端までの長さおよび第 2の上段突起部の先端から第 4の上段突起部の先端までの長さ）および高さ（蟻溝 32の深さ方向の長さ）は、図 1に示した第 1乃至第 5の内層金属板 16〜16の長さおよび高さよりも大きくされ

1 4

ている。

上段内層金属板 66および下段内層金属板 66の高さが高くされている結果、上段

1 2

内層金属板 66および下段内層金属板 66は、図 1に示した第 1乃至第 5の内層金属

1 2

板 16〜16のように傾けて蟻溝 32に挿入することはできないため、上段内層金属板

1 4

66の第 1乃至第 4の上段突起部および下段内層金属板 66の第 1乃至第 4の下段

1 2

突起部の幅は、蟻溝 32の口元幅よりも小さくされて、る。

[0055] なお、第 1乃至第 8の外層板 65〜65と上段内層金属板 66および下段内層金属

1 8 1

板 66とを蟻溝 32に挿入した後に蟻溝 32の口元幅 W1よりも広い幅を確保するため

2

に、第 1乃至第 8の外層板 65〜65の厚さは図 1に示した第 1および第 2の外層板 1

1 8

5， 15の厚さよりも大きくされている。

1 2

[0056] 上段内層金属板 66および下段内層金属板 66の高さが高くされているため、下段

1 2

内層金属板 66の第 1乃至第 4の突起部の先端部は、長さ方向の断面形状が半円状

2

である蟻溝 32に挿入できるように、鋭角に削られている。

第 1乃至第 8の外層板 65〜65はそれぞれ、上板部および横板部力もなる L字状

1 8

の横断面形状を有するとともに、第 1乃至第 8の外層板 65〜65の高さも図 1に示し

1 8

た第 1および第 2の外層板 15 , 15の高さよりも大きくされているため、長さ方向の断

1 2

面形状が半円状である蟻溝 32の底部付近まで挿入されるように、横板部が中心部から底部にかけて幅が小さくされて、る。

[0057] 上段内層金属板 66の第 1乃至第 4の上側突起部および下段内層金属板 66の第

1 2

1乃至第 4の下側突起部の長さ方向の 2つの側面の上部（または、全面）は、下段内層金属板 66の上に上段内層金属板 66を同じ向きに重ねたときに蟻溝 32の側壁と同じ傾斜角をもった連続面となるように面取り加工されている。ただし、上段内層金属板 66および下段内層金属板 66は、このように面取り加工されている方が好ましい

1 2

1S 面取り加工して、な、プレスカ卩ェ機で抜、ただけのものであってもよ!、。

また、第 1乃至第 8の外層板 65

1〜65の横板部は、第 1乃至第 8の外層板 65

8 1〜65 の上板部に対して、上板部の端面が互ヽに対向するように蟻溝 32に挿入したときに

8

横板部が蟻溝 32の側壁と平行になるような傾斜角で傾けられている。すなわち、第 1 乃至第 8の外層板 65〜65は蟻溝対応仰角曲加工されている。ただし、第 1乃至第

1 8

8の外層板 65〜65は、蟻溝対応仰角曲加工されている方が好ましいが、既製品ァ

1 8

ングルを切断しただけのもの（たとえば、鉄材アングル切断面のような直角曲加工物）であってもよい。

[0058] 次に、本実施例による拡開アンカー 60の使用方法について、図 9乃至図 11を参照して説明する。

まず、図 2 (a)に示したダイヤモンドホイ一ルソー 21を用いて、ダイヤモンドチップ 2 2が固結されたホイールの回転運動により、図 9 (a)に示すように、断面形状が円弧の 2本の切込を母材 30 (コンクリートや石材など）に平行に入れたのち、この 2本の切込の中心で直角に交差するように、断面形状が円弧の 2本の他の切込を母材 30に平行に入れる。

[0059] その後、図 9 (b)に示すように、 4本の切込の交差箇所（同図に黒で塗った部分)をノミまたはタガネを用いて打撃する。続いて、不要な母材 30を除去しながら、図 9 (c) , (d)に示すように、 2本の平行な切込の間の残りの部分（同図に黒で塗った部分)をノミまたはタガネを用いて打撃する。残存する母材 30が剥離していない場合には、ノミまたはタガネを用いて底面を浚う。

これにより、図 10 (a)に示すような口元幅 W1、溝底面幅 W2、口元交差部対角線長 W3および溝底面交差部対角線長 W4 (Wl < W2、 W3 < W4)の +文字状の蟻溝 32を母材 30に成形する。

[0060] なお、図 2 (b)に示したダイヤモンドチェーンソー 25を用いて、同様にして、図 10 (b )に示すような +文字状の蟻溝 32 'を母材 30に成形してもよ、。

[0061] 続いて、下段内層金属板 66を蟻溝 32に落とし込んだのち、上段内層金属板 66 を下段内層金属板 66の上に落とし込む（内層組付工程)。

2

続いて、第 1乃至第 8の外層板 65 実にかつ無理なく自然に蟻溝

1〜65の外面が確

8

32の側壁に接するように、第 1乃至第 8の外層板 65 つずつ蟻溝 32に挿入

1〜65を 1

8

する (外層組付工程)。

[0062] 続いて、蟻溝 32の開口部をすベて覆うように被固定物金属板 64を母材 30の表面に宛がう（被固定物定置工程)。

ここで、角および丸ノイブ柱などの脚部の基礎への固定用として拡開アンカー 60を使用する場合には、被固定物金属板 64として、溶接などの方法で柱脚部に取り付けられたかつ 4っ孔が穿設されたフラットバー鋼板を用いる。

[0063] 続いて、第 1乃至第 4のアンカーボルト 61

1〜61を第 1乃至第 4のスプリングヮッシャ 4

一 63 第 4の貫通孔にそれぞれ通した

1〜63を介して被固定物金属板 64の第 1乃至

4

のち、第 1乃至第 4のアンカーボルト 61

1〜61を順次に平均的に加力して、上段内 4

層金属板 66の第 1乃至第 4の上段雌ネジ 56a

11〜56a と下段内層金属板 66の第

1 14 2

1乃至第 4の下段雌ネジ 56a とに締め込

21〜56a んでいく（緊結工程)。

24

これにより、上段内層金属板 66および下段内層金属板 66が蟻溝 32の口元方向

1 2

に変位を始め、第 1乃至第 8の外層板 65 蟻溝 32の側壁に密着して、アンカ

1〜65が

8

一付着力を発揮し始める。ただし、無用にトルクを掛ける必要はなぐガタツキが解消しさえすればよい。

図 11 (a)〜（d)に、拡開アンカー 60の緊結後の状態を示す。

[0064] 以上の説明では、スティール製の被固定物金属板 14, 54, 64を用いたが、スティール製の座金を用いてもよ!、。

Claims

請求の範囲

[1] 溝底面幅に比べて口元幅が狭い蟻溝と組み合わせて使用される拡開アンカーであつて、

アンカーボルトと、

前記蟻溝内に挿入される少なくとも 2つの内層金属板と、

前記蟻溝の 2つの側壁と前記内層金属板との間に挿入される 2つの外層板と、を具備し、

前記 2つの外層板がそれぞれ、上板部および横板部力なる L字状の横断面形状を有する、

ことを特徴とする、拡開アンカー。

[2] 溝底面幅に比べて口元幅が狭い一文字状の蟻溝（31, 31 ' )の中心 1箇所に雄ネジを有する拡開アンカー（10)であって、

アンカーボルト（11)と、

ナット（12)と、

第 1および第 2の外層板（15 , 15 )と、

1 2

少なくとも 2つの内層金属板（16〜16 )と、

1 5

を具備し、

前記第 1および第 2の外層板がそれぞれ、上板部および横板部力なる L字状の横断面形状を有し、

前記 2つの内層金属板の一方の幅が他方の幅よりも大きくされている、ことを特徴とする、拡開アンカー。

[3] 前記 2つの内層金属板の前記他方の長さが前記一方の幅よりも大きくされており、該 2つの内層金属板の前記他方の上に前記一方を 90° 回して重ね合わせたときに

、該 2つの内層金属板の側面が前記蟻溝の側壁と同じ傾斜角をもった面となるようにされて、ることを特徴とする、請求項 2記載の拡開アンカー。

[4] 前記 2つの内層金属板の少なくとも一方の幅が前記蟻溝の口元幅よりも大きくされており、

該 2つの内層金属板の少なくとも一方の中央部に、前記アンカーボルトのボルト径に比べて口径が広!、貫通孔が穿設されて!/、る、

ことを特徴とする、請求項 2または 3記載の拡開アンカー。

[5] 溝底面幅に比べて口元幅が狭い一文字状の蟻溝 (31, 31 ' )の端部の 2箇所に雌ネジを有する拡開アンカー (50)であって、

第 1および第 2のアンカーボルト（51 , 51 )と、

1 2

第 1および第 2の外層板 (55 , 55 )と、

1 2

上段内層金属板 (56 )および下段内層金属板 (56 )と、

1 2

を具備し、

前記上段内層金属板と前記下段内層金属板とに、前記第 1および第 2のアンカーボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1および第 2の上段雌ネジ（56a , 56

11 a )と第 1および第 2の下段雌ネジ（56a , 56a )とがそれぞれ形成されている、

12 21 22

ことを特徴とする、拡開アンカー。

[6] 前記上段内層金属板および前記下段内層金属板の幅が、前記蟻溝の口元幅よりも小さくされており、

前記下段内層金属板の長さ方向に切断したときの該長さ方向に対して垂直な方向力見た該下段内層金属板の断面形状が、逆台形状とされており、

前記第 1および第 2の外層板の前記横板部が、該横板部の高さ方向に沿って見たときの中心部力底部にかけて幅が小さくなるようにされて、る、

ことを特徴とする、請求項 5記載の拡開アンカー。

[7] 溝底面幅に比べて口元幅が狭い +文字状の蟻溝（32, 32' )の端部の 4箇所に雌ネジを有する拡開アンカー (60)であって、

第 1乃至第 4のアンカーボルト（61〜61 )と、

1 4

第 1乃至第 8の外層板 (65〜65 )と、

1 8

上段内層金属板 (66 )および下段内層金属板 (66 )と、

1 2

を具備し、

前記第 1乃至第 8の外層板がそれぞれ、上板部および横板部力なる L字状の横断面形状を有し、

前記上段内層金属板および前記下段内層金属板が、平面で見て前記蟻溝と相似の形状を有し、

前記上段内層金属板の第 1乃至第 4の上段突起部に、前記第 1乃至第 4のアンカ一ボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1乃至第 4の上段雌ネジ (66a〜6

11

6a )がそれぞれ形成されており、

14

前記下段内層金属板の第 1乃至第 4の下段突起部に、前記第 1乃至第 4のアンカ一ボルトとそれぞれ螺合するタップ加工された第 1乃至第 4の下段雌ネジ (66a〜6

21

6a )がそれぞれ形成されている、

24

ことを特徴とする、拡開アンカー。

前記上段内層金属板の前記第 1乃至第 4の上段突起部および前記下段内層金属板の前記第 1乃至第 4の下段突起部の幅が、前記蟻溝の口元幅よりも小さくされており、

前記下段内層金属板の前記第 1乃至第 4の突起部の先端部が、該下段内層金属板の底部に向かって鋭角に削られており、

前記第 1乃至第 8の外層板の前記横板部が、該横板部の高さ方向に沿って見たときの中心部力も底部にかけて幅が小さくされて、る、

ことを特徴とする、請求項 7記載の拡開アンカー。