SU1388126A1 - Рабочий валок чистовой клети непрерывного листового стана гор чей прокатки - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к прокатному производству и может быть использовано при профилировке рабочих валков широкополосных- станов гор чей прокатки. Цель изобретени  - уменьшение неплоскостности полос за счет компенсации теплового изменени  формы бочки валка. Калибр бочки валка включает пр молинейный участок, расположенный посередине бочки, и примыкающие к нему с обеих сторон криволинейные участки, очерченные гиперболическими кривыми На каждом их криволинейных участков вьшолнены параболические проточки, центр параболы которых отстоит от торца бочки на рассто нии 0,15-0,20 ее длины. Длина параболической проточки составл ет 0,15-0,25 длины бочки валка, а глубина 0,2-0,4 глубины калибра. При прокатке листа, особенно к концу кампании валков, параболические проточки позвол ют учитывать тепловое изменение формы бочки , т.е. выполн ют роль компенсаторов . 1 ил., 2 табл. а (Л

Description

со

00 00

ю

05

1138

Изобретение относитс  к обработке металлов давлением, в частности к листопрокатному производству, и может быть использовано при профилировке рабочих валков широкополосных станов гор чей прокатки (ШСГП).

Цель изобретени  .- уменьшение не- ппоскостности полос за счет компенсации теплового изменени  формы бочки валка.

На чертеже изображен рабочий валок чистовой клети непрерывного листового стана гор чей прокатки.

Валок включает бочку ,1 и цапфы дл  монтажа на них подушек с подшипниками . Образующа  бочки 1 выполнена в виде гиперболической кривой аЬ, cd. На середине бочки валка образующа  выполнена криволинейным участком Ъс длиной 1,. На концевых участках валка аЬ, cd симметрично середины его бочки , характеризуемой осью 00, выполнены проточки параболическим вогнутым профилем. Прот женность проекции каждои из параболических проточек efg, hmk составл ет

1,(0,15 - 0,25) 1, (1) где 1 - длина бочки валка, мм.

Глубина каждой из параболических проточек efg, hmk от профил  гипербо- «лической кривой аЬ, cd составл ет

Н,(0,2 - 0,4) В, (2) где Н - максимальна  глубина вогнутости образующей бочки, мм.

Максимальный прогиб параболы, определ емый точками f и т, расположен от торца (аг или ds) бочка на рассто нии , равном

1,,(0,15 - 0,20 1. (3) Рассто ние начала параболической вогнутости efg, hmk определ етс  как

J- 1,/2.С4)

Дл  построени  прифилировки предлагаемого валка значение прот женности пр молинейного участка be составл ет

1, (0,05 - 0,25) 1. (5) S Тогда прот женность каждого из гиперболических участков (аЬ или- cd) определ етс  по отношению

l5(l - М)/2. (6) Образующа  валка с гиперболическим профилем (аЬ или cd) на участке прот женностью li может быть определена по следующему выражению (дл  участка аЬ с учетом симметричного настроени  относительно оси 00) W-V(W-1)2+(X/lpn2W-1) ,(7)

Q

5 20 25

ЗО

35

45

40

5

262

где Dyp - текущий диаметр валка на участке аЬ, измен ющийс  от D о до D, мм; D - максимальный диаметр бочки

валка, мм; DO - минимальный диаметр бочки,

мм;

W - константа, завис ща  от пор дка клети в чистовой группе стана, ,9-1,2; X - текуща  константа, измен юща с  на длине участка 1g от в точке b до в точке а, мм.

Первоначально D рассчитываетс  на всей длине участка без учета участка 1 (показано пунктиром). Образующа  бочки валка на участках с параболическим вогнутым профилем (efg или hmk) может быть определена по выражению дл  участка fg

Dxn Df-t-H,(2X;/l2)S (8) где D - текущее значение диаметра на параболическом участке fg, измен ющеего от D до DO (D{и D}- соответствую- диаметры в точках профил  f и g), мм; Н - максимальна  глубина вогнутости на параболическом участке от гиперболической кривой aepgb, мм; Х - текуща  координата, измен юща с  на длине параболического профил  fg от в точке f до Xj,l7. Дл  участка fg профиль параболической вогнутости определ етс  по формуле

D;,D{+H/2X;/li), (9) где Dj(fl - текущий диаметр валка на участке ef, измен юш 1йс  от D. до D g (D g- диаметр валка в точке е), мм; Хр - текуща  координата, измен юща с  от в точке до ./2 в точке е.

Диаметра бочки валка в точках е, р, и g определ ютс  по формуле (7). При этом переменна  координата соответственно определ етс  дл  точки е X l5-l|; точки р X lj-l3; точки X l5-(l,+l).

Значение диаметра бочки в точке D определ етс  зависимостью

D { D р-2Н ,. Валок работает следующим образом.

Валок целесообразно устанавливать в клет х чистовой группы, предпочтительно там, где примен етс  мел(клете вое охлаждение, т.е. в последних 3-4 клет х. Данные рабочие валки устанавливаютс  попарно. В зазор, ими образованный , поступает металл, подвергаемый деформации. При этом на него в межклетевых промежутках подают вод дл  охлаждени . Одновременно вода измен ет тепловой профиль рабочего валка. Однако при использовании данного валка тепловое формоизменение его бочки не отражаетс  настолько, чтобы исказить требуемый поперечный профиль полосы поскольку неравномерность формоизменени  теплового профил  учитываетс  двум  зонами с вогнутым параболическим профилем.

Параболические проточки на криволинейных участках бочки вьшолн ют роль компенсаторов теплового формоизменени  бочки валка, имеющего место в процессе прокатки, в частности, при использовании межклетевого охлаждени  в чистовой группе клетей. Прот женность вогнутого параболического участка по меньшему пределу вплоть до ,15 1 назначаетс  при прокатке относительно толстых передельньк полос (начина  с 4 мм), а больша  прот женность вплоть до 1 fO,25 I назначаетс  при прокатке относительно тонких полос (1,55 мм), примен емых в в качестве подката. Дальнейшее уменьшение 1 0,151 не дает эффекта даже на толстых полосах, а увеличение 1 7 0,25 1 не дает эффекта в уменьшении прикромочной вогнутости даже на тонких полосах, более чувствительных к тепловому формоизменению валков, чем толстые полосы.

При назначении глубины параболи- ческих проточек придерживаютс  следующих рекомендаций. Меньшую величину Н, 1-0,211 рационально назначать дл  прокатки тонких полос, а Н 0,4 Н - при прокатке относительно толстых по- лос. Уменьшение Н, 0,2 Н не дает достаточный эффект в части учета тепловой выпуклости бочки валка даже при прокатке тонких полос и может привести к возникновению на поверх- ности подката вогнутостей, чреватых снижением качества полос в св зи с по влением в дальнейшем прикромочной волнистости-.

Величина глубины Н, 0,4 Н может привести и на толстых полосах к тому что на последних возникают прикромоч но выпуклости, которые, в конечном счете, привод т к двойной прикромочной коробоватости после холодной про катки полос. Расположение максималь- ной вогнутости на участках валка с ;параболическим профилем назначаетс , |исход  из сложившегос  сортамента стана, и при ,90-0,95 (В - ширина прокатываемой полосы) величина 1з 7 0,15 1,а при ,60 - 0,75 13 б , 20 1.

Уменьшение данной величины 1 0,15 1 приводит к тому, что параболический участок смещаетс  за предел прокатываемой полосы, т.е. не обеспечивает улучшени  качества полос. Увеличение Ij 0,20 1 приводит к YoMy, что компенсационна  вогнутость располагаетс  слишком близко к середине полосы, где не наблюдаютс  вогнутости от теплового формоизменени  валка Следовательно, выполнение компенсаци онньк вогнутых параболических проточек с указанными граничными значени ми параметров профил  валка позвол ет путем учета теплового формоизменени  валка, особенно к концу кампании валков, уменьшить такой дефект как неплоскостность, т.е. повысить качество полос путем обеспечени  чечеви- цеобразности профил  подката дл  холодного передела.

Пример опробовани  предлагаемого валка в услови х ШСГП 2000 Новолипецкого меткомбината. Профилировки валков соответствуют приведенным данным (табл.1). Из анализа сопоставительных результатов прокаток предлагаемого валка по сравнению с известными (табл.2) следует, что предлагаемый валок во всех пределах предлагае- йых граничных параметров имеет превосходство , выраженное в улучшении качества полос за счет увеличени  че- чевицеобразности поперечного профил  полосы, что про вл етс  в меньших дефектах по волнистости и коробова- тости на 3,4 и 1,3% соответственно. Объем некондиционных полос уменьшен на 0,61%. При граничных значени х параметров профилировки предлагаемого валка зффект приближаетс  к обеспечиваемому известным валком.

Следовательно, использование предлагаемого валка повышает качества

полос, что уменьшает дефекты по неплоскостности полос (типа волнистости и коробоватости).

Claims (1)

1. Формула изобретени 

   Рабочий валок чистовой клети непрерывного листового стана гор чей

   очерченными вогнутыми кривыми, отличающийс  тем, что,.с целью уменьшени  неплоскостности полос за счет компенсации теплового изменени  формы бочки валка, на ее криволинейных участках выполнены проточки параболической формы, длина которых составл ет 0,15-0,25 длины бочки вал

   прокатки, содержащий бочку с калиб- Q ка, а глубина 0,2-0,4 глубины калибром , который образован пр молинейным участком, расположенным посередине бочки, и примыкающими к нему с обеих сторон криволинейными участками.

   ра, причем центр параболы, очерчивающей форму проточки, расположен от торца бочки на рассто нии 0,15-0,2 ее длины.

   Параметры валков клетей чистовой группы ШСГП 2000 (ШШК) ( мм: - 820 NM)

   Н, мм0,400,250,15

   Н,, мм0,080,120,160,050,080,100,030,050,06

   1,, мм100300500100300500100300500

   1, мм300400500300400500300400500

   1з, мм300350400300350400300350400

   Примечание. 1, Ни III - соответственно с минимальными,

   средними (оптимальными) и максимальными предельными значени  ми параметров валка.

   пТаблица, 2

   Сопоставительные результаты прокаток полос размером 2,8x1820 мм в соответствии с известным (И) и предлагаемым (П) валками

   ра, причем центр параболы, очерчивающей форму проточки, расположен от торца бочки на рассто нии 0,15-0,2 ее длины.

   Т а б л и ц а . 1