SA110310400B1 - لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه - Google Patents
لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه Download PDFInfo
- Publication number
- SA110310400B1 SA110310400B1 SA110310400A SA110310400A SA110310400B1 SA 110310400 B1 SA110310400 B1 SA 110310400B1 SA 110310400 A SA110310400 A SA 110310400A SA 110310400 A SA110310400 A SA 110310400A SA 110310400 B1 SA110310400 B1 SA 110310400B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- concentration
- percentage
- steel sheet
- less
- oxides
- Prior art date
Links
- 238000004534 enameling Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 50
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 160
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 160
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 100
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 39
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 41
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 38
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 28
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 24
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 27
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 25
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 18
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 18
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 18
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 abstract 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- ODBHMFLQVYZPDM-UHFFFAOYSA-N [Mn].[Nb].[Fe] Chemical group [Mn].[Nb].[Fe] ODBHMFLQVYZPDM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 55
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 28
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 26
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 26
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 21
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 19
- 230000008859 change Effects 0.000 description 19
- 238000011161 development Methods 0.000 description 15
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 15
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 15
- 206010027146 Melanoderma Diseases 0.000 description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 12
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 9
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 9
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 6
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000003712 anti-aging effect Effects 0.000 description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 3
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 3
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000006392 deoxygenation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 2
- VIKNJXKGJWUCNN-XGXHKTLJSA-N norethisterone Chemical compound O=C1CC[C@@H]2[C@H]3CC[C@](C)([C@](CC4)(O)C#C)[C@@H]4[C@@H]3CCC2=C1 VIKNJXKGJWUCNN-XGXHKTLJSA-N 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 2
- 239000011090 solid board Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000478345 Afer Species 0.000 description 1
- 240000000662 Anethum graveolens Species 0.000 description 1
- 241001426544 Calma Species 0.000 description 1
- 229910000840 Capped steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000282994 Cervidae Species 0.000 description 1
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 1
- 235000008247 Echinochloa frumentacea Nutrition 0.000 description 1
- 240000000233 Melia azedarach Species 0.000 description 1
- 240000004072 Panicum sumatrense Species 0.000 description 1
- 229910001327 Rimmed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000316887 Saissetia oleae Species 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005267 amalgamation Methods 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- AGOYDEPGAOXOCK-KCBOHYOISA-N clarithromycin Chemical compound O([C@@H]1[C@@H](C)C(=O)O[C@@H]([C@@]([C@H](O)[C@@H](C)C(=O)[C@H](C)C[C@](C)([C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@H](C[C@@H](C)O2)N(C)C)O)[C@H]1C)OC)(C)O)CC)[C@H]1C[C@@](C)(OC)[C@@H](O)[C@H](C)O1 AGOYDEPGAOXOCK-KCBOHYOISA-N 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N cyclohexanone Chemical compound O=C1CCCCC1 JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009503 electrostatic coating Methods 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000010903 husk Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000011900 installation process Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بلوح صلب مطلي enameling steel sheet مقاوم لعوامل التقادم non-aging يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكون القشور fishscale resistance ويعتبر مناسبا للاستخدام كطبقة طلاء منفردة وطريقة إنتاجه. يتضمن لوح صلب مطلي ، بالنسبة المئوية للكتلة ، الكربون: 0,010% أو أقل، المنجنيز: ٠,٠٣- 130% ، السيليكون: 0,100% أو أقل، الألومينيوم: 0,10% أو أقل، النتروجين: 0,005% أو أقل، الفسفور: 0,35% أو أقل، الكبريت: 0,08% أو أقل، الاكسجين: 0,005- %0,085 النيوبيوم: ٠,٠٥٥ - 0,250%،ويكون هناك توازن بين الحديد والشوائب الموجودة، ويوجد به لوح صلب على نحو مفضل يكون من تركيبة اكسيد النظام حديد - نيوبيوم - منجنيز، ويوجد في تركيبة الاكسيد توزيع من تركيزات النيوبيوم بالنسبة المئوية للكتلة ، وتكون النسبة المئويةللكتلة بين تركيز النيوبيوم لجزء ذو تركيز عالي وبين تركيز النيوبيوم لجزء ذو تركيز منخفض أي نيوبيوم بأكبر نسبة مئوية نيوديوم بأصغر نسبة مئوية 1.2
Description
VS
لوح صلب مطلي ؛ يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه
Enameling steel sheet, outstandingly excellent in fishscale resistance and method of producing the same الوصف الكامل خلفية الاختراع إن هذا الطلب عبارة عن طلب جزئي من الطلب رقم ١7740578 والذي تم إبداعه في المملكة العربية السعودية بتاريخ ١4 / 4 / 7ه الموافق 4/76 / Ca Yee يتعلق الاختراع الحالي بلوح صلب enameling steel sheet Mae يتميز بخصائص طلاء ممتازة © (مقاومة عيوب تكوّن الفقاعات bubble /البقع السوداء black spot ؛ والتماسك 20165100؛ ومقاومة تكوّن القشور fishscale resistance ( وقابلية التشكل؛ وطريقة إنتاجه؛ بشكل خاص سبيكة من لوح صلب مطلي enameling steel sheet يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance وطريقة إنتاجه. أن استخدام لوح صلب مطلي شائع منذ وقت طويل كمادة تستخدم في معدات المطابخ مثل القدور pots ٠ ¢ والأواني pans « والغلايات ckettles والأحواض sinks ¢ ومواد البناء building materials « وما شابه. يتم إنتاج اللوح صلب مطلي Enameling steel sheet Las عن طريق قوالب التشكيل ingot casting تعمل على تشكيل صلب مغطى بطبقة capped steel أو صلب ذو حواف «cold rolling والدلفنة على البارد hot rolling ثم التكوير» والدلفئة على الساخن « rimmed steel متبوعاً بنزع الكربون decarburization عن طريق التلدن بملف مفتوح open coil annealing ثم نزع ١٠ النتروجين بالتلدن denitrification annealing لتقليل محتوي الكربون و النتروجين nitrogen حتى عشرات الاجزاء من المليون أو أقل.
Cov من ناحية أخري؛ يحتوي اللوح صلب مطلي الذي يتم إنتاجه بالطريقة المذكورة على عيب يتمتل والتكوير وأنه أيضاً ingot casting في التكلفة المرتفعة نتيجة لإنتاجه بواسطة قوالب التشكيل وتوجد decarburization and denitrification annealing يتطلب التلدن بنزع الكربون و النتروجين مشكلة أخري تكمن في أنه لا يمكن تطبيقه على المكونات التي يجب تشكيلها عن طريق السحب . intensive deep drawing العميق المكتثف ©
لذلك يتم حديثاً إنتاج لوح صلب مطلي Sole enameling steel sheet باستخدام طريقة القولبة المستمرة continuous casting من أجل تقليل Ads الإنتاج. بالإضافة J) ذلك؛ يتم التحكم في التركيبة الكيميائية عن طريق تضمين العديد من العناصر الإضافية من أجل تحقيق قابلية التشكيل الجيدة وقابلية الطلاء بطريقة فورية. على سبيل المثال؛ من المعروف أن Nb و ١7 يساعدان على ٠ إنتاج لوح صلب مطلي ذو قابلية جيدة للتشكيل والطلاء (انظر على سبيل المثال البراءة اليابانية رقم ٠١207 والبراءة اليابانية رقم 47957095 7). تعتبر طريقة الفن السابق غير قادرة على نزع الاكسدة deoxidation مما يؤدي إلي ارتفاع محتوي اكسجين في الصلب oxygen content of the steel ؛ وبالإضافة إلي ذلك؛ تعتبر هذه الطريقة تقنية غير مسبوقة حيث تضيف Nb و17 كعناصر قادرة على منح الصلب ALE التشكل عن طريق الحفاظ على نسبة © و AN الصلب في صورة nitrides carbide Yo . علاوة على ذلك؛ يشرح الفن السابق اللوح صلب enameling steel Lae sheet المضاف )43 Cr و Nb للحصول على ناتج يتميز بقابلية جيدة للتشكل مع مقاومة التلدن أثناء الحرق (انظر على سبيل المثال طلب البراءة اليابانية (أ) رقم 6031-١١ ح) وتقنية لوح صلب مطلي يكون غير متعلق بالقابلية للطلاء والتكوين يضاف إليه Nb و7 لتجنب الانتفاخ الذي قد يحدث في ظروف خاصة وبشكل خاص أثناء التشكل عندما يضاف Sn (انظر على سبيل
.) 211178746 المثال طلب البراءة اليابانية رقم ٠
- علاوة على ذلك؛ يهدف المخترعون لتطوير لوح صلب مطلي enameling steel sheet والمحتوي على Nb- و V- الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance وقوة التماسك الكبيرة وقاموا بتسجيل الطلبات السابقة (انظر طلب البراءة اليابانية Viggo ara) = 0 70 7 و4011 (Yee تهدف هذه التقنيات إلي التحكم في صورة oxide عن طريق الأخذ © في الاعتبار ليس فقط Mn الذي يعتبر عنصر oxide الرئيسي للتحكم في لوح صلب مطلي enameling steel sheet » لكن أيضاً Nb Al lied 7؛ 5 وما شابه بالإضافة إلي Mn على نحو (ald من الجدير بالذكر طلب البراءة اليابانية )1( رقم 94886؛ 7007-7 ؛ التي تتضمن سمة غير مسبوقة تكمن في أنها تأخذ في الاعتبار ظروف الدلفنة على الساخن hot rolling ¢ ويتضمن ذلك تغيير شكل الاوكسيد oxide نتيجة call بحيث يشمل ذلك أفضل الخصائص. طبقاً ٠ ا لهذه التقنيات تتميز ألواح الصلب بقيم 8 صلبة ومرتفعة من 1 ومقاومة القشور ؛ وعلى الرغم من sal; تكلفة الإنتاج نتيجة لاستخدام Nb يتم استخدام ١7 وعناصر (AT باهظة الثمن بكميات كبيرة بشكل أساسي في سوق المواد مرتفعة المستوي. من ناحية أخري؛ مع اختلاف وجهات النظر Lag يتعلق باستخدام لوح الصلب steel sheet « أي استخدام مواد منخفضة التكلفة بقدر الإمكان لإنتاج منتجات ذات أغراض dale ومواد ذات Vo خصائص أفضل من المواد التي كانت تستخدم فيما سبق لإنتاج منتجات مرتفعة المستوي؛ فإنه يفضل استخدام هذه المواد لأنها تؤدي إلي قابلية لتشكل والطلاء بشكل أكبر. بشكل خاص؛ هناك حاجة dale لتطوير مقاومة القشور improvement of fishscale resistance « التي تعد من أهم الخواص المميزة للصلب المطلي. ومن المعروف أنه في حالة لوح صلب مطلي enameling steel sheet + يمكن القضاء على القشور بشكل فعال عن طريق تكوين فراغات
forming voids في لوح الصلب hydrogen trapping Crashed! ews steel Sheet الداخل إلي لوح الصلب steel sheet في الفراغات voids أثناء حرق الطلاء firing ع0::ل. من ناحية أخري؛ لا يؤدي تكوين الفراغات فقط إلي تطوير القدرة على Jas الهيدروجين hydrogen trapping لكن» كما يتضح من طلب البراءة اليابانية (أ) رقم ATTY و طلب البراءة اليابانية رقم 2١١١834 على سبيل (JB فإن تأثير التحكم في صورة اكسيدات oxides غير واضحاً. فيما
يتعلق بهذا الأمر؛ لا يمكن التأكيد على أن طلب البراءة اليابانية (أ) رقم N= و طلب البراءة اليابانية رقم 4 77٠١١787 يحققان أفضل تحكم Lad يتعلق بحجم وشكل وخاصية الفراغ؛ لكي يكون هناك تطويرات محتملة لمقاومة تكوّن القشور fishscale resistance عن طريق التحكم في تركيب الصلب و الاكسيدات oxides الموجودة في الصلب steel
٠ الوصف العام للاختراع لذلك» يهدف الاختراع الحالي إلي تطوير تقنيات لوح صلب مطلي enameling steel sheet المذكور بحيث يوفر لوح صلب من الزهر مطلي مقاوم لعوامل الزمن بشكل مستمر يكون ذو مقاومة ممتازة القشور excellent in enamel fishscale resistance ومناسب للاستخدام كطبقة واحدة في الطلاء one-coat enameling ¢ وطريقة إنتاجه.
Ye تتم تحقيق الاختراع الحالي عبر دراسات عديدة ومكثفة لتطوير لوح الصلب steel sheet التقليدي وطريقة إنتاج اللوح الصلب. تركزت الدراسات التي تتعلق بالخصائص الطلائية للوح صلب مطلي enameling steel sheet بشكل خاص على الصلب المحتوي على Nb- مع التركيز على تأثير ظروف الإنتاج» وخاصة ظروف صناعة الصلب. كما سوف يتم مناقشته فيما cary تتعلق أحد نقاط تنقية الاختراع باستخدام التغير التركيبي الديناميكي والحراري للاكسيد thermodynamic oxide
compositional variation ( اختلاف الخواص) أثناء صناعة الصلب عبر عملية التصلب solidification . تستغل هذه AE بشكل أساسي الحالة غير المتوازنة للنظام. أثناء هذه العملية؛ يمكن تحقيق المزيد من نسبة الفصل الفعلي حيث تزداد كمية العناصر المفصولة الموجودة في النظام. © يرجي ملاحظة أن أهم الخصائص التنقيّة للاختراع الحالي تتمتل في زيادة فصل Nb و 110 في 65 حتى درجة كبيرة عن طريق زيادة كميات Nb و Mn المضافة. فيما يتعلق بخصائص الطلاء؛ تم فحص خاصية تكوّن القشور fishscale property + وعيوب السطح المتمثلة في الفقاعات bubble / البقع السوداء black spot ؛ والتماسك adhesion وذلك في مسحوق طلائي (جاف) powder coating (dry) عن طريق إجراء عملية طلاء من طبقتين بواسطة ٠ طبقة تحت زجاجية underglaze وطبقة فوق زجاجية overglaze يبلغ سْمك كلا منهما ٠٠١ ميكرومتر. نتيجة لذلك؛ تم حديثاً اكتشاف النقاط من (أ) إلي (ه) بالإضافة إلي الاكتشاف الذي يتعلق بزيادة كميات Nb و Mn المضافة: (أ) بينما يمكن تطوير مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance عن طريق تعديل تركيبة الصلب؛ يمكن تحقيق التطوير إلي مستوي أكبر عن طريق إيجاد المزيد من اوكسيدات oxides في Vo الصلب ويزداد احتمال تطورها بزيادة نسبة فصل العناصر في الاكاسيد segregation of elements in the oxides . (ب) بالنسبة إلي كمية واحدة مضافة من (Nb من المحتمل زيادة قابلية التشكل؛ أو بشكل خاص
= ا
قيمة © وذلك في حالة الفصل الأكبر من Nb في oxides .
(ج) في ذلك الوقت؛ يتم أيضاً تطوير ناتج إضافة عنصر الإضافة الباهظ الثمن 8.
(د) يجب الأخذ في الاعتبار Lad الاختلاف في تركيز العنصر في الاكاسيد oxides وأيضاً
الاكاسيد التي تم مدها oxides elongated ؛ وتجزئتها . fractured وتشتيتها بواسطة _الدلفنة
.dispersed by rolling ©
)2( يمكن التحكم في درجة الاختلاف في تركيز العناصر في oxides عن طريق التحكم في وقت
إضافة العناصرء وخاصة العناصر المكونة للاكسيد ٠ oxide-forming elements أثناء صناعة
الصلب.
(و) يمكن على النحو المفضل العمل على تحلل الاكاسيد التي تتضمن اختلاف في تركيز
٠ العناصر بها من خلال تكوين فراغات forming voids في الناتج النهائي عن طريق التحكم
المناسب في ظروف الدلفنة على الساخن hot rolling » وخاصة درجة حرارة الدلفنة rolling
. strain rate ومعدل الاتفعال temperature
تم إكمال الاختراع الحالي بناءً على الاكتشافات المذكورة أعلاه حيث يشتمل جوهرها على ما يلي:
)١( لوح صلب enameling steel sheet he يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance |. ٠ ويتضمنء بالنسبة المثوية للكتلة:
y : C كه« 7 حتى ve ١ ٠ و
4 7 ٠ ١ “a حتى / vee 3 : Si
— AN — مايا : 77 حتى ٠,٠١ Al : 7 حتى مع « Jal أو a «00 : N Ie, Yo: P أو أقل؛ ER © أ أقل J «,vAO مر حتى Oe 0 0 : أكبر من 70.068 ولا يزيد عن 20.750 ويكون هناك توازن بين Fe والشوائب غير المرغوب بها. (Y) اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن ٠ القشور fishscale resistance كما ذُكر في )١( حيث يتضمنء بالنسبة المئوية ANS عنصر أو : من SI B . ل حتى Yo م لا : آ حر حتى ° JN Jao حتى vee : Ni
Jv, 00 ا حتى : 11 Yo Jove 0 ا حتى : Cu Cr : ا حتى مم
وعنصر أو isi من «W Ta مات قلاع «Ca و Mg بإجمالي م أو أقل؛ و
عنصر أو أكثر من كوف Se وى و Sb بإجمالي ف أو أقل.
() اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن
القشور fishscale resistance كما ذُكر في )١( أو oY) حيث يتميز بوجود تركيب الاكسيد oxide composition © النظام Fe-Nb-Mn ويوجد في تركيبة الاكسيد توزيع من تركيزات Nb بالنسبة
المنوية للكتلة؛ وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز عالي SLND)
نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة
مئوية) أي 115 بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية YS
(؟) اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن ٠ القشور fishscale resistance كما ذُكر في )7( حيث يتميز بوجود oxide تركيبة أخري لنظام
Fe-Nb-Mn تحتوي على تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لا يقل عن ١,7 ضعف أو لا يزيد على
A 7 ضعف تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة ل تركيبة الاكسيد المذكورة الموجودة في لوح الصلب
steel sheet « ولا يقل طول الخط المستقيم الذي diay في المسافة ما بين مركزي المركبين من
تركيبة الاكسيد عن 0.٠١ ميكرومتر ولا يزيد عن ٠١ ميكرومتر؛ ويقع الخط المستقيم الرابط بين Ve مركزي المركبين بزاوية لا تزيد عن Vax في اتجاه الدلفنة rolling direction
(5) اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن
oxide يتميز بوجود تركيبة الاكسيد Cua كما ذكر في () أو ) ؛)؛ fishscale resistance القشور ٠
سا١ composition النظام <Fe-Nb-Mn ويوجد في تركيبة الاكسيد عدد من تركيزات Nb بالنسبة المئوية للكتلة؛ وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز عالي ND) بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) أي 105 بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية > ALY © (1) اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance كما ذُكر في )0( حيث يتميز بوجود تركيبة الاكسيد أخري لنظام Fe-Nb-Mn تحتوي على تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لا يقل عن ١,7 ضعف أو لا يزيد على ٠ ١ ضعف تركيز Nb بالنسبة المئوية لكتلة التركيبة الاكسيدية oxide composition المذكورة الموجودة في لوح الصلب steel sheet ؛ ولا يقل طول الخط المستقيم الذي يمتد في المسافة ما بين ٠ مركزي المركبين من تركيبة الاكسيد عن 0.٠١0 ميكرومتر ولا يزيد عن Yo ميكرومتر؛ ويقع الخط المستقيم bbl بين مركزي المركبين بزاوية لا تزيد عن + ٠١ في اتجاه الدلفنة rolling .direction (VY) طريقة إنتاج لوح صلب مطلي enameling steel sheet يتم قولبته باستمرار يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance ؛ حيث يتميز بأنه أثناء عملية التصنيع والقولبة ٠ المستمرة continuous casting لصلب التركيبة المذكورة في ( )١ و (7)؛ يتم إضافة Mn و Nb J) الصلب المنصهر أثناء صناعة الصلب وذلك عن طريق إضافة ZA أو SST من الكمية الإجمالية ل Mn المضاف؛ مع السماح بمرور دقيقة واحدة أو أكثرء ثم إضافة 7850 أو أكثر من الكمية الإجمالية ل Nb المضاف؛ ثم إجراء القولبة المستمرة continuous casting خلال ٠١ دقيقة. (A) طريقة إنتاج lll صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز
١١ —
بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance كما ذُكر في (7) ٠ حيث يتميز بأنه أثناء عملية القولبة المستمرة continuous casting ؛ لا يتعدي معدل التبريد cooling rate عملية التصلد لطبقة من الصلب يبلغ مُمكها ١/؛ من ملمك اللوح» ٠١ م/ث.
)9( طريقة إنتاج اللوح صلب مطلي الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة
© لتكوّن القشور كما ذُكر في (7) أو (4)؛ Cua يتم تشكيل تركيبة الاكسيد oxide composition من النظام (Fe-Nb-Mn الذي يتراوح متوسط pla بين ٠.١0 ميكرومتر أو أكثر ليكوّن لوح صلب يتم قولبته باستمرار» ويوجد في تركيبة الاكسيد توزيع من تركيزات Nb بالنسبة المئوية للكتلة؛ وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز عالي ND) بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) أي ND بأكبر Ve نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية > ALY )٠١( طريقة إنتاج اللوح صلب مطلي الذي تتم auld باستمرار ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور كما ذُكر في (7) إلي (3)؛ حيث يتم تشكيل تركيبة الاكسيد للنظام (Fe-ND-Mn الذي يتراوح متوسط قطره بين ٠١ ميكرومتر أو أكثر ليكوّن لوح صلب تتم قولبته باستمرار؛ ويوجد في تركيبة الاكسيد توزيع من تركيزات Nb بالنسبة المئوية ALS وتكون النسبة بين تركيز Nb 0 بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز عالي SSUND) نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) أي Nb بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية ALY
(VY) طريقة إنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance كما ذُكر في (7) Cus ؛)٠١( A
- yy ؛ تتم دلفنة لوح صلب يتم قولبته continuous casting أنه بعد إجراء عملية القولبة المستمرة حيث يتم إجراء oS مم أو أكثر على الساخن عند درجة 100 م أو ٠٠ Asal باستمرار ويبلغ أولاً في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أكثر ومعدل انفعال يبلغ ١/ثانية أو أكثر حتى rolling Al أو أكثر ثم يتم إجراء الدلفنة في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أقل ١,4 يبلغ إجمالي الانفعال الحقيقي أو ٠.7 أكثر حتى يبلغ إجمالي الانفعال الحقيقي AE) «strain rate ويكون معدل الانفعال © أكثر. طريقة إنتاج اللوح صلب مطلي الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة (VY) )١( لتكوّن القشور حيث تتميز بأنه بعد إجراء عملية القولبة المستمرة لصلب التركيبة المذكورة في مم أو أكثر على الساخن عند 5٠ Sl تتم دلفنة لوح صلب يتم قولبته باستمرار ويبلغ oY) أو درجة 3050م أو أكثرء حيث يتم إجراء الدلفنة أولاً في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أكثر ومعدل ٠ أو أكثر ثم يتم إجراء الدلفنة ١,4 انفعال يبلغ ١/ثانية أو أكثر حتى يبلغ إجمالي الانفعال الحقيقي في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أقل ويكون معدل الانفعال ١٠/ثانية أو أكثر حتى يبلغ إجمالي أو أكثر. ١7 الانفعال الحقيقي شرح مختصر. للرسومات lel) رسم تخطيطي يوضح حالة إطالة وتجزئة تركيبة الاكسيداتكبيرة ليتكون فراغات مجزئة ١ الشكل ٠ . steel sheet في اللوح الصلب (‘hydrogen trapping الهيدروجين Jaa القدرة على وتجزئة اوكسيدات كبيرة ليتكون فراغات مجزئة Ala) رسم تخطيط يوضح حالة ١“ الشكل (لها القدرة على حجز الهيدروجين) في اللوح elongated and fractured to form fracture voids
١ — -— الصلب. الشكل ؟ رسم تخطيط يوضح عدم تكوّن الفراغات المجزئة عند وجود اوكسيدات صغيرةٌ fracture .voids are not formed when fine oxides are present الشكل ؛ مخطط يوضح زيادة Sle hill ana عند اختلاف تركيز اوكسيدات voids become larger .with oxides differing in concentration ~~ © الشكل © مخطط يوضح صغر الحجم الفراغات عند استخدام اوكسيدات متشابهة التركيز oxides of .the same concentration الوصف التفصيلي: فيما يلي و صف تفصيلي للاختراع . ٠ أيلاً؛ سوف يتم وصف الاختراع بالإشارة إلي التركيبة ومعدلات محتوي الصلب (بالنسبة المئوية للكتلة فيما يلي). ve Y:C 7 حتى ve Yo 7 من المعروف أن قابلية التشكل تزداد بانخفاض محتوي الكربون . في الاختراع الحالي؛ يبلغ محتوي الكربون 0.000 7 أو أقل. للحصول على تمدد كبير وقيمة 1 مرتفعة؛ يفضل أن يبلغ المحتوي ٠ ©20,07 أو أقل. والأفضل من ذلك أن يتراوح بين 0.00٠5 7 أو أقل. وحيث أنه لا توجد حاجة خاصة لتحديد الحد الأدنى؛ يفضل أن يبلغ 70.0007 لأن خفض محتوي الكربون يعمل على زيادة تكلفة صناعة الصلب.
ve - ١١ 1 حتى 7/0٠٠١ (Say استخدام Si بكميات ضئيلة للتحكم في تركيبة اكسيدات . للحصول على هذا التأثير؛ يمكن أن يبلغ المحتوي 70.009 أو أكثر. من ناحية أخري؛ لا يؤدي المحتوي الزائد فقط إلي إفساد الخصائص الطلائية لكنه أيضاً يكوّن كمية كبيرة من oxides Si تكون منخفضة القابلية للطرق عند © الدلفنة على الساخن hot rolling وفي بعض الحالات تعمل على تقليل مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance » لذلك يكون المحتوي 70.00 أو أقل. يفضل أن يكون المحتوي Jay أو أقل والأفضل أن يكون 70.15 أو أقل. Led يتعلق بتطوير مقاومة الفقاقيع bubble ومقاومة عيوب البقع السوداء black spot الخ. يفضل بشكل أكبر الحصول على خصائص طلاء سطحي «enamel surface properties ويفضل أن يبلغ المحتوي بين ١,08 7 أو اقل. IAYo حتى 7.07 Mn 0٠ عن طريق إضافة oxide composition مكوناً هاماً يؤثر على التغير في تركيبة اكسيد Mn يعتبر هشاشته aie في ذات الوقت؛ يعتبر عنصراً يعمل على ND و oxygen كميات من اكسجين
Gag في الاختراع الحالي؛ الذي . hot rolling على الساخن Adal بالتسخين نتيجة ل 98 أثتاء يكون المحتوي 70.07 أو أكثر. ويفضل أن يكون 70.05 أو «oxygen إلي تضمين اكسجين على تقليل التصاق الطلاء وزيادة احتمال حدوث Mn أكثر. بوجه عام؛ تعمل الكمية الكبيرة من Vo لأقصي حد Mn فقاعات وبقع سوداء. في الصلب محل الاختراع الحالي؛ الذي يستخدم بشكل فعال إلي انخفاض بسيط في هذه الخصائص. من ناحية أخري؛ تعمل Mn اوكسيد ¢ تؤدي إضافة بشكل إيجابي. يعني هذا Min على تسهيل التحكم في تركيبة اكسيد ؛ لذلك يتم إضافة Min إضافة يفضل أن يكون الحد الأقصى 70,80 ويفضل أيضاً . Ts يبلغ Mn أن الحد الأقصى لمحتوي
- ١و - أن يكون الحد الأقصى ل 140 JT
Loge حتى 7.0٠7 إه: يعتبر [RRS Al مكوناً للاكسيد Loxide-forming element للعمل على تطوير مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance كواحدة من خصائص الطلاء؛ يفضل استخدام كمية مناسبة من © اكسجين oxygen في الصلب مثل الاكسيد في مادة الصلب -oxides in the steel material للحصول على هذا Ql يتم استخدام 70.0007 أو أكثر من AL من ناحية أخري؛ يعتبر Al عنصر نزع اكسجين قوي؛ أي أنه في حالة إضافته بكميات كبيرة فلن يؤدي فقط إلي صعوبة الحفاظ على كمية oxygen المطلوبة في الصلب طبقاً للاختراع الحالي لكنه قد يقلل أيضاً من مقاومة تكوّن القشور عن طريق تكوّن كميات كبيرة من oxides Al لا تكون هشة أثناء الدلفنة ” على ٠ الساخن hot rolling . لذلك؛ يبلغ محتوي 70.00٠0 AL أو أقل. ويفضل أن يكون المحتوي
Jil أو eee
Jil أو 7+, 00 iN يعتبر 7 Jia © عنصر مذاب بيني interstitial solute element )13 تم استخدامه بكمية كبيرة؛ فإئه حتى في حالة إضافة Nb أو 7 أو JB العناصر (AY) المضافة المكونة لل nitride ؛ ٠ فإن قابلية التشكل تنخفض ويصعب إنتاج لوح الصلب steel sheet مقاوم لعوامل الزمن. لهذا السبب؛ يبلغ الحد الأقصى لعنصر 17 70.0068. ويفضل أن يبلغ محتوي 70.0045 أو أقل. لا يجب تحديد الحد الأدنى؛ لكن مع تقنيات صناعة الصلب الحالية؛ يصبح الإنتاج مكلفاً باستخدام أقل من 70.0010 لذلك يفضل أن يبلغ المحتوي 70.00٠0 أو أكثر.
ا - ip 0.758 7 أو أقل يعتبر العنصر © من الشوائب التي لا يمكن unavoidable impurity lead . إذا كان محتوي P aise فيؤثر ذلك على التفاعل بين الزجاج والصلب عند حرق الطلاء firing the enamel بشكل خاص؛ يمكن أن يؤدي فصل © في التركيز العالي عند الحدود البللورية للوح الصلب grain boundaries of the steel sheet © إلي ظهور عيوب في مظهر الطلاء مثل الفقاعات bubble أو البقع السوداء black spot وما شابه. في الاختراع الحالي»؛ يفضل أن يكون محتوي © 70,75 أو أقل؛ والأفضل أن يكون © 70.07 أو أقل؛ والأفضل 70.0٠5 أو أقل» والأفضل من ذلك 70.000 أو أقل. 85 أو أقل Ve يكوّن 5 Mn sulfides . بشكل خاص» يؤثر الترسيب المشترك لهذه sulfides مع oxides إلي تكوّن فراغات عندما تكون الدلفنة rolling أكثر فاعلية؛ بالتالي يعمل على تحسين مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance . لا يجب الاحتواء على هذا العنصر على الإطلاق؛ أي أنه من المقبول أن يكون المحتوي 760 منه؛ لكن من أجل الحصول على التأثير المذكور أعلاه؛ يجب استخدام كمية منه تبلغ 70,007 أو أكثر. يفضل أن يكون المحتوي 70.005 أو «JST والأفضل من ذلك 20,0٠00 ١ أو أكثرء والأفضل من ذلك أن يكون 70,015 أو أكثر. علاوة على edly إذا كان المحتوي مرتفعاً للغاية فإنه يمكن أن يقل تأثير Min المطلوب للتحكم في تركيبة اكسيدات التي لها دوراً هاماً في الاختراع الحالي؛ بحيث يبلغ الحد الأقصى 70,08. يفضل أن يكون المحتوي ٠ أو أقل والأفضل أن يكون ٠.0 5٠ 7 أو أقل.
ا
0:0 / حتى م م
O bay عنصراً مطلوباً لتكوين تركيبة الاكسيدات composite oxides . يعتبر هذا العتصر
ضرورياً في الاختراع الحالي لأنه يؤثر بشكل مباشر على خاصية القشور وقابلية التشكل؛ ويؤثر
أيضاً على مقاومة القشور بالاشتراك مع محتويات Mn و UND لكي تظهر هذه التأثيرات فمن © الضروري أن dy المحتوي 70.005 أو أكثر. ويفضل أن يبلغ المحتوي 70.0٠0 أو أكثرء
والأفضل أن يكون 70.015 أو أكثر؛ والأفضل من ذلك أن يبلغ 70.016 أو أكثر؛ والأفضل من
ذلك أن يكون 70.07٠0 أو أكثر. من ناحية (gal إذا أصبحت كمية oxygen كبيرة فإن المحتوي
الكبير من oxygen يقلل بطريقة مباشرة قابلية التشكل. يؤدي ذلك أيضاً إلي زيادة الكمية المضافة
من 105 المطلوبة في الاختراع (Jal مما يعمل بالتالي بطريقة غير مباشرة على زيادة تكلفة Ye الإضافات. لذلك؛ يفضل أن يبلغ الحد الأقصى 0.0085 7 والأفضل أن يكون 70.0765 أو أقلن
والأفضل من ذلك 8# 0,٠ 7 أو أقل.
70.79٠0 ولا يزيد عن 7 0.٠55 أكبر من iNb
يعتبر Nb عنصراً هاماً في الاختراع الحالي. يعمل Nb على تطوير ALE السحب المرتفعة عن
طريق تثبيت © و WV على الرغم من ضرورة وجوده أيضاً لتوفير خاصية مقاومة عوامل الزمن ٠ وقابلية التشكل المرتفعة؛ فإنه يتم استخدامه في الاختراع الحالي لتوفير تأثير خاص يختلف WS عن
هذه التأثيرات. بشكل (Gala يعمل Nb المضاف بشكل فعال على منع تكوّن القشور عن طريق
الارتباط مع oxygen في الصلب ليتكون 071088 . يفضل استخدام محتوي Hu 0 لكي
يحدث هذا التأثير. يفضل أن يبلغ المحتوي 70,051 أو أكثرء ويفضل أن يكون 720.091 أو
أكثر؛ والأفضل أن يكون 70.0716 أو أكثرء والأفضل من ذلك أن يكون 70.0061 أو أكثر. من
م١ - ناحية أخري؛ عند إضافة كمية كبيرة؛ يتم نزع اكسجين في الوقت الذي يتم به إضافة Nb مما لا يؤدي فقط إلي صعوبة الاحتفاظ ب oxygen في الصلب بل يعمل أيضاً على تقليل مقاومة عيوب تكوّن الفقاعات bubble والبقع السوداء black spot . لذلك يبلغ الحد الأقصى 0,750 7. يفضل أن يبلغ المحتوي ٠ 70.15 أو أقل والأفضل أن يكون 0.17١ 7 أو أقل. © عنصر أو أكثر من : 0007© حتى 07١6 و لان 0 حتى LoVe لكل من العنصرين 3 و 7 تأثيرات مشابهه لتأثير Nb بالنظر إلي تأثيرات هذه العناصر كل علي حدة؛ يتضح أن الحد الأقصى لإضافة B يعتبر منخفضاً بالنسبة إلي قابلية القولبة أثناء القولبة المستمرة continuous casting ويعتبر تأثير قابلية التشكل الخاص به أقل من تأثير Nb يعتبر تأثير 7 علي قابلية التشكل مشابهاً لتأثير (Nb وعلي الرغم أن مجال الحد الأقصى يعتبر كبيراً ٠ طبقاً لمعايير التوازن مع كمية oxygen المتبقية في الصلب؛ فإن ol الخاص بمقاومة تكوّن القشور fishscale resistance ؛ في Alls وجود اختلاف في تركيبة اكسيد ؛ يعتبر أقل من تأثير Nb وتعد تكلفة مزج السبائك الخاصة به أعلي من تكلفة Nb في الاختراع الحالي؛ يتم إضافة كل من 8 و 7 بشكل منفصل أو be حسب الرغبة. من ناحية أخري؛ في الاختراع الحالي؛ الذي من الضروري وجود Nb به؛ تعمل الإضافة المشتركة ل 1 و ١7 علي زيادة مجال الاختلاف في تركيبة VO اكسيد_وبالتالي تؤدي J) حدوث تأثير واضح فيما يتعلق بتطوير مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance . لكي يتم الحصول علي هذا التأثير باستخدام B يجب استخدام محتوي يبلغ 70.0007 أو أكثر. يؤدي Lad B إلي تقوية الالتصاق ويمكن إضافته لتحقيق هذا الغرض. يفضل أن يكون محتوي B 1 أو أكثرء والأفضل أن يكون 70.00٠0 أو GST والأفضل_من ذلك أن يكون
- ١و
أو أكثر. فيما يتعلق بقابلية AN يفضل أن يكون الحد الأقصي 70.070 أو اقل.
بناءً علي كمية «Nb يمكن أن تؤدي إضافة كمية زائدة من 8 عندما يكون محتوي Nb كبيراً؛ إلي
زيادة درجة حرارة إعادة lal بشكل ملحوظ» مما يؤدي J) ضرورة إجراء عملية التلدن في درجة
حرارة مرتفعة من أجل تحقيق قابلية تشكل جيدة بعد الدلفنة rolling /التلدن Jal annealing تقل © إنتاجية عملية التلدن. لذلك؛ يفضل أن يكون الحد الأقصى لمحتوي 1 70.0070 أو أقل. بشكل
Laie (pala يكون محتوي Nb 70,051 أو «JST يفضل أن يكون 8 078٠ 70.0 أو أقل.
لكي يتم الحصول علي التأثير السابق باستخدام VV يجب استخدام محتوي يبلغ 70009 أو أكثر.
يفضل أن يكون المحتوي 70.0016 أو أكثرء والأفضل أن يكون 70.000 أو أكثرء والأفضل من
ذلك أن يكون 70,015 أو أكثر. فيما يتعلق بتكلفة الإضافة ومقاومة عيوب تكوّن الفقاعات bubble ٠ /البقع السوداء black spot ¢ يكون الحد الأقصي 70,19. Lovie يكون محتوي Nb
67 فقط» يفضل أن يكون محتوي Nb أو أكثر ويتم تحقيق تأثير الاختراع باستخدام ٠
0 أو أقل؛ والأفضل من ذلك أن يكون 4٠ 7 أو اقل.
عنصر أو أكثر من ١500 Ni حتى 0,90 و 0٠:11 حتى 7/0.86
يتم استخدام Ni و Ti في oxides بالارتباط be ويؤثران علي التحكم في oxide . عندما تكون ٠ الكمية المستخدمة منهما صغيرة نسبياً؛ فإنهما يتجزءان في oxides لينتج تأثير مطلوب من قابلية
طرق وصلابة تختلف موضعااً.
لكي يتم الحصول علي التأثير السابق باستخدام Ni يجب استخدام محتوي يبلغ 70.0009 أو
أكثر. يفضل أن يكون المحتوي 70,001١ أو أكثرء؛ والأفضل أن يكون 70.007١ أو أكثر؛
.لا ا والأفضل من ذلك أن يكون 70.0067 أو أكثر. لكي يتم الحصول علي التأثير السابق باستخدام 7 يجب استخدام محتوي يبلغ 70,000٠ أو أكثر. يفضل أن يكون المحتوي 70.0005 أو «KS والأفضل أن يكون 70.00٠١ أو SST والأفضل من ذلك أن يكون 70.00٠1 أو أكثرء والأفضل من ذلك أن يكون 70.007١ أو أكثر. من ناحية أخري؛ تؤدي الكمية الزائدة منهما إلى © تطوير تجانس الخواص الفيزيائية للاكسيد physical properties oxide ¢ وحيث أنه قد يؤثر ذلك علي التأثير الخاص بالاختراع الحالى فإنه يفضل تحديد الحد الأقصى. يفضل أن يكون محتوي كلا من 18 و TE 70.05 أو أقل. ويفضل أن تكون محتوياتها 70.0746 أو أقل؛ ويفضل أن يكون 0٠ أو أقل؛ ويفضل أن يكون EY 70.07 أو أقل؛ والأفضل من ذلك أن يكون 001860 7. عنصر أو أكثر من «Ca «Ce La «Mo «W «Ta و Mg بإجمالي ٠ أو أقل. يتم سحب Ve عنصر أو أكثر من «Mo «W «Ta مآء «Ca «Ce و Mg بشكل مؤكد من المعدن الخام؛ أو خراطة المعدن scrap أو أي مادة خام raw materials أخري. علي الرغم من أن هذه المواد لا تتطلب إضافة مؤكدة؛ فإنها تعمل بطريقة مشابهة لطريقة Nb من أجل منع فعال لتكوّن القشورء بحيث يمكن استخدام عنصر أو أكثر من هذه العناصر بإجمالي 7٠00 أو أقل. يفضل أن يبلغ المحتوي من هذه العناصر © 7 أو أقل والأفضل أن يكون 0.١ 7 أو اقل. في حالة استخدام كمية كبيرة من VO هذه العناصر؛ لن يمكن تجاهل تفاعلها مع العناصر المكونة للاكسيد ؛ بحيث تصبح كل من تركية وشكل تركيبة الاكسيدات composite oxides غير مرغوب فيهما. veer) Cu حتى مم يتم استخدام Cu للتحكم في تفاعل الزجاج مع الصلب reaction of the glass and steel] أثناء حرق الطلاء. في حالة طبقة الطلاء المفردة» يعمل (Cu الذي تم تجزئته علي السطح أثناء المعالجة yy —
الأولية؛ علي التأثير علي تطوير الاختلافات الدقيقة pretreatment has the effect of promoting micro-variations في التفاعل» مما يؤدي إلي تقوية الالتصاق improving adhesion في حالة طبقتين من الطلاء؛ يكون التفاعل المتعلق بالتجزئة علي السطح طفيفاً لكن يعمل Cu علي التأثير علي التفاعلات الدقيقة بين الطبقة تحت الزجاجية والصلب underglaze and steel . للحصول علي 0 هذه التأثيرات؛ تتم إضافة Cu حتي يصل إلي 70.000٠ أو أكثر. لا تؤدي الزيادة غير المتعمدة فقط إلي تثبيط التفاعل بين الزجاج والصلب لكنها قد تقلل أيضاً من قابلية (JS ولتجنب هذه التأثيرات الضارة يفضل أن يكون المحتوي 70.05 أو أقل. يفضل أن يكون المحتوي 720.074 أو
أقل والأفضل أن يكون 0.2014 7.
6١ Cr حتى م
fishscale علي تحسين قابلية التشكل ويساهم أيضاً في تطوير مقاومة تكوّن القشور Cr يعمل ٠ شكل تركيبة؛ مما 8 oxide الذي من المستهدف دمجه في oxygen ب Cr يرتبط . resistance لينتج oxides في Cr يتجزأ ld عندما يكون المحتوي منه ضئيل . oxide يؤثر علي التحكم في تأثير مطلوب من قابلية طرق وصلابة تختلف موضعياً. من ناحية أخري؛ تؤدي الكمية الزائدة منه وحيث أنه قد يؤثر «oxide physical properties إلى تطوير تجانس الخواص الفيزيائية للاكسيد ذلك علي التأثير الخاص بالاختراع الحالي فإنه يفضل تحديد الحد الأقصى له. يجب استخدام كمية Ve أو أكثر للحصول علي التأثيرات السابقة. يفضل أن يكون محتوي الكربون 70.000٠ من © تبلغ أو أكثرء والأفضل من ذلك أن يكون 70.007١ أو أكثرء والأفضل أن يكون Teeny والأفضل أن يكون Jil أو أكثر. يفضل تحديد الحد الأقصى ليكون 70505 أو 1 70.07 4١ أو أقل؛ والأفضل أن يكون 70,079٠0 أو أقل؛ والأفضل من ذلك أن يكون 0٠
أو أقل 6 و لأفضل من ذلك جميعاً أن يكون A ve ١٠ .
عنصر أو أكثر من (As وي Sb «Sn بإجمالي ,2 1 أو أقل .
يتم سحب عنصر أو أكثر من «Sn Se (As و 56 بشكل مؤكد من المعدن الخام؛ أو خراطة
المعدن أو أي sale خام أخري. يمكن استخدام عنصر أو أكثر من هذه العناصر بإجمالي 7100 أو © أقل بدون تثبيط تأثير الاختراع الحالي بشكل خاص. علي الرغم من ذلك؛ تكون الإضافة المؤكدة
بكميات كبيرة أمراً مقبولاً عندما يكون من المتوقع أن توفر هذه الإضافة Whe تتعلق بالإنتاج و/أو
الجودة التي تضيف إلي وتتعدي المزايا المتوقعة من الاختراع الحالي.
حيث أن الشوائب الأخري التي لا يمكن تجنبها قد يكون لها تأثير عكسي علي خصائص المادة
وخصائص الطلاء ¢ فيجب تقليل كميتها .
٠ يمكن تحقيق المقاومة الفعالة لتكوّن القشور بدون التحكم في oxide . من الملاحظ lad من ناحية أخريء أنه عند التحكم في oxide من أجل التحكم في تغيير تركيبة اكسيد oxide composition بحيث يتم تطوير عملية تكوين الفراغات voids في لوح الصلب steel sheet وبالتالي زيادة القدرة علي حجز الهيدروجين hydrogen trapping ¢ فإنه يصبح في الإمكان إنتاج لوح صلب مطلي enameling steel sheet يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance ¢ ولا
Yo يحتوي علي عيوب تكوّن الفقاعات bubble /البقع السوداء Leg black spot شابه؛ ويكون ذو قدرة عالية علي الالتصاق بالطلاء؛ ليس فقط مع طبقة الطلاء المفردة؛ بل أيضاً مع طبقتين من الطلاء. علاوة علي ذلك؛ في الاختراع الحالي» حيث أن المنتج النهائي يمر بعمليات الدلفنة rolling التي
الج ا تتضمن خطوة أو خطوتين من Rll علي الساخن والدلفنة علي الباردء فإنه يتميز بأن oxides الموجودة به؛ سواء كانت oxides مختلفة في التركيبة أو تركيبة الاكسيدات تم تكوينها بالاندماج مع هذه «oxides تتميز بتغييرات كبيرة داخلية في التركيبة وتكون موجودة أيضاً بأشكال خاصة ومرغوب فيها. © أولاً؛ تكون تركيبة الاكسيدات النظام (Fe-Nb-Mn الناتجة من الاندماج بين (Al Si Mn Fe oxides 5 «Nb أخرى تدخل في نطاق الاختراع الحالي؛ ذات قطر يبلغ ١0٠١0 ميكرومتر أو أكثر. يكون تأثير 5 التي يقل حجمها عن هذا المجال؛ علي مقاومة تكوّن fishscale sll resistance ¢ وهي خاصية أولية للصلب محل الاختراع؛ أي تطوير القدرة علي تثبيط دخول hydrogen ¢ ضئيلاً. يمكن التعرف علي خصائص oxides المذكورة أدناه حتي إذا كان قطر ١,50 oxides) ميكرومتر أو أكبر؛ ويفضل أن يكون ١:١ ميكرومتر أو أكبر والأفضل أن يكون ٠ ميكرومتر أو Sly.
Sh علي تأثير الاختراع الحالي؛ لا توجد حاجة لتحديد حد أقصى للقطر. من ناحية أخري؛ علي الرغم من أن الوضع يتغير باختلاف محتوي 07860 ؛ فإن زيادة عدد 65 الكبيرة يعمل علي تقليل كثافة oxide لتقليل تأثير Land دخول هيدروجين hydrogen علاوة علي ذلك؛ من الشائع أن oxides كبيرة الحجم تؤثر بالسلب علي قابلية التشكل حيث تعمل VO كنقاط بدء تكوّن شق في اللوح الصلب steel sheet عندما يعمل اللوح الصلب. مع اعتبار هذه النقاط» من المفضل تحديد متوسط القطر لل oxides ليكون ١١ ميكرومتر أو أقل؛ ويفضل أن يكون ٠ ميكرومتر أو أقل والأفضل أن يكون © ميكرومتر أو أقل. من الخصائص التي تميّز تركيبة الاكسيدات النظام Fe-Nb-Mn التي يحددها الاختراع الحالي تركيز Nb في oxides يتطلب الاختراع الحالي تحديد oxides ك xides تحتوي علي تركيز مرتفع
ا oxides تحتوي علي تركيز منخفض. من ضمن oxides التي تمت ملاحظتها في نطاق ٠٠١ ميكرومتر ٠٠١ x ميكرومتر ضمن مجال الملاحظة؛ تم قياس تركيز 170 في Mu oxide ٠٠١ قطره ١١ ميكرومتر أو أكبر. بشكل pala يتسم الاختراع الحالي aly عند قياس تركيزات تركيبة الاكسيدات التي تمت ملاحظتها في مجال الملاحظة حيث تبلغ ٠٠١ ميكرومتر ٠٠١ x © ميكرومتر في قطاع عرضي للوح؛ يتضح وجود oxides تختلف في تركيز Nb بحيث تكون النسبة بين تركيز Nb عالي Nb) بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Nb منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) هو ND بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية > 1,7. كما سوف يتم مناقشته فيما بعد؛ عندما تصبح النسبة ١,7 أو oS يستمر تغيير شكل oxides أثناء الدلفئة rolling وتكوين cle fall حيث يتم تطوير مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance بشكل ملحوظ. يفضل أن ٠ تكون النسبة ١,5 أو Ot والأفضل أن تكون 7,٠ أو أكبرء والأفضل أن تكون 5,٠ أو أكبر و لأفضل من ذلك أن oss أو أكبر . علي الرغم من عدم وجود حد أقصى محدد؛ يفضل أن يكون الحد الأقصي حتي ٠٠٠١ طبقاً لاعتبارات عملية. Jian إحدي السمات الأخري في وجود اختلاف مشابه في التركيبة فيما يتعلق بمحتوي 148. بشكل خاص؛ يتسم الاختراع الحالي بأنه في نطاق مجال الملاحظة الذي يتراوح بين ٠٠١ ميكرومتر X ٠٠١ ٠ ميكرومتر في قطاع عرضة coll توجد تركيبة الاكسيداتغير متماسكة تختلف في تركيز Mn حيث تكون النسبة بين تركيز Mn عالي Mn) بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Mn منخفض Mn) بأصغر نسبة مئوية) هو Mn بأكبر نسبة مئوية/ Min بأصغر نسبة مئوية > 7,. عندما تصبح نسبة تركيز ٠,7 Mn أو أكثر؛ فإنه كما في Nb Alla يستمر تغيير شكل oxides أثناء الدلفنة rolling وتكوين الفراغات 70109 ؛ حيث يتم تطوير مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance
0
بشكل ملحوظ. يفضل أن تكون النسبة ١,5 أو أكبرء والأفضل أن تكون 7,٠ أو أكبر؛ والأفضل أن تكون Ee أو Ol والأفضل من ذلك أن تكون 1.0 أو أكبر. علي الرغم من عدم وجود حد
أقصى محدد؛ يفضل أن يكون الحد الأقصي حتي ٠٠.١ طبقاً لاعتبارات عملية. علي الرغم من عدم اقتصار طريقة قياس تركيزات العناصر المختلفة في oxides علي الطريقة © المستخدمة في تحديد الاختراع الحالي؛ فإنه يجب تحديد تركيزات oxides المختلفة. علاوة علي ذلك؛ كما سوف يتم مناقشته Ladd بعد؛ يجب تحديد تغير التركيز في oxide الواحد ؛ بحيث يصبح Ladle للاستخدام»؛ علي سبيل (JU جهاز تحليل الأشعة السينية باستخدام الطاقة المشتتة (DXA) بينما من الممكن الاكتفاء بأي طريقة قياس عادية؛ فإن الحاجة لتحديد التركيز في مناطق مجهرية regions 0010050016 تحتم الحذر عند تقليل قطر شعاع الإلكترونات electron beam diameter Ve بشكل كافي والأمور ١ لأخري . علاوة علي ذلك؛ ليس من الضروري معرفة القيمة النسبية لتركيز Nb ولا يجب تحديد القيمة المطلقة أيضاً. عند استخدام (EDXA يمكن استخدام نسب أعلي قيمك التحديد. يجب اتخاذ الحذر حيث تزداد النسبة بين مناطق التركيز المرتفع ومناطق التركيز المنخفض بينما يقل حجم المنطقة الجاري قياسها. تكون أعلي قيمة عند قياس التركيز في المناطق التي يبلغ حجمها حجم ذرة Bands حيث من المتوقع أن يكون تركيز الجزء المرتفع التركيز 7٠٠١ high-concentration portions ٠ ويكون تركيز الجزء المنخفض التركيز low-concentration portions 7. في هذا الاختراع؛ يتم استخدام متوسط قيم المناطق التي تتراوح بين ٠0 و cu) مع الأخذ في الاعتبار منطقة إشعاع الإلكترونات لكل من TEM و SEM التي Sale يستخدمها المخترعون. بشكل (gala يتم الحصول علي المعلومات الخاصة بمنطقة أكبر من قطر شعاع الإلكترونات electron beam diameter المحدد لأن شعاع الإلكترونات ينتشر في المنطقة المشعة.
0
في هذا الاختراع» يمكن استخدام قيمة يتم الحصول عليها عن طريق ضبط قطر شعاع الإلكترون ليساوي قطر المنطقة المستهدفة أو لمسح منطقة أصغر نسبياً بشعاع الإلكترون وباستخدام قيمة ليس من الواضح سبب تطور مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance « أي القدرة علي Jay © دخول هيدروجين hydrogen ؛ بهذه الطريقة عند اختلاف تركيز oxide ؛ لكنه من المعتقد أن
السبب يكمن فيما يلي . كما سوف يتم مناقشته فيما بعد؛ يُعتقد أن تركيبة الاكسيدات oxide ا ٠ المشتتة في صلب الاختراع تأتي من تركيبة الاكسيدات كانت متحدة في الأصل. بمعني آخرء يُعتقد أن oxides التي كانت كبيرة ومتحدة عند قولبة الصلب بعد التحكم في التركيبة تم مدهاء وتجزئتها؛ وتشتيتها. يحدق كل من الإطالة والتجزئة أولاً أثناء عملية الدلفئة؛ بينما تتم ٠ إطالة عهن«ه_بشكل أساسي أثناء dda علي الساخن hot rolling ويتم تجزئتها بشكل أساسي أثناء dill) علي البارد. إذا كان من الضروري وجود اختلافات في تركيبة اكسيد أثناء هذه العملية؛ فإن درجة الإطالة تختلف باختلاف المنطقة؛ فينتج oxide في شكل معقد؛ يوحي بأن التجزئة تحدث في المناطق الضيقة (الرفيعة) علي نحو مميزء علاوة علي ذلك؛ علي نحو مميز a المناطق التي يكون فيها تغيير الشكل كبيراً نتيجة لتركيز ضغط التيار. نتيجة لذلك؛ تتجزاً ٠ وتتشتت المناطق التي تختلف في التركيبة بشكل فعال. من المُعتقد أنه أثناء هذه التجزئة الفعالة؛ يتكوّن العديد من الفراغات وتصبح مواقع حجز الهيدروجين hydrogen trapping في الصلب Cua يكون من المطلوب تطوير القدرة علي تثبيط إدخال hydrogen » أي مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance ؛ الذي يحتاجه لوح صلب مطلي enameling steel sheet . سوف يتم
وصف ما سبق بالإشارة إلى الرسومات.
EV
كما هو موضح بالشكل ١؛ حيث توجد اختلافات في تركيز Nb و Mn في 01088 ؛ تمر تركيبة الاكسيدات الكبيرة ١ بمرحلة إطالة experience elongation ؟ عن طريق الدلفئة علي الساخن hot rolling ؟ ثم تجزئتها بواسطة Jalal علي البارد fractured by cold rolling 4؛ مما يطور من مقاومة تكوّن القشور للوح الصلب steel sheet عن طريق تكوين فراغات مجزأة efficiently forming fracture voids © © بداخله. من dali أخري؛ كما هو موضح بالشكل oF بمجرد اندماج الكبيرة بالطريقة التقليدية تمر oxides الكبيرة 7 بمرحلة إطالة experience elongation ؟ عن طريق الدلفنة علي الساخن hot rolling ؟ لكن يتم تجزئتها بواسطة الدلفنة علي البارد fractured by cold rolling 4؛ مما يجعل من الصعب الحصول علي الفراغات المجزأة المطلوبة 0 Jie الناتجة في صلب الاختراع. كما هو موضح بالشكل “؛ فر مرحلة الطلاء؛ لا تمر اكسيدات ٠ مركبة الصغيرة ١ بمرحلة إطالة experience elongation ؟ عن طريق الدلفنة علي الساخن hot
A voids ؟ ولا يتم تجزئتها بواسطة الدلفئة علي البارد 4؛ وبالتالي لا تنتج أي فراغات rolling و ؟ يوضحان الحالة التي تكون بها المسافة بين اكسيدات مركبة ١ علي الرغم من أن الشكلين المجزأة قصيرة نسبياً وتظل الفراغات كما هي بين اكسيدات مركبة » إلا أن تأثير الاختراع الحالي يمكن أيضاً الحصول عليه بشكل كامل حتي وإن اختفت الفراغات بين اكسيدات مركبة المتكونة نتيجة للإطالة والتجزئة عن طريق الدلفئة علي الساخن والدلفنة علي البارد لأنه تم سحقها عن ٠ البارد. يتم توضيح هذه الحالة بشكل ey بنفس عمليات الدلفنة علي الساخن Aili) طريق تخطيطي في الشكل ؛ و *. كما هو موضح بالشكل 4؛ في حالة صلب الاختراع الذي يحتوي في تركيبة الاكسيدات ويحتوي علي تركيبة Mn و Nb علي اختلافات كبيرة في تركيز ذات التركيز المختلف)؛ 4 oxides) كبيرة forming voids الاكسيداتقادرة علي تكوين فراغات
- YA -
تصبح الفراغات حول اكسيدات مركبة أكبر حجماً ٠١( حيث يكون حجم الفراغ كبيراً) وذو قابلية أكبر لتطوير مقاومة تكوّن القشضور fishscale resistance . من aad السمات ١ لأخري احتواء اكسيدات مركبة ذات التركيزات المختلفة علي علاقة نسبية موضعية في اللوح الصلب steel sheet . بشكل خاص؛ يتميز كل من تركيبة الاكسيد ذو تركيز مرتفع من Nb وتركيبة الاكسيد ذو تركيز © منخفض من Nb بنسبة تركيز تبلغ ٠,7 أو أكبر ويقع الخط المستقيم الرابط بين كل مركزين من تركيبة الاكسيدات بزاوية لا تزيد عن + ٠١ من اتجاه الدلفنة direction عصثااه» ولا يقل طول الخط المستقيم الذي يمتد في المسافة ما بين مركزي المركبين من تركيبة الاكسيد عن ٠.٠١ ميكرومتر ولا يزيد عن Yo ميكرومتر. يفضل أن تكون الزاوية المذكورة VE من زاوية الدلفئة؛ ويفضل أن تكون +0 من زاوية الدلفنة؛ ويفضل أن تكون +7 من زاوية الدلفنة؛ بحيث تصطف oxides) بشكل مستقيم في اتجاه الدلفنة direction 011188 في مقابل ذلك؛ كما هو موضح بالشكل ©؛ في ١١ oxides alla من نفس التركيز» تكون الفراغات الواقعة حول oxides أصغر حجماً من حالة oxides ذات التركيز المختلف VY) حيث يكون حجم الفراغات صغيراً)؛ بحيث يقل تطور
مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance . علي الرغم من عدم وضوح سبب ذلك؛ فإنه من الضروري أن تكون القدرة علي تثبيط انتشار hydrogen ٠ المطلوبة للوح الصلب steel sheet قادرة علي منع دخول hydrogen من اتجاه مركز السُمك للوح الصلب steel sheet إلى السطح. بالتالي يتضح أنه من غير الملائم تحقيق هذا الغرض في الاختراع الحالي إذاء علي سبيل المثال؛ كانت تركيبة الاكسيدات مصفوفة في اتجاه سمك اللوح لكي يتم السماح بتكوين تيار من hydrogen بطول تركيبة الاكسيدات في اتجاه سّمك اللوح. لذلك؛ من الطبيعي افتراض أن تركيبة الاكسيدات_ التي تميّز الاختراع الحالي تساعد علي
Cova
المزيد من التطور في الخصائص نتيجة لاصطفافها في موازاة سطح اللوح الصلب steel sheet بالتالي» لا توجد حاجة لتحديد الوضع بزاوية محددة بالنسبة لاتجاه الدلفنة rolling direction كما
سبق الإشارة إذا كان بالإمكان تحقيق الوضع الموازي لسطح اللوح الصلب steel sheet علي الرغم من ذلك؛ في الطرق العادية للإنتاج» يصعب؛ علي سبيل؛ أن تكون اكسيدات مركبة © في اتجاه عرض اللوح؛ بينما من المعتقد أن الدلفنة rolling تعمل علي تشتيت تركيبة الاكسيدات حيث يحدد الاختراع الحالي الوضع عن طريق الزاوية مع اتجاه الدلفنة rolling direction علاوة علي ذلك؛ تتسم تركيبة الاكسيدات محل الاختراع بأنها تقع في موضع بحيث لا يقل طول الخط المستقيم الذي يمتد في المسافة بينها عن ١0٠0 ميكرومتر ولا يزيد عن ٠١ ميكرومتر. خارج نطاق هذا المجال؛ تختفي مقاومة تكوّن؛ القشور. لا يتضح السبب ely تأثير الحد الأدنى للمسافة علي ٠ تأثير الاختراع؛ لكنه من المُعتقد أن اكسيدات مركبة محل الاختراع تحتوي علي oxides مركبة صغيرة أو oxides مركبة تحتوي علي اختلاف ضئيل في التركيز وأن القدرة علي تثبيط دخول il hydrogen ب اكسيدات مركبة . بمعني آخر عندما تكون اكسيدات مركبة محل الاختراع متقاربة للغاية؛ يقل إجمالي طول خطوط اكسيدات Ae التي لها القدرة علي حجز الهيدروجين hydrogen trapping ؛ بحيث تتكون العديد من النقاط الفاصلة التي تعمل علي وقف تيار hydrogen ٠ باتجاه السطح وتقل القدرة علي تثبيط انتشار hydrogen . علاوة علي ذلك؛ يفضل أن يكون الحد الأقصى ٠١ ميكرومتر وأقل؛ ويفضل أن يكون ٠١ ميكرومتر أو أقل؛ والأفضل من ذلك أن يكون © ميكرومتر أو أقل؛ والأفضل من ذلك أن يكون ١ ميكرومتر أو أقل. يعد سبب تحديد الحد الأقصى أن الحالة التي تكون بها اكسيدات مركبة المستهدفة متباعدة عن بعضها لا تتوافق مع وجهة نظر الاختراع الحالي؛ الذي يعتمد علي الافتراض المبني علي أن تركيبة
Cy. الاكسيدات الكبيرة التي كانت متحدة في الأصل يتم مدها وتجزئتها. في طريقة الإنتاج العادية؛ تقع ميكرومتر من بعضها البعض. ٠,58 علي بُعد Bale oxides عدم الفصل الكامل لل اكسيدات Alla يظهر تاثير الاختراع الحالي حتي في dll بالإضافة إلى المعقد المنفصل الموجود oxide المختلفة في التركيبة. بشكل خاص؛ فمن المناسب أن يكون AS عالي Nb وتكون النسبة بين تركيز Nb به تغيير داخلي في تركيز steel sheet في لوح الصلب © نسبة SEND بأصغر نسبة مئوية) هو Nb) منخفض Nb بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Nb) أو أكبر؛ والأفضل أن تكون ١,5 يفضل أن تكون النسبة .٠,7 > بأصغر نسبة مئوية ND مئوية/ أو أكبرء والأفضل أن تكون ٠,؛ أو أكبر؛ والأفضل من ذلك أن تكون 1,0 أو أكبر. ٠ من المُعتقد أن يكون السبب وراء ذلك أنه إذا كانت عملية إطالة وتجزئة اكسيدات مركبة الكبيرة؛ التي كانت متحدة في الأصل كما سبق ذكره؛ لا تعمل علي تجزئتهم بشكل كامل؛ فإنهم قد يظهروا Ve تصبح اكسيدات Lad في حالة اتصال جزئي؛ علي الأقل عند الملاحظة العادية. في هذه الحالة ٠ كمواقع حجز الهيدروجين dead leds مركبة. مركبة للغاية في الشكل؛ وتتكون الفارغات وتعمل العيوب؛ المتكونة مع التغير في القدرة علي تشويه الشكل نتيجة ¢ hydrogen trapping ليصبح hydrogen trapping لتغير تركيز اكسيدات مركبة بشكل أساسي؛ علي حجز الهيدروجين تأثير الاختراع الحالي ملحوظاً. Ve مركبة ومطلوبة بشكل خاص كتركيبة oxides إيجاد Adee يعمل الاختراع الحالي علي تصور في تركيبة وشكل (تنسيق) اكسيدات مركبة Ji) لاكسيدات النظام 26-80-340. يعتبر التحكم هذه من احد سمات الاختراع الحالي.
—- ry —
als JS تشير الاختلافات في تركيبة الاكسيدات المركبة إلى الاختلافات في خصائص
اكسيدات مركبة ؛ علي سبيل المثال؛ الصلابة و/أو المرونة؛ وعن طريق التأثير الكبير علي حالة
إطالة تركيبة الاكسيد وتجزئة تركيبة الاكسيدات عن طريق الدلفنة علي الساخن hot rolling
والدلفنة rolling علي البارد؛ فإنه يمكن التحكم بها حتي الوصول إلى الشكل المطلوب. يفضل أن
© يكون المحتوي الإجمالي لتركيبة الاكسيدات النظام 76-2105-1340 من (Nb و نال و Fe هو .28
أو أكثر.
عندما تؤدي ظروف تكوين وإنتاج الصلب؛ وخاصةً ظروف الإنتاج وظروف التسخين في الدلفنة
علي الساخن hot rolling ؛ إلي أن تتضمن تركيبة الاكسيدات علي العديد من العناصر 568i Jie
Al و 77 Bs وما شابه؛ إن الوضع يصبح معقداً RAD بحيث يصبح التحكم في محتوي
٠ العناصر المختلفة في تركيبة الاكسيدات أمراً ضرورياً Lad يتعلق بتطوير خصائص اللوح الصلب
steel sheet . بالإضافة إلى ذلك؛ إذا تزايد محتوي 5؛ يحدث ترسيب مشترك MnS) في تركيبة
الاكسيدات ؛ وكنتيجة لذلك؛ يزداد تأثير الاختراع الحالي نتيجة لوجود اختلاف كبير بين الكبريتيدات
Lad oxides s يتعلق بخاصية الإطالة وخاصية التجزئة الخاصة بهما. بشكل خاص»؛ يظهر تأثير
التفاعل بين oxides s MnS علي مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance 8 الصلب المحتوي
Ve علي Nb بشكل أقوي من الصلب التقليدين بحيث يمكن اعتبار هذا التأثير من سمات MnS الذي
يتم زيادة ترسيبه باستخدام oxides مركبة تحتوي علي Mn و Nb كنقط مركزية.
Jal سوف يتم وصف طريقة إنتاج لوح صلب مطلي enameling steel sheet يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance في الاختراع الحالي. يوفر الاختراع الحالي طريقة إنتاج بواسطة عملية صناعة صلب عادية؛ وعمليات القولبة المستمرة
YY — - إ:
continuous casting وصناعة لوح صلب. من ناحية أخري؛ بشكل ala في حالة احتواء تركيبة الاكسيد علي تغير تركيبي يعد كسمة مميزة لتحقيق تأثير الاختراع الحالي إلى الحد الأمثل؛ فيما
يتعلق بالإنتاجية؛ يعتبر من الملائم إضافة Mn و Nb إلى الصلب المذاب أثناء صناعة الصلب وعمليات القولبة عن طريق إضافة 7850 أو أكثر من إجمالي كمية Mn المضافة؛ والسماح بمرور
© دقيقة واحدة أو أكثرء ثم إضافة 780 أو أكثر من الكمية الإجمالية ل Nb المضاف؛ ثم إجراء القولبة المستمرة ٠١ PA continuous casting دقيقة. في حالة إضافة V و B أيضاً اللذان يتميزان بتأثير مشابه لتأثير Nb فإنه من المفضل بشكل أساسي إجراء خطوة الإضافة بدءاً من أول أضعف عنصر نازع لذ oxygen ؛ ويمكن تحقيق تأثير الاختراع الحالي بشكل أكثر وضوحاً عن
طريق إضافة «Nb «Vg Mn و 3 بالترتيب. ّ ٠ بالإضافة إلى ذلك؛ تتم إضافة 780 أو أكثر من الكمية المضافة الإجمالية من كل عنصر ثم تتم إضافة العنصر التالي. يتم ذلك نتيجة لأنه لن توجد حاجة إلى تحديد ترتيب الإضافة إذا كانت
كمية الإضافة الإجمالية لكل عنصر أقل من JA علاوة علي ذلك؛ ما لم توجد حاجة إلى إضافة عنصر معين عند نقطتين في نفس الوقت لسبب ماء فإنه من المقبول إضافة الكمية الإجمالية منه
مرة واحدة. يجب إدراك أنه؛ من ناحية أخري؛ من أجل تحقيق التحكم النهائي في محتوي العناصر
V0 المختلفة بعد إضافة جميع العناصر؛ يتم استبعاد كمية محددة من كل عنصر مضاف من الكمية المضافة تكون أقل من 7٠0 من الكمية الإجمالية المقرر إضافتها. يفضل السماح بمرور دقيقة أو
SS بين أوقات إضافة العناصر المختلفة يفضل السماح بمرور دقيقتين أو «SST والأفضل السماح بمرور BET أو أكثر. يتم قولبة الصلب خلال ٠١0 دقيقة بعد إضافة جميع العناصر؛ ويفضل أن
يتم ذلك خلال 50 دقيقة؛ والأفضل خلال Ye دقيقة.يظهر تأثير الاختراع بشكل أكبر في حالة؛ في
Ye القولبة المستمرة continuous casting ¢ عدم زيادة معدل التبريد cooling rate في عملية التصلد
اله
لطبقة من الصلب يبلغ سُمكها ١/؛ من ملمك اللوح؛ عن ٠١ م/ث؛ ويفضل ألا تزيد عن #أم/ث؛ ويفضل ألا تزيد عن ١ م/ث؛ ويفضل ألا تزيد عن fa v0 والأفضل ألا تزيد عن ١.١ م/ث. علي الرغم من أن الاختراع الحالي لم يحدد حد أدني معين لمعدل التبريد cooling rate ؛ فإن الحد
الأدني للتبريد مع الأخذ في الاعتبار الإنتاجية هو ١.09 م/ث. © _من المُعتقد أن الآلية التي يتم من خلالها التأثير علي خصائص الصلب محل الاختراع بواسطة ظروف صناعة الصلب المذكورة سابقاً تكون كما يلي. ينتج التغير التركيبي في تركيبة الاكسيد لصلب الاختراع بشكل أولي عن طريق تغير تركيبي حراري ديناميكي في oxides يحدث خلال تصلد الصلب المذاب؛ ويظهر بشكل أساسي عند استغلال الحالة غير المتوازنة أثناء العملية التي تقترب فيها تركيبات oxide من Alls التوازن نتيجة لتغيرات تركيز ودرجة حرارة النظام. 'عندما Ve يضاف أولاً عنصر «/ ذو القدرة الضعيفة علي نزع اكسجين deoxidizing ¢ يكوّن oxygen الموجود في الصلب oxide لم كبيرء لكن عندما يضاف العنصر 3 ذو الرابطة القوية مع «oxygen يتم استبدال العنصر م في A oxide بواسطة العنصر 8. يتكوّن تركيبة الاكسيد ACB الكبير أثناء هذه العملية. إذا كان من الضروري إضافة العنصر ذو القدرة القوية علي نزع اكسجين أولاً؛ فلن تحدث عملية التركيب علي الفور. علاوة علي ذلك؛ سوف تتكون كمية كبيرة من oxide علي الفور ٠ عند الإضافة وتطفو الاكاسيد 5 ويتم نزع اكسجين 060101280 منهاء مماس يعمل علي صعوبة تشتيت oxides في الصلب وبالتالي تقليل تأثير زيادة مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance . حيث أن هذه الآلية هي المستخدمة؛ يجب مرور فترة من الزمن بين إضافة العنصر ذو القدرة الضعيفة علي نزع اكسجين وبين تكوّن تركيبة الاكسيدات الكبيرة؛ لكن في Ala مرور فترة طويلة من الزمن بعد الإضافة؛ بحيث لا يقل فقط ناتج تركيبة الاكسيد ولكن أيضاً تطفو
دهم وتعبر إلى خارج الصلب المذاب؛ مما يؤدي إلى تثبيط تأثير التطور. لا توجد حاجة إلى استخدام جدول زمني معقد للإضافة ويمكن تحقيق الهدف عن طريق إضافة معظم الكمية الإجمالية المقرر إضافتها مرة واحدة؛ بحيث يتم تحديد كمية الإضافة ب 780 أو أكثر. يمكن أيضاً بالطبع تحقيق تأثير الاختراع بوضوح عن طريق استخدام جدول زمني معقد © للإضافة يعمل علي التحكم في شكل التغير التركيبي لأكيد التركيبة عن طريق تقسيم كميات إضافة كل عنصر علي عدة مرات. لا ينتج التغير المذكور لتركيبة اكسيد فقط عن طريق التغير التركيبي الناتج من إضافة عنصر و/أو مرور فترة من الوقت لكنه يتعلق أيضاً بشكل كبير بدرجة الحرارة. من الضروري التحكم في التفاعل بناءًٌ علي درجة الحرارة من بعد الانتهاء من إضافة العنصر إلى بداية التصلد. بشكل خاص؛ عندما يتحول الصلب من من الحالة السائلة إلى الحالة الصلبة؛ تتغير ٠ قابلية ذوبان العناصر في الصلب بشكل كبير بحيث لا يكون لها تأثير ضئيل علي التغير التركيبي. لذلك؛ يعد معدل التبريد cooling rate عند مرحلة التصلد أمراًء Lola لإتمام تأثير الاختراع الحالي. إذا كان سريعاً All يصبح استبدال العناصر غير JIS ويتم تثبيط تأثير الاختراع الحالي عن طريق تكوّن oxides صغيرة التي تترسب بشكل منفصل عن oxides الكبيرة الأصلية للتركيبة. إذا كان التبريد تدريجياً بشكل كبير؛ يقل تأثير الاختراع نتيجة للتجانس التركيبي؛ وتقل أيضاً الإنتاجية. ١ حيث أن معدل التبريد للوح من الصلب يتغير بتغير الموقع باتجاه سمك اللوح؛ فإن معدل التبريد باتجاه سمك اللوح لطبقة من الصلب يبلغ سمكها ١/؛ من dels اللوح يتم تعيينه كقيمة نموذجية في الاختراع الحالي. تم تحديد معدل التبريد في الطبقة التي يبلغ سْمكها ١/؛ من als اللوح وذلك عن طريق حساب التوصيل الحراري المعروف بشكل عام ويتم استخدامه في عمليات التحكم في التشغيل وما شابه.
لو عندما يكون متوسط قطر تركيبة الاكسيدات محل الاختراع الحالي ٠.١0 ميكرومتر أو أكبر عند انتهاء تصلد قالب اللوح؛ ald يمكن تحقيق تأثير الاختراع بشكل مدهش. يفضل أن يكون متوسط القطر ٠,؛ ميكرومتر؛ ويفضل أن يكون ٠١ ميكرومتر؛ ويفضل أن يكون ١5 ميكرومتر؛ والأفضل أن يكون ٠١ ميكرومتر. من المعتقد أنه يفضل أن تكون oxides كبيرة في وقت إنهاء © القولبة لأنها إن كانت صغيرة؛ تقل بها خاصية ALY) أثناء عملية معالجة اللوح الصلب steel © + بالإضافة إلى eld لا Bai بسهولة. ما تم تحديده هنا هو متوسط القطرء وتم إجراء القياسات بشكل طبيعي علي تركيبة الاكسيدات التي يكون حجمها تقريباً ما يمكن ملاحظته بمجهر ضوئي أو مجهر إلكتروني ماسح ذو درجة تكبير صغيرة. في عملية إنتاج لوح صلب عادية؛ تعمل الدلفنة rolling علي إطالة وتجزئة تركيبة الاكسيدات هذه ٠ إلى صورة مفضلة لتحقيق الخصائص المطلوبة. يجب إجراء المزيد من الجهد لتحقيق ذلك؛ بحيث يكون clas لوح الصلب steel sheet المقولب 5٠ مم أو أكبر. فيما يتعلق بظروف التشغيل؛ يفضل ألا يزيد الحد الأقصي lll عن ٠٠١ مم . في عملية الإنتاج؛ يتم تقليل السمك ليتراوح بين ١ و A مم تقريباً بواسطة الدلفنة علي الساخن hot Lads rolling لتتراوح بين ؟ و 0,7 مم تقريباً بواسطة الدلفنة rolling علي الباردء بحيث يتراوح ٠6 _الجهد الإجمالي؛ الذي يتم التعبير عنه في صورة مجالات لوغاريتمية من الجهدء بين ؟ و © أو أكبر. علاوة علي ذلك؛ من أجل تحقيق خاصية مقاومة جيدة لتكوّن القشور فمن المفضل أثناء dud) علي الساخنة عند 00 م أو أكثر أن يتم أولاً إجراء الدلفنة في ظروف als ١٠٠٠م أو أقل ومعدل انفعال يبلغ ١/بث أو أكثر يصل إلى انفعال حقيقي إجمالي يبلغ ١.5 أو أكثر ثم يتم إجراء Al في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أقل ومعدل انفعال يبلغ ١٠/ث أو أكثر يصل إلى
Cove أو أكثر. يتم إجراء ذلك لأنه يساعد علي التحكم في عملية ١7 إجمالي الانفعال الحقيقي يبلغ التركيبات المختلفة الموجودة في الصلب والفراغات المصاحبة لها؛ مما يساعد علي oxides تكوين الحصول علي تركيبة الاكسيدات وفراغات ذات شكل وخصائص مطلوبة. علي الرغم من أنه لم يتم بشكل خاص تحديد حد أقصي لإجمالي الانفعال الحقيقي؛ بالنظر إلى في ظروف من ١٠٠٠م أو أكثر ومعدل ٠٠١ القيود المحددة للقدرة الحقيقية للدلفنة؛ فإنها تبلغ © ثب/٠١ في ظروف من ١٠٠٠م أو أقل ومعدل انفعال يبلغ ١5١ انفعال يبلغ ١/ث أو أكثر ويكون . أو أكثر سوف يتم وصف آلية الاختراع الحالي فيما يلي. يتم بشكل LIS علي الرغم من عدم وضوح الأمر عن طريق تجزثة hydrogen trapping أساسي تكوين الفراغات التي تعمل كمواقع حجز الهيدروجين علي البارد بعد الدلفنة علي الساخن؛ لكن في عملية rolling اكسيدات مركبة في عملية الدلفنة ٠ علي الساخن السابقة؛ يكون التحكم في شكل اكسيدات مركبة أمراً ضرورياً. بشكل خاص؛ dll في عملية الدلفنة علي الساخن؛ حيث تكون درجة الحرارة مرتفعة؛ تلين اكسيدات مركبة أيضاً صغيراً. في canal) أي (IE بحيث يصبح الاختلاف في الصلابة من طور المادة المكونة م تقريباً أو أكثر» لا تؤدي الدلفنة غالباً إلى تجزئة اكسيدات ٠٠٠١ درجات الحرارة التي تتراوح بين مركبة ونتم إطالة اكسيدات مركبة فقط. علاوة علي ذلك عندما تكون درجة الحرارة 300 م تقريباً ٠ التي تحدث في الدلفنة Jie اكسيدات مركبة ؛ بينما لا يحدث تجزئة ظاهرة Al) أو أقلء يصعب oxides علي البارد ويحدث فقط تشقق موضعي يصل إلي التشقق البسيط. من أجل الحصول علي يتم تكوينها بشكل فوري بشقوق بسيطة قبل الدلفنة علي البارد؛ فإنه ale مركبة مطولة علي نحو علي الساخن؛ والتحكم في كمية الانفعال في Ala من الضروري التحكم في درجة الحرارة أثناء
vy - كل منطقة من مناطق درجة الحرارة؛ والتحكم أيضاً في معدل الانفعال strain rate بحيث تزداد الاستعادة الملحوظة من المعدن الأساسي وتركيبة الاكسيدات المتحللة نتيجة لعمل درجات الحرارة المرتفعة. إذا كان مجال درجة الحرارة في العملية علي الساخن مرتفع للغاية؛ فإن الاستعادة لا تستطيع توفير © انفعال كافي في تركيبة الاكسيدات بحيث تؤدي إلي تكوين شق مكثف. إذا كانت منخفضة للغاية؛ فلا تتخذ اكسيدات مركبة شكل مطول بل تكون شبه كروية؛ مما يجعل من الصعب غزو الشقوق. يجب تحقيق الاستطالة المناسبة dally المنخفض من أجل تكوين الشقوق. لتحقيق ذلك؛ يجب إجراء تحكم أثناء الدلفئة علي الساخن hot rolling من أجل استطالة اكسيدات مركبة عن طريق تغيير في الشكل علي نحو ملائم في منطقة درجات الحرارة الأعلي ولتكوين وإنتاج شقوق في منطقة ٠ درجة الحرارة الأقل. علاوة علي ذلك؛ كما سبق توضيحه؛ في Alla اكسيدات مركبة المكوّن بداخلها هذه الشقوق والتي تحتوي علي اختلافات في قابلية التشكل نتيجة لوجود اختلافات في التركيزء فإن شكل اكسيدات مركبة يصبح مركباً ليساعد علي التكوين الفعال للفراغات بشكل كاف. يمكن تحديد درجة حرارة الدلفنة rolling rolling temperature علي الساخن»؛ ودرجة حرارة اللفء VO الخ في مجالات العمليات العادية. يمكن أن تكون درجة حرارة الدلفنة le rolling temperature الساخن ٠٠٠١ م أو أقل؛ لكن في حالة إجراء Al في درجة ١٠٠٠م أو أكثر للحصول علي التأثير الكامل لاستطالة اكسيدات مركبة عن طريق Asal) علي الساخن؛ فإنه يجب أن تكون درجة ha التسخين ما بين ٠١8٠ و 1300م ودرجة حرارة اللف ما بين 400 و 00 م. يفضل إجراء الدلفنة rolling علي البارد عند اختزال دلفئة علي البارد يبلغ 770 أو أكثر ليتم ١ تجزئة اكسيدات مركبة بشكل كامل والحصول علي لوح صلب ذو قابلية عالية للسحب. بشكل
vp - - خاص؛ عندما تكون القابلية للسحب العالية مطلوبة؛ يفضل إجراء اختزال daily علي البارد يبلغ أو أكثر. يمكن أن يكون التلدن عبارة عن تلدن مغلق أو تلدن مستمر. تظل سمات الاختراع الحالي كما هي. تظهر سمات الاختراع الحالي طالما كانت درجة حرارة التلدن أكبر من أو تساوي درجة حرارة إعادة © التبلّر. من أجل إظهار سمات الاختراع الحالي مثل القابلية للسحب الممتازة وخصائص الطلاء الجيدة؛ يفضل إجراء عملية التلدن المستمر. يمكن إجراء التلدن المغلق بشكل أساسي عند درجة تتراوح بين TO و VO م بينما يمكن إجراء التلدن المستمر بشكل أساسي عند درجة تتراوح بين aA SV كما سبق توضيحه؛ يتميز لوح الصلب steel sheet الذي تم التحكم في التغير التركيبي لتركيبة Ye الاكسيدات في الاختراع الحالي بمقاومة جيدة لتكوّن القشور ليس فقط في طبقة الطلاء المفردة؛ بل Lia في طبقتين من الطلاء. علاوة علي ذلك. لا تظهر أي فقاعات؛ أو عيوب البقع السوداء black spot ؛ الخ؛ ويتم الحصول علي لوح صلب ذو قوة التصاق بالطلاء عالية. لا تقتصر طريقة تطبيق الطلاء علي الطلاء الرطب؛ ويمكن أيضاً إجراء عملية الطلاء باستخدام مسحوق جاف بدون حدوث أي مشاكل. علاوة علي ذلك؛ لا توجد أي قيود تتعلق بالتطبيقات وما شابه. يُظهر ٠ الاختراع خصائصه عند تطبيقه في أحواض الاستحمام؛ الطاولات؛ أدوات المطابخ؛ مواد البناء؛ لوحات التحكم في الأجهزة الكهربائية المنزلية؛ ومنتجات أخري تتضمنها الفئة Aan للوح صلب مطلي enameling steel sheet . أمثلة فيما يلي وصف تفصيلي للاختراع الحالي بالإشارة إلى الأمتلة. ٠ تم دلفنة ألواح مقولبة بطريقة مستمرة تحتوي علي تركيبات كيميائية علي alld) ثم دلفنتها علي
“ve
الباردء ثم تلدينها في ظروف إنتاج متنوعة. بعد ذلك؛ يتم تصليد الألواح بالدلفئنة rolling عند درجة اختزال تبلغ 71080 ثم يتم اختبار خصائص الطلاء بها. يتم توضيح التركيبات» وظروف الإنتاج؛ ونتائج الاختبار في الجداول من ١ إلى 3. بشكل خاص؛ توضح الجداول من ١-١ إلى Foy تركيبات الصلب؛ وتوضح الجداول من ١-١ إلى 7-١7 ظروف إنتاج اللوح بواسطة صناعة الصلب
© عبر القولبة وظروف الدلفنة علي الساخن hot rolling ؛ وتوضح الجداول من ١-7 إلي ؟-؟ ظروف التلدين بعد الدلفنة علي البارد؛ ومحتويات Nb و Mn في oxides في ألواح الصلب
الناتجة؛ وخصائص الطلاء لألواح الصلب.
يرجي ملاحظة أنه في أعمدة "الدلفنة" في الجداول من ١-7 إلى FY يشير 8 إلى إجمالي الانفعال الحقيقي عند ٠٠٠١ م أو أكثر ومعدل انفعال ١/ث أو أكثرن ويشير 18 إلى إجمالي
Ve الاتفعال الحقيقي عند ٠٠٠١ م أو أقل ومعدل التفاعل يبلغ ١٠/ث أو أكثر. علاوة علي ذلك في أعمدة "اكسيدات المنفصلة A" Separate oxides الجدول ؟-؟ ؛ يوضح A و 3 و © المواضع النسبية لل oxides التي يتم توضيح نسب التركيز العالي/التركيز المنخفض لها؛ حيث يشير 8 إلى
زاوية تبلغ + © ومسافة تبلغ ١,5 ميكرومتر؛ ويشير 3[ إلى أن الشرط م لم يتم استيفاءه» حيث
تكون الزاوية ٠١+ والمسافة 7١ ميكرومتر؛ ويشير © إلى أن الشرط 13 لم يتم استيفاءه. تشير "
"oxides ٠8 هنا إلى تركيبة الاكسيدات المكونة من Fe و 5¢Si نابا و Al و تال Bs «Vs وما شابه التي تم ربطها ودمجها معاً. تشير "اكسيدات المنفصلة Separate oxides أي اثنين من
اكسيدات المركبة غير المتصلين ببعض. يشير "نفس اوكسيد " إلى أي اوكسيد مفرد غير مفصل.
في عمود degli عيوب تكوّن فقاعات/يقع سوداء" تحت فئة '"خصائص طلائية"؛ تشير م إلى
ممتاز للغاية؛ وتشير 3 إلى lies وتشير © إلى مقبول؛ وتشير D إلى تقريباً منخفض؛ وتشير E
٠ إلى يصعب cada وفي عمود "'مقاومة تكوّن القشور A Ludi fishscale resistance إلى ممتاز
للغاية؛ وتشير 13 إلى Glies وتشير © إلى مقبول؛ وتشير 0 إلى تقريباً منخفض؛ وتشير 8 إلى
يصعب حله.
في هذه ABN أصبحت ألواح الصلب المستهدف احتوائها علي نفس التركيبة محتوية علي
تركيبات ذات اختلافات طفيفة نتيجة لدراسة أجريت علي تأثير ظروف إضافة العناصر أثناء
© صناعة الصلب. علي الرغم من ذلك»؛ تمت مقارنة ألواح الصلب هذه بالنسبة إلى خصائصها كألواح
صلب تحتوي علي تركيبات متماثلة. تمت الإشارة بنفس الحرف الأبجدي إلى ألواح الصلب التي
ثبت احتوائها علي تركيبات متمائلة. تم ترقيم ألواح الصلب التي تمت الإشارة إليها بنفس الحرف
الأبجدي بالترتيب وتم اختبار تأثير ظروف الإنتاج عليها.
تم الطلاء باستخدام طريقة طلاء بمسحوق من طلاء كهروستاتيكي وذلك لطلاء طبقة تحت زجاجية underglaze ٠ بطريقة جافة لتصبح ٠ ميكرومتر وطلاء طبقة فوق زجاجية overglaze لتصبح
٠ ميكرومتر؛ وتم الحرق عند ٠ 85 م لمدة ثلاث دقائق في جو تبلغ نقطة الندي به 6٠0 م.
تم وضع اللوح المحروق في حمام ذو درجة حرارة ثابت تبلغ 116١0 م ٠١ sad ساعات وذلك لإجراء
اختبار سريع لتكوّن القشور؛ بعد ذلك؛ تمت ملاحظة تكوّن؛ القشور وتم تدريجة علي مقياس مدرّج
يتدرج من BE JA حيث تشير JA ممتاز؛ Cs إلى مقبول» Es الأسواً.
(ASTM 0313-59( 0.15.1 حيث أنه لم تظهر طريقة الاختبار العادية المستخدمة لاختبار التصاق ٠ التقييم عن طريق وضع وزن يبلغ حجمه ؟ كجم من shal أي اختلافات في التصاق الطلاء؛ تم مجس اتصال؛ VT مترء لقياس حالة تقشير الطلاء في الجزء المتغير الشكل باستخدام ١ مسافة ولتحديد نسبة منطقة الأجزاء المقشرة. كانت ألواح الصلب المستوفية لشروط oF إلي ١ كما يتضح من النتائج الموضحة في الجداول من
٠١ _مجالات التركيبات والمحتوي التي يحددها الاختراع الحالي هي ألواح صلب مطلية تتميز بخصائص
- ١ من الملاحظ . fishscale resistance طلائية ممتازة؛ بشكل خاص بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور بشكل خاص أنه عند التحكم في اختلافات تركيز اوكسيدات تركيبة الاكسيدات عن طريق التحكم مع إضافة 780 من إجمالي كمية Nbe— Mn في طريقة الإنتاج التي يكون ترتيب الإضافات بها وتم إجراء عملية (Nb أولاً؛ والسماح بمرور دقيقة أو أكثر؛ وإضافة 780 من إجمالي كمية Mn إلى ١ب eel دقيقة (الأمثلة المحددة بواسطة رمز الصلب: من أ١ إلى 6١ قولبة مستمر خلال © وتم التأكد من تأثر تطوير ؛)١ل ٠ك VE طاء Oz دا د7؛ هاء واء زاء TE dg de
Xt و الجدول ١-7 الخصائص الطلائية؛ كما يتضح من الجدول علاوة علي ذلك؛ تتميز ألوا ح الصلب المستوفية لشروط مجالات التركيبات والمحتوي التي يحددها ممتازة حتي في حالة عدم التحكم في طريقة الإنتاج أو التحكم ADU الاختراع الحالي بخصائص في اختلافات تركيز اوكسيدات تركيبة الاكسيدات ؛ علي الرغم من أن خصائصها الطلائية كانت Ve
Ae بلاء VT إلى of من المذكورة أعلاه. تتضمن الأمثلة علي ذلك (محددة برمز الصلب) fa)
Nao د إلى Yat Fz والجدول 7-”؛ والجدول 7*-3؛ كانت الخصائص 3-١ في المقابل؛ كما هو موضح في الجدول به Ya و Va مرتفع؛ Ni به محتوي VJ الطلائية أرداً من الأمثلة المقارنة (محددة برمز الصلب) و س؟ و ع١ و ع؟ بهم محتوي ١ محتوي الكربون نا مرتفع؛ ن١ وان؟ به محتوي 3[ مرتفع؛ س ٠
FY مرتفع. كما هو مذكور في الجدول Al بهم محتوي Yom و ١ مرتفع؛ وا ف؟؛ و ص ND تم التحكم في اختلاف تركيز تركيبة الاكسيد في جميع هذه الأمثلة طبقاً للأوجه المذكورة لطريقة =F علاوة علي ذلك؛ كما هو موضح بالجدول Nb و Mn الإنتاج؛ بما في ذلك ترتيب إضافة و © و Ni المحتوية علي محتوي مرتفع من Yo Vs Yas dps VJ تعتبر جميع الأمثلة ذات خصائص أرداً تقريباً لكن يمكن استخدامها في المنتجات المطلية. من ناحية أخري؛ تعتبر 8 ٠
جميع الأمثلة Yom س؟ ع ١ ع ت Yas Yala و Ya المحتوية على محتوى مرتفع من Nb و Al ع غير متوافقة مع مقاييس خصائص الطلاء . مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance » ومقاومة عيوب الفقاعات bubble /البقع © السودا black spot s و لالتصاق بالطلاء ‘ وبالتالى تستوفى جميع خصائص الطلاء المطلوبة فى لوح صلب enameling steel sheet the . نتيجة للتطور الملحوظ فى مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance وا لانخفاض الكمي في معدل النبذ في Adee إنتاج ناتج الطلاء؛ فإن الأهمية الصناعية تعتبر كبيرة بشكل خاص. الجدول ١-١ التركيبة (بالنسبة المئوية للكتلة) رمز : عناصر الصلب Cu V Nb N Al 5 Mn Si c . $A! TT Te fee er ee ee fe ان سدم on دان لجان نا سداس و ا ee [oer ١ ساس Te ا ا oe اس ما عت ساس ا ل Loe مالس | fe foe ا ا |e [ea ١ عا ساس fe حال ا ا الك م د انا القن [er نت لح لس ا ا لات ا مسا ساسا ا ل الا ال نسم لت انها ا es er FE لا لد ل SP) ro ore Fe [ea تسا ا ا ا الح تم فقي اي ال ل أنه لنت ل د لس ل ا اد نت يح oe نه fa fn لد لد اسن ديا يا ان er ev م أ اع سا en er ea] د ee ف | ا ا ا |r ee a سام Te fe أ ا ا ايا ا Tl Lenn Lor Ee ere ع ere oe ا een اع TT re يت ال ا له Loe Far نا دا ا ا اي السب |e مجلس اي د اس ا
— دي i 1 NY rE fee eee ITT لقن EEE 3 ev ew - or 'Y £2 لخدي or Ce rae on Te | - = Te wef [release fn eee [oy] ve 'e 92 ‘vr 1 2 اق es een [ee fees لسن لس تكن لكان قن لكان نا ا ! , ' , , ! 1 لجدول Y—) رمز التركيبة (بالنسبة المئوية (RUSE J 3 . ل ا الصلب عناصر أخري Le Le Le م Ya د Rd CY [SF م Vea YY Co AA علا _ | م عر CT Lean ee Ll eC 0 ز١ YA ante لخب | VATE دكين | aX TY GAT | eave 1 يل: ا م ح١ ang VAAN Pave Lee YE يم" لا فأ لص oy Gedy 0 ١4 5 tla حت ee YY eee) 0 NT ve YY YX eee eek \h ا كم مر 3 ."1 ery YY Ce ي١ BALE Jo Le lle Le
؟ اال ~~ TTT] | oo . ee VW | i | 8 ك١ aa Yd | م 13" eve ا 4 م eR eT | - _ YY ا عر 0 ل١ YA [EA Cae YY ore eed YY eed EAA مه | ِ م oan Mg لجدول سلا رمز التركبية (بالنسبة المنوية للكتلة) YY NG eee YY ved ee YA YJ | لمحت مل فر eke Mg ند ee) AS Yo eave . 0 AA vee YY eee oe YY eed Ye oy eae VY Ya ع5: اب ee YAS LY TAN vee NY Ye 0 ا VAS YA eA 7١ ع5: ee Y oe Lorne] oe La nen rsa | | اس Loe [ae ae ¢ سما اس lle Le
0 اج ! | EE 0
NE ض ِ ل ِ Leavy ERR CV eet Ye | eee] een ١ص 0
ATA ee _ _ ا cen. NY | cont hoaxes |e een bene Ya ١٠-١ جدول دلفنة درجة الحرارة درجة حرارة oxide | ewido فاصلة a كمية الإضافة الأولية Nb Mn ١ الصلب : ترتيب الإضافات الإضافات | | التصلد النهائية مثر) (ميكرومتر) اللف(م) Ae) ٠ الإضافة i (0) (دقيقة) (دقيقة) (ءا/ث) ب داحتا نا »ابلس اانا اسان ee حاجنا حا كا الل اتات ات ا سان De و الا ل ل ل ا oe Lee اننا نبا الجاع سال سا ne [ ناي ee To re oe هرا عا كا ew] ee re oe ee كا ee [Deen |] ee ee ve [eee eee Dew |e اساي Tre [oe ee جا Te Tow صل ا ساي ee ee oe ee fo Tw اي سام oe fe Te ee د | تا ee [ew] اي ee oe oe oe ee Pe Pe Te Te fe eo عا »ا Te Te ee oe [eT Te Te Two اا Cole | هت ow oe Poe ee | ءا Te fe | ا [anon | ve - ع £ 8 £ ع . ث أو اكثر ١ ويحدث انفعال إجمالى حقيقى عند معدل يبلغ sd م أو ٠٠١١ tA
— ل 8 ٠٠م أو أكثر انفعال إجمالي حقيقي عند معدل يبلغ ١٠/ث أو أكثر. جدول 7-7 Nb «Mn | كمية الإضافة | فترات دافنئة درجة رمز Cx . 3 تبريد عند 3 تسخين ّ ترتيب الأولية Alas بين| الزمن بعد aly |= الحرارة Aad حرارة الصلب 2 "0 الاإضافة التصلد oxide اللوح . 0 الإضافات الإضافات | الإضاقة Le (مللي (ie (ميكرومة . النهائية | اللف( م) Nb Mn ابا نشقة ) م/ث) زومر م : (دقيقة) | (دثيقة) = | (م) ee Dew or re De [ee ee [Te fn] ٠ ee oe oe [ee ee a Jo] ان ee To To oe [oe ب اسان اب سا ٠٠١٠١ tA 2 أو اكثر انفعال إجمالي حقيقي عند معدل يبلغ yf ١ او اكثر. ١٠١١٠١ :3 م أو أكثر انفعال | جمالي (sa Xt عند معدل &f Ya x ly أو أكثر .
LY - - جدول 7-١ صناعة الصلب (قولبة الل دلفنة علي Al اد لوج ي الساخن Nb «Mn كمية الإضافة فترات دلفئة درجة ِ i : : تبريد عند تسخين درجة رمز | ترتيب الإضافات | a افاصلة بين الزمن بعدا 7 السمك | قطر ETN oxide الصلب رون | iat] التصلد 2 . الوح | حرارة الإضافات !| الا ٠ ((مللي متر)! (ميكرومتر) He .. ١ إن ١. Nb Mn ام (دقيقة) ) (a ) 56 : ) م (دقيقة) - )م wo re oe ve [ee Le [ee [ee [a So Te [re a foe » ee] vee Joe [oa foe vee 0s pre bee fe fe ee] a] ee ee انان ات اسان [hee ان ال ل ل ل ل ل ل ل ve fo fe pe] ree] | ءا | foe] fe ا pref هت EN . nok £ ° . . ا wot ٠١١٠١ tA م أو أكثر انفعال ) جمالي sa عند معدل يبلغ ١ إث أو أكثر * ° £ 7 2 م nel 7 » . ٠ oo ١١١١ : 3 م أو sl انفعال إجمالي حفيفي عند معدل يبلغ &f Yo أو Bey .
= /ء - جدول ٠-١ تلدن الخصائص الطلائية البارد منفصلة) منفصل نفس (oxide رمز نس درجة | مقاومة الفقاعات ملاحظات الصلب الاختزال الحرارة ١ الزمن . bubble /البقع الالتصاق مقاومة I” oo | Mn | Nb | Mn | Nb | Mn Nb | 00 )>( (دقيقة) السوداء ١ )2( black القشور spot os fle fel pa fy fae [ove [ov om [aoa feeds جاع le | ١ fae boa [oe a ات | oa هاعر # im ae Poy pan] |e] [5 | # velba tale ve fy fan | عم [en 8 [eB اهارا # alae | ١ fan [oa |e
CB [ve [ B [vafenia afer ee fae | om |g اه اا # د Teele a fale م | ل ا [nee] om [ve ل ل ا [on ال ل om اي ob ءا # اا لا ا | | ١ |». | oa [os م ةا ع [adel Blab | | ١ [ve د | لاا
Br # إ| هد ا تاها اد را ١ | oa |v ان اننم دنا الم ا ل ل ل ا oa oes] 0 [vel 8 ل 66 مت |ا ا fy مك لم
- توزيع oxide منفصل للاكسيد الذي يتميز بتركيز عالي/ أو منخفض ؛ يكون الوضع النسبي A م: 0 والمسافة 0.06 ميكرومتر تقريباً . iB شرط غير مستوفي؛ والزاوية تكون + ٠١ والمسافة 7١ ميكرومتر تقريبا © ©: شرط غير مستوفي - مقاومةالفقاعات bubble /البقع السوداء black spot A ممتاز للغاية « B ممتازء © مقبول؛ 7 تقريبا منخفض»؛ ]1 يصعب حله - مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance A ممتاز للغاية 83 ممتاز C« مقبول D« تقريبا منخفض» :1 يصعب حله ye جدول Y-Y دلفنة علي | a أكبر نسبة توزيع oxide أكبر نسبة (في نفس الخصائص الطلائية البارد oxides) منفصلة) منفصل 0106 ) . الفقاعات رمز ian ملاحظات الصلب | الاختزال | , 1 | الزمن ty! |/ bubble | مقاومة )7( لحرارة (دقيقة) Mn Nb Nb Mn Nb البقع (7) ١ القشور )0 السوداء black spot إن Ee fe fee] fee باهم al ١ AY 8 Ya رحد م د با A Ye A ee تدم ا ا ا ا 5 ee اتنا ةل قات سا ع اع انه er ee ا ا ا و a [oo a ee ee ناه son ا اد ا Te Te ae a oe ro ENE EE EN EN EE EE I ES IS EE ١ EEE اجر عا # ال ERS كا ee خا قا اتا ee إلا عا با تاق “oe Dee - توزيع oxide منفصل SU كسيد الذي يتميز بتركيز عالي/ أو منخفض ‘ يكو J الوضع il) لنسبى ] ه: 0 والمسافة 00+ ميكرومتر تقريباً 8: شرط غير مستوفيء والزاوية تكون + ٠١ والمسافة ٠١ ميكرومتر تقريبا Ne : شرط غير مستوفي
- مقاومةالفقاعات bubble /البقع السوداء black spot A ممتاز للغاية؛. B ممتازء © مقبول؛ D تقريبا منخفض» :1 يصعب حله - مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance A ممتاز للغاية B ممتاز + D «J sia C تقريبا Eo yadda يصعب ads 2 جدول ١-؟ dub على أكبر نسبة oxides) | توزيع ١ oxide أكبر نسبة (في ً تلدن > | الخصائص الطلائية البارد منفصلة) منفصل نفس oxide ( مقاومة رمز الفقاعات ملاحظات لصلب > الاختزال ادرجة الحرارة| الزمن عزوم ؛ الالتصاق مقاومة 0 )>( (دقيقة) Mn | Nb Nb Mn Nb البقع السوداء )7( Sst black spot Jefe flew lol Jue fv jae fo |] لح er Tee قلف جات قالع الا اا الج الاق الدج ee ا ل eo ee ع لق قا جنا قاع لفقا ساد دل ee fe oe Toe soo Te To Te Tae To oe [Toe fo لعا الا سلكت لعلقات oe To oe للع Te يفانت نت لكت Tee To ع اا لعا كالما oo oe fe ee oe oe [a] م | Ble le felony Fee اس va] | لام | Bly lB Joa) fel fv fom | ١ [eee اسن Te ee تل العا oe Toe ص؟ An مل D | ve 0 ١ : 0 - ١,1 - ١ _ِ توزيع oxide منفصل ل“ . “tae 1 . - FO . . . للاكسيد الذ يي يتميز بتركيز عالي/ أو منخفض» يكون الوضع النسبي ل o+ A والمسافة ا ميكرومتر تقريبا ٠ 85: شرط غير مستوفي؛ والزاوية تكون + ٠١ والمسافة ٠١ ميكرومتر تقريبا ©: شرط غير مستوفي
١ه - ~— مقاومةالفقاعات bubble /البقع السوداء black spot A ممتاز للغاية؛. B ممتازء © مقبول؛ D تقريباً منخفض؛ ]1 يصعب حله - مقاومة تكوّن القشور fishscale resistance A ممتاز للغاية؛ 8 lian © مقبول؛ 2 تقريباً منخفض؛ E يصعب dla © القابلية للتطبيق في المجال الصناعي يعد لوح صلب مطلي enameling steel sheet محل الاختراع الحالي عبارة عن لوح صلب مطلي enameling steel sheet مقاوم لعوامل الزمن يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور fishscale resistance تكون مناسبة للاستخدام في طبقة طلاء واحدة. يعتبر لوح صلب مطلي للاختراع الحالي لوح صلب ذو قدرة زائدة علي حجز الهيدروجين hydrogen trapping عن طريق ٠ التحكم في تغيير تركيب تركيبة الاكسيد من أجل تحسين آداء تكوين الفراغات في لوح الصلب steel sheet . يتميز لوح الصلب steel sheet محل الاختراع الحالي بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور ليس فقط مع طبقة الطلاء المفردة؛ بل أيضاً مع طبقتين من الطلاء. علاوة علي ذلك؛ ليس من المتوقع أن يحدث في لوح صلب مطلي الخاص بالاختراع عيوب مثل الفقاعات bubble /البقع السوداء black spot ويعتبر ممتازاً في الالتصاق بالطلاء. يتضمن التوافق مع طرق الطلاء ٠ الزجاجي طريقة استخدام خالية من المشاكل ليس فقط مع الطلاء الرطب بل أيضاً باستخدام مسحوق جاف. لا توجد أي قيود تتعلق بالتطبيقات في لوح صلب مطلي الخاص بالاختراع ويُظهر خصائصه عند تطبيقه في أحواض الاستحمام؛ الطاولات؛ أدوات المطابخ؛ مواد البناء؛ لوحات التحكم في الأجهزة الكهربائية المنزلية؛ ومنتجات gal تتضمنها الفئة التنقية للوح صلب مطلي enameling steel sheet .
Claims (1)
- 0عناصر الحماية -١ ١ لوح صلب مطلي enameling steel sheet يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور Y ويتضمنء بالنسبة المئوية للكتلة: "0 © : 07 حتى ١ ٠١ ؛ 810 :2.01 حتى ١٠٠١ Mn © : 07 حتى JAY الم : أ حتى ١٠١ NY : ...10 أو (Jil tPA 0.8 أو (Jil 9 5 : أو أقلء 0٠ 00 : .7 حتى مم ١١ 116: أكبر من 0.05١ 7 ولا يزيد عن 7.7190 VY وواحدة أو اثنين أو أكثر من a YB ٠ حتى ١ت ا 64 7 : 20,07 حتى Jaye 0١ : 111 Vo حتى 8 ل 2,٠: 11 حتى Joao VY ن© 7.٠: حتى Joo Cr YA :٠ه حتى Jove 4 وواحدة أو أكثر من Mg «Ca «Ce La Mo «W «Ta بإجمالي ٠١ 7 أو sedi0 ٠ وواحدة أو JST من «Sb Sn Se As بإجمالي ٠.١ 7 أو أقل؛ و "١ ويكون هناك توازن بين Fe والشوائب غير المرغوب بها ؛ حيث ان الاكسيد oxide المؤتلف YY لنظام Fe-Nb-Mn موجود في رقاقة الفولاذ حيث ان توزيع تركيزات الكتلة المثوية من Nb TT موجود في الاكسيد المؤتلف ¢ وتكون نسبة التركيز المئوي للكتلة للجزء عالي التركيز (اقصى TV نسبة (Nb الى التركيز المئوي لكتلة Nb للجزء منخفض التركيز المئوي (ادنى (Nb عند اقصى Yo تركيز [Nb ادنى تركيز مئوي SIND من او تعادل ٠,7 . ١ 7”- اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن ¥ القشور وفقاً لعنصر الحماية (١)؛ حيث يتميز بوجود oxide تركيبة أخري لنظام Fe-Nb-Mn YF تحتوي على تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لا يقل عن VY ضعف أو لا يزيد على ٠7/١ ؛ Caan تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة ل اكسيد التركيبة composite oxide المذكورة الموجودة © في لوح الصلب steel sheet ؛ ولا يقل طول الخط المستقيم الذي يمتد في المسافة ما بين مركزي + المركبين من اكسيد التركيبة composite oxide عن ٠,٠١ ميكرومتر ولا يزيد عن ٠١ ميكرومتر؛ ويقع الخط المستقيم الرابط بين مركزي المركبين بزاوية لا تزيد عن + ٠١ في اتجاه A الدلفنة rolling direction . =F) اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور وفقاً لعنصر الحماية )١( أو (7)؛ Cus يتميز بوجود oxide composition النظام Fe- <Nb-Mn ¥ ويوجد في اكسيد التركيبة composite oxide عدد من تركيزات Nb بالنسبة المئوية ؛ للكتلة؛ وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز عالي SUNG)© نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ذو تركيز منخفض ND) بأصغر نسبة (ue 1 أي 5ل بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة مئوية > ALY١ 4- اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن " القشور laa, لعنصر الحماية (©)؛ Cun يتميز بوجود oxide تركيبة أخري لنظام Fe-Nb-Mn " تحتوي على تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لا يقل عن ١,7 ضعف أو لا يزيد على VY ؛ ضعف تركيز Nb بالنسبة المثوية للكتلة ل اكسيد التركيبة composite oxide المذكورة الموجودة © في لوح الصلب steel sheet ؛ ولا يقل طول الخط المستقيم الذي يمتد في المسافة ما بين مركزي 7 المركبين من اكسيد التركيبة composite oxide عن ١.٠0 ميكرومتر ولا يزيد عن Yo ١" ميكرومتر؛ ويقع الخط المستقيم الرابط بين مركزي المركبين بزاوية لا تزيد عن + ٠١ في اتجاه A الدلفنة rolling direction .١ © - طريقة لإنتاج لوح صلب مطلي enameling steel sheet .يتم قولبته باستمرار يتميز ¥ بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور؛ حيث يتميز بأنه أثناء عملية التصنيع والقولبة المستمرة "لصب التركيبة المذكورة في عنصر الحماية (١)؛ تتم إضافة Mn و Nb إلي الصلب المنصهر ؛ أثناء صناعة الصلب وذلك عن طريق إضافة 7860 أو أكثر من الكمية الإجمالية ل Mn © المضاف؛ مع السماح بمرور دقيقة واحدة أو أكثرء ثم إضافة 77850 أو JST من الكمية الإجمالية > ل 115 المضاف»؛ ثم إجراء القولبة المستمرة خلال ٠١ دقيقة.١ +- الطريقة | لإنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار Y ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور وفقا لعنصر الحماية (©)؛ حيث يتميز بأنه أثناء» . عملية القولبة المستمرة؛ لا يتعدي معدل التبريد في عملية التصلد لطبقة من الصلب يبلغ Sle ؛ 4/١ من نمك اللوح» ٠١ م/ث. ١ #- الطريقة لإنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار " ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور وفقاً لعنصر الحماية (*) أو (1)؛ حيث يتم ¥ شكيل oxide composition النتظام (Fe-Nb-Mn الذي يتراوح متوسط قطره بين ٠00 ميكرومتر ؛ أو أكثر ليكوّن لوح صلب يتم قولبته باستمرارء ويوجد في اكسيد التركيبة composite oxide © توزيع من تركيزات Nb بالنسبة المئوية ABS وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المئوية > للكتلة لجزء ذو تركيز عالي ND) بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز Nb بالنسبة المئوية للكتلة لجزء ١ ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) أي Nb بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة A مئثوية > JY =A ١ الطريقة إنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز " بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور وفقاً لأي عنصر حماية من (1) إلي (7)؛ حيث يتم ¥ تشكيل oxide composition النظام (Fe-Nb-Mn الذي يتراوح متوسط قطره بين ٠38 ميكرومتر ؛ أو أكثر ليكوّن لوح صلب يتم قولبته باستمرار» ويوجد في اكسيد التركيبة composite oxide © توزيع من تركيزات Nb بالنسبة المئوية ARKH وتكون النسبة بين تركيز Nb بالنسبة المثوية 1 للكتلة لجزء ذو تركيز عالي (145 بأكبر نسبة مئوية) وبين تركيز تل بالنسبة المئوية للكتلة لجزء"ذو تركيز منخفض Nb) بأصغر نسبة مئوية) أي Nb بأكبر نسبة مئوية/ Nb بأصغر نسبة A مئوية > ALY ١ 4- الطريقة لإنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار " ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور وفقاً لأي عنصر حماية من (*) إلي (4)؛ حيث " أنه بعد إجراء عملية القولبة المستمرة؛ تتم دلفئنة لوح صلب يتم قولبته باستمرار ويبلغ Ov aul ؟ مم أو أكثر على الساخن عند درجة 00م أو SSH حيث يتم إجراء الدلفنة rolling أولاً في © ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو JST ومعدل انفعال يبلغ ١/ثانية أو أكثر حتى aly إجمالي الانفعال الحقيقي ١,4 أو أكثر ثم يتم إجراء الدلفنة rolling ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أقل ويكون".معدل الاتفعال ١٠/ثانية أو أكثر حتى يبلغ إجمالي الانفعال الحقيقي ١.7 أو أكثر. -٠١ ١ طريقة إنتاج اللوح صلب مطلي enameling steel sheet الذي يتم قولبته باستمرار ويتميز بخصائص مقاومة ممتازة لتكوّن القشور حيث تتميز بأنه بعد إجراء عملية القولبة المستمرة لصب " التركيبة المذكورة وفقاً لعنصر الحماية (١)؛ تتم Ala لوح صلب يتم قولبته باستمرار ويبلغ AS ؛ ١ مم أو أكثر على الساخن عند درجة 00 .م أو أكثرء حيث يتم إجراء الدلفنة rolling أولاً في ظروف تبلغ ١٠٠٠م أو أكثر ومعدل انفعال يبلغ ١/ثانية أو أكثر حتى يبلغ إجمالي 1 الانفعال الحقيقي ١,4 أو أكثر ثم يتم إجراء Aull) 011:08 في ظروف تبلغ ٠٠٠١ م أو أقل ١ ويكون معدل الانفعال ١٠/ثانية أو أكثر حتى يبلغ إجمالي الانفعال الحقيقي ١7 أو أكثر.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006262694 | 2006-09-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA110310400B1 true SA110310400B1 (ar) | 2014-08-06 |
Family
ID=39229914
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA110310400A SA110310400B1 (ar) | 2006-09-27 | 2007-09-26 | لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه |
| SA07280528A SA07280528B1 (ar) | 2006-09-27 | 2007-09-26 | لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA07280528A SA07280528B1 (ar) | 2006-09-27 | 2007-09-26 | لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9073114B2 (ar) |
| EP (1) | EP2067870B1 (ar) |
| JP (1) | JP4959709B2 (ar) |
| KR (1) | KR101193300B1 (ar) |
| CN (1) | CN101535517B (ar) |
| AU (1) | AU2007301332B2 (ar) |
| ES (1) | ES2605581T3 (ar) |
| MX (1) | MX2009002966A (ar) |
| PT (1) | PT2067870T (ar) |
| SA (2) | SA110310400B1 (ar) |
| TW (1) | TWI374194B (ar) |
| WO (1) | WO2008038474A1 (ar) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101615465B (zh) * | 2008-05-30 | 2012-10-17 | 株式会社日立制作所 | 压粉磁体用软磁性粉末和使用其的压粉磁体 |
| JP5114749B2 (ja) * | 2008-08-11 | 2013-01-09 | 新日鐵住金株式会社 | 耐爪飛び性に優れたほうろう用鋼板 |
| WO2011012242A1 (en) * | 2009-07-30 | 2011-02-03 | Corus Staal Bv | Process for producing an ultra-low-carbon steel slab, strip or sheet |
| KR101356055B1 (ko) * | 2009-12-18 | 2014-01-28 | 주식회사 포스코 | 표면 결함이 없는 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| KR101318382B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-10-15 | 주식회사 포스코 | 표면 결함이 없는 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| MX360249B (es) * | 2011-03-09 | 2018-10-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Laminas de acero para estampado en caliente, metodo para fabricar las mismas y metodo para fabricar partes con alta resistencia. |
| CN102778486B (zh) * | 2012-08-15 | 2014-08-27 | 武汉钢铁(集团)公司 | 冷轧钢板搪瓷鳞爆敏感性的电位测量法 |
| TWI463017B (zh) * | 2012-10-03 | 2014-12-01 | China Steel Corp | Enamel excellent high-forming cold-rolled enamel steel |
| KR101467055B1 (ko) * | 2012-10-31 | 2014-12-01 | 현대제철 주식회사 | 냉연강판 및 그 제조 방법 |
| KR101467056B1 (ko) * | 2012-10-31 | 2014-12-01 | 현대제철 주식회사 | 법랑용 냉연강판 및 그 제조 방법 |
| KR101467057B1 (ko) * | 2012-10-31 | 2014-12-01 | 현대제철 주식회사 | 냉연강판 및 그 제조 방법 |
| US10011888B2 (en) | 2013-09-10 | 2018-07-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet for vitreous enameling and its named enameled product thereof |
| KR101657787B1 (ko) * | 2014-12-04 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 황산 내식성 및 법랑 밀착성이 우수한 강판 및 그 제조방법 |
| CN104789899B (zh) * | 2015-03-02 | 2017-09-01 | 河南工程学院 | 一种双面搪瓷用钢热轧板材及其制备工艺 |
| CN104762566B (zh) * | 2015-03-05 | 2017-01-11 | 李宏亮 | 一种热轧板材及其制备工艺 |
| CN104928577B (zh) * | 2015-06-18 | 2017-08-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有高扩孔率和优良涂搪性能的钢板及其制造方法 |
| CN105088101B (zh) * | 2015-07-17 | 2017-05-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种具有耐腐蚀性的搪瓷传热元件用钢及其制造方法 |
| JP6115691B1 (ja) * | 2015-09-11 | 2017-04-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびほうろう製品 |
| CN105316571A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-02-10 | 常熟市永达化工设备厂 | 一种抗鳞爆搪瓷用钢 |
| CN106180187B (zh) * | 2016-07-22 | 2019-04-23 | 武汉钢铁有限公司 | 一种复合钢板及其制备方法 |
| KR101853767B1 (ko) * | 2016-12-05 | 2018-05-02 | 주식회사 포스코 | 강의 제조 방법 및 이를 이용하여 제조된 강 |
| KR101969109B1 (ko) * | 2017-08-21 | 2019-04-15 | 주식회사 포스코 | 법랑용 냉연강판 및 그 제조방법 |
| CN107574375B (zh) * | 2017-08-31 | 2019-06-07 | 武汉钢铁有限公司 | 具有优异涂搪性能的双面搪瓷用热轧酸洗钢板及其制造方法 |
| CN108048735B (zh) * | 2017-11-23 | 2020-03-27 | 首钢集团有限公司 | 冷轧搪瓷用钢板及其生产方法 |
| US11236427B2 (en) | 2017-12-06 | 2022-02-01 | Polyvision Corporation | Systems and methods for in-line thermal flattening and enameling of steel sheets |
| KR102179214B1 (ko) * | 2018-11-30 | 2020-11-16 | 주식회사 포스코 | 법랑용 냉연 강판 및 그 제조방법 |
| CN110695098B (zh) * | 2019-09-27 | 2021-01-26 | 东南大学 | 一种细化釉化用钢晶粒的方法 |
| KR102305878B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2021-09-27 | 주식회사 포스코 | 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| CN111485173B (zh) * | 2020-04-09 | 2020-12-08 | 广东德纳斯金属制品有限公司 | 一种新型恒温材料及其制备方法和应用 |
| KR102501947B1 (ko) * | 2020-12-21 | 2023-02-20 | 주식회사 포스코 | 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| CN112941418B (zh) * | 2021-02-07 | 2022-08-05 | 首钢集团有限公司 | 一种冷轧搪瓷用高强钢及其制备方法 |
| CN115478209B (zh) * | 2021-05-31 | 2023-08-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种拉深性能良好的热轧酸洗搪瓷钢及其生产方法 |
| KR20240163668A (ko) * | 2022-04-11 | 2024-11-19 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 및 법랑 제품 |
| CN115500135B (zh) * | 2022-10-19 | 2024-07-16 | 西安交通大学 | 基于鱼鳞表面微结构的仿生灌水器抗堵流道及灌水器 |
| CN118326248A (zh) * | 2023-01-10 | 2024-07-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度345MPa以上的搪玻璃用钢及其制造方法 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5934765B2 (ja) * | 1976-07-09 | 1984-08-24 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造鋳片よりのホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
| JPS53108023A (en) | 1977-03-03 | 1978-09-20 | Kasugai Kakou Kk | Heat annealing method of steel plate for enamel use |
| JPS5974255A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれたほうろう用鋼板 |
| JPH068512B2 (ja) | 1986-07-10 | 1994-02-02 | 新日本製鐵株式会社 | ほうろう用被覆鋼板 |
| JPH0660421B2 (ja) | 1987-02-10 | 1994-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | ほうろう用の被覆鋼板 |
| JPH0660422B2 (ja) | 1987-05-25 | 1994-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | ほうろうの製造方法 |
| JPH01316470A (ja) | 1988-06-17 | 1989-12-21 | Nippon Steel Corp | ほうろうの製造方法 |
| JPH0240437A (ja) | 1988-07-29 | 1990-02-09 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和機 |
| JPH0762211B2 (ja) | 1989-11-24 | 1995-07-05 | 新日本製鐵株式会社 | 深絞り性の極めて優れたほうろう用鋼板 |
| JP3258704B2 (ja) | 1992-05-27 | 2002-02-18 | 川崎製鉄株式会社 | ほうろう焼成後、高強度化するほうろう用熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP3111834B2 (ja) | 1993-10-22 | 2000-11-27 | 日本鋼管株式会社 | 耐ふくれ性に優れた連続鋳造法によるほうろう用鋼材 |
| JPH10121141A (ja) | 1996-10-11 | 1998-05-12 | Kawasaki Steel Corp | 耐つまとび性、スケールおよびほうろう密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH116031A (ja) | 1997-06-13 | 1999-01-12 | Nkk Corp | 加工性に優れ、ほうろう焼成時に軟化しにくいほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP3435035B2 (ja) * | 1997-09-24 | 2003-08-11 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性およびほうろう密着性に優れた連続鋳造ほうろう用鋼板およびその製造方法 |
| EP0916624B1 (en) | 1997-11-11 | 2001-07-25 | Kawasaki Steel Corporation | Porcelain-enameled steel sheets and frits for enameling |
| JP2000001745A (ja) | 1998-06-18 | 2000-01-07 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状が良好で耐食性に優れた深絞り用鋼板およびその製造方法 |
| JP3797063B2 (ja) * | 2000-05-02 | 2006-07-12 | 住友金属工業株式会社 | 耐爪飛び性、密着性、加工性が優れたほうろう用鋼板とその製造方法 |
| JP3643319B2 (ja) | 2000-12-22 | 2005-04-27 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性、ほうろう密着性、耐泡・黒点性及び耐つまとび性に優れた連続鋳造ほうろう用鋼板及びその製造方法 |
| MXPA04003464A (es) | 2001-10-29 | 2005-09-08 | Nippon Steel Corp | Lamina de acero para esmaltado vitreo y metodo para producir la misma. |
| JP2004084011A (ja) | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Nippon Steel Corp | ホーロー用鋼板とその製造方法ならびにホーロー焼成鋼板とその製造方法 |
| JP4332086B2 (ja) | 2004-07-30 | 2009-09-16 | 新日本製鐵株式会社 | ホーロー密着性が良好なホーロー用鋼板およびその製造方法並びにホーロー製品 |
-
2007
- 2007-08-13 EP EP07792675.6A patent/EP2067870B1/en not_active Not-in-force
- 2007-08-13 ES ES07792675.6T patent/ES2605581T3/es active Active
- 2007-08-13 MX MX2009002966A patent/MX2009002966A/es active IP Right Grant
- 2007-08-13 US US12/311,173 patent/US9073114B2/en active Active
- 2007-08-13 JP JP2008536304A patent/JP4959709B2/ja active Active
- 2007-08-13 WO PCT/JP2007/066059 patent/WO2008038474A1/ja active Application Filing
- 2007-08-13 KR KR1020097006159A patent/KR101193300B1/ko active IP Right Grant
- 2007-08-13 AU AU2007301332A patent/AU2007301332B2/en active Active
- 2007-08-13 PT PT77926756T patent/PT2067870T/pt unknown
- 2007-08-13 CN CN200780035777.XA patent/CN101535517B/zh active Active
- 2007-09-17 TW TW096134679A patent/TWI374194B/zh active
- 2007-09-26 SA SA110310400A patent/SA110310400B1/ar unknown
- 2007-09-26 SA SA07280528A patent/SA07280528B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR101193300B1 (ko) | 2012-10-19 |
| TW200827458A (en) | 2008-07-01 |
| AU2007301332B2 (en) | 2011-02-10 |
| CN101535517B (zh) | 2012-02-08 |
| JPWO2008038474A1 (ja) | 2010-01-28 |
| MX2009002966A (es) | 2009-04-27 |
| CN101535517A (zh) | 2009-09-16 |
| ES2605581T3 (es) | 2017-03-15 |
| US9073114B2 (en) | 2015-07-07 |
| EP2067870B1 (en) | 2016-10-12 |
| JP4959709B2 (ja) | 2012-06-27 |
| TWI374194B (en) | 2012-10-11 |
| US20100086431A1 (en) | 2010-04-08 |
| WO2008038474A1 (en) | 2008-04-03 |
| SA07280528B1 (ar) | 2012-02-22 |
| KR20090049609A (ko) | 2009-05-18 |
| EP2067870A1 (en) | 2009-06-10 |
| PT2067870T (pt) | 2016-12-30 |
| EP2067870A4 (en) | 2014-08-20 |
| AU2007301332A1 (en) | 2008-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA110310400B1 (ar) | لوح صلب مطلي ، يتميز بمقاومة ممتازة لتكوّن القشور وطريقة إنتاجه | |
| CA2850044C (en) | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof | |
| TWI390047B (zh) | 高強度熔融鍍鋅鋼板 | |
| JP6394843B1 (ja) | めっき鋼板 | |
| TWI477613B (zh) | 高強度熱浸鍍鋅鋼板的製造方法及高強度熱浸鍍鋅鋼板 | |
| EP3517636B1 (en) | Cold-rolled steel plate for hot forming, having excellent corrosion-resistance and spot-weldability, hot-formed member, and method for manufacturing same | |
| WO2015001414A1 (en) | Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle | |
| EP3476962B1 (en) | Thin steel sheet, and production method therefor | |
| JP2013515863A (ja) | 表面特性に優れた熱間プレス用亜鉛めっき鋼板並びにこれを利用した熱間プレス成形部品及びその製造方法 | |
| KR102068499B1 (ko) | 강판 및 법랑 제품 | |
| EP3770296A1 (en) | Hot stamp molded body | |
| KR102018935B1 (ko) | 낮은 Si 함량의 강 스트립 | |
| KR101622499B1 (ko) | 냉연 강판, 도금 강판 및 그들의 제조 방법 | |
| JP2016125101A (ja) | ホットスタンプ成形体およびホットスタンプ成形体の製造方法 | |
| MX2013000014A (es) | Placa de acero resistente al desgaste que tiene excelente tenacidad en la parte soldada y propiedades de resistencia a la destruccion de revestimiento. | |
| CN106001987B (zh) | 一种免涂装耐候钢桥用耐候埋弧焊丝 | |
| KR101825857B1 (ko) | 소부 경화형 용융 아연 도금 강판 | |
| KR20210002639A (ko) | 강판 및 법랑 제품 | |
| CN111936659B (zh) | 高强度合金化熔融镀锌钢板及其制造方法 | |
| EP4079881A1 (en) | Steel sheet and method for manufacturing same | |
| RU2337151C1 (ru) | Трубная заготовка из легированной борсодержащей стали | |
| EP3748035A1 (en) | Cold-rolled steel sheet and production method therefor, and steel sheet for annealing | |
| TWI551695B (zh) | 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法 | |
| TWI546390B (zh) | 鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及其等之製造方法 | |
| RU2338796C2 (ru) | Трубная заготовка из низкоуглеродистой теплостойкой стали |