Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

KR20150036049A - 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링 - Google Patents

롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링 Download PDF

Info

Publication number
KR20150036049A
KR20150036049A KR1020157000780A KR20157000780A KR20150036049A KR 20150036049 A KR20150036049 A KR 20150036049A KR 1020157000780 A KR1020157000780 A KR 1020157000780A KR 20157000780 A KR20157000780 A KR 20157000780A KR 20150036049 A KR20150036049 A KR 20150036049A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
mass
rolling bearing
nitrogen
carbon
bearing element
Prior art date
Application number
KR1020157000780A
Other languages
English (en)
Inventor
크리스티안 슐테-뇔레
Original Assignee
섀플러 테크놀로지스 게엠베하 운트 코. 카게
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 섀플러 테크놀로지스 게엠베하 운트 코. 카게 filed Critical 섀플러 테크놀로지스 게엠베하 운트 코. 카게
Publication of KR20150036049A publication Critical patent/KR20150036049A/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/64—Special methods of manufacture
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/40—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rings; for bearing races
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20—Carburising
    • C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/24—Nitriding
    • C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/36—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases using ionised gases, e.g. ionitriding
    • C23C8/38—Treatment of ferrous surfaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/32—Balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/34—Rollers; Needles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/62—Selection of substances
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
    • F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2202/00—Solid materials defined by their properties
    • F16C2202/02—Mechanical properties
    • F16C2202/04—Hardness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F16C2204/62—Low carbon steel, i.e. carbon content below 0.4 wt%
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F16C2204/70—Ferrous alloys, e.g. steel alloys with chromium as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F16C2204/74—Ferrous alloys, e.g. steel alloys with manganese as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/10—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding
    • F16C2223/12—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding with carburizing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/10—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding
    • F16C2223/14—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding with nitriding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/10—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding
    • F16C2223/16—Hardening, e.g. carburizing, carbo-nitriding with carbo-nitriding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/06—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
    • F16C2300/40—Application independent of particular apparatuses related to environment, i.e. operating conditions
    • F16C2300/42—Application independent of particular apparatuses related to environment, i.e. operating conditions corrosive, i.e. with aggressive media or harsh conditions

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

본 발명은 롤링 베어링 요소(2), 특히 롤링 베어링 링(3, 4)에 관한 것으로서, 상기 롤링 베어링 요소는 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 형성되며, 상기 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 갖는다.

Description

롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링{ROLLING BEARING ELEMENT, IN PARTICULAR ROLLING BEARING RING}
본 발명은 오스테나이트계 강으로 형성된 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링에 관한 것이다.
롤링 베어링, 혹은 특히 롤링 베어링 링, 회전체, 회전체를 수용하는 회전체 케이지 등과 같은 롤링 베어링 요소는 공지된 바와 같이 다양한 기술 분야에서 사용된다. 이때, 상응하는 롤링 베어링 요소는 작동 중에 규칙적으로 높은 기계 응력 및/또는 부식성 공격에 노출된다.
공지되어 있는 롤링 베어링 요소들은 예를 들어 그 내부에 탄화물상(carbide phase)이 함침된 마르텐사이드계 롤링 베어링 스테인리스 강으로 형성되나, 부식성 매질에 대해 충분한 내식성을 갖지 않는다. 합금률이 상대적으로 더 높은 강으로 이루어진 롤링 베어링 요소들은 부식성 매질에 대해 개선된 내식성을 갖지만, 이들은 그에 비해 일반적으로 특히 내마모성과 관련하여 상대적으로 더 불량인 기계적 특성을 지니며, 이는 이들 롤링 베어링 요소들의 균질의 오스테나이트계 입자 구조 또는 소위 혼립강(duplex steel)에서의 페라이트계-오스테나이트계 입자 구조에 기인할 수 있다.
따라서, 특히 내마모성, 과회전 저항성(overrolling resistance)과 같은 기계적 특성뿐만 아니라 부식 환경에 대한 내부식성과 관련해서도 공지된 롤링 베어링 요소의 특성 프로파일이 만족스럽지 못한 경우가 많다.
본 발명의 과제는, 종래 기술에 비해 개선된 롤링 베어링 요소를 제공하는 것이다.
상기 과제를 해결하기 위해, 도입부에 언급한 유형의 롤링 베어링 요소의 경우, 본 발명에 따라 상기 롤링 베어링 요소가 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된, 질소(N) 및/또는 탄소(C)를 함유하는 경계층을 갖는 것이 제안되었다.
질소 및/또는 탄소를 함유하는 경계층의 형성에 의해, 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소는 특히 표면 경도, 내마모성, 과회전 저항성 등과 같은 자체의 기계적 특성뿐만 아니라, 부식성 매질, 다시 말해 특히 바닷물 등과 같은 염화물 함유 매질 내 부식성 매질에 대한 자체의 내식성과 관련해서도 우수한 특성 프로파일을 갖는다.
따라서, 특히 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소는, 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소를 포함하는 롤링 베어링의 윤활이 윤활 그리스나 윤활유와 같은 윤활제에 의해 실시되는 것이 아니라, 오히려 롤링 베어링의 설치 장소의 개별 시스템 유체에 의해 실시되는 이른바 매질 윤활을 위해서도 적합하다. 매질 윤활식 롤링 베어링은 예컨대 롤링 베어링을 밀봉하는 씰이 바람직하지 않고, 그리고/또는 오염의 위험으로 인해 통상의 윤활제가 배제되어야 하는 경우에 사용된다. 지금까지는 특히 수용액에 의한 매질 윤활이 문제였는데, 그 이유는 수용액에 의해서는, 특히 하이 다이내믹 조건하에서도 롤링 베어링의 회전체들과 베어링 링들 사이에서 충분한 지지력을 갖는 윤활 막의 형성이 거의 불가능하기 때문이다.
따라서, 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소는 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 형성될 수 있다.
본 발명에 따른 롤링 베어링 요소는 처음부터 내식성 오스테나이트계 강으로 형성된다. 하기에서는 가능한 두 가지 버전의 강이 기술된다.
아래의 표에서는 전술된 강의 구체적인 조성에 대한 두 가지 예를 볼 수 있다. 기입된 수치들은 각각 질량%와 관련이 있다.
Cr Mn Ni Mo C N
18.80 18.90 0.40 0.60 0.49 0.58
18.20 18.90 0.30 0.70 0.35 0.61
또한, 철(Fe) 및 용융에서 기인하는 불순물이 나머지 분량으로 함유되며, 이 경우 불순물은 2.5 질량%보다 크지 않은 총 함량을 가짐으로써, 결과적으로 각각 총 100 질량%가 형성된다.
대안적으로, 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 이루어진 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소가 형성될 수 있다.
전술된 강의 구체적인 조성에 대한 네 가지 예가 아래의 표에 제시되어 있다. 기입된 수치들은 각각 질량%와 관련이 있다.
C N S Si Cr Mn Mo Cu Ni V C+N C/N
0.30 0.30 <
0.001		 0.30 17,89 19.93 4.10 0.02 0.31 0.07 0.60 1.00
0.35 0.58 <
0.001		 0.31 19.79 18.16 2.93 0.03 0.32 0.07 0.93 0.60
0.36 0.45 <
0.001		 0.32 19.24 18.56 1.97 1.1 0.33 0.07 0.81 0.80
0.36 0.38 0.003 0.33 19.38 18.73 0.06 2.00 0.33 0.07 0.74 0.95
또한, 철(Fe) 및 용융에서 기인하는 불순물이 잔량으로 함유되며, 이 경우 불순물은 2.5 질량% 이하의 총 함량을 가짐으로써, 결과적으로 각각 총 100 질량%가 형성된다.
전술된 강들은 앞에서 이미 언급한 바와 같이, 한 편으로 본래 내식성은 우수하나, 내마모성은 본래 비교적 낮다는 특징이 있다. 본 발명에서 중요한 점은 이종 원자(foreign atom)에 대한 상기 강들의 높은 용해성이다. 따라서, 적합한 조건하에서 강의 입자 구조 내로 이종 원자, 특히 탄소 및/또는 질소를 확산시킬 수 있다. 이와 같이, 도입부에서 언급한, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층은 롤링 베어링 요소의 에지 혹은 표면 근처 영역에 형성될 수 있다.
탄소 및/또는 질소가 입자 구조 내부로 확산됨으로써 형성되는, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층은 경계층 영역에서 일종의 혼성 결정 경화를 야기하며, 이러한 혼성 결정 경화의 원인은 특히 탄소 및/또는 질소 원자의 함침에 의한 오스테나이트계 입자 구조의 확장일 수 있다. 이러한 방식으로 경계층의 경도가 높아진다.
전술된 바와 같이 형성된 탄소 및/또는 질소 함유 경계층의 영역에서는 롤링 베어링 요소의 입자 변화가 일어나지 않는데, 그 이유는 강 내부로 확산된 이형 원자인 탄소 및/또는 질소가 그곳에서는 특히 입자 구조의 고유 격자 공간들 사이에 격자간 원자(interstitial atom)로서 존재하거나 배치되기 때문이다. 이로써, 강의 오스테나이트계 입자 구조는 상기 형성된 탄소 및/또는 질소 함유 경계층의 영역에서도 실질적으로 그대로 유지된다.
원칙적으로, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층은 격자간 공간에 배치된 상응하는 탄소 원자 및/또는 질소 원자에 의해 추후 롤링 베어링 요소의 나머지 입자 재료와 경계가 정해질 수 있다. 탄소 및/또는 질소 함유 경계층은 또한, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치가 수행됨으로써 탄소 및/또는 질소의 추가 확산이 이루어지는 롤링 베어링 요소의 영역으로도 이해될 수 있으며, 이 경우 확산된 탄소 원자 및/또는 질소 원자는 바람직하게 격자간 공간에 분산 배치된다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층과 롤링 베어링 요소의 나머지 입자 간 차이는 현미경 사진에서 특히 명확하게 드러난다.
또한, 상기와 같이 형성된 탄소 및/또는 질소 함유 경계층은 전반적으로 침전이 없다. 특히 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 또는 질소(N)와 같은 강의 내식성을 개선하는 합금 원소들은, 탄소 및/또는 질소의 추가 함침 또는 확산을 통해서는 탄화물 화합물 또는 질화물 화합물 내로 전혀 결합되지 않거나 약간만 결합된다. 따라서, 탄소 및/또는 질소 함유 경계층을 형성하기 위해 탄소 및/또는 질소를 함침하는 것은 강의 내식성에 중대한 영향을 미치지 않는다.
특히 심지어 탄소 및/또는 질소 함유 경계층의 영역에서 내식성의 개선도 가능할 수 있는데, 이와 같은 가능성은 롤링 베어링 요소의 추가적인 표면 패시베이션의 범주에서 부식성 매질에 대한 패시베이션을 보장하는 안정적인 패시베이션 층의 형성 및/또는 추가 질소의 함침에 의해 증명될 수 있다. 예컨대 상응하는 시험들을 통해, 탄소 함유 경계층의 형성에 의해 3.5%의 NaCl 용액에 대한 내식성의 현저한 개선이 가능하다는 사실이 입증되었다. 상응하는 경계층이 없는 샘플들과 비교할 때, 탄소 함유 경계층을 갖는 샘플들의 경우 (Ag/AgCl에 대하여) 500mV로부터 거의 1V까지의 공식 전위(pitting potential)의 상승이 측정되었다.
본 발명에 따른 롤링 베어링 요소란, 예를 들어 롤링 베어링 링, 상응하는 롤링 베어링 링들 사이에서 구르는 회전체 또는 상응하는 회전체를 수용하기 위한 회전체 케이지로 이해될 수 있다. 따라서 롤링 베어링 링으로서 존재하는 롤링 베어링 요소의 경우, 롤링 베어링 링의 외주연 및/또는 내주연에서, 그리고 그에 따라 회전체 트랙을 포함하는, 특히 작동 중에 높은 하중을 받는 롤링 베어링 링의 영역에서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층이 적어도 국부적으로, 특히 전체적으로 형성된다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층이 비교적 더 높은 탄소 및/또는 질소 비율을 갖는 방식으로, 상기 탄소 및/또는 질소 함유 경계층이 롤링 베어링 요소의 나머지 재료와의 경계가 구분될 수 있으며, 이는 예컨대 현미경 사진을 통해 드러날 수 있다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층은 본 발명에 따라, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역 내로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된다. 이로써, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 조치의 범주 내에서 구체적으로 선택된, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 개별 조치들에 따라, 이와 관련하여 개별적으로 사용된 각각의 공정 매개변수, 예컨대 상황에 따라 필요한 탄소 및/또는 질소 분위기의 탄소 및/또는 질소의 온도, 압력, 지속 시간, 농도는 형성될 혹은 형성된, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 롤링 베어링 요소의 경계층에 목표한 대로 영향을 미칠 수 있게 된다. 특히 이러한 방식으로, 탄소 및/또는 질소 함유 경계층 내에서 탄소 원자 및/또는 질소 원자의 함침 깊이와, 탄소 원자 및/또는 질소 원자의 농도가 공정 기술적으로 영향을 미칠 수 있거나 조절될 수 있다.
예를 들어, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 조치를 수행할 때, 적합한 온도의 조절을 통해, 다시 말해 특히 500℃ 미만으로 온도를 조절함으로써, 특히 온도에서 기인하는 전위 이동으로 인한 어떠한 부정적인 영향도 롤링 베어링 요소를 형성하는 오스테나이트계 강의 기계적 특성을 위태롭게 하지 못하는 점이 가능해진다. 그러므로, 사용된 강의 경도, 내마모성, 과회전 저항성 등과 같은 기계적 특성들이 실질적으로 그대로 유지될 수 있다.
또한, 적절한, 비교적 낮은 공정 온도에 의해, 치수에 미치는 부정적인 영향뿐만 아니라 롤링 베어링 요소의 표면 상태, 다시 말해 조도에 미치는 부정적인 영향도 배제될 수 있거나 단지 미미한 정도로 관찰될 수 있다.
롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 상응하는 조치로서 특히 롤링 베어링 요소의 열화학적 처리가 논의되고 있으며, 다시 말해 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 탄소 및/또는 질소를 확산시키는 것은 바람직하게 롤링 베어링 요소의 열화학적 처리에 기반한다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치의 적합한 공정 선택 및 공정 제어를 통해, 상기 경계층은 특히 800 내지 1500HV(비커스 경도)의 범위 내 경도, 특히 900HV보다 큰 경도를 가질 수 있다. 이때, 기본적으로 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층의 가급적 높은 경도를 달성하기 위한 노력이 강구될 수 있는데, 그 이유는 경계층의 경도가 롤링 베어링 요소의 내마모성에 중대한 영향을 미치기 때문이다. 물론, 예외적인 경우 또는 섹션에 따라, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층의 경도는 800HV 미만일 수도 있고, 1500HV를 초과할 수도 있다.
그와 마찬가지로, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치의 적합한 공정 선택 및 공정 제어를 통해, 경계층의 층 두께도 조절될 수 있다. 이로써, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층은 예를 들어 1 내지 50㎛, 바람직하게는 2.5 내지 40㎛, 특히 바람직하게는 5 내지 25㎛의 층 두께를 가질 수 있다. 물론, 예외적인 경우 또는 섹션에 따라, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층의 층 두께는 2.5㎛ 미만일 수도, 혹은 40㎛을 초과할 수도 있다.
본 발명에 따른 롤링 베어링 요소는 이하에서 기술되는, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 갖는 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링을 제조하기 위한 방법으로 제조될 수 있으며, 상기 방법도 마찬가지로 본 발명의 일부분이다.
본 발명에 따른 방법은 다음과 같은 단계들을 포함한다:
- 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때, 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 이루어진 롤링 베어링 요소를 제공하는 단계, 또는
- 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때, 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 이루어진 롤링 베어링 요소를 제공하는 단계와,
- 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하는 단계.
본 발명에 따른 방법에는, 기본적으로 본 발명에 따른 롤링 베어링 요소에 대한 상기 실시예들, 다시 말해 특히 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층 및 이 경계층의 형성, 즉 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 조치(들)와 관련된 모든 실시예가 유사하게 적용된다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위한 조치로서, 바람직하게 롤링 베어링 요소의 열화학적 처리가 수행된다. 이를 위해 특히 롤링 베어링 요소의 에지 근처 혹은 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 공정들, 즉 콜스터라이징(Kolsterising), 플라즈마 탄화 처리(plasma carburizing), 플라즈마 질화 처리(plasma nitriding), 가스 질화 처리(gas nitriding), 가스 침질 탄화 처리(gas nitrocarburizing)가 논의된다. 이들 공정은 경우에 따라 조합될 수도 있고, 시간상 연속적으로 수행될 수도 있다.
콜스터라이징이란 일반적으로 300℃ 미만의 온도에서 처리할 재료 내로 탄소를 확산시키는 방법을 말하며, 이때 탄소는 출발 재료의 격자간 공간들에서 용해되고, 이는 압축 응력 및 이와 같은 방식으로 높은[100HV(비커스 경도)보다 큰] 경도를 야기한다.
플라즈마 탄화 처리는 플라즈마를 사용해서 탄화 처리할 재료의 에지 근처 혹은 표면 근처 영역으로 탄소를 확산시키는 데 이용된다. 이러한 방식으로, 탄소 함침에 기인하는 압축 응력이 제공됨으로써 역시 높은 경도가 달성될 수 있다.
이는 실질적으로 플라즈마 질화 처리에도 적용되며, 이 경우 물론 처리할 출발 재료 내부로 탄소가 아니라 질소가 확산된다.
가스 질화 처리는, 처리할, 다시 말해 특히 경화될 재료가 템퍼링되는 동시에 질소를 함유하는 가스, 예컨대 암모니아(NH3)에 노출되고, 그 다음에 출발 재료 내부로의 질소 확산으로 이어지는 열화학적 방법이다.
처리할 재료 내부로의 탄소 및 질소의 확산이 이루어지는 가스 침질 탄화 처리에서는, 처리할 재료가 예컨대 CO2와 같은 탄소 함유 가스에 추가로, 즉 전체적으로 질소 및 탄소로 이루어진 가스 혼합물을 함유하는 가스에 노출되고 그에 상응하게 템퍼링된다.
상응하는 롤링 베어링 요소에서 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위한 시험의 범주에서, 상응하는 롤링 베어링 요소들에 질소를 함유하는 경계층을 형성하는 것과 관련하여 플라즈마 질화 처리에 의해 매우 우수한 결과를 얻을 수 있다는 사실이 밝혀졌다.
이 경우, 열화학적 처리는 250 내지 550℃의 온도 범위 내에서, 특히 500℃ 미만의 온도에서, 바람직하게는 450℃ 미만 또는 400℃ 미만의 온도에서 수행하는 것이 바람직하다. 열화학적 처리의 범주 내에서 가해지는 온도를 조절함으로써, 롤링 베어링 요소의 에지 영역 혹은 표면 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키는 운동 역학(kinetic)에 목표한 대로 영향을 미칠 수 있고, 이로써 탄소 및/또는 질소를 함유하여 형성될 경계층의 특정 특성 스펙트럼이 목표한 대로 조절될 수 있다. 비교적 낮은 온도에 의해서는, 롤링 베어링 요소의 치수 정밀성 및/또는 표면 상태 혹은 조도에 미치는, 온도에 기인하는 영향들이 배제되거나 적어도 허용 가능한 정도로 유지될 수 있다. 물론, 열화학적 처리는 예외적인 경우 및/또는 일시적으로 200℃ 미만의 온도 또는 550℃를 초과하는 온도에서 수행될 수도 있다.
열화학적 처리는 특히 2 내지 24시간, 특히 4 내지 16시간의 지속시간 동안 수행될 수 있다. 열화학적 처리의 수행 중 가해지는 온도를 조절하는 경우에서와 유사하게, 지속시간 혹은 공정 시간의 조절에 의해서도, 롤링 베어링 요소의 에지 영역 혹은 표면 영역으로의 탄소 및/또는 질소의 확산에 목표한 대로 영향을 미칠 수 있고, 이로써 탄소 및/또는 질소를 함유하여 형성될 경계층의 특정 특성 스펙트럼이 목표한 대로 조절될 수 있다. 물론, 열화학적 처리는 예외적인 경우 2시간 미만으로, 또는 24시간보다 오래 수행될 수도 있다.
기본적으로, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위한 조치는, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층이 1 내지 50㎛, 바람직하게는 2.5 내지 40㎛, 특히 바람직하게는 5 내지 25㎛의 층 두께로 형성되도록 수행될 수 있다. 예외적인 경우, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층의 층 두께는 1㎛ 미만일 수도, 또는 40㎛를 초과할 수도 있다.
본 발명에 따른 방법의 범주 내에서는, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하기 전에 롤링 베어링 요소의 가공 경화, 특히 냉간 성형을 위한 한 가지 이상의 조치를 수행할 수 있다. 금속 재료를 가공 경화하기 위한 조치에 속하는 냉간 성형이란, 개별 재결정화 온도에 훨씬 못미치는 온도에서 금속 재료를 소성 변형하는 것을 말한다. 재료의 소성 변형은 재료 내부의 전위 밀도를 증가시키고, 이러한 방식으로 경도를 상승시킨다. 이러한 방식으로, 본 발명에 따른 방법의 범주 내에서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하기 전에 이미 롤링 베어링 요소의 기계적 특성들이 강화될 수 있으며, 이들 특성은 그 다음에, 다시 말해 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행한 후에 재차 강화되거나 향상될 수 있다.
본 발명의 일 실시예가 도면에 도시되어 있고, 이하에서 상세하게 설명된다.
도 1은 본 발명에 일 실시예에 따른 복수의 롤링 베어링 요소를 포함하는 롤링 베어링의 개략도이다.
도 2는 도 1에 도시된 일부분의 확대도이다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 복수의 롤링 베어링 요소(2)를 포함하는 롤링 베어링(1)을 보여준다. 도면을 통해서 알 수 있는 바와 같이, 롤링 베어링(1)은 볼 베어링으로서 형성되었다. 롤링 베어링 요소(2)는 롤링 베어링 링(3, 4)으로서 형성되었고, 이들 롤링 베어링 링들 사이에서 롤링 베어링(5)이 구름 운동을 한다.
롤링 베어링 링(3, 4)으로서 형성된 롤링 베어링 요소(2)는 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 0.1 내지 2.5 질량%의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로부터 제조된다.
대안적으로, 롤링 베어링 요소(2)들 중 하나 또는 2개의 롤링 베어링 요소(2)는 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 0.1 내지 2.5 질량%의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 형성될 수도 있다.
예로 든 오스테나이트계 강의 구체적인 조성은 앞서 언급한 표들을 참조한다.
회전체(5)를 위한 활주면을 형성하거나 이러한 활주면을 포함하는 롤링 베어링 요소(2)의 내주연 혹은 외주연은, 롤링 베어링 요소의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된, 질소 및/또는 탄소를 함유하는 경계층(6)을 갖는다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)은 도 1에 도시된 일부분을 확대 도시한 도 2로부터도 매우 명확하게 확인할 수 있다. 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)이 실질적으로 균일한 층 두께(d)로 형성되었음을 알 수 있다. 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)은 예를 들어 약 20㎛의 층 두께를 갖는다. 롤링 베어링 요소(2)를 형성하는 강의 오스테나이트계 기본 조직(7)도 마찬가지로 표시되어 있다.
경계층(6)은 특히 롤링 베어링 요소(2)의 에지 근처 혹은 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 열화학적 처리 또는 열화학적 공정을 통해 형성된다. 예를 들면 상기 경계층은 플라즈마 탄화 처리 또는 플라즈마 질화 처리를 통해 형성된다.
그에 따라, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)은 확산된, 특히 격자간 원자의 의미에서 개별 오스테나이트계 강의 최초 입자 구조(7)의 격자간 공간들에 배치된, 탄소 혹은 질소에 의해, 1000HV를 상회하는, 특히 1200HV의 범위 내에 놓이는 높은 경도 및 그와 더불어 뛰어난 내마모성을 갖는다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)과, 개별 롤링 베어링 요소(2)의 나머지 재료 혹은 기본 조직(7) 간의 결합은 매우 양호한데, 그 이유는 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)이 롤링 베어링 요소(2) 상에 코팅층으로서 제공된 것이 아니라, 오히려 롤링 베어링 요소(2)를 형성하는 강 혹은 이 강의 기본 조직(7)으로부터 직접 형성되었기 때문이다.
상응하는 롤링 베어링 요소(2)는, 하기에서 기술되는, 예를 들어 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 갖는 롤링 베어링 요소(2), 특히 롤링 베어링 링(3, 4)을 제조하기 위한 제조 방법으로 제조될 수 있다.
상기 방법에 따라, 우선 롤링 베어링 요소(2)는 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 0.1 내지 2.5 질량%의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강을 소재로 형성된다.
16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 0.1 내지 2.5 질량%의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 롤링 베어링 요소(2)를 형성하는 것도 고려해볼 수 있다.
예로 든 오스테나이트계 강의 구체적인 조성은 앞서 언급한 표들을 참조한다.
롤링 베어링 요소(2)가 제작된 후, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소(2)의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치가 수행된다.
이때, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 조치로서 롤링 베어링 요소(2)의 열화학적 처리가 수행된다. 롤링 베어링 요소(2)의 열화학적 처리는 특히 콜스터라이징 및/또는 플라즈마 탄화 및/또는 플라즈마 질화 및/또는 가스 질화 및/또는 가스 침질 탄화의 형태로 이루어진다.
롤링 베어링 요소(2)의 치수 및 표면 상태, 다시 말해 특히 조도에 부정적인 영향을 미치지 않기 위해, 열화학적 처리는 250 내지 550℃의 온도 범위 내 저온에서, 특히 500℃ 미만의 온도에서 수행된다.
롤링 베어링 요소(2)의 열화학적 처리는 통상 2 내지 24시간, 특히 4 내지 16시간의 지속시간 동안 수행된다. 이러한 방식으로, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 상응하는 경계층(6)의 층 두께(d)는 규칙적으로 1 내지 50㎛, 바람직하게는 2.5 내지 40㎛, 특히 바람직하게는 5 내지 25㎛로 형성될 수 있다.
탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하기 전에, 다시 말해 롤링 베어링 요소(2)의 열화학적 처리를 수행하기 전에, 롤링 베어링 요소(2)를 가공 경화하기 위한 한 가지 이상의 조치, 특히 냉간 성형이 수행된다. 이와 같은 가공 경화 단계도 마찬가지로 본 발명에 따른 방법의 중요한 부분일 수 있다. 이러한 방식으로, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하기 전에 이미 롤링 베어링 요소(2)의 특성 프로파일, 다시 말해 특히 기계적 특성이 개선될 수 있다. 이와 같은 복합적인 조치를 통해 매우 바람직한 구성 부재가 도출된다. 본 발명에 따른 제작 재료가 내식성을 실현하고, (650 내지 730HV로의) 가공 경화는 롤링 베어링 과회전 저항성을 실현하는 한편, 경계층 처리는 내마모성을 실현한다. 마르텐사이트 및 표준 오스테나이트와 달리, 오스테나이트계 "Carnit"는 적어도 약 1.5 mm 깊이 이하의 경계층에서 300HV 이하의 경도를 얻을 수 있다. 마르텐사이트와 달리, 실질적으로 침전이 없는 약 50㎛ 이하의 경계층은 열화학적으로 조절될 수 있다. 많은 오스테나이트에서 격자간 원자의 용해도가 높은 것은 일반적이다. 본 발명에 따라 사용된 제작 재료의 경우, 이러한 특성이 상기 재료의 높은 Mn 함량으로 인해 매우 두드러진다. 많은 마르텐사이트 및 일부 오스테나이트와 달리, 250 내지 550℃의 온도 범위 내에서 실시되는 열화학적 에지 처리 시 회복으로 인해 경도가 감소하지 않음으로써, 뛰어난 특성을 갖는 롤링 베어링 요소가 획득된다.
1: 롤링 베어링
2: 롤링 베어링 요소
3: 롤링 베어링 링
4: 롤링 베어링 링
5: 회전체
6: 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층
7: 입자 구조

Claims (10)

  1. 롤링 베어링 요소(2), 특히 롤링 베어링 링(3, 4)이며,
    상기 롤링 베어링 요소(2)는, 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때, 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100질량%임) 오스테나이트계 강으로 형성되는 롤링 베어링 요소에 있어서,
    상기 롤링 베어링 요소(2)의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 갖는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소(2).
  2. 롤링 베어링 요소(2), 특히 롤링 베어링 링(3, 4)이며,
    상기 롤링 베어링 요소(2)는, 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 형성된, 롤링 베어링 요소에 있어서,
    상기 롤링 베어링 요소(2)의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치에 의해 형성된, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 갖는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소(2).
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)이 800 내지 1500HV의 경도, 특히 900HV보다 큰 경도를 갖는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)이 1 내지 50㎛, 바람직하게는 2.5 내지 40㎛, 특히 바람직하게는 5 내지 25㎛의 층 두께(d)를 갖는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소.
  5. 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 갖는 롤링 베어링 요소(2), 특히 롤링 베어링 링(3, 4)을 제조하기 위한 방법에 있어서, 상기 방법은:
    - 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 0.5 내지 2.0 질량%의 몰리브덴, 총 0.8 내지 1.1 질량%의 탄소 및 질소(이때, 탄소 대 질소의 비율은 0.5 내지 1.1임), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 이루어진 롤링 베어링 요소(2)를 제공하는 단계, 또는
    - 16 내지 21 질량%의 크롬, 16 내지 21 질량%의 망간, 2 질량%보다 큰 몰리브덴이나 2 질량%보다 작거나 같은 구리, 또는 2 질량%보다 크거나 같은 몰리브덴 및 0.25 내지 2 질량%의 구리, 그리고 총 0.5 질량% 이상의 탄소 및 질소(이때, 탄소 대 질소의 비율은 0.5보다 큼), 용융 공정에서 기인하는 2.5 질량% 이하의 불순물 및 나머지 질량%의 철로 구성된 조성을 갖는(이때, 모든 성분의 총합은 100 질량%임) 오스테나이트계 강으로 이루어진 롤링 베어링 요소(2)를 제공하는 단계와,
    - 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위해 롤링 베어링 요소(2)의 표면 근처 영역으로 탄소 및/또는 질소를 확산시키기 위한 한 가지 이상의 조치를 수행하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
  6. 제5항에 있어서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 조치로서 롤링 베어링 요소(2)의 열화학적 처리를 수행하는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
  7. 제6항에 있어서, 250 내지 550℃의 온도 범위 내에서, 특히 500℃ 미만의 온도에서 열화학적 처리를 수행하는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
  8. 제6항 또는 제7항에 있어서, 2 내지 24시간, 특히 4 내지 16시간의 지속시간 동안 열화학적 처리를 수행하는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
  9. 제6항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 조치는, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)이 1 내지 50㎛, 바람직하게는 2.5 내지 40㎛, 특히 바람직하게는 5 내지 25㎛의 층 두께(d)로 형성되도록 수행되는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
  10. 제6항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 탄소 및/또는 질소를 함유하는 경계층(6)을 형성하기 위한 조치로서, 콜스터라이징 및/또는 플라즈마 탄화 처리 및/또는 플라즈마 질화 처리 및/또는 가스 질화 처리 및/또는 가스 침질 탄화 처리가 수행되는 것을 특징으로 하는, 롤링 베어링 요소의 제조 방법.
KR1020157000780A 2012-07-16 2013-06-25 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링 KR20150036049A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012212426A DE102012212426B3 (de) 2012-07-16 2012-07-16 Wälzlagerelement, insbesondere Wälzlagerring
DE102012212426.8 2012-07-16
PCT/EP2013/063186 WO2014012748A1 (de) 2012-07-16 2013-06-25 Wälzlagerelement, insbesondere wälzlagerring

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20150036049A true KR20150036049A (ko) 2015-04-07

Family

ID=48700553

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020157000780A KR20150036049A (ko) 2012-07-16 2013-06-25 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20150184695A1 (ko)
EP (1) EP2872787A1 (ko)
KR (1) KR20150036049A (ko)
CN (1) CN104662312B (ko)
CA (1) CA2870114A1 (ko)
DE (1) DE102012212426B3 (ko)
WO (1) WO2014012748A1 (ko)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104956104B (zh) 2013-01-25 2021-03-16 特灵国际有限公司 用于制冷剂润滑的压缩机的压力渗氮不锈钢混合轴承
DE102013226091A1 (de) 2013-12-16 2015-06-18 Robert Bosch Gmbh Zylindertrommel einer hydrostatischen Axialkolbenmaschine mit einer Verschleißschutzschicht
DE102014205164B4 (de) * 2014-03-20 2018-01-04 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Lagerelement für ein Wälzlager
WO2016082877A1 (en) 2014-11-27 2016-06-02 Longsand Limited Block classified term
DE102016201753B3 (de) * 2016-02-05 2017-05-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Verfahren zur Herstellung eines Wälzlagerbauteils aus einem austenitischen Stahl
US11221040B2 (en) * 2017-09-28 2022-01-11 Ntn Corporation Tapered roller bearing
CN110763612B (zh) * 2018-07-25 2022-10-11 中国石油化工股份有限公司 一种研究马氏体对奥氏体钢应力腐蚀开裂性能影响的方法
US12081094B2 (en) * 2019-08-26 2024-09-03 Nti Ag Drive device having a tubular linear motor

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE728159C (de) * 1936-10-09 1942-11-21 Boehler & Co Ag Geb Chrom-Mangan-Stickstoff-Stahl
US3904401A (en) * 1974-03-21 1975-09-09 Carpenter Technology Corp Corrosion resistant austenitic stainless steel
US3943010A (en) * 1974-06-12 1976-03-09 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Process for producing austenitic ferrous alloys
BG29797A1 (en) * 1979-06-27 1981-02-16 Rashev Austenite corrosion resistant steel
CA1205659A (en) * 1981-03-20 1986-06-10 Masao Yamamoto Corrosion-resistant non-magnetic steel and retaining ring for a generator made of it
JPS61238943A (ja) * 1985-04-15 1986-10-24 Kobe Steel Ltd 耐銹性の優れた高強度非磁性鋼
DE4023462C1 (ko) * 1989-10-12 1991-07-04 Vereinigte Schmiedewerke Gmbh, 4630 Bochum, De
EP0718513B1 (en) * 1993-09-08 1999-03-10 Ntn Corporation Mechanical part having rolling elements
JP2001074053A (ja) * 1999-04-01 2001-03-23 Nsk Ltd 転がり軸受
US6802651B2 (en) * 2001-06-12 2004-10-12 Nsk Ltd. Retainer
AU2003236146A1 (en) * 2002-03-27 2003-10-08 Nsk Ltd. Rolling bearing for belt type non-stage transmission
SE525291C2 (sv) * 2002-07-03 2005-01-25 Sandvik Ab Ytmodifierat rostfritt stål
DE102004043134A1 (de) * 2004-09-07 2006-03-09 Hans Prof. Dr.-Ing. Berns Höchstfester nichtrostender austenitischer Stahl
JP4757561B2 (ja) * 2005-08-03 2011-08-24 新日本製鐵株式会社 耐応力腐食割れ性に優れた高マンガンステンレス鋼
EP2022995B1 (en) * 2006-06-08 2013-02-20 NSK Ltd. Shell needle bearing with seal ring and its manufacturing method
JP4206112B2 (ja) * 2006-08-30 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 無段変速機用プーリ
CN101289735B (zh) * 2008-06-14 2010-08-18 深圳八六三计划材料表面技术研发中心 奥氏体不锈钢精密硬化方法及设备
JP5679543B2 (ja) * 2010-03-29 2015-03-04 Ntn株式会社 軸受部品および軸受
JP2011208745A (ja) * 2010-03-30 2011-10-20 Ntn Corp 転がり軸受
RU2570594C2 (ru) * 2010-07-02 2015-12-10 Актиеболагет Скф Способ изготовления кольца подшипника, кольцо подшипника и подшипник
US10053763B2 (en) * 2011-06-02 2018-08-21 Aktiebolaget Skf Carbo-nitriding process for martensitic stainless steel and stainless steel article having improved corrosion resistance
DE102011077556A1 (de) * 2011-06-15 2012-12-20 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Gleitlager
CN102560175B (zh) * 2011-12-28 2014-09-03 成都易态科技有限公司 金属多孔材料的孔径调节方法及金属多孔材料的孔结构

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014012748A1 (de) 2014-01-23
CA2870114A1 (en) 2014-01-23
EP2872787A1 (de) 2015-05-20
US20150184695A1 (en) 2015-07-02
DE102012212426B3 (de) 2013-08-29
CN104662312B (zh) 2018-02-23
CN104662312A (zh) 2015-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20150036049A (ko) 롤링 베어링 요소, 특히 롤링 베어링 링
JP5194532B2 (ja) 転がり軸受
EP2412835B1 (en) Bearing parts, rolling bearing, and process for production of bearing parts
JP5026625B2 (ja) 表面硬化用機械構造用鋼、及び、機械構造用鋼部品とその製造方法
US5658082A (en) Rolling contact bearing and a method of producing thereof
JP4560141B2 (ja) 表面硬化用機械構造用鋼及び機械構造鋼部品
US5626974A (en) Rolling bearing for use under high temperature conditions
US9394583B2 (en) Rolling bearing
CN105283684B (zh) 锥形滚柱轴承
US20170167538A1 (en) Bearing constituent member, method of manufacturing bearing constituent member, and rolling bearing
JP2010248568A (ja) 水素雰囲気用転がり軸受
JP2009221493A (ja) 転がり軸受、軌道輪の製造方法
WO2014196428A1 (ja) 軸受部品および転がり軸受
JP4810157B2 (ja) 転がり軸受
JP2008151236A (ja) 転がり軸受
JP2011190921A (ja) スラストころ軸受
JP2009250371A (ja) 水素ガスコンプレッサ用転がり軸受
TWI575170B (zh) Ball screw device
JP2009204076A (ja) 転がり軸受
JP2004169848A (ja) 転動装置
JP2006241480A (ja) 転がり支持装置、転がり支持装置の転動部材の製造方法、鋼の熱処理方法
KR102560502B1 (ko) 구름 미끄럼 이동 부재 및 구름 미끄럼 이동 부재 제조 방법, 및 구름 미끄럼 이동 부재를 포함하는 구름 베어링
JP2005337361A (ja) ころ軸受
JP2012237338A (ja) 転がり軸受
WO2023080064A1 (ja) 軸部材及び転がり軸受

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid