KR20140024420A

KR20140024420A - 전기 연결 요소를 구비한 창유리

Info

Publication number: KR20140024420A
Application number: KR1020137032303A
Authority: KR
Inventors: 크리스토프 데겐; 베른하르트 레울; 밋자 라테익작; 안드레아스 슐라릅; 로타르 레스마이스터
Original assignee: 쌩-고벵 글래스 프랑스
Priority date: 2011-05-10
Filing date: 2012-04-17
Publication date: 2014-02-28
Also published as: PL3576491T3; EP2708092A1; ES2966732T3; EP2708092B1; PT2708092T; HUE047517T2; AR086303A1; ES2769640T3; CA2835553C; CN103270809B; JP2014520355A; PT3576491T; EA201391659A1; DK3576491T3; DK2708092T3; BR112013028115A2; AU2012252670A1; TWI556515B; KR101553762B1; EA026423B1

Abstract

본 발명은 기판(1)과, 기판(1)의 소정 영역 상의 전기 도전성 구조물(2)과, 전기 도전성 구조물(2)의 소정 영역 상의 솔더 재료(4)층과, 솔더 재료(4) 상의 연결 요소(3)의 적어도 두 개의 솔더 포인트(15, 15')를 포함하고, 솔더 포인트(15, 15')는 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 적어도 하나의 접촉면(8)을 형성하며, 접촉면(8)의 형상은 적어도 90°의 중심각(α)을 갖는 난형체, 타원 또는 원의 적어도 하나의 세그먼트를 가지는, 적어도 하나의 전기 연결 요소를 구비한 창유리에 관한 것이다.

Description

전기 연결 요소를 구비한 창유리 {PANE HAVING AN ELECTRICAL CONNECTION ELEMENT}

본 발명은 전기 연결 요소를 구비한 창유리와 그의 경제적, 친환경적 제조 방법에 관한 것이다.

본 발명은 또한 예컨대 가열 도체 또는 안테나 도체와 같은 전기 도전성 구조물을 갖춘 차량용 전기 연결 요소를 구비한 창유리에 관한 것이다. 전기 도전성 구조물은 통상 솔더온(soldered-on) 전기 연결 요소를 통해 차내 전기 시스템에 연결된다. 사용되는 재료의 상이한 열팽창 계수로 인해 창유리를 변형시키는 기계적 응력이 발생하여 제조 및 작동 중에 창유리의 파손을 초래할 수 있다.

납 함유 솔더는 소성 변형에 의해 전기 연결 요소와 창유리 간에 발생하는 기계적 응력을 상쇄할 수 있는 높은 연성(ductility)을 가진다. 그러나 폐차처리지침(End of Life Vehicles Directive) 2000/53/EC 때문에 유럽 공동체 내에서는 납 함유 솔더는 무연 솔더로 대체되어야 한다. 해당 지침은 간단하게 약어 ELV(End of Life Vehicles)로 지칭된다. 해당 지침의 목적은 일회용 전자제품이 크게 증가함에 따라 제품에서 극히 문제가 되는 구성요소를 금지하는 것이다. 규제 대상 물질로는 납, 수은 및 카드뮴이 있다. 이는 무엇보다도 유리 상의 전기적 적용례에 무연 솔더링 재료의 구현 및 대응하는 대체재의 도입과 관련이 있다.

EP 1 942 703 A2는 차량의 창유리 상의 전기 연결 요소로서, 창유리와 전기 연결 요소 간의 열팽창계수 차가 5×10^-6/℃ 미만이고 연결 요소가 주로 티타늄을 함유하며 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 접촉면이 직사각형인 전기 연결 요소를 개시한다. 적절한 기계적 안정성과 공정성이 가능하도록 과량의 솔더 재료를 사용하는 방식이 제시된다. 과량의 솔더 재료는 연결 요소와 전기 도전성 구조물 사이의 중간 공간으로부터 외부로 유출된다. 과량의 솔더 재료는 창유리에 높은 기계적 응력을 초래한다. 이 기계적 응력으로 인해 결국에는 창유리가 파손된다.

본 발명의 목적은 창유리의 임계 기계적 응력을 방지하는 것으로, 전기 연결 요소를 구비한 창유리와 그의 경제적, 친환경적 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 목적은 독립항 제1항에 따른 장치에 의해 본 발명에 따라 달성된다. 바람직한 실시형태는 종속항에서 제시된다.

적어도 하나의 연결 요소를 구비한 본 발명에 따른 창유리는

- 기판과,

- 기판의 소정 영역 상의 전기 도전성 구조물과,

- 전기 도전성 구조물의 소정 영역 상의 솔더 재료층과,

- 솔더 재료 상의 연결 요소의 적어도 두 개의 솔더링 포인트를 포함하고,

- 솔더링 포인트는 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 적어도 하나의 접촉면을 형성하며,

- 접촉면의 형상은 적어도 90°의 중심각을 갖는 난형체, 타원 또는 원의 적어도 하나의 세그먼트를 가진다.

세그먼트의 중심각은 90° 내지 360°, 바람직하게는 140° 내지 360°, 예컨대 180° 내지 330° 또는 200° 내지 330°이다. 바람직하게는 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 접촉면은 적어도 두 개의 반타원, 특히 바람직하게는 두 개의 반원 형상을 가진다. 아주 특히 바람직하게는 접촉면은 두 개의 반원이 대향하는 양측에 배열되는 직사각형으로 형성된다. 본 발명의 특히 바람직한 대안적 실시형태에서, 접촉면은 중심각이 210° 내지 360°인 두 개의 원형 세그먼트 형상을 가진다. 접촉면의 형상은 예컨대 중심각이 180° 내지 350°, 바람직하게는 210° 내지 310°인 난형체, 타원 또는 원의 두 개의 세그먼트를 포함할 수도 있다.

본 발명의 유리한 실시형태에서, 솔더링 포인트는 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 서로 분리된 두 개의 접촉면을 형성한다. 접촉면은 기판에 대면하는 연결 요소의 두 기부(foot) 영역의 표면 중 하나에 각각 배열된다. 기부 영역은 브리지를 통해 서로 연결된다. 두 접촉면은 기판에 대면하는 브리지의 표면을 통해 서로 연결된다. 두 접촉면 각각은 중심각이 90° 내지 360°, 바람직하게는 140° 내지 360°인 난형체, 타원 또는 원의 적어도 하나의 세그먼트 형상을 가진다. 각각의 접촉면은 난형, 바람직하게는 타원형 구조물을 가질 수 있다. 특히 바람직하게는 각각의 접촉면은 원으로 형성된다. 대안으로서 각각의 접촉면은 바람직하게는 적어도 180°, 특히 바람직하게는 적어도 200°, 아주 특히 바람직하게는 적어도 220°, 특히 230°의 중심각을 갖는 원형 세그먼트로 형성된다. 원형 세그먼트는 예컨대 180° 내지 350°, 바람직하게는 200° 내지 330°, 특히 바람직하게는 210° 내지 310°의 중심각을 가질 수 있다. 본 발명에 따른 연결 요소의 다른 유리한 실시형태에서, 각각의 접촉면은 두 개의 반난형체, 바람직하게는 반타원, 특히 바람직하게는 반원이 대향하는 양측에 배열되는 직사각형으로 구성된다.

전기 도전성 구조물은 창유리에 적용된다. 전기 연결 요소는 솔더링 재료에 의해 서브영역에서 전기 도전성 구조물에 전기적으로 연결된다.

연결 요소는 솔더링, 예컨대 저항 솔더링에 의해 접촉면 또는 접촉면들을 매개로 전기 도전성 구조물에 연결된다. 저항 솔더링에서는 두 개의 솔더링 전극이 사용되며, 각각의 솔더링 전극은 연결 요소의 솔더링 포인트와 접촉한다. 솔더링 공정 중에는 전류가 연결 요소를 통해 제1 솔더링 전극에서 제2 솔더링 전극으로 흐른다. 솔더링 전극과 연결 요소 간의 접촉은 최소 가능 표면적에 걸쳐 이루어진다. 예컨대 솔더링 전극은 뾰족한 구성을 가진다. 작은 접촉면은 솔더링 전극과 연결 요소 간의 접촉 영역에 높은 전류 밀도를 야기한다. 높은 전류 밀도로 인해 솔더링 전극과 연결 요소 간의 접촉 영역이 가열된다. 열 분배는 솔더링 전극과 연결 요소 간의 두 개의 접촉 영역 각각을 기점으로 확산된다. 두 개의 점(spot) 열원이 있는 경우, 등온선이 솔더링 포인트를 중심으로 한 동심원으로 간략히 도시될 수 있다. 열 분배의 정확한 형상은 연결 요소의 형상에 따라 달라진다. 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 접촉면의 영역에서의 발열로 인해 솔더 재료의 용융이 이루어진다.

종래 기술에 따르면, 연결 요소는 바람직하게는 예컨대 직사각형 접촉면을 통해 전기 도전성 구조물에 연결된다. 솔더링 포인트를 기점으로 확산되는 열 분배로 인해 솔더링 공정 중에 직사각형 접촉면의 가장자리를 따라 온도 차가 증가한다. 그 결과 솔더링 재료가 완전히 용융되지 않는 접촉면의 영역이 존재할 수 있다. 이들 영역으로 인해 연결 요소의 접착력이 저하되고 창유리의 기계적 응력이 초래된다.

본 발명의 장점은 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 접촉면 또는 접촉면들을 형성하는 데 있다. 접촉면의 형상은 적어도 가장자리의 상당 부분에서는 라운드형이며, 바람직하게는 원 혹은 원형 세그멘트이다. 접촉면의 형상은 솔더링 공정 중의 솔더링 포인트 주위의 열 분배의 형상과 유사하다. 따라서 솔더링 공정 중에 접촉면의 가장자리를 따라 온도 차가 거의 혹은 전혀 증가하지 않는다. 이로 인해 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 접촉면의 전체 영역에서 솔더 재료의 균일한 용융이 이루어진다. 이는 연결 요소의 접착력, 솔더링 공정 지속시간의 단축 및 창유리의 기계적 응력의 방지와 관련하여 특히 유리하다. 특히 납 함유 솔더 재료에 비해 낮은 연성으로 인해 기계적 응력을 양호하게 상쇄할 수 없는 무연 솔더 재료를 사용하는 경우에 특히 유리하다.

평면도에서 연결 요소는 예컨대 바람직하게는 1 mm 내지 50 mm의 길이와 폭, 특히 바람직하게는 2 mm 내지 30 mm의 길이와 폭, 아주 특히 바람직하게는 2 mm 내지 8 mm의 폭과 10 mm 내지 24 mm의 길이를 가진다.

브리지에 의해 서로 연결되는 두 개의 접촉면은 예컨대 바람직하게는 1 mm 내지 15 mm의 길이와 폭, 특히 바람직하게는 2 mm 내지 8 mm의 길이와 폭을 가진다.

솔더 재료는 연결 요소와 전기 도전성 구조물 사이의 중간 공간으로부터 1 mm 미만의 유출폭으로 유출된다. 바람직한 실시형태에서, 최대 유출폭은 바람직하게는 0.5 mm 미만, 특히 거의 0 mm이다. 이는 창유리의 기계적 응력의 저감, 연결 요소의 접착력 및 솔더의 양의 저감과 관련하여 특히 유리하다.

최대 유출폭은 솔더 재료가 50 ㎛의 층 두께 미만으로 감소하는 솔더 재료의 크로스오버 포인트와 연결 요소의 외측 가장자리 사이의 거리로서 정의된다. 최대 유출폭은 솔더링 공정 후에 고화된 솔더 재료에 대해 측정된다.

바람직한 최대 유출폭은 연결 요소와 전기 도전성 구조물 사이의 수직 거리와 솔더 재료의 체적을 적절히 선택함으로써 획득되는데, 이는 간단한 실험을 통해 결정될 수 있다. 연결 요소와 전기 도전성 구조물 사이의 수직 거리는 적절한 프로세스 공구, 예컨대 이격자가 합체된 공구를 사용하여 사전에 지정될 수 있다.

최대 유출폭은 심지어 네거티브(negative)형일 수 있는데, 즉 연결 요소와 전기 도전성 구조물에 의해 형성되는 중간 공간 내로 후퇴할 수 있다.

본 발명에 따른 창유리의 유리한 실시형태에서, 최대 유출폭은 전기 연결 요소와 전기 도전성 구조물에 의해 형성되는 중간 공간 내에 오목한 초승달 모양(meniscus)으로 후퇴한다. 오목한 초승달 모양은 예컨대 솔더링 공정 중에 솔더가 아직 유체로 존재하는 동안 이격자와 도전성 구조물 사이의 수직 거리를 증가시킴으로써 생성된다.

본 발명에 따른 연결 요소의 두 기부 영역 사이의 브리지는 바람직하게는 영역 별로 편평하게 형성된다. 특히 바람직하게는 브리지는 세 개의 편평한 세그먼트로 구성된다. "편평"하다는 것은 연결 요소의 저부가 하나의 평면을 형성한다는 것을 의미한다. 기판의 표면과 기부 영역에 바로 인접한 브리지의 편평한 세그먼트 각각의 저부 간의 각도는 바람직하게는 90° 미만, 특히 바람직하게는 1° 내지 85 °, 아주 특히 바람직하게는 2° 내지 75 °, 특히 3° 내지 60°이다. 브리지는 기부 영역에 인접한 각각의 편평한 세그먼트가 바로 인접한 기부 영역을 향하지 않는 방향으로 경사지도록 형성된다.

이의 장점은 전기 도전성 구조물과 접촉면에 인접한 브리지의 세그먼트 간에 모세관 효과가 작용한다는 데 있다. 모세관 효과는 전기 도전성 구조물과 접촉면에 인접한 브리지의 세그먼트 사이의 거리가 짧기 때문에 발생한다. 이 짧은 거리는 기판의 표면과 기부 영역에 바로 인접한 브리지의 편평한 섹션 각각의 저부 간의 각도가 90℃ 미만인 데서 기인한다. 연결 요소와 전기 도전성 구조물 간의 바람직한 거리는 솔더 재료의 용융에 따라 설정된다. 모세관 효과로 인해 과잉 솔더 재료는 브리지와 전기 도전성 구조물에 의해 한정되는 체적 내로 제어된 방식으로 흡수된다. 따라서 연결 요소의 외측 가장자리에서 솔더 재료의 크로스오버가 저감되고, 이에 따라 최대 유출폭이 저감된다. 따라서 창유리의 기계적 응력의 저감이 실현된다.

최대 유출폭의 정의에 비추어, 브리지가 연결되는 접촉면의 가장자리는 연결 요소의 외측 가장자리가 아니다.

전기 도전성 구조물과 브리지에 의해 형성되는 공동은 솔더 재료로 완전히 충전될 수 있다. 바람직하게는 공동은 솔더 재료로 완전히 충전되지 않는다.

본 발명의 다른 유리한 실시형태에서, 브리지는 만곡된다. 브리지는 단일 만곡 방향을 가질 수 있다. 브리지는 바람직하게는 난형 호의 프로파일, 특히 바람직하게는 타원형 호의 프로파일, 아주 특히 바람직하게는 원호의 프로파일을 가진다. 연결 요소의 길이가 24 mm일 경우, 원호의 곡률 반경은 예컨대 바람직하게는 5 mm 내지 15 mm이다. 브리지의 만곡 방향은 변화할 수도 있다.

브리지는 서로 직접 접촉하는 적어도 두 개의 서브요소로 구성될 수도 있다. 기판 표면의 평면에 투영되는 브리지의 형상도 만곡될 수 있다. 이 경우 바람직하게는 만곡 방향은 브리지의 중앙부에서 변화한다. 브리지의 폭은 일정하지 않아도 무방하다.

본 발명의 유리한 실시형태에서, 두 개의 솔더링 포인트 각각은 접촉 범프 상에 배열된다. 접촉 범프는 기판에 대면하지 않는 연결 요소의 표면에 배열된다. 접촉 범프는 바람직하게는 연결 요소와 동일한 합금을 함유한다. 각각의 접촉 범프는 바람직하게는 적어도 기판의 표면에 대면하지 않는 영역에서 볼록하게 만곡된다. 각각의 접촉 범프는 예컨대 회전 타원체의 세그먼트나 구체형 세그먼트로 형성된다. 대안으로서 접촉 범프는 기판을 향하지 않는 표면이 볼록하게 만곡된 직사각형 입체로 형성된다. 접촉 범프는 바람직하게는 0.1 mm 내지 2 mm의 높이, 특히 바람직하게는 0.2 mm 내지 1 mm의 높이를 가진다. 접촉 범프의 길이와 폭은 바람직하게는 0.1 mm 내지 5 mm, 아주 특히 바람직하게는 0.4 mm 내지 3 mm이다. 접촉 범프는 엠보싱으로 구성될 수 있다. 유리한 실시형태에서, 접촉 범프는 연결 요소와 일체로 형성될 수 있다. 접촉 범프는 예컨대 스탬핑이나 딥 드로잉에 의해 초기 상태에서 편평한 표면을 갖는 연결 요소를 표면에서 재성형함으로써 형성될 수 있다. 본 공정에서, 대응하는 함몰부가 접촉 범프 대향측의 연결 요소의 표면에 생성될 수 있다.

솔더링을 위해 접촉면이 편평한 전극이 사용될 수 있다. 전극의 표면은 접촉 범프와 접촉한다. 이를 위해 전극의 표면은 기판의 표면에 평행하게 배열된다. 기판의 표면으로부터의 수직 거리가 가장 큰 접촉 범프의 볼록면 상의 포인트는 전극의 표면과 기판의 표면 사이에 배열된다. 전극의 표면과 접촉 범프 간의 접촉 영역은 솔더링 포인트를 형성한다. 솔더링 포인트의 위치는 바람직하게는 기판의 표면으로부터의 수직 거리가 가장 큰 접촉 범프의 볼록면 상의 포인트에 의해 결정된다. 솔더링 포인트의 위치는 연결 요소 상의 솔더 전극의 위치와는 무관하다. 이는 솔더링 공정 중에 재현 가능하고 균일한 열 분배와 관련하여 특히 유리하다. 솔더링 공정 중의 열 분배는 접촉 범프의 위치, 크기, 배열 및 기하구조에 의해 결정된다.

본 발명의 유리한 실시형태에서는, 적어도 두 개의 이격자가 연결 요소의 접촉면 각각에 배열된다. 이격자는 바람직하게는 연결 요소와 동일한 합금을 함유한다. 각각의 이격자는 예컨대 정육면체, 피라미드, 회전 타원체의 세그먼트 또는 구체의 세그먼트로 형성된다. 이격자는 바람직하게는 0.5×10^-4 m 내지 10×10^-4 m의 폭과 0.5×10^-4 m 내지 5×10^-4m의 높이, 특히 바람직하게는 1×10^-4 m 내지 3×10^-4m의 높이를 가진다. 이격자에 의해, 균일한 솔더 재료층의 형성이 촉진된다. 이는 연결 요소의 접착력과 관련하여 특히 유리하다. 이격자는 예컨대 연결 요소와 일체로 형성될 수 있다. 이격자는 예컨대 스탬핑이나 딥 드로잉에 의해 초기 상태에서 편평한 접촉면을 갖는 연결 요소를 재성형함으로써 형성될 수 있다. 본 공정에서, 대응하는 함몰부가 접촉면 대향측의 연결 요소의 표면에 생성될 수 있다.

접촉 범프와 이격자에 의해, 균질하고 두께가 균일하며 균일하게 융합된 솔더 재료층이 획득된다. 따라서 연결 요소와 창유리 간의 기계적 응력이 저감될 수 있다. 이는 납 함유 솔더 재료에 비해 낮은 연성으로 인해 기계적 응력을 양호하게 상쇄하지 못하는 무연 솔더 재료를 사용하는 경우에 특히 유리하다.

기판은 바람직하게는 유리, 특히 바람직하게는 판 유리, 플로트 유리, 석영 유리, 붕규산염 유리, 소다 석회 유리를 함유한다. 대안적인 바람직한 실시형태에서, 기판은 폴리머, 특히 바람직하게는 폴리에틸렌, 폴리프로파일렌, 폴리카보네이트, 폴리메틸 메타크릴레이트 및/또는 이들의 혼합물을 함유한다.

기판은 제1 열팽창계수를 가진다. 연결 요소는 제2 열팽창계수를 가진다.

제1 열팽창계수는 바람직하게는 8×10^-6/℃ 내지 9×10^-6/℃이다. 기판은 바람직하게는 0℃ 내지 300℃ 범위의 온도에서 바람직하게는 8.3×10^-6/℃ 내지 9×10^-6/℃의 열팽창 계수를 가지는 유리를 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 철-니켈 합금, 철-니켈-코발트 합금 또는 철-크롬 합금을 적어도 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 50 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 0 wt% 내지 50 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 20 wt%의 코발트, 0 wt% 내지 1.5 wt%의 마그네슘, 0 wt% 내지 1 wt%의 규소, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 2 wt%의 망간, 0 wt% 내지 5 wt%의 몰리브덴, 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄, 0 wt% 내지 1 wt%의 니오븀, 0 wt% 내지 1 wt%의 바나듐, 0 wt% 내지 1 wt%의 알루미늄 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 텅스텐을 함유한다.

본 발명의 유리한 실시예에서, 제1 열팽창계수와 제2 열팽창계수 간의 차는 5×10^-6/℃ 이상이다. 이 경우 제2 열팽창계수는 0℃ 내지 300℃의 온도 범위에서 바람직하게는 0.1×10^-6/℃ 내지 4×10^-6/℃, 특히 바람직하게는 0.3×10^-6/℃ 내지 3×10^-6/℃이다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 50 wt% 내지 75 wt%의 철, 25 wt% 내지 50 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 20 wt%의 코발트, 0 wt% 내지 1.5 wt%의 마그네슘, 0 wt% 내지 1 wt%의 규소, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 망간을 적어도 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 0 wt% 내지 1 wt% 비율의 크롬, 니오븀, 알루미늄, 바나듐, 텅스텐 및 티타늄과, 0 wt% 내지 5 wt% 비율의 몰리브덴과, 제조 관련 혼합물을 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 55 wt% 내지 70 wt%의 철, 30 wt% 내지 45 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 5 wt%의 코발트, 0 wt% 내지 1 wt%의 마그네슘, 0 wt% 내지 1 wt%의 규소 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소를 적어도 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 인바(invar)(FeNi)를 함유한다.

인바는 예컨대 36 wt%의 니켈 함량을 갖는 철-니켈 합금(FeNi₃₆)이다. 특정 온도 범위에서 비정상적으로 낮거나 때로는 음의 열팽창계수를 갖는 특성이 있는 합금 및 화합물의 그룹이 존재한다. Fe₆₅Ni₃₅ 인바는 65 wt%의 철과 35 wt%의 니켈을 함유한다. 기계적 특성을 변화시키기 위해 1 wt% 이하의 망간, 규소 및 탄소가 대개 합금된다. 5 wt%의 코발트를 합금함으로써 열팽창계수(α)가 추가로 저감될 수 있다. 이런 합금의 예로는 0.55×10^-6/℃의 열팽창계수(20℃ 내지 100℃)를 갖는 Inovco(FeNi₃₃Co₄ _.5)가 있다.

4×10^-6/℃ 미만의 매우 낮은 절대 열팽창계수를 갖는 인바와 같은 합금이 사용되는 경우에는, 유리의 비임계 압력 응력과 합금의 비임계 인장 응력에 의해 기계적 응력의 과잉상쇄가 발생한다.

본 발명의 다른 유리한 실시형태에서, 제1 열팽창계수와 제2 열팽창계수 간의 차는 5×10^-6/℃ 미만이다. 제1 열팽창계수와 제2 열팽창계수 간의 차가 작기 때문에 창유리의 임계 기계적 응력이 방지되고 보다 우수한 접착력이 획득된다. 이 경우 제2 열팽창계수는 0℃ 내지 300℃의 온도 범위에서 바람직하게는 4×10^-6/℃ 내지 8×10^-6/℃, 특히 바람직하게는 4×10^-6/℃ 내지 6×10^-6/℃이다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 50 wt% 내지 60 wt%의 철, 25 wt% 내지 35 wt%의 니켈, 15 wt% 내지 20 wt%의 코발트, 0 wt% 내지 0.5 wt%의 규소, 0 wt% 내지 0.1 wt%의 탄소 및/또는 0 wt% 내지 0.5 wt%의 망간을 적어도 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 코바(kovar)(FeCoNi)를 함유한다.

코바는 일반적으로 대략 5×10^-6/℃의 열팽창계수를 갖는 철-니켈-코발트 합금이다. 따라서 열팽창계수가 통상적인 금속보다 낮다. 조성물은 예컨대 54 wt%의 철, 29 wt%의 니켈 및 17 wt%의 코발트를 함유한다. 따라서 마이크로전자공학 및 마이크로시스템 기술 분야에서 코바는 하우징 재료나 서브마운트로 사용된다. 서브마운트는 샌드위치 원리에 따라 실제 기판 재료와 대개 확연히 보다 높은 열팽창계수를 갖는 재료 사이에 배치된다. 따라서 코바는 다른 재료의 상이한 열팽창계수에 의해 초래되는 열적-기계적 응력을 흡수하고 저감하는 상쇄 요소로서의 역할을 한다. 마찬가지로, 코바는 전자 부품의 금속-유리 실시예 및 진공 챔버 내에서의 물질 전이를 위해 사용된다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 어닐링에 의해 열적으로 후처리되는 철-니켈 합금 및/또는 철-니켈-코발트 합금을 함유한다.

본 발명의 다른 유리한 실시형태에서, 제1 열팽창계수와 제2 열팽창계수 간의 차는 마찬가지로 5×10^-6/℃ 미만이다. 제2 열팽창계수는 0℃ 내지 300℃ 범위의 온도에서 바람직하게는 9×10^-6/℃ 내지 13×10^-6/℃, 특히 바람직하게는 10×10^-6/℃ 내지 11.5×10^-6/℃이다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 50 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 10.5 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 5 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 2 wt%의 망간, 0 wt% 내지 2.5 wt%의 몰리브덴 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유한다. 또한 연결 요소는 바나듐, 알루미늄, 니오븀 및 질소를 포함하는 다른 원소의 혼합물을 함유할 수 있다.

본 발명에 따른 연결 요소는 66.5 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 10.5 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 5 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 2 wt%의 망간, 0 wt% 내지 2.5 wt%의 몰리브덴, 0 wt% 내지 2 wt%의 니오븀 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유할 수도 있다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 65 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 10.5 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 0.5 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 2.5 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 1 wt%의 망간, 0 wt% 내지 1 wt%의 몰리브덴 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 73 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 10.5 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 0.5 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 2.5 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 1 wt%의 망간, 0 wt% 내지 1 wt%의 몰리브덴, 0 wt% 내지 1 wt%의 니오븀 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유할 수도 있다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 적어도 75 wt% 내지 84 wt%의 철, 16 wt% 내지 18.5 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 0.1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 1 wt%의 망간 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 78.5 wt% 내지 84 wt%의 철, 16 wt% 내지 18.5 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 0.1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 1 wt%의 망간, 0 wt% 내지 1 wt%의 니오븀 및/또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유할 수도 있다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 크롬의 비율이 10.5 wt% 이상이고 9×10^-6/℃ 내지 13×10^-6/℃의 열 팽창계수를 갖는 크롬 함유 강을 함유한다. 몰리브덴, 망간 또는 니오븀과 같은 추가 합금 성분으로 인해 부식 안정성이 향상되거나 인장 강도나 냉간 성형성과 같은 기계적 물성이 변경된다.

티타늄으로 제조되는 종래 기술에 따른 연결 요소와 비교하여 크롬 함유 강으로 제조되는 연결 요소의 장점은 솔더링 특성이 보다 우수하다는 데 있다. 이는 22 W/mK인 티타늄의 열전도도에 비해 25 W/mK 내지 30 W/mK로 열전도도가 보다 높기 때문이다. 보다 높은 열전도도로 인해 솔더링 공정 중에 연결 요소가 보다 균일하게 가열되며, 이로써 특히 뜨거운 장소("열점")가 점형태로 형성되는 것이 방지된다. 이들 장소는 뒤이은 창유리 손상의 시발점이다. 창유리에 대한 연결 요소의 접착력의 향상이 이루어진다. 또한 크롬 함유 강은 용접성이 우수하다. 이로써 용접에 의해 전기 도전성 재료, 예컨대 구리를 매개로 차내 전자제품과 연결 요소 간의 보다 우수한 연결이 가능하다. 보다 우수한 냉간 성형성으로 인해 연결 요소는 전기 도전성 재료와 보다 양호하게 크림핑될 수도 있다. 또한 크롬 함유 강은 보다 용이하게 입수할 수 있다.

본 발명에 따른 전기 도전성 구조물은 바람직하게는 5 ㎛ 내지 40 ㎛, 특히 바람직하게는 5 ㎛ 내지 20 ㎛, 아주 특히 바람직하게는 8 ㎛ 내지 15 ㎛, 가장 바람직하게는 10 ㎛ 내지 12 ㎛의 층 두께를 가진다. 본 발명에 따른 전기 도전성 구조물은 바람직하게는 은, 특히 바람직하게는 은 입자와 유리 프릿을 함유한다.

본 발명에 따른 솔더의 층 두께는 바람직하게는 3.0×10^-4 m 미만이다.

솔더 재료는 바람직하게는 무연, 즉 납을 함유하지 않는다. 이는 본 발명에 따른 전기 연결 요소를 구비한 창유리가 환경에 미치는 영향과 관련하여 유리하다. 무연 솔더 재료는 통상적으로 납 함유 솔더 재료보다 낮은 연성을 가지며, 따라서 연결 요소와 창유리 간의 기계적 응력이 양호하게 상쇄되지 못한다. 그러나 본 발명에 따른 연결 요소에 의해 임계 기계적 응력을 방지할 수 있다는 것이 입증되었다. 본 발명에 따른 솔더 재료는 바람직하게는 주석 및 비스무트, 인듐, 아연, 구리, 은 또는 이들의 조성물을 함유한다. 본 발명에 따른 솔더 조성물에서 주석의 비율은 3 wt% 내지 99.5 wt%, 바람직하게는 10 wt% 내지 95.5 wt%, 특히 바람직하게는 15 wt% 내지 60 wt%이다. 본 발명에 따른 솔더 조성물에서 비스무트, 인듐, 아연, 구리, 은 또는 이들의 조성물의 비율은 바람직하게는 0.5 wt% 내지 97 wt%, 바람직하게는 10 wt% 내지 67 wt%이며, 비스무트, 인듐, 아연, 구리 또는 은의 비율은 0 wt%일 수 있다. 본 발명에 따른 솔더 조성물은 0 wt% 내지 5 wt%의 비율로 니켈, 게르마늄, 알루미늄 또는 인을 함유할 수 있다. 본 발명에 따른 솔더 조성물은 아주 특히 바람직하게는 Bi₄₀Sn₅₇Ag₃, Sn₄₀Bi₅₇Ag₃, Bi₅₉Sn₄₀Ag₁, Bi₅₇Sn₄₂Ag₁, In₉₇Ag₃, Sn₉₅ _.5Ag₃ _.8Cu₀ _.7, Bi₆₇In₃₃, Bi₃₃In₅₀Sn₁₇, Sn₇₇ _.2In₂₀Ag₂ _.8, Sn₉₅Ag₄Cu₁, Sn₉₉Cu₁, Sn_96.5Ag_3.5 또는 이들의 혼합물을 함유한다.

본 발명에 따른 연결 요소는 바람직하게는 니켈, 주석, 구리 및/또는 은으로 코팅된다. 본 발명에 따른 연결 요소에는 특히 바람직하게는 니켈 및/또는 구리로 제조되는 접착 촉진층이 마련되고, 바람직하게는 은으로 제조되는 솔더링 가능층이 추가로 마련된다. 본 발명에 따른 연결 요소는 아주 특히 바람직하게는 0.1 ㎛ 내지 0.3 ㎛의 니켈 및/또는 3 ㎛ 내지 20 ㎛의 은으로 코팅된다. 연결 요소는 니켈, 구리 및/또는 은으로 도금될 수 있다. 니켈과 은은 연결 요소의 전류 전송 용량 및 부식 안정성과 솔더 재료에 의한 습윤성을 향상시킨다.

철-니켈 합금, 철-니켈-코발트 합금 또는 철-크롬 합금은 예컨대 강, 알루미늄, 티타늄, 구리로 제조되는 연결 요소 상에 상쇄판(compensation plate)으로서 용접되거나 크림핑되거나 접착될 수도 있다. 바이메탈로서, 유리의 팽창에 대한 연결 요소의 유리한 팽창 거동이 획득될 수 있다. 상쇄판은 바람직하게는 모자 형상이다.

전기 연결 요소는 솔더 재료에 대면하는 표면에 구리, 아연, 주석, 은, 금 또는 이들의 합금 혹은 층, 바람직하게는 은을 함유하는 코팅을 포함할 수 있다. 이는 솔더 재료가 코팅 너머로 확산되는 것을 방지하고 유출폭을 제한한다.

전기 연결 요소의 형상은 연결 요소와 전기 도전성 구조물 사이에 솔더 데포(depot)를 형성할 수 있다. 솔더 데포와 연결 요소 상의 솔더의 습윤성으로 인해 솔더 재료가 중간 공간으로부터 유출되는 것이 방지된다. 솔더 데포는 직사각형, 라운드형 또는 다각형 구성일 수 있다.

솔더링 공정 중의 솔더링 열의 분배 및 이에 따른 솔더 재료의 분배는 연결 요소의 형상에 의해 지정될 수 있다. 솔더 재료는 가장 뜨거운 지점으로 유동한다. 솔더링 공정 중에 연결 요소에 유리하게 열을 분배하기 위해 예컨대 연결 요소는 단일 모자 또는 이중 모자 형상을 가질 수 있다.

연결 요소와 전기 도전성 구조물의 전기적 연결 중에 에너지의 도입은 바람직하게는 펀치, 열패드(thermode), 피스톤 솔더링, 바람직하게는 레이저 솔더링, 열풍 솔더링, 인덕션 솔더링, 저항 솔더링 및/또는 초음파에 의해 이루어진다.

또한 본 발명의 목적은 적어도 하나의 연결 요소를 갖춘 창유리의 제조 방법으로서,

a) 솔더 재료를 일정한 층 두께, 체적 및 형상을 갖는 소판으로서 연결 요소의 접촉면 또는 접촉면들에 도포하고,

b) 기판의 소정 영역에 전기 도전성 구조물을 적용하고,

c) 솔더 재료가 도포된 연결 요소를 전기 도전성 구조물 상에 배열하고,

d) 솔더링 포인트에 에너지를 도입하고,

e) 전기 도전성 구조물에 연결 요소를 솔더링하는 것을 포함하는 창유리의 제조 방법에 의해 달성된다.

솔더 재료는 바람직하게는 일정한 층 두께, 체적, 형상 및 연결 요소 상의 배열을 갖는 소판으로서 바람직하게는 미리 연결 요소에 도포된다.

연결 요소는 예컨대 구리로 제조되는 시트, 편조선, 메쉬에 용접되거나 크림핑되어 차내 전기 시스템에 연결될 수 있다.

연결 요소는 바람직하게는 건물, 특히 자동차, 철도, 항공기 또는 선박의 가열 창유리나 안테나를 갖춘 창유리에 사용된다. 연결 요소는 창유리 외부에 배열되는 전기 시스템에 창유리의 도전성 구조물을 연결하는 역할을 한다. 전기 시스템은 증폭기, 제어 유닛 또는 전압원이다.

도면과 예시적인 실시형태를 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다. 도면은 개략적인 표현이며 일정 비례로 그려지지 않았다. 도면은 어떤 식으로든 본 발명을 제한하지 않는다.
도 1은 본 발명에 따른 창유리의 제1 실시형태의 평면도이다.
도 1a는 솔더링 공정 중의 열 분배를 개략도이다.
도 2a는 도 1의 창유리의 A-A'에 따른 단면도이다.
도 2b는 도 1의 창유리의 B-B'에 따른 단면도이다.
도 2c는 도 1의 창유리의 C-C'에 따른 단면도이다.
도 3은 본 발명에 따른 대안적인 창유리의 C-C'에 따른 단면도이다.
도 4는 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 B-B'에 따른 단면도이다.
도 5는 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 B-B'에 따른 단면도이다.
도 6은 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 B-B'에 따른 단면도이다.
도 7은 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 A-A'에 따른 단면도이다.
도 8은 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 A-A'에 따른 단면도이다.
도 8a는 본 발명에 따른 다른 대안적인 창유리의 A-A'에 따른 단면도이다.
도 9는 본 발명에 따른 창유리의 대안적인 실시형태의 평면도이다.
도 9a는 도 9의 창유리의 D-D'에 따른 단면도이다.
도 10은 연결 요소의 대안적인 실시형태의 평면도이다.
도 11은 연결 요소의 다른 대안적인 실시형태의 평면도이다.
도 11a는 도 11의 연결 요소의 E-E'에 따른 단면도이다.
도 12는 연결 요소의 다른 대안적인 실시형태의 평면도이다.
도 13은 연결 요소의 다른 대안적인 실시형태의 평면도이다.
도 13a는 도 13의 연결 요소의 F-F'에 따른 단면도이다.
도 14는 본 발명에 따른 방법의 상세 흐름도이다.

도 1, 도 2a, 도 2b 및 도 2c는 전기 연결 요소(3)의 영역에서 본 발명에 따른 가열 가능 창유리(1)의 상세도를 각각 도시한다. 창유리(1)는 소다 석회 유리로 제조되는 3 mm 두께의 열적 프리스트레스트(prestressed) 단일창 안전 유리이다. 창유리(1)의 폭은 150 cm이고 높이는 80 cm이다. 가열 도체 구조물(2) 형태의 전기 도전성 구조물(2)이 창유리(1)에 인쇄된다. 전기 도전성 구조물(2)은 은 입자와 유리 프릿을 함유한다. 창유리(1)의 가장자리 영역에서, 전기 도전성 구조물(2)은 10 mm의 폭까지 확장되어 전기 연결 요소(3)에 대한 접촉면을 형성한다. 창유리(1)의 가장자리 영역에는 피복 세리그래프(미도시)도 존재한다. 연결 요소(3)는 브리지(9)를 통해 서로 연결되는 두 개의 기부 영역(7, 7')으로 구성된다. 기판에 대면하는 기부 영역(7, 7')의 표면에는 두 개의 접촉면(8', 8")이 배열된다. 접촉면(8', 8")의 영역에서, 솔더 재료(4)는 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어지도록 한다. 솔더 재료(4)는 57 wt%의 비스무트, 40 wt%의 주석 및 3 wt%의 은을 함유한다. 솔더 재료(4)는 완전히 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 사이에서 소정의 체적과 형상을 통해 배열된다. 솔더 재료(4)는 250 ㎛의 두께를 가진다. 전기 연결 요소(3)는 10.0×10^-6/℃의 열팽창계수를 갖는 것으로 EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 강(ThyssenKrupp Nirosta® 4509)으로 제조된다. 각각의 접촉면(8', 8")은 3 mm의 반경과 276°의 중심각(α)을 갖는 원형 세그먼트 형상을 가진다. 브리지(9)는 세 개의 편평한 세그먼트(10, 11, 12)로 구성된다. 기판에 대면하는 두 세그먼트(10, 12)의 각각의 표면은 기판(1)의 표면과 40°의 각도를 이룬다. 세그먼트(11)는 기판(1)의 표면에 평행하게 배열된다. 전기 연결 요소(3)는 24 mm의 길이를 가진다. 두 개의 기부 영역(7, 7')은 6 mm의 폭을 가지며 브리지(9)는 4 mm의 폭을 가진다.

기판에 대면하지 않는 기부 영역(7, 7')의 각각의 표면(13, 13')에는 접촉 범프(14)가 배열된다. 접촉 범프(14)는 반구체로 형성되며 2.5×10^-4 m의 높이와 5×10^-4 m의 폭을 가진다. 접촉 범프(14)의 중심은 접촉면(8', 8")의 원의 중심 위로 기판의 표면에 수직하게 배열된다. 솔더링 포인트(15, 15')는 기판의 표면으로부터의 수직 거리가 가장 큰 접촉 범프(14)의 볼록면 상의 포인트에 배열된다.

세 개의 이격자(19)가 각각의 접촉면(8', 8")에 배열된다. 이격자(19)는 반구체로 형성되며 2.5×10^-4 m의 높이와 5×10^-4 m의 폭을 가진다.

EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 강은 우수한 냉간 성형성을 가지며, 가스 용접을 제외한 모든 방식에서 우수한 용접성을 가진다. 해당 강은 소음 억제 시스템과 배기 가스 제독 시스템의 제작에 사용되는데, 950℃를 초과하는 온도까지 박리 저항성을 가지고 배기 가스 시스템에서 발생하는 응력에 대한 내식성을 가지기 때문에 해당 용도에 특히 적합하다.

도 1a는 솔더링 공정 중에 솔더링 포인트(15, 15') 주위의 열 분배를 개략적으로 단순화한 도면을 도시한다. 원형 라인은 등온선이다. 도 1의 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8")의 형상은 열 분배에 적합화된다. 따라서 접촉면(8', 8")의 영역에 존재하는 솔더 재료(4)는 균일하고 완전하게 융합된다.

도 3은 도 1과 도 2c의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 대안적인 실시형태를 도시한다. 전기 연결 요소(3)에는 솔더 재료(4)에 대면하는 표면에 은 함유 코팅(5)이 마련된다. 이는 솔더 재료가 코팅(5) 너머로 확산되는 것을 방지하고 유출폭(b)을 제한한다. 다른 실시형태에서는 예컨대 니켈 및/또는 구리로 제조되는 접착 촉진층이 연결 요소(3)와 은 함유층(5) 사이에 배치될 수 있다. 솔더 재료(4)의 유출폭(b)은 1 mm 미만이다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에는 임계 기계적 응력이 관찰되지 않는다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

도 4는 도 1과 도 2c의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태를 도시한다. 전기 연결 요소(3)는 솔더 재료(4)에 대면하는 표면에, 솔더 재료(4)용 솔더 데포를 형성하는 250 ㎛ 깊이의 리세스를 포함한다. 솔더 재료(4)가 중간 공간으로부터 유출되는 것을 완벽하게 방지하는 것이 가능하다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며, 전기 도전성 구조물(2)을 통한 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 5는 도 1과 도 2c의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태를 도시한다. 전기 연결 요소(3)의 기부 영역(7, 7')은 가장자리 영역에서 상향으로 절곡된다. 창유리(1)의 가장자리 영역의 상향 절곡부의 높이는 최대 400 ㎛이다. 이는 솔더 재료(4)용 공간을 형성한다. 소정의 솔더 재료(4)는 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 사이에 오목한 초승달 모양을 형성한다. 솔더 재료(4)가 중간 공간으로부터 유출되는 것을 완벽하게 방지하는 것이 가능하다. 거의 0인 유출폭(b)은 0 미만이 되는데, 그 주된 이유는 형성되는 초승달 모양때문이다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며 전기 도전성 구조물(2)을 통한 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 6은 원형 세그먼트 형상의 접촉면(8', 8")과 영역 별로 편평하게 형성된 브리지(9)를 구비한 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태를 도시한다. 연결 요소(3)는 8×10^-6/℃의 열팽창계수를 갖는 철 함유 합금을 함유한다. 재료의 두께는 2 mm이다. 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8")의 영역에는, EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 크롬 함유 강(ThyssenKrupp Nirosta® 4509)과 함께 모자 형상 상쇄 부재(6)가 적용된다. 모자 형상 상쇄 부재(6)의 최대 층 두께는 4 mm이다. 상쇄 부재에 의해, 연결 요소(3)의 열팽창계수를 창유리(1)와 솔더 재료(4)의 요건에 맞게 적합화하는 것이 가능하다. 모자 모양 상쇄 부재(6)로 인해 솔더 연결부(4)의 제조 중에 열 흐름이 향상된다. 가열은 주로 접촉면(8', 8")의 중심에서 일어난다. 솔더 재료(4)의 유출폭(b)을 추가로 저감하는 것이 가능하다. 1 mm 미만의 작은 유출폭(b)과 적합화된 열팽창계수 때문에 창유리(1)의 열 응력을 추가로 저감하는 것이 가능하다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며, 전기 도전성 구조물(2)을 통한 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 7은 도 1과 도 2a의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 대안적인 실시형태를 도시한다. 브리지(9)는 만곡되며 12 mm의 곡률 반경을 갖는 원호의 프로파일을 가진다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며 전기 도전성 구조물(2)을 통해 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 8은 도 1과 도 2a의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태를 도시한다. 브리지(9)는 만곡되며 만곡 방향이 두 번 변한다. 기부 영역(7, 7')에 인접한 위치에서 만곡 방향은 기판(1)을 향하지 않는다. 따라서 접촉면(8', 8")과 브리지(9)의 저부 간의 연결부(16, 16')에는 가장자리가 존재하지 않는다. 연결 요소(3)의 저부는 연속적인 진행부를 가진다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며 전기 도전성 구조물(2)을 통한 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 8a는 도 1과 도 2a의 예시적인 실시형태에 이어 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태를 도시한다. 브리지(9)는 두 개의 편평한 세그먼트(22, 23)로 구성된다. 기판에 대면하는 두 세그먼트(22, 23) 각각의 표면은 기판(1)의 표면과 20°의 각도를 이룬다. 기판에 대면하는 두 세그먼트(22, 23)의 표면은 함께 140°의 각도를 이룬다. 창유리(1)의 열 응력은 비임계적이며 전기 도전성 구조물(2)을 통한 연결 요소(3)와 창유리(1) 간의 내구성 있는 전기적, 기계적 연결이 이루어진다.

도 9와 도 9a는 전기 연결 요소(3)의 영역에서 본 발명에 따른 창유리(1)의 다른 실시형태의 상세도를 각각 도시한다. 연결 요소(3)는 EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 크롬 함유 강(ThyssenKrupp Nirosta® 4509)을 함유한다. 기부 영역(7, 7')은 브리지(9)를 통해 서로 연결된다. 브리지(9)는 세 개의 편평하게 형성된 세그먼트(10, 11, 12)로 구성된다. 각각의 접촉면(8', 8")은 대향하는 양측에 반원이 배열되는 직사각형으로 구성된다. 연결 요소(3)는 24 mm의 길이를 가진다. 브리지(9)는 4 mm의 폭을 가진다. 접촉면(8', 8")은 4 mm의 길이와 8 mm의 폭을 가진다.

접촉 범프(14)는 기판(1)을 향하지 않는 기부 영역(7, 7')의 각각의 표면(13, 13')에 배열된다. 각각의 접촉 범프(14)는 3 mm의 길이와 1 mm의 폭을 가지고 기판(1)을 향하지 않는 표면이 볼록하게 만곡된 직사각형 입체로 형성된다. 접촉 범프의 높이는 0.6 mm이다. 솔더링 포인트(15, 15')는 기판의 표면으로부터의 수직 거리가 가장 큰 접촉 범프(14)의 볼록면 상의 포인트에 배열된다. 2.5×10^-4 m의 반경을 갖는 반구체로 형성되는 두 개의 이격자(19)가 각각의 접촉면(8', 8")에 배열된다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않았다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

도 10은 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 대안적인 실시형태의 평면도를 도시한다. 기부 영역(7, 7')은 브리지(9)를 통해 서로 연결된다. 접촉면(8, 8')은 2.5 mm의 반경과 280°의 중심각(α)을 갖는 원형 세그먼트로 형성된다. 브리지(9)는 만곡된다. 브리지의 폭은 접촉면(8, 8')에 대한 연결부(16, 16')를 기점으로 브리지의 중앙부의 방향으로 점점 작아진다. 브리지의 최소폭은 3 mm이다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않았다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

본 발명의 대안적인 실시형태에서, 도 10의 윤곽을 갖는 연결 요소(3)는 브리지 형태로 구성되지 않는다. 이 경유 연결 요소(3)는 접촉면(8)을 통해 그 전면에 걸쳐 전기 도전성 구조물에 연결된다.

도 11과 도 11a는 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태의 상세도를 각각 도시한다. 두 개의 기부 영역(7. 7')이 브리지(9)를 통해 서로 연결된다. 각각의 접촉면(8', 8")은 2.5 mm의 반경과 286°의 중심각(α)을 갖는 원형 세그먼트로 형성된다. 브리지(9)는 두 개의 서브요소로 구성된다. 서브요소는 만곡된 서브영역(17, 17')과 편평한 서브영역(18, 18')을 각각 가진다. 브리지(9)는 서브영역(17)을 통해 기부 영역(7)에 연결되고 서브영역(17')을 통해 기부 영역(7')에 연결된다. 서브영역(17, 17')의 만곡 방향은 기판(1)을 향하지 않는다. 편평한 서브영역(18, 18')은 기판의 표면에 수직하게 배열되며 서로 직접 접촉한다. 접촉 범프(14)는 5×10^-4 m의 반경을 갖는 반구체로 형성된다. 이격자(19)는 2.5×10^-4 m의 반경을 갖는 반구체로 형성된다. 연결 요소(3)는 10 mm의 길이를 가진다. 기부 영역(7, 7')은 5 mm의 폭을 가지며 브리지(9)는 3 mm의 폭을 가진다. 기판(1)의 표면으로부터의 브리지(9)의 높이는 3 mm이다. 브리지(9)의 높이는 바람직하게는 1 mm 내지 5 mm일 수 있다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않았다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

도 12는 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태의 평면도이다. 두 개의 기부 영역(7, 7')은 만곡된 브리지(9)를 통해 서로 연결된다. 각각의 접촉면(8', 8")은 2.5 mm의 반경을 갖는 원으로 형성된다. 기부 영역(7, 7')과 브리지(9) 간의 두 개의 연결부(16, 16')는 접촉면(8', 8")의 원의 중심 간의 직접 연결 라인의 양측에 전적으로 배열된다. 기판 표면의 평면에 투영되는 브리지는 만곡된다. 이 경우, 만곡 방향은 브리지의 중앙부에서 변화한다. 측방으로 브리지(9)의 중앙부에는 2 mm의 반경을 갖는 원형 세그먼트 형상의 서로 대향하는 두 개의 볼록부가 배열된다. 볼록부의 반경은 바람직하게는 1 mm 내지 3 mm일 수 있다. 볼록부는 예컨대 바람직하게는 1 mm 내지 6 mm의 길이와 폭을 갖는 직사각형 형상을 가질 수도 있다. 볼록부의 가장자리에 의해 한정되는 브리지(9)의 영역에는 차내 전기 시스템과의 연결을 위한 전기 도전성 재료가 예컨대 용접이나 크림핑에 의해 부착될 수 있다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않는다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

도 13과 도 13a은 본 발명에 따른 연결 요소(3)의 다른 대안적인 실시형태의 상세도를 각각 도시한다. 연결 요소(3)는 그 전면에 걸쳐 접촉면(8)을 통해 전기 도전성 구조물(2)에 연결된다. 접촉면(8)은 반원이 대향하는 양측에 배열되는 직사각형으로 형성된다. 접촉면은 14 mm의 길이와 5 mm의 폭을 가진다. 연결 요소(3)는 가장자리 영역(20) 전체(all around)가 상향으로 절곡된다. 창유리(1)로부터의 가장자리 영역(20)의 높이는 2.5 mm이다. 본 발명의 대안적인 실시형태에서 가장자리 영역(20)의 높이는 바람직하게는 1 mm 내지 3 mm일 수 있다. 연장 요소(21)가 연결 요소(3)의 두 직선형 측면 중 한 측면의 상향 절곡된 가장자리에 배열된다. 연장 요소(21)는 만곡된 서브영역과 편평한 서브영역으로 구성된다. 연장 요소(21)는 만곡된 서브영역을 통해 연결 요소(3)의 가장자리 영역(20)에 연결되고, 만곡 방향은 연결 요소(3)의 반대면을 향한다. 평면도에서 연장 요소(21)는 11 mm의 길이와 6 mm의 길이를 가진다. 연장 요소(21)는 바람직하게는 5 mm 내지 20 mm, 특히 바람직하게는 7 mm 내지 15 mm의 길이와, 2 mm 내지 10 mm, 특히 바람직하게는 4 mm 내지 8 mm의 폭을 가진다. 차내 전기 시스템과의 연결을 위한 전기 도전성 재료는 예컨대 용접이나 크림핑에 의해, 혹은 플러그 커넥터의 형태로 연장 요소(21)에 부착될 수 있다. 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않는다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이다.

도 14는 전기 연결 요소(3)를 구비한 창유리(1)의 제조를 위한 본 발명에 따른 방법을 상세히 도시한다. 전기 연결 요소(3)를 구비한 창유리의 제조를 위한 본 발명에 따른 방법의 예가 제시되어 있다. 제1 단계로서, 형상과 체적에 따라 솔더 재료(4)를 분배하는 것이 필요하다. 분배된 솔더 재료(4)는 전기 연결 요소(3)의 접촉면(8)이나 접촉면(8', 8") 상에 배열된다. 전기 연결 요소(3)가 솔더 재료(4)와 함께 전기 도전성 구조물(2) 상에 배열된다. 전기 도전성 구조물(2) 및 창유리(1)에 대한 전기 연결 요소(3)의 내구성 있는 연결이 솔더링 포인트(15, 15')에 대한 에너지의 입력을 통해 이루어진다.

실시예

창유리(1)(두께 3 mm, 폭 150 cm, 높이 80 cm), 가열 도체 구조물 형태의 전기 도전성 구조물(2), 도 1에 따른 전기 연결 요소(3), 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8") 상의 은층(5) 및 솔더 재료(4)에 의해 시험 샘플을 제조하였다. 연결 요소(3)의 재료 두께는 0.8 mm였다. 연결 요소(3)는 EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 강(ThyssenKrupp Nirosta® 4509)을 함유하였다. 각각의 접촉면(8', 8")에 세 개의 이격자(19)를 배열하였다. 접촉 범프(14)에 각각의 솔더링 포인트(15, 15')를 배열하였다. 솔더 재료(4)를 일정한 층 두께, 체적 및 형상을 갖는 소판으로서 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8")에 미리 도포하였다. 솔더 재료(4)와 함께 연결 요소(3)를 전기 도전성 구조물(2)에 적용하였다. 2초의 공정 시간 및 200℃의 온도에서 전기 도전성 구조물(2)에 연결 요소(3)를 솔더링하였다. 50 ㎛의 층 두께(t)를 초과한, 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 사이의 중간 공간으로부터의 솔더 재료(4)의 유출은 단지 b=0.4 mm의 최대 유출폭까지만 관찰되었다. 전기 연결 요소(3), 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8") 상의 은층(5) 및 솔더 재료(4)의 치수와 조성은 표 1에서 확인할 수 있다. 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2)에 의해 미리 정해지는 솔더 재료(4)의 배열로 인해 창유리(1)에서 임계 기계적 응력이 관찰되지 않았다. 전기 도전성 구조물(2)을 통한 창유리(1)와 전기 연결 요소(3) 간의 연결은 내구적으로 안정적이었다.

모든 샘플의 경우, +80℃에서 -30℃에 이르는 온도 차에서 유리 기판(1)이 파손되거나 손상을 입지 않았다는 것을 관찰할 수 있었다. 솔더링 직후, 연결 요소(3)가 솔더링된 이들 창유리(1)는 급격한 온도 강하에 대해 안정적이라는 것을 입증할 수 있었다.

또한 전기 연결 요소의 제2 조성물에 의해 시험 샘플을 제조하였다. 연결 요소(3)는 철-니켈-코발트 합금을 함유했다. 전기 연결 요소(3), 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8") 상의 은층(5) 및 솔더 재료(4)의 치수와 조성은 표 2에서 확인할 수 있다. 50 ㎛의 층 두께(t)를 초과한, 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 중간 공간으로부터의 솔더 재료(4)의 유출에 있어, b=0.4 mm의 평균 유출폭이 획득되었다. 여기서도 +80℃에서 -30℃에 이르는 온도 차에서 유리 기판(1)이 파손되거나 손상을 입지 않았다는 것을 관찰할 수 있었다. 솔더링 직후, 연결 요소(3)가 솔더링된 이들 창유리(1)는 급격한 온도 강하에 대해 안정적이라는 것을 입증할 수 있었다.

또한 전기 연결 요소(3)의 제3 조성물에 의해 시험 샘플을 제조하였다. 연결 요소(3)는 철-니켈 합금을 함유했다. 전기 연결 요소(3), 연결 요소(3)의 접촉면(8', 8") 상의 은층(5) 및 솔더 재료(4)의 치수와 조성은 표 3에서 확인할 수 있다. 50 ㎛의 층 두께(t)를 초과한, 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 중간 공간으로부터의 솔더 재료(4)의 유출에 있어, b=0.4 mm의 평균 유출폭이 획득되었다. 여기서도 +80℃에서 -30℃에 이르는 온도 차에서 유리 기판(1)이 파손되거나 손상을 입지 않았다는 것을 관찰할 수 있었다. 솔더링 직후, 연결 요소(3)가 솔더링된 이들 창유리(1)는 급격한 온도 강하에 대해 안정적이라는 것을 입증할 수 있었다.

구성요소	재료	실시예
연결 요소(3)
	하기 조성을 갖는 EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 강
	철(wt%)	78.87
	탄소(wt%)	0.03
	크롬(wt%)	18.5
	티타늄(wt%)	0.6
	니오븀(wt%)	1
	망간(wt%)	1
	CTE(열팽창계수) (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	10
	연결 요소와 기판의 CTE 차 (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	1.7
	연결 요소의 두께(m)	8.0×10^-4
습윤층(5)
	은(wt%)	100
	층 두께(m)	7.0×10^-6
솔더 재료(4)
	주석(wt%)	40
	비스무트(wt%)	57
	은(wt%)	3
	솔더층의 두께(m)	250×10^-6
	습윤층과 솔더층의 두께(m)	257×10^-6
유리 기판(1)
(소다 석회 유리)
	CTE(0℃ 내지 320℃에 대한 10^-6/℃)	8.3

구성요소	재료	실시예
연결 요소(3)
	철(wt%)	54
	니켈(wt%)	29
	코발트(wt%)	17
	CTE(열팽창계수) (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	5.1
	연결 요소와 기판의 CTE 차 (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	3.2
	연결 요소의 두께(m)	8.0×10^-4
습윤층(5)
	은(wt%)	100
	층 두께(m)	7.0×10^-6
솔더 재료(4)
	주석(wt%)	40
	비스무트(wt%)	57
	은(wt%)	3
	솔더층의 두께(m)	250×10^-6
	습윤층과 솔더층의 두께(m)	257×10^-6
유리 기판(1)
(소다 석회 유리)
	CTE(0℃ 내지 320℃에 대한 10^-6/℃)	8.3

구성요소	재료	실시예
연결 요소(3)
	철(wt%)	65
	니켈(wt%)	35
	CTE(열팽창계수) (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	1.7
	연결 요소와 기판의 CTE 차 (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	6.6
	연결 요소의 두께(m)	8.0×10^-4
습윤층(5)
	은(wt%)	100
	층 두께(m)	7.0×10^-6
솔더 재료(4)
	주석(wt%)	40
	비스무트(wt%)	57
	은(wt%)	3
	솔더층의 두께(m)	250×10^-6
	습윤층과 솔더층의 두께(m)	257×10^-6
유리 기판(1)
(소다 석회 유리)
	CTE(0℃ 내지 320℃에 대한 10^-6/℃)	8.3

비교예

실시예와 동일하게 비교예를 수행하였다. 차이는 연결 요소의 형상에 있었다. 종래 기술에 따라 연결 요소를 직사각형 접촉면을 통해 전기 도전성 구조물에 연결하였다. 접촉면의 형상은 열 분배의 프로파일에 적합화되지 않았다. 접촉면에 이격자를 배열하지 않았다. 접촉 범프에 솔더링 포인트(15, 15')를 배열하지 않았다. 전기 연결 요소(3), 연결 요소(3)의 접촉면(8, 8') 상의 금속층 및 솔더 재료(4)의 치수와 조성은 표 4에서 확인할 수 있다. 솔더 재료(4)를 사용하여 종래의 방법에 따라 전기 도전성 구조물(2)에 연결 요소(3)를 솔더링하였다. 50 ㎛의 층 두께(t)를 초과한, 전기 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 중간 공간으로부터의 솔더 재료(4)의 유출에 있어, b=2 mm 내지 3 mm의 평균 유출폭이 획득되었다.

+80℃에서 -30℃에 이르는 급격한 온도 차에서 유리 기판(1)이 솔더링 직후에 심각한 손상을 입었음이 관찰되었다.

구성요소	재료	비교예
연결 요소(3)	하기 조성을 갖는 EN 10 088-2에 따른 재료 번호 1.4509의 강
	철(wt%)	78.87
	탄소(wt%)	0.03
	크롬(wt%)	18.5
	티타늄(wt%)	0.6
	니오븀(wt%)	1
	망간(wt%)	1
	CTE(열팽창계수) (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	10
	연결 요소와 기판의 CTE 차 (0℃ 내지 100℃에 대한 10^-6/℃)	1.7
	연결 요소의 두께(m)	8.0×10^-4
습윤층(5)
	은(wt%)	100
	층 두께(m)	7.0×10^-6
솔더 재료(4)
	주석(wt%)	40
	비스무트(wt%)	57
	은(wt%)	3
	솔더층의 두께(m)	250×10^-6
	습윤층과 솔더층의 두께(m)	257×10^-6
유리 기판(1)
(소다 석회 유리)
	CTE(0℃ 내지 320℃에 대한 10^-6/℃)	8.3

본 발명에 따른 연결 요소(3)와 유리 기판(1)을 구비한 본 발명에 따른 창유리가 급격한 온도 차에 대해 보다 우수한 안정성을 가진다는 것이 입증되었다.

이 결과는 기술분야의 기술자에게는 예상 외의 놀라운 것이었다.

1: 창유리
2: 전기 도전성 구조물
3: 전기 연결 요소
4: 솔더 재료
5: 습윤층
6: 상쇄 부재
7: 전기 연결 요소(3)의 기부 영역
7': 전기 연결 요소(3)의 기부 영역
8: 전기 연결 요소(3)의 접촉면
8': 전기 연결 요소(3)의 접촉면
8": 전기 연결 요소(3)의 접촉면
9: 기부 영역(7, 7') 사이의 브리지
10: 브리지(9)의 세그먼트
11: 브리지(9)의 세그먼트
12: 브리지(9)의 세그먼트
13: 기판(1)을 향하지 않는 기부 영역(7)의 표면
13': 기판(1)을 향하지 않는 기부 영역(7')의 표면
14: 접촉 범프
15: 솔더링 포인트
15': 솔더링 포인트
16: 접촉면(8)과 브리지(9)의 저부의 연결부
16': 접촉면(8')과 브리지(9)의 저부의 연결부
17: 브리지(9)의 서브영역
17': 브리지(9)의 서브영역
18: 브리지(9)의 서브영역
18': 브리지(9)의 서브영역
19: 이격자
20: 연결 요소(3)의 가장자리 영역
21: 연장 요소
22: 브리지(9)의 세그먼트
23: 브리지(9)의 세그먼트
α: 접촉면(8')의 원형 세그먼트의 중심각
b: 솔더 재료의 최대 유출폭
t: 솔더 재료의 제한 두께
A-A': 단면선
B-B': 단면선
C-C': 단면선
D-D': 단면선
E-E': 단면선
F-F': 단면선

Claims

- 기판(1)과,
- 기판(1)의 소정 영역 상의 전기 도전성 구조물(2)과,
- 전기 도전성 구조물(2)의 소정 영역 상의 솔더 재료(4)층과,
- 솔더 재료(4) 상의 연결 요소(3)의 적어도 두 개의 솔더링 포인트(15, 15')를 포함하고,
- 솔더링 포인트(15, 15')는 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 간의 적어도 하나의 접촉면(8)을 형성하며,
- 접촉면(8)의 형상은 적어도 90°의 중심각(α)을 갖는 난형체, 타원 또는 원의 적어도 하나의 세그먼트를 가지는, 적어도 하나의 전기 연결 요소를 구비한 창유리.
제1항에 있어서,
- 솔더링 포인트(15, 15')는 연결 요소(3)와 전기 도전성 구조물(2) 사이에 서로 분리된 두 개의 접촉면(8', 8")을 형성하고,
- 두 개의 접촉면(8', 8")은 기판(1)에 대면하는 브리지(9)의 표면을 통해 서로 연결되며,
- 두 접촉면(8, 8") 각각의 형상은 적어도 90°의 중심각(α)을 갖는 난형체, 타원 또는 원의 적어도 하나의 세그먼트를 가지는 창유리.
제1항 또는 제2항에 있어서, 접촉면(8) 또는 접촉면(8', 8")은 두 개의 반원이 대향하는 양측에 배열되는 직사각형 형상으로 형성되는 창유리.
제2항에 있어서, 각각의 접촉면(8', 8")은 적어도 180°, 바람직하게는 적어도 220°의 중심각(α)을 갖는 원 혹은 원형 세그먼트 형상으로 형성되는 창유리.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 기판(1)은 유리, 바람직하게는 판 유리, 플로트 유리, 석영 유리, 붕규산염 유리, 소다 석회 유리, 또는 폴리머, 바람직하게는 폴리에틸렌, 폴리프로파일렌, 폴리카보네이트, 폴리메틸 메타크릴레이트 및/또는 이들의 혼합물을 함유하는 창유리.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 접촉면(8) 또는 상기 접촉면(8', 8")에 이격자(19)가 배열되는 창유리.
제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 두 개의 솔더링 포인트(15, 15') 각각은 접촉 범프(14)에 배열되는 창유리.
제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 연결 요소(3)는 철-니켈 합금, 철-니켈-코발트 합금 또는 철-크롬 합금을 적어도 함유하는 창유리.
제8항에 있어서, 연결 요소(3)는 50 wt% 내지 75 wt%의 철, 25 wt% 내지 50 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 20 wt%의 코발트, 0 wt% 내지 1.5 wt%의 마그네슘, 0 wt% 내지 1 wt%의 규소, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소 또는 0 wt% 내지 1 wt% 망간을 적어도 함유하는 창유리.
제8항에 있어서, 연결 요소(3)는 50 wt% 내지 89.5 wt%의 철, 10.5 wt% 내지 20 wt%의 크롬, 0 wt% 내지 1 wt%의 탄소, 0 wt% 내지 5 wt%의 니켈, 0 wt% 내지 2 wt%의 망간, 0 wt% 내지 2.5 wt%의 몰리브덴 또는 0 wt% 내지 1 wt%의 티타늄을 적어도 함유하는 창유리.
제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 솔더 재료(4)는 주석 및 비스무트, 인듐, 아연, 구리, 은 또는 이들의 조성물을 함유하는 창유리.
제11항에 있어서, 솔더 조성물(4) 중 주석의 비율은 3 wt% 내지 99.5 wt%이고, 비스무트, 인듐, 아연, 구리, 은 또는 이들의 조성물의 비율은 0.5 wt% 내지 97 wt%인 창유리.
제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 연결 요소(3)는 니켈, 주석, 구리 및/또는 은으로 코팅되며, 바람직하게는 0.1 ㎛ 내지 0.3 ㎛의 니켈 및/또는 3 ㎛ 내지 20 ㎛의 은으로 코팅되는 창유리.
a) 솔더 재료(4)를 일정한 층 두께, 체적 및 형상을 갖는 소판으로서 연결 요소(3)의 접촉면(8) 또는 접촉면(8', 8")에 도포하고,
b) 기판(1)의 소정 영역에 전기 도전성 구조물(2)을 적용하고,
c) 솔더 재료(4)가 도포된 연결 요소(3)를 전기 도전성 구조물(2) 상에 배열하고,
d) 솔더링 포인트(15, 15')에 에너지를 도입하고,
e) 전기 도전성 구조물(2)에 연결 요소(3)를 솔더링하는 것을 포함하는, 적어도 하나의 전기 연결 요소(3)를 구비한 창유리의 제조 방법.
전기 도전성 구조물, 바람직하게는 가열 도체 및/또는 안테나 도체를 구비한 차량을 위한, 적어도 하나의 전기 연결 요소를 구비한 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 창유리의 용도.