JPWO2013069115A1 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Abstract

内燃機関の排気浄化装置は、上流側触媒と下流側触媒とを含み、ＮＯＸを浄化する排気浄化触媒を備える。上流側触媒は酸化能力を有し、下流側触媒は、貴金属の触媒粒子および塩基性の排気流通表面部分を有する。排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、ＮＯＸを還元する。上流側触媒は、上流側基体と上流側容器とを含み、下流側触媒は、下流側基体と、下流側容器と、下流側基体と下流側容器との間の排気の流路とを含む。排気は下流側容器の内部において複数の方向に向かって分割され、下流側基体と下流側容器との間の流路を流通した後に合流する。

Description

本発明は、内燃機関の排気浄化装置に関する。

ディーゼルエンジンやガソリンエンジンなどの内燃機関の排気には、例えば、一酸化炭素（ＣＯ）、未燃燃料（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯ_Ｘ）または粒子状物質（ＰＭ：Particulate Matter）などの成分が含まれている。内燃機関には、これらの成分を浄化するために排気浄化装置が取り付けられる。

従来の技術の排気浄化装置においては、排気を浄化する触媒の上流側に燃料等の添加剤を供給する添加弁を配置することが知られている。添加弁から添加剤を排気中に供給することにより、触媒に対して添加剤を供給することができる。

特開２００９−１５６０６７号公報においては、排気管の内部に燃料を添加する燃料添加弁を備える内燃機関の排気ガス浄化装置が開示されている。この公報には、燃料添加弁から噴射された燃料が通る排気管の内部に、添加剤を滞留させる添加剤滞留体が配置されることが開示されている。添加剤滞留体は、エンジンの運転に応じて添加剤を受ける面積が変更されることが開示されている。この装置では燃料添加弁と触媒との間で十分に混合させるスペースが確保されていなくても添加剤の霧化を促進できることが開示されている。

特表２００７−５１４１０４号公報においては、粒子状物質フィルタと、粒子状物質フィルタの入口に配置され、排気機構中を流れる排気の少なくとも一部を逸らすデフレクタとを備えるリーンバーン用の内燃機関の排気機構が開示されている。また、デフレクタは、円錐台形に形成されており、第一断面積を有する上流末端と、第二断面積を有する下流末端を有し、第二断面積が第一断面積よりも大きいことが開示されている。

特開２００９−０３０５６０号公報においては、還元触媒と還元剤噴射部とを備える内燃機関の排気浄化装置が開示されている。この排気浄化装置は、還元触媒の上流側に排気導入室が設けられている。排気は、排気導入室に流れ込む。還元触媒が配置された排気通路の入口側は、排気導入室内に向けて延設されている。延設された排気通路の端部には排気の通過孔が設けられたカバー部材が備えられている。排気導入室には還元剤噴射部が配置されている。カバー部材は還元剤及び排気を混合拡散させるためのミキサーを含むことが開示されている。この排気浄化装置では、還元剤が混合されている排気を均一に分散させて、還元触媒に供給できると開示されている。

特開２００９−１５６０６７号公報 特表２００７−５１４１０４号公報 特開２００９−０３０５６０号公報

機関排気通路に燃料を供給する排気浄化装置においては、燃料を添加する添加弁の位置や排気管の形状等に依存して、排気管内に添加された燃料が触媒に到達するときに、局所的な濃度の偏りが生じている場合がある。すなわち、局所的に燃料の濃度が高い部分と低い部分とを有する排気が触媒に供給される場合がある。触媒に対して燃料の濃度が均一な排気が供給されない場合には、例えば、排気の浄化作用が濃度の高い部分に限定されてしまう虞がある。この結果、触媒全体の浄化率が低下する場合があった。または、局所的に燃料の濃度が高くなりすぎると、触媒をすり抜けるスリップが生じる場合があった。または、排気管内において燃料の濃度の偏りが生じることにより、燃料が排気管の壁面に付着する場合があった。

上記の公報に開示されているように、触媒の上流側に、燃料の分散性を向上させる部材を配置することにより、触媒に対して燃料の濃度を均一化した排気を供給することができる。ところが、これらの分散性を向上させる部材は、排気管の内部に配置しなくてはならないために排気浄化装置が大きくなるという問題がある。また、排気管の内部に分散性を向上させる部材を配置するために、内燃機関の背圧が上昇してしまうという問題がある。すなわち、分散性を向上させる部材により流路断面積が小さくなり、排気浄化装置における圧力損失が大きくなるという問題が生じる。

排気管の内部において燃料の濃度を均一化する構成としては、触媒の上流側の排気管を長くすることができる。すなわち、排気が排気管内を流れる距離を大きくすることにより、燃料が含まれる排気を攪拌することができる。しかしながら、排気管を長くする構成では、排気浄化装置が大きくなったり、背圧が上昇したりする。また、排気管が長くなることにより、排気管の内面に付着する燃料の量も増えてしまうという問題が生じる。

さらには、排気の浄化率を向上させるために触媒の容量を大きくすることができる。ところが、触媒の容量を大きくすると、排気浄化装置が大型になってしまうという問題が生じる。

ところで、排気に含まれる窒素酸化物を除去する方法の一つとして、機関排気通路にＮＯ_Ｘ吸蔵触媒を配置することが知られている。ＮＯ_Ｘ吸蔵触媒は、流入する排気の空燃比がリーンの時には排気に含まれるＮＯ_Ｘを吸蔵し、流入する排気の空燃比がリッチになると吸蔵したＮＯ_Ｘを放出すると共に還元する機能を有する。ところが、ＮＯ_Ｘ吸蔵触媒は、高温になるとＮＯ_Ｘの浄化率が低下する場合があった。

本発明は、小型であり、ＮＯ_Ｘの浄化率に優れる内燃機関の排気浄化装置を提供することを目的とする。

本発明の内燃機関の排気浄化装置は、機関排気通路内に排気に含まれるＮＯ_Ｘと炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を備える。排気浄化触媒は、機関排気通路に直列に接続された上流側触媒と下流側触媒とを含む。上流側触媒は酸化能力を有する。下流側触媒は、排気流通表面上に貴金属の触媒粒子が担持されていると共に触媒粒子の周りには塩基性の排気流通表面部分が形成されている。排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気中に含まれるＮＯ_Ｘを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を上記予め定められた範囲よりも長くすると排気中に含まれるＮＯ_Ｘの吸蔵量が増大する性質を有している。機関運転時に排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を上記予め定められた範囲内の振幅および上記予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、排気中に含まれるＮＯ_Ｘを排気浄化触媒において還元する制御を行なうように形成されている。上流側触媒は、触媒粒子が担持された上流側基体と、上流側基体を収容する上流側容器とを含む。下流側触媒は、触媒粒子が担持された下流側基体と、下流側基体を収容する下流側容器と、下流側基体と下流側容器との間の隙間部により形成された排気の流路とを含む。上流側容器は、下流側容器に接続されている。排気浄化装置は、上流側基体から流出する排気が下流側容器の内部において複数の方向に向かって分割され、下流側基体と下流側容器との間の流路を流通した後に合流し、合流した排気が下流側基体に流入する。

上記発明においては、上流側基体の排気が流入する端面の面積は、下流側基体の排気が流入する端面の面積よりも小さく形成されていることが好ましい。

上記発明においては、上流側容器は、下流側容器の周方向の表面に接続されており、上流側基体は、上流側基体から流出した排気が下流側基体の周方向の外面に向かうように配置され、上流側基体から流出した排気が下流側気体の周方向の外面において複数の方向に分割されることができる。

上記発明においては、上流側触媒は、貴金属の触媒粒子を有し、排気に含まれる炭化水素を部分酸化し、部分酸化した炭化水素を下流側触媒に供給することができる。

本発明によれば、小型であり、ＮＯ_Ｘ浄化率に優れる内燃機関の排気浄化装置を提供することができる。

実施の形態における圧縮着火式の内燃機関の全体図である。 上流側触媒における触媒担体の表面部分の拡大概略図である。 下流側触媒における触媒担体の表面部分の拡大概略図である。 上流側触媒における炭化水素の酸化反応を説明する図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、排気浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法のＮＯ_Ｘ浄化率を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法の下流側触媒における活性ＮＯ_Ｘの生成および還元性中間体の反応を説明する拡大概略図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法の下流側触媒における還元性中間体の生成を説明する拡大概略図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法の下流側触媒におけるＮＯ_Ｘの吸蔵を説明する拡大概略図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法の下流側触媒におけるＮＯ_Ｘの放出および還元を説明する拡大概略図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法において、下流側触媒に流入する排気の空燃比の変化を示す図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法のＮＯ_Ｘ浄化率を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、排気浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化を示すタイムチャートである。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、排気浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化を示す他のタイムチャートである。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、排気浄化触媒の酸化力と要求最小空燃比Ｘとの関係を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、同一のＮＯ_Ｘ浄化率の得られる、排気中の酸素濃度と炭化水素濃度の振幅ΔＨとの関係を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、炭化水素濃度の振幅ΔＨとＮＯ_Ｘ浄化率との関係を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、炭化水素濃度の振動周期ΔＴとＮＯ_Ｘ浄化率との関係を示す図である。 第１のＮＯ_Ｘ浄化方法において、炭化水素供給量Ｗのマップを示す図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法において、排気浄化触媒に吸蔵されるＮＯ_Ｘ量と排気浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化を示す図である。 機関本体から排出されるＮＯ_Ｘ量ＮＯＸＡのマップを示す図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法において、燃焼室における燃料噴射時期を示す図である。 第２のＮＯ_Ｘ浄化方法において、炭化水素供給量ＷＲのマップを示す図である。 実施の形態における排気浄化装置の概略斜視図である。 実施の形態における排気浄化装置の第１の概略断面図である。 実施の形態における排気浄化装置の第２の概略断面図である。 実施の形態における他の排気浄化装置の概略断面図である。

図１から図２４を参照して、実施の形態における内燃機関の排気浄化装置について説明する。本実施の形態においては、車両に取り付けられている圧縮着火式の内燃機関を例に取り上げて説明する。

図１は、本実施の形態における内燃機関の全体図である。内燃機関は、機関本体１を備える。また、内燃機関は、排気を浄化する排気浄化装置を備える。機関本体１は、各気筒としての燃焼室２と、それぞれの燃焼室２に燃料を噴射するための電子制御式の燃料噴射弁３と、吸気マニホールド４と、排気マニホールド５とを含む。

吸気マニホールド４は、吸気ダクト６を介して排気ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａの出口に連結されている。コンプレッサ７ａの入口は、吸入空気量検出器８を介してエアクリーナ９に連結されている。吸気ダクト６内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置されている。更に、吸気ダクト６の途中には、吸気ダクト６内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置されている。図１に示される実施例では、機関冷却水が冷却装置１１に導かれている。機関冷却水によって吸入空気が冷却される。

一方、排気マニホールド５は、排気ターボチャージャ７の排気タービン７ｂの入口に連結されている。本実施の形態における排気浄化装置は、排気に含まれるＮＯ_Ｘを浄化する排気浄化触媒１３と、排気に含まれる粒子状物質を捕集するパティキュレートフィルタ１４とを備える。排気浄化触媒１３は、排気に含まれるＮＯ_Ｘと炭化水素とを反応させる。本実施の形態における排気浄化触媒１３は、上流側触媒６１と下流側触媒６２とを含む。排気浄化触媒１３は、排気管１２を介して排気タービン７ｂの出口に連結されている。排気浄化触媒１３は、パティキュレートフィルタ１４に連結されている。パティキュレートフィルタ１４は、排気管６４に連結されている。

排気浄化触媒１３の上流には圧縮着火式内燃機関の燃料として用いられる軽油、又は、その他の燃料からなる炭化水素を供給するための炭化水素供給弁１５が配置されている。本実施の形態においては、炭化水素供給弁１５から供給される炭化水素として軽油が用いられている。なお、本発明は、燃焼時の空燃比がリーンに制御される火花点火式の内燃機関にも適用することができる。この場合、炭化水素供給弁からは火花点火式の内燃機関の燃料として用いられるガソリン又は、その他の燃料からなる炭化水素が供給される。

排気マニホールド５と吸気マニホールド４との間には、排気再循環（ＥＧＲ）を行うためにＥＧＲ通路１６が配置されている。ＥＧＲ通路１６には電子制御式のＥＧＲ制御弁１７が配置されている。また、ＥＧＲ通路１６の途中にはＥＧＲ通路１６内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置１８が配置されている。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１８内に導かれている。機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。

それぞれの燃料噴射弁３は、燃料供給管１９を介してコモンレール２０に連結されている。コモンレール２０は、電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２１を介して燃料タンク２２に連結されている。燃料タンク２２に貯蔵される燃料は、燃料ポンプ２１によってコモンレール２０内に供給される。コモンレール２０内に供給された燃料は、それぞれの燃料供給管１９を介して燃料噴射弁３に供給される。

本実施の形態における電子制御ユニット３０は、デジタルコンピュータからなる。本実施の形態における電子制御ユニット３０は、排気浄化装置の制御装置として機能する。電子制御ユニット３０は、双方性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を含む。ＲＯＭ３２は、読み込み専用の記憶装置である。ＲＯＭ３２には、制御を行なうための必要なマップ等の情報が予め記憶されている。ＣＰＵ３４は、任意の演算や判別を行なうことができる。ＲＡＭ３３は、読み書きが可能な記憶装置である。ＲＡＭ３３は、運転履歴などの情報を保存したり、演算結果を保存したりすることができる。

排気浄化触媒１３の下流側触媒６２の下流には、下流側触媒６２の温度を検出するための温度センサ２３が取付けられている。また、パティキュレートフィルタ１４の下流にはパティキュレートフィルタ１４の温度を検出するための温度センサ２５が取付けられている。これらの温度センサ２３，２５および吸入空気量検出器８の出力信号は、夫々対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。

また、アクセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量に比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続されている。負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例えば１５°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続される。クランク角センサ４２の出力により、クランク角度や機関回転数を検出することができる。一方、出力ポート３６は、対応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁３、スロットル弁１０の駆動用ステップモータ、炭化水素供給弁１５、ＥＧＲ制御弁１７および燃料ポンプ２１に接続されている。これらの燃料噴射弁３、スロットル弁１０、炭化水素供給弁１５およびＥＧＲ制御弁１７等は、電子制御ユニット３０により制御されている。

パティキュレートフィルタ１４は、排気中に含まれる炭素微粒子、サルフェート等の粒子状物質（パティキュレート）を除去するフィルタである。パティキュレートフィルタ１４は、例えば、ハニカム構造を有し、ガスの流れ方向に伸びる複数の流路を有する。複数の流路において、下流端が封止された流路と上流端が封止された流路とが交互に形成されている。流路の隔壁は、コージライトのような多孔質材料で形成されている。この隔壁を排気が通過するときにパティキュレートが捕捉される。排気に含まれる粒子状物質は、パティキュレートフィルタ１４に捕集されて酸化される。パティキュレートフィルタ１４に次第に堆積する粒子状物質は、空気過剰の雰囲気中で温度を例えば６５０℃程度まで上昇することにより酸化されて除去される。

図２Ａは、排気浄化触媒の上流側触媒の基体上に担持された触媒担体の表面部分を図解的に示している。上流側触媒６１は、酸化能力を有する触媒から構成されている。本実施の形態における上流側触媒６１は、酸素貯蔵能力を有する三元触媒と同様の構成を有する。三元触媒は、流入する排気の空燃比が理論空燃比となるようにフィードバック制御されたときに排気中に含まれるＨＣ，ＣＯおよびＮＯ_Ｘを同時に低減する機能を有する。図２Ａに示されるように、上流側触媒６１の例えばアルミナからなる触媒担体５０上には貴金属の触媒粒子５１，５２が担持されている。図２Ａに示される例では、触媒粒子５１は白金Ｐｔからなり、触媒粒子５２は、ロジウムＲｈからなる。

一方、図２Ａに示される例では上流側触媒６１の触媒担体５０はセリウムＣｅを含んでいる。このセリウムＣｅは酸素が過剰な酸化雰囲気のもとでは酸素を取込んでセリアＣｅＯ_２の形となり、還元雰囲気のもとでは酸素を放出してＣｅ_２Ｏ_３の形をとる。即ち、触媒担体５０は酸化雰囲気のもとでは酸素を吸収し、還元雰囲気のもとでは酸素を放出する。このように、本実施の形態における触媒担体５０は、酸素の吸放出機能を有する。触媒担体５０が酸素の吸放出機能を有さない場合には排気中の酸素濃度が減少すると上流側触媒６１が有する酸化力は弱まる。

これに対し、触媒担体５０が酸素の吸放出機能を有する場合には排気の酸素濃度が少なくなると触媒担体５０から酸素が放出され、しかもこの酸素は極めて活性が高い。従って触媒担体５０が酸素の吸放出機能を有しているときには、即ち上流側触媒６１が酸素貯蔵能力を有しているときには排気の空燃比がリッチになったとしても上流側触媒６１は高い酸化力を有することになる。

図２Ｂは、下流側触媒の基体上に担持された触媒担体の表面部分を図解的に示している。下流側触媒６２では、例えばアルミナからなる触媒担体５４上には貴金属の触媒粒子５５，５６が担持されており、更にこの触媒担体５４上にはカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類金属、ランタノイドのような希土類および銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、イリジウムＩｒのようなＮＯ_Ｘに電子を供与しうる金属から選ばれた少くとも一つを含む塩基性層５７が形成されている。排気は触媒担体５４上に沿って流れるので触媒粒子５５，５６は下流側触媒６２の排気流通表面上に担持されていると言える。また、塩基性層５７の表面は塩基性を呈するので、塩基性層５７の表面は塩基性の排気流通表面部分５８と称される。

一方、図２Ｂにおいて、貴金属の触媒粒子５５は白金Ｐｔからなり、貴金属の触媒粒子５６はロジウムＲｈからなる。即ち、触媒担体５４に担持されている触媒粒子５５，５６は白金ＰｔおよびロジウムＲｈから構成されている。なお、下流側触媒６２の触媒担体５４上には白金ＰｔおよびロジウムＲｈに加えて更にパラジウムＰｄを担持させることができるし、或いはロジウムＲｈに代えてパラジウムＰｄを担持させることができる。即ち、触媒担体５４に担持されている触媒粒子５５，５６は、白金Ｐｔと、ロジウムＲｈおよびパラジウムＰｄの少なくとも一方とにより構成される。

図３は、排気浄化触媒の上流側触媒の基体上に担持された触媒担体の表面部分を図解的に示している。炭化水素供給弁１５から排気中に炭化水素が噴射されると、炭化水素は上流側触媒６１において改質される。即ち、炭化水素供給弁１５から噴射された炭化水素ＨＣは上流側触媒６１の触媒作用によって炭素数の少ないラジカル状の炭化水素ＨＣとなる。本発明ではこのとき改質された炭化水素を用いて下流側触媒６２においてＮＯ_Ｘを浄化するようにしている。なお、このとき上流側触媒６１の触媒担体５０上が還元雰囲気になると、図３において図解的に示されるように触媒担体５０から酸素が放出され、この放出された酸化によって炭化水素が炭素数の少ないラジカル状の炭化水素に改質される。

また、燃料噴射弁３から燃焼室２内に燃料、即ち炭化水素を膨張行程の後半或いは排気行程中に噴射してもこの炭化水素は燃焼室２内又は上流側触媒６１において改質され、排気中に含まれるＮＯ_Ｘはこの改質された炭化水素によって浄化される。従って本発明では炭化水素供給弁１５から機関排気通路内に炭化水素を供給する代りに、膨張行程に後半或いは排気行程中に燃焼室２内に炭化水素を供給することもできる。このように本発明では炭化水素を燃焼室２内に供給することもできるが、以下炭化水素を炭化水素供給弁１５から機関排気通路内に噴射するようにした場合を例にとって本発明を説明する。

図４は炭化水素供給弁１５からの炭化水素の供給タイミングと排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inの変化とを示している。なお、この空燃比（Ａ／Ｆ）inの変化は排気浄化触媒１３に流入する排気中の炭化水素の濃度変化に依存しているので図４に示される空燃比（Ａ／Ｆ）inの変化は炭化水素の濃度変化を表しているとも言える。ただし、炭化水素濃度が高くなると空燃比（Ａ／Ｆ）inは小さくなるので図４においては空燃比（Ａ／Ｆ）inがリッチ側となるほど炭化水素濃度が高くなっている。

図５は、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させることによって図４に示されるように排気浄化触媒１３への流入排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inを変化させたときの排気浄化触媒１３によるＮＯ_Ｘ浄化率を排気浄化触媒１３の各触媒温度ＴＣに対して示している。本発明者は長い期間に亘ってＮＯ_Ｘ浄化に関する研究を重ねており、その研究課程において、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると、図５に示されるように４００℃以上の高温領域においても極めて高いＮＯ_Ｘ浄化率が得られることが判明したのである。

更に、このときには、窒素および炭化水素を含む多量の還元性中間体が排気浄化触媒１３内において生成され、この還元性中間体が高ＮＯ_Ｘ浄化率を得る上で中心的役割を果していることが判明したのである。

次に、このことについて図６Ａおよび図６Ｂを参照しつつ説明する。なお、図６Ａおよび図６Ｂは、下流側触媒６２の触媒担体５４の表面部分を図解的に示している。図６Ａおよび図６Ｂには、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させたときに生ずると推測される反応が示されている。

図６Ａは、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度が低いときを示している。図４からわかるように、排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比は一瞬を除いてリーンに維持されているので下流側触媒６２に流入する排気は通常酸素過剰の状態にある。従って排気中に含まれるＮＯは触媒粒子５５上において酸化されてＮＯ_２となり、次いでこのＮＯ_２は更に酸化されてＮＯ_３となる。また、ＮＯ_２の一部はＮＯ_２ ⁻となる。この場合、ＮＯ_３の生成量の方がＮＯ_２ ⁻の生成量よりもはるかに多い。従って触媒粒子５５上には多量のＮＯ_３と少量のＮＯ_２ ⁻が生成されることになる。これらＮＯ_３およびＮＯ_２ ⁻は活性が強く、以下これらＮＯ_３およびＮＯ_２ ⁻を活性ＮＯ_Ｘと称する。これらの活性ＮＯ_Ｘは、塩基性層５７の表面上に付着又は吸着することによって保持される。

次に、炭化水素供給弁１５から炭化水素が供給されると、図３に示したように、上流側触媒６１では排気に含まれる炭化水素が部分酸化される。炭化水素は、上流側触媒６１内において改質されてラジカル状になり、改質された炭化水素は下流側触媒６２に供給される。

図６Ｂは、炭化水素供給弁から炭化水素が供給されて排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度が高くなっているときを示している。下流側触媒６２に流入する炭化水素の濃度が高くなると、活性ＮＯ_Ｘ周りの炭化水素濃度が高くなる。活性ＮＯ_Ｘ周りの炭化水素濃度が高くなると、活性ＮＯ_Ｘは触媒粒子上においてラジカル状の炭化水素ＨＣと反応し、それにより還元性中間体が生成される。

なお、このとき最初に生成される還元性中間体はニトロ化合物Ｒ−ＮＯ_２であると考えられる。このニトロ化合物Ｒ−ＮＯ_２は生成されるとニトリル化合物Ｒ−ＣＮとなるがこのニトリル化合物Ｒ−ＣＮはその状態では瞬時しか存続し得ないのでただちにイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯとなる。このイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯは加水分解するとアミン化合物Ｒ−ＮＨ_２となる。ただしこの場合、加水分解されるのはイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯの一部であると考えられる。従って図６Ｂに示されるように生成される還元性中間体の大部分はイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯおよびアミン化合物Ｒ−ＮＨ_２であると考えられる。下流側触媒６２内にて生成された多量の還元性中間体は、塩基性層５７の表面上に付着又は吸着される。

次に、図６Ａに示すように、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が低くなると、下流側触媒６２では、活性ＮＯ_Ｘと生成された還元性中間体とが反応する。ところで、このように活性ＮＯ_Ｘが塩基性層５７の表面上に保持された後、或いは活性ＮＯ_Ｘが生成された後、活性ＮＯ_Ｘ周りの酸素濃度が高い状態が一定時間以上継続すると活性ＮＯ_Ｘは酸化され、硝酸イオンＮＯ_３ ⁻の形で塩基性層５７内に吸収される。しかしながらこの一定時間が経過する前に還元性中間体が生成されると、図６Ａに示されるように活性ＮＯ_Ｘは、還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ_２と反応してＮ_２、ＣＯ_２、またはＨ_２Ｏとなり、斯くしてＮＯ_Ｘが浄化されることになる。なお、この場合、生成された還元性中間体が活性ＮＯ_Ｘと反応するまで、十分な量の還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ-ＮＨ_２を塩基性層５７の表面上に、即ち塩基性の排気流通表面部分５８上保持しておかなければならず、そのために塩基性の排気流通表面部分５８が設けられている。

このように、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を一時的に高くすることにより還元性中間体を生成し、生成された還元性中間体を活性ＮＯ_Ｘと反応させることにより、ＮＯ_Ｘが浄化される。即ち、排気浄化触媒１３によりＮＯ_Ｘを浄化するには排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させる必要がある。

無論、この場合、還元性中間体を生成するのに十分高い濃度まで炭化水素の濃度を高める必要がある。即ち、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅で振動させる必要がある。

一方、炭化水素の供給周期を長くすると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給されるまでの間において酸素濃度が高くなる期間が長くなり、従って活性ＮＯ_Ｘは還元性中間体を生成することなく硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸収されることになる。これを回避するためには排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の周期でもって振動させることが必要となる。因みに図４に示される例では噴射間隔が３秒とされている。

上述したように炭化水素濃度の振動周期、即ち炭化水素ＨＣの供給周期を予め定められた範囲内の周期よりも長くすると下流側触媒６２において活性ＮＯ_Ｘは図７Ａに示されるように硝酸イオンＮＯ_３ ⁻の形で塩基性層５７内に拡散し、硝酸塩となる。即ち、このときには排気中のＮＯ_Ｘは硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸収されることになる。

一方、図７ＢはこのようにＮＯ_Ｘが硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸収されているときに排気浄化触媒１３内に流入する排気の空燃比が理論空燃比又はリッチにされた場合を示している。この場合には排気中の酸素濃度が低下するために反応が逆方向（ＮＯ_３ ⁻→ＮＯ_２）に進み、斯くして塩基性層５７内に吸収されている硝酸塩は順次硝酸イオンＮＯ_３ ⁻となって図７Ｂに示されるようにＮＯ_２の形で塩基性層５７から放出される。次いで放出されたＮＯ_２は排気中に含まれる炭化水素ＨＣおよびＣＯによって還元される。

図８は、塩基性層５７のＮＯ_Ｘ吸収能力が飽和する少し前に排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inを一時的にリッチにするようにした場合を示している。なお、図８に示す例ではこのリッチ制御の時間間隔は１分以上である。この場合には排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inがリーンのときに塩基性層５７内に吸収されたＮＯ_Ｘは、排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inが一時的にリッチにされたときに塩基性層５７から一気に放出されて還元される。従ってこの場合には塩基性層５７はＮＯ_Ｘを一時的に吸収するための吸収剤の役目を果している。

なお、このとき塩基性層５７がＮＯ_Ｘを一時的に吸着する場合もあり、従って吸収および吸着の双方を含む用語として吸蔵という用語を用いると、このとき塩基性層５７はＮＯ_Ｘを一時的に吸蔵するためのＮＯ_Ｘ吸蔵剤の役目を果していることになる。即ち、この場合には、機関吸気通路、燃焼室２および上流側触媒６１上流の排気通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を排気の空燃比と称すると、下流側触媒６２は、排気の空燃比がリーンのときにはＮＯ_Ｘを吸蔵し、排気中の酸素濃度が低下すると吸蔵したＮＯ_Ｘを放出するＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能している。

図９は、排気浄化触媒をこのようにＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させたときのＮＯ_Ｘ浄化率を示している。なお、図９の横軸は下流側触媒６２の触媒温度ＴＣを示している。排気浄化触媒１３をＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させた場合には図９に示されるように下流側触媒６２の温度ＴＣが３００℃から４００℃のときには極めて高いＮＯ_Ｘ浄化率が得られるが触媒温度ＴＣが４００℃以上の高温になるとＮＯ_Ｘ浄化率が低下する。

このように触媒温度ＴＣが４００℃以上になるとＮＯ_Ｘ浄化率が低下するのは、触媒温度ＴＣが４００℃以上になると硝酸塩が熱分解してＮＯ_２の形で排気浄化触媒１３から放出されるからである。即ち、ＮＯ_Ｘを硝酸塩の形で吸蔵している限り、触媒温度ＴＣが高いときに高いＮＯ_Ｘ浄化率を得るのは困難である。しかしながら図４から図６Ａおよび図６Ｂに示される新たなＮＯ_Ｘ浄化方法では図６Ａおよび図６Ｂからわかるように硝酸塩は生成されず或いは生成されても極く微量であり、斯くして図５に示されるように触媒温度ＴＣが高いときでも高いＮＯ_Ｘ浄化率が得られることになる。

このように、本実施の形態の排気浄化装置は、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気中に含まれるＮＯ_Ｘを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を予め定められた範囲よりも長くすると排気中に含まれるＮＯ_Ｘの吸蔵量が増大する性質を有している。機関運転時に排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、排気中に含まれるＮＯ_Ｘを排気浄化触媒１３において還元する制御を行なうように形成されている。

即ち、図４から図６Ａおよび図６Ｂに示されるＮＯ_Ｘ浄化方法は、貴金属の触媒粒子を担持しかつＮＯ_Ｘを吸収しうる塩基性層を形成した触媒を用いた場合において、ほとんど硝酸塩を形成することなくＮＯ_Ｘを浄化するようにした新たなＮＯ_Ｘ浄化方法であると言うことができる。実際、この新たなＮＯ_Ｘ浄化方法を用いた場合には排気浄化触媒１３をＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させた場合に比べて、塩基性層５７から検出される硝酸塩は極く微量である。なお、この新たなＮＯ_Ｘ浄化方法を以下、第１のＮＯ_Ｘ浄化方法と称する。

次に、図１０から図１５を参照しつつこの第１のＮＯ_Ｘ浄化方法についてもう少し詳細に説明する。

図１０は図４に示される空燃比（Ａ／Ｆ）inの変化を拡大して示している。なお、前述したようにこの排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inの変化は同時に排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度変化を示している。なお、図１０においてΔＨは排気浄化触媒１３に流入する炭化水素ＨＣの濃度変化の振幅を示しており、ΔＴは排気浄化触媒１３に流入する炭化水素濃度の振動周期を示している。

更に図１０において（Ａ／Ｆ）ｂは機関出力を発生するための燃焼ガスの空燃比を示すベース空燃比を表している。言い換えるとこのベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂは炭化水素の供給を停止したときに排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比を表している。一方、図１０において、Ｘは、活性ＮＯ_Ｘと改質された炭化水素から十分な量の還元性中間体を生成することができかつ活性ＮＯ_Ｘを硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸蔵させることなく還元性中間体と反応させることのできる空燃比（Ａ／Ｆ）inの上限を表しており、活性ＮＯ_Ｘと改質された炭化水素から十分な量の還元性中間体を生成させかつ活性ＮＯ_Ｘを硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸蔵させることなく還元性中間体と反応させるには空燃比（Ａ／Ｆ）inをこの空燃比の上限Ｘよりも低くすることが必要となる。

別の言い方をすると図１０のＸは、十分な量の還元性中間体を生成させかつ活性ＮＯ_Ｘを還元性中間体と反応させるのに必要な炭化水素の濃度の下限を表しており、十分な量の還元性中間体を生成させかつ活性ＮＯ_Ｘを還元性中間体と反応させるには炭化水素の濃度をこの下限Ｘよりも高くする必要がある。この場合、十分な量の還元性中間体が生成されかつ活性ＮＯ_Ｘが還元性中間体と反応するか否かは活性ＮＯ_Ｘ周りの酸素濃度と炭化水素濃度との比率、即ち空燃比（Ａ／Ｆ）inで決まり、十分な量の還元性中間体を生成させかつ活性ＮＯ_Ｘを還元性中間体と反応させるのに必要な上述の空燃比の上限Ｘを以下、要求最小空燃比と称する。

図１０に示される例では要求最小空燃比Ｘがリッチとなっており、従ってこの場合には十分な量の還元性中間体を生成させかつ活性ＮＯ_Ｘを還元性中間体と反応させるために空燃比（Ａ／Ｆ）inが瞬時的に要求最小空燃比Ｘ以下に、即ちリッチにされる。これに対し、図１１に示される例では要求最小空燃比Ｘがリーンとなっている。この場合には空燃比（Ａ／Ｆ）inをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）inを周期的に低下させることによって十分な量の還元性中間体が生成されかつ活性ＮＯ_Ｘが還元性中間体と反応せしめられる。

この場合、要求最小空燃比Ｘがリッチになるかリーンになるかは上流側触媒６１の酸化力による。この場合、上流側触媒６１は例えば貴金属の担持量を増大させれば酸化力が強まり、酸性を強めれば酸化力が強まる。従って上流側触媒６１の酸化力は貴金属の担持量や酸性の強さによって変化することになる。

さて、酸化力が強い上流側触媒６１を用いた場合に図１１に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）inをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）inを周期的に低下させると、空燃比（Ａ／Ｆ）inが低下せしめられたときに炭化水素が完全に酸化されてしまい、その結果還元性中間体を生成することができなくなる。これに対し、酸化力が強い上流側触媒６１を用いた場合に図１０に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）inを周期的にリッチにさせると空燃比（Ａ／Ｆ）inがリッチにされたときに炭化水素は完全に酸化されることなく部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして十分な量の還元性中間体が生成されかつ活性ＮＯ_Ｘが還元性中間体と反応することになる。従って酸化力が強い上流側触媒６１を用いた場合には要求最小空燃比Ｘはリッチにする必要がある。

一方、酸化力が弱い上流側触媒６１を用いた場合には図１１に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）inをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）inを周期的に低下させると、炭化水素は完全に酸化されずに部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして十分な量の還元性中間体が生成されかつ活性ＮＯ_Ｘが還元性中間体と反応せしめられる。これに対し、酸化力が弱い上流側触媒６１を用いた場合に図１０に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）inを周期的にリッチにさせると多量の炭化水素は酸化されることなく単に上流側触媒６１から排出されることになり、斯くして無駄に消費される炭化水素量が増大することになる。従って酸化力が弱い上流側触媒６１を用いた場合には要求最小空燃比Ｘはリーンにする必要がある。

即ち、要求最小空燃比Ｘは図１２に示されるように上流側触媒６１の酸化力が強くなるほど低下させる必要があることがわかる。このように要求最小空燃比Ｘは上流側触媒６１の酸化力によってリーンになったり、或いはリッチになったりするが、以下要求最小空燃比Ｘがリッチである場合を例にとって、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度変化の振幅や排気浄化触媒１３に流入する炭化水素濃度の振動周期について説明する。

さて、ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが大きくなると、即ち炭化水素が供給される前の排気中の酸素濃度が高くなると空燃比（Ａ／Ｆ）inを要求最小空燃比Ｘ以下とするのに必要な炭化水素の供給量が増大する。従って、炭化水素が供給される前の排気中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅を大きくする必要がある。

図１３は同一のＮＯ_Ｘ浄化率が得られるときの、炭化水素が供給される前の排気中の酸素濃度と炭化水素濃度の振幅ΔＨとの関係を示している。図１３から同一のＮＯ_Ｘ浄化率を得るためには炭化水素が供給される前の排気中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅ΔＨを増大させる必要があることがわかる。即ち、同一のＮＯ_Ｘ浄化率を得るにはベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが高くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔＨを増大させることが必要となる。別の言い方をすると、ＮＯ_Ｘを良好に浄化するためにはベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが低くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔＨを減少させることができる。

ところでベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが最も低くなるのは加速運転時であり、このとき炭化水素濃度の振幅ΔＨが２００ｐｐｍ程度あればＮＯ_Ｘを良好に浄化することができる。ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂは通常、加速運転時よりも大きく、従って図１４に示されるように炭化水素濃度の振幅ΔＨが２００ｐｐｍ以上であれば良好なＮＯ_Ｘ浄化率を得ることができることになる。

一方、ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが最も高いときには炭化水素濃度の振幅ΔＨを１００００ｐｐｍ程度にすれば良好なＮＯ_Ｘ浄化率が得られることがわかっている。従って本発明では炭化水素濃度の振幅の予め定められた範囲が２００ｐｐｍから１００００ｐｐｍとされている。

また、炭化水素濃度の振動周期ΔＴが長くなると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給される間、活性ＮＯ_Ｘ周りの酸素濃度が高くなる。この場合、炭化水素濃度の振動周期ΔＴが５秒程度よりも長くなると活性ＮＯ_Ｘが硝酸塩の形で塩基性層５７内に吸収され始め、従って図１５に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔＴが５秒程度よりも長くなるとＮＯ_Ｘ浄化率が低下することになる。従って炭化水素濃度の振動周期ΔＴは５秒以下とする必要がある。

一方、炭化水素濃度の振動周期ΔＴがほぼ０．３秒以下になると供給された炭化水素が排気浄化触媒１３上に堆積し始め、従って図１５に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔＴがほぼ０．３秒以下になるとＮＯ_Ｘ浄化率が低下する。そこで本発明では炭化水素濃度の振動周期が０．３秒から５秒の間とされている。

さて、本発明では炭化水素供給弁１５からの炭化水素供給量および噴射時期を変化させることによって炭化水素濃度の振幅ΔＨおよび振動周期ΔＴが機関の運転状態に応じた最適値となるように制御される。この場合、本発明による実施例ではこの最適な炭化水素濃度の振幅ΔＨを得ることのできる炭化水素供給量Ｗが燃料噴射弁３からの噴射量Ｑおよび機関回転数Ｎの関数として図１６に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。また、最適な炭化水素濃度の振動振幅ΔＴ、即ち炭化水素の噴射周期ΔＴも同様に噴射量Ｑおよび機関回転数Ｎの関数としてマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。

次に図１７から図２０を参照しつつ排気浄化触媒１３をＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させた場合のＮＯ_Ｘ浄化方法について具体的に説明する。このように排気浄化触媒１３をＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させた場合のＮＯ_Ｘ浄化方法を以下、第２のＮＯ_Ｘ浄化方法と称する。

この第２のＮＯ_Ｘ浄化方法では図１７に示されるように塩基性層５７に吸蔵された吸蔵ＮＯ_Ｘ量ΣＮＯＸが予め定められた許容量ＭＡＸを越えたときに排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inが一時的にリッチにされる。排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inがリッチにされると排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inがリーンのときに塩基性層５７内に吸蔵されたＮＯ_Ｘが塩基性層５７から一気に放出されて還元される。それによってＮＯ_Ｘが浄化される。

吸蔵ＮＯ_Ｘ量ΣＮＯＸは例えば機関から排出されるＮＯ_Ｘ量から算出される。本発明による実施例では機関から単位時間当りに排出される排出ＮＯ_Ｘ量ＮＯＸＡが噴射量Ｑおよび機関回転数Ｎの関数として図１８に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されており、この排出ＮＯ_Ｘ量ＮＯＸＡから吸蔵ＮＯ_Ｘ量ΣＮＯＸが算出される。この場合、前述したように排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inがリッチにされる周期は通常１分以上である。

この第２のＮＯ_Ｘ浄化方法では図１９に示されるように燃焼室２内に燃料噴射弁３から燃焼用燃料Ｑに加え、追加の燃料ＷＲを噴射することによって排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inがリッチにされる。なお、図１９の横軸はクランク角を示している。この追加の燃料ＷＲは燃焼はするが機関出力となって現われない時期に、即ち圧縮上死点後ＡＴＤＣ９０°の少し手前で噴射される。この燃料量ＷＲは噴射量Ｑおよび機関回転数Ｎの関数として図２０に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。無論、この場合炭化水素供給弁１５からの炭化水素の供給量を増大させることによって排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inをリッチにすることもできる。

さて、機関から排出されるＮＯ_Ｘを良好に浄化するためには機関から排出されるＮＯ_Ｘ量が増大するほど炭化水素の供給量を増大する必要がある。ところがこのように炭化水素の供給量が増大されると排気浄化触媒１３に流入する排気の空燃比（Ａ／Ｆ）inは理論空燃比近くのリーンとなるか、或いはリッチになる。その結果、排気中の酸素濃度が低くなるために炭化水素の部分酸化反応が生じずらくなり、斯くして還元性中間体が生成されずらくなる。

しかしながら、本実施の形態における上流側触媒６１は、酸素貯蔵能力を有するために排気の酸素濃度が低下しても上流側触媒６１から酸素が放出され、その結果炭化水素の部分酸化反応が活発に行われることになる。従って炭化水素の供給量が増大されても十分な量の還元性中間体が生成されかつ活性ＮＯ_Ｘが還元性中間体と十分に反応せしめられるので良好なＮＯ_Ｘ浄化率を確保できることになる。

なお、本実施の形態における排気浄化触媒の上流側触媒は酸素吸蔵能力を有しているが、この形態に限られず、上流側触媒は酸素吸蔵能力を有していなくても構わない。また、本実施の形態における上流側触媒は、触媒粒子の構成が三元触媒の触媒粒子の構成と同様であるが、この形態に限られず、上流側触媒は酸化能力を発揮する任意の触媒粒子を担持することができる。すなわち、上流側触媒は、炭化水素を部分酸化して改質できる任意の触媒を採用することができる。たとえば、上流側触媒は、単一の貴金属の触媒粒子が担持されていても構わない。

次に、本実施の形態における排気浄化装置の構造について説明する。図２１は、本実施の形態における排気浄化装置の概略斜視図である。図２２は、本実施の形態における排気浄化装置の第１の概略断面図である。図２２は、下流側触媒の軸方向に平行な面で切断した時の断面図である。図２３は、本実施の形態における排気浄化装置の第２の概略断面図である。図２３は、下流側触媒の軸方向に垂直な方向に延びる面で切断したときの断面図である。

図２１から図２３を参照して、上流側触媒６１と下流側触媒６２とは機関排気通路において直列に接続されている。下流側触媒６２は、上流側触媒６１よりも下流側に配置されている。本実施の形態におけるパティキュレートフィルタ１４は、下流側触媒６２の下流側に配置されている。

上流側触媒６１は、触媒粒子５１，５２が担持された上流側基体６１ａと、上流側基体６１ａを収容する上流側容器６１ｂとを含む。本実施の形態における上流側基体６１ａは、ハニカム構造に形成されている。本実施の形態における上流側基体６１ａは、円柱状に形成されている。上流側基体６１ａの内部には、軸方向に沿って複数の通路が形成されている。それぞれの排気の通路の壁面には、触媒粒子５１，５２が担持された触媒担体５０が配置されている。上流側基体６１ａは、上流側容器６１ｂの内面に密着するように形成されている。すなわち、上流側触媒６１に流入する排気は、全てが上流側基体６１ａに形成された排気の通路を流通するように形成されている。

上流側触媒６１は、排気管１２に接続されている。上流側容器６１ｂの内部において、上流側基体６１ａの上流側には、流入する排気が拡散するための空間６６が形成されている。本実施の形態における炭化水素供給弁１５は、上流側触媒６１の近傍に配置されている。

下流側触媒６２は、触媒粒子５５，５６が担持された下流側基体６２ａと、下流側基体６２ａを収容する下流側容器６２ｂとを含む。本実施の形態における下流側基体６２ａは、ハニカム構造に形成されている。本実施の形態における下流側基体６２ａは、円柱状に形成されている。下流側基体６２ａの内部には、軸方向に沿って複数の通路が形成されている。それぞれの排気の通路の壁面には、触媒粒子５５，５６が担持されている触媒担体５４が配置されている。

本実施の形態における下流側容器６２ｂは、筒状に形成されている。下流側容器６２ｂの断面の面積は、下流側基体６２ａの断面の面積よりも大きく形成されている。本実施の形態における下流側基体６２ａは、下流側容器６２ｂの底部に接触している。一方で、下流側基体６２ａの側方および上方においては、下流側基体６２ａの周方向の外面と下流側容器６２ｂとの間に隙間部６９が形成されている。この隙間部６９は、排気が流れる流路を構成している。本実施の形態における下流側基体は、下流側容器の底部に接触しているが、この形態に限られず、下流側基体が下流側容器の底部から離れていても構わない。すなわち下流側基体の下部にも排気の流路が形成されていても構わない。

本実施の形態においては、上流側基体６１ａの排気が流入する端面の面積は、下流側基体６２ａの排気が流入する端面の面積よりも小さく形成されている。本実施の形態において、上流側基体６１ａおよび下流側基体６２ａの両方は、円柱状に形成されている。このために、本実施の形態においては、上流側基体６１ａの直径は、下流側基体６２ａの直径よりも小さくなるように形成されている。上流側基体６１ａは、下流側基体６２ａよりも小型に形成されている。

上流側触媒６１の上流側容器６１ｂは、下流側触媒６２の下流側容器６２ｂに、直接的に接続されている。上流側容器６１ｂは、配管を介さずに下流側容器６２ｂに接続されている。すなわち、上流側容器６１ｂは、下流側容器６２ｂに接合されている。上流側容器６１ｂは、下流側容器６２ｂの周方向の表面から突出するように配置されている。上流側基体６１ａは、流出する排気が下流側基体６２ａの周方向の外面に向かうように配置されている。上流側基体６１ａから流出する排気は、下流側基体６２ａの周方向の表面に衝突する。更に、本実施の形態において、上流側基体６１ａは、軸線６１ｃが下流側基体６２ａの軸線６２ｃに対して垂直にならずに傾斜するように配置されている。上流側基体６１ａは、流出する排気が下流側基体６２ａの出口側の端部に向かうように配置されている。下流側基体６２ａの上流側には、複数の方向から進入する排気が衝突して混合されるように空間６５が形成されている。

下流側触媒６２には、パティキュレートフィルタ１４が接続されている。本実施の形態におけるパティキュレートフィルタ１４は、内部に排気の通路が形成されている基体１４ａと、基体１４ａを収容する容器１４ｂと含む。図２２を参照して、下流側触媒６２と、パティキュレートフィルタ１４との間には隔離板６３が配置されている。隔離板６３は、下流側基体６２ａと下流側容器６２ｂとの隙間からパティキュレートフィルタ１４に排気が流入することを防止する。下流側容器６２ｂに流入する排気は、全てが下流側基体６２ａの内部の通路を流通するように形成されている。

パティキュレートフィルタ１４の基体１４ａの排気が流入する側の端面の前側には、排気を混合するための空間６７が形成されている。本実施の形態においては、下流側触媒６２の温度を検出する温度センサ２３は空間６７に配置されている。

機関本体１から排出された排気は、矢印９１に示すように、排気管１２を通って排気浄化触媒１３に流入する。炭化水素供給弁１５から燃料が噴射されて、排気に炭化水素が供給される。炭化水素を含む排気は、上流側触媒６１に流入する。排気は、空間６６において拡散し、上流側基体６１ａに流入する。上流側基体６１ａにおいては、炭化水素が部分酸化される。部分酸化された炭化水素は、排気と共に上流側基体６１ａから流出する。

上流側基体６１ａから流出した排気は、下流側容器６２ｂの内部に流入する。本実施の形態における排気浄化触媒１３では、上流側触媒６１から流出した排気は、下流側容器６２ｂの内部において分割される。分割された排気は、複数の方向に向かって流れる。本実施の形態においては、上流側基体６１ａから流出した排気は、下流側基体６２ａの周方向の表面に衝突する。この結果、矢印９３，９４に示されるように、下流側基体６２ａの周方向の表面に沿って、複数の方向に排気の流れが分割される。さらに、下流側基体６２ａの表面に衝突した排気の一部は、矢印９２に示すように、空間６５に向かって進行する。分割された排気は、矢印９３，９４に示すように、下流側基体６２ａの表面に沿って進行した後に向きを変えて空間６５に向かう。

下流側基体６２ａの入口側の端面の上流側に形成された空間６５においては、複数の方向に分割された排気が再び合流する。空間６５において合流した排気は、矢印９５に示すように、下流側触媒６２の下流側基体６２ａの内部を流通する。下流側基体６２ａの内部では、還元性中間体が形成され、更に、活性ＮＯ_Ｘと反応してＮＯ_Ｘが浄化される。

下流側触媒６２から流出した排気は、矢印９６に示すように、パティキュレートフィルタ１４を流通する。パティキュレートフィルタ１４においては、粒子状物質が捕集される。

本実施の形態における排気浄化触媒１３は、上流側容器６１ｂが下流側容器６２ｂに対して、配管を介さずに直接的に接続されている。このために、排気浄化触媒１３を小型にすることができる。または、予め定められた体積の排気浄化装置を形成する場合には、上流側触媒６１および下流側触媒６２の容量を大きくすることができる。それぞれの基体の容量を大きくすることにより、ＮＯ_Ｘ浄化率を向上させることができる。また、上流側触媒６１と下流側触媒６２とが流路断面積の小さくなる配管を介して接続されていないために、背圧の上昇を抑制することができる。

本実施の形態における上流側容器６１ｂは、下流側容器６２ｂの周方向の表面に突出するように形成されている。上流側触媒６１から流出した排気は、下流側触媒の下流側基体６２ａの周方向の表面に衝突して、複数の方向に分割される。本実施の形態の排気浄化装置は、下流側触媒６２の下流側容器６２ｂの内部において、複数の方向に向かって分割され、下流側基体６２ａと下流側容器６２ｂとの間の流路を流通した後に合流する。合流した排気は、下流側基体６２ａに流入する。一旦排気を分割した後に、空間６５において合流するときに、複数の方向から流入する排気が互いに衝突して十分に混合および攪拌が行われる。すなわち排気のミキシングを行なうことができて、排気に含まれる炭化水素の濃度の偏りを低減することができる。下流側基体に流入する排気の炭化水素の濃度の均一性を向上させることができる。さらに、排気を分割した後に、空間６５にて再び合流させるために、排気が通る流路を長くすることができる。排気が流路を移動中に混合され、炭化水素の濃度の均一性を向上させることができる。この結果、下流側基体６２ａに流入する排気の炭化水素の濃度の偏りによるＮＯ_Ｘ浄化率の悪化を抑制することができる。

また、本実施の形態においては、ＮＯ_Ｘの還元を行う下流側触媒６２の上流側には上流側触媒６１が配置されている。排気管１２を流通する排気に対して燃料を噴射することにより、排気には炭化水素が含まれる。排気管１２の内部を排気が流通するときには、排気の速度分布が生じている。このために、排気管１２の内部においては炭化水素の濃度に偏りが生じ易い。ところが、排気が上流側基体６１ａの内部の通路を流通することにより、速度分布の均一化を図ることができる。たとえば、排気管の内部においては断面の中央において速度が大きく壁面に向かうにつれて速度が小さくなる。ところが、上流側基体６１ａの内部の通路は細いために、排気が上流側基体６１ａを通過するときに径方向の速度のばらつきが小さくなる。このために、下流側触媒６２に供給する排気に含まれる炭化水素の濃度の偏りを小さくすることができる。

また、本実施の形態における排気浄化触媒１３は、上流側基体６１ａから流出する排気が、配管を通らずに下流側容器６２ｂの内部に放出されている。このために、配管を通ることにより生じる炭化水素の濃度の偏りを小さくすることができる。

さらに、本実施の形態においては、上流側触媒６１にて炭化水素の部分酸化を行なっている。排気に含まれる炭化水素が改質されることにより、排気の粘性が小さくなり、混合が容易になる。本実施の形態においては、下流側容器６２ｂの内部において、粘性が小さくなった排気を混合および攪拌するために、効率よく炭化水素の濃度の偏りを低減することができる。炭化水素の濃度が均一化された排気を下流側基体６２ａに供給することができる。

このように、本実施の形態における排気浄化装置は、排気を分散する部材または排気を攪拌する部材を配置しなくても、下流側基体６２ａに流入する排気に含まれる炭化水素の濃度の均一化を図ることができる。たとえば、第１のＮＯ_Ｘ浄化方法においては、上流側触媒６１を配置せずに下流側触媒６２にて炭化水素を改質して、ＮＯ_Ｘを浄化することも可能である。すなわち、貴金属の触媒粒子および塩基性層が形成された単一の触媒にてＮＯ_Ｘを浄化することも可能である。この場合には、単一の触媒の内部において、炭化水素を部分酸化してラジカルを生成することができる。ところが、排気管を流れてきた排気が単一の触媒に流入する場合には、排気に含まれる炭化水素の濃度には偏りが生じている場合が有り、このために単一の触媒のＮＯ_Ｘの浄化率が低下する場合がある。

これに対して本実施の形態の排気浄化装置においては、ＮＯ_Ｘを還元する下流側触媒に加えて、酸化機能を有する上流側触媒を配置することにより、改質された炭化水素を効果的に下流側触媒に供給できるとともに、改質された炭化水素の濃度の偏りを抑制することができる。本実施の形態の排気浄化装置は、下流側基体の全ての流路に均一な濃度の炭化水素を供給することができる。この結果、ＮＯ_Ｘ浄化率の向上を図ることができる。

図２２を参照して、本実施の形態において、上流側基体６１ａは、軸線６１ｃが下流側基体６２ａの軸線６２ｃに対して垂直にならずに傾斜している。上流側基体６１ａから流出する排気は、下流側基体６２ａの出口側の端部に向かっている。この構成を採用することにより、上流側基体６１ａから流出した排気を下流側基体６２ａの入口側と反対側に向かって供給することができる。上流側基体６１ａから流出した排気が下流側基体６２ａに流入するまでの経路を長くすることができる。この結果、排気の攪拌を促進することができて、排気の炭化水素の濃度の均一化を促進することができる。

ところで、排気の流路を長くした場合には、排気通路の壁面に燃料が付着するという問題が生じる。炭化水素供給弁から供給された炭化水素が機関排気通路の壁面に付着することにより、炭化水素の濃度のピークになまりが生じる。たとえば、炭化水素の濃度の最大値が小さくなる。上流側触媒および下流側触媒に流入する炭化水素の濃度は、所望の濃度範囲にて制御することが好ましい。しかしながら、炭化水素が壁面に付着することにより、炭化水素の濃度の最大値が小さくなって、所望の炭化水素の濃度範囲を逸脱する場合が生じ得る。この結果、ＮＯ_Ｘの浄化率が低下する場合がある。

本実施の形態の排気浄化装置においては、下流側基体６２ａと下流側容器６２ｂとの間に排気の通路としての隙間部６９が形成されている。本実施の形態においては、下流側基体６２ａの周方向の外面と下流側容器６２ｂの内面との間の空間により排気の流路が形成されている。通常の運転期間中には、下流側基体６２ａが発熱する。このために、排気の温度低下を抑制することができて、排気の流路を長くしても下流側基体６２ａの表面や下流側容器６２ｂの内面に炭化水素が付着することを抑制できる。

特に、本実施の形態の第１のＮＯ_Ｘ浄化方法においては、炭化水素を供給する間隔が短いために、通常運転の期間中には、排気の温度よりも下流側基体６２ａの温度の方が高くなる。このために、排気を下流側基体６２ａの周方向の表面に衝突させても、高温の部分に排気が衝突するために、炭化水素の付着を抑制することができる。この結果、炭化水素の濃度のピークを所望の大きさに維持することができて、効率良くＮＯ_Ｘを浄化することができる。

また、本実施の形態における排気浄化装置は、上流側基体６１ａの排気が流入する端面の面積が、下流側基体６２ａの排気が流入する端面の面積よりも小さく形成されている。このように、上流側基体６１ａの入口側の端面の面積を小さくすることにより、上流側基体６１ａに流入する排気に含まれる炭化水素の濃度の偏りを抑制することができる。上流側基体６１ａの入口側の端面の面積が大きいと、炭化水素が上流側基体６１ａの径方向に十分に拡散せずに、排気に含まれる炭化水素の濃度に偏りが生じてしまう。上流側触媒６１において、上流側基体６１ａの入口側の端面の面積を小さくすることにより、上流側基体６１ａに流入する排気の炭化水素の濃度の偏りを小さくすることができる。

更に、本実施の形態の第１のＮＯ_Ｘ浄化方法においては、排気に供給される炭化水素を、単純に気化させるだけではなく、上流側触媒６１において改質する必要がある。上流側触媒６１において効率よく炭化水素を部分酸化させるためには、例えば、上流側触媒６１に流入する炭化水素の濃度を高くすることが好ましい。この場合には、上流側の触媒の流路断面積を小さくすることが好ましい。ところが、排気浄化触媒が貴金属の触媒粒子と塩基性層とを有する単一の触媒から構成されている場合には、基体の流路断面積を小さくしてしまうと、基体を長くする必要がある。この結果、背圧が上昇したり、温度損失が大きくなったりする。本実施の形態のように、上流側に炭化水素を部分酸化させるために必要な容量の上流側触媒を配置することにより、流路断面積の小さな部分を短くすることができて、背圧の上昇や温度損失を抑制しながら、効率良くＮＯ_Ｘを浄化することができる。

上記の排気浄化装置は、上流側触媒から流出した排気が、下流側触媒の下流側基体の周方向の表面に衝突するように形成されているが、この形態に限られず、排気浄化装置は、上流側触媒から流出した排気が下流側容器の内部において複数の方向に向かって分割され、下流側基体と下流側容器との間の流路を流通した後に合流するように形成されていれば構わない。

図２４に、本実施の形態における他の排気浄化装置の概略断面図を示す。他の排気浄化装置は、ＮＯ_Ｘを浄化するための排気浄化触媒１３を備える。排気浄化触媒１３は、上流側触媒６１と下流側触媒６２とを含む。他の排気浄化装置の排気浄化触媒１３は、上流側基体６１ａの軸方向と下流側基体６１ｂの軸方向とが互いにほぼ平行になるように形成されている。

上流側触媒６１は、排気管１２に接続されている。上流側容器６１ｂは、配管を介さずに下流側容器６２ｂに直接的に接続されており、他の排気浄化装置においても小型化を図ることができる。

下流側触媒６２の下流側基体６２ａは、入口側の端面が上流側基体６１ａに向かう側と反対側を向くように配置されている。下流側基体６２ａの出口には、排気管６４が接続されている。排気管６４は、下流側基体６２ａの出口側の端面を覆うように形成されている。下流側基体６２ａから流出する全ての排気は、排気管６４に流入する。排気浄化触媒１３は、上流側基体６１ａの出口側の端面が排気管１２と対向するように形成されている。下流側基体６２ａと、下流側容器６２ｂとの間には隙間部６９が形成されている。隙間部６９は、排気が流通する流路として機能する。

本実施の形態の他の排気浄化装置において、上流側触媒６１から流出した排気は、排気管６４の外面に衝突する。排気は、矢印９３，９４に示すように、複数の方向に分割される。排気は、下流側基体６２ａと下流側容器６２ｂとの間の流路を通って空間６５に流入する。空間６５では、複数の方向に分割された排気が再び合流する。排気は、矢印９６に示すように、下流側基体６２ａを通って排気管６４に排出される。

他の排気浄化装置においても、排気を分割した後に再び合流させることにより排気の混合および攪拌を行うことができる。また、排気の経路を長くすることができる。このために、炭化水素の濃度を均一化した排気を下流側基体６２ａに供給することができる。

他の排気浄化装置においては、上流側基体６１ａから流出した排気が排気管６４の外面に衝突している。通常運転の期間中には、下流側触媒６２が発熱するために下流側基体６２ａから流出する排気も高温になる。このために、下流側基体６２ａに接続されている排気管６４の温度が上昇し、排気管６４の外面に炭化水素が付着することを抑制することができる。このように、本実施の形態の他の排気浄化装置においても、ＮＯ_Ｘ浄化率の向上を図ることができる。

本実施の形態における上流側触媒は、炭化水素を部分酸化するために、いわゆる三元触媒の構成を有しているが、この形態に限られず、上流側触媒は炭化水素を酸化する機能を有していれば構わない。たとえば、上流側触媒は、本実施の形態における下流側触媒と同様の構成を有していても構わない。すなわち、上流側触媒は、貴金属の触媒粒子に加えて触媒粒子の周りに形成された塩基性層を有していても構わない。

この場合には、上流側触媒において還元性中間体を生成することができる。すなわち、上流側触媒に流入する排気の炭化水素の濃度が低いときには、ＮＯ_Ｘを活性化して活性ＮＯ_Ｘを生成する。生成された活性ＮＯ_Ｘは、塩基性層の表面上に保持される。排気の炭化水素の濃度が高くなると炭化水素を部分酸化して炭化水素のラジカルを生成する。活性ＮＯ_Ｘと部分酸化された炭化水素とが反応して還元性中間体が生成される。上流側触媒においても生成された還元性中間体によりＮＯ_Ｘを還元して浄化することができる。または、上流側触媒において生成された還元性中間体を下流側触媒に供給することができる。

上流側触媒を本実施の形態における下流側触媒と同様の構成にする場合においても、本実施の形態における第２のＮＯ_Ｘ浄化方法を行なうことができる。すなわち、炭化水素供給弁からの燃料の供給間隔を長くすることにより、上流側触媒はＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能する。上流側触媒および下流側触媒をＮＯ_Ｘ吸蔵触媒として機能させることにより、第２のＮＯ_Ｘ浄化制御を行う場合に容量を大きくすることができる。

本実施の形態における上流側触媒の上流側基体および下流側触媒の下流側基体は、円柱状に形成されているが、この形態に限られず、任意の形状を採用することができる。

本実施の形態においては、機関排気通路に炭化水素供給弁を配置し、炭化水素供給弁から炭化水素を供給することにより、排気浄化触媒に炭化水素を供給しているが、この形態に限られず、任意の装置や制御により排気浄化触媒に炭化水素を供給することができる。

上記の実施の形態は、適宜組み合わせることができる。上述のそれぞれの図において、同一または相等する部分には同一の符号を付している。なお、上記の実施の形態は例示であり発明を限定するものではない。また、実施の形態においては、請求の範囲に示される変更が含まれている。

２ 燃焼室
３ 燃料噴射弁
１３ 排気浄化触媒
１５ 炭化水素供給弁
５０ 触媒担体
５１，５２ 触媒粒子
５４ 触媒担体
５５，５６ 触媒粒子
５７ 塩基性層
５８ 排気流通表面部分
６１ 上流側触媒
６１ａ 上流側基体
６１ｂ 上流側容器
６１ｃ 軸線
６２ 下流側触媒
６２ａ 下流側基体
６２ｂ 下流側容器
６２ｃ 軸線
６５ 空間
６９ 隙間部

【０００４】
側触媒は酸化能力を有する。下流側触媒は、排気流通表面上に貴金属の触媒粒子が担持されていると共に触媒粒子の周りには塩基性の排気流通表面部分が形成されている。排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気中に含まれるＮＯ_Ｘを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を上記予め定められた範囲よりも長くすると排気中に含まれるＮＯ_Ｘの吸蔵量が増大する性質を有している。機関運転時に排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を上記予め定められた範囲内の振幅および上記予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、排気中に含まれるＮＯ_Ｘを排気浄化触媒において還元する制御を行なうように形成されている。上流側触媒は、触媒粒子が担持された上流側基体と、上流側基体を収容する上流側容器とを含み、排気に含まれる炭化水素を部分酸化し、部分酸化された炭化水素を下流側触媒に供給する。下流側触媒は、触媒粒子が担持された下流側基体と、下流側基体を収容する下流側容器と、下流側基体と下流側容器との間の隙間部により形成された排気の流路とを含む。上流側容器は、下流側容器に接続されている。排気浄化装置は、上流側基体から流出する部分酸化された炭化水素を含む排気が下流側容器の内部において複数の方向に向かって分割され、分割された排気は、下流側基体と下流側容器との間の流路を流通した後に合流することにより混合され、混合された排気が下流側基体に流入する。
［００１５］
上記発明においては、上流側基体の排気が流入する端面の面積は、下流側基体の排気が流入する端面の面積よりも小さく形成されていることが好ましい。
［００１６］
上記発明においては、上流側容器は、下流側容器の周方向の表面に接続されており、上流側基体は、上流側基体から流出した排気が下流側基体の周方向の外面に向かうように配置され、上流側基体から流出した排気が下流側基体の周方向の外面において複数の方向に分割されることができる。
［００１７］
上記発明においては、上流側触媒は、貴金属の触媒粒子を有し、排気に含まれる炭化水素を部分酸化し、部分酸化した炭化水素を下流側触媒に供給することができる。
上記発明においては、上流側基体は、排気の通路に沿って延びる軸線を有し、下流側基体は、排気の通路に沿って延びる軸線を有し、上流側基体は、上流側基体から流出する排気が下流側基体の出口側の端部に向かうように、上流側基体の軸線が下流側基体の軸線に対して傾斜するように配置されていることが好ましい。
発明の効果

Claims (4)

1. 機関排気通路内に排気に含まれるＮＯ_Ｘと炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を備え、排気浄化触媒は、機関排気通路に直列に接続された上流側触媒と下流側触媒とを含み、上流側触媒は酸化能力を有し、下流側触媒は、排気流通表面上に貴金属の触媒粒子が担持されていると共に触媒粒子の周りには塩基性の排気流通表面部分が形成されており、
   排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気中に含まれるＮＯ_Ｘを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を前記予め定められた範囲よりも長くすると排気中に含まれるＮＯ_Ｘの吸蔵量が増大する性質を有しており、
   機関運転時に排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を前記予め定められた範囲内の振幅および前記予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、排気中に含まれるＮＯ_Ｘを排気浄化触媒において還元する制御を行なうように形成されており、
   上流側触媒は、触媒粒子が担持された上流側基体と、上流側基体を収容する上流側容器とを含み、
   下流側触媒は、触媒粒子が担持された下流側基体と、下流側基体を収容する下流側容器と、下流側基体と下流側容器との間の隙間部により形成された排気の流路とを含み、
   上流側容器は、下流側容器に接続されており、
   上流側基体から流出する排気が下流側容器の内部において複数の方向に向かって分割され、下流側基体と下流側容器との間の流路を流通した後に合流し、合流した排気が下流側基体に流入することを特徴とする、内燃機関の排気浄化装置。
2. 上流側基体の排気が流入する端面の面積は、下流側基体の排気が流入する端面の面積よりも小さく形成されている、請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
3. 上流側容器は、下流側容器の周方向の表面に接続されており、
   上流側基体は、上流側基体から流出した排気が下流側基体の周方向の外面に向かうように配置され、
   上流側基体から流出した排気が下流側気体の周方向の外面において複数の方向に分割される、請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
4. 上流側触媒は、貴金属の触媒粒子を有し、排気に含まれる炭化水素を部分酸化し、部分酸化した炭化水素を下流側触媒に供給する、請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。

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