JPS6255487A - 可変容量型ベ−ン圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の目的 （産業上の利用分野） この発明はシリンダの両開口端に固定された一対のサイ
ドプレートの内側においてロータが回転されることによ
り容量が変化する複数の圧縮室に吸入室の気体を吸入孔
から吸入し、吐出孔から吐出する圧縮機に関し、圧縮室
を完全には圧縮仕事が行われない状態とすることによっ
て、吐出容量を減少させるようにした可変容量型ベーン
圧縮機に関するものである。

（従来の技術） 従来、このような圧縮機は、例えば自動車の王室冷房装
置用の冷媒ガス圧縮機として好適に使用される。冷房装
置が車室の温度を下げる冷却形態で作動している間は、
圧縮機に大吐出容量が要求されるが、室温が快適な温度
に達して冷房装置の運転形態がその温度を維持すれば良
い保温形態に移行した場合には、それほどの吐出容量を
必要としなくなるため、圧縮機は小吐出容量運転に移行
することが望ましいのである。

そこで、本願発明の発明者等は特開昭５９−９９０８９
号公報において、吸入行程途上にある圧縮室に連通ずる
吸入通路にスプール式の開閉弁を設け、冷房負荷が小さ
くなった場合には吸入通路の吸入有効面積を減少させて
小容量運転を行い得るようにすることを提案した。

又、特願昭５９−１７１２０９号において、圧縮行程途
上にある圧縮室と吸入行程途上にある吸入室とを連通さ
せるバイパス溝を設け、このバイパス溝のロータ回転方
向において吐出口に近い側の端の位置を変更することに
より圧縮開始時期を遅らせて小容量運転を行い得るよう
にすることも提案した。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、スプール式の開閉弁により吸入有効面積を減
少させる前者の場合には、圧縮機の回転数が低い状態で
は減少させた吸入を効面積からでも充分な量のガスが吸
入されて容量ダウン効果が充分でないという問題点があ
る。

又、バイパス溝の吐出口側端の位置をずらして圧縮開始
時期を遅らせるようにした後者の場合には、圧縮機の高
速回転領域でガスの慣性により一旦圧縮室へ流入したガ
スが吸入行程途上にある圧縮室へ移動しに＜＜、高速回
転領域で容量ダウンの効果が低いという問題点がある。

発明の構成 （問題点を解決するための手段） この発明は前記問題点を解決するため、シリンダと吸入
室側のサイドプレートとの間に回動板を回動可能に設け
、前記回動板には前記複数の圧縮室のうち圧縮行程途上
にある圧縮室を吸入行程途上にある圧縮室に連通させる
第一バイパス通路を設け、前記吸入孔に連なる吸入通路
には吸入流体の流量を増減させる可変絞り装置を設け、
同じく前記サイドプレート及び回動板には常には遮断さ
れているが、同回動板の回動により順次連通されて圧縮
行程途上の圧縮室の冷媒ガスを吸入室へ逃がす複数の第
二、三バイパス通路を設け、これらのバイパス通路の圧
縮室側開口は前記ベーンの厚さと同じか、それ以下に形
成され、さらに、前記回動板を回動して前記第一バイパ
ス通路を不作動状態と作動状態とに切換え、かつ前記第
二、三バイパス通路を遮断状態から連通状態に切換える
ための回動板駆動装置を具備するという構成を採用して
いる。

（作用） この発明は前記手段を採用したことにより、次のように
作用する。

回動板駆動装置により第一バイパス通路が不作動状態で
、第二、三バイパス通路が遮断状態にあって圧縮機が大
容量運転を行っている時、回動板駆動装置が作動すると
、まず、第一バイパス通路が作動状態となって圧縮行程
途上の圧縮室から吸入行程途上の圧縮室へ冷媒ガスが逃
がされる。次いで、第二バイパス通路が連通状態になっ
て、圧縮行程途上の圧縮室から吸入室へ冷媒ガスが逃が
される。さらに、第三バイパス通路が連通状態になるた
め、圧縮室と吸入室の連通面積を段階的に増すことがで
きる。

一方、可変絞り装置が作動されると、吸入通路から圧縮
室へ吸入される吸入冷媒ガスに対する絞りが与えられ、
圧縮機は小容量運転となる。

（実施例） 以下、この発明を具体化した一実施例を第１図〜第１１
図に従って説明する。

圧縮機の楕円筒状中空部を有するシリンダｌの両端面に
は円板伏のフロントサイドプレート２及びリヤサイドプ
レート３が接合され、これらによってロータ収容用の楕
円筒状空間が形成されている。フロントサイドプレート
２の前面には吸入室５を有するフロントハウジング４が
設けられ、吸入室５は吸入口６を介して外部回路と連通
されている。フロントサイドプレート２の後面にはりャ
サイドプレート３及びシリンダ１の外周を囲繞するよう
にリヤハウジング７が接合され、リヤサイドプレート３
とリヤハウジング７とで囲まれる空間には吐出ガス中の
オイルを分離するための油分離室８が形成され、間油分
離室８は吐出口９を介して外部回路と連通されている。

前記フロントサイドプレート２及びリヤサイドプレート
３の中心部には、回転軸１０が軸受１１゜１２を介して
積極回転可能に支承されており、第２図に示すように同
回転軸１０に形成された円柱状のロータ１３がシリンダ
ｌ内にその外周面の２箇所をシリンダｌ内周面の短径部
２箇所と接するように収容され、三ケ月状をなす２つの
室１４が形成されている。ロータ１３の円周上には全幅
に渡って複数個（この実施例では４個の場合を示す）の
ベーン溝１５が所要深さをもって形成され、各ベーン溝
１５に摺動可能に嵌合されたベーン１６はその先端がシ
リンダｌの内周面に当接することで前記三ケ月状の室１
４をそれぞれ複数の圧縮室１７に区画形成している。

前記フロントサイドプレート２にはロータ１３０回転方
向に沿って円弧状（第３図参照）の長孔が形成され、こ
の長孔をベーン１６の厚さより長い第一貫通孔１８とし
ている。同第１貫通孔１８は回転軸１０の中心に関して
点対称の位置に２箇所貫設されている。そして、前記圧
縮室１７は同第−貫通孔１８と、後述する回動板２３の
第二貫通孔２６とからなる吸入孔５２によって吸入室５
と連通されている。

又、圧縮室１７はシリンダｌに貫設された吐出孔１９お
よびリテーナ２２を備えたり−ド弁２１を介して吐出室
２０に連通される。吐出室２０はリヤサイドプレート３
に設けた連通孔３ａを介して前記油分離室８と連通され
ている。

前記シリンダ１とフロントサイドプレート２との間には
円環状の回動板２３が設けられている。

この回動板２３はフロントサイドプレート２の内側面に
設けられた油溝２４と連通ずる浅い円環溝２５によって
、シリンダ１の中心線の回りに回動可能に保持され、か
つその−側がフロントサイドプレート２の内側面と面一
をなし、ロータ１３とベーン】６との端面に接触するよ
うになっている。

第１図に示すように、四回動板２３には前記第一貫通孔
１８と協働して圧縮室１７と吸入室５とを連通ずる吸入
孔５２としての機能を有し、圧縮行程途上の圧縮室１７
から吸入行程途上の圧縮室１７へ冷媒ガスを逃がす第一
バイパス通路としての機能をも備えた第二貫通孔２６が
回転軸１０の中心に関して点対称の位置に２箇所貫設さ
れている。同第二貫通孔２６は前記第一貫通孔１８と同
形同大となっている。又、前記両貫通孔１８．２６はそ
の対応位置により、吸入室５から圧縮室１７に至る吸入
孔５２の面積を増減する可変絞り装置の絞り部を構成し
ている。そして、常には第一。

二貫通孔１８．２６は重なり合って連通面積が最大とな
っているが、回動板２３が回動されると、第一、二貫通
孔１８．２６の連通面積が減少して吸入室５から圧縮室
１７へ流入する冷媒ガスの量が少なくなるとともに、第
９図〜第１１図矢印で示すように前記ベーン１６の側端
を吹き抜けるようにして圧縮行程途上の圧縮室１７から
吸入行程途−ヒの圧縮室１７へ冷媒ガスが漏れて圧縮開
始時期が遅れ、有効な圧縮仕事が行われないようになっ
ている。

又、第３図に示すように回動板２３には第三。

四貫通孔２７．２８が設けられており、これら貫通孔２
７．２８の圧縮室側開口は前記ベーン１６の側端面によ
って塞がれる程度の大きさに形成されている。一方、フ
ロントサイドプレート２には円弧状（第３図参照）の長
孔をなし、第三、四貫通孔２７．２８と協働して第二、
第三バイパス通路を形成する第五貫通孔２９が形成され
ている。

そして、常には前記第三、四貫通孔２７．２８はフロン
トサイドプレート２の第一貫通孔１８と第五貫通孔２９
との間に位置してフロントサイドプレート２により閉鎖
されており、回動板２３が回動されると、第三、四貫通
孔２７．２８と第五貫通孔２９とが順次圧いに連通され
、圧縮行程途上の圧縮室１７と吸入室５とが連通される
。

第１．３図に示すように、前記回動板２３にはロータ１
３とは反対側に突出するアーム３０が固設されており、
前記フロントサイドプレート２の内側面に形成された円
弧穴３１を経て、スプール３２に形成された長孔３３に
緩く嵌入されている。

同スプール３２は、フロントサイドプレート２に形成さ
れたスプール室３４内に進退自在に設けられている。同
スプール室３４はフロントサイドプレート２の前記回転
軸１０を支承するボス部の近傍に形成された有底穴の開
口部が、絞り効果を付与した小さい連通孔３５ａを備え
る閉塞部材３５によって閉塞されることにより形成され
、同連通孔３５ａによって第二室３７と吸入室５とを連
通している。前記スプール室３４はスプール３２によっ
て第一室３６と、第二室３７とに仕切られており、第二
室３７にはスプール３２をｉ−室３６側に付勢するばね
３８が内装されている。

第一室３６はフロントサイドプレート２に形成され、か
つ前記油ａ２４と第一室３６とを連通ずる油通路３９、
油溝２４、ベーン溝１５、リヤサイドプレート３に形成
された環状の油溝４０、前記軸受１２の小間隙、及びリ
ヤサイドプレート３に形成された油通路４１からなる第
一オイル供給路４２を介して油分離室８に連通されてお
り、同第−オイル供給路４２を経て中間圧が第一室３６
に供給される。なお、４３はシールリングである。

第二室３７はフロントサイドプレート２、シリンダ１及
びリヤサイドプレート３に形成した第二オイル供給路４
４によって、油分離室８に連通されており、同第二オイ
ル供給路４４を経て高圧の冷媒ガスが第二室３７に供給
され、スプール３２が第一室３６側へ移動されるように
なっている。

第４図に示すように、第二オイル供給路４４の途中には
、開閉弁４５が設けられている。同開閉弁４５は吐出圧
を受ける球状の弁子４６と、同弁子４６と協働して第二
オイル供給路４４を遮断する弁座４７と、弁子４６を開
閉するピストン４８とを備えている。同ピストン４８は
吸入室５に開口するピストン室４９内に進退自在に嵌合
されており、ピストン室４９には弁子４６を弁座４７か
ら押し出す方向に付勢するばね５０が内装されている。

又、前記ピストン４８にはフロントハウジング４に形成
された連通孔５１を経て大気圧が作用する一方、吸入室
５の吸入冷媒ガス圧力がそれとは逆向きに、すなわち、
後退方向に作用するようになっている。

前述したアーム３０．スプール３２、ばね３８、第一、
第二のオイル供給路４２．４４、及び開閉弁４５により
、前記回動板２３の駆動装置を形成している。

次に、以上のように構成された可変容量型ベーン圧縮機
の作用について説明する。

この圧縮機は、回転軸ＩＯが図示しない電磁クラッチを
介して自動車の駆動源であるエンジンに連結されて使用
されるものであるが、冷房負荷が大きく、大吐出容量を
必要とする状態では、冷媒ガスの吸入圧力が高いため、
第４図に示すピストン４８がばね５０の付勢力に抗して
後退された状態にあり、弁子４６が弁座４７に着座する
ことにより第二オイル供給路４４を遮断し、第二室３７
は吸入室５の圧力とほぼ同じ状態にある。

一方、油分離室８の下部に貯えられた油が第一オイル供
給路４２を経て、第一室３６へ中間圧として圧送される
。従って、スプール３２はその油の圧力に基づきばね３
８の付勢力に抗して、第３図に示すように第二室３７側
へ移動された状態にある。このときには第一、二貫通孔
１８．２６とが重なり合って、第５，８図に示すように
第二貫通孔２６の吐出孔１９側端の位置Ｐ１が吐出孔１
９から最も遠い位置にあり、これらの連通面積が最大と
なって第一バイパス通路は不作動状態となり、かつ可変
絞り装置が作用していない状態であり、しかも回動板２
３の第三、四貫通孔２７，２８とフロントサイドプレー
ト２の第五貫通孔２９とは隔たって連通せず、第二、三
バイパス通路は遮断状態にある。このため、吸入される
冷媒ガスが第二貫通孔２６と第一貫通孔１８との連通部
において絞り作用を受けず、また、室１４を仕切る後行
側のベーン１６が第二貫通孔２６の吐出孔１９側端位置
Ｐ１を通過する直前に室１４の容積が最大となり、この
位置Ｐ１から圧縮が開始されるため、圧縮機は大容量運
転を行い、大きな冷房能力が得られる。

このような大容量運転状態が一定時間維持されることに
よって室温が徐々に快適温度に接近し、冷房負荷が小さ
くなると、図示しないエバポレータの冷媒ガスの蒸発温
度が低くなるため、蒸発圧も低くなって、冷媒ガスの吸
入圧力が低下し、第４図に示すピストン４８がばね５０
の付勢力に基づいて前進され、弁子４６を弁座４７から
押し離すことにより第二オイル供給路４４を開く。その
結果、この第二オイル供給路４４を経て高圧オイルが第
二室３７へ供給され、スプール３２に作用するため、ス
プール３２が第一室３６側へ移動される。このとき、第
一室３６から第一オイル供給路４２へ油が逆流して、第
一室３６の容積が減少し、一方、閉塞部材３５の連通孔
３５ａを介して第二室３７の油が吸入室５へ絞り作用に
より徐々に流出するため、第二室３７の圧力上昇がゆる
やかになり、従ってスプール３２は第一室３６側へ徐々
に移動されることになる。

同スプール３２が回動板２３を第３図において時計回り
方向に回動させ、例えば、第９図に示す状態では第三、
四貫通孔２７．２８が第五貫通孔２９と連通ずるには至
らないが、第一、二貫通孔１８．２６との連通面積が減
少し、吸入冷媒ガスに対する絞りが与えられ、吸入され
る冷媒ガス量が減少する。又、この状態では第二貫通孔
２６が第一バイパス通路として作動状態となり、圧縮行
程途上の圧縮室１７から吸入行程途上の圧縮室１７へ（
同図矢印方向）冷媒ガスが逃がされる。すなわち、一つ
の室１４を仕切る後行側のベーン１６が第二貫通孔２６
の吐出孔１９側端の位置Ｐ２を通過するまでは、そのベ
ーン１６を挟んで高圧側の圧縮室１７と低圧側の圧縮室
１７とが第二言通孔２６によって連通された状態にある
ため、そのベーン１６の側端を吹き抜けて高圧側から低
圧側へ（第１０図矢印方向）冷媒ガスが漏れ、有効な圧
縮仕事が行われないのである。

そして、回動板２３がさらに回動されて第６゜１０図に
示す状態、つまり第三貫通孔２７と第五貫通孔２９とが
連通して第二バイパス通路が連通状態となり、第一、二
貫通孔１８．２６との連通面積がさらに減少すると、吸
入冷媒ガスに対する絞り作用が増すとともに、第二貫通
孔２６の吐出孔１９側端が吐出孔１９に近い側の位置Ｐ
２へ移行され、圧縮開始時期がその分遅くなり、容量ダ
ウンが増える。

このような圧縮開始時期の遅れと、前記絞り効果による
吸入冷媒ガス量の減少との相乗効果によって吐出容量が
減少するのであるが、その吐出容量の減少によって圧縮
機の冷媒ガスの吸入量が低下し、吸入圧力が上昇する。

その上昇の程度が第４図に示すばね５０及び大気圧に打
ち腋つ程度であれば、開閉弁４５のピストン４８が後退
され、弁子４６を弁座４７に着座させて第二オイル供給
路４４を遮断するため、第二室３７への高圧オイルの圧
送が止められる。その結果、スプール３２はそれ以上は
第一室３６側へ移動せず、中間ストローク位置に停止し
て、回動板２３を第６，１０図に示す状態に保持し、圧
縮機は中容量運転を行う。第二室３７へ供給された高圧
オイルは、連通孔３５ａかられずかずつ漏洩し、スプー
ル３は第二室３７側へ少しずつ動き、容量増大あるいは
、負荷の減少により再び吸入圧が設定圧になったところ
で開閉弁４５が開き容量を減らす。

さらに、圧縮機の冷房負荷（冷凍回路の熱負荷）の減少
の程度が大きく、つまり冷媒ガスの吸入圧力の低下が著
しい場合には、ピストン４８がばね５０の付勢力に基づ
いて前進された位置に比較的に長く保たれ、弁子４６を
弁座４７から押し離している時間が長いため、第二オイ
ル供給路４４を経て第二室３７への充分な量の高圧オイ
ルが供給される。それによってスプール３２は第一室３
６側の移動端まで移動され、回動板２３を第７゜１１図
に示すようにそれの最大回動角度位置まで回動させる。

その結果、第二貫通孔２６と第一貫通孔１８との連通面
積がさらに小さくなるとともに、第二貫通孔２６の吐出
孔１９測端が吐出孔１９に最も近い位置Ｐ３まで移行さ
れ、かつ、第三。

四貫通孔２７．２８と第五貫通孔２９とが共に連通され
た状態、すなわち、第二、三バイパス通路が連通状態と
なる。従って、吸入される冷媒ガス量がさらに減少する
とともに、圧縮開始時期も位置Ｐ３からとなって一層遅
れが生じるうえ、互いに連通された第三、四貫通孔２７
．２８と第五貫通孔２９とが圧縮行程途上にある圧縮室
１７を第二貫通孔２６の吐出孔１９側端の位置Ｐ３より
、さらに吐出孔１９に近い側において吸入室５へ連通さ
せ、圧縮冷媒ガスの一部をその吸入室５へ逃がす状態と
なる。見方を変えれば、第三、四貫通孔２７．２８と第
五貫通孔２９との連通により、圧縮開始時期が位置Ｑま
で遅らされることになって、圧縮機は最も吐出容量が小
さい小容量運転状態へと移行し、必要以上の圧縮仕事を
行うことが回避され、かつ、エンジンの負担が軽減され
る。

ところで、圧縮機の低速回転時においては、第一貫通孔
１８と第二貫通孔２６との連通面積の減少による吸入冷
媒ガスへの絞り効果はそれほど大きくはないが、第二貫
通孔２６を第一バイパス通路として高圧側から低圧側へ
冷媒ガスを吹き抜けさせること、及び第三、四貫通孔２
７．２８と第五貫通孔２９を第二、ｖＪ三バイパス通路
として圧縮途上冷媒ガスを吸入室５へ逃がすことは、い
ずれも低速時における容量ダウンの効果が大きい。

一方、圧縮機の高速回転時においては、吸入孔５２の絞
りによる吸入冷媒ガス量の減少に伴う容量ダウンの効果
が大きく、又、吸入される冷媒ガスの絶対量が少ないこ
とから、第二雷通孔２６を通過中のベーン１６の側方を
高圧側から低圧側へ冷媒ガスが吹抜は易く、冷媒ガスの
吹抜けや逃げによる容量ダウン効果は高速時においても
比較的大きい。

このように、回動板２３の回動に伴い、第５図に示す大
容量運転状態から第四貫通孔２８と第五貫通孔２９とが
完全に連通状態となるまでは、連続的に吐出量が減少す
る。

以上のような小容量運転状態が続くことにより冷房負荷
が上がってくると、冷媒ガスの吸入圧力の上昇に伴い、
ピストン４８が後退して弁子４６が第二オイル供給路４
４を遮断することにより、第３図に示すスプール３２が
第二室３７側へ移動して、前述した中容量運転状態ある
いは大容量運転状態へ移行する。以後、冷媒負荷の大小
に応じて小容量運転と中容量運転、大容量運転とが繰り
返される。

圧縮機が停止されると、油分離室８、圧縮室１７等の各
室は吸入圧まで低下する。第一室３６と第二室３７との
圧力が等しくなって、スプール３２はばね３８により第
一室３６側へ移動された状態となり、圧縮機の起動時に
は吐出容量が最小の状態から運転が開始される。そのた
め、起動時におけるエンジン負荷の立上がりがゆるやか
でショックが小さく、又、液圧縮の発生も良好に回避さ
れる。

本発明実施例において、第二、三バイパス通路を複数に
したため、バイパス通路全体の面積を大きくして可変容
量の幅を大きくすることができるとともに、段階的に容
量を変更することができ、１つのバイパス通路の面積を
小さくでき、ベーンの厚みも小さくできるので、圧縮機
の容積を太きくできる。ひいては圧縮機全体の小型化が
できる。

次に、本発明の別例を第１２図〜第１５図に従って説明
する。

本実施例では、前記第三、四貫通孔２７．２８の間隔を
前記実施例よりも大きくし、前記第五貫通孔２９に代え
て、前記第三、四貫通孔２７，２８と同じ大きさの第六
貫通孔５３と、同第六貫通孔５３の２倍程度の大きさの
第七貫通孔５４とを設けること。第三、四貫通孔２７．
２８の距離Ｗ１と第六、七貫通孔５３．５４の距離Ｗ２
は等しくなるようになっている。

例えば、第１２図に示す状態では第一、二貫通孔１８．
２６の連通面積が最大であり、かつ、第三、四貫通孔２
７．２８と第六、七貫通孔５３゜５４とは連通していな
い。第１３図に示す状態では第三、四貫通孔２７．２８
が第六、七貫通孔５３．５４と連通するには至らないが
１、第一、二貫通孔１８．２６との連通面積が減少して
吸入冷媒ガスに対する絞りが与えられる。そして、第１
４図に示す状態では第四貫通孔２８のみが第七貫通孔５
４と連通し、第一、二貫通孔１８．２６との連通面積が
さらに減少する。さらに、回動板２３を第１５図に示す
ように最大回動角度位置まで回動させると、第一、二貫
通孔１８．２６の連通面積がさらに小さくなるとともに
、第三、四貫通孔２７．２８と第六、七貫通孔５３．５
４とが互いにそれぞれ連通された状態となり、吸入され
る冷媒ガス量がさらに減少する。

従って、この別例は前記実施例よりも容量ダウンの幅が
広がる。

又、前記第一貫通孔１８より第二貫通孔２６を開口面積
の大きい長孔にすること。この場合、前記実施例と比較
して圧縮開始時期を遅らせ易（なり、容量の可変範囲が
広がる。

さらに、第一貫通孔１８を省略する（冷媒ガスの吸入は
図示しない別設の吸入通路を経て行う）とともに、第二
貫通孔２６に代えて有底のバイパス溝を回動板２３に設
け、これを第一バイパス通路として機能させる態様を採
ること。又、回動板を駆動するために、ピストンに固設
したラックと回動板に固設したビニオンとを噛み合わせ
ること、あるいはステッピングモータ等によって回動板
を回動させることもできる。さらに、ロータが円筒状シ
リンダの内周面の１箇所に極く接近する状態で偏心配置
されたタイプのベーン圧縮機に通用したり、例えば圧縮
室１７と吸入室５とを連通し得る第三〜第五バイパス通
路（図示略）を設けたりすること等を始めとして、当業
者の知識に基づき、種々の変更、改良等を施した態様で
本発明を実施し得ることは勿論である。

発明の効果 以上詳述したように、この発明によれば、バイパス通路
の面積を大きくすることができ、１つのバイパス通路の
面積を小さくできるため、圧縮室の容積を大きくでき、
圧縮機を小型化できるとともに、高速回転時でも大きな
容量ダウン効果が得られ、又、貫通孔の連通面積を段階
的に増すことができ、可変範囲が広がり、さらに、吸入
絞り、圧縮開始遅れを組合わせたことにより連続的に容
量を変えることができるという優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明を具体化した一実施例を示す断面図、第
２図は第１図のＡ−Ａ線断面図、第３図は第１図のＢ−
Ｂ線断面図、第４図は開閉弁付近の部分断面図、第５〜
７図は作動状態を示す部分横断面図、第８図は第５図の
ｘ−Ｘ線略体断面図、第９図は回動板の作動状態を示す
路体断面図、第１Ｏ図は第６図のｙ−ｙ線路体断面図、
第１１図は第７図のｚ−ｚ線路体断面図、第１２〜１５
図は本発明の別例の作動状態を示す路体断面図である。 シリンダ１、サイドプレート２，３、吸入室５、吐出室
９、ロータ１３、ベーン１６、圧縮室１７、第一貫通孔
１８、吐出孔１９、吐出室２０、回動板２３、第一バイ
パス通路としての第二貫通孔２６、第二、第三バイパス
通路としての第三、第四。 第五貫通孔２７．２８，２９、アーム３０．スプール３
２、スプール室３４、第一室３６、第二室３７、ばね３
８、第一、第二オイル供給路４２゜４４、開閉弁４５、
吸入孔５２゜ 第４図 第５図 Ｎ６図 第７図 第８図 第９図 第１Ｏ図 第１１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　シリンダの両開口端に固定された一対のサイドプレ
   ートの内側にベーンを有するロータを回転可能に設ける
   ことにより、容積が変化する複数の圧縮室に吸入室の気
   体を吸入孔から吸入し、吐出孔から吐出する圧縮機にお
   いて、前記シリンダと一方のサイドプレートとの間に回
   動板を回動可能に設け、 前記回動板には前記複数の圧縮室のうち圧縮行程途上に
   ある圧縮室を吸入行程途上にある圧縮室に連通させる第
   一バイパス通路を設け、 前記吸入孔に連なる吸入通路には吸入流体の流量を増減
   させる可変絞り装置を設け、 同じく前記サイドプレート及び回動板には常には遮断さ
   れているが、同回動板の回動により順次連通されて圧縮
   行程途上の圧縮室の冷媒ガスを吸入室へ逃がす複数のバ
   イパス通路を設け、これらのバイパス通路の圧縮室側開
   口は前記ベーンの厚さと同じか、それ以下に形成され、 さらに、前記回動板を回動して前記第一バイパス通路を
   不作動状態と作動状態とに切換え、かつ前記バイパス通
   路を遮断状態から連通状態に切換えるための回動板駆動
   装置を具備することを特徴とする可変容量型ベーン圧縮
   機。 ２　前記可変絞り装置は前記サイドプレートに貫設され
   た吸入孔としての第一貫通孔と、前記回動板に設けた第
   一バイパス通路及び吸入孔を兼用する第二貫通孔と、前
   記回動駆動装置とから構成されている特許請求の範囲第
   １項に記載の可変容量型ベーン圧縮機。 ３　前記回動板駆動装置は回動板に突設されたアームと
   、サイドプレートに形成さたスプール室と、同スプール
   室内に前記アームを作動するように進退自在に設けられ
   、かつ、スプール室を第一室と第二室に仕切るスプール
   と、第二室に内装され、かつスプールを第一室側へ付勢
   するばねと、第一室に中間圧を付与する第一オイル供給
   路と、第二室に吐出圧を付与する第二オイル供給路と、
   同第二オイル供給路に介在され、かつ吸入室の吸入圧力
   の変動によって同第二オイル供給路を開閉し得る開閉弁
   とにより構成されている特許請求の範囲第１項又は第２
   項に記載の可変容量型ベーン圧縮機。