JPS6063340A - 印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧延板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は印刷版用高強度アルミニウム合金板に関し、さ
らに詳しくは、オフセット印刷に用いられるＰＳ版の支
持体として、高強度化により取扱い性を向上し薄肉化が
可能であ１）、電１’ｌ’ｌｌｎ面化における均一性の
擾れた表面か得られる印刷版用高強度アルミニウム合金
板に関する。

従来オフセット印刷用アルミニウム板として（幾械的粗
面化法に対してはＡ１０５０、Ａ１１００、Ａ　３００
３に相当するものか用いられ、電解′４１１面化法に対
しては電解粗面化のし易さの点からＡ１０５０相当材が
用いられている。しかしなが呟純アルミニウム板を薄肉
化すると取扱いの１１９のロノ？れ」１−ベフ」、印刷
時の「版の伸び」の問題が発生し易く、さらに、バーニ
ング処理（通常２００〜３００℃の温度で３〜１０分間
）を行なった時にこれらの問題か顕著となる。

また、電解粗面化特性の良好であるＡ１０５０相当材で
は冷間圧延により強度上昇をしても耐力（０，２％耐力
、以下単に耐力という）はせし・ぜし・１．５Ｋｇ／ｌ
ｆｌ　１１２程度にしかならないため、特に、大面積の
版の場合には、板厚０．２４１４＋ａ以上の印刷版支持
体でなければ上記の問題が発生し、印刷版としての使用
し難い面かあった。

しｈ化、近年電解粗面化支持体のは内外の要望か高まり
、その結果、取扱い性に１憂れ、かつ、電解粗面化特性
が良好である薄肉アルミニウム板の開発か望まれでいた
。

このような要求に対応して本発明者は、先ず取扱い性に
つぎ、特にハンドリング時の「折れ」に注目し、アルミ
ニウム板の板厚と耐力との関係について究明した。

そして、「折れ」の評価に当っては第１図に示）−評価
法が最適であり、この評価法は幅１５ａｎＯのアルミニ
ウム板の一端を水平に固定し、固定端より１００齢の先
端部に荷重を負荷し、除荷した時の「折れ」が観察され
る最低荷重をめるのである。この評価法において、「折
れ」の生じる最低荷重（Ｗ［Ｆｉｌ）と耐フバσ。、、
（Ｋｇ／ｍａｎ２］）および板厚（Ｌ［１ｎＩＯｌ）の
関係をめると、 ｗ＝　０．６Ｘσおｘｔ’・９ となり、Ａ１０５０材Ｙの０．２４ｍ＋ｎ厚と同等以上
の性能を有する耐カー板厚領域は第２図の斜線部Ｘとな
る。即ち、Ａ１０５０４’４．０．２４ｍ＋ｎ厚を比較
とした場合、 板厚が０．２２＋ｎ＋ｎであれば耐力１６Ｋｇ／口Ｉ＋
１１２以上板厚が０．１７ｍｍであれば耐力２０Ｋｇ／
ｍｍ２以上板厚が０．１４ｍ＋ｏであれば耐力２４に！
？／１ｏ＋ｎ２以上であれば同等の耐「折れ」性能が得
られることは明らかである。

さらに、本発明者はこの評価結果の如く、薄肉化を行な
っても取扱い性の低下しない強度値を究明し、さらに、
強度向上のための含有元素としてＭｎ、Ｆｅを選択し、
かつ、この系において電解粗面化特性の改善について究
明を行なった。

そして、Ａ１．０５０材は素材の製造工程の影響が少な
く、交流印加電解粗面化性が全般的に良好であるが、通
常のＡ　３００３合金は交流印加電解粗面化時にエツチ
ングムラが発生し易いため、電解粗面化支持体用として
使用が困難であるのに対し、本発明者は交流電解粗面化
に関して鋭意研究を重ねて適当な素拐状態を見出した。

即ち、ＡＩ−Ｍｕ系合金を交流印加電解法で粗面化を行
なう場合に、電気化学的特性からエツチングの開始点は
［共晶化合物１／［マトリックス１並びに［析出化合物
／１マトリツク刈の界面であり、そのため適当な高さ、
ピッチの粗面を得るためには適当な共晶化合物分布およ
び適当な析出物分布状態に調整することが必要であるこ
とを究明し、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム
今金薄板条を完成したのである。

本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板は、（
１）Ｍｕ　０．３−２田Ｌ％、Ｆｅ　Ｏ，０５−０，８
ＷＬ％を含有し、残部不純物およびＡ１よりなるアルミ
ニウム合金の冷間圧延後の板厚が０．０５〜０．３ｎｎ
ｎであり、かつ、その板厚において１６に＋＋／ｎｕｎ
二１；ノ訃、の耐力を有すると共に、２０μ＋ｎ以下の
共晶化合物が５００−５０，０００個／ｌｌ１ｌＩ１２
の範囲で存在することを特徴とする電解粗面化処理され
Ｚ・印刷版用高強度アルミニウム合金板を第１の発明と
し、（２）Ｍｎ、０．３〜２ＩＩＩｔ％、Ｆｅ　Ｏ，０
５−０，８ｕ＋ｔ％を含有し、残部不純物およびＡ１よ
りなるアルミニウム合金の冷間圧延後の板厚が０．０５
〜０．３ｍｍであり、この板厚において１６　Ｋ　ｇ／
　＋ｎ＋ａ２以」二の耐力を有し、２０μｍ以下の共晶
化合物が５００〜５０，０００個／１ｌｌｌｆ１２の範
囲で存在し、かつ、０．２％耐力（σ０．２［Ｋｇ／　
ｍａｎ２］）と板厚（１（ｍ＋ｎｌ）の関係が σ０．２　ＸＬ’＝９≧　３２ であることを特徴とす電解粗面化処理される印刷版用高
強度アルミニウム合金板を第２の発明とする２つの発明
よりなるものである。　一本発明に係る印刷版用高強度
アルミニウム合金板について以下詳細に説明する。

先ず、印刷版用高強度アルミニウム合金板の含有成分お
よび成分割合について説明する。

Ｍｎは強度向上、取扱い性の向上のためおよび電解粗面
北面の均一化のために含有させる元素であり、含有量が
０．３１１Ｉｔ％未満ではこれらの効果は少なく、また
、２ｕｌｔ％を越える含有量では強度向」二、取扱い性
向」二の効果が飽和し、かつ、２０μｍ口、上の粗大な
ＡＩ　Ｍｎ系およびＡ　Ｉ　Ｍｎ　−ｌ：Ｑ系の共晶化
合物の形成により電解ｉｌ１面化面の均一・化が計れな
くなる。よって、Ｍｎ含有量はｏ、ｊ−２ｕ＋１％とす
る。

Ｆｅ１．ｌ：Ｍｕの品出を助長し、電Ｉ９￥柑面化面の
均一・化効化を高めるためおよび強度向上のために含有
させる元素であり、含有量が０，０５ｕ＋Ｌ％未満では
共晶化合物の形成数およびサイズが充分でなく、均一な
粗面か得られ難く、また、０．８＋＋＋Ｌ％を越える含
有量ではＭｎ含有と相俟ってｔｎ大な共晶化合物か形成
され電解粗面化時か不均一となり易い。

よって、Ｆｅ含有量は０．０５０．８ｕ＋ｊ％とする。

１まな、Ｍｎ含有量が］、、５ｕ＋Ｌ％を越える量では
光分はＡｌ−Ｍｎ系共晶化合物の晶出があるので、八つ
Ｉ＋含有量が１．５ｕ＋ｔ％を越えて含有されている場
合にはＦｅ含有量は少なくても性能」二に問題はない。

これら、Ｍｕ、Ｆｅの必須成分以外に、ＭｇとＣＬＩを
含有させることもできるが、ＭＢは強度向上、取扱い性
向上に有効な元素であり、含有量が０．１１１１ｔ％未
満ではこれらの効果は少なく、また、含有量が２１％を
越えるとバーニング処理時の低耐力低下率の効果が減少
し、特に、低耐力低下率に注目する場合にはＭｇ含有量
は］ｕ＋ｔ％以下とするのがよく、次に、Ｃｕは［共晶
化合物１／［マトリックス］の電位差を高め、電ＪＩｌ
せｉｔ面化によるエツチング効果を高くするためおよび
強度向上のために有効な元素であり、含有量が０．０５
…Ｌ％未満ではこの効果は少なく、また、ＩＬＩ１１％
を越える含有量で′は電解粗面化時の溶解が過剰となり
好ましくない。

よって、この目的のためにＭｇ、Ｃｕを含有さぜる場合
には、へ録０．１−２ｕ＋１％オ、ｌ：ヒＣｕ　Ｏ，０
５−］ｕ＋Ｌ％とすることが望ましいが、特に含有させ
る必要はない。

鋳塊組織の微細化のために１゛１を含有さぜることもあ
るが、ＴＩはＡｌ−Ｔｉ粒子および／またはＴ　ｉ　−
８粒子の凝集を生じ易く、電解粗面化処理により不均一
な粗面になり易いので、Ｔ１を含有させる場合には０．
０５ｕ＋ｔ％以下とするのが良い。

不純物については、通常市販の］−業用純アルミニウム
に含有されている程度の範囲であれば差支えないが、’
ＩＪに、Ｓｌについては０．５ｕ＋１％を越える含イＪ
量では電＋ｌ’ｆ粗面化処理により未エツチング部が出
現し易い傾向を示すので０．５田ｔ％以下とする。

次に、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板
における共晶化合物について説明する。１鋳塊均熱ｑ−
の熱処理により形成される（ｈ小化合物は、エツチング
の開始点（以下有効核という）となり得るため、４００
〜５００℃の温度で形成される４１′、な＠細なＡＩ　
’Ｍｎ系析出物（０，２μｍ荀ｉｊ後）の数をできる限
り減少させることが必要である。即ち、４００〜５００
°Ｃの温度域では微細析出物が非常に多数（躬［成、板
厚により異なるが製品板厚でオーダー的に１０５個／ｍ
ｌｎ”程度以上）形成され、かつ、これらの析出物はか
なりの比率で有効核となるため、共晶化合物の存在と相
俟って、かえって均−溶解型に近づき充分な粗度の値（
０，６〜１．２μＲａ）が彷られ難く、従って、この析
出物は１．０．＋１００個／１１１１１１”程度以下と
することが望ましい。また、５００℃以上で形成される
様な比較的粗大な析出物は数が少ないためエツチングの
有効核となっても粗面形成に対し微細析出物はどの悪影
響を与えない。また、４００℃以下で形成される超微細
な析出物は有効核となり難いため、存在しても粗面形成
に対して殆んど影響を与えない。

また、ダＩ造時に形成されるＡｌ−Ｍｎ系、ＡＩ−Ｍｎ
−ＦＣ系箸の共晶化合物は、通常１μｍ０前後〜１０μ
Ｉｎ程度であり、析出物に比較して大きいため、適当な
粗面状況（適当な粗度（Ｒａ）および望ましいビットピ
ッチ）とするためには、共晶化合物のコントロールが必
要である。即ち、適当なビットピッチとするためには共
晶化合物は５００個／ｎ１ｍ”以上必要であり、また、
５０，０００固／闘２を越えるとかえってビットピッチ
が細かくなりすぎるため、５００〜５０，０００固／ｌ
ｏ　Ｉｌ＋　２の範囲に調整しなければならない。また
、共晶化合物サイズか巨大とな１）すぎ、２０μｍを越
えるとそれ自体でオ■大なピットとなるため、２０μＩ
Ｉ＋以下に調整しなければならない。共晶化合物は１μ
Ｉｌ］前後のものであっても電解粗面化条件によりピッ
トサイズを充分な大％Ｚにまでコントロールできるため
エツチングの核として充分であり、共晶、化合物分布と
しては２０μｊＯ以下の大きさの比較的粗大な化合物が
５００〜５０．４１００個／ｍ１ｌ１２の範囲で存在す
ることが必要である。しかし、粗面状況をより望ましい
状態にコン１０−ルするためには、最長部が２．５μｍ
０以上の共晶化合物を１．０００７１０，０００固／１
１１ｍ２の範囲に調整することが好ましい。

従って、粗面の粗度およびピッチは共晶化合物の分布に
よす調整し、印刷版支持体としての板厚、即ち、０．０
５−０．３ｍ＋ｎの板厚において２０μＩ１１以下の比
較的粗大な共晶化合物か、５００〜５０．（１００個／
＋１１１１１２としなければならず、微細析出物が多数
イｊ在すると粗度を低下させるので、これらの形成はで
トる限り抑制することにより、エンチングムラのない適
当な交流印加電解粗面を得る、−とがでとる。

このように、本発明に係る印刷版用ｉｔム強度アルミニ
ウム合金板は、共晶化合物を：）μ；０程度の微細とす
ることにより適正なピットを形成するという特開昭５８
−００１５９２号公報および特開昭５８−００１０４７
号公報に記載のものとは、共晶化合物を比較的粗大とす
ることおよび粗大析出物も有効核として使用することが
異なっているのである。

本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板の製造
について説明する。

即ち、上記に説明した含有成分および成分割合のアルミ
ニウム合金溶湯を常法に従いフィルターを通過させ鋳造
する。通常アルミニウムおよびアルミニウノ、合金溶湯
中には非金属介在物、酸化物等の異物が存在するためこ
れも除去しなけれは電解粗面化時に異物に起因するエン
チングムラか発生するので、フィルターを通過させるこ
とが望ましい。また、Ｗｊ造に際しては、共晶化合物の
分布を適正とするため冷却速度１〜３００°Ｃ／ｓｅｃ
の範囲内で２疑固させるか、１°Ｃ／ｓｅｃ未満である
と２０μ【０を越える共晶化合物が多数形成され電解粗
面を不均一とし、３００°Ｃ／ｓｅｅを越えると共晶化
合物が必要量以上形成され易くかえって適当な電解粗面
（Ｒａ、ピンチ）か酊）られ難くなる。

次いでこの鋳塊を面削し均熱化加熱をし、熱間圧延をす
るが、均質化条件は５（１（１・＝０１０°ＣＸ４ＳＩ
Ｉ。

以下とする。本発明に係るアルミニウノ、合金は４００
−５００℃の温度域で０．２μｍ０前後（０，１５−０
，３，Ｃ１＋ｎ私：度）のＡＩ　Ｍｕ系４１ｉ出物が多
量に形成され易く、これらの多量の析出物の存在は充分
な第１［度の電１管粗面が１１１られ力１くすると共に
、中間焼鈍時の１１」結晶粒を粗大化し、その結果繰返
い１旧デ’Ｍ命が低下するため、５００°Ｃ以上の温度
で均熱する。、’　５００°Ｃ以」二の温度では上記し
たように、析出物形成Ｘｊｔが少ないため共晶化合物よ
り表面拡大される電解粗面に対して悪影響を与えない。

また、４８１（ｒ、６１０　’Ｃを夫々越えるの効果が
飽和してしまい不経）斉である。

熱間圧延に関しては、合金組成および鋳造時の冷却速度
を適正に組合せて適正な共晶化合物分布とし、かつ、適
正な均熱条件にしてあれば、１４に１ｉｉｆｉ密に管理
する必要はないか、しカル、共晶化合物の有効核化率の
増加のためにはＭｎを超微細析出物として析出させ、Ｍ
ｎの固溶量を減少させることが望ましく、このためには
、２５０〜４００°Ｃの温度範囲で熱間圧延を終了させ
ることが望ましい。

しかしながら、共晶化合物の有効核化率については、Ｃ
ｕの含有によっても増加が可能であるため、上記のよう
に熱間圧延条１！１についでは特に１ｉｉｋ密な管理は
必要ない。

熱間圧延終了後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を行な
う。しめ化、中間焼鈍においては、取扱い性向上のため
には焼鈍前の冷間圧延量が充分であれば除熱・徐冷方式
および急熱・急冷方式の何れであっても問題はなく、ま
た、電１ηｑ、柑面化特性については熱間圧延までの条
件か適正であれば川コ間焼鈍方式の影響は少ない。しか
しなが呟好ましい結晶粒サイズ（平均粒径１５０μＩ１
１以下）を得るためには急熱・急冷方式において、３０
０〜６００°Ｃ×１２Ｈｒ以下で１００°Ｃ／ｍ　ｉ　
ｎ以上の速度で昇温、降温することが望ましい。そして
、３００’Ｃ未満では再結晶が完全でなく、６００°Ｃ
を越える温度、１２　Ｈｒを越える時間ではそれ以上の
効果が期待でたず不経済て゛ある。なお、再結晶粒径が
１５０μＩ１１を越える場合は、冷間圧延終了後の合金
板表面に筋侯様か肉眼観察され商品価値を失なうと共に
、繰返し曲げプＪ命も減少するので１５０μｍ０以下と
する。

中間焼鈍後、２０％以上の冷間圧延率で最終冷間圧延を
行ない、１６ＫＨ／＋ｎ＋ｎ２以上に強度調整をし、０
．０５〜０．３ｍｍ厚のアルミニウム合金板とする。こ
の合金板の調質はＨ，ｘ、　ｌ−１２Ｘ、　（１ｂ×）
の１１１ｆｉ′シでも良い。

このようにして得られたアルミニウム合金板に電解粗面
化処理を施すのであるが、しかし、アルミニウム合金板
の表面は油脂、錆、ゴミ等で汚染されているので、電解
ネ［１面化に先立ちアルミニウム合金板を常法に従って
脱脂、洗浄をすることか望ましく、例えば、トリクレン
、シンナー等による溶剤脱脂、ケロシンとトリエタノー
ルアミン等１こよるエマルション脱脂、濃度１〜１０％
の苛性ソーダ溶液に２０〜７０℃の温度に５秒〜１０分
間浸漬して脱脂のみでは除去できない汚れ、自然酸化皮
膜を除去し、次いで、濃度１０〜２０％の硝酸または硫
酸水溶液に１０−′−５０℃の温度に５秒〜５分間浸漬
し、アルカリエンチング後の中和およびスマットの除去
を行なう方法管が挙げられる。

この処理後に電解粗面化処理を行なうのであるが、電解
エツチングは塩酸または硝酸溶液中で行なうものであり
、塩酸溶液全使用する場合の濃度は、０．３〜３＋ｕｔ
％、好ましくは０．５−２ｕＬ％の範囲が好適であ、る
。また、硝酸溶液を使用する場合の濃度は、０．５〜５
ｕ＋Ｌ％、好ましくは、１〜３ｕ＋ｔ％が好適である。

そして、この電解液に腐蝕抑制剤または安定剤として、
塩化アンモニウム、塩化ナトリウム等の塩化物、（ｉｌ
’ｊ酸アンモニウム、硝酸す１・ＩＪウム等の硝酸塩、
トリメナルアミン、ノエタノールアミン、エナレンン゛
アミン、ヘキサメチレンジアミン等のアミン類やホルム
アルデヒド等のアル□デヒド３ｉＬ］ｆＥびに燐酸、ク
ロム酸、スルホサリチル酸等を０．０５　・〜３ＩＩＩ
Ｌ％含有させることかできる。

電解処理条件は、使用する電解液や所望の電解粗面化の
程度により変化するので、−概には決定することはでき
ないが、一般的１こは、応１度は１０〜４０℃、好まし
くは２０〜３０’Ｃで、電流冶）臭（：４流）ｌま２０
〜２００　Ａ　／　ｄ口１２、好ましくは、５０へ１５
０Ａ　／　ｄｆｌｌ：ｌで、時間は２〜１２０秒で行な
われる。

このような電解液を使用して電解粗Ｉｆ１１化処理を行
なう際使用する交流電流は、正負の極性を交互に交換さ
せて得られる波形の矩形波、台形波２・γの交流波形電
流をも含むが、通常の商業用交流、即ち、正弦波の単相
交流および三相交流で充分である。

このように、電解粗面化されたアルミニウム合金板は引
外続ト、水洗後、デスマット処理されるが、その条件は
、常法に従って、室温〜８０゛Ｃのアルカリまたは酸の
水溶液に５秒〜５分間浸漬することによりデスマツ）・
する。

そして、得られた電解ｔＪｉ面化面上板刷版用支持体に
供するに当り、常法に従っ′Ｃ１陽極酸化処理を施して
もよく、具体的には、硫酸または燐酸等の濃度１０〜５
０＋ｕｔ％の水溶液で、電流密度１〜１０Ａ／ｄｍ２で
電解することにより行なわれる。この陽極酸化後に、必
要ｔこ応じて熱水、硅酸塩、重クロム酸塩、酢酸塩、親
水性高分子化合物等でＩＪ孔または親水化処理を施して
もよい。

このようにして囮られたアルミニウム合金板に適用され
る感光性物質は、特に限定されるものではなく、良く知
られている種々のものを使用することがでた、例えば、
親水性ポリマーとン゛アゾニウム塩からなる組成物、キ
ノンジアジド化合物とアリカリ可溶成樹脂との組成物、
活性光線の照射により三量化を起す不飽和カルボン酸、
例えば、桂皮酸、フェニレンノアクリル酸をその拓成成
分とするポリマー、活性光線のｉｊＨ！ＩＩ、ｌにより
重合反応を起す化合物とバインダーポリマーとの組成物
、アット系感光性組成物が挙げられる。

これら感光性物質は種々の良く知られている添加剤と共
に適当な溶媒に溶＋１’ｌ’　Ｌ、−に記ｊｉｊられた
本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板に塗布
し、乾燥すれば感光性平版印刷版が製造される。この感
光性平版印刷版に被複写物を重ねて常法に従って露光、
現像すれば親水性および保水性に優れ、がっ、感光性物
質からなる画像部とアルミニウム合金板との接着性が極
めて強固で耐刷力に榎れた印刷版をイ与ることができる
。

本発明に係る印范］版用高強）ｋアルミニウム合金板は
、エツチング性が優れており、強度が高く取扱い性に優
れ、従って、従来ノＡ　］１（１０，Ａ　１（１５０等
の純アルミニウム板では不可能であった薄肉化が、印刷
性や耐刷性を損なうことなく達成することができる。

本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板の実施
例を説明する。

実施例１ ｔｔＳ１表に示す本発明に係る印刷版用高強度アルミニ
ウム合金Ａについて、溶湯をフィルター通過後、面側後
の表面に相当する部分の冷却速度か４”、Ｃ／ｓｅｅと
なる条件で鋳造した。この夕！塊を面側後、５４０℃Ｘ
６Ｈｒの均熱後、熱間圧延によ１）板厚４Ｉｌｌ　ｍと
し、２８０°Ｃの温度で終了し、０．７５ａｕｎ厚まで
冷開圧延を腰昇温、降温速度を５００’Ｃ／ｓｅｃとし
、５００℃Ｘ０ｓｅｃの中間焼鈍を行ない、さらに、０
．１５ｍｍＪ＠まで圧延した。また、比較例Ｂは０．２
’ｌｌＩ＋ｎ厚のＪＩＳ１０５０月とした。

これらの板の（筬械的性質および取扱い性を第２表に示
す。

なお、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板
は、中間焼鈍後の平均再結晶粒径は４０μＩｌｌであり
、また、０．１５＋ｎ＋ｎ厚における晶出物は最長部２
．５μｎ１以上の犬ぎさのものが平均４，４００個／　
１゜ＩＩ＋２存在していた。

第２表において、「折れ」発生荷重は板厚の薄い方が大
きく、大きな荷重まで慣うえられる、二とかで・きるこ
とは明らかであり、かつ、１１Ｊ「れ、ＩのＦＣ（が小
さいことから本発明に係るアルミニウム合金の方がより
大きな変形を受けてらｒ　ＪＪｉれ１が発生しないこと
か明らかであり、従って、本発明に係るアルミニウム合
金は耐「折れ」性において１（れていることが明らかで
ある。また、繰返し曲げ］Ｊ命についても、本発明に係
るアルミニウム合金は比較例の２倍以」二に辻しており
優位性は明らかであり、さらに、バーニング時の耐力１
氏上率および副伸び性についても優れていることがわか
る。

＋＋〜　０寸 次に、これらのアルミニ・ンム介０Ａ反を１９、−１・
“ｔｉＪＪｌ）＋する条件で処理し、電１１１１柑ｉ［
＋ｉイヒ＋１：す３よび「１１人ｔｉｌｌ　１．”ｊ　
１／ｌ：を調査した。

１、前処理 アルミニ・ンム合金板を５ｕｉｔ％１１′首生・ノーグ
ツ１（ンＳに夜中で６５°Ｃの温度で１分間アルカ１ノ
エ、２チンク゛を行なった後水洗し、１０切ｔ％もｉ’
ｉ酸Ａ（をンンｊ改１１」で・２５’Ｃの温度で１分間
中和した後水洗した。

２、電笛、＄１１面化 （１）塩酸系エツチングの場合 ｎ１ｊ処理を施したアルミニ・ンム合０４反をｊ）１δ
ｆｒｉ１．５１％を含有する電■１水溶液中で゛、督ｉ
／１゜１１２５”Ｃの？Ｗ度において、交流型；嘉密度
８０１＼／ｃｌｎ”、処１ｊｌｌｌ、５，１ｉｉ１２０
秒の条１シｌ−で電ｆｌｉｔ柑面化を行なった、。

（２）硝酸系エツチングの場合 前処理を施したアルミニ・ンム合金板を偵′ｊ酸２ｕ＋
Ｌ％の電１チイ液中で、ん温３０℃にお（・て、父ｉＡ
ｉ、？’ｉ　ｌＡ’ｂ密度８０Ａ／ｄｍ２、処理時間２
０秒の条１′１で電７″本１１面化を行なった。

３、デスマット 電解ｔＵ面化した砂目板を引き続き５引Ｌ％苛性ソーダ
溶液中で、６０’Ｃの温度で１０秒間のデスマント処理
をした後中和水洗した。

４、陽極酸化 Ｈ２ＳＯ，系の場合；デスマット、中和水洗したアルミ
ニウム合金板を、さらに、２０田Ｌ％硫酸溶液の中で　
２５℃の温度において、鉛を月極とし、電流密度６Ａ／
ｄｍ２で３０秒陽極酸化を行なう。

１（、Ｐ　Ｏ，系の場合；デスマ・／１・、中和水洗し
たアルミニウム合金板をさらに、４２＋ｕＬ％燐酸溶液
中で２５°Ｃの温度で鉛を対極とし、電流密度２．６Ａ
／６分間陽極酸化処理した。

５、後処理 陽極酸化処理した後、Ｊ　ＩＳ３号硅酸ソーダの昆し％
水溶液の８５°Ｃの温度において１分間浸漬し、水洗後
乾燥を行なった。

６、！８光層 （１）Ｏ−キノンン゛アット系感光層の場合感光液組成
を以下に示す。

・す７トキノンー１，２−ジアジド−５−スルホニルク
ロライドと１０−クレゾール・ホルム？ルデヒドノボラ
ックイ９１脂の託ｉ合物（縮合￥−２５％モル）　−・
　・　・　・　・　・　ｄ、り８ｇ ・ｌｌｌ−クレゾール・ホルムアルデヒド７ボラツク樹
脂（住友デュレス社製）　・・・・・　９．ｆ）ｈ＋・
す７トキノンジアジドー４クロライド・（１、］　！］
　）トビクトリアビューアブルーＢ　Ｏ＋、＋　（保土
谷化学製）　・・・・・・・　ｏ、１ｏＢ ・エチルセロソルブ　・・・・・・・　］　（１（１３
感光層の乾燥後の塗布量は２８＋ｎｇ／ｄｍ”である。

このようにしてイυられた、感光性平版印刷版に、解像
力チャート（ウグラー製）と感度測定用ステ、７プタブ
レツトを密着し、メタルハライドランプを光源として露
光した。次に、これをメタ硅酸す１リウム４ｕ＋ｔ％水
溶液により、２５℃の温度で４５砂間の条件で現像した
。

（２）ジアゾニウム塩感光層の場合 感光液組成を以下に示す。

・Ｐ−ノアゾジフェニルアミンとホルノ、アルデヒ）・
の縮合物のＰＦ６塩　・・・・・　（１，４２［ｉ・Ｐ
−ヒドロキシフェニルメタクリルアミドとアスリロニト
リルとエチルアクリレートとメタクリル酸の共重合体　
・・・・・・　６．０８・ビクトリアビューアブルーＢ
　ＯＨ（保土谷化学製）（５０％メタノール溶液）・・
・・・　０．１６゜・ノユリマー−ＡＣ−１，（ＩＬ（
ポリアクリル酸、日本純薬社製）　・・・・・　０．１
８ｇ・メチルセロソルブ　・・・・・　１００８感光層
の乾燥後の塗布量は１９＋ｎｇ／ｄｍ”である。

このようにして１Ｇ−られた感光性平版印刷版に、解像
力チャート（ウグラー製）と感度測定用ステップタフ゛
レントを密着し、メタルハライドランプを光源として露
光した。次に、以下に示す現像１ｆｆｌに２５℃の温度
で１分間没漬腰その後脱脂綿で表面を軽くこすり、未露
光部を除去した。

現像液 ・ベンノルアルコール　３０＋１１１ ・炭酸ナトリウム　５８ ・亜硫酸すトリウム　５Ｉ； ・イソプロピルナフタレンスルホン酸 ナトリ゛クム　１０ｇ 、水　１１ （３）二量化を起す不飽和カルボン酸感尤層の場合感光
液組成を以下に示す。

・１００モル％の１〕−フェニレンノアクリル酸ジエナ
ルと１００モルの１・４−ノーβ−ヒドロキシエ１キシ
シクロヘキサンとの縮合で作られた感光性ポリエステル
　・・・・４．　、　ｏ　、。

・（２−ベンゾイルメチレン）−１−メチル−β−ナフ
トチアゾリン　・・・・０，３２シ： ・安ｐ、６酸　・・・・ｔ’、ｌ　、ｌ　（＋　＋ｒ・
ハイドロキノン　・・・・（，１、ｔｌ　ｔ：　Ｈ；・
モノクロロベンゼン　・・・・１００　、　（１＋ｎ　
ｌ・顔料（ヘリオ−デンプル−に、Ｃ，１，ピグメント
ブルー）　・・・・・０　、Ｕ。

感光層の塗布量は］　４　ＩＩＩＵ／ｄ＋ｎ　’である
。

このようにして１０られな感光性平版印刷版に、ＩＱ！
１像カチャート（ウグラー製）と感度測定用ステンプタ
ブレ、２トを密着し、メタルハライドランプを光ｉ原と
して露光した。そして、次に示Ｈ，ｌ＋成の現像液でぬ
ぐって現像した。

現像液 ・４−ブチロラクトン　・・・・・５００．０＋ｎｌ・
トリエタノールアミン　・・・・　５０．Ｏｈ＋ｌ・グ
リセロール　・・・・５０．０＋ｎｌ・メチルアビニテ
ート　・・・・・５，０１１１１・水添つ７ドロノン（
バーキュレスパウダー社のステイベライ）レノン）　・
・・・・　０．５８・湿：ｌＩ　ｉｌｌ　（テ゛ユポン
のソ゛ニルＡ）・・・４．５＋ｎｌ電１９電相９１柑を
第３表に、および印刷特性を第４表に示す。

実施例２ 第１表に示す本発明に係るアルミニウム合金Ａを、実施
例］と同工程で０．１５１１１１１１厚に仕−１−げた
本発明の実施例Ｃおよび均熱菜叶のみ４８（１’ｃＸ］
６Ｈｒとし、その池は実施例１と同］二程で０．Ｉ５＋
ｏ＋ｎとした比較例Ｉ）の性能を比較した。その結果を
第５表に示す。また、面処理として３畝％苛性ソーグＡ
（溶液中で５０°Ｃで１０ｓｅｃ問アルカリエンチング
を行なった後、２０ｗ［％硝酸水溶液中で３０ｓｅｃｌ
ｉ川」和した後水洗し、］、、５ｕ＋Ｌ％塩酸）δ液中
で浴温２５°Ｃのちとと交流電流密度８０Ａ／ｄｍ２の
条件で、１５（・（で電１１り目１１面化を中断したと
との表面状況を第：；　ｌ、’Ｚ１の電子顕微鏡写真に
、また、同条件で２０ｓｅｃ電１ｉ’１を行ない、さら
１こ、テパスマントをイー１なったときの川面１、ｒ性
を第６表に示す。なお、比較例１）の中間焼鈍後の平均
結晶粒径は４５　／ｌ　＋１１であった。

第５表が呟均熱温度が５００°Ｃ未満であると俄（成約
性質か若干底下することがわかる。また、第３図（、）
の電子顕微鏡写真から均熱が５４０’Ｃの温度では共晶
化合物および第１１大４ｈ出物がエツチングの有効核と
なっているのに対し、第３図（１＋）ノミ子顕微鏡写真
から４ＳＯ℃均熱の場合には微細析出物も多数有効核化
していることが明らかである。

このような差のある素イ・４を２０ｓｃｃ間工、チング
した結果が第６表に示してあり、この第６表から４８０
℃均熱では充分に良好な１１１面が行られないことか゛
明らかである。

第７表に示す本発明に係るアルミニウム合金Ｅ、Ｆおよ
び比較例Ｇを、面側の表面に相当する部分の冷却速度が
２°Ｃ／ｓｅｃとなる条件で鋳造した。

この鋳塊を面側後５９０°Ｃ×什１ｒ均熱後、４１１１
１＋厚に熱間圧延し、２５０’Ｃの温度で終了した。こ
れらの熱間圧延板を夫々次のように処理した。

Ｅ・・１　＋ＩＩｍ厚まで冷開圧延し、昇降温速度を５
００’（１／　Ｉｌｌ　ｉ　ｎとして、５００°ＣＸ０
ｓｅｃの中間焼鈍を行ない、さらに冷開圧延してＱ、２
ｔｌＩ＋ｎ厚に仕上げた。（中間焼鈍時平均再結晶粒径
４０μｍ１１）Ｆ・・０．７５＋ｎｍまで冷間圧延し、
昇降温速度５００℃／　Ｉｌｌ　１１１で、５００°Ｃ
Ｘ０ｓｅｃの中間焼鈍を行ない、さらに、冷開圧延して
０　、　］、５　Ｉｌｌ　＋１１厚に仕上げた。（中間
焼鈍時平均再結晶粒径２０μｍ）Ｇ・・１　ｍｌｌ＋厚
まで冷開圧延し、除熱・徐冷方式で３５０°ＣＸ２［（
ｒの中間焼鈍を行ない、さらに、冷開圧延により０．２
１１１１１１厚に仕上げた。（中間焼鈍時平均再結晶粒
径４０μｌ１１）これらの機械的性質を第８表は示す。

この第８表から、０．２０１１１１１１以下の薄肉化時
１こη（発明【こ１系るアルミニウム合金ＩＥ、Ｆは比
較例にに比べて取引及し・性は全べて１Ｑｊｔ？ｂ）る
ことか明ｔ＞　ｈ’である。

また、本発明に係るアルミニウム合４′？、ｊ’；上υ
゛１ヒ較例のＥ、ＦおよびＧにつν・′こ実ＪＡｉ　ｌ
夕１ｊ１とｌｊ：ｉ＋−条件で、前処理、硝酸系電解粗
面イヒ、ブ゛スマ・７１を行ない粗面状況を比較した結
果を第り３表１こ＞ｌζｉ−、。

本発明に係るアルミニ・ンム合金は光”なＪｌｔ　１ｆ
ｔｉ　（’ｌ：１１Ｂをイｉしていることがわかる。

以」二説明したように、本発明に係る印刷版用高強度ア
ルミニウム合金板は上記の梧成を有しているから、工７
チング性に優れ、強度がｊｊ’、ｆｊ＜、取扱い性にも
優れ、薄肉にしても印刷性および耐刷性を損なうことな
く、さらに、印刷版としての使用時のバーニング処理時
の耐力低下率を従来の４旧・１に比して低く抑えること
ができるという格別の効果を奏する−

【図面の簡単な説明】

第１図は耐「折れ」性評価法の説明図、第２図は板厚と
耐力との関係から［折れ］の発生しない／ｌ１ｒｌｌ：
戊を示す図、第３図はエンチング時の表１ｆｉｉ　、￥
１１．ｌｌｉ＆状況を示す電子顕微鏡写真、第４図は繰
り返し曲げｌ、」命の試験法の説明図である。 特許出願人　株式会社　神戸製鋼所　外１名牙１　図 矛４　図 ｔａ）　ｒｂン ′Ｕ“ｔ ２Ｂ ０　０．１　０．２　０．３　０．４　０．５板厚　（
制御□□） 第１頁の続き

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｉ’１４ｎ０．３〜２＋＋＋Ｌ％、Ｆｅ　Ｏ，０
   ５−０，８ｕ＋ｔ％を含有し、残部不純物およびＡ１よ
   りなるアルミニラｌ、合金の冷間圧延後の板厚が０．０
   ５・−〇、　３Ｉｌ１ｍであり、かつ、その板１１にお
   いて１６Ｋ　ｇ／　＋ｎｍ２以１−の剛力を有すると共
   に、２０μｍ１以下の共晶化合物が５０（１−５０，０
   ００個／ｍｌｎ”の範囲で存在することを特徴とする電
   解ｔｎｎ面外処理れる印刷版用高強度アルミニウム合金
   板。
2. （２）Ｍｎ０．３〜２ＬｌｌＬ％、Ｆｅ　０００５−０
   ．Ｓｕ＋Ｌ％を含有し、残部不純物およびＡ１よりなる
   アルミニラｌ、合金の冷開圧延後の板厚が０．０５〜０
   ．３ｍｍであり、この板厚において１６Ｋｇ／＋帥２以
   上の耐力をイエし、２０μ「ｎ以下の共晶化合物が５０
   ０−５０　、０００個／１１１１１＋　”の範囲で存在
   し、かつ、０．２％耐力（σ。、２１　Ｋｇ／＋ｎＩｎ
   ：′］）と板厚（ｔ　［＋ｎｍ］）の関係が σざ；３□　ｘｔ’・９　≧　３２ であることを特徴とす電解粗面化処理される印刷版用高
   強度アルミニウム合金板。