JPS5939961B2 - 超高速磁気浮上列車の車内電源装置 - Google Patents
超高速磁気浮上列車の車内電源装置Info
- Publication number
- JPS5939961B2 JPS5939961B2 JP53065737A JP6573778A JPS5939961B2 JP S5939961 B2 JPS5939961 B2 JP S5939961B2 JP 53065737 A JP53065737 A JP 53065737A JP 6573778 A JP6573778 A JP 6573778A JP S5939961 B2 JPS5939961 B2 JP S5939961B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- power supply
- levitation
- train
- ultra
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02T90/10—Technologies relating to charging of electric vehicles
- Y02T90/12—Electric charging stations
Landscapes
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Control Of Vehicles With Linear Motors And Vehicles That Are Magnetically Levitated (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超電導磁石を搭載した超高速浮上列車の車内電
源装置の改良に関するものである。
源装置の改良に関するものである。
第１図は超高速浮上列車において推進コイルの電機子反
作用磁束を利用する非接触車内電源装置を得る従来例の
構成図を示す。
作用磁束を利用する非接触車内電源装置を得る従来例の
構成図を示す。
車体１に設けられる超電導コイル２によって作られる磁
束を用いて。
束を用いて。
地上３に設けられる推進コイル４、案内コイル５及び浮
上コイル６に流れる電流との相互作用により推進力、案
内力（左右復元力）及び浮上刃が得られる。
上コイル６に流れる電流との相互作用により推進力、案
内力（左右復元力）及び浮上刃が得られる。
ここで、推進コイル４に対向して車上１に誘導給電用コ
イル７を設置し、推進コイル４が発生する電機子反作用
磁束の高調波成分（一般に時間的３倍調波になる。
イル７を設置し、推進コイル４が発生する電機子反作用
磁束の高調波成分（一般に時間的３倍調波になる。
）によって誘導給電用コイル７に発生する誘起電圧を電
力変換器８を介して螢光灯、冷房機等の車内電源負荷９
に給電する。
力変換器８を介して螢光灯、冷房機等の車内電源負荷９
に給電する。
第２図は推進コイル４と誘導給電用コイル７の配置例を
示すもので、推進コイル４は１２０°ピツチの三相一層
集中巻がコイル取付は容易さの点から用いられており、
誘導給電用コイル７としても同様に取付は容易さの点か
ら６０°ピツチのヨ相一層集中巻コイルが用いられる場
合を示す。
示すもので、推進コイル４は１２０°ピツチの三相一層
集中巻がコイル取付は容易さの点から用いられており、
誘導給電用コイル７としても同様に取付は容易さの点か
ら６０°ピツチのヨ相一層集中巻コイルが用いられる場
合を示す。
したがって、２極ピッチ２γ間に、推進コイル４はＵ、
Ｖ、Ｗと３個２極分、誘導給電用コイル７はＲ，Ｓ、Ｔ
が２セット分つまり４極分存在する。
Ｖ、Ｗと３個２極分、誘導給電用コイル７はＲ，Ｓ、Ｔ
が２セット分つまり４極分存在する。
これは推進コイル４の反作用磁束の空間２倍調波Ｃ空間
調波のうち２倍調波が最大となる。
調波のうち２倍調波が最大となる。
）が誘導給電用コイル７に時間３倍調波の誘起電圧を発
生させるからである。
生させるからである。
次に、従来例における誘導給電用コイル７に誘導される
有効出力について計算する。
有効出力について計算する。
推進コイルとして１．８ｍ長Ｘ０．７ｍ幅、ピッチ２．
１ｍ、起磁力（実効値）９ＫＡＴ／コイル、誘導給電用
コイルとして０．９５ｍ長Ｘ０．８ｍ幅、ピッチ１．０
５ｍ。
１ｍ、起磁力（実効値）９ＫＡＴ／コイル、誘導給電用
コイルとして０．９５ｍ長Ｘ０．８ｍ幅、ピッチ１．０
５ｍ。
両コイル中心間のギャップを０．１２ｍとすると誘導給
電用コイル１ターンに鎖交する時間３倍調波磁束は実効
値で３．７ （ｍＷｂ ）となる。
電用コイル１ターンに鎖交する時間３倍調波磁束は実効
値で３．７ （ｍＷｂ ）となる。
そこで、誘導給電用コイルのコイル配列を２Ｘ５（＝１
０ターン）とすると、５００Ｘｍ／ｈで浮上走行する２
５ｍ長の１車両に誘起される相電圧は次のようにして求
められる。
０ターン）とすると、５００Ｘｍ／ｈで浮上走行する２
５ｍ長の１車両に誘起される相電圧は次のようにして求
められる。
誘導給電コイルに誘起される電圧ｅは次式で表わされる
。
。
こ＼で、Ｎは誘導給電コイルのターン数、ωは誘起電圧
の角周波数である。
の角周波数である。
推進コイルは１極当り３個のコイルが設置され、２倍の
空間高調波を利用して３倍の高調波電圧が誘起されるの
で、ωは、 ω＝２ ｒｒ ｆ＝２ πＸ （（５００Ｘｍ／ｈをｍ
／ｓｅｅに換算）÷推進コイルピッチ）×調波＝２πＸ
２２Ｘ３ となる。
空間高調波を利用して３倍の高調波電圧が誘起されるの
で、ωは、 ω＝２ ｒｒ ｆ＝２ πＸ （（５００Ｘｍ／ｈをｍ
／ｓｅｅに換算）÷推進コイルピッチ）×調波＝２πＸ
２２Ｘ３ となる。
誘導給電コイルは（２Ｘ５）ターン巻回されたものが推
進コイル１極当り２個設置されるので、両側各４極分を
加え合せると、Ｎは。
進コイル１極当り２個設置されるので、両側各４極分を
加え合せると、Ｎは。
Ｎ＝（２Ｘ５）Ｘ（２Ｘ４Ｘ２）
となる。
誘導給電コイルに鎖交する磁束の実効値て、１相当りの
誘起電圧Ｅは、 Ｘ（２Ｘ５）Ｘ（８Ｘ２）＝２４６（Ｖ）となる。
誘起電圧Ｅは、 Ｘ（２Ｘ５）Ｘ（８Ｘ２）＝２４６（Ｖ）となる。
相電流を４０（Ａとすれば、内部抵抗降下は、ＲＩ＝２
４（Ｖ）、内部リアクタンス降下はＸ■＝７３（Ｖ）と
なるので、端子電圧はＶｔ＝１７９（Ｖ）に減少する。
４（Ｖ）、内部リアクタンス降下はＸ■＝７３（Ｖ）と
なるので、端子電圧はＶｔ＝１７９（Ｖ）に減少する。
車内電源負荷力率ｅ０８θ二０．８を考えると、１車両
当りの有効出力は次のようになる。
当りの有効出力は次のようになる。
ｐ＝ ３ Ｖ ｔＩ ｃｏｓθ＝３Ｘ１７９Ｘ４０Ｘ０
．８Ｘ １０−” ＝１７ （Ｉ＠） 超高速列車の車内電源は超電導磁石の冷却に用いるヘリ
ウムのための冷凍機用も必要になルノテ１００（ＫＷ）
が必要であるといわれている。
．８Ｘ １０−” ＝１７ （Ｉ＠） 超高速列車の車内電源は超電導磁石の冷却に用いるヘリ
ウムのための冷凍機用も必要になルノテ１００（ＫＷ）
が必要であるといわれている。
１７（ＫＷ：）を１００（ＫＷ）に増加させるには推進
コイル起磁力を９（ＫＡＴ／コイル）から２０（ＫＡＴ
／コイル）に増加させる必要がある。
コイル起磁力を９（ＫＡＴ／コイル）から２０（ＫＡＴ
／コイル）に増加させる必要がある。
このとき、超高速浮上列車の所要推力が定寸っているの
で同一推力を得るためには超電導コイルの起磁力を約１
／２に減少させねばならず、これは推進コイルに給電す
る電源の力率、効率を著しく減少させることになるので
好ましくない。
で同一推力を得るためには超電導コイルの起磁力を約１
／２に減少させねばならず、これは推進コイルに給電す
る電源の力率、効率を著しく減少させることになるので
好ましくない。
車内電源装置のために電源容量を著しく増大させるよう
な方策は一般にとれない。
な方策は一般にとれない。
上述のように推進コイルの反作用磁束を利用する従来の
非接触車内電源装置では有効出力が小さいという致命的
欠点を持っていた。
非接触車内電源装置では有効出力が小さいという致命的
欠点を持っていた。
本発明の目的は超高速磁気浮上列車に必要なる大容量有
効電力を得る車内電源装置を得るにある。
効電力を得る車内電源装置を得るにある。
推進コイルの反作用磁束を車内電源に利用する従来例の
場合には推進コイル電流を外部から通流させるわけだが
、本発明は列車の進行に伴なって浮上用短絡コイル（浮
上コイル）に誘起する電流により浮上コイル起磁力が推
進コイル起磁力よりはるかに大きくなる（５倍以上）こ
とに着目したものである。
場合には推進コイル電流を外部から通流させるわけだが
、本発明は列車の進行に伴なって浮上用短絡コイル（浮
上コイル）に誘起する電流により浮上コイル起磁力が推
進コイル起磁力よりはるかに大きくなる（５倍以上）こ
とに着目したものである。
すなわち、超電導磁石の浮上コイルに対向側の面に誘導
給電用のコイルを配置し、浮上コイルが発生する反作用
磁束の空間高調波成分によって車上の給電用コイルに誘
起する時間高調波電圧を電源として利用することに特徴
がある。
給電用のコイルを配置し、浮上コイルが発生する反作用
磁束の空間高調波成分によって車上の給電用コイルに誘
起する時間高調波電圧を電源として利用することに特徴
がある。
第３図は本発明による車内電源装置を備えた超高速浮上
列車の一実施例を示す構成図である。
列車の一実施例を示す構成図である。
図において、車体１に超電導コイル２を配置し、地上３
に推進コイル４、案内コイル５、浮上コイル６を配置し
た構成は従来と変りない。
に推進コイル４、案内コイル５、浮上コイル６を配置し
た構成は従来と変りない。
本発明で特徴的なことは、浮上コイル６からの高調波磁
束を利用するために、浮上コイル６Ｆｃ、対向して車体
１に誘導給電用コイル１０を設置し、このコイル１０に
発生する誘起電圧を電力変換器８を介して螢光炉、冷凍
機等の車内電源負荷９に給電するようにしたことである
。
束を利用するために、浮上コイル６Ｆｃ、対向して車体
１に誘導給電用コイル１０を設置し、このコイル１０に
発生する誘起電圧を電力変換器８を介して螢光炉、冷凍
機等の車内電源負荷９に給電するようにしたことである
。
誘導給電用コイル１０は超電導コイル２０表面に直接あ
るいは中間物を介在させて配置される。
るいは中間物を介在させて配置される。
電力変換器８としては変圧器、整流装置、周波数変換装
置、電動発電機等が考えられるが、この電力変換器８を
省略して誘導給電用コイル１０の誘起電圧を直接車内電
源負荷９に接続することもできる。
置、電動発電機等が考えられるが、この電力変換器８を
省略して誘導給電用コイル１０の誘起電圧を直接車内電
源負荷９に接続することもできる。
また、電力変換器８を整流装置と電池の並列接続から構
成することにより、電池を充電しながら直流車内電源を
得ることもできる。
成することにより、電池を充電しながら直流車内電源を
得ることもできる。
第４図は浮上コイル６と誘導給電用コイル１０の配置例
を示すもので、浮上コイル６は６０°ピツチの三相一層
集中巻からなり、誘導給電用コイル１０は２４°ピツチ
の三相一層集中巻コイルからなっている したがって、
２極コイルピッチ２γ間に浮上コイル５はＵ、−Ｗ、Ｖ
、−ｔＬ Ｗ。
を示すもので、浮上コイル６は６０°ピツチの三相一層
集中巻からなり、誘導給電用コイル１０は２４°ピツチ
の三相一層集中巻コイルからなっている したがって、
２極コイルピッチ２γ間に浮上コイル５はＵ、−Ｗ、Ｖ
、−ｔＬ Ｗ。
−■と６個２極分、誘導給電用コイル１０はＲ９Ｓ、Ｔ
の順に合計１５個ｌＯ極分設けられる。
の順に合計１５個ｌＯ極分設けられる。
次に、浮上コイル６０反作用磁束を誘導給電用コイル１
０の誘起電圧に利用する原理について簡単に述べる。
０の誘起電圧に利用する原理について簡単に述べる。
一般に浮上コイル６からの反作用磁束密度の空間分布は
次式で与えられる。
次式で与えられる。
ここで、ｎ＝１ｔ２ｔ・・・・・・
Ａｎ＝定数
τ＝ポールピッチ
Ｘ＝位置
第４図に示す６個の浮上コイル６に正弦波電流が誘起し
て流れるとすれば、反作用磁束密度は次式で表わされる
。
て流れるとすれば、反作用磁束密度は次式で表わされる
。
ここでｓ Ｃ６ｎ １ ｗ Ｃ６ｎ ＋ １ は定数
・ω二浮上コイル電流の角周波数、 ｔ＝時間 上式は地上座標Ｘで表わしているが、これを車上座標Ｘ
に変換するとｘ＝Ｘ＋ｖｔ、（Ｖは列車速度）、誘導給
電用コイル１０に誘起される電圧は次式となる。
・ω二浮上コイル電流の角周波数、 ｔ＝時間 上式は地上座標Ｘで表わしているが、これを車上座標Ｘ
に変換するとｘ＝Ｘ＋ｖｔ、（Ｖは列車速度）、誘導給
電用コイル１０に誘起される電圧は次式となる。
ここで、Ｎ＝誘導給電用コイルのターン数λ二誘導給電
用コイルの長さ に６ｎ−Ｌ Ｋ６ｎ＋１ｓ Ｃ６ｎ−ＩｊＣ６ｎ＋１は
定数 誘導給電用コイル１０のボールピッチをγＣ１角周波数
をωＣとすれば誘導給電用コイル１０が発生する移動磁
界波はｓｉｎ （ωｃｔ＋−ｘ）で変τＣ 化する。
用コイルの長さ に６ｎ−Ｌ Ｋ６ｎ＋１ｓ Ｃ６ｎ−ＩｊＣ６ｎ＋１は
定数 誘導給電用コイル１０のボールピッチをγＣ１角周波数
をωＣとすれば誘導給電用コイル１０が発生する移動磁
界波はｓｉｎ （ωｃｔ＋−ｘ）で変τＣ 化する。
浮上コイル６０反作用磁束に基づく誘導給電用コイル１
０の誘起電圧を有効に利用するためには、この誘起電圧
と誘導給電用コイル１０の発生する移動磁界波が同一周
波数、同一速度で変化するようにゼねばならない。
０の誘起電圧を有効に利用するためには、この誘起電圧
と誘導給電用コイル１０の発生する移動磁界波が同一周
波数、同一速度で変化するようにゼねばならない。
そこで、次式が成立する。
これより、
ωｃ＝＝６ｎω
したがって、誘導給電用コイル１００ポールピツチは浮
上コイル６０ポールピツチの１ ／ （６ｎ±１）倍に
とる必要があり、このときの誘導給電用コイル１０の誘
起電圧の周波数は浮上コイル６の電流の周波数の６ｎ倍
になる。
上コイル６０ポールピツチの１ ／ （６ｎ±１）倍に
とる必要があり、このときの誘導給電用コイル１０の誘
起電圧の周波数は浮上コイル６の電流の周波数の６ｎ倍
になる。
浮上コイル６の空間周波としては第５調波が大きいので
、近似的に誘導給電用コイルに誘起される電圧の式の第
１項だけを考えればよい。
、近似的に誘導給電用コイルに誘起される電圧の式の第
１項だけを考えればよい。
すなわち、第４図に示すように誘導給電用コイルの極数
は浮上コイルの５倍にとればよく、このとき誘導コイル
１０には時間的６倍調波の電圧が誘起される。
は浮上コイルの５倍にとればよく、このとき誘導コイル
１０には時間的６倍調波の電圧が誘起される。
そこで、本発明の一実施例を示す第３図、第４図におけ
る誘導給電用コイル１０に誘導される有効出力について
計算する。
る誘導給電用コイル１０に誘導される有効出力について
計算する。
浮上コイルとして０．６７５ｍ長Ｘ０．４ｍ幅、ピッチ
１．０５ｍ、起磁力（実効値）４３ＫＡＴ／コイル、誘
導給電用コイルとして０．３２ｍ長×０．５幅、ピッチ
Ｑ、４２ｍ。
１．０５ｍ、起磁力（実効値）４３ＫＡＴ／コイル、誘
導給電用コイルとして０．３２ｍ長×０．５幅、ピッチ
Ｑ、４２ｍ。
両コイル間の中心間ギャップを０．１２ｍとすると、誘
導給電用コイルの１ターンに鎖交する時間的６倍調波磁
束は第５図に示すように実効値で５．０（ｍＷｂ）とな
る。
導給電用コイルの１ターンに鎖交する時間的６倍調波磁
束は第５図に示すように実効値で５．０（ｍＷｂ）とな
る。
そこで、誘導給電用コイルの配列を２ Ｘ ３ （＝６
ターン）とすると、５００Ｋｍ／ｈで浮上走行する２５
ｍ長の１車内の片側に誘起される相電圧は次のようにな
る。
ターン）とすると、５００Ｋｍ／ｈで浮上走行する２５
ｍ長の１車内の片側に誘起される相電圧は次のようにな
る。
Ｅ＝＝５．０Ｘ１０ ” Ｘ（２πｘ２２ｘ６）ｘ６
Ｘ（１０Ｘ２）＝４９８（Ｖ） ＲＩ＝４（Ｖ）、内部リアクタンス降下はＸＩ＝６０■
となるので、端子電圧はＶｔ＝４５６（Ｖ）に減少する
。
Ｘ（１０Ｘ２）＝４９８（Ｖ） ＲＩ＝４（Ｖ）、内部リアクタンス降下はＸＩ＝６０■
となるので、端子電圧はＶｔ＝４５６（Ｖ）に減少する
。
車内電源負荷力率ｃｏｓθ＝０．８を考えると、１車両
当りの有効出力は次のようになる。
当りの有効出力は次のようになる。
Ｐ ＝ ３ Ｖ ｔＩ ｃｏｓθ＝ａｘ４５６ｘ１００
Ｘ２ｘｏ、８ｘｌＯ” ＝２２０（ＫＷ） すなわち、従来の１０倍以上にあたる２２０ （ＫＷ）
もの大容量有効出力が簡単に得られることがわかる。
Ｘ２ｘｏ、８ｘｌＯ” ＝２２０（ＫＷ） すなわち、従来の１０倍以上にあたる２２０ （ＫＷ）
もの大容量有効出力が簡単に得られることがわかる。
以上述べたように、本発明によれば浮上コイルに対向す
る側の車載超電導磁石の面に誘導給電用コイルを設置す
ることにより、従来のものよりも大容量有効出力をもつ
車内電源を得ることができる。
る側の車載超電導磁石の面に誘導給電用コイルを設置す
ることにより、従来のものよりも大容量有効出力をもつ
車内電源を得ることができる。
第１図は従来の車内電源装置を含む超高速浮上列車を示
す構成図、第２図は従来の推進コイルと誘導給電用コイ
ルの配置例を示す概略斜視図、第３図は本発明による車
内電源装置を含む超高速浮上列車の一実施例を示す構成
図、第４図は本発明の一実施例による浮上コイルと誘導
給電用コイルの配置例を示す概略斜視図、第５図は誘導
給電用コイルの鎖交磁束量を示す特性図である。 ２・・・超電導コイル、６・・・浮上コイル、８・・・
電力変換器、９・・・車内電源負荷、１０・・・誘導給
電用コイル。
す構成図、第２図は従来の推進コイルと誘導給電用コイ
ルの配置例を示す概略斜視図、第３図は本発明による車
内電源装置を含む超高速浮上列車の一実施例を示す構成
図、第４図は本発明の一実施例による浮上コイルと誘導
給電用コイルの配置例を示す概略斜視図、第５図は誘導
給電用コイルの鎖交磁束量を示す特性図である。 ２・・・超電導コイル、６・・・浮上コイル、８・・・
電力変換器、９・・・車内電源負荷、１０・・・誘導給
電用コイル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 列車上に超電導磁石を配置し、この超高速磁石に対
向する地上に浮上用短絡コイルを配置して、列車の進行
に伴なって該浮上用短絡コイルに誘導電流を誘起し列車
に磁気反発浮上刃を与えるようにした超高速磁気浮上列
車において、前記列車上の前記超電導磁石の浮上用短絡
コイルに対向する側の面に誘導給電用コイルを配置し、
該浮上用短絡コイルの反作用磁束によって該誘導給電用
コイルに発生する電力を車内電源としたことを特徴とす
る超高速磁気浮上列車の車内電源装置。 ２、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、上記誘
導給電用コイルのポールピッチは浮上用短絡コイルのポ
ールピッチをγとした時にγ／（６ｎ±１）（ｎ：自然
数）となるように構成した超高速磁気浮上列車の車内電
源装置。 ３ 特許請求の範囲第２項記載のものにおいて、上記誘
導給電用コイルのポールピッチを浮上用短絡コイルのポ
ールピッチの１１５にした超高速磁気浮上列車の車内電
源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53065737A JPS5939961B2 (ja) | 1978-06-02 | 1978-06-02 | 超高速磁気浮上列車の車内電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53065737A JPS5939961B2 (ja) | 1978-06-02 | 1978-06-02 | 超高速磁気浮上列車の車内電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54157205A JPS54157205A (en) | 1979-12-12 |
| JPS5939961B2 true JPS5939961B2 (ja) | 1984-09-27 |
Family
ID=13295620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53065737A Expired JPS5939961B2 (ja) | 1978-06-02 | 1978-06-02 | 超高速磁気浮上列車の車内電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939961B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04326789A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | プリント基板 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56104804A (en) * | 1980-01-26 | 1981-08-20 | Katayama Chem Works Co Ltd | Industrial bactericidal and bacteriostatic process |
| JPS5863001A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-14 | Japanese National Railways<Jnr> | 浮上式鉄道の非接触集電装置用誘導コイル |
| JPS59188304A (ja) * | 1983-04-08 | 1984-10-25 | Japanese National Railways<Jnr> | リニアモ−タの車上電源装置 |
| JP3202765B2 (ja) * | 1991-07-08 | 2001-08-27 | 財団法人鉄道総合技術研究所 | 超電導磁気浮上式鉄道の給電方式 |
| GB2496187A (en) * | 2011-11-04 | 2013-05-08 | Bombardier Transp Gmbh | Providing a vehicle with electric energy using a receiving device for an alternating electromagnetic field |
| CN110752677A (zh) * | 2019-11-06 | 2020-02-04 | 北京交通大学 | 用于高速磁悬浮列车的车载直线发电机 |
-
1978
- 1978-06-02 JP JP53065737A patent/JPS5939961B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04326789A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | プリント基板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54157205A (en) | 1979-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3672530B2 (ja) | 永久磁石励磁同期型電動機と非接触電源供給装置を結合したシステム | |
| US5666883A (en) | Method and apparatus for use of alternating current in primary suspension magnets for electrodynamic guidance with superconducting fields | |
| Covic et al. | Modern trends in inductive power transfer for transportation applications | |
| EP0187526B1 (en) | Contactless powering of lim vehicle electrical system by recovery of lim slip power | |
| CN111231691B (zh) | 用于电动斥力型磁浮轨道的自导直线推进构造的悬浮力扰动控制方法 | |
| JPS6143947B2 (ja) | ||
| US4039910A (en) | Dynamoelectric machine | |
| US5270593A (en) | Air cored, linear induction motor for magnetically levitated systems | |
| CN103552473A (zh) | 一种含超导开关的直线Halbach永磁体排列的超导涡流制动装置 | |
| JPS5939961B2 (ja) | 超高速磁気浮上列車の車内電源装置 | |
| CN108616207A (zh) | 一种用于轨道交通的长定子直线电机绕组 | |
| US11552580B1 (en) | Levitation, guidance and propulsion integrated superconducting magnetic levitation train | |
| Boldea et al. | Field tests on a MAGLEV with passive guideway linear inductor motor transportation system | |
| CN111769712B (zh) | 用于高速磁浮交通的电磁推进系统及磁悬浮列车 | |
| JPS5863001A (ja) | 浮上式鉄道の非接触集電装置用誘導コイル | |
| US4039922A (en) | Method of converting phase and frequency using a dynamo-electric machine | |
| CN212708970U (zh) | 适用于真空管道磁浮列车的车载无线电能传输装置 | |
| Poloujadoff | Linear induction machines I. History and theory of operation | |
| US3518469A (en) | Electrical driving arrangement including a flywheel | |
| Azukizawa | Optimum linear synchronous motor design for high speed ground transportation | |
| Umemori et al. | Development of DC Lenear Motor Fundamental Construction and Feasibility | |
| CN113696744B (zh) | 适用于真空管道磁浮列车的车载无线电能传输装置 | |
| US3804023A (en) | Dynamic-magnetic suspension system for a conveyance bound to a guide structure | |
| JPS5843104A (ja) | 浮上式鉄道の非接触集電装置 | |
| WO2022166225A1 (zh) | 一种铁心磁路复用的电气系统 |