JPS59173598A - 軸流フアン - Google Patents
軸流フアンInfo
- Publication number
- JPS59173598A JPS59173598A JP58049541A JP4954183A JPS59173598A JP S59173598 A JPS59173598 A JP S59173598A JP 58049541 A JP58049541 A JP 58049541A JP 4954183 A JP4954183 A JP 4954183A JP S59173598 A JPS59173598 A JP S59173598A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- chord length
- fan
- angle
- tip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
- F04D29/386—Skewed blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、軸流ファンに関するものであり、例えば家庭
用換気扇のファン、扇風機のファン、ラジェータ川冷却
ファンとして用いて有効である。
用換気扇のファン、扇風機のファン、ラジェータ川冷却
ファンとして用いて有効である。
従来の軸流ファンは第１図に示す様にボス部１の円周上
に翼２が取り付けられている。翼２の任意の箇所の外径
をＤ、ファン外径をＤｔ、ボス部１の外径をＤｈ、平均
位置ファン径をＤｍ−（Ｄｈ＋Ｄｔ）／２、翼弦長を１
．、翼取付角をβとする。こご−Ｃ言う翼弦長ｌとは第
２図に示すように翼の前縁５がら後縁６までの距離であ
り、翼取付角βとは翼の前縁５と後縁６を結んだ直線Ｃ
と軸流ファン回転方向く第２図中矢印Ｆ）とのなす角を
言う。また直線ｌと主流方向（第２図中矢印ｐ）とのな
す角を迎え角αと言う。そうすると横軸に（Ｄ−Ｄｈｊ
／ （Ｄ ｔ−Ｄｈ）を、縦軸ニ／ ／ ６ｍ（６ｍ
は平均位置での翼弦長）をとった場合第３図の様になり
、横軸に（Ｄ−Ｄｂ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）を、縦軸にβ
７８ｍ（βｍは平均位置での翼取付角）をとった場合第
４図の様になる。この第３図及び第４図かられかる様に
、翼弦長ｐは翼根元近傍で急な増加をし、翼中央部から
翼先端部にかけてはほとんど変化が見られず、また翼取
付角βは翼根元から翼先端にかけて滑らかに減少してい
る。第５図は迎え角αと揚力係数Ｃし、抗力係数ＣＬＪ
との関係を示したものであるが、迎え角αを小さくする
と（つまり翼取付角βを小さくすると）抗力係数ＣＤも
小さくなっている。つまり従来のファンは翼取付角βを
小さくして抗力係数ＣＤを下げ、翼２の表面での境界層
の剥離を防止していた。しかし、第６図かられかる様に
、翼取付角βを小さくすると抗力係数Ｃｏは小さくなる
が、同時に揚力係数ＣＤも小さくなってしまう。
に翼２が取り付けられている。翼２の任意の箇所の外径
をＤ、ファン外径をＤｔ、ボス部１の外径をＤｈ、平均
位置ファン径をＤｍ−（Ｄｈ＋Ｄｔ）／２、翼弦長を１
．、翼取付角をβとする。こご−Ｃ言う翼弦長ｌとは第
２図に示すように翼の前縁５がら後縁６までの距離であ
り、翼取付角βとは翼の前縁５と後縁６を結んだ直線Ｃ
と軸流ファン回転方向く第２図中矢印Ｆ）とのなす角を
言う。また直線ｌと主流方向（第２図中矢印ｐ）とのな
す角を迎え角αと言う。そうすると横軸に（Ｄ−Ｄｈｊ
／ （Ｄ ｔ−Ｄｈ）を、縦軸ニ／ ／ ６ｍ（６ｍ
は平均位置での翼弦長）をとった場合第３図の様になり
、横軸に（Ｄ−Ｄｂ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）を、縦軸にβ
７８ｍ（βｍは平均位置での翼取付角）をとった場合第
４図の様になる。この第３図及び第４図かられかる様に
、翼弦長ｐは翼根元近傍で急な増加をし、翼中央部から
翼先端部にかけてはほとんど変化が見られず、また翼取
付角βは翼根元から翼先端にかけて滑らかに減少してい
る。第５図は迎え角αと揚力係数Ｃし、抗力係数ＣＬＪ
との関係を示したものであるが、迎え角αを小さくする
と（つまり翼取付角βを小さくすると）抗力係数ＣＤも
小さくなっている。つまり従来のファンは翼取付角βを
小さくして抗力係数ＣＤを下げ、翼２の表面での境界層
の剥離を防止していた。しかし、第６図かられかる様に
、翼取付角βを小さくすると抗力係数Ｃｏは小さくなる
が、同時に揚力係数ＣＤも小さくなってしまう。
揚力係数Ｃｏが小さくなると揚力りも小さくなり、翼先
端部における軸流速度が小さくなる。軸流速度が小さく
なると、第６図に示すように１つの翼２ｆから発生した
翼端渦８は後方の翼２ｒと干渉を生じ、翼表面の圧力変
動が著しくなる結果、騒音の大きな原因となる。反対に
翼先端部における軸流速度が大きいと第７図に示すよう
に、１つのＭ２ｆから発生した翼端渦８は後方の翼２ｒ
と干渉をおこさず翼２ｆの後方に流出していき、後方の
翼２ｒは圧力変動も小さく干渉による騒音は発生しない
。しかし、前述した様に抗力りが大きくなり、′１１２
表面から境界層が剥離してしまい、それが原因となって
騒音が発生する。
端部における軸流速度が小さくなる。軸流速度が小さく
なると、第６図に示すように１つの翼２ｆから発生した
翼端渦８は後方の翼２ｒと干渉を生じ、翼表面の圧力変
動が著しくなる結果、騒音の大きな原因となる。反対に
翼先端部における軸流速度が大きいと第７図に示すよう
に、１つのＭ２ｆから発生した翼端渦８は後方の翼２ｒ
と干渉をおこさず翼２ｆの後方に流出していき、後方の
翼２ｒは圧力変動も小さく干渉による騒音は発生しない
。しかし、前述した様に抗力りが大きくなり、′１１２
表面から境界層が剥離してしまい、それが原因となって
騒音が発生する。
そこで本発明ではは上記問題点に鑑み、１つの翼から発
生した翼端渦が後方の翼と干渉することによって生じる
騒音を抑え、それと同時に翼表面から境界層が剥離する
ことによって生じる騒音を抑えることを目的とする。
生した翼端渦が後方の翼と干渉することによって生じる
騒音を抑え、それと同時に翼表面から境界層が剥離する
ことによって生じる騒音を抑えることを目的とする。
この目的を達するため本発明では翼の先端における翼弦
長を平均位置ファン径における翼弦長の１．４倍以上２
倍以下とし、翼の先端における翼取付角を平均位置ファ
ン径における翼取付角の１．３倍以上２倍以下とした。
長を平均位置ファン径における翼弦長の１．４倍以上２
倍以下とし、翼の先端における翼取付角を平均位置ファ
ン径における翼取付角の１．３倍以上２倍以下とした。
次に本発明を自動車用ラジェータの冷却ファンとして用
いた場合の実施例について説明する。
いた場合の実施例について説明する。
自動車用ラジェータは自動車走行用エンジン８（以下、
単にエンジン８と呼ぶ）の冷却水を熱交換させるもので
、冷却ファン１００はこのラシェータフに送風し、熱交
換を促進さゼている。第８図に示す様にラジェータ７と
冷却ファン１００は自動車前頭部エンジンルーム内に設
置され、エンジン８の前方に設置される。エンジン８か
ら流出する高温になった冷却水をラジエータフに導く第
１パイプ９と、ラジエータフによって熱交換され低温に
なった冷却水を再びエンジン８に戻すための第２パイプ
１０とで、ラジェータ７とエンジン８とは結ばれている
。冷却ファン１００はラジェータ７とエンジン８との間
に設置されており、モータ１１によって回転される。ま
た冷却ファン１００とラジェータ７との間には、冷却フ
ァン１００め送風を効率的に行なわせるためのファンシ
ュラウド１２が配設されている。尚、自動車ボディー１
３の前頭部には、外部空気をエンジンルーム内に流入さ
せるためのグリル１４が設けてあり、外部空気は第８図
中矢印Ｐの様に流れる。
単にエンジン８と呼ぶ）の冷却水を熱交換させるもので
、冷却ファン１００はこのラシェータフに送風し、熱交
換を促進さゼている。第８図に示す様にラジェータ７と
冷却ファン１００は自動車前頭部エンジンルーム内に設
置され、エンジン８の前方に設置される。エンジン８か
ら流出する高温になった冷却水をラジエータフに導く第
１パイプ９と、ラジエータフによって熱交換され低温に
なった冷却水を再びエンジン８に戻すための第２パイプ
１０とで、ラジェータ７とエンジン８とは結ばれている
。冷却ファン１００はラジェータ７とエンジン８との間
に設置されており、モータ１１によって回転される。ま
た冷却ファン１００とラジェータ７との間には、冷却フ
ァン１００め送風を効率的に行なわせるためのファンシ
ュラウド１２が配設されている。尚、自動車ボディー１
３の前頭部には、外部空気をエンジンルーム内に流入さ
せるためのグリル１４が設けてあり、外部空気は第８図
中矢印Ｐの様に流れる。
第９図は冷却ファン１００の正面図である。冷却ファン
１００はモータ１１の駆動力を受けて回転するボス部１
と、このボス部に放射状に配設されたｉｔ２とからなる
。ボス部１と！２とはポリプロピレン樹脂からなり一体
成形される。尚、ボス部１とＨ２とはポリプロピレン樹
脂に限ることなく、その他の樹脂、アルミニウムなどの
金属で構成しても良く、第９図中矢印Ｒで示す方向に回
転する。ここで冷却ファン１００の外径をＤ５ボス部１
の外径をＤｈ、平均位置ファン径をＤ ｍ −（１）ｈ
＋Ｄｔ）／２とすると、翼弦長分布及び翼取付角分布は
第１０図及び第１１図に示すとおりである。尚、横軸は
第１０図、第１１図共に（Ｄ−Ｄｈ）、／ （Ｄ Ｌ−
Ｄｈ）と無次元表示し、０は翼根元位置、■は翼先端位
置を示す。また、縦軸は第１０図では２７８ｍ、第１１
図では２７８ｍとし、両者とも無次元表示であり、平均
位置ファン径での翼弦長βｍ％および翼取付角βｍの何
倍であるかを示している。第１Ｏ図及び第１１図かられ
かる様に、翼弦長比ｌ／βｍは翼根元位置から微増し、
（Ｄ−Ｄｈ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）＃０．７の位置より急
増し、翼先端位置では約１．６としている。また、翼取
付角比β／βｍは翼根元位置から小さくなり、ファン平
均径付近で最小値をとるが、翼先端にいくにつれて逆に
大きくなっていく。翼根元位置での値はβ／βｍ−約２
．４、翼先端位置での値はβ／βｍ−約１．３５である
。尚、翼２はその前縁方向に翼弦長を伸ばしている。以
上の実施例は、翼枚数４枚、ファン外径３００ ｍｌ、
ポス径９０＊ｔ＋、モーフ人力４５Ｗ、ファン回転数１
９００ｒｐｍ、送風ｉｔ １０００ ｇ ／ ｈ、ラジ
エータフおよびファンシュラウド１２の圧損５．４ｍ＋
＊Ａｇとしたが、本発明はこれらの諸元に限定されたも
のではない。
１００はモータ１１の駆動力を受けて回転するボス部１
と、このボス部に放射状に配設されたｉｔ２とからなる
。ボス部１と！２とはポリプロピレン樹脂からなり一体
成形される。尚、ボス部１とＨ２とはポリプロピレン樹
脂に限ることなく、その他の樹脂、アルミニウムなどの
金属で構成しても良く、第９図中矢印Ｒで示す方向に回
転する。ここで冷却ファン１００の外径をＤ５ボス部１
の外径をＤｈ、平均位置ファン径をＤ ｍ −（１）ｈ
＋Ｄｔ）／２とすると、翼弦長分布及び翼取付角分布は
第１０図及び第１１図に示すとおりである。尚、横軸は
第１０図、第１１図共に（Ｄ−Ｄｈ）、／ （Ｄ Ｌ−
Ｄｈ）と無次元表示し、０は翼根元位置、■は翼先端位
置を示す。また、縦軸は第１０図では２７８ｍ、第１１
図では２７８ｍとし、両者とも無次元表示であり、平均
位置ファン径での翼弦長βｍ％および翼取付角βｍの何
倍であるかを示している。第１Ｏ図及び第１１図かられ
かる様に、翼弦長比ｌ／βｍは翼根元位置から微増し、
（Ｄ−Ｄｈ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）＃０．７の位置より急
増し、翼先端位置では約１．６としている。また、翼取
付角比β／βｍは翼根元位置から小さくなり、ファン平
均径付近で最小値をとるが、翼先端にいくにつれて逆に
大きくなっていく。翼根元位置での値はβ／βｍ−約２
．４、翼先端位置での値はβ／βｍ−約１．３５である
。尚、翼２はその前縁方向に翼弦長を伸ばしている。以
上の実施例は、翼枚数４枚、ファン外径３００ ｍｌ、
ポス径９０＊ｔ＋、モーフ人力４５Ｗ、ファン回転数１
９００ｒｐｍ、送風ｉｔ １０００ ｇ ／ ｈ、ラジ
エータフおよびファンシュラウド１２の圧損５．４ｍ＋
＊Ａｇとしたが、本発明はこれらの諸元に限定されたも
のではない。
次に本発明の翼先端における翼弦長、および翼取付角の
効果的な範囲を調べるために、翼先端の翼弦長と翼取付
角をパラメータにとり種々のファンを試作してその騒音
評価を行なった。試作したファンは翼先端の翼弦長ｊ２
ｔ ／ １２ ｍが１．０から２までの８種類（Ａ
−Ｈ）で、ファン回転数および送風量は一定で、翼取付
角も翼先端部のみその翼弦長に合せて３１７８ｍを１．
２がら２．０までとした。第１２図に翼弦長分布、第１
３図に翼取付角分布を示す。これら８種類の冷却ファン
の騒音評価した結果を第１４図に示す。翼弦長１ ｔ／
７！ｍが１．４から２までのファンではｌ ｔ ／ ｌ
ｍが１のファンに較べて、騒音レベルが３ｄＢ（Ａ）
以上低減されている。翼弦長があまり大きくても、高速
回転した場合の翼の強度を考慮して、せいぜいｌ ｔ
／ ｌ１ｍは２倍が限度であると考えられる。従って、
１２ ｔ ／ Ｒｍの効果的な範囲は１．４〜２．０が
良いと思われる。次に、３１７８ｍは送風量、回転数を
一定にすると翼端部の翼弦長によってほとんど決まって
しまうが、８１７３ｍは１．３〜２．０が良いと思われ
る。
効果的な範囲を調べるために、翼先端の翼弦長と翼取付
角をパラメータにとり種々のファンを試作してその騒音
評価を行なった。試作したファンは翼先端の翼弦長ｊ２
ｔ ／ １２ ｍが１．０から２までの８種類（Ａ
−Ｈ）で、ファン回転数および送風量は一定で、翼取付
角も翼先端部のみその翼弦長に合せて３１７８ｍを１．
２がら２．０までとした。第１２図に翼弦長分布、第１
３図に翼取付角分布を示す。これら８種類の冷却ファン
の騒音評価した結果を第１４図に示す。翼弦長１ ｔ／
７！ｍが１．４から２までのファンではｌ ｔ ／ ｌ
ｍが１のファンに較べて、騒音レベルが３ｄＢ（Ａ）
以上低減されている。翼弦長があまり大きくても、高速
回転した場合の翼の強度を考慮して、せいぜいｌ ｔ
／ ｌ１ｍは２倍が限度であると考えられる。従って、
１２ ｔ ／ Ｒｍの効果的な範囲は１．４〜２．０が
良いと思われる。次に、３１７８ｍは送風量、回転数を
一定にすると翼端部の翼弦長によってほとんど決まって
しまうが、８１７３ｍは１．３〜２．０が良いと思われ
る。
第１５図は本発明第２実施例を示すもので、翼弦長を翼
の前縁方向および復縁方向の両方向に伸はしたものであ
る。翼弦長分布および翼取付分布は第１実施例と同様で
ある。
の前縁方向および復縁方向の両方向に伸はしたものであ
る。翼弦長分布および翼取付分布は第１実施例と同様で
ある。
第１６図は本発明第３実施例を示すもので、翼弦りを翼
の後縁方向に伸ばしたものである。翼弦長分布および翼
取付角分布は第１実施例と同様である。
の後縁方向に伸ばしたものである。翼弦長分布および翼
取付角分布は第１実施例と同様である。
第１７図及び第１８図は、本発明の第４実施例を示すも
ので、ボス部１の外周に内側！２ａが配設され、その外
方端にはブレード２ｃが設けである。そして、このブレ
ード２ｃの外方側には内側翼２ａより翼弦長が外側翼２
ｂが設けられている。
ので、ボス部１の外周に内側！２ａが配設され、その外
方端にはブレード２ｃが設けである。そして、このブレ
ード２ｃの外方側には内側翼２ａより翼弦長が外側翼２
ｂが設けられている。
コノフレード２ｃは翼２の強度を増すと共に、内側翼２
ａと外側翼２ｂの境界付近に生じる乱流を整流する作用
を有している。
ａと外側翼２ｂの境界付近に生じる乱流を整流する作用
を有している。
第１９図は、本発明の第５実施例を示すもので、ボス部
Ｉの外周に内側ｌ［２ａが配設され、その外方端にはリ
ング状部材２ｄが設けられている。そしてこのリング状
部材２ｄの外方側には内側壁２ａより翼弦長の長い外側
Ｈ２ｄが設けである。このリング状部材２ｄを設けるこ
とにより、外側翼２ｄをリング状部材２ｄの任意の位置
に設置することができる。
Ｉの外周に内側ｌ［２ａが配設され、その外方端にはリ
ング状部材２ｄが設けられている。そしてこのリング状
部材２ｄの外方側には内側壁２ａより翼弦長の長い外側
Ｈ２ｄが設けである。このリング状部材２ｄを設けるこ
とにより、外側翼２ｄをリング状部材２ｄの任意の位置
に設置することができる。
以上の実施例において、翼先端部の翼取付角の変化は２
次関数的に増加していったが（第２０図中（イ））、第
２０図の（ロ）に示すような１次関数的（すなわち直線
）に増加していっても良いし、（ハ）に示すような多次
関数的に増加していっても良い。また、平均位置ファン
径における８７２ｍが最小になる必要はなく （第２１
図中（イ）第２１図の（ロ）に示すように（Ｄ−Ｄｈ）
／（Ｄｔ−Ｄｈ）が０．５より大きい所で、８７２ｍが
最小になっても良く、逆−に（ハ）に示すように（Ｄ−
Ｄｈ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）が０．５より小さい所で８７
２ｍが最小になっても良い。
次関数的に増加していったが（第２０図中（イ））、第
２０図の（ロ）に示すような１次関数的（すなわち直線
）に増加していっても良いし、（ハ）に示すような多次
関数的に増加していっても良い。また、平均位置ファン
径における８７２ｍが最小になる必要はなく （第２１
図中（イ）第２１図の（ロ）に示すように（Ｄ−Ｄｈ）
／（Ｄｔ−Ｄｈ）が０．５より大きい所で、８７２ｍが
最小になっても良く、逆−に（ハ）に示すように（Ｄ−
Ｄｈ）／ （Ｄｔ−Ｄｈ）が０．５より小さい所で８７
２ｍが最小になっても良い。
以上説明してきた様に、本発明のファンを用いれば、１
つの翼から発生した翼端渦が後方の翼と干渉することを
防止しその結果騒音を抑え、それと同時に翼表面から境
界層が剥離することを防止して剥離による騒音を抑える
ことができる。
つの翼から発生した翼端渦が後方の翼と干渉することを
防止しその結果騒音を抑え、それと同時に翼表面から境
界層が剥離することを防止して剥離による騒音を抑える
ことができる。
第１図は従来の冷却ファンの正面図、第２図は翼の断面
図、第３図は従来の冷却ファンの翼弦長分布を示す図、
第４図は従来の冷却ファンの翼取付角分布を示す図、第
５図は迎え角と揚力係数、抗力係数との関係を示す図、
第６図及び第７図は翼端渦の流れを示す図、第８〜１１
図は本発明第１実施例を示す図で、第８図は取付状態を
示す図、第９図は正面図、第１０図は翼弦長分布を示す
図、第１１図は翼取付角分布を示す図、第１２〜１４図
は実験結果を示す図で、第１２図は翼弦長分布を示す図
、第１３図は翼取付角分布を示す図、第１４図は翼弦長
と騒音レベルとの関係を示す図、第１５図は第２実施例
の正面図、第１６図は第３実施例の正面図、第１７図は
第４実施例を示す図、第１８図は第４実施例の要部斜視
図、第１９図は第５実施例の正面図、第２０図は他の実
施例の翼取付角分布図、第２１図は他の実施例の翼弦長
分布図である。 １・・・ボス部、２・・・翼。 代理人弁理士 岡 部 隆 第 １ 図 第２図 β 第５図 Ｃ１ 「 第６図 第７図 ｒ Ｈ）８図 １ 第９図 第１７図 第１８図 ｈ 第１９図
図、第３図は従来の冷却ファンの翼弦長分布を示す図、
第４図は従来の冷却ファンの翼取付角分布を示す図、第
５図は迎え角と揚力係数、抗力係数との関係を示す図、
第６図及び第７図は翼端渦の流れを示す図、第８〜１１
図は本発明第１実施例を示す図で、第８図は取付状態を
示す図、第９図は正面図、第１０図は翼弦長分布を示す
図、第１１図は翼取付角分布を示す図、第１２〜１４図
は実験結果を示す図で、第１２図は翼弦長分布を示す図
、第１３図は翼取付角分布を示す図、第１４図は翼弦長
と騒音レベルとの関係を示す図、第１５図は第２実施例
の正面図、第１６図は第３実施例の正面図、第１７図は
第４実施例を示す図、第１８図は第４実施例の要部斜視
図、第１９図は第５実施例の正面図、第２０図は他の実
施例の翼取付角分布図、第２１図は他の実施例の翼弦長
分布図である。 １・・・ボス部、２・・・翼。 代理人弁理士 岡 部 隆 第 １ 図 第２図 β 第５図 Ｃ１ 「 第６図 第７図 ｒ Ｈ）８図 １ 第９図 第１７図 第１８図 ｈ 第１９図
Claims (1)
- 外部より動力を受けるためのボス部と、このボス部の周
囲に配設された複数枚の翼とを備え、この翼の先端に招
ける翼弦長が翼の平均位置ファン径における翼弦長の１
．４倍以上、２倍以下であり、翼の先端における翼取付
角が翼の平均位置ファン径における翼取付角の１．３倍
以上、２倍以下であることを特徴とする軸流ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58049541A JPS59173598A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 軸流フアン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58049541A JPS59173598A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 軸流フアン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59173598A true JPS59173598A (ja) | 1984-10-01 |
| JPH0442558B2 JPH0442558B2 (ja) | 1992-07-13 |
Family
ID=12834043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58049541A Granted JPS59173598A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 軸流フアン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59173598A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0282074A2 (en) * | 1987-03-13 | 1988-09-14 | Nippondenso Co., Ltd. | Fan apparatus |
| EP0583091A2 (en) * | 1992-07-22 | 1994-02-16 | Valeo Thermique Moteur | A fan |
| JP2002257088A (ja) * | 2001-03-06 | 2002-09-11 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流ファン |
| JP2003065295A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
| JP2003278696A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-02 | Fuji Electric Co Ltd | プロペラファン |
| JP2003343489A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-03 | Mitsubishi Electric Corp | 送風機、送風機の制御方法、および空気調和機 |
| JP2006258107A (ja) * | 2006-06-30 | 2006-09-28 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
| JP2007107530A (ja) * | 2006-11-16 | 2007-04-26 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流ファン |
| JP2014066187A (ja) * | 2012-09-26 | 2014-04-17 | Panasonic Corp | 扇風機 |
| CN105041717A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-11 | 上海马陆日用友捷汽车电气有限公司 | 冷却风扇的风叶 |
| JPWO2019069374A1 (ja) * | 2017-10-03 | 2020-02-06 | 三菱電機株式会社 | プロペラファンおよび軸流送風機 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5396512A (en) * | 1977-02-01 | 1978-08-23 | Torin Corp | Axiallflow disc wheel |
| JPS5623600A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-05 | Nippon Denso Co Ltd | Cooler for engine |
-
1983
- 1983-03-23 JP JP58049541A patent/JPS59173598A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5396512A (en) * | 1977-02-01 | 1978-08-23 | Torin Corp | Axiallflow disc wheel |
| JPS5623600A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-05 | Nippon Denso Co Ltd | Cooler for engine |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0282074A2 (en) * | 1987-03-13 | 1988-09-14 | Nippondenso Co., Ltd. | Fan apparatus |
| EP0583091A2 (en) * | 1992-07-22 | 1994-02-16 | Valeo Thermique Moteur | A fan |
| JP2002257088A (ja) * | 2001-03-06 | 2002-09-11 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流ファン |
| JP2003065295A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
| JP2003278696A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-02 | Fuji Electric Co Ltd | プロペラファン |
| JP2003343489A (ja) * | 2002-05-30 | 2003-12-03 | Mitsubishi Electric Corp | 送風機、送風機の制御方法、および空気調和機 |
| JP2006258107A (ja) * | 2006-06-30 | 2006-09-28 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流送風機 |
| JP2007107530A (ja) * | 2006-11-16 | 2007-04-26 | Toshiba Kyaria Kk | 軸流ファン |
| JP2014066187A (ja) * | 2012-09-26 | 2014-04-17 | Panasonic Corp | 扇風機 |
| CN105041717A (zh) * | 2015-08-27 | 2015-11-11 | 上海马陆日用友捷汽车电气有限公司 | 冷却风扇的风叶 |
| JPWO2019069374A1 (ja) * | 2017-10-03 | 2020-02-06 | 三菱電機株式会社 | プロペラファンおよび軸流送風機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0442558B2 (ja) | 1992-07-13 |
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