JPS5853354A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS5853354A JPS5853354A JP15215881A JP15215881A JPS5853354A JP S5853354 A JPS5853354 A JP S5853354A JP 15215881 A JP15215881 A JP 15215881A JP 15215881 A JP15215881 A JP 15215881A JP S5853354 A JPS5853354 A JP S5853354A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- steel
- ultrasonic
- vibration
- negative strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼の連続鋳造方法に関するものである。
従来１両端開放鋳型によシ鋼を連続鋳造するに１−
際して、鋳型に振動を付与して鋳型とシェルとの焼付き
を防止し、これらの間の潤滑を促進して鋳造を行う方法
がとられていた。すなわち、この方法は、第１図に示さ
れるように、タンディツシュ２内の溶鋼４を、浸漬ノズ
ル３を介して両端開放の鋳型１に注入し、鋳型ｌ下部か
らシェル５が形成された鋳片を除々に引抜くに際して、
鋳型１に機械的振動手段６によって振動を付与し、これ
によって鋳型１とシェル５との焼付きを防止し、潤滑を
促進して鋳造を行うものである。
を防止し、これらの間の潤滑を促進して鋳造を行う方法
がとられていた。すなわち、この方法は、第１図に示さ
れるように、タンディツシュ２内の溶鋼４を、浸漬ノズ
ル３を介して両端開放の鋳型１に注入し、鋳型ｌ下部か
らシェル５が形成された鋳片を除々に引抜くに際して、
鋳型１に機械的振動手段６によって振動を付与し、これ
によって鋳型１とシェル５との焼付きを防止し、潤滑を
促進して鋳造を行うものである。
機械的振動手段６により鋳型１には、毎分数１０回〜百
数１０回、数ｍ−１０数酷の振巾の上下振動が付与され
る。この場合、凝固溶鋼に圧縮力を加え、シェル５の健
全な成長を促進し、連続引抜を可能にするために、次式
で表わされるネガティブストリップ率（Ｎ、Ｓ）を６０
〜８０％にするような振巾、振動数が選択される。
数１０回、数ｍ−１０数酷の振巾の上下振動が付与され
る。この場合、凝固溶鋼に圧縮力を加え、シェル５の健
全な成長を促進し、連続引抜を可能にするために、次式
で表わされるネガティブストリップ率（Ｎ、Ｓ）を６０
〜８０％にするような振巾、振動数が選択される。
なお、ネガティブスＩ＝ ＩＪツブ率とは、鋳型が鋳片
引抜き方向と同一方向に振動により下降する場合の下降
速度が鋳片の引抜速度よシも大きい時間２− 割合を云い、ネガティブストリップ時間とは、そのとき
の時間を云う。
引抜き方向と同一方向に振動により下降する場合の下降
速度が鋳片の引抜速度よシも大きい時間２− 割合を云い、ネガティブストリップ時間とは、そのとき
の時間を云う。
但し、Ｖ：鋳造速度、
Ａ：振巾、
ｆ：振動数。
ところが、上記方法には次の如き問題がある。
鋳型コと鋳片のシェル５との潤滑、鋳型１内溶鋼の保温
等を目的として、一般に、鋳型１内溶鋼表面にモールド
パウダー７を供給しているが、この場合、第２図に示さ
れるように鋳片表面に鋳型ｌの往復振動によるオツシレ
ーションマーク（縞模様）８が生じる。このマークは、
鋳片の表面縦割れの原因や、鋳片矯正点での鋳片横割れ
の原因となる５また、鋳造後の鋳片を次工程に移送して
処理する場合に、有害な表面疵との区別がつきに〈〈品
質保障の妨げとなる。
等を目的として、一般に、鋳型１内溶鋼表面にモールド
パウダー７を供給しているが、この場合、第２図に示さ
れるように鋳片表面に鋳型ｌの往復振動によるオツシレ
ーションマーク（縞模様）８が生じる。このマークは、
鋳片の表面縦割れの原因や、鋳片矯正点での鋳片横割れ
の原因となる５また、鋳造後の鋳片を次工程に移送して
処理する場合に、有害な表面疵との区別がつきに〈〈品
質保障の妨げとなる。
３−
また、近年、鋳型に２０ ＫＩＩ７．前後の超音波振動
を付与して、鋳型とシェルとの焼伺き防止を図る方法が
提案されている。すなわち、第３図に示されるように、
鋳型ｌに超音波発振器９に」＝り駆動する超音波振動子
］０を取付け、この振動子］０によって鋳型ｌに振動を
イ・］与する方法である。第２図中第１図と同一番号は
、同一物を示す。超音波振動子１０は、鋳型１の共振位
置に間隔をあけて固定されている。
を付与して、鋳型とシェルとの焼伺き防止を図る方法が
提案されている。すなわち、第３図に示されるように、
鋳型ｌに超音波発振器９に」＝り駆動する超音波振動子
］０を取付け、この振動子］０によって鋳型ｌに振動を
イ・］与する方法である。第２図中第１図と同一番号は
、同一物を示す。超音波振動子１０は、鋳型１の共振位
置に間隔をあけて固定されている。
しかし、上記方法には次の如き問題がある。
■、非定常速度鋳造時に鋳型とシェル表の間に過大な摺
動抵抗が生じやすい。
動抵抗が生じやすい。
■、鋳片がスラブや大断面のブルームの場合にシェルの
変形によってシェルと鋳型との摩擦抵抗が部分的に犬き
くなりやすい。
変形によってシェルと鋳型との摩擦抵抗が部分的に犬き
くなりやすい。
■、高高温鋳造−超音波振動を鋳型に付与すると、シェ
ル厚が薄いために破断しやすい。
ル厚が薄いために破断しやすい。
この発明は、上述した問題点を＃決するためになされた
ものであって、 モールドパウダーを両端開放の鋳型に添加して４− 鋼を連続鋳造する方法において、前記鋳型に超音波振動
を付与するとともに、前記鋳型にネガティブス） ＩＪ
ツブ時間を０．１秒以下とした機械的振動を付与しなが
ら鋳造を行い、これによって、オツシレーションマーク
のない表面性状の優れた鋳片を得ることに特徴を有する
。
ものであって、 モールドパウダーを両端開放の鋳型に添加して４− 鋼を連続鋳造する方法において、前記鋳型に超音波振動
を付与するとともに、前記鋳型にネガティブス） ＩＪ
ツブ時間を０．１秒以下とした機械的振動を付与しなが
ら鋳造を行い、これによって、オツシレーションマーク
のない表面性状の優れた鋳片を得ることに特徴を有する
。
この発明の方法の一実施態、様を図面を参照しながら説
明する。
明する。
第４図は、この発明の方法の一実施態様の概略説明図で
ある。
ある。
第４図において、第１図および第３図と同一番号は同一
物を示す。
物を示す。
この発明は、鋳型１に、超音波発振器９によって駆動す
る超音波振動子１０を取付け、鋳型ｌに超音波振動を付
与するとともに、鋳型１に、機械的振動装置６によって
機械的振動を付与しながら鋳造を行う方法であり、上記
両者の振動のうち。
る超音波振動子１０を取付け、鋳型ｌに超音波振動を付
与するとともに、鋳型１に、機械的振動装置６によって
機械的振動を付与しながら鋳造を行う方法であり、上記
両者の振動のうち。
特に１機械的振動によるネガティブストリップ時間を０
．１秒以下とし、ネガティブストリップによって鋳片表
面に生じるオツシレーションマークを５− 除去したものである。
．１秒以下とし、ネガティブストリップによって鋳片表
面に生じるオツシレーションマークを５− 除去したものである。
オツシレーションマークの深さに及ぼす鋳型の振動条件
の影響は、第５図に示されるように、次式で表わされる
ネガティブストリップ時間（１Ｎ）によって犬きく変化
する。
の影響は、第５図に示されるように、次式で表わされる
ネガティブストリップ時間（１Ｎ）によって犬きく変化
する。
但し、Ｖ：鋳造速度、
Ａ：振巾。
ｆ：振動数。
すなわち、１ＮがＯに近づくとオツシレーノヨンマーク
の深さは浅くなる。
の深さは浅くなる。
次に、ネガティブストリップ時間（ｔＮ）とネガティブ
ストリップ率（Ｎ、Ｓ ）との関係について説明する。
ストリップ率（Ｎ、Ｓ ）との関係について説明する。
第６図に鋳造速度Ｍが１ｍ／ｍｉｎ、振巾（Ａ）がゴ：
４闘のときの振動数ｆと、ｔＮおよびＮ、８ との関
係を示す。
４闘のときの振動数ｆと、ｔＮおよびＮ、８ との関
係を示す。
６−
ｔＮ は振動数によって特異な変化をし、低サイクル
の振動数で急速にＯになる。これに対して、Ｎ、Ｓは振
動数が小さいと小さくなる。
の振動数で急速にＯになる。これに対して、Ｎ、Ｓは振
動数が小さいと小さくなる。
従って、オツシレーションマークを無くすため、ｔＮ
を小さな値にすると、Ｎ、Ｓは２５％以下と々るため
、従来のＮ、Ｓの範囲は全く満足されない。
を小さな値にすると、Ｎ、Ｓは２５％以下と々るため
、従来のＮ、Ｓの範囲は全く満足されない。
このような機械的振動のみではブレークアウトが多発し
、円滑な鋳造が行えないことは明らかである。
、円滑な鋳造が行えないことは明らかである。
従って、この発明は前述したように、鋳型に超音波振動
と機械的振動とを併用して付与し、機械的振動について
は、ネガティブストリップ時間を０．１秒以下とし、オ
ツシレーションマークの発生を防止したものである。超
音波振動を鋳型に付与するのは、ネガティブストリップ
率の低い条件下で起りやすい鋳型とシェルとの焼付きを
防止し、これらの間の摺動抵抗を減少させ、鋳片の円滑
な引抜きを図るためである。
と機械的振動とを併用して付与し、機械的振動について
は、ネガティブストリップ時間を０．１秒以下とし、オ
ツシレーションマークの発生を防止したものである。超
音波振動を鋳型に付与するのは、ネガティブストリップ
率の低い条件下で起りやすい鋳型とシェルとの焼付きを
防止し、これらの間の摺動抵抗を減少させ、鋳片の円滑
な引抜きを図るためである。
鋳型に付与する超音波振動は、鋳型材質である銅や鋼の
共振を考慮して、周波数は１５〜２５ＫＨｚ、−７＝ 振巾は数μｍ〜１０数μｍ程数表ｍ程度この発明の実施
例について説明する。
共振を考慮して、周波数は１５〜２５ＫＨｚ、−７＝ 振巾は数μｍ〜１０数μｍ程数表ｍ程度この発明の実施
例について説明する。
短辺１６０ ｒａｍ、長辺８００酷、長さ７ＢＯｎの水
冷銅製鋳型に、６０ｍｍφの超音波振動子を５２個取付
け、電力２０ ＫＷ の超音波振動発生器から、振動数
２２ ＫＨｚの振動を付与した。振動子を取付けたホー
ンは鋳型壁の振動の節に相当する位置にネジによって同
定した。一方、鋳型の機械的振動は、振巾±４Ｂ、振動
数４０ ｃｐｍとした。
冷銅製鋳型に、６０ｍｍφの超音波振動子を５２個取付
け、電力２０ ＫＷ の超音波振動発生器から、振動数
２２ ＫＨｚの振動を付与した。振動子を取付けたホー
ンは鋳型壁の振動の節に相当する位置にネジによって同
定した。一方、鋳型の機械的振動は、振巾±４Ｂ、振動
数４０ ｃｐｍとした。
上記鋳型に普通炭素鋼を引抜き速度１ｍ／ｎ目ｎでモー
ルドパウダーを使用しながら鋳造を行つ／こ。
ルドパウダーを使用しながら鋳造を行つ／こ。
このようにして得られた、鋳片のオツシレーションマー
クおよび表面性状を、池の条件の場合と比較して第１表
に示す。
クおよび表面性状を、池の条件の場合と比較して第１表
に示す。
なお、第１表中表面性状は、鋳片に生じた微細な割れと
かみ込み疵によって判定した。
かみ込み疵によって判定した。
８−
第１表
第１表から明らかなように、この発明の方法によシ鋳造
した鋳片にはオツシレーションマークが生じず、しかも
表面性状も優れていることが明らかである。
した鋳片にはオツシレーションマークが生じず、しかも
表面性状も優れていることが明らかである。
以−Ｅ説明したように、この発明によれば、オツシレー
ションマークが生じず、しかも、表面性状の優れた鋳片
を搗造することができるといったきわめて有用な効果が
もたらされる。
ションマークが生じず、しかも、表面性状の優れた鋳片
を搗造することができるといったきわめて有用な効果が
もたらされる。
第１図および第３図は、従来の鋳造方法の概略説明図、
第２図は、オツシレーションマークノ脱＝９− 門口、第４図は、この発明の方法の顧、略説明図、第５
図は、ネガティブストリップ時間とオツ／レーションマ
ークの最大深さとの関係を示す図、第６図は、振動数と
、ネガティブストリップ時間ｔＮおよびネガティブスト
リップ率Ｎ、Ｓとの関係を示す図である。図面において
。 １・・鋳型 ２・・タンディツシュ３・・
・浸漬ノズル ４・・・溶鋼５・・・シェル
６・・・機械的振動装置７・・・モールドパウ
ダー ８・・・オツシレーション９・・・超音波発振器
マーク１０・・・超音波振動子 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（曲〕名） −］〇− 第５図 第３図 第６図 振ｖｈ数（ｆ） （ｃｐｍ）
第２図は、オツシレーションマークノ脱＝９− 門口、第４図は、この発明の方法の顧、略説明図、第５
図は、ネガティブストリップ時間とオツ／レーションマ
ークの最大深さとの関係を示す図、第６図は、振動数と
、ネガティブストリップ時間ｔＮおよびネガティブスト
リップ率Ｎ、Ｓとの関係を示す図である。図面において
。 １・・鋳型 ２・・タンディツシュ３・・
・浸漬ノズル ４・・・溶鋼５・・・シェル
６・・・機械的振動装置７・・・モールドパウ
ダー ８・・・オツシレーション９・・・超音波発振器
マーク１０・・・超音波振動子 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（曲〕名） −］〇− 第５図 第３図 第６図 振ｖｈ数（ｆ） （ｃｐｍ）
Claims (1)
- モールドパウダーを両端開放の鋳型に添加して、鋼を連
続鋳造する方法において、前記鋳型に超音波振動を付与
するとともに、前記鋳型にネガティブストリップ時間を
０．１秒以下とした機械的振動を付与しながら鋳造を行
い、これによって、オツシレーションマークがなく、し
かも表面性状の優れた鋳片を得ることを特徴とする鋼の
連続鋳造方法っ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15215881A JPS5853354A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15215881A JPS5853354A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853354A true JPS5853354A (ja) | 1983-03-29 |
Family
ID=15534284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15215881A Pending JPS5853354A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853354A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0372506A2 (en) * | 1988-12-08 | 1990-06-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method for oscillation of mold of vertical continuous caster |
| FR2689045A1 (fr) * | 1992-03-31 | 1993-10-01 | Clecim Sa | Procédé de coulée continue. |
| CN109317629A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-02-12 | 东北大学 | 一种利用功率超声控制连铸坯质量的系统及方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516703A (en) * | 1978-07-20 | 1980-02-05 | Nippon Steel Corp | Continuously casting process |
| JPS5545558A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Continuous casting method |
-
1981
- 1981-09-28 JP JP15215881A patent/JPS5853354A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516703A (en) * | 1978-07-20 | 1980-02-05 | Nippon Steel Corp | Continuously casting process |
| JPS5545558A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Continuous casting method |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0372506A2 (en) * | 1988-12-08 | 1990-06-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method for oscillation of mold of vertical continuous caster |
| FR2689045A1 (fr) * | 1992-03-31 | 1993-10-01 | Clecim Sa | Procédé de coulée continue. |
| CN109317629A (zh) * | 2018-11-22 | 2019-02-12 | 东北大学 | 一种利用功率超声控制连铸坯质量的系统及方法 |
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