JPH0395815A - 真空バルブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、真空バルブに係り、特に，低サージ性能およ
び大電流遮断性能に優れた電極の構造に関するものであ
る。

（従来の技術） 従来、低サージ性能を考慮した真空バルブとしては、例
えば特開昭５９−３８．３１号公報に示すものが知られ
ている。この真空バルブの構造は、第８図，第９図およ
び第１０図に示すように、絶縁円筒１の両端開口部を端
板２，３で気密に封着して真空容器４を形成し、この真
空容器４の内部に接離自在とした一対の電極５，６を配
設して構或したもので、電極５の固定通電軸７は端板２
に固定して取付けられ、電極６の可動通電端８は端板３
にベローズ９を介して移動自在に取付けられ、電極５，
６の周囲を囲むアークシールド１０は絶縁円筒１に取り
付けられ、ベローズ力バー１ｌは通電軸８に取り付けら
れている。

また、電極５，６の構造は、対向する接触面が銀タング
ステンカーバイト（以下、Ａｇ−ＷＣという）焼結材か
ら接点を兼ねた電極体１４．　１５の裏面に、通電部１
６ａ，　１７ａにより電気的に接続されたコイル電極１
６．　１７が設けられている。このコイル電極１６，ｌ
７には、固定および可動通電軸７，８からの電流がコイ
ル分流腕部１６ｂ，　１７ｂにより分流され、コイル円
弧部１６ｃ，１７ｃに流れる。このコイル円弧部１６ｃ
，１７ｃに流れる電流により、電極間空間に軸方向磁界
が発生する。この軸方向磁界は、接点間に点弧したアー
クを一様に拡散させ、接点の損傷を軽微にするため、平
板電極やスパイラル電極、コントレイト電極よりも大電
流を遮断することが可能であった。しかも、電極体１４
．　１５の対向する接触面が低サージ接点材Ａｇ　−　
ＷＣ焼結材から形成され接点を兼ねているので、さい断
電流をＬＡ以下に抑制することのできる低サージ性能を
併せ有していた．（発明が解決しようとする課題） しかしながら、Ａｇ　−　ＷＣのような低サージ接点材
は、一般に熱伝導率が低く、かつタングステンカーバイ
ト（以下、ＷＣという）の微粉末の焼結材であるため、
、脆く鋼や銅−クロムに比べて熱衝撃に弱く、遮断限界
電流が比較的小さい。したがって、低サージ性能と大電
流遮断性能を併せ有する構造とはなり得なかった。

そこで、本発明の目的は、低さい断電流特性を有し低サ
ージ性能に優れ、しかも大電流遮断性能にも優れた真空
バルブを提供することにある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段） 本発明は、絶縁円筒の両端開口部をそれぞれ端板で気密
に封着して形成した真空容器の内部に，接離自在とした
一対の電極を配設し、この電極がＣｕからなり円形凹部
を設けた電極体およびこの円形凹部に固着され、Ａｇ　
−　Ｃｕ　−　１ｉＣからなり対向面の中央部にその周
辺部よりもエないし２ミリメートル以下低い円形凹部を
設けた接点を備え，かつ、電極体および接点に電極半径
の７０％以上で４本以上の半径方向に伸びるスリットを
設けてなり，電極体裏面と通電軸端部にそれぞれ中心か
ら半径方向に伸びる直線状の分流腕部をｎ本等配し、そ
の先端から接点の外径と等しいかまたはそれよりも大き
な外径の円弧状のコイル円弧部を有し，このコイル円弧
部の他端を電気的に接続し，等価的に全電流値の１／ｎ
の電流が２ターンの円周方向電流を得るようにし，かつ
，分流腕部が重なり合わないように配置されたコイル電
極を流れる電流により電極間空間に一様な軸方向磁界を
発生する縦磁界電極を有する真空バルブにおいて、接点
は，　ＡｇおよびＣｕの高導電性成分とＷＣの耐弧性成
分とを含むＡｇ　−　Ｃｕ　−　ＷＣ系真空バルブ用接
点材料であって、高導電性成分の含有量は、ＡｇとＣｕ
との総計量（Ａｇ＋Ｃｕ）が２５〜６５重量％であり、
ＡｇとＣｕとの総計量中に占めるＡｇの比率（Ａｇ／　
（Ａｇ＋Ｃｕ）］が４０−８０重量％であり、耐弧性成
分の含有量は、３５〜７５重量％であり，該接点材料の
組織は、高導電性成分のマトリックスおよび厚さまたは
幅５ｐ以下の不連続相と、１μｍ以下の耐弧性成分の不
連続粒とからなり、高導電性成分の該不連続相が、該マ
トリックス中で５μｍ以下の間隔で微細に、かつ均一に
分散されている材料から、接点が形成されるようにした
ものである。

また、本発明は、絶縁円筒の両端開口部をそれぞれ端板
で気密に封着して形成した真空容器の内部に，接離自在
とした一対の電極を配設し、この電極が銅からなり円形
凹部を設けた電極体，この円形凹部に固着され、Ａｇ　
−　Ｃｕ　−　ＷＣからなる第１の接点およびその対向
面の中央部にその周辺部よりもエないし２ミリメートル
以下低く，電極半径の約１７２の半径のＣｕ−Ｃｒから
なる第２の接点を備え、かつ、電極半径の７０％以上で
４本以上の半径方向のスリットを設けてなり、電極体裏
面と通電軸端部のそれぞれの中心から半径方向に伸びる
直線状の分流腕部をｎ本等配し，その先端から第１の接
点の外径と等しいか、またはそれよりも大きい外径の円
弧状のコイル円弧部を有し、このコイル円弧部の他端を
電気的に接続し、等価的に全電流値の１／ｎの電流が２
ターンの円周方向電流を得るようにし，かつ分流腕部が
重なり合わないように配置されたコイル電流を流れる電
流により電極間空間に一様な軸方向磁界を発生する縦磁
界電極を有する真空バルブにおいて、第１の接点は、Ａ
ｇおよびＣｕの高導電性成分とＷＣの耐弧性成分とを含
むＡｇ−Ｃｕ−ＷＣ系真空バルブ用接点材料であって、
高導電性成分の含有量は、ＡｇとＣｕとの総計量（Ａｇ
十Ｃｕ）が２５〜６５重量％であり、ＡｇとＣｕとの総
計量中に占めるＡｇの比率（Ａｇ／　（Ａｇ＋Ｃｕ）〕
が４０〜８０重量％であり，耐弧性成分の含有量は、３
５〜７５重量％であり、該接点材料の組織は、高導電性
成分のマトリックスおよび厚さまたは幅５一以下の不連
続相と、１ｇ以下の酎弧性成分の不連続粒とからなり、
高導電性成分の該不連続相が，該マトリックス中で５ｌ
ｔｍ以下の間隔で微細にかつ均一に分散されている材料
から、第１の接点が形成されるようにしたものである． （作用） 上記した構成により、低さい断電流特性を有して低サー
ジ性能に優れ、しかも大電流遮断性能にも優れるように
したものである． （実施例） 以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する．な
お、本発明の真空バルブの概略構造は、従来と同じであ
り、また，固定電極と可動電極とは構造が同じであるか
ら，以下の説明はその一方である可動電極について行い
、固定電極の説明は省略する。第■図は、本発明の一実
施例の可動電極を接点面側から見た平面図であり、第２
図は、この可動電極の側面図である． 両因において，可動電極２０は，円形凹部Ｚｌａを設け
た電極体２１と、　この［極体２ｌの円形凹部２１ａ中
に固着され、対向面上中央部にその周囲よりもエないし
２ミリメートル以下の低い円形凹部２２を有するＡｇ　
−　Ｃｕ　−　ＷＣからなる接点２３と、可動通電軸８
と電極体２１の間に接続され、軸方向磁界を発生するた
めのコイル電極を構成する第１段コイル２４および第２
段コイル２５とから構成されている．さらに、接点２３
および電極体２１には、半径方向に伸び，電極体２１の
半径の７０％以上の深さの４本以上の等分に配置された
スリット２６が設けられている。

ここで、接点２３は．　ＡｇおよびＣｕの高導電性成分
とｖＣの耐弧性成分とを含むＡｇ　−　Ｃｕ　−　’ｄ
Ｃ系真空バルブ用接点材料であって，高導電性成分の含
有量は、＾ｇとＣｕとの総計量（Ａｇ＋Ｃｕ）が２５〜
６５重量％であり、ＡｇとＣｕとの総計量中に占めるＡ
ｇの比率（Ａｇ／（Ａｇ　＋　Ｃｕ）　］が４０〜８０
重量％であり，耐弧性成分の含有量は、３５〜７５重量
％であり、その接点材料の組織は、高導電性成分のマト
リックスおよび厚さまたは幅５，ｃａｔ以下の不連続相
と．１４以下の耐弧性成分の不連続性粒とからなり、高
導電性成分の不連続相が，そのマトリックス中で５一以
下の間隔で、微細にかつ均一に分散されている材料（特
願昭６３−　２０５９６５号参照），または、高導電性
成分の厚さまたは幅５ｔＩＩＢ以下の不連続相がマトリ
ックス中で５一以下の間隔で、微細にかつ均一に分散さ
れている存在状態を、高導電性成分総計量のうち少くと
も５０面積％占める材料（特願平１−４９０６６号参照
）から形成される． しかして，可動通電軸８にロー付け等によりその中央部
のコイル取付部で一体的に固着されるコイル電極の第１
段コイル２４と電極体２１裏面中央部とロー付等により
その中央部のコイル取付け部で一体的に固着される第２
段コイル２５（ただし、（）内の符号で示す）は、それ
ぞれ第３図に示すように中央の円形コイル取付け部２４
ａ（２５ａ）から半径方向に等配に伸びる複数の直線状
の分流腕部２４ｂ（２５ｂ）を有し、　さらにその端部
から円周方向に隣合う分流腕部と接しない程度に伸びる
円弧状のコイル円弧部２４ｃ（２５ｃ）から構威されて
いる。また、これら第１段コイル２４と第２段コイル２
５は、コイル円弧部２４ｃと２５ｃの端部でこれらと一
体的に設けられたまたは導電性の良好な通電ピンによる
通電部２７によりロー付等で電気的に固着され，第４図
に示すように組み合わされる。このように構成されたコ
イル電極は、第１段コイル２４の中央部に設けられた円
形のコイル取付け部２４ａで可動通電軸８と、さらに第
２段コイル２５の中央部に設けられた円形コイル取付部
２５ａにより電極体２１の裏面中央部と一体的に固着さ
れる。特に、第２段コイル２５とコイル取付け部２５ａ
の外径は、電極体２１と固着した時に電極体２ｌと接点
２３に半径方向に設けられたスリット２６にはみださな
いような外径とする．なお，必要に応じ、第１段コイル
２４のコイル取付け部２４ａと第２段コイル２５ａのコ
イル取付け部２５ａの対向面間には、電極体２ｌや通電
軸８より固有抵抗値の大きい材料からなるスペーサを挿
入するようにしてもよい。

次に、以上のように構成された一実施例の真空パルブの
電極の作用について説明する。短絡事故や地絡事故が発
生して真空バルブに定格遮断電流が流れ，図示しない操
作機構部により可動電極２０が固定電極より引き離され
ると、陰極となった電極の接点２３の中央部に設けられ
た円形凹部２２の縁の突起部での局部熱集中のため、こ
こから発弧しカソードスポットが点弧され、これらによ
り生成される金属蒸気プラズマにより電極間空間にアー
クが維持される。このときの発弧によりカソードスポッ
トが集中して円形凹部２２の縁の突起部に点弧するため
、ここの点弧した部分は損傷し周囲に比べ低くなる。

この損傷が大きいと、遮断性能を低下させたり、寿命を
低下させてしまう場合が有る。Ａｇ　−　ＷＣに比べ、
Ａｇ　−　Ｃｕ　−　１４Ｃは、この損傷が小さくおさ
えられる。つまり、カソードスポットが集中すると，局
部的な熱集中が起こる。Ａｇ−ＷＣの場合、熱集中が起
こるとまずＡｇが選択蒸発され、Ａｇの欠乏が生じる。

Ａｇの欠乏が生じると，リＣが加熱され高熱となり，損
傷が大きくなる．しかしながら、Ａｇ　−　Ｃｕ　−　
ＷＣの場合には、Ａｇの欠乏が生じると、Ｃｕが蒸発が
始まり，　Ａｇの蒸発時に比べ、約１．２倍の熱を使用
する。

従って局部加熱は抑制され、損傷を小さく抑えることが
できる。

さらに，次の遮断の時の発弧点は，同一箇所とはならず
、隣接する円形凹部２２の縁の突起部に点弧するため、
多数回の遮断での接点損傷は平均的に軽微となり，より
長寿命となる．また，短絡事故や地絡事故が発生して真
空バルブに定格遮断電流が流れ、図示しない操作機構部
により可動電極２０が固定電極より引き離されると、前
述のように電極間に金属蒸気アークが発生し、このとき
第１段コイル２４および第２段コイル２５のコイル円弧
部２４ｃ，　２５ｃに流れる電流により、電極間空間に
軸方向磁界が発生する．第１段コイル２４および第２段
コイル２５によって発生する軸方向磁界は、第９図およ
び第１０図に示した従来のコイル電極により発生する軸
方向磁界に比べ、分流腕部２４ｂ，　２５ｂの数が多く
、また隣合う分流腕部２４ｂ，　２５ｂに流れる電流の
向きが逆のため，分流腕部２４ｂ，　２５ｂに流れる電
流によって発生する軸方向磁界が電極間空間で平均し強
められる．従来形の４分割コイル電極によって発生する
軸方向磁束密度の電極間での半径方向分布と本発明のコ
イル電極によるそれとを比較すると，分流腕部やこれに
よる電極体内の電流経路等の相乗効果により第５図に示
すようになる。

これから明らかなように、本発明のコイル電極による軸
方向磁束密度分布は，最大値および最小値の差が小さい
、すなわち、電極間空間で均一であることが分かる．こ
の均一なしかも強い軸方向磁界により、従来のような強
度分布差によるアークの偏りがなく、電極間に発生した
金属蒸気アークは急速に電極間空間に一様に拡散させら
れ，安定して点弧することになる。従って，大電流遮断
時の電極表面での電力密度が平均化され，さらに軸方向
磁界によってアーク電圧が低下するため、電極表面での
電力密度が低く抑制され、接点の損傷が軽微に抑制され
る。このためより大電流遮断が可能となる．また、電極
体２ｌおよび接点２３に設けられ，電極体２１の半径の
７０％以上の長さを有する半径方向に延びる４本以上の
直線状スリット２６により、軸方向磁界と鎖交するため
に電極体２１および接点２３に生じる渦電流を防止し、
軸方向磁界の均一化および強化を補助する．さらに、第
２段コイル２５の中央部に位置するコイル取付け部２５
ａが電極体２１の裏面の中央部で固着されているため，
接点２３の表面の円形凹部２２の縁部のどこで発弧して
も、電極体２ｌおよび接点２３中を流れる電流の経路は
、半径方向および円周方向には非常に短くなるため，電
極体２ｌおよび接点２３中を流れる電流の経路による軸
方向磁界の不均一化や減衰を十分に抑制することができ
る． 一方、負荷電流の数アンペアから数百アンペアの範囲の
比較的小電流遮断の場合に生じる電流さい断現象は，接
点２３を用い、さらに接点２３に円形凹部２２を設けて
その縁で局部的熱集中を起こし易くすることにより，材
料面及び電極構造面から小電流遮断時のカソードスポッ
トの維持効果を高め，さい断電流値をｌアンペア以下に
抑制し、低さい断特性を有しサージ発生を抑制すること
ができる．上述の接点材であるＡｇ　−　Ｃｕ　−　Ｗ
Ｃは、Ａｇが２５〜６５重量％，残部がＷＣである．ま
た，Ａｇ−Ｃｕ−ＷＣのマトリックスを強化するために
１０重量％未満のＣＯを含有させてもよい．このＣｏの
存在は、ＷＣのマトリックスを強化し大電流遮断時の熱
衝撃によって生ずる微細亀裂の発生を抑制し、接点面上
の磁場分布の乱れおよび磁場の強さの低下を防止する。

さらに．　Ａｇ−Ｃｕ−　Ｔｉｃにおいて、ＷＣ粒径を
３ｐ以下、好ましくは１μ以下に選択することは、低さ
い断電流特性の安定化に有益である． なお、本発明は、上述した実施例（以下、第１実施例と
いう）に限定されるものではなく、第１実施例の電極の
接点の凹部にＣｕ−Ｃｒ材から形成された接点を固着す
るようにしてもよい。なお、この実施例（以下、第２実
施例という）の場合にも固定電極と可動電極とは構造が
同じであるから，以下の説明はその一方である可動電極
について行い，固定電極の説明は省略する。また、第１
実施例と同一部には同符号を付し，重複した説明は省略
する．第６図は、第２実施例の可動電極を接点面側から
見た平面図であり，第７図はこの可動電極の側面図であ
る． 両図において、可動電極３０は、電極体２ｌと、この電
極体２ｌの円形凹部２１ａ中に固着され、半径を円形凹
部２１ａのそれと同じかまたはやや小さくしたＡｇ　−
　Ｃｕ　−　ＷＣからなる接点３１と、この接点３ｌの
孔部３１ムに固着され、　この対向面上中央部に半径を
電極体２１の約１／２とし、　その周囲の接点３１より
も１〜２ミリメートル以下低くなるようにした銅一クロ
ム（以下、Ｃｕ−Ｃｒという）からなる接点３２と、コ
イル電極を構成する第１段コイル２４および第２段コイ
ル２５とから構或されている．また、第２段コイル２５
のコイル取付け部２５ａの外径は、電極体２１と固着し
た時に電極体２１と接点３１，接点３２に半径方向に設
けられたスリット２６にはみ出さないようにする。

ここで、接点２３は、ＡｇおよびＣｕの高導電性成分の
ＷＣの耐弧性成分とを含むＡｇ　−　Ｃｕ　−　ＷＣ系
真空バルプ用接点材料であって、高導電性成分の含有量
は、ＡｇとＣｕとの総計ｍ　（Ａｇ　＋　Ｃｕ）が２５
〜６５重量％であり、ＡｇとＣｕとの総計量中に占める
Ａｇの比率（Ａｇ／（Ａｇ＋Ｃｕ）〕が４０〜８０重量
％であり、耐弧性成分の含有量は、３５〜７５重量％で
あり，その接点材料の組織は、高導電性成分のマトリッ
クスおよび厚さまたは幅５ｔＩＭ以下の不連続相と，１
ｔｍ以下の耐弧性成分の不連続粒とからなり，高導電性
戒分の不連続相が，そのマトリックス中で５ｐ以下の間
隔で、微細にかつ均一に分散されている材料、または，
高導電性成分の厚さまたは幅５一以下の不連続相がマト
リックス中で５μ−以下の間隔で、微細にかつ均一に分
散されている存在状態を、高導電性成分総計量のうち少
くとも５０面積％占める材料から形成される． なお、接点３１の孔部３１ａの代りに、　円形凹部を設
け、この円形凹部に上記した条件と同じようになる接点
３２を設けるようにしてもよい。

次に、以上のように構成された第２実施例の真空バルブ
の電極の作用について説明する．この場合にも第１実施
例と同様に、短絡事故や地絡事故が発生して真空バルブ
に定格遮断電流が流れ，図示しない操作機構部により可
動電極３０が固定電極より引き離されると、陰極となっ
た電極の接点３１の中央部に設けられた円形凹部３１ａ
の縁の突起部での局部熱集中のため、ここから発弧しカ
ソードスポットが点弧され，これらにより生成される金
属蒸気プラズマにより電極間にアークが維持される。こ
のときの発弧により、カソードスポットが集中して円形
凹部３１ａの縁の突起部に点弧するため，ここの点弧し
た部分は損傷し周囲に比べ低くなる。しかし、上述した
と同様に突起部での熱集中がこの損傷部でのそれよりも
大きいため、次の遮断の時の発弧点は，同一箇所とはな
らず、隣接する円形凹部３１ａの縁の突起部に点弧する
ため、多数回の遮断での接点損傷は平均的に軽微となり
、より長寿命となる。なお、コイル電極の作用は、第１
実施例の場合と同様である。

特に、例えば４０ＫＡ以上の電流を遮断する場合，電極
間に発生したアークは，前記した軸方向磁界と自己電流
によって発生する円周方向の白己磁界によって閉じ込め
られ、特に自己磁界の影響でアノードとなる電流側でア
ーク集中を生ずる。これにより，　アノード側の電極中
央部の電極半径１／２以下内での局部的および衝撃的な
熱入力が大きくなり、電極半径１／２以下内の接点を激
しく溶融し損傷する。これが電流遮断後の絶縁回復特性
を悪くし、遮断に失敗する原因となる。

しかし，第２実施例のように電極体２１の対向面に設け
られた接点３１の中央部に電極体２１の半径の約１７２
程度の半径の接点３２を接点３１より１ないし２ミリメ
ートル以下低く設けることにより、アークの集中部は接
点３２上に点弧することになる。このとき接点３２上で
はアーク集中による溶融でその表面が銅とクロムの混或
超微粒子による変質層が形成される。この変質層は，残
留応力が小さく電流減少時の接点表面の急冷時に溶融に
よる異常突起の発生を防ぎ、さらにこの変質層が混成超
微粒子によって形成されるため、高耐電圧特性を示し、
電流遮断後の絶縁回復を速めることにより、より大電流
を遮断することができる。

さらに、負荷電流の数アンペアから数百アンペアの範囲
の比較的小電流遮断の場合に生じる電流さい断現象は、
接点３１を用い、さらに接点３１に凹部的にこの接点３
ｌよりも前記のとおり若干低く接点３２を設けてあるの
で、接点３２上でカソードスポットが点弧することがな
く、その接点３ｌと接点３２の境界部である接点３１の
角部の縁で局部的熱集中を起こし易くすることにより、
材料面および電極構造面から小電流遮断時のカソードス
ポットの維持効果を高め、さい断電流値を１アンペア以
下に抑制し、低さい断特性を有しサージ発生を抑制する
ことができる。Ｃｕ　−　Ｃｒの代りにＣｕ−Ｗ，　Ｃ
ｕ−１ｉＣ，Ｃｕ−Ｍｏ，　Ｃｕ−Ｎｏ２Ｃ，　ｃｕ−
Ｃｒ．Ｃを用いても，同様の効果が得られる。上述の接
点材であるＡ，ＷＣは、Ａｇが２５〜６５重量％，残部
がＷＣである。またＡｇ−Ｃｕ一リＣのマトリックスを
強化するために、１０未満のＣｏを含有させてもよい。

Ｇｏの存在は、Ａｇ　−　Ｃｕ　−　ＷＣのマトリック
スを強化し、大電流遮断時の熱衝撃によって生ずる微細
亀裂の発生を抑制し、接点面上の磁場分布の乱れおよび
磁場の強さの低下を防止することは同様である。

なお．上述したさい断電流値を１アンペア以下に抑制す
ることをより効果的に達成するためには、Ａｇ　−　Ｃ
ｕ　−　ＷＣ合金中のＷＣの粒径は３／Ｊ以下、特に好
ましくはＩＩｍ以下にすることが得策である。これは、
主として接点Ｍ織の大きさが、カソードスポット径の大
きさと比較し十分小さくなった結果によるばらつき幅の
減少効果によるもので，第２実施例によるＩ！極構造に
よる効果を有効的に発揮するために、極めて有益な技術
であって両者の相乗効果は顕著である。

〔発明の効果〕

本発明は、以上のように構成されているから、低さい断
特性の改善と軸方向磁界分布の均一化および強化により
、低サージ性能と大電流遮断性能を併せ有する電極構造
を備えた真空バルブを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の可動側電極を示す平面図，
第２図は第１．図の一部を切断して示す側面図，第３図
は本発明の一実施例のコイル電極の第１段コイルおよび
第２段コイルの平面図，第４図は第１段コイルと第２段
コイルを組合わせた場合の平面図，第５図は本発明の電
極と従来形の４分割形縦磁界電極の軸方向磁束密度分布
の相対比較を現すグラフ、第６図は本発明の他の実施例
の可動電極を示す平面図、第７図は第６図の一部を切断
して示す側面図、第８図は従来の真空バルブの構或を示
す断面図、第９図は従来の真空バルブの電極を示す平面
図、第■０図は第９図のＡ一〇−Ａ線に沿って切断し矢
印方向に見た断面図である。 ４・・・真空容器 ２１・・・電極体 ２３，　３１．　３２・・・接点 ２５・・・第２段コイル ２０．　３０・・・可動電極 ２２・・・円形凹部 ２４・・・第１段コイル ２６・・・スリット （８７３３）代理人　弁理士　猪　股　祥　晃（ほか１
名） 茅 １ 圃 茅 ２ 図 ４旙み＃Ｉ量 第 ５ 圏 茅 ３ 図 茅４図 卒 ６ 閃 茅 ７ 回 Ａ 峯９ 図 第 １０ 回

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）絶縁円筒の両端開口部をそれぞれ端板で気密に封
   着して形成した真空容器の内部に、接離自在とした一対
   の電極を配設し、この電極が銅からなり円形凹部を設け
   た電極体およびこの円形凹部に固着され、Ａｇ−Ｃｕ−
   ＷＣからなり対向面の中央部にその周辺部よりも１ない
   し２ミリメートル以下低い円形凹部を設けた接点を備え
   、かつ、前記電極体および接点に電極半径の７０％以上
   で４本以上の半径方向に伸びるスリットを設けてなり、
   前記電極体裏面と通電軸端部にそれぞれ中心から半径方
   向に伸びる直線状の分流腕部をｎ本等配し、その先端か
   ら前記接点の外径と等しいかまたはそれよりも大きい外
   径の円弧状のコイル円弧部を有し、このコイル円弧部の
   他端を電気的に接続し、等価的に全電流値の１／ｎの電
   流が２ターンの円周方向電流を得るようにし、かつ、前
   記分流腕部が重なり合わないように配置されたコイル電
   極を流れる電流により電流間空間に一様な軸方向磁界を
   発生する縦磁界電極を有する真空バルブにおいて、前記
   接点は、ＡｇおよびＣｕの高導電性成分とＷＣの耐弧性
   成分とを含むＡｇ−Ｃｕ−ＷＣ系真空バルブ用接点材料
   であって、高導電性成分の含有量は、ＡｇとＣｕとの総
   計量（Ａｇ＋Ｃｕ）が２５〜６５重量％であり、Ａｇと
   Ｃｕとの総計量中に占めるＡｇの比率〔Ａｇ／（Ａｇ＋
   Ｃｕ）〕が４０〜８０重量％であり、耐弧性成分の含有
   量は、３５〜７５重量％であり、該接点材料の組織は、
   高導電性成分のマトリックスおよび厚さまたは幅５μｍ
   以下の不連続相と、１μｍ以下の耐弧性成分の不連続粒
   とからなり、高導電性成分の該不連続相が、該マトリッ
   クス中で５μｍ以下の間隔で、微細にかつ均一に分散さ
   れている材料から前記接点が形成されていることを特徴
   とする真空バルブ。
2. （２）絶縁円筒の両端開口部をそれぞれ端板で気密に封
   着して形成した真空容器の内部に、接離自在とした一対
   の電極を配設し、この電極が銅からなり円形凹部を設け
   た電極体、この円形凹部に固着され、Ａｇ−Ｃｕ−ＷＣ
   からなる第１の接点およびその対向面の中央部にその周
   辺部よりも１ないし２ミリメートル以下低く、電極半径
   の約１／２の半径のＣｕ−Ｃｒからなる第２の接点を備
   え、かつ、電極半径の７０％以上で４本以上の半径方向
   に伸びるスリットを設けてなり、前記電極体裏面と通電
   軸端部にそれぞれ中心から半径方向に伸びる直線状の分
   流腕部をｎ本等配し、その先端から前記第１の接点の外
   径と等しいかまたはそれよりも大きい外径の円弧状のコ
   イル円弧部を有し、このコイル円弧部の他端を電気的に
   接続し、等価的に全電流値の１／ｎの電流が２ターンの
   円周方向電流を得るようにし、かつ、前記分流腕部が重
   なり合わないように配置されたコイル電流を流れる電流
   により電極間空間に一様な軸方向磁界を発生する縦磁界
   電極を有する真空バルブにおいて、前記第１および第２
   の接点は、ＡｇおよびＣｕの高導電性成分とＷＣの耐弧
   性成分とを含むＡｇ−Ｃｕ−ＷＣ系真空バルブ用接点材
   料であって、高導電性成分の含有量は、ＡｇとＣｕとの
   総計量（Ａｇ＋Ｃｕ）が２５〜６５重量％であり、Ａｇ
   とＣｕとの総計量中に占めるＡｇの比率〔Ａｇ／（Ａｇ
   ＋Ｃｕ）〕が４０〜８０重量％であり、耐弧性成分の含
   有量は、３５〜７５重量％であり、該接点材料の組織は
   、高導電性成分のマトリックスおよび厚さまたは幅５μ
   ｍ以下の不連続相と、１μｍ以下の耐弧性成分の不連続
   粒とからなり、高導電性成分の該不連続相が、該マトリ
   ックス中で５μｍ以下の間隔で微細にかつ均一に分散さ
   れている材料から前記接点が形成されていることを特徴
   とする真空バルブ。
3. （３）Ａｇ−Ｃｕ−ＷＣに補助成分として、Ｃｏを１０
   ％未満含有した第１項および第２項記載の真空バルブ。
4. （４）接点材料の組織において、高導電性成分の厚さま
   たは幅５μｍ以下の不連続相がマトリックス中で５μｍ
   以下の間隔で微細にかつ均一に分散されている存在状態
   を、高導電性成分総計量のうちの少なくとも５０面積％
   占める材料から、接点が形成されている第１項乃至第３
   項のいずれか１項記載の真空バルブ。
5. （５）第２の接点は、Ｃｕ−Ｗ，Ｃｕ−ＷＣ，Ｃｕ−Ｍ
   ｏ，Ｃｕ−Ｍｏ＿２Ｃ，Ｃｕ−Ｃｒ＿３Ｃ＿２のいずれ
   か１つである第２項乃至第４項記載の真空バルブ。