JPH03114663A - Ａｌ合金製熱交換器 - Google Patents
Ａｌ合金製熱交換器Info
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- JPH03114663A JPH03114663A JP24686889A JP24686889A JPH03114663A JP H03114663 A JPH03114663 A JP H03114663A JP 24686889 A JP24686889 A JP 24686889A JP 24686889 A JP24686889 A JP 24686889A JP H03114663 A JPH03114663 A JP H03114663A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は放熱性に優れ、表面が清浄なＡ１合金製熱交換
器に関するものである。
器に関するものである。
ＡＩまたはＡ１合金部材をこれらＡＡ等よりも融点の低
いろう材を介して固定して組立物とし、非腐食性フラッ
クスを塗布した後、このろう材の融点よりも高く、接合
しようとするＡＩまたはＡ１合金部材の融点よりも低い
温度に加熱することによりろう付けしたラジェター ヒ
ーター、エバポレーターあるいはコンデンサーなどのＡ
ｌ！合金製熱交換器は、軽量性、熱伝導性に優れるため
、自動車またはその他各種の機器に用いられている。
いろう材を介して固定して組立物とし、非腐食性フラッ
クスを塗布した後、このろう材の融点よりも高く、接合
しようとするＡＩまたはＡ１合金部材の融点よりも低い
温度に加熱することによりろう付けしたラジェター ヒ
ーター、エバポレーターあるいはコンデンサーなどのＡ
ｌ！合金製熱交換器は、軽量性、熱伝導性に優れるため
、自動車またはその他各種の機器に用いられている。
上記のＡ１合金製熱交換器は、ろう付け部表面の酸化皮
膜を除去するために用いられた非腐食性フラックスがろ
う付け後接合部材の表面に残渣として多くかつ不均一に
残っている。非腐食性フラックスはＡＩに対して腐食性
がないため、ろう付け後除去する必要はないが、このフ
ラックス残渣のために、熱交換器からの放熱性が低下し
、またフラックスが非導電性であるため、犠牲フィンに
より管体を保護する防食法を採用する熱交換器の場合に
は、防食電流の流れが阻害されてしまい防食効果が十分
得られない。
膜を除去するために用いられた非腐食性フラックスがろ
う付け後接合部材の表面に残渣として多くかつ不均一に
残っている。非腐食性フラックスはＡＩに対して腐食性
がないため、ろう付け後除去する必要はないが、このフ
ラックス残渣のために、熱交換器からの放熱性が低下し
、またフラックスが非導電性であるため、犠牲フィンに
より管体を保護する防食法を採用する熱交換器の場合に
は、防食電流の流れが阻害されてしまい防食効果が十分
得られない。
さらに、表面がフラックス残渣によって汚れ商品価値が
劣ると共に、耐食性を向上させるために次工程で行うク
ロメート処理、黒色塗装処理、親水性処理等が不均一と
なってしまい、その効果が十分に発揮されなくなるとい
う問題がある。
劣ると共に、耐食性を向上させるために次工程で行うク
ロメート処理、黒色塗装処理、親水性処理等が不均一と
なってしまい、その効果が十分に発揮されなくなるとい
う問題がある。
ろう付け後のフラックス付着量が少ない熱交換器であれ
ば、放熱性に優れ、表面の清浄性に起因する問題も解決
するが、フラックスを表面に塗布してろうイ」けを行う
従来の熱交換器は、ろう付け前のフラックス塗布量が約
５ ｇｌｒｄ以上でなければ健全なろう付けを行うこと
ができず、これらフラックスはろう付け時に流動して一
部熱交換器から離脱するものの、ろう付け後のフラック
ス残渣量は約４ ｇ／ｒｒｒ以上と多い。
ば、放熱性に優れ、表面の清浄性に起因する問題も解決
するが、フラックスを表面に塗布してろうイ」けを行う
従来の熱交換器は、ろう付け前のフラックス塗布量が約
５ ｇｌｒｄ以上でなければ健全なろう付けを行うこと
ができず、これらフラックスはろう付け時に流動して一
部熱交換器から離脱するものの、ろう付け後のフラック
ス残渣量は約４ ｇ／ｒｒｒ以上と多い。
本発明は、これに鑑み種々検討の結果、フラックスを熱
交換器に塗布することなく、フラックス蒸気が存在する
非酸化性雰囲気中でろうイτｊけを行う気相ろう付け法
によって、ろう付けを行ったことにより、ろう付け後の
熱交換器表面のフラックス付着性が少なく、放熱性に優
れ、表面が清浄な熱交換器の製造方法を提供することに
ある。
交換器に塗布することなく、フラックス蒸気が存在する
非酸化性雰囲気中でろうイτｊけを行う気相ろう付け法
によって、ろう付けを行ったことにより、ろう付け後の
熱交換器表面のフラックス付着性が少なく、放熱性に優
れ、表面が清浄な熱交換器の製造方法を提供することに
ある。
即ち本発明は、気相ろう付け法によりろう付けされたＡ
１合金製熱交換器において、表面の非腐食性フラックス
の付着量が０．００５〜０．６ｇ／イであることを特徴
とする放熱性および表面処理性に優れたＡ１合金製熱交
換器に係る。
１合金製熱交換器において、表面の非腐食性フラックス
の付着量が０．００５〜０．６ｇ／イであることを特徴
とする放熱性および表面処理性に優れたＡ１合金製熱交
換器に係る。
本発明において、ろう付け後の非腐食性フラックスの付
着量を０．００５〜０．６ｇ／ｉｆとしたのは、フラッ
クス付着量が下限以下となる気相ろう付け条件では、健
全なろう付けが行えないがらであり、一方フラックス付
着量が上限以上では、放熱性が低下することはもとより
、表面の清浄性が悪くなり、後工程での表面処理性が十
分に満足できなくなるためである。ろう付け後のこれら
非腐食性フラックスの付着量は、フラックス蒸気分圧お
よびろう付け時間などにより制御され、フラックス蒸気
分圧が高く、ろう付け時間が長いほどフラックス付着量
は多くなる。
着量を０．００５〜０．６ｇ／ｉｆとしたのは、フラッ
クス付着量が下限以下となる気相ろう付け条件では、健
全なろう付けが行えないがらであり、一方フラックス付
着量が上限以上では、放熱性が低下することはもとより
、表面の清浄性が悪くなり、後工程での表面処理性が十
分に満足できなくなるためである。ろう付け後のこれら
非腐食性フラックスの付着量は、フラックス蒸気分圧お
よびろう付け時間などにより制御され、フラックス蒸気
分圧が高く、ろう付け時間が長いほどフラックス付着量
は多くなる。
本発明における気相ろう付け法に用いられる非腐食性フ
ラックス蒸気は、ＫＡｌＦ４ 、に２ＡＡ’Ｆ、やに３
ＡＩＦ６などの一般式に、、Ａｌ！Ｆ ｎ＋３で示され
るフルオロアルミン酸カリウム錯体、Ｃ５ＡＩＦ４．Ｃ
８２ＡＩ Ｆ５やＣ８３ＡＡ Ｆ６などの一般式Ｃｓ
、Ａ Ｉｌ Ｆ ｎ＋３で示されるフルオロアルミン酸
セシウム錯体、ＫＢＦ４．ＫＺｎＦ３．ＫＳｎＦ３．に
２ＺｒＦ６゜Ｋ２ＳｉＦ６などの蒸気およびこれらの混
合蒸気が含まれる。これらフラックス蒸気は、上記組成
のフラックスを加熱蒸発させることにより生じるが、さ
らにＫＦ＋ＡＡ！ Ｆ３ 、ＣｓＦ＋Ａｊｌ！ Ｆｑ
、 ＫＦ＋Ｚ ｒ Ｆ４ ＋Ａ（１、ＫＦ
＋Ｌ ｉＦ＋Ａｊ！ 、 ＫＦ＋ＳｎＦ ２
＋ＡＡ’ 、 ＫＦ＋ＺｎＦ４＋ＮａＦ＋Ａ
Ｉ、ＬｉＦ＋ＮａＦ＋ＣｓＦ＋ＡＡ’、ＬｉＦ＋＋Ｃｓ
Ｆ＋ＡＩ、ＣｓＦ＋ＰｂＦ ２ ＋Ａ Ｉ 、 ＫＦ
＋ＣｓＦ＋Ａ Ｉ 、 ＣｓＦ＋Ｚ ｒ Ｆ ｒ４
＋ＡＡ’など混合物を加熱溶融することにより反応生成
物として発生させることもできる。
ラックス蒸気は、ＫＡｌＦ４ 、に２ＡＡ’Ｆ、やに３
ＡＩＦ６などの一般式に、、Ａｌ！Ｆ ｎ＋３で示され
るフルオロアルミン酸カリウム錯体、Ｃ５ＡＩＦ４．Ｃ
８２ＡＩ Ｆ５やＣ８３ＡＡ Ｆ６などの一般式Ｃｓ
、Ａ Ｉｌ Ｆ ｎ＋３で示されるフルオロアルミン酸
セシウム錯体、ＫＢＦ４．ＫＺｎＦ３．ＫＳｎＦ３．に
２ＺｒＦ６゜Ｋ２ＳｉＦ６などの蒸気およびこれらの混
合蒸気が含まれる。これらフラックス蒸気は、上記組成
のフラックスを加熱蒸発させることにより生じるが、さ
らにＫＦ＋ＡＡ！ Ｆ３ 、ＣｓＦ＋Ａｊｌ！ Ｆｑ
、 ＫＦ＋Ｚ ｒ Ｆ４ ＋Ａ（１、ＫＦ
＋Ｌ ｉＦ＋Ａｊ！ 、 ＫＦ＋ＳｎＦ ２
＋ＡＡ’ 、 ＫＦ＋ＺｎＦ４＋ＮａＦ＋Ａ
Ｉ、ＬｉＦ＋ＮａＦ＋ＣｓＦ＋ＡＡ’、ＬｉＦ＋＋Ｃｓ
Ｆ＋ＡＩ、ＣｓＦ＋ＰｂＦ ２ ＋Ａ Ｉ 、 ＫＦ
＋ＣｓＦ＋Ａ Ｉ 、 ＣｓＦ＋Ｚ ｒ Ｆ ｒ４
＋ＡＡ’など混合物を加熱溶融することにより反応生成
物として発生させることもできる。
これらフラックス蒸気の発生方法としては、フラックス
を炉内で加熱蒸発させる方法、フラックスを炉外で加熱
蒸発させ、窒素、アルゴンなどの非酸化性ガスと混合し
炉内に導入する方法などがあり、いずれの方法でも用い
ることができる。
を炉内で加熱蒸発させる方法、フラックスを炉外で加熱
蒸発させ、窒素、アルゴンなどの非酸化性ガスと混合し
炉内に導入する方法などがあり、いずれの方法でも用い
ることができる。
熱交換器に用いられるＡ１合金は、ろう材よりも融点が
高いものならばいずれでもよく、チューブ、プレート、
フィン状に加工されて用いられる。ろう材は、Ａｌ−３
ｉ系、ＡＩ −Ｚｎ系合金が使用され、その形状は板状
、線状または粉末状としたろう材あるいはＡｌまたはＡ
１合金からなる芯材にこのろうを被覆した合わせ材（プ
レージングシート）として用いられる。
高いものならばいずれでもよく、チューブ、プレート、
フィン状に加工されて用いられる。ろう材は、Ａｌ−３
ｉ系、ＡＩ −Ｚｎ系合金が使用され、その形状は板状
、線状または粉末状としたろう材あるいはＡｌまたはＡ
１合金からなる芯材にこのろうを被覆した合わせ材（プ
レージングシート）として用いられる。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例１
第１図に示すように、３００３合金ＣＡｌ−０．Ｉ％Ｃ
ｕ −１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片側にＢ＾
４３４３合金（Ａ［−７，５％３４合金）をクラッドし
たＢ＾ＩＩＰＣからなる偏平チューブ（１）間に、Ａｌ
−１％Ｍｎ−２％Ｚｎ合金からなるコルゲートフィン（
２）を設け、その両端に上記ＢＡＩＩＰＣからなるプレ
ート（３）と、両側にＢＡＩＩＰＣからなるサイドブラ
ケット（４）を取り付けてラジェターコアを組立て、こ
れを治具で固定した。内因において（５）はタンクを示
す。
ｕ −１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片側にＢ＾
４３４３合金（Ａ［−７，５％３４合金）をクラッドし
たＢ＾ＩＩＰＣからなる偏平チューブ（１）間に、Ａｌ
−１％Ｍｎ−２％Ｚｎ合金からなるコルゲートフィン（
２）を設け、その両端に上記ＢＡＩＩＰＣからなるプレ
ート（３）と、両側にＢＡＩＩＰＣからなるサイドブラ
ケット（４）を取り付けてラジェターコアを組立て、こ
れを治具で固定した。内因において（５）はタンクを示
す。
この組立物を有機溶剤で脱脂して、ステンレス製のトレ
ー上に載置した。そして第１表に示したフラックス蒸気
を分圧１〜３００ｍｍ１ｇ含み、酸素分圧１ ｍｍＨｇ
、水蒸気分圧５ｎ＋ｍＨｇである窒素ガス雰囲気で、６
１０℃に保持された電気炉内にこのトレーを挿入し、上
記組立物を６１０℃で５分間加熱してろう付けを実施し
た。
ー上に載置した。そして第１表に示したフラックス蒸気
を分圧１〜３００ｍｍ１ｇ含み、酸素分圧１ ｍｍＨｇ
、水蒸気分圧５ｎ＋ｍＨｇである窒素ガス雰囲気で、６
１０℃に保持された電気炉内にこのトレーを挿入し、上
記組立物を６１０℃で５分間加熱してろう付けを実施し
た。
上記ろう付け後のラジェターコアを炉外へ取り出して表
面のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況
を調べてこれらの結果を第１表に示した。その後常法に
よりクロメート処理。
面のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況
を調べてこれらの結果を第１表に示した。その後常法に
よりクロメート処理。
黒色塗装を行いこれらの付着性をクロメート性。
塗装性として第１表に併記した。ラジェターコアの放熱
性は月Ｓ Ｄ ｌ６１４ （自動車用ラジェター放熱試
験方法）に準じて行い、その結果を第１表に併記した。
性は月Ｓ Ｄ ｌ６１４ （自動車用ラジェター放熱試
験方法）に準じて行い、その結果を第１表に併記した。
またラジェターコアの耐食性を評価するために月Ｓ ｌ
２３７１に基づく塩水噴霧試験を行い偏平チューブに
貫通孔食が発生するまでの時間を測定し、その結果を第
１表に併記した。
２３７１に基づく塩水噴霧試験を行い偏平チューブに
貫通孔食が発生するまでの時間を測定し、その結果を第
１表に併記した。
比較例１
比較のためろう付け後のフラックス付着量を変えたラジ
ェターコアを製造し、その特性調査を実施例１と同様に
行い、その結果を第１表に示した。即ち上記ラジェター
コアのろう付け雰囲気のフラックス蒸気分圧をさらに大
きく変えることにより、ろう付け後のフラックス付着量
を変化させた。
ェターコアを製造し、その特性調査を実施例１と同様に
行い、その結果を第１表に示した。即ち上記ラジェター
コアのろう付け雰囲気のフラックス蒸気分圧をさらに大
きく変えることにより、ろう付け後のフラックス付着量
を変化させた。
従来例１
比較のため上記第１図に示すラジェターコアの組立物を
従来法でろう付けしたものについて、その特性を調査し
た。即ち第１図に示す組立物を有機溶剤により脱脂した
のち１０％濃度のＫＡＮ Ｆ４懸濁液を塗布し、２００
℃で１０分間の乾燥を行った。その後酸素分圧ｉ ｎ＋
＋ｎＨｇ、水蒸気分圧５ ｍｍ）Ｉｇである窒素ガス雰
囲気で置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの
組立物を挿入して６．１０℃で５分間加熱してろう付け
を行った。
従来法でろう付けしたものについて、その特性を調査し
た。即ち第１図に示す組立物を有機溶剤により脱脂した
のち１０％濃度のＫＡＮ Ｆ４懸濁液を塗布し、２００
℃で１０分間の乾燥を行った。その後酸素分圧ｉ ｎ＋
＋ｎＨｇ、水蒸気分圧５ ｍｍ）Ｉｇである窒素ガス雰
囲気で置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの
組立物を挿入して６．１０℃で５分間加熱してろう付け
を行った。
その後の工程は上記実施例１と同様に行い、かつこのろ
う付けされたラジェターコアについて上記と同様な評価
試験を行ってそれらの結果を第１表に示した。
う付けされたラジェターコアについて上記と同様な評価
試験を行ってそれらの結果を第１表に示した。
第１表より明らかなように、本発明によるろう付け後の
ラジェターコア表面のフラックス付着量は少なく、ろう
付け状況は良好で、放熱性も優れていた。さらにクロメ
ート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
ラジェターコア表面のフラックス付着量は少なく、ろう
付け状況は良好で、放熱性も優れていた。さらにクロメ
ート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
これに対し比較例ではフラックス付着量が少なすぎる場
合健全なろう付けを行うことができず、一方フラックス
付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であったが
、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣化
している。
合健全なろう付けを行うことができず、一方フラックス
付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であったが
、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣化
している。
更に従来法によるラジェターコアは、ろう付け状況は良
好であったが、表面にフラックス（＝ｊ着量が多く、外
観上好ましくない。また、さらにろう付け後のクロメー
ト処理および塗装は不均一であり、耐食性については貫
通孔食が発生するまでの時間が本発明法のものより短い
。
好であったが、表面にフラックス（＝ｊ着量が多く、外
観上好ましくない。また、さらにろう付け後のクロメー
ト処理および塗装は不均一であり、耐食性については貫
通孔食が発生するまでの時間が本発明法のものより短い
。
実施例２
第２図に示すように、３００３合金（ＡＩ−０，１％Ｃ
ｕ −１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片側にＢＡ
４３４３合金ＣＡＲ−７，’５％Ｓｉ合全Ｓｉクラッド
１ したＢ＾ｌｌＰｃからなる偏平チューブ（１）間に、Ａ
／−１％Ｍｎ−２％Ｚｎ合金からなるコルゲートフィン
（２）を設け、その両端に上記ＢＡＩＩＰＣからなるプ
レート（３）と、両側にＢＡＩＩＰＣからなるサイドブ
ラケット（４）を取り付けてヒーターコアを組立て、こ
れを治具で固定した。内因において（５）はタンクを示
す。
ｕ −１，２％Ｍｎ合金）を芯材とし、その片側にＢＡ
４３４３合金ＣＡＲ−７，’５％Ｓｉ合全Ｓｉクラッド
１ したＢ＾ｌｌＰｃからなる偏平チューブ（１）間に、Ａ
／−１％Ｍｎ−２％Ｚｎ合金からなるコルゲートフィン
（２）を設け、その両端に上記ＢＡＩＩＰＣからなるプ
レート（３）と、両側にＢＡＩＩＰＣからなるサイドブ
ラケット（４）を取り付けてヒーターコアを組立て、こ
れを治具で固定した。内因において（５）はタンクを示
す。
この組立物を有機溶剤で脱脂して、第２表に示したフラ
ックス粉末をろう付け炉の内容積１ｄ当り２〜５００ｇ
置いたステンレス製のトレー上に載置した。そして酸素
分圧ｉｍｍＨｇ、水蒸気分圧５ｍｍ１ｇであるアルゴン
ガスで置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの
トレーを挿入し、上記組立物を６１０℃で５分間加熱し
てろう付けを実施した。この時粉末状のフラックスは炉
に挿入されてからろう付け温度まで昇温される間に溶解
して蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気として、組
立物を覆っているので有効に作用することになる。
ックス粉末をろう付け炉の内容積１ｄ当り２〜５００ｇ
置いたステンレス製のトレー上に載置した。そして酸素
分圧ｉｍｍＨｇ、水蒸気分圧５ｍｍ１ｇであるアルゴン
ガスで置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの
トレーを挿入し、上記組立物を６１０℃で５分間加熱し
てろう付けを実施した。この時粉末状のフラックスは炉
に挿入されてからろう付け温度まで昇温される間に溶解
して蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気として、組
立物を覆っているので有効に作用することになる。
上記ろう付け後のヒーターコアを炉外へ取り２
出して表面のフラックス付着量の測定を行い、またろう
付け状況を調べてこれらの結果を第２表に示した。その
後常法によりクロメート処理。
付け状況を調べてこれらの結果を第２表に示した。その
後常法によりクロメート処理。
黒色塗装を行いこれらの付着性をクロメート性。
塗装性として第２表に併記した。ヒーターコアの放熱性
は月Ｓ Ｄ １６１４ （自動車用ラジェター放熱試験
方法）に準じて行い、その結果を第２表に併記した。ま
たヒーターコアの耐食性を評価するためにＩｔｓ ２２
３７１に基づく塩水噴霧試験を行い偏平チューブに貫通
孔食が発生するまでの時間を測定し、その結果を第２表
に併記した。
は月Ｓ Ｄ １６１４ （自動車用ラジェター放熱試験
方法）に準じて行い、その結果を第２表に併記した。ま
たヒーターコアの耐食性を評価するためにＩｔｓ ２２
３７１に基づく塩水噴霧試験を行い偏平チューブに貫通
孔食が発生するまでの時間を測定し、その結果を第２表
に併記した。
比較例２
比較のためろう付け後のフラックス付着量を変えたヒー
ターコアを製造し、その特性調査を実施例２と同様に行
い、その結果を第２表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の炉の内容積１Ｔｄ当りフラックス量をさ
らに大きく変えることにより、ろう付け後のフラックス
付着量を変化させた。
ターコアを製造し、その特性調査を実施例２と同様に行
い、その結果を第２表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の炉の内容積１Ｔｄ当りフラックス量をさ
らに大きく変えることにより、ろう付け後のフラックス
付着量を変化させた。
従来例２
比較のため上記第２図に示すヒーターコアの組立物を従
来法でろう付けしたものについて、その特性を調査した
。即ち第２図に示す組立物を有機溶剤により脱脂したの
ち、１０％濃度の■（ＡＡ’Ｆ４懸濁液を塗布し、２０
０℃で１０分間の乾燥を行った。その後酸素分圧５ ｍ
ｍＨｇ、水蒸気分圧１０ｍｍＨｇである窒素ガス雰囲気
で置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの組立
物を挿入して６１０℃で５分間加熱してろう付けを行っ
た。
来法でろう付けしたものについて、その特性を調査した
。即ち第２図に示す組立物を有機溶剤により脱脂したの
ち、１０％濃度の■（ＡＡ’Ｆ４懸濁液を塗布し、２０
０℃で１０分間の乾燥を行った。その後酸素分圧５ ｍ
ｍＨｇ、水蒸気分圧１０ｍｍＨｇである窒素ガス雰囲気
で置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの組立
物を挿入して６１０℃で５分間加熱してろう付けを行っ
た。
その後の工程は上記実施例２と同様に行い、かつこのろ
う付けされたコンデンサーについて上記と同様な評価試
験を行ってそれらの結果について第２表に示した。
う付けされたコンデンサーについて上記と同様な評価試
験を行ってそれらの結果について第２表に示した。
第２表より明らかなように、本発明によるろう付け後の
ヒーターコア表面のフラックス付着量は少なく、ろう付
け状況は良好で、放熱性も優れていた。さらにクロメー
ト性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
ヒーターコア表面のフラックス付着量は少なく、ろう付
け状況は良好で、放熱性も優れていた。さらにクロメー
ト性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
これに対し比較例ではフラックス付着量が少なすぎる場
合健全なろう付けを行うことができず、一方フラックス
付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であったが
、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣化
している。
合健全なろう付けを行うことができず、一方フラックス
付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であったが
、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣化
している。
従来法によるヒーターコアは、ろうイ」け状況は良好で
あったが、表面にフラックス付着量が多く、外観上好ま
しくない。また、さらにろう付け後のクロメート処理お
よび塗装は不均一であり、耐食性については貫通孔食が
発生するまでの時間が本発明法のものより短い。
あったが、表面にフラックス付着量が多く、外観上好ま
しくない。また、さらにろう付け後のクロメート処理お
よび塗装は不均一であり、耐食性については貫通孔食が
発生するまでの時間が本発明法のものより短い。
実施例３
第３図に示すように、常法により管状に熱間押出し成形
したｌｌ５Ａ１０５０ ＣＡＲ９９，５％以上）製の管
材（１）を蛇行状に曲げ、この蛇行状管材（１）６ の間にＡＡ−１％Ｍｎ−１％Ｚｎ合金を芯材とし、その
両面にＡｌ−１０％５ｉ−１％Ｚｎ合金皮祠をクラッド
した厚さ０．１６ｍｍのプレージングシートからなるコ
ルゲートフィン（２）を挟み、さらにＡｌ−４％Ｚｎ−
１％Ｍｇ合金からなるコネクター（６）を溶接により取
りイ」けて、サーペンタインタイプのコンデンサーを組
立てた。
したｌｌ５Ａ１０５０ ＣＡＲ９９，５％以上）製の管
材（１）を蛇行状に曲げ、この蛇行状管材（１）６ の間にＡＡ−１％Ｍｎ−１％Ｚｎ合金を芯材とし、その
両面にＡｌ−１０％５ｉ−１％Ｚｎ合金皮祠をクラッド
した厚さ０．１６ｍｍのプレージングシートからなるコ
ルゲートフィン（２）を挟み、さらにＡｌ−４％Ｚｎ−
１％Ｍｇ合金からなるコネクター（６）を溶接により取
りイ」けて、サーペンタインタイプのコンデンサーを組
立てた。
この組立物を有機溶剤で脱脂してステンレス製のトレー
上に載置した。そして第３表に示したフラックス粉末を
窒素ガス１ｄ当り２〜５００ｇ、酸素分圧１．ｍｍＨｇ
、水蒸気分圧５ ｎ＋＋ｎＨｇである窒素ガスとともに
炉内に送り込んで６１０℃に保持された電気炉内にこの
トレーを挿入し、上記組立物を６１０℃で５分間加熱し
てろう付けを実施した。この時窒素ガスとともに炉内に
送り込まれた粉末状のフラックスは炉内で昇温される間
に溶解して蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気とし
て組立物を覆っているので有効に作用することになる。
上に載置した。そして第３表に示したフラックス粉末を
窒素ガス１ｄ当り２〜５００ｇ、酸素分圧１．ｍｍＨｇ
、水蒸気分圧５ ｎ＋＋ｎＨｇである窒素ガスとともに
炉内に送り込んで６１０℃に保持された電気炉内にこの
トレーを挿入し、上記組立物を６１０℃で５分間加熱し
てろう付けを実施した。この時窒素ガスとともに炉内に
送り込まれた粉末状のフラックスは炉内で昇温される間
に溶解して蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気とし
て組立物を覆っているので有効に作用することになる。
上記ろう付け後のコンデンサーを炉外へ取り出して表面
のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況を
調べてこれらの結果を第３表に示した。その後常法によ
りクロメート処理。
のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況を
調べてこれらの結果を第３表に示した。その後常法によ
りクロメート処理。
黒色塗装を行いこれらの付着性をクロメート性。
塗装性として第３表に併記した。コンデンサーの放熱性
は月Ｓ Ｄ ｌ６１８ （自動車用冷房機試験方法）に
準じて行い、その結果を第３表に併記した。またコンデ
ンサーの耐食性を評価するためにＩｔｓ Ｈ８６８１に
基づ（ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通孔食の有
無を調べ、その結果を第３表に併記した。
は月Ｓ Ｄ ｌ６１８ （自動車用冷房機試験方法）に
準じて行い、その結果を第３表に併記した。またコンデ
ンサーの耐食性を評価するためにＩｔｓ Ｈ８６８１に
基づ（ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通孔食の有
無を調べ、その結果を第３表に併記した。
比較例３
比較のためろう付け後のフラックス付着量を変えたヒー
ターコアを製造し、その特性調査を実施例３と同様に行
い、その結果を第３表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の窒素ガスＩＴＩｔ当りのフラックス粉末
量をさらに大きく変えることにより、ろう付け後のフラ
ックス付着量を変化させた。
ターコアを製造し、その特性調査を実施例３と同様に行
い、その結果を第３表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の窒素ガスＩＴＩｔ当りのフラックス粉末
量をさらに大きく変えることにより、ろう付け後のフラ
ックス付着量を変化させた。
従来例３
比較のため上記第３図に示すコンデンサーの組立物を従
来法でろう付けしたものについて、その特性を調査した
。即ち第３図に示す組立物を有機溶剤により脱脂したの
ち、１０％濃度のＫＡｌＦ４懸濁液を塗布し、２００℃
で１０分間の乾燥を行った。□その後酸素分圧１ ｍｍ
Ｈｇ、水蒸気分圧５ ｍｍＨｇである窒素ガス雰囲気で
置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの組立物
を挿入して６１０℃で５分間加熱してろう付けを行った
。
来法でろう付けしたものについて、その特性を調査した
。即ち第３図に示す組立物を有機溶剤により脱脂したの
ち、１０％濃度のＫＡｌＦ４懸濁液を塗布し、２００℃
で１０分間の乾燥を行った。□その後酸素分圧１ ｍｍ
Ｈｇ、水蒸気分圧５ ｍｍＨｇである窒素ガス雰囲気で
置換され、６１０℃に保持された電気炉内にこの組立物
を挿入して６１０℃で５分間加熱してろう付けを行った
。
その後の工程は上記実施例３と同様に行い、かつこのろ
う付けされたコンデンサーについて上記と同様な評価試
験を行ってそれらの結果について第３表に示した。
う付けされたコンデンサーについて上記と同様な評価試
験を行ってそれらの結果について第３表に示した。
９
第３表より明らかなように、本発明によるろう付け後の
コンデンサー表面のフラックス付着量は少なく、ろう付
け状況も優れており、放熱性も優れていた。さらにクロ
メート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
コンデンサー表面のフラックス付着量は少なく、ろう付
け状況も優れており、放熱性も優れていた。さらにクロ
メート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
これに対し比較例ではフラックス付着量が少なすぎる場
合、健全なろう付けを行うことができず、一方フラック
ス付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であった
が、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣
化している。
合、健全なろう付けを行うことができず、一方フラック
ス付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であった
が、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣
化している。
従来法によるコンデンサーは、表面のフラックス（＝１
着量が多く、外観上好ましくない。また、ろう付け後の
クロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性につ
いては特に第３図の管材（１）の曲げ部（７）で貫通孔
食が発生した。
着量が多く、外観上好ましくない。また、ろう付け後の
クロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性につ
いては特に第３図の管材（１）の曲げ部（７）で貫通孔
食が発生した。
実施例４
第４図に示すように、常法により管状に熱間押出し成形
したｌｌ５ＡＩ０５０ ＣＡＢ ９９．５％以上）製の
管材（１）の間にＡｌ１％Ｍｎ−１％Ｚｎ合金を芯材と
し、その両面にＡｌ−１０％５ｉ−１％Ｚｎ合金皮材を
クラッドした厚さＯ，１６ｍｍのプレージングシートか
らなるコルゲートフィン（２）を挟み、さらにｆｉｌｌ
−４％Ｚｎ−１％Ｍｇ合金からなるコネクター（６）を
溶接により取り付けて、サーペンタインタイプのエバポ
レーターを組立てた。
したｌｌ５ＡＩ０５０ ＣＡＢ ９９．５％以上）製の
管材（１）の間にＡｌ１％Ｍｎ−１％Ｚｎ合金を芯材と
し、その両面にＡｌ−１０％５ｉ−１％Ｚｎ合金皮材を
クラッドした厚さＯ，１６ｍｍのプレージングシートか
らなるコルゲートフィン（２）を挟み、さらにｆｉｌｌ
−４％Ｚｎ−１％Ｍｇ合金からなるコネクター（６）を
溶接により取り付けて、サーペンタインタイプのエバポ
レーターを組立てた。
この組立物を有機溶剤で脱脂してステンレス製のトレー
上に載置した。そして第４表に示した溶融フラックス粒
子を窒素ガスＩＴｄ当り２〜５００ ｇ＋酸素分圧１
ｍｍＨｇ、水蒸気分圧５ ｍｍＨｇである窒素ガスとと
もに炉内に送り込んで６１０°Ｃに保持された電気炉内
にこのトレーを挿入し、上記組立物を６１０°Ｃで５分
間加熱してろう付けを実施した。この時窒素ガスととも
に炉内に送り込まれた液体状のフラックスは炉内で昇温
される間に蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気とし
て組立物を覆っているので有効に作用することになる。
上に載置した。そして第４表に示した溶融フラックス粒
子を窒素ガスＩＴｄ当り２〜５００ ｇ＋酸素分圧１
ｍｍＨｇ、水蒸気分圧５ ｍｍＨｇである窒素ガスとと
もに炉内に送り込んで６１０°Ｃに保持された電気炉内
にこのトレーを挿入し、上記組立物を６１０°Ｃで５分
間加熱してろう付けを実施した。この時窒素ガスととも
に炉内に送り込まれた液体状のフラックスは炉内で昇温
される間に蒸発し、ろう付け時にはフラックス蒸気とし
て組立物を覆っているので有効に作用することになる。
上記ろう付け後のエバポレーターを炉外へ取り出して表
面のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況
を調べてこれらの結果を第４表に示した。その後常法に
よりクロメート処理。
面のフラックス付着量の測定を行い、またろう付け状況
を調べてこれらの結果を第４表に示した。その後常法に
よりクロメート処理。
黒色塗装を行いこれらの付着性をクロメート性。
塗装性として第４表に併記した。エバポレーターの放熱
性はＩＩＳ Ｄ ｌ６１８ （自動車用冷房機試験方法
）に準じて行い、その結果を第４表に併記した。またエ
バポレーターの耐食性を評価するためにＩｔｓ Ｈ８６
８１に基づ＜ ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通
孔食の有無を調べ、その結果を第４表に併記した。
性はＩＩＳ Ｄ ｌ６１８ （自動車用冷房機試験方法
）に準じて行い、その結果を第４表に併記した。またエ
バポレーターの耐食性を評価するためにＩｔｓ Ｈ８６
８１に基づ＜ ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通
孔食の有無を調べ、その結果を第４表に併記した。
比較例４
比較のためろう付け後のフラックス付着量を変えたヒー
ターコアを製造し、その特性調査を実施例４と同様に行
い、その結果を第４表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の窒素ガスＩＴｄ当りの溶融フラックス粒
子量をさらに大きく変えることにより、ろう付け後のフ
ラックス付着量を変化させた。
ターコアを製造し、その特性調査を実施例４と同様に行
い、その結果を第４表に示した。即ち上記ヒーターコア
のろう付け時の窒素ガスＩＴｄ当りの溶融フラックス粒
子量をさらに大きく変えることにより、ろう付け後のフ
ラックス付着量を変化させた。
従来例４
比較のため上記第４図に示すエバポレーターの組立物を
従来法でろう付けしたものについて、３ その特性を調査した。即ち第４図に示す組立物を有機溶
剤により脱脂したのち、１０％濃度のＩ（ＡＩ Ｆ、懸
濁液を塗布し、２０１１℃で１０分間の乾燥を行った。
従来法でろう付けしたものについて、３ その特性を調査した。即ち第４図に示す組立物を有機溶
剤により脱脂したのち、１０％濃度のＩ（ＡＩ Ｆ、懸
濁液を塗布し、２０１１℃で１０分間の乾燥を行った。
その後酸素分圧１ ＋ｎｎ＋ｌ（ｇ、水蒸気分圧５ ｎ
ｕｎ［Ｉｇである窒素ガス雰囲気で置換され、６１０℃
に保持された電気炉内にこの組立物を挿入して６１０℃
で５分間加熱してろう付けを行った。
ｕｎ［Ｉｇである窒素ガス雰囲気で置換され、６１０℃
に保持された電気炉内にこの組立物を挿入して６１０℃
で５分間加熱してろう付けを行った。
その後の工程は上記実施例４と同様に行い、かつこのろ
う付けされたエバポレーターについて上記と同様な評価
試験を行ってそれらの結果について第４表に示した。
う付けされたエバポレーターについて上記と同様な評価
試験を行ってそれらの結果について第４表に示した。
４
第４表より明らかなように本発明によるろう付け後のエ
バポレーター表面のフラックス量」着量は少なく、ろう
付け状況も優れており、放熱性も優れていた。さらにク
ロメート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
バポレーター表面のフラックス量」着量は少なく、ろう
付け状況も優れており、放熱性も優れていた。さらにク
ロメート性、塗装性も良好で、耐食性も良好であった。
これに対し比較例ではフラックス付着量が少なすぎる場
合、健全なろう付けを行うことができず、一方フラッグ
ス付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であった
が、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣
化している。
合、健全なろう付けを行うことができず、一方フラッグ
ス付着量が多すぎる場合は、ろう付け性は良好であった
が、放熱性、ろう付け後の表面処理性および耐食性が劣
化している。
従来法によるエバポレーターは、表面のフラックス付着
量が多く、外観上好ましくない。また、ろう付け後のク
ロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性につい
ては特に第４図の管材（１）の曲げ部（７）で貫通孔食
が発生した。
量が多く、外観上好ましくない。また、ろう付け後のク
ロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性につい
ては特に第４図の管材（１）の曲げ部（７）で貫通孔食
が発生した。
このように本発明によれば、ろう付け後表面に付着して
いるフラックス量が少ないために放熱性に優れ、また表
面が清浄であるためクロメート処理等の後処理での表面
処理性が良好で、かつ耐食性に優れ、品質が向上する等
工業上顕著な効果を奏する。
いるフラックス量が少ないために放熱性に優れ、また表
面が清浄であるためクロメート処理等の後処理での表面
処理性が良好で、かつ耐食性に優れ、品質が向上する等
工業上顕著な効果を奏する。
第１図は自動車用ラジェターコアの二側を示す斜視図、
第２図は自動車用ヒーターコアの一例を示す正面図、第
３図はエアコン用熱交換器であるコンデンサーの一例を
示す斜視図、第４図はエアコン用熱交換器であるエバポ
レーターの一例を示す斜視図である。 １・・・管材 ５・・・タンク２・・・フ
ィン ６・・・コネクター３・・・プレート
７・・・曲げ部４・・・サイドブラケット ７ ４１２−
第２図は自動車用ヒーターコアの一例を示す正面図、第
３図はエアコン用熱交換器であるコンデンサーの一例を
示す斜視図、第４図はエアコン用熱交換器であるエバポ
レーターの一例を示す斜視図である。 １・・・管材 ５・・・タンク２・・・フ
ィン ６・・・コネクター３・・・プレート
７・・・曲げ部４・・・サイドブラケット ７ ４１２−
Claims (1)
- （１）気相ろう付け法によりろう付けされたＡｌ合金製
熱交換器において、表面の非腐食性フラックスの付着量
が０．００５〜０．６ｇ／ｍ＾２であることを特徴とす
るＡｌ合金製熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24686889A JPH03114663A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | Ａｌ合金製熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24686889A JPH03114663A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | Ａｌ合金製熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03114663A true JPH03114663A (ja) | 1991-05-15 |
Family
ID=17154925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24686889A Pending JPH03114663A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | Ａｌ合金製熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03114663A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001074530A1 (de) * | 2000-03-30 | 2001-10-11 | Solvay Fluor Und Derivate Gmbh | Neuartige verwendung für komplexe fluoride |
| WO2003076123A1 (de) * | 2002-03-08 | 2003-09-18 | Behr Gmbh & Co. | Flussmittel zum löten von aluminium |
-
1989
- 1989-09-22 JP JP24686889A patent/JPH03114663A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001074530A1 (de) * | 2000-03-30 | 2001-10-11 | Solvay Fluor Und Derivate Gmbh | Neuartige verwendung für komplexe fluoride |
| JP2003529452A (ja) * | 2000-03-30 | 2003-10-07 | ゾルファイ フルーオル ウント デリヴァーテ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 錯体フッ化物の新規使用法 |
| US6880746B2 (en) | 2000-03-30 | 2005-04-19 | Solvay Fluor Und Derivate Gmbh | Fluorostannate-containing brazing or soldering fluxes and use thereof in brazing or soldering aluminum or aluminum alloys |
| WO2003076123A1 (de) * | 2002-03-08 | 2003-09-18 | Behr Gmbh & Co. | Flussmittel zum löten von aluminium |
| CN1308115C (zh) * | 2002-03-08 | 2007-04-04 | 贝洱两合公司 | 用于铝钎焊的焊剂 |
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