JPH01176416A - 燃焼排ガスの清浄化方法 - Google Patents
燃焼排ガスの清浄化方法Info
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- JPH01176416A JPH01176416A JP62336303A JP33630387A JPH01176416A JP H01176416 A JPH01176416 A JP H01176416A JP 62336303 A JP62336303 A JP 62336303A JP 33630387 A JP33630387 A JP 33630387A JP H01176416 A JPH01176416 A JP H01176416A
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- purification
- desorption
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Classifications
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
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-
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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-
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Landscapes
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、燃焼排ガスの清浄化方法に関し、更に詳しく
は、ＣＯ２２５％以下（ドライ・ベース二以下同様）の
低Ｃ０２濃度の燃焼排ガスをも清浄化し得るとともに、
ＣＯ２、Ｎ２、Ａｒなどを有用材料として回収し得る方
法に関する。
は、ＣＯ２２５％以下（ドライ・ベース二以下同様）の
低Ｃ０２濃度の燃焼排ガスをも清浄化し得るとともに、
ＣＯ２、Ｎ２、Ａｒなどを有用材料として回収し得る方
法に関する。
従来技術とその問題点
従来からも、プレッシャー スイング アトソープショ
ン法（Ｐ Ｓ Ａ）により製鉄廃ガスからＣＯ２を回収
する方法は、実用化されており、公害の防止及び有用材
料の回収という観点から今後より一層の発展が期待され
ている。しかしながら、従来のＰＳＡによる燃焼排ガス
の処理においては、Ｃ０２濃度が２５％以下の場合には
、経済的に実用化不可能であるとされているのが実情で
ある。
ン法（Ｐ Ｓ Ａ）により製鉄廃ガスからＣＯ２を回収
する方法は、実用化されており、公害の防止及び有用材
料の回収という観点から今後より一層の発展が期待され
ている。しかしながら、従来のＰＳＡによる燃焼排ガス
の処理においては、Ｃ０２濃度が２５％以下の場合には
、経済的に実用化不可能であるとされているのが実情で
ある。
また、ＣＯ２濃度が２５％以上の場合であっても、湿度
、温度などの気象条件により運転状況が左右されるため
、操作が不安定となりやすい。さらに、吸着されたＣＯ
３の脱着時に装置内温度が低下する逆サーマル現象に対
する有効な対策もなされていないため、安定した操業が
困難である。
、温度などの気象条件により運転状況が左右されるため
、操作が不安定となりやすい。さらに、吸着されたＣＯ
３の脱着時に装置内温度が低下する逆サーマル現象に対
する有効な対策もなされていないため、安定した操業が
困難である。
従って、Ｃ０２濃度２５％以下の燃焼排ガスをも安定し
て処理し得る新たな技術の出現が望まれている。
て処理し得る新たな技術の出現が望まれている。
問題点を解決するための手段
本発明者は、上記の如き技術の現状に鑑みて種々研究を
重ねた結果、燃焼排ガスからのＣＯ２の吸着による分離
および吸着されたＣＯ２の脱離を特定の条件下に行う場
合には、ＣＯ３含有の低い燃焼排ガスの処理を経済性高
く行い得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
重ねた結果、燃焼排ガスからのＣＯ２の吸着による分離
および吸着されたＣＯ２の脱離を特定の条件下に行う場
合には、ＣＯ３含有の低い燃焼排ガスの処理を経済性高
く行い得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、下記の方法を提供するものである
：「燃焼排ガスの清浄化方法において、 （Ｉ）燃焼排ガスをシリカゲル、アルミナゲル、ゼオラ
イト、活性炭及び活性白土の少なくとも一種を充填する
一次精製装置を通過させて、ＮＯｘ、ＳＯｘ及び水分を
除去する工程 （ＩＩ）一次精製燃焼排ガスをゼオライト系モレキュラ
ーシーブ、カーボン系モレキュラーシーブ、活性炭、天
然ゼオライト及び活性炭繊維の少な（と゛も一種を充填
する二次精製装置を通過させて、ＣＯ３を吸着除去し、
微量の０２を含むＮ２ガスを形成させる工程、及び （ｍ）二次精製装置からのＣＯ２の脱着工程において、 （ａ）二次精製装置に製品ＣＯ２の一部を導入し、還流
を行って、該装置内に残存するＮ２ガスをパージする還
流工程、 （ｂ）加熱条件下に製品ＣＯ２の一部を循環するかまた
は二次精製装置を間接加熱することにより、吸着された
ＣＯ３を脱着し、後続の減圧脱着における真空ポンプの
負荷を減少させる加熱脱着工程、及び （ｃ）真空ポンプによる減圧脱着工程 からなる二次精製装置からの００２の脱着工程を備えた
ことを特徴とする燃焼排ガスの清浄化方法。」 以下図面にフローチャートとして示す実施態様を参照し
つつ、本発明を更に詳細に説明する。
：「燃焼排ガスの清浄化方法において、 （Ｉ）燃焼排ガスをシリカゲル、アルミナゲル、ゼオラ
イト、活性炭及び活性白土の少なくとも一種を充填する
一次精製装置を通過させて、ＮＯｘ、ＳＯｘ及び水分を
除去する工程 （ＩＩ）一次精製燃焼排ガスをゼオライト系モレキュラ
ーシーブ、カーボン系モレキュラーシーブ、活性炭、天
然ゼオライト及び活性炭繊維の少な（と゛も一種を充填
する二次精製装置を通過させて、ＣＯ３を吸着除去し、
微量の０２を含むＮ２ガスを形成させる工程、及び （ｍ）二次精製装置からのＣＯ２の脱着工程において、 （ａ）二次精製装置に製品ＣＯ２の一部を導入し、還流
を行って、該装置内に残存するＮ２ガスをパージする還
流工程、 （ｂ）加熱条件下に製品ＣＯ２の一部を循環するかまた
は二次精製装置を間接加熱することにより、吸着された
ＣＯ３を脱着し、後続の減圧脱着における真空ポンプの
負荷を減少させる加熱脱着工程、及び （ｃ）真空ポンプによる減圧脱着工程 からなる二次精製装置からの００２の脱着工程を備えた
ことを特徴とする燃焼排ガスの清浄化方法。」 以下図面にフローチャートとして示す実施態様を参照し
つつ、本発明を更に詳細に説明する。
第１図において、燃焼排ガスは、ライン（１）から−次
精製装置（３）に送られる。本発明方法の対象となる燃
焼排ガスは、例えば、ＣＯ２濃度１０％前後であれば、
良い。−次精製装置（３）は、ＮＯ１ＳＯｘ及び水分を
選択的に吸着除去する為のものであり、シリカゲル、ア
ルミナゲル、ゼオライト、活性炭、活性白土などの公知
の吸着剤の少なくとも一種が充填されている。
精製装置（３）に送られる。本発明方法の対象となる燃
焼排ガスは、例えば、ＣＯ２濃度１０％前後であれば、
良い。−次精製装置（３）は、ＮＯ１ＳＯｘ及び水分を
選択的に吸着除去する為のものであり、シリカゲル、ア
ルミナゲル、ゼオライト、活性炭、活性白土などの公知
の吸着剤の少なくとも一種が充填されている。
−吹精製を終えたガスは、ライン（５）を経て二次精製
装置に送られる。二次精製装置は、通常２つ以上の精製
塔からなっているが、第１図に示す実施態様では、３つ
の精製塔（７）、（８）、（９）により構成されている
。これらの精製塔は、夫々吸着、還流パージ及び減圧加
熱脱着の各工程を順次経過する。これらの精製塔には、
ＣＯ２を選択的に吸着除去するためのゼオライト系モレ
キュラーシーブ、カーボン系モレキュラーシーブ、活性
炭、天然ゼオライト、活性炭繊維の少なくとも一種が充
填されている。これらの精製塔は、ＰＳＡ及びサーマル
スイング アトソープション（Ｔ Ｓ Ａ）の２つの
吸着及び脱着原理を併用するプレッシャー アンド サ
ーマル スイング アトソープション法（ＰＴＳＡ）に
より操作される。
装置に送られる。二次精製装置は、通常２つ以上の精製
塔からなっているが、第１図に示す実施態様では、３つ
の精製塔（７）、（８）、（９）により構成されている
。これらの精製塔は、夫々吸着、還流パージ及び減圧加
熱脱着の各工程を順次経過する。これらの精製塔には、
ＣＯ２を選択的に吸着除去するためのゼオライト系モレ
キュラーシーブ、カーボン系モレキュラーシーブ、活性
炭、天然ゼオライト、活性炭繊維の少なくとも一種が充
填されている。これらの精製塔は、ＰＳＡ及びサーマル
スイング アトソープション（Ｔ Ｓ Ａ）の２つの
吸着及び脱着原理を併用するプレッシャー アンド サ
ーマル スイング アトソープション法（ＰＴＳＡ）に
より操作される。
すなわち、一次精製燃焼排ガスを第１の精製塔（７）に
送り、低温かつ加圧下に００２を選択的に吸着させる。
送り、低温かつ加圧下に００２を選択的に吸着させる。
ここに“低温かつ加圧”という条件は、後述する脱着操
作時の条件に比して、温度が低くかつ圧力が高いことを
意味するものであって、特に限定されないが、通常温度
−１０〜５０℃程度、ゲージ圧力０〜９．９ｋｇｆ／ｃ
Ｊ程度の範囲とすることが好ましい。二次精製を終えた
ガスは、Ｎ を主成分とし、数％以下の０２及びＡｒ等
を含んでおり、ライン（１１）からそのまま回収され、
不活性ガスとしてそのまま利用されるか、後述するよう
に、更に処理を受けて、高純度のＮ２、Ａｒ１０２など
に分離される。
作時の条件に比して、温度が低くかつ圧力が高いことを
意味するものであって、特に限定されないが、通常温度
−１０〜５０℃程度、ゲージ圧力０〜９．９ｋｇｆ／ｃ
Ｊ程度の範囲とすることが好ましい。二次精製を終えた
ガスは、Ｎ を主成分とし、数％以下の０２及びＡｒ等
を含んでおり、ライン（１１）からそのまま回収され、
不活性ガスとしてそのまま利用されるか、後述するよう
に、更に処理を受けて、高純度のＮ２、Ａｒ１０２など
に分離される。
第１の精製塔（７）からの出ガス中の００２濃度が急激
に上昇し始める時点で、一次精製燃焼排ガスの供給を第
２の精製塔（８）に切り替え、引き続き上記と同様にし
て、ＣＯ２の選択的な吸着を行う。
に上昇し始める時点で、一次精製燃焼排ガスの供給を第
２の精製塔（８）に切り替え、引き続き上記と同様にし
て、ＣＯ２の選択的な吸着を行う。
上記の精製塔（７）における吸着工程と並行して、すで
に吸着工程を終えている第３の精製塔（９）にバッファ
ータンク（１２）に蓄えられた製品ＣＯ２の一部を冷却
器（１５）により冷却し、ライン（１３）を経て導入し
、塔内空隙部に残存するＮ ＳＯ２、Ａ ｒ等を含む
ガス及び吸着剤に吸着されたＮ２等をＣＯ２により置換
し、これらをライン（１７）からパージする。精製塔の
塔頂には、ＣＯ２センサー（図示せず）を設けておき、
ＣＯ２濃度の急激な上昇が認められると、直ちに弁（図
示せず）を切り替えて、還流パージを中止する。
に吸着工程を終えている第３の精製塔（９）にバッファ
ータンク（１２）に蓄えられた製品ＣＯ２の一部を冷却
器（１５）により冷却し、ライン（１３）を経て導入し
、塔内空隙部に残存するＮ ＳＯ２、Ａ ｒ等を含む
ガス及び吸着剤に吸着されたＮ２等をＣＯ２により置換
し、これらをライン（１７）からパージする。精製塔の
塔頂には、ＣＯ２センサー（図示せず）を設けておき、
ＣＯ２濃度の急激な上昇が認められると、直ちに弁（図
示せず）を切り替えて、還流パージを中止する。
さらに、上記の精製塔（７）における吸着工程及び上記
の精製塔（９）における還流工程に並行して、すでに還
流工程を終えている第２の精製塔（８）内を吸着操作時
よりも高温条件におき、ＣＯ２の加熱脱着を行なう。高
温条件を作り出すためには、ポンプ（１９）を設けたＣ
Ｏ２循環ライン（２１）に熱交換器（２３）のような加
熱機構を配置するか、精製塔を間接加熱機構（図示せず
）により加熱する。かくして、加熱脱着に引き続いて行
われる減圧脱着時の真空ポンプの負荷を減少させること
が出来る。減圧脱着は、ライン（２５）上に設けた真空
ポンプ（２７）により行う。なお、間接加熱を行うの場
合には、加熱脱着と同時に行うこともできる。得られる
高純度ＣＯ２は、バッファータンク（１２）に−時的に
蓄えられた後、ライン（２９）からを製品として回収さ
れる。脱着条件は、特に限定されるものではないが、通
常温度３０〜１００℃程度、真空度５０〜７６０ト一ル
程度の範囲とすることが好ましい。かくして、ＣＯ２の
吸着時の最大吸着量と脱着時の残存吸着量により定義さ
れる有効吸着量を最大とすることにより、装置をコンパ
クト化することが出来る。
の精製塔（９）における還流工程に並行して、すでに還
流工程を終えている第２の精製塔（８）内を吸着操作時
よりも高温条件におき、ＣＯ２の加熱脱着を行なう。高
温条件を作り出すためには、ポンプ（１９）を設けたＣ
Ｏ２循環ライン（２１）に熱交換器（２３）のような加
熱機構を配置するか、精製塔を間接加熱機構（図示せず
）により加熱する。かくして、加熱脱着に引き続いて行
われる減圧脱着時の真空ポンプの負荷を減少させること
が出来る。減圧脱着は、ライン（２５）上に設けた真空
ポンプ（２７）により行う。なお、間接加熱を行うの場
合には、加熱脱着と同時に行うこともできる。得られる
高純度ＣＯ２は、バッファータンク（１２）に−時的に
蓄えられた後、ライン（２９）からを製品として回収さ
れる。脱着条件は、特に限定されるものではないが、通
常温度３０〜１００℃程度、真空度５０〜７６０ト一ル
程度の範囲とすることが好ましい。かくして、ＣＯ２の
吸着時の最大吸着量と脱着時の残存吸着量により定義さ
れる有効吸着量を最大とすることにより、装置をコンパ
クト化することが出来る。
以後、各精製塔において上記と同様の工程切替えを繰返
し行う。
し行う。
なお、回収された製品ＣＯ２の一部は、前述の様に、上
記の還流パージ用ガスとして、使用される。
記の還流パージ用ガスとして、使用される。
また、還流パージ工程で各精製塔の上部から出て来るＣ
Ｏ２リッチなパージガスは、減圧下での脱着終了後の精
製塔の昇圧に利用することが出来る。この場合、パージ
ガス中に含まれるＣＯ２は、有効に回収され、ＣＯ３回
収率が改善される。
Ｏ２リッチなパージガスは、減圧下での脱着終了後の精
製塔の昇圧に利用することが出来る。この場合、パージ
ガス中に含まれるＣＯ２は、有効に回収され、ＣＯ３回
収率が改善される。
ライン（１１）からのＮ２を主成分とする二次精製ガス
は、必要ならば、例えば、ＰＳＡによる三次精製装置に
送られ、高度の精製処理を受ける。
は、必要ならば、例えば、ＰＳＡによる三次精製装置に
送られ、高度の精製処理を受ける。
三次精製装置は、通常２つ以上の精製塔からなっている
が、第１図に示す実施態様では、２つの精製塔（３１）
、（３３）により構成されている。これらの精製塔には
、Ｏ２を選択的に吸着除去するための活性炭系モレキュ
ラーシーブ、ゼオライト系モレキュラーシーブ、Ｋ置換
モレキュラーシーブ、Ｆｅ置換モレキュラーシーブ、Ｚ
ｎ置換モレキュラーシーブなどの少なくとも一種が充填
されている。このＰＳＡによる０２の吸着及び脱着は、
常法にしたがって、精製塔（３１）と精製塔（３３）と
を交互に切り替えて行えば良いので、詳述しない。
が、第１図に示す実施態様では、２つの精製塔（３１）
、（３３）により構成されている。これらの精製塔には
、Ｏ２を選択的に吸着除去するための活性炭系モレキュ
ラーシーブ、ゼオライト系モレキュラーシーブ、Ｋ置換
モレキュラーシーブ、Ｆｅ置換モレキュラーシーブ、Ｚ
ｎ置換モレキュラーシーブなどの少なくとも一種が充填
されている。このＰＳＡによる０２の吸着及び脱着は、
常法にしたがって、精製塔（３１）と精製塔（３３）と
を交互に切り替えて行えば良いので、詳述しない。
三次精製を終えたガス（Ｎ２及びＡｒから主としてなる
）は、ライン（３５）を経て、例えば、深冷分離装置（
３７）に送られ、ライン（３９）からのＮ２とライン（
４１）からのＡｒとに分離され、それぞれ回収される。
）は、ライン（３５）を経て、例えば、深冷分離装置（
３７）に送られ、ライン（３９）からのＮ２とライン（
４１）からのＡｒとに分離され、それぞれ回収される。
発明の効果
本発明によれば、従来経済的に実用化不可能であるとさ
れていたＣ Ｏ２濃度２５％以下という燃焼排ガスの清
浄化及びＣＯ２の回収が可能となった。また、Ｎ２、Ａ
ｒ等の有用材料の回収を行うことも、可能である。
れていたＣ Ｏ２濃度２５％以下という燃焼排ガスの清
浄化及びＣＯ２の回収が可能となった。また、Ｎ２、Ａ
ｒ等の有用材料の回収を行うことも、可能である。
実施例
以下に実施例を示し、本発明の特徴とするところをより
一層明確にする。
一層明確にする。
実施例１〜４
水蒸気改質炉の煙道にサイドストリームを設け、第１図
に示すフローチャートにしたがって（ただし−吹精製及
び二次精製のみ）、煙道ガスを使用して、燃焼排ガスの
処理を行った。
に示すフローチャートにしたがって（ただし−吹精製及
び二次精製のみ）、煙道ガスを使用して、燃焼排ガスの
処理を行った。
平均ＣＯ８濃度約１０％の燃焼排ガス（１，２Ｎｍ３−
ｄｒｙ／ｈｒ ）をシリカゲルを充填する一次精製装置
（充填ｆｆ１２３０ｇ、５Ｖ３０００ｈｒ’）を通過さ
せて、Ｎｏ、Ｓｏ 及び水を除去した後、ｘ ゼオライト系モレキュラーシーブを充填する二次精製装
置（３つの精製塔を備え、それぞれの充填ｆｆ１１５４
０ ｇ、 Ｓ Ｖ ５００ｈｒ−１）に送り、ＰＴＳＡ
によりＣＯ２の吸着及び脱着を繰返し行った。
ｄｒｙ／ｈｒ ）をシリカゲルを充填する一次精製装置
（充填ｆｆ１２３０ｇ、５Ｖ３０００ｈｒ’）を通過さ
せて、Ｎｏ、Ｓｏ 及び水を除去した後、ｘ ゼオライト系モレキュラーシーブを充填する二次精製装
置（３つの精製塔を備え、それぞれの充填ｆｆ１１５４
０ ｇ、 Ｓ Ｖ ５００ｈｒ−１）に送り、ＰＴＳＡ
によりＣＯ２の吸着及び脱着を繰返し行った。
第１表にその結果を示す。尚、第１表において、各項目
は、以下の事項を表す。
は、以下の事項を表す。
Ｉ：吸着時圧力（ｋｇ ／ ｃ♂・Ｇ）■：吸吸着湿温
度 ℃） ■：脱脱着正圧力トール） ■：脱脱着湿温度°Ｃ） ■＝有効吸着量差（％） 比較例１〜２ 吸着及び脱着時の圧力のみを積極的に変化させるＰＳＡ
による以外は、実施例と同様にして、燃焼排ガスの処理
を行った。
度 ℃） ■：脱脱着正圧力トール） ■：脱脱着湿温度°Ｃ） ■＝有効吸着量差（％） 比較例１〜２ 吸着及び脱着時の圧力のみを積極的に変化させるＰＳＡ
による以外は、実施例と同様にして、燃焼排ガスの処理
を行った。
結果を第１表に併せて示す。
比較例３
ＣＯ２濃度２５％のＮ２−０２−ＣＯ２混合調製ガス（
１，ＯＮｍ３−ｄｒｙ／ｈｒ ）をゼオライト系モレキ
ュラーシーブを充填する二次精製装置（３つの精製塔を
備え、それぞれの充填ｆｉ１２８０ｇ。
１，ＯＮｍ３−ｄｒｙ／ｈｒ ）をゼオライト系モレキ
ュラーシーブを充填する二次精製装置（３つの精製塔を
備え、それぞれの充填ｆｉ１２８０ｇ。
Ｓ Ｖ ５００ｈｒ””）に送り、ＰＳＡによりｃｏ
の吸着及び脱着を繰返し行った。
の吸着及び脱着を繰返し行った。
第１表にその結果を併せて示す。
第１表
ＩＩＩＩ［ＩＩＶＶ
比較例
１ ０．５ ３５ ５０ ２Ｂ ２．２
０２ ０．５ ３５ ８０ ２７ ２．０
１３ ０．５ ３５ １００ ２８ ２Ｊ６
実施例 １ ０．５ １０ １００ ３０ ５．０
４２ ０．５ ０ １００ ３０ Ｂ、６
５３ ０．５ ０ ２００ ３０ ４．９６
４ ０．５ １０ ２０（１３０５，６４第１表
に示す結果から、本発明方法による場合には、ＣＯ２の
濃度が１０％という低い値であっても、有効吸着量が極
めて高く、本発明方法が、燃焼排ガスの清浄化およびＣ
Ｏ２の回収方法として、極めて有用であることが明らか
である。
０２ ０．５ ３５ ８０ ２７ ２．０
１３ ０．５ ３５ １００ ２８ ２Ｊ６
実施例 １ ０．５ １０ １００ ３０ ５．０
４２ ０．５ ０ １００ ３０ Ｂ、６
５３ ０．５ ０ ２００ ３０ ４．９６
４ ０．５ １０ ２０（１３０５，６４第１表
に示す結果から、本発明方法による場合には、ＣＯ２の
濃度が１０％という低い値であっても、有効吸着量が極
めて高く、本発明方法が、燃焼排ガスの清浄化およびＣ
Ｏ２の回収方法として、極めて有用であることが明らか
である。
第１図は、本発明方法の実施態様を示すフローチャート
である。 （３）・・・−吹精製装置の精製塔 （７）、（８）、（９）・・・二次精製装置の精製塔（
１２）・・・バッファータンク （１５）・・・冷却器 （１９）・・・ポンプ （２３）・・・熱交換器 （３１） （３３）・・・三次精製装置の精製塔（３
７）・・・深冷分離装置 （以上）
である。 （３）・・・−吹精製装置の精製塔 （７）、（８）、（９）・・・二次精製装置の精製塔（
１２）・・・バッファータンク （１５）・・・冷却器 （１９）・・・ポンプ （２３）・・・熱交換器 （３１） （３３）・・・三次精製装置の精製塔（３
７）・・・深冷分離装置 （以上）
Claims (1)
- （１）燃焼排ガスの清浄化方法において、 （ I ）燃焼排ガスをシリカゲル、アルミナゲル、ゼオ
ライト、活性炭及び活性白土の少なくとも一種を充填す
る一次精製装置を通過させて、ＮＯ＿ｘ、ＳＯ＿ｘ及び
水分を除去する工程 （II）一次精製燃焼排ガスをゼオライト系モレキュラー
シーブ、カーボン系モレキュラーシーブ、活性炭、天然
ゼオライト及び活性炭繊維の少なくとも一種を充填する
二次精製装置を通過させて、ＣＯ＿２を吸着除去し、微
量のＯ＿２を含むＮ＿２ガスを形成させる工程、及び （III）二次精製装置からのＣＯ＿２の脱着工程におい
て、 （ａ）二次精製装置に製品ＣＯ＿２の一部を導入し、還
流を行って、該装置内に残存するＮ＿２ガスをパージす
る還流工程、 （ｂ）加熱条件下に製品ＣＯ＿２の一部を循環するかま
たは二次精製装置を間接加熱することにより、吸着され
たＣＯ＿２を脱着し、後続の減圧脱着における真空ポン
プの負荷を減少させる加熱脱着工程、及び （ｃ）真空ポンプによる減圧脱着工程 からなる二次精製装置からのＣＯ＿２の脱着工程を備え
たことを特徴とする燃焼排ガスの清浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62336303A JPH01176416A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 燃焼排ガスの清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62336303A JPH01176416A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 燃焼排ガスの清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01176416A true JPH01176416A (ja) | 1989-07-12 |
Family
ID=18297715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62336303A Pending JPH01176416A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 燃焼排ガスの清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01176416A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011073909A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Hitachi Ltd | Ｃｏ２回収方法及びｃｏ２回収装置 |
| JP2012016322A (ja) * | 2010-07-09 | 2012-01-26 | National Institute Of Advanced Industrial Science & Technology | 燃焼排ガス中の二酸化炭素を利用した圧力スイング法による園芸用施設への二酸化炭素供給装置 |
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| JP2012522627A (ja) * | 2008-04-06 | 2012-09-27 | イノセプラ エルエルシー | 二酸化炭素回収 |
| JP2016221423A (ja) * | 2015-05-27 | 2016-12-28 | 前澤工業株式会社 | ガス精製装置とガス精製方法 |
| JP2019177315A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 大陽日酸株式会社 | 気体精製装置及び気体精製方法 |
| CN114939323A (zh) * | 2022-04-20 | 2022-08-26 | 西安热工研究院有限公司 | 一种低能耗空气直接碳捕集系统 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5742833A (en) * | 1981-07-24 | 1982-03-10 | Hitachi Ltd | Vacuum leakage inspecting method for vacuum container for nuclear fusion device |
| JPS5778922A (en) * | 1980-11-04 | 1982-05-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Separation of gas by adsorption |
| JPS59173116A (ja) * | 1982-06-16 | 1984-10-01 | ベルクヴエルクスフエルバント，ゲゼルシヤフト，ミツト，ベシユレンクテル，ハフツンク | 概して非常に吸着されにくいガスを含むガス混合物から吸着剤に比較的強く吸着されるガスを分離し製出する方法、並びにその方法を実施するための装置 |
| JPS62136222A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Nippon Steel Corp | 混合ガスから特定のガスを吸着分離する方法 |
-
1987
- 1987-12-29 JP JP62336303A patent/JPH01176416A/ja active Pending
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