JPH0874609A - 多気筒２サイクル機関 - Google Patents
多気筒２サイクル機関Info
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- JPH0874609A JPH0874609A JP23031794A JP23031794A JPH0874609A JP H0874609 A JPH0874609 A JP H0874609A JP 23031794 A JP23031794 A JP 23031794A JP 23031794 A JP23031794 A JP 23031794A JP H0874609 A JPH0874609 A JP H0874609A
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- Japan
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- air
- cylinder
- amount
- cycle engine
- cylinder operation
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、切り換えた運転状態に合致するト
ルクを発生させ、切換時のトルク差によるショックを抑
制することを目的としている。 【構成】 このため、２サイクル機関に空気を供給する
空気供給手段を設け、２サイクル機関への吸入空気量を
測定する空気量センサを設け、空気量センサからの検出
信号を入力するとともに全筒運転時と減筒運転時とにお
ける気筒の給気量−新気濃度特性を予め記憶させ所望運
転状態への切換時には切り換えた運転状態に合致するト
ルクを発生させるべく給気量−新気濃度特性により新気
重量を算出し気筒へ所定の給気量を供給するために空気
供給手段を制御する制御手段を設けている。
ルクを発生させ、切換時のトルク差によるショックを抑
制することを目的としている。 【構成】 このため、２サイクル機関に空気を供給する
空気供給手段を設け、２サイクル機関への吸入空気量を
測定する空気量センサを設け、空気量センサからの検出
信号を入力するとともに全筒運転時と減筒運転時とにお
ける気筒の給気量−新気濃度特性を予め記憶させ所望運
転状態への切換時には切り換えた運転状態に合致するト
ルクを発生させるべく給気量−新気濃度特性により新気
重量を算出し気筒へ所定の給気量を供給するために空気
供給手段を制御する制御手段を設けている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は多気筒２サイクル機関
に係り、特に所望運転状態への切換時に制御手段によっ
て給気量−新気濃度特性により新気重量を算出するとと
もに、空気供給手段を制御して気筒へ所定の給気量を供
給し、切り換えた運転状態に合致するトルクを発生さ
せ、切換時のトルク差によるショックを抑制する多気筒
２サイクル機関に関する。
に係り、特に所望運転状態への切換時に制御手段によっ
て給気量−新気濃度特性により新気重量を算出するとと
もに、空気供給手段を制御して気筒へ所定の給気量を供
給し、切り換えた運転状態に合致するトルクを発生さ
せ、切換時のトルク差によるショックを抑制する多気筒
２サイクル機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンにおいては、クランク軸が１回
転する間に掃気、吸入、爆発、排気を行って動力を発生
する２サイクルエンジンがある。
転する間に掃気、吸入、爆発、排気を行って動力を発生
する２サイクルエンジンがある。
【０００３】この２サイクルエンジンは、クランク軸
と、このクランク軸にクランクピンを介してコンロッド
の大端部を設け、このコンロッドの小端部にピストンピ
ンを介してピストンを設け、このピストンをシリンダ内
に往復動可能に設けている。
と、このクランク軸にクランクピンを介してコンロッド
の大端部を設け、このコンロッドの小端部にピストンピ
ンを介してピストンを設け、このピストンをシリンダ内
に往復動可能に設けている。
【０００４】前記多気筒２サイクル機関としては、実開
平３−５９４９号公報に開示されるものがある。この公
報に開示される多気筒２サイクル内燃機関は、機関給気
通路内に設けられたスロットル弁の下流に過給機を設
け、過給機を迂回してスロットル弁と過給機との間の給
気通路と過給機下流の給気通路とを連結するバイパス通
路を設けるとともに、バイパス通路を開閉制御する制御
弁を配設し、機関低負荷運転時に全気筒のうちの一部の
気筒への燃料供給を禁止して一部の気筒の運転を休止せ
しめるとともに、制御弁を閉弁せしめている。
平３−５９４９号公報に開示されるものがある。この公
報に開示される多気筒２サイクル内燃機関は、機関給気
通路内に設けられたスロットル弁の下流に過給機を設
け、過給機を迂回してスロットル弁と過給機との間の給
気通路と過給機下流の給気通路とを連結するバイパス通
路を設けるとともに、バイパス通路を開閉制御する制御
弁を配設し、機関低負荷運転時に全気筒のうちの一部の
気筒への燃料供給を禁止して一部の気筒の運転を休止せ
しめるとともに、制御弁を閉弁せしめている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の多気
筒２サイクル機関においては、気筒に吸入される吸入空
気量を検出し、この吸入空気量によって２サイクル機関
の出力トルクを推定するものがある。
筒２サイクル機関においては、気筒に吸入される吸入空
気量を検出し、この吸入空気量によって２サイクル機関
の出力トルクを推定するものがある。
【０００６】しかし、２サイクル機関においては、吸入
空気によってガス交換を行っていることにより、排気側
に一部の吸入空気が吹き抜けてしまう。
空気によってガス交換を行っていることにより、排気側
に一部の吸入空気が吹き抜けてしまう。
【０００７】この結果、上述の記載の如く、吸入空気量
を検出しても、検出値と出力トルクとが比例せず、正確
に出力トルクを推定することができないことにより、全
筒運転と減筒運転との切換時のトルク差を推定できず、
トルク差によって生ずるショックを解消することができ
ず、実用上不利であるという不都合がある。
を検出しても、検出値と出力トルクとが比例せず、正確
に出力トルクを推定することができないことにより、全
筒運転と減筒運転との切換時のトルク差を推定できず、
トルク差によって生ずるショックを解消することができ
ず、実用上不利であるという不都合がある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、この発明は、上
述不都合を除去するために、全気筒を運転させる全筒運
転時と所定の気筒を休止させる減筒運転時とを切り換え
る多気筒２サイクル機関において、２サイクル機関に空
気を供給する空気供給手段を設け、２サイクル機関への
吸入空気量を測定する空気量センサを設け、この空気量
センサからの検出信号を入力するとともに全筒運転時と
減筒運転時とにおける気筒の給気量−新気濃度特性を予
め記憶させ所望運転状態への切換時には切り換えた運転
状態に合致するトルクを発生させるべく前記給気量−新
気濃度特性により新気重量を算出し前記気筒へ所定の給
気量を供給するために前記空気供給手段を制御する制御
手段を設けたことを特徴とする。
述不都合を除去するために、全気筒を運転させる全筒運
転時と所定の気筒を休止させる減筒運転時とを切り換え
る多気筒２サイクル機関において、２サイクル機関に空
気を供給する空気供給手段を設け、２サイクル機関への
吸入空気量を測定する空気量センサを設け、この空気量
センサからの検出信号を入力するとともに全筒運転時と
減筒運転時とにおける気筒の給気量−新気濃度特性を予
め記憶させ所望運転状態への切換時には切り換えた運転
状態に合致するトルクを発生させるべく前記給気量−新
気濃度特性により新気重量を算出し前記気筒へ所定の給
気量を供給するために前記空気供給手段を制御する制御
手段を設けたことを特徴とする。
【０００９】
【作用】上述の如く発明したことにより、所望運転状態
への切換時には、制御手段によって給気量−新気濃度特
性により新気重量を算出するとともに、空気供給手段を
制御して気筒へ所定の給気量を供給し、切り換えた運転
状態に合致するトルクを発生させ、切換時のトルク差に
よるショックを抑制している。
への切換時には、制御手段によって給気量−新気濃度特
性により新気重量を算出するとともに、空気供給手段を
制御して気筒へ所定の給気量を供給し、切り換えた運転
状態に合致するトルクを発生させ、切換時のトルク差に
よるショックを抑制している。
【００１０】
【実施例】以下図面に基づいてこの発明の実施例を詳細
に説明する。
に説明する。
【００１１】図１〜図５はこの発明の実施例を示すもの
である。図２において、２は多気筒２サイクル機関（以
下「２サイクル機関」という）、４は吸気通路、６は排
気通路である。
である。図２において、２は多気筒２サイクル機関（以
下「２サイクル機関」という）、４は吸気通路、６は排
気通路である。
【００１２】前記２サイクル機関２の吸気通路４途中
に、上流側からスロットルバルブ８と掃気用の過給機１
０と、サージタンク１２と、２サイクル機関２に指向す
るインジェクタ１４とを順次配設する。
に、上流側からスロットルバルブ８と掃気用の過給機１
０と、サージタンク１２と、２サイクル機関２に指向す
るインジェクタ１４とを順次配設する。
【００１３】また、前記スロットルバルブ８をバイパス
するバイパス通路１６を設け、このバイパス通路１６の
下流側開口１６ｂを前記過給機１０よりも上流側の吸気
通路４に連絡して設けるとともに、バイパス通路１６途
中にエアバイパスバルブ１８を設ける。
するバイパス通路１６を設け、このバイパス通路１６の
下流側開口１６ｂを前記過給機１０よりも上流側の吸気
通路４に連絡して設けるとともに、バイパス通路１６途
中にエアバイパスバルブ１８を設ける。
【００１４】更に、前記過給機１０をバイパスするエア
制御通路２０を設け、このエア制御通路２０の上流側開
口２０ａを前記バイパス通路１６の下流側開口１６ｂよ
りも下流側の吸気通路４に連絡して設けるとともに、下
流側開口２０ｂを前記サージタンク１２よりも上流側の
吸気通路４に連絡して設け、前記エア制御通路２０途中
にはエア制御バルブ２２を設ける。
制御通路２０を設け、このエア制御通路２０の上流側開
口２０ａを前記バイパス通路１６の下流側開口１６ｂよ
りも下流側の吸気通路４に連絡して設けるとともに、下
流側開口２０ｂを前記サージタンク１２よりも上流側の
吸気通路４に連絡して設け、前記エア制御通路２０途中
にはエア制御バルブ２２を設ける。
【００１５】そして、前記２サイクル機関２に空気を供
給する空気供給手段２４を設け、２サイクル機関２への
吸入空気量を測定する空気量センサ２６を設け、この空
気量センサ２６からの検出信号を入力するとともに全筒
運転時と減筒運転時とにおける気筒の給気量−新気濃度
特性を予め記憶させ所望運転状態への切換時には切り換
えた運転状態に合致するトルクを発生させるべく前記給
気量−新気濃度特性により新気重量を算出し前記気筒へ
所定の給気量を供給するために前記空気供給手段２４を
制御する制御手段２８を設ける構成とする。
給する空気供給手段２４を設け、２サイクル機関２への
吸入空気量を測定する空気量センサ２６を設け、この空
気量センサ２６からの検出信号を入力するとともに全筒
運転時と減筒運転時とにおける気筒の給気量−新気濃度
特性を予め記憶させ所望運転状態への切換時には切り換
えた運転状態に合致するトルクを発生させるべく前記給
気量−新気濃度特性により新気重量を算出し前記気筒へ
所定の給気量を供給するために前記空気供給手段２４を
制御する制御手段２８を設ける構成とする。
【００１６】詳述すれば、前記空気供給手段２４は、ス
ロットルバルブ８とエアバイパスバルブ１８とエア制御
バルブ２２とからなり、これらバルブ８、１８、２２の
少なくとも一のバルブの開閉制御によって空気を供給す
るものである。
ロットルバルブ８とエアバイパスバルブ１８とエア制御
バルブ２２とからなり、これらバルブ８、１８、２２の
少なくとも一のバルブの開閉制御によって空気を供給す
るものである。
【００１７】また、前記空気量センサ２６は、エア制御
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設し、空気供給手段２４、つまり
バルブ８、１８、２２の少なくとも一のバルブによる空
気量を検出する。
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設し、空気供給手段２４、つまり
バルブ８、１８、２２の少なくとも一のバルブによる空
気量を検出する。
【００１８】前記制御手段２８には、スロットルバルブ
８と、インジェクタ１４と、エアバイパスバルブ１８
と、エア制御バルブ２２と、空気量センサ２６とが夫々
接続されている。
８と、インジェクタ１４と、エアバイパスバルブ１８
と、エア制御バルブ２２と、空気量センサ２６とが夫々
接続されている。
【００１９】そして、前記制御手段２８に、図３に示す
如き全筒運転時と減筒運転時とにおける気筒の給気量−
新気濃度特性を予め記憶させる。この特性は、空気量セ
ンサ２６にて測定された空気量と、掃気後の筒内の新気
濃度（＝掃気効率）との関係を示すものである。
如き全筒運転時と減筒運転時とにおける気筒の給気量−
新気濃度特性を予め記憶させる。この特性は、空気量セ
ンサ２６にて測定された空気量と、掃気後の筒内の新気
濃度（＝掃気効率）との関係を示すものである。
【００２０】前記気筒の給気量−新気濃度特性は、全筒
運転時の給気量−新気濃度特性ａと、減筒運転時の給気
量−新気濃度特性ｂとからなる。
運転時の給気量−新気濃度特性ａと、減筒運転時の給気
量−新気濃度特性ｂとからなる。
【００２１】全筒運転に対する減筒運転の領域は、図４
に示す如く、エンジン回転数と空気量とによって決定さ
れる。
に示す如く、エンジン回転数と空気量とによって決定さ
れる。
【００２２】次に、図１の制御用フローチャートに沿っ
て作用を説明する。
て作用を説明する。
【００２３】前記２サイクル機関２の駆動時に制御用プ
ログラムがスタート（１００）し、図４のエンジン回転
数と空気量との関係から運転領域を判定（１０２）す
る。
ログラムがスタート（１００）し、図４のエンジン回転
数と空気量との関係から運転領域を判定（１０２）す
る。
【００２４】そして、全筒運転と減筒運転との切換時で
あるか否かの判断（１０４）を行い、判断（１０４）が
ＹＥＳの場合には、全筒運転から減筒運転への切換時、
例えば全気筒数の１／２の気筒数に減少させる切換時で
あるか否かの判断（１０６）に移行させ、判断（１０
４）がＮＯの場合には、エンド（１２６）に移行させ
る。
あるか否かの判断（１０４）を行い、判断（１０４）が
ＹＥＳの場合には、全筒運転から減筒運転への切換時、
例えば全気筒数の１／２の気筒数に減少させる切換時で
あるか否かの判断（１０６）に移行させ、判断（１０
４）がＮＯの場合には、エンド（１２６）に移行させ
る。
【００２５】上述の判断（１０６）がＹＥＳの場合に
は、前記空気量センサ２６からの測定値ＱA （Ａ：気筒
数）から全筒運転時の新気濃度ηA の算出（１０８）に
移行させ、判断（１０６）がＮＯ、つまり減筒運転から
全筒運転への切換時である場合には、前記空気量センサ
２６からの測定値Ｑ’A/2 から減筒運転時の新気濃度
η’A/2 の算出（１１０）に移行させる。
は、前記空気量センサ２６からの測定値ＱA （Ａ：気筒
数）から全筒運転時の新気濃度ηA の算出（１０８）に
移行させ、判断（１０６）がＮＯ、つまり減筒運転から
全筒運転への切換時である場合には、前記空気量センサ
２６からの測定値Ｑ’A/2 から減筒運転時の新気濃度
η’A/2 の算出（１１０）に移行させる。
【００２６】前記空気量センサ２６からの測定値ＱA か
ら全筒運転時の新気濃度ηA の算出（１０８）処理にお
いては、空気量センサ２６からの測定値ＱA を制御手段
２８に入力させ、予め記憶させた図３に示す如き全筒運
転時の給気量−新気濃度特性ａによって全筒運転時の新
気濃度ηA を求めるものである。
ら全筒運転時の新気濃度ηA の算出（１０８）処理にお
いては、空気量センサ２６からの測定値ＱA を制御手段
２８に入力させ、予め記憶させた図３に示す如き全筒運
転時の給気量−新気濃度特性ａによって全筒運転時の新
気濃度ηA を求めるものである。
【００２７】また、前記空気量センサ２６からの測定値
Ｑ’A/2 から減筒運転時の新気濃度η’A/2 の算出（１
１０）処理においては、空気量センサ２６からの測定値
Ｑ’A/2 を制御手段２８に入力させ、予め記憶させた図
３に示す如き減筒運転時の給気量−新気濃度特性ｂによ
って減筒運転時の新気濃度η’A/2 を求める。
Ｑ’A/2 から減筒運転時の新気濃度η’A/2 の算出（１
１０）処理においては、空気量センサ２６からの測定値
Ｑ’A/2 を制御手段２８に入力させ、予め記憶させた図
３に示す如き減筒運転時の給気量−新気濃度特性ｂによ
って減筒運転時の新気濃度η’A/2 を求める。
【００２８】上述の全筒運転時の新気濃度ηA の算出
（１０８）処理の後に、式 ηA/2 ＝２・ηA ×ｋ により減筒運転時の新気濃度ηA/2 を求める（１１
２）。つまり、全筒運転時の新気重量がηA ・Ｇg （Ｇ
g ：筒内の全空気重量）として計算でき、半分の気筒を
停止する際に、合致するトルクを出力させるためには１
気筒当り２倍の新気を吸入させる必要があるとともに、
減筒運転時には休止気筒よりも稼動気筒に空気が入り難
いことを考慮して、減筒運転時の新気重量を、 ２×ηA ・Ｇg ×ｋ ｋ＞１ とすると、上記式を導びくことができる。
（１０８）処理の後に、式 ηA/2 ＝２・ηA ×ｋ により減筒運転時の新気濃度ηA/2 を求める（１１
２）。つまり、全筒運転時の新気重量がηA ・Ｇg （Ｇ
g ：筒内の全空気重量）として計算でき、半分の気筒を
停止する際に、合致するトルクを出力させるためには１
気筒当り２倍の新気を吸入させる必要があるとともに、
減筒運転時には休止気筒よりも稼動気筒に空気が入り難
いことを考慮して、減筒運転時の新気重量を、 ２×ηA ・Ｇg ×ｋ ｋ＞１ とすると、上記式を導びくことができる。
【００２９】そして、減筒運転時の新気濃度ηA/2 から
給気量ＱA/2 の算出（１１４）処理を行う。この処理
は、制御手段２８に予め記憶させた図３に示す如き減筒
運転時の給気量−新気濃度特性ｂによって給気量ＱA/2
を求める。
給気量ＱA/2 の算出（１１４）処理を行う。この処理
は、制御手段２８に予め記憶させた図３に示す如き減筒
運転時の給気量−新気濃度特性ｂによって給気量ＱA/2
を求める。
【００３０】求めた給気量ＱA/2 をＱ0 と置き換え（１
１６）、Ｑ＝Ｑ0 となるように前記制御手段２８によっ
て空気供給手段２４、つまりバルブ８、１８、２２の少
なくとも一のバルブを制御（１１８）し、エンド（１２
６）に移行させる。
１６）、Ｑ＝Ｑ0 となるように前記制御手段２８によっ
て空気供給手段２４、つまりバルブ８、１８、２２の少
なくとも一のバルブを制御（１１８）し、エンド（１２
６）に移行させる。
【００３１】また、逆に減筒運転から全筒運転への切換
時に行う前記空気量センサ２６からの測定値Ｑ’A/2 か
ら減筒運転時の新気濃度η’A/2 の算出（１１０）処理
後には、式 η’A ＝η’A/2 ×１／２ｋ により全筒運転時の新気濃度η’A を求める（１２
０）。
時に行う前記空気量センサ２６からの測定値Ｑ’A/2 か
ら減筒運転時の新気濃度η’A/2 の算出（１１０）処理
後には、式 η’A ＝η’A/2 ×１／２ｋ により全筒運転時の新気濃度η’A を求める（１２
０）。
【００３２】そして、全筒運転時の新気濃度η’A から
給気量Ｑ’A の算出（１２２）処理を行う。この処理
は、制御手段２８に予め記憶させた図３に示す如き減筒
運転時の給気量−新気濃度特性ａによって給気量Ｑ’A
を求める。
給気量Ｑ’A の算出（１２２）処理を行う。この処理
は、制御手段２８に予め記憶させた図３に示す如き減筒
運転時の給気量−新気濃度特性ａによって給気量Ｑ’A
を求める。
【００３３】求めた給気量Ｑ’A をＱ0 と置き換え（１
１６）、Ｑ＝Ｑ0 となるように前記制御手段２８によっ
て空気供給手段２４、つまりバルブ８、１８、２２の少
なくとも一のバルブを制御（１１８）し、エンド（１２
６）に移行させる。
１６）、Ｑ＝Ｑ0 となるように前記制御手段２８によっ
て空気供給手段２４、つまりバルブ８、１８、２２の少
なくとも一のバルブを制御（１１８）し、エンド（１２
６）に移行させる。
【００３４】ここで、前記空気供給手段２４としてエア
制御バルブ２２を使用した際の動作について説明する。
図５に示す如く、全筒運転から減筒運転への切換時に、
エア制御バルブ２２を解放状態から閉鎖状態に切り換え
るとともに、減筒運転から全筒運転への切換時には、エ
ア制御バルブ２２を閉鎖状態から解放状態に切り換える
ことにより、２サイクル機関２への吸入空気量を変更さ
せることができる。
制御バルブ２２を使用した際の動作について説明する。
図５に示す如く、全筒運転から減筒運転への切換時に、
エア制御バルブ２２を解放状態から閉鎖状態に切り換え
るとともに、減筒運転から全筒運転への切換時には、エ
ア制御バルブ２２を閉鎖状態から解放状態に切り換える
ことにより、２サイクル機関２への吸入空気量を変更さ
せることができる。
【００３５】これにより、前記空気供給手段２４によっ
て２サイクル機関２へ確実に空気を供給することがで
き、実用上有利である。そして、前記スロットルバルブ
８とエアバイパスバルブ１８とエア制御バルブ２２との
少なくとも一のバルブを前記空気供給手段２４として使
用しても、同様の効果を奏することができる。
て２サイクル機関２へ確実に空気を供給することがで
き、実用上有利である。そして、前記スロットルバルブ
８とエアバイパスバルブ１８とエア制御バルブ２２との
少なくとも一のバルブを前記空気供給手段２４として使
用しても、同様の効果を奏することができる。
【００３６】また、前記空気量センサ２６を、エア制御
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設したことにより、２サイクル機
関２への吸入空気量を正確に測定することができ、制御
の信頼性を向上し得る。
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設したことにより、２サイクル機
関２への吸入空気量を正確に測定することができ、制御
の信頼性を向上し得る。
【００３７】更に、前記制御手段２８によって所定の給
気量を供給するために空気供給手段２４を制御すること
により、給気量−新気濃度特性によって切り換えた運転
状態に合致するトルクを正確に算出することができ、所
望運転状態への切換時りトルク差によるショックを抑制
し得て、実用上有利である。
気量を供給するために空気供給手段２４を制御すること
により、給気量−新気濃度特性によって切り換えた運転
状態に合致するトルクを正確に算出することができ、所
望運転状態への切換時りトルク差によるショックを抑制
し得て、実用上有利である。
【００３８】更にまた、前記制御手段２８のプログラム
の変更のみで対処し得ることにより、構成が複雑化する
惧れが全くなく、コストを低廉に維持し得て、経済的に
有利である。
の変更のみで対処し得ることにより、構成が複雑化する
惧れが全くなく、コストを低廉に維持し得て、経済的に
有利である。
【００３９】
【発明の効果】以上詳細に説明した如くこの発明によれ
ば、多気筒２サイクル機関に空気を供給する空気供給手
段を設け、２サイクル機関への吸入空気量を測定する空
気量センサを設け、空気量センサからの検出信号を入力
するとともに全筒運転時と減筒運転時とにおける気筒の
給気量−新気濃度特性を予め記憶させ所望運転状態への
切換時に、切り換えた運転状態に合致するトルクを発生
させるべく給気量−新気濃度特性により新気重量を算出
し気筒へ所定の給気量を供給するために空気供給手段を
制御する制御手段を設けたので、空気供給手段によって
２サイクル機関へ確実に空気を供給することができ、空
気量センサによって２サイクル機関への吸入空気量を正
確に測定することができ、制御の信頼性を向上し得る。
また、前記制御手段によって所定の給気量を供給するた
めに空気供給手段を制御することにより、給気量−新気
濃度特性によって切り換えた運転状態に合致するトルク
を正確に算出することができ、所望運転状態への切換時
りトルク差によるショックを抑制し得て、実用上有利で
ある。更に、前記制御手段のプログラムの変更のみで対
処し得ることにより、構成が複雑化する惧れが全くな
く、コストを低廉に維持し得て、経済的に有利である。
ば、多気筒２サイクル機関に空気を供給する空気供給手
段を設け、２サイクル機関への吸入空気量を測定する空
気量センサを設け、空気量センサからの検出信号を入力
するとともに全筒運転時と減筒運転時とにおける気筒の
給気量−新気濃度特性を予め記憶させ所望運転状態への
切換時に、切り換えた運転状態に合致するトルクを発生
させるべく給気量−新気濃度特性により新気重量を算出
し気筒へ所定の給気量を供給するために空気供給手段を
制御する制御手段を設けたので、空気供給手段によって
２サイクル機関へ確実に空気を供給することができ、空
気量センサによって２サイクル機関への吸入空気量を正
確に測定することができ、制御の信頼性を向上し得る。
また、前記制御手段によって所定の給気量を供給するた
めに空気供給手段を制御することにより、給気量−新気
濃度特性によって切り換えた運転状態に合致するトルク
を正確に算出することができ、所望運転状態への切換時
りトルク差によるショックを抑制し得て、実用上有利で
ある。更に、前記制御手段のプログラムの変更のみで対
処し得ることにより、構成が複雑化する惧れが全くな
く、コストを低廉に維持し得て、経済的に有利である。
【図１】この発明の実施例を示す多気筒２サイクル機関
の制御用フローチャートである。
の制御用フローチャートである。
【図２】多気筒２サイクル機関の構成図である。
【図３】気筒の給気量−新気濃度特性を示す図である。
【図４】エンジン回転数と空気量とからなる全筒運転に
対する減筒運転の領域を示す図である。
対する減筒運転の領域を示す図である。
【図５】空気供給手段としてエア制御バルブを使用した
際の動作を示す概略タイムチャートである。
際の動作を示す概略タイムチャートである。
２ 多気筒２サイクル機関 ４ 吸気通路 ６ 排気通路 ８ スロットルバルブ １０ 過給機 １２ サージタンク １４ インジェクタ １６ バイパス通路 １８ エアバイパスバルブ ２０ エア制御通路 ２２ エア制御バルブ ２４ 空気供給手段 ２６ 空気量センサ ２８ 制御手段
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１１月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】また、前記空気量センサ２６は、エア制御
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設し、２サイクル機関２へ供給す
る空気量を検出する。
通路２０の下流側開口２０ｂと前記サージタンク１２と
の間の吸気通路４に配設し、２サイクル機関２へ供給す
る空気量を検出する。
Claims (1)
- 【請求項１】 全気筒を運転させる全筒運転時と所定の
気筒を休止させる減筒運転時とを切り換える多気筒２サ
イクル機関において、２サイクル機関に空気を供給する
空気供給手段を設け、２サイクル機関への吸入空気量を
測定する空気量センサを設け、この空気量センサからの
検出信号を入力するとともに全筒運転時と減筒運転時と
における気筒の給気量−新気濃度特性を予め記憶させ所
望運転状態への切換時には切り換えた運転状態に合致す
るトルクを発生させるべく前記給気量−新気濃度特性に
より新気重量を算出し前記気筒へ所定の給気量を供給す
るために前記空気供給手段を制御する制御手段を設けた
ことを特徴とする多気筒２サイクル機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23031794A JPH0874609A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 多気筒２サイクル機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23031794A JPH0874609A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 多気筒２サイクル機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0874609A true JPH0874609A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16905942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23031794A Pending JPH0874609A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 多気筒２サイクル機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0874609A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10697386B2 (en) | 2015-12-08 | 2020-06-30 | Continental Automotive France | Method and device for determining the air flow rate entering the intake manifold of a two-stroke engine |
-
1994
- 1994-08-31 JP JP23031794A patent/JPH0874609A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10697386B2 (en) | 2015-12-08 | 2020-06-30 | Continental Automotive France | Method and device for determining the air flow rate entering the intake manifold of a two-stroke engine |
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