JPH07502311A - スライバの紡績装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 スライバの紡績装置 この発明は請求の範囲Ｉの前提部分の記載にかかるスライバの紡績装置に関する ものである。

ジェット紡績のための装置はＤＥ３５４１２１９Ａｌから公知である。この装置 はインジェクタ部と：このインジェクタ部に近接した仮撚部とから構成される。

インジェクタ及び仮撚部はスライバを牽伸するためのドラフト装置の直下流に位 置している。この装置では良好な糸を製造することが可能である。しかしながら 、芯糸への縁糸の巻き付けを充分満足に行なうことができない。

ＥＰ−Ａ−４１８６９４が開示するノズル装置はインサートによって糸通路に“ 肩部”を形成し、かつ通過方向において肩部の背後のダクトに開口する入口孔を 備えている。この配置は正しい方向への一段階ではあるが、依然として最適な対 策ではない。

ＢＰ−Ａ−４４９０７３及びＢＰ−Ａ−４５０３７１はジェット紡績に適したド ラフト機構を開示している。　システムの最適化を図るために重要なことは、種 々の構成要素の機能を可能な限りにおいて分離し、かつこれらを別個に考慮する ことである。このように考え方からすると、最適なジェット紡績システムは３個 の実質的な構成要素から成るものである。即ち、 一所定の“送出幅″をもって牽伸繊維で充填されるドラフト機構等の装置（ＤＢ −Ａ−３５４２１９等参照）−繊維構造体中に仮撚を発生し、加熱された芯糸と この芯糸から突出する緯糸（Ｒａｎｄｆａｓｅｎ）を生成せしめる仮撚加熱スピ ンドル−ドラフト機構と仮撚加熱スピンドルとの間に配置され、縁糸を芯糸の周 囲に巻き付けるインジェクタ部この発明の目的はこれらのエレメントが各々その 機能を最善に達成することができ、かつその機能の達成時にシステムの他のエレ メントを全焦損なうことがないようにすることを目的とする。

この目的は請求の範囲１の特徴部分により本発明によって達成することができる 。このスライバはドラフト機構において牽伸され、かつ拡開され、最初はこの状 態でインジェクタ部に達する。ここで、縁糸は吸引され、かつ加熱エレメントの 加熱効果によって仮撚された糸芯上の成る位置をとる。仮撚エレメントでは、通 過開口は最初はスライバのために狭く、次いで房状に拡開される。房状の拡張部 の直後において、空気入口孔が仮撚加熱エレメントの内部空間に開口している。

空気人口孔の領域においてスライバは仮撚加熱エレメントの内壁面に近接して位 置しない。かくして、空気入口孔を通して仮撚加熱エレメントの内部空間に流入 した空気ジェットは繊維構造体に衝突し、この繊維構造体はこの領域では仮撚加 熱エレメントの内壁を通して横方向に案内を受けない。従って、この位置では空 気ジェットは繊維構造体の繊維に作用するためには非常に良好な位置を占める。

仮撚加熱エレメントの内部空間内をらせん状に移動する繊維構造の壁面に沿って 摺動しないスライバの部分は空気流を通して曲りくねって移動される。この発明 では入口孔を通して流れる空気の作用箇所が良好であることから、良好な加熱効 果を得ることができる。この撚りはドラフト機構まで連なり、ドラフト機構にお いて被覆繊維が紡出三角形の外側に形成される。このことは紡出三角形を狭める 働きをする。スライバはドラフト機構を出てくるがそのときの幅はインジェクタ ノズルの内径の少なくとも１．５倍である。

このようにして、ドラフト機構の出口でのスライバの幅は紡出三角形より拡開さ れる。このようなカバー繊維の意図的な形成により、最終的には平行化される芯 部の繊維の、緯糸による良好な被覆が実現され、換言すれば糸の必要強力を得る ことができる。

インジェクタ部に比較して仮撚エレメントを短縮して構成することによって仮撚 形成を最適にすることができると共に、芯糸に対して縁糸の均等分布（芯糸被覆 ）を達成することができる。縁糸の均等分布はその実現のために均等の被覆を行 なわしめるような条件の付与ということにより達成される。そのためには、流れ 条件が維持されており、そこから惹起される回転運動により被覆を行わしめる必 要がある。インジェクタ部の壁面の摩擦は積極的な役割を果たすものである。

加熱エレメントの場合は仮撚エレメントの壁面における糸の摩擦はできる限りに おいて少ないことが要求される。それは、かかる摩擦は仮撚の付与性を損なうか らである。与えられた仮撚で可能な最大の送り出し速度は糸速度を高めることに よっても増大することができる。しかしながら、仮撚エレメントの長さの選定は 糸においてらせんが形成され、空気流の影響下で、現実の仮撚付与器として機能 するように選定すべきである。

インジェクタ部の長さは好ましくは仮撚エレメントの長さより３０％、必要な場 合は１００％まで長い。好ましい実施例ではインジェクタ部は仮撚エレメントよ り５０％長い。

仮撚部材の長さは２５と３５ｍｍの間（好ましくは３０ｍｍ）で選定することが できる。インジェクタ部の長さは好ましくは４０ｍｍより短くはない。

仮撚エレメントにおいて生じた回転がドラフト機構まで戻るように伝わることは インジェクタエレメントが実質的に一定の筒状内部部材を有している場合は特に 好適である。このようにして、糸の回転は損なわれることがない。加えて、これ は摩擦損失を小さくし、糸に対する損傷を殆ど起こさない。インジェクタエレメ ント中での糸の低摩擦回転を行わせることができるのは、特に、仮撚エレメント の拡張内径がインジェクタ部の内径と等しいかそれより小さいときである。

カバー繊維上で空気流の特に好適な屈曲（クランク）効果を達成するためには、 屑状拡開部からの空気入口孔の距離が仮撚エレメントの内径の差、即ち、肩部の 高さに等しいかこれより小さいことが必要であることが判った。このようにして 、空気流の、被覆繊維に対する良好な作用点を確保することができる。

特に好適な実施例は仮撚エレメントの内径が２．２から２．８ｍの間のときであ ることが判った。

空気導入孔の軸線がその投影において仮撚エレメントの内部空間の軸線に対して 直角に配置されているとき、糸に作用する空気流は特に効果的であった。繊維は 肩部の直後で空気流を受け強力に回転される。

複数の空気入口が糸に作用した場合は糸に対して好都合な均等な力が付与される 。この点に関して空気入口はＢＰ−Ａ−４８９６８６に準じて仮撚エレメントの 内部空間に対して接線方向にかつ半径外方に開口しているのが好ましい。

拡開内径の長さに対する比は１：６がらｌ：１６までが仮撚エレメントの好まし い長さと判った。１：１２から１＋１４までの比にあっては最も良好な品質及び 強度が得られた。

インジェクタ部に配置される入口孔はインジェクタ部の軸線に対して３０°の角 度で配置されるのが好適である。縁糸による芯繊維の好適な被覆はにおいてはド ラフト機構がら出てくるスライバの幅はインジェクタ部の内径より大きくなって いる。スライバの幅をインジェクタ部の内径の１．５倍とすることが好ましい。

この場合において、スライバは空気流にルーズな状態で供給され、かくして容易 に加熱することができる。

一実施例では仮撚エレメントの扉状の拡開部からの空気入口孔のキャリヤは０． ５ｍｍより短い。このようにして、極めて良好な紡出結果を達成することができ る。

以下、この発明の詳細を次の添付図面を参照しながら説明する。

第１図は仮撚エレメントを示す。

第２図は屑状拡開部の詳細を示す。

第３図は空気入口孔の領域での仮撚エレメントを通しての断面図である。

第４図は適当なドラフト機構の側面図である。

第５図は＋ｒ力方向第４図）より示す図である。

第６図から第１１図は第１図及び第２図により現される部分の効果を説明する概 略図である。

第１図はスライバの紡糸のためのこの発明の装置を示す。インジェクタ部ｌ及び 仮撚エレメント２は空気式の仮撚装置を構成する。

この仮撚装置はスライバ（図示しない）の通過方向において送出ローラ対３．４ の下流に配置されている。送出ローラ対３．４はドラフト機構の最後のローラ対 であり、供給スライバは牽伸され紡績糸の強度をもつに至る。送出ローラ３．４ からの到着するスライバの幅はインジェクタ部ｌの内径Ａより広い。送出ローラ ３．４から出て来るスライバはインジェクタ部１の内部チャンバ１２に達する。

内部チャンバ１２において、スライバは空気流の作用を受けるが、この空気流は 空気入口孔１０．１１を通して内部チャンバＩ２に達するものである。空気入口 孔１０．１１はインジェクタ部ｌ内に角度αをもって配置されている。投影面に おいてインジェクタ部１の軸線と空気入口の軸線との間の略３０°の角度が好ま しいことが判っている。この角度αで後のカバー繊維の良好な案内を得るために 特に好ましい。

摩擦を可能な限りにおいて最小とし、かつ送出ローラ３．４上でのニップ点まで の良好な連続性を得るためにインジェクタ部ｌの内部チャンバ１２はシリンダ状 に配置されている。

仮撚エレメント２はインジェクタ部ｌの下流に僅かな距離をもって配置されてい る。仮撚エレメント２に流入する際にスライバは最初は挟小部２２０に案内され る。挟小部２２０の径Ｃはインジェクタ部Ｉの径Ａより小さい。直径Ｃはその挟 小部が糸の撚止めとして機能するようには細くないし、若しくは挟小部を通して の通過の際に糸と係合することによりこれを閉塞してしまうほどには細くない。

直径りの屑状拡開部が挟小部２２０に継続する。直径りとしては２．２と２．８ ｍｍとの間の値が好ましいことが判っている。挟小部２２０は同部分の壁面での 糸の摩擦を小さく維持することができるように短いものでなければならない。直 径りに対する屑状拡開部の直後に空気入口孔２００．２１０が形成され、この空 気入口孔２００．２１０を通して空気は内部チャンバ２３０に流入される。扉状 の拡開部は流入空気をして、内部チャンバ２３０に位置する糸部分に好適に衝突 せしめる作用を達成する。空気の作用により糸に良好な仮撚を付与することが可 能となる。糸は空気入口孔２００．２１０の位置での内部チャンバ２３０の壁面 に沿って摺動せず、空気流によってクランク状に回転せしめられる。

この回転は送出ローラ３．４上のニップ点まで広い範囲に進められる。

挟小部２２０において撚りの減少がないことにより、安定な紡出条件を得ること ができ、糸の強力を高めることができる。糸芯の周囲に巻き付くカバー繊維の生 成が、ドラフト機構を出てくるスライバの幅の故に、所期のように行われる。こ のようにして、糸の外側の繊維による内側繊維の好適な被覆及び糸の必要な強力 を得ることができる。

インジェクタ部の内径へが大きいことにより、仮撚エレメント２への糸の供給は その良好な回転が起こるように行われる。このようにして、糸の部分に空気入口 ２００．２１０を通して働く空気流が大きな腕長を持つことになる。その投影に おいて、仮撚エレメント２の軸線に対する空気入口２００．２１０の矩形配置に より糸の良好な回転を得ることができる。　インジェクタ部ｌ及び仮撚エレメン ト２において回転する糸の部分の摩擦力を減少させるために、仮撚エレメント２ をインジェクタ部ｌより短く配置することが好適である。このようにして、内側 チャンバ２３０の内壁への摩擦による糸の損傷を実質的に防止することができる 。その結果、糸に高い品質を持たせることができる。

最適な長さ関係を第６図から第１１図を参照してより詳細に説明する。試験によ れば仮撚エレメント２の長さは略３０　ｍｍ（２５ｍｍと３５　ｍｍとの間）と することができる。空気入口開口とノズル出口との間の部分的な長さは略２０　 ｍｍ（１８ｍｍと２２　ｍｍとの間）とすることができる。

特に好適な配置では仮撚エレメント２の拡開内径りに対する長さしの比はｌ二重 から１＝１６である。内側チャンバ２３０は糸の通過方向では円錐状に拡開する ことができる。これは第１図において破線にて示される。内部チャンバ２３０に 円錐状拡開部を形成することにより一層の糸摩擦を減少を図ることが可能である 。しかしながら、インジェクタ部ｌの内部チャンバ１２はシリンダ状に配置する ことが好ましい。

試験によればインジェクタ部１１は長さは略４５　ｍｍ（４０ｍｍと５０　ｍｍ との間）とすることが好ましい。二つ以上の空気入口を設ける必要はなく、イン ジェクタ部の中央１／３に配置することができる。インジェクタ部の空気入口孔 と出口との間の領域の長さは好ましくはカバー繊維の離間部分の長さと大略等し い。

ノズルは可能な限りにおいてドラフト機構の送出ローラに近接して設置する必要 がある。かくして、インジェクタ部１により惹起される吸引流は“縁部繊維”を ノズルに案内する位置をとることになる。径が大きいことはこの吸引効果に対し て育利となる。

第２図は屑状の拡開部及び空気入口孔２００．２１０の配置を示す。入口チャン バ２３０に対する挟小部２２０の拡開によって高さＣの肩部が形成される結果と なる。かくして、スライバ上への空気流の特に効果的な作用が得られるのは、屑 状拡開部からの空気入口孔２１０の距離すが仮撚エレメントの内径の差等しいか それより大きいとき、即ち、肩部の高さＣより小さいか若しくは等しいときであ る。０．５ｍｍの距離すが特に好適な値である。空気入口孔２００．２１０はそ の直径としては大略０．３ｍｍであるのが特に好適である。

第３図は空気入口孔２００．２１０の領域での仮撚エレメント２を通しての断面 図である。空気入口孔２００．２１０は横方向のオフセットｄを有している。空 気入口孔２００．２１０は内部チャンバ２３０に対してその接線方向に開口して いる。仮撚エレメント２上の空気入口孔２００゜２１０のオフセットｄに応じて 、空気入口孔１０．１１はインジェクタ部ｌにも開口することができる。糸部分 を回転させる空気流の作用はこの横方向のオフセット配置により特に良好とする ことができる。

複数の空気入口孔がインジェクタ部ｌ及び仮撚エレメントの周囲に均等に配置さ れていることが特に好ましい。好ましい配置では少なくとも４個、より好適には ８個の空気導入孔が設けられる。孔の数が多いほど、断面積は小さくし、これに より最終的な孔の数は制限を受ける。数が多いことにより仮撚エレメント２のダ クト内でのより実質的に均等な渦の形成を行うことができ、仮撚の生成のための 糸へのエネルギ伝達に好適となる。

第４図において、符号１１０．１２０はドラフト機構の入口ローラ対である。ス ライバは予備ドラフト領域１３を通過し、エプロン対１６．１７の２枚の近接ス トランド間に入る。このエプロン１６．１７は底部エプロンローラ１４及び上部 エプロンローラＩ５更には偏向本体１８．１９及び３７、３８の周囲を案内され る。

偏向本体１８．１９はエプロン１６．１７の近接ストランドの端部において搬送 方向Ｆに設置され、そこから横方向に離間位置された偏移本体３７．３８及びエ プロンローラ１４．１５と協働して、下流の送出ローラの領域において比較的鋭 角α、βを確保し、この結果、二重エプロンベルト案内手段の出口が送出ローラ ２０．２１の人口ニップに位置するようにされる。

図示されるドラフト機構の主ドラフト領域はエプロンローラ対１４゜１５及び送 出ローラ対２０．２１の間に位置される。

コンデンサ２６は送出ローラ対２０．２１のニップライン２３と二重エプロンベ ルト案内手段１６．１７．１８．１９の出口の間に位置される。コンデンサは有 効な残留空間に適合するように小さく配置され、かつ第５図に示すようにエプロ ン１６．１７の幅の方向に延びる長手方向形状をなし、第４図に示すように、送 出ローラ２０．２１の表面部分に相補的に配置され、この送出ローラ２０．２１ は、送出ローラ２０．２１を向いたその表面に関して対向している。コンデンサ ２６のエプロン１６．１７を向いた表面は実質的に三角形状をなし、変移本体１ ８．１９の案内表面２４．２５の形態に実質的に適合しており、変移本体の周囲 においてエプロン２６．２７が案内され、鋭角の巻き付き角度α、βを形成して いる。

重要なことはコンデンサ２６は底部送出ローラ２０の周面上に載せられるが、上 部送出ローラ２１に対しては僅かな間隔２９をおいていることである。かくして 、低摩擦のプラスチック材料より好ましくは構成されるコンデンサ２６は一般的 に金属から構成される底部送出ローラ２０上にのみ載せられ、ここでコンデンサ ２６は僅かな摩擦でもって摺動が可能であり、一方、ゴムからなる上部送出ロー ラ２１との接触は防止される。このようにして、上部送出ローラの不所望の摩耗 及び損傷を防止することができる。

底部ローラ１１０．１４．２０は金属、特に表面硬化鋼より構成されるが、対向 ローラ１２０．１５．２１はゴム等の弾性部材により構成される。

かくして、送出ローラ２０．２１のニップライン２３と、二重エプロン案内手段 １６．１７．１８．１９の出口との間に設けられる最小の空間は第４及び５図の コンデンサを収納するハウジングとして使用することができる。ここに１．コン デンサは入口側では漏斗型であり、そのスロット３５は、底部送出ローラ２０に 面した側で底部送出ローラ２０に開口するスロット３５を形成している。

通常の吸引手段が、ローラの軸線に垂直に延びるダクト３４の形態で、第４若し くは５図に示されるドラフト機構の下方に設けられる。

ドラフト手段は１９９２年９月ｌＯ日のドイツ特許出願第４２３０３１４号のよ うに設けられる。予備ドラフト領域にコンデンサを設けることが可能であり、こ れについてはＥＰ−Ａ−４４９０７３若しくはその改良である１、　９９２年９ 月ＩＯ日のドイツ特許出願第４２３０３１７号に開示されている。

これらのコンデンサ機構は、ドラフト機構から出てくる繊維流の幅にわたって、 スライバの牽伸を損なうことなく、非常に好適な制御を可能とする。この牽伸は ＥＰ−Ａ−４４０３６１におけるエプロン装置により良好に行うことができ、こ の点は１．９９３年１月２８日の米国特許出願５Ｎ０８１０１０２６５号に開示 されている。これらの出願の内容はこの出願の一部とするものとする。

このシステムの各エレメントの影響はより詳細に第６図から第１１図にダイヤグ ラムによって説明されている。これらの単純化されたダイヤグラムは全紡糸プロ セスのうちのごく短い部分のみを現しており、即し、ドラフト機構の出口におけ る“繊維送出位置′”　（第６図）から仮撚エレメント２の出口における容易に 紡出された糸（第１１図）までの進行を各図により表している。ダイヤグラムは 種々の機能を説明するように配置されている。その縮尺は、相互間の関係も含め て、実際とは違っている。

ラインＫ（第６図）はドラフト機構の出口のニップラインを表している。インジ ェクタ部１への入口は断面にて表される。ドラフト機構により供給される繊維Ｆ の大部分は糸芯ＧＫを形成する。２つの繊維Ｆｌ及びＦ２は芯に加熱されず、後 述のようにプロセスの過程において、“カバー繊維′となる。

１つのカバー繊維Ｆ１の“前進“部分（“ヘッド“）は空気流Ｓの引張りにより インジェクタ部ｌに直接に導入される。第２のカバー繊維Ｆ２のヘッドは暫時は 部分ｌに入らない。しかしながら、二つの糸の“後端”部は芯において集合され る（さもなければ風綿として損失される）。その直後に、第７図の状態となる。

空気流による引張りにより、繊維Ｆｌは糸芯ＧＫの移動方向において“包摂点” Ｅｌから延びる。繊維Ｆ２はその包摂点から反対方向に延び、インジェクタ部の エツジ上をノズル内に引き込まれる。均一な糸構造を実現するため、カバー繊維 は相互に平行化されている必要がある。

入口下流において、包摂点Ｅｌ、　Ｆ２は孔（空気入口）　１０．１１　（第８ 及び９図）を通過する。第８図において、繊維Ｆ２は依然として運ばれてている （ヘッドは後方）と仮定する。しかしながら、包摂点Ｅ２が空気入口を極めて遅 く通過すると、繊維Ｆ２は圧縮空気流の影響下でひっくり返され、そのヘッドは 、繊維Ｆｌと同じ用に、今や前方を向けられる（第９図）。

この点に至るまで糸芯はノズルダクトの中心に位置しているとごく単純な仮定を していた。しかしながら、糸芯ＧＫはダクトの長手方向軸線の回りを回転し、そ の結果ダクト内で一種の“バルーン”（第１Ｏ図）が形成される。この糸芯ＧＫ 及びカバー繊維はダクトの内面Ｆｌに沿って摺動する。ダクトの軸線回りでの糸 芯の各回転は糸芯の回りにおいてカバー繊維を略１回転せしめる。インジェクタ 部ｌの出口ＡＧに至るまで、各カバー繊維は被覆のために役立つ全長にわたって 糸芯をカバーするようになっている。

仮撚部材２（第１１図）内での条件は異なってくる。繊維構造はここでは既に充 分な加熱を受けており、従って、ソリッドな構造どなっている。このソリッドな 構造は新規に流入される空気流によりいまやらせんに変換される。空気流自体は 加熱エレメント２内では渦Ｗを形成し、エネルギはこの渦から糸らせんに伝達さ れる。ダクトの長手方向軸線の回りでの糸の部分の回転は仮撚エレメントの“上 流”で糸芯内における上述仮撚回転を生成し、これは実質的にドラフト機構の紡 出三角形まで継続する。（仮撚エレメント２の下流では、仮撚であることに基づ いて、前記加熱は再度解かれる。しかしながら、この点はこの発明の主題ではな いことから、ここでの詳細説明は省略するものとする。） らせんの駆動のためには、ある領域で空気流がらせんに作用しないことが必要で ある。（仮撚エレメント２）この領域で必要なことは、最も均一な渦が生成され 、最大量のエネルギが渦から糸の部分に伝達されることである。しかしながら、 このプロセスは以下の要因、 一一方で、仮撚エレメント２の内壁上での摩擦等に起因して空気渦流が徐々に弱 くなること； 一他方で、糸部分とその内面との間の摩擦が糸部分の回転を阻害すること： による制限を受ける。

従って、仮撚エレメントの実際の効果（ま、カッく一繊維を巻き付Ｉするのに必 要となるインジェクタ部ｌの領域より実質Ｑ′Ｊｉこ短し）領域（ことは反対に 糸芯上での回転方向（こおり）てドラフト機構（二提供せしめる。

この発明はここに図示される実施例（こ限定されること（まな（１゜フロントベ ージの続き （３１）優先権主張番号　Ｐ４２３０３１７．６（３２）優先日　１９９２年９ 月１０日（３３）優先権主張国　ドイツ（ＤＥ）（３１）優先権主張番号　０１ ０，２６５（３２）優先日　１９９３年１月２８日（３３）優先権主張国　米国 （ＵＳ） （８１）指定回　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＥ、ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、ＰＴ、ＳＥ） 、ＪＰ、ＵＳ

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. １．ドラフト機構と、ドラフト機構の直後に配置された空気式仮撚装置とを有し 、仮撚装置はインジェクタ部（１）とインジェクタ部（１）に対して中間の空間 を介して近接して位置した仮撚エレメント（２）とより成り、かつ仮撚エレメン ト（２）の内径は肩状に拡開され、空気入口（２０，２１）は仮撚エレメント（ ２３）の内部室（２３）に対して内径の肩状の拡大部の直後において開口してい るスライバの紡糸装置において、仮撚エレメント（２）はインジェクタ部（１） より短く、仮撚エレメントの長さはらせん伏の糸条の形成が許容されるように選 択されていることを特徴とするスライバの紡績装置。
2. ２．インジェクタ部（１）は実質的に一定に留まるシリンダ状の内径部を有して いることを特徴とする請求の範囲１に記載の紡績装置。
3. ３．仮撚エレメント（２）の拡開内径（Ｄ）はインジェクタ部（１）の内径（Ａ ）に等しいかそれより小さいことを特徴とする請求の範囲１若しくは２に記載の 装置。
4. ４．仮撚エレメント（２）の拡開内径（Ｄ）は２．２から２．８ｍｍであること を特徴とする請求の範囲１から３のいずれかに記載の装置。
5. ５．仮撚エレメント（２）は、肩部の直後の拡開内径（Ｄ）の、長さ（Ｌ）に対 する比が１：６から１：１６、好ましくは１：１２から１：１４であることを特 徴とする請求の範囲１から４のいずれかに記載の装置。
6. ６．空気入口孔（２０，２１）の、肩状拡開部かの距離（ｂ）は仮撚エレメント の肩部高さ（ｃ）に等しいかそれより小さいことを特徴とする請求の範囲１から ５のいずれかに記載の装置。
7. ７．仮撚エレメント（２）の空気入口孔（２０，２１）の、肩伏拡開部からの距 離（ｂ）は０．５ｍｍに等しいかそれより小さいことを特徴とする請求の範囲１ から６のいずれかに記載の装置。
8. ８．空気入口孔（２０，２１）は、仮撚エレメント（２）の軸線に対する投影に おいて直角βをなしていることを特徴とする請求の範囲１から７のいずれかに記 載の装置。
9. ９．空気入口孔（１０，１１）の軸線はインジェクタ部（１）の軸線に対する投 影において略３０°の角度αをなすことを特徴とする請求の範囲１から８のいず れかに記載の装置。
10. １０．空気入口孔（１０，１１；２０，２１）はインジェクタ部及び／若しくは 仮撚エレメント（２）の内部チャンバ（１２，２３）に対して実質的に接線方向 に開口していることを特徴とする請求の範囲１から９のいずれかに記載の装置。
11. １１．空気入口孔（１０，１１）はインジェクタ部（１）及び／若しくは仮撚エ レメント（２）のチャンバ（１２；２３）に対して外方に開口位置しているこを 特徴とする請求の範囲１から１０のいずれかに記載の装置。
12. １２．３個若しくはそれ以上（好ましくは４つそれ以上）の空気入口孔（１０， １１；２０，２１）がインジェクタ部（１）及び／若しくは仮撚エレメント（２ ）の馬上に均等分布して設けられるこを特徴とする請求の範囲１から１１のいず れかに記載の装置。
13. １３．ドラフト機構から出てくるスライバの幅（Ｂ）はインジェクタ部（１）の 内径（Ａ）より広いことを特徴とする請求の範囲１から１２のいずれかに記載の 装置。