JPH046374A - 冷暖混在形冷凍サイクル装置 - Google Patents
冷暖混在形冷凍サイクル装置Info
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- JPH046374A JPH046374A JP10791590A JP10791590A JPH046374A JP H046374 A JPH046374 A JP H046374A JP 10791590 A JP10791590 A JP 10791590A JP 10791590 A JP10791590 A JP 10791590A JP H046374 A JPH046374 A JP H046374A
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- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 31
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 25
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 21
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 9
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- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 7
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- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 3
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Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は冷暖混在形冷凍サイクル装置に関するもので
あり、特に圧縮機能力と室外熱交換器の送風機の速度の
制御に関するものである。
あり、特に圧縮機能力と室外熱交換器の送風機の速度の
制御に関するものである。
第３図は例えば特開平１−２４７９６７号公報に示され
た従来の多室型冷暖房装置を示す構成図であり、図にお
いて、（１）は室外ユニ９ ＋−、ｆ３］は圧縮機、（
４ａ） （４ｂ）は室外機熱交換器、（２ａｌ 〜（
２ｃ）は室内ユニット、（１８４）〜（１８ｃ）は室内
熱交換器、（２１）は冷媒吐出管、（２２）は冷媒吸入
管、（１６ａ） （１６ｂ） （１７ｉ） （１７ｂ）
は切換弁、（１１）は高圧ガス管、（１３）は低圧ガス
管、（１４）は液管、（１６ａ）〜（１６ｃ） （１７
ａ）〜（１７ｃ）は切換弁、（１５ａ） 〜（１５ｅ）
、（２３ａ） （２３ｂｌは冷媒減圧器である。
た従来の多室型冷暖房装置を示す構成図であり、図にお
いて、（１）は室外ユニ９ ＋−、ｆ３］は圧縮機、（
４ａ） （４ｂ）は室外機熱交換器、（２ａｌ 〜（
２ｃ）は室内ユニット、（１８４）〜（１８ｃ）は室内
熱交換器、（２１）は冷媒吐出管、（２２）は冷媒吸入
管、（１６ａ） （１６ｂ） （１７ｉ） （１７ｂ）
は切換弁、（１１）は高圧ガス管、（１３）は低圧ガス
管、（１４）は液管、（１６ａ）〜（１６ｃ） （１７
ａ）〜（１７ｃ）は切換弁、（１５ａ） 〜（１５ｅ）
、（２３ａ） （２３ｂｌは冷媒減圧器である。
次に動作について説明する。室内ユニッＩ−（２ａ）と
（２ｂ）が暖房運転のモードで室内ユニット（２Ｃ）が
冷房運転のモードになった壜台を想定する。圧縮機（３
２）の能力は負荷の多い暖房モードの室内ユニッ１−（
２ａ）と（２ｂ）に合わせて決定し、室外ユニット（１
）の熱交換器（４ａ） （４ｂ）の容量は室内ユニット
（２＆）（２ｂ）の暖房負荷合計値から室内ユニット（
２ｃ）の冷房負荷合計値を差し引いた量を室外熱交換器
（４ａ）のみがまかなうことになりしかも蒸発器として
機能させることになる。以上のことより、高圧ガス管（
１１）につながる切換弁（１６ａ） 、 （１６ｂ）
を開とし、低圧ガス管（１３）とつながる切換弁（１７
ａ） 、 （１７ｂ）は閉とする。液管（１４）とつな
がる冷媒減圧器（１５ａ）（１５ｂ）は全開としＰｒｌ
管（１４）からの冷媒が、膨張弁として機能する冷媒減
圧器（１５ｃ） 、 （２３ａ）を通り、蒸発器として
機能する熱交換器（１８ｃｌと（４ａ）で蒸発ガス化す
る。その冷媒は切換弁（１７ｃ） （２５ａｌを開とす
ることによって低圧ガス管（１３）を通って吸込管（２
２）に流入する。ここで切換弁（２４ａ） （２４ｂ）
（２５ｂ）は閉となっている。
（２ｂ）が暖房運転のモードで室内ユニット（２Ｃ）が
冷房運転のモードになった壜台を想定する。圧縮機（３
２）の能力は負荷の多い暖房モードの室内ユニッ１−（
２ａ）と（２ｂ）に合わせて決定し、室外ユニット（１
）の熱交換器（４ａ） （４ｂ）の容量は室内ユニット
（２＆）（２ｂ）の暖房負荷合計値から室内ユニット（
２ｃ）の冷房負荷合計値を差し引いた量を室外熱交換器
（４ａ）のみがまかなうことになりしかも蒸発器として
機能させることになる。以上のことより、高圧ガス管（
１１）につながる切換弁（１６ａ） 、 （１６ｂ）
を開とし、低圧ガス管（１３）とつながる切換弁（１７
ａ） 、 （１７ｂ）は閉とする。液管（１４）とつな
がる冷媒減圧器（１５ａ）（１５ｂ）は全開としＰｒｌ
管（１４）からの冷媒が、膨張弁として機能する冷媒減
圧器（１５ｃ） 、 （２３ａ）を通り、蒸発器として
機能する熱交換器（１８ｃｌと（４ａ）で蒸発ガス化す
る。その冷媒は切換弁（１７ｃ） （２５ａｌを開とす
ることによって低圧ガス管（１３）を通って吸込管（２
２）に流入する。ここで切換弁（２４ａ） （２４ｂ）
（２５ｂ）は閉となっている。
従来の多室型冷暖房装置は、以上のように構成されてい
るので、圧縮機の能力と室外熱交換器の容量を決定する
ために、室内ユニットの情報を必要とし、室内−室外間
の情報伝送のために制御系が複雑になりイ＝頼性が低下
するという問題点があった。
るので、圧縮機の能力と室外熱交換器の容量を決定する
ために、室内ユニットの情報を必要とし、室内−室外間
の情報伝送のために制御系が複雑になりイ＝頼性が低下
するという問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためなされた
もので、室内−室外機間の情報伝送が不必要で常に暖房
用高圧圧力と冷房用低圧圧力が一定になるように制御で
きろ冷暖混在形マルチ冷凍サイクルを得ることを目的と
する。
もので、室内−室外機間の情報伝送が不必要で常に暖房
用高圧圧力と冷房用低圧圧力が一定になるように制御で
きろ冷暖混在形マルチ冷凍サイクルを得ることを目的と
する。
この発明に係る冷暖混在形マルチ冷凍サイクルは、冷媒
蒸発温度ＥＴと凝縮温度ＣＴを検出する温度セッサを設
け、その２つの検出温度とあらかじめ設定された設定蒸
発温度ＥＴｏおよび設定凝縮温度ＣＴｏとの２つの偏差
ΔＥＴ、ΔＣＴに応じて、圧縮機能力と室外熱交換器の
運転モード及び送風機の回転数を制御するようにしたも
のである。
蒸発温度ＥＴと凝縮温度ＣＴを検出する温度セッサを設
け、その２つの検出温度とあらかじめ設定された設定蒸
発温度ＥＴｏおよび設定凝縮温度ＣＴｏとの２つの偏差
ΔＥＴ、ΔＣＴに応じて、圧縮機能力と室外熱交換器の
運転モード及び送風機の回転数を制御するようにしたも
のである。
また、冷媒蒸発温度ＥＴ、凝縮温度ＣＴからその予測値
を求め、これに基づいて室外機を制御するようにしたも
のである。
を求め、これに基づいて室外機を制御するようにしたも
のである。
この発明においては、蒸発温度偏差ΔＥＴと凝縮温度偏
差△ＣＴとから、圧縮機能力変更量ΔＱｃｏａｐと室外
熱交換器能力変更量ΔＡＫｅを次式から求め、 −（Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは定数） これにより圧縮機、室外熱交換器能力が制御される。
差△ＣＴとから、圧縮機能力変更量ΔＱｃｏａｐと室外
熱交換器能力変更量ΔＡＫｅを次式から求め、 −（Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは定数） これにより圧縮機、室外熱交換器能力が制御される。
また過去の蒸発温度ＥＴと凝縮温度ＣＴからそれらの予
測値が求められ、それら予測値と各設定値との偏差から
△Ｑｃｏｍｐ、ΔＡＫｅが求められ、これに基づいて圧
縮機、室外熱交換器が制御される。
測値が求められ、それら予測値と各設定値との偏差から
△Ｑｃｏｍｐ、ΔＡＫｅが求められ、これに基づいて圧
縮機、室外熱交換器が制御される。
以下、乙の発明の一実施例を図について説明する。第１
図において（１）は室外ユニット、（２）は室内ユニッ
ト、（３１は能力可変の圧縮機、（４）は室外熱交換器
、（４ｆ）は室外熱交換器用送風機、（５）は蒸発温度
検知器、（６）は凝縮温度検知器、（７）は制訂器、（
８）は圧縮機能力可変手段、（９）は室外送風機回転数
可変手段、（１０）は高低圧間熱交換アキュームレータ
、（１１）は高圧ガス配管、（１２）は高圧液配管、（
１３）は低圧ガス配管、（１４）は高圧液配管（１２）
のうち、高低圧熱交換アキュームし−りθ０）でサブク
ールした高圧サブクーノＬ管、（１８） （１９１（２
０）は各室内熱交換器、（１５ａｌ （１５ｂ） （１
５ｃ）は各室内熱交換器（１８） （１９１（２０）と
高圧液配管（１２）との間に連結された電子膨張弁、（
１６ａ） （１６ｂ） （１６ｃ）は各熱交換器（１８
１（１９１（２０）と高圧ガス配管（１１）との間に連
結された電磁開閉弁、（１７ａｌ 、 （１７ｂ） 、
（１７ｃ）は各熱交換器と低圧ガス配管（１３）との
間に連結された電磁開閉弁である。
図において（１）は室外ユニット、（２）は室内ユニッ
ト、（３１は能力可変の圧縮機、（４）は室外熱交換器
、（４ｆ）は室外熱交換器用送風機、（５）は蒸発温度
検知器、（６）は凝縮温度検知器、（７）は制訂器、（
８）は圧縮機能力可変手段、（９）は室外送風機回転数
可変手段、（１０）は高低圧間熱交換アキュームレータ
、（１１）は高圧ガス配管、（１２）は高圧液配管、（
１３）は低圧ガス配管、（１４）は高圧液配管（１２）
のうち、高低圧熱交換アキュームし−りθ０）でサブク
ールした高圧サブクーノＬ管、（１８） （１９１（２
０）は各室内熱交換器、（１５ａｌ （１５ｂ） （１
５ｃ）は各室内熱交換器（１８） （１９１（２０）と
高圧液配管（１２）との間に連結された電子膨張弁、（
１６ａ） （１６ｂ） （１６ｃ）は各熱交換器（１８
１（１９１（２０）と高圧ガス配管（１１）との間に連
結された電磁開閉弁、（１７ａｌ 、 （１７ｂ） 、
（１７ｃ）は各熱交換器と低圧ガス配管（１３）との
間に連結された電磁開閉弁である。
なお、（１５ｄ）は電子膨張弁、（１６ｄ）、 （１７
ｄｌは電磁開閉弁である。
ｄｌは電磁開閉弁である。
上記のように構成された冷凍サイクルにおいて、室内熱
交換器（１８） （１９）が暖房運転で室内熱交換器（
２０）が冷房運転の場合について詳述する。
交換器（１８） （１９）が暖房運転で室内熱交換器（
２０）が冷房運転の場合について詳述する。
圧縮機（８）を出た高圧ガス冷媒は、高圧ガス配管（１
１）を通り、電磁開閉弁（１６ａｌと（１６ｂｌより室
内熱交換器（１８）と（１９）とて各々凝縮液化し、全
開とされた電子膨張弁（１５ａ）と（１５ｂ）より高圧
液配管（１２）に流入する。高圧液冷媒は高圧液配管（
１２）より、電子膨張弁（１５ｃ）で減圧膨張されて室
内熱交換器（２０）に流入し、蒸発ガス化し電磁開閉弁
（１７ｃ）を経て低圧ガス配管（１３）に流入室外ユニ
ット（１）に運ばれアキュームし・−夕００）を経由し
て再び圧縮機（３）に帰り循環路が形成される。
１）を通り、電磁開閉弁（１６ａｌと（１６ｂｌより室
内熱交換器（１８）と（１９）とて各々凝縮液化し、全
開とされた電子膨張弁（１５ａ）と（１５ｂ）より高圧
液配管（１２）に流入する。高圧液冷媒は高圧液配管（
１２）より、電子膨張弁（１５ｃ）で減圧膨張されて室
内熱交換器（２０）に流入し、蒸発ガス化し電磁開閉弁
（１７ｃ）を経て低圧ガス配管（１３）に流入室外ユニ
ット（１）に運ばれアキュームし・−夕００）を経由し
て再び圧縮機（３）に帰り循環路が形成される。
上記のように冷房負荷１台に対し暖房負荷２台の時には
、設定された目標蒸発温度ＥＴｏと目標凝縮温度ＣＴｏ
に対し蒸発温度ＥＴも凝縮温度ＣＴも低い状態となる。
、設定された目標蒸発温度ＥＴｏと目標凝縮温度ＣＴｏ
に対し蒸発温度ＥＴも凝縮温度ＣＴも低い状態となる。
この偏差△ＥＴ＝ＥＴｏ−ＥＴ、ΔＣＴ ＝ ＣＴ ｏ
−ＣＴに基づき、次式により圧縮機能力変更ｉ△Ｑ
ｅｏｍｐと室外熱交換器の熱交換能力変更量ΔＡＫｅと
を求める。
−ＣＴに基づき、次式により圧縮機能力変更ｉ△Ｑ
ｅｏｍｐと室外熱交換器の熱交換能力変更量ΔＡＫｅと
を求める。
本式の基本は、圧ｍ機能力を△Ｑｃｏｍｐだけアップす
ると凝縮温度がａだけ増加し、蒸発温度が−ｂだけ減少
することと、熱交換器を蒸発器として△ＡＫｅ能カアツ
カアップ凝縮温度がＣだけ上昇し、蒸発温度もｄだけ上
昇することにある。っまり 、 △ＣＴ＝ ａ△Ｑ ｃｏｍｐ＋ ｃ△ＡＫｅ△ＥＴ＝−
ｂムＱ ｃｏｍｐ＋ ｄ△ＡＫｅが成立する。
ると凝縮温度がａだけ増加し、蒸発温度が−ｂだけ減少
することと、熱交換器を蒸発器として△ＡＫｅ能カアツ
カアップ凝縮温度がＣだけ上昇し、蒸発温度もｄだけ上
昇することにある。っまり 、 △ＣＴ＝ ａ△Ｑ ｃｏｍｐ＋ ｃ△ＡＫｅ△ＥＴ＝−
ｂムＱ ｃｏｍｐ＋ ｄ△ＡＫｅが成立する。
よって
本式の逆行列をとれば
ＴとＥＴｏ、ＣＴｏとの偏差として求めろかわりに、Ｅ
Ｔ、ＣＴよりその予測値を求め、その予測値とＥＴｏ、
ＣＴｏとの偏差とし、これに基づいて△Ｑ ｃｏｍｐ、
△ＡＫｅを求めろようにしてもよい。
Ｔ、ＣＴよりその予測値を求め、その予測値とＥＴｏ、
ＣＴｏとの偏差とし、これに基づいて△Ｑ ｃｏｍｐ、
△ＡＫｅを求めろようにしてもよい。
すなわち、現在および過去の蒸発温度、凝縮ンＨ度の過
渡データから蒸発温度予測値ＥＴＡと凝縮温度予測値Ｃ
Ｔ＾を算出する。
渡データから蒸発温度予測値ＥＴＡと凝縮温度予測値Ｃ
Ｔ＾を算出する。
となる。第２図にこのような制御の制御ブロック線図を
示す。
示す。
このように求められたΔＱ ｃｏｍｐ、ΔＡＫｅに基づ
き例えば圧縮機（３）の回転数や、室外熱交換器用送風
機（４［）のファン回転数を制御すれば、常に暖房用高
圧圧力と冷房用低圧圧力が一定となる定常運転状態を室
外−室内間の情報伝送を複雑にすることなく実現できる
。
き例えば圧縮機（３）の回転数や、室外熱交換器用送風
機（４［）のファン回転数を制御すれば、常に暖房用高
圧圧力と冷房用低圧圧力が一定となる定常運転状態を室
外−室内間の情報伝送を複雑にすることなく実現できる
。
また、上記のようにムＥＴ ΔＣＴをＥＴ、にこで
Ｅ Ｔ ｒ 、 Ｅ Ｔ ｚ 、Ｅ Ｔ ３は蒸発温度
過渡データ ＣＴ工、ＣＴ２．ＣＴ３は凝縮温度過渡データ これらの予測値ＥＴａ、ＣＴａと各設定目標値との偏差
ΔＥＴ、△ＣＴとを求めろ。
Ｅ Ｔ ｒ 、 Ｅ Ｔ ｚ 、Ｅ Ｔ ３は蒸発温度
過渡データ ＣＴ工、ＣＴ２．ＣＴ３は凝縮温度過渡データ これらの予測値ＥＴａ、ＣＴａと各設定目標値との偏差
ΔＥＴ、△ＣＴとを求めろ。
△Ｅ Ｔ ＝ Ｅ Ｔ ｏ Ｅ ＴＡ −ΔＣＴ＝Ｃ
Ｔｏ−ＣＴ＾ これらの偏差から同様に次式により圧ｍｍ能力変更量△
Ｑ ｃｏｍｐと室外熱交換器の熱交換能力変更旦ΔＡＫ
ｅとを求めろ。
Ｔｏ−ＣＴ＾ これらの偏差から同様に次式により圧ｍｍ能力変更量△
Ｑ ｃｏｍｐと室外熱交換器の熱交換能力変更旦ΔＡＫ
ｅとを求めろ。
そしてこれらΔＱ ｃｏｍｐ、ΔＡＫｅに基づいて圧縮
機（３）、室外熱交換器（４）の熱交換能力を制御すれ
ば、安定した運転が実現されるものである。
機（３）、室外熱交換器（４）の熱交換能力を制御すれ
ば、安定した運転が実現されるものである。
以上のように、この発明によれば、高圧ガス配管と高圧
液配管と低圧ガス配管の３配管を有する冷暖同時運転可
能な冷凍サイクルにおいて、冷媒蒸発温度と凝縮温度を
検出し、その温度あるいはそれから求められる予測温度
とあらかしめ設定した目標蒸発温度、凝縮温度との偏差
に基づいて、圧縮機能力を室外熱交換器の熱交換能力を
可変としたので制御情報の伝送が容易になす＜ｇ顆性が
増すという効果がある。
液配管と低圧ガス配管の３配管を有する冷暖同時運転可
能な冷凍サイクルにおいて、冷媒蒸発温度と凝縮温度を
検出し、その温度あるいはそれから求められる予測温度
とあらかしめ設定した目標蒸発温度、凝縮温度との偏差
に基づいて、圧縮機能力を室外熱交換器の熱交換能力を
可変としたので制御情報の伝送が容易になす＜ｇ顆性が
増すという効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による冷凍サイクル装置の
構成図、第２図は開園ブロック線図、第３図（よ従来の
多室型冷暖房装置の構成図を示す。 図において（１）は室外ユニッＩ−、（２＋は室内ユニ
ッ１− 、（３１は圧縮機、（４）は室外熱交換器、（
５］ ｆ６１は温度検知器、（７）は制御器、（８）は
圧縮機能力制卸手段、（９）は室外送風開園手段、α０
）は高低圧熱交換アキュームし、−タ、（１］）は高圧
ガス配管、（１２）は高圧液配管、（］３）は低圧ガス
配管である。 なお、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。
構成図、第２図は開園ブロック線図、第３図（よ従来の
多室型冷暖房装置の構成図を示す。 図において（１）は室外ユニッＩ−、（２＋は室内ユニ
ッ１− 、（３１は圧縮機、（４）は室外熱交換器、（
５］ ｆ６１は温度検知器、（７）は制御器、（８）は
圧縮機能力制卸手段、（９）は室外送風開園手段、α０
）は高低圧熱交換アキュームし、−タ、（１］）は高圧
ガス配管、（１２）は高圧液配管、（］３）は低圧ガス
配管である。 なお、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (2)
- （１）室外機に容量制御可変圧縮機と送風機と室外熱交
換器とを有し、室外機−室内機間に高圧ガス配管と高圧
液配管と低圧ガス配管の三連絡配管を有し、複数の室内
熱交換器には各々に前記高圧ガス配管と低圧ガス配管と
の流路のどちらか一方を選択可能とする電磁開閉弁を有
し、更に上記室内熱交換器の他端から電子膨張弁を介し
て上記高圧液配管に連結した冷暖混在形マルチ冷凍サイ
クルにおいて、冷媒の蒸発温度と凝縮温度とを検出する
手段と、その検出された蒸発温度および凝縮温度と設定
蒸発温度および設定凝縮温度との偏差を演算する手段と
、この蒸発温度および凝縮温度の偏差に基づいて上記圧
縮機の能力と上記室外送風機の回転数を制御する制御手
段とを備えたことを特徴とする冷暖混在形冷凍サイクル
装置。 - （２）室外機に容量制御可変圧縮機と送風機と室外熱交
換器とを有し、室外機−室内機間に高圧ガス配管と高圧
液配管と低圧ガス配管の三連絡配管を有し、複数の室内
熱交換器には各々に前記高圧ガス配管と低圧ガス配管と
の流路のどちらか一方を選択可能とする電磁開閉弁を有
し、更に上記室内熱交換器の他端から電子膨張弁を介し
て上記高圧液配管に連結した冷暖混在形マルチ冷凍サイ
クルにおいて、冷媒の蒸発温度と凝縮温度とを検出する
手段と、その検出された蒸発温度、凝縮温度からその予
測値を演算する手段と、この予測された蒸発温度、凝縮
温度と設定蒸発温度、設定凝縮温度との偏差を演算する
手段と、この蒸発温度および凝縮温度の偏差に基づいて
上記圧縮機の能力と上記室外送風機の回転数を制御する
制御手段とを備えたことを特徴とする冷暖混在形冷凍サ
イクル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10791590A JPH046374A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 冷暖混在形冷凍サイクル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10791590A JPH046374A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 冷暖混在形冷凍サイクル装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046374A true JPH046374A (ja) | 1992-01-10 |
Family
ID=14471280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10791590A Pending JPH046374A (ja) | 1990-04-23 | 1990-04-23 | 冷暖混在形冷凍サイクル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH046374A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013102953A1 (ja) | 2012-01-05 | 2013-07-11 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
-
1990
- 1990-04-23 JP JP10791590A patent/JPH046374A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013102953A1 (ja) | 2012-01-05 | 2013-07-11 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US9719691B2 (en) | 2012-01-05 | 2017-08-01 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus |
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