JP7339128B2 - 電磁切換弁 - Google Patents

Description

本発明は、電磁アクチュエータによりスプールを作動させて作動油の油路を切り換える電磁切換弁に関し、特に、自動車や二輪車等の車両に搭載の内燃エンジンにおける吸気バルブ又は排気バルブの開閉時期（バルブタイミング）を変更するバルブタイミング変更装置に適用される電磁切換弁に関する。

従来の電磁切換弁としては、スリーブ、スリーブ内において摺動自在に配置されるスプール、及びスプールを休止位置に戻すリターンスプリングを含むスプール弁と、コイル、プランジャ、ステータを含む電磁アクチュエータと、プランジャとスプールの間に介在して駆動力を伝達する筒状のシャフトを備えた電磁スプール弁が知られている（例えば、特許文献１を参照）。

この電磁スプール弁においては、プランジャの呼吸通路と連通するシャフト呼吸孔をシャフトに設け、シャフト呼吸孔と連通する呼吸孔及び外面呼吸溝をスリーブに設けて、スプール内を通るオイル排出経路とアクチュエータ呼吸経路とを独立させることにより、ププランジャ側への異物の侵入を防ぐようにしたものである。

しかしながら、この電磁スプール弁においては、アクチュエータ呼吸経路も作動油に晒される領域であり、作動油内の異物は、スリーブの呼吸孔及びシャフトの呼吸孔を通してシャフト内に吸い込まれる虞がある。そして、シャフト内に吸い込まれた異物は、プランジャの呼吸通路を通してプランジャの背面空間まで容易に達し、異物の噛み込みによるプランジャの摩耗やロックを生じる虞がある。
一方、プランジャの呼吸通路に連通する作動油の通路を狭くし過ぎると、ダッシュポットと同様の構造となり、ダンパ作用が生じて、プランジャが正常に作動しなくなる虞がある。

特開２００９－６３０２２号公報

本発明は、上記の事情に鑑みて成されたものであり、その目的とするところは、部品点数の増加を招くことなく、構造の簡素化を図りつつ、電磁アクチュエータのプランジャ側への異物の侵入を抑制ないし防止できる電磁切換弁を提供することにある。

本発明の電磁切換弁は、作動油の供給又は排出を行う油路に連通するポートを画定するスリーブと、スリーブ内において所定の軸線方向に往復動自在に配置されてポートを開閉するスプールと、軸線方向に伸長する貫通路を有するプランジャ、プランジャに対して起磁力を及ぼすステータを含む電磁アクチュエータと、プランジャとスプールの間に介在して駆動力を伝達する筒状の伝達部材とを備え、ステータは、伝達部材を挿通させる挿通孔を含み、伝達部材は、プランジャの貫通路と対向する対向壁と、対向壁よりもプランジャ側に形成されて貫通路と連通する第１内部通路と、挿通孔よりもプランジャ側において第１内部通路を径方向に開口する第１開口部と、対向壁よりもスプール側に形成された第２内部通路と、挿通孔よりもスプール側において第２内部通路を径方向に開口する第２開口部とを含む、構成となっている。

上記構成の電磁切換弁において、第２開口部は、軸線方向に隔てて複数形成されている、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、第１内部通路の通路面積は、貫通路の通路面積以上の大きさである、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、第１開口部の通路面積は、第１内部通路の通路面積以上の大きさである、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、挿通孔において伝達部材の周りに画定される隙間の通路面積は、第１開口部の通路面積以下の大きさである、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、第２開口部の通路面積は、第２内部通路の通路面積以上の大きさである、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、伝達部材は、スリーブ内に配置される大径筒部と、ステータの挿通孔に挿通される小径筒部を含み、小径筒部は、対向壁、第１内部通路、第１開口部、第２内部通路、及び第２開口部を含み、大径筒部は、第２内部通路、及び第２開口部を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、伝達部材は、小径筒部と大径筒部と境界に形成される環状段差部を含み、ステータは、軸線方向において環状段差部に対向する環状対向部を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、伝達部材は、第２内部通路をスプールに向けて開口させる端部を画定すると共にスプールと当接する環状当接部を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、ステータは、軸線方向においてプランジャと対向する環状対向面と、プランジャの外周面と対向し得る環状内壁面とを含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、プランジャは、貫通路の周りにおいて、伝達部材の端部を受け入れて当接させる受入れ凹部を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、スリーブは、伝達部材が配置される内部空間と油路を連通させる連通路を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、スプールは、伝達部材の第２内部通路と油路を連通させる連通路を含む、構成を採用してもよい。

上記電磁切換弁において、伝達部材は、樹脂材料により形成されている、構成を採用してもよい。

上記構成をなす電磁切換弁によれば、部品点数の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータのプランジャ側への異物の侵入を抑制ないし防止することができる。

本発明の電磁切換弁が内燃エンジンのバルブタイミング変更装置に適用された場合の構成図である。 本発明の第１実施形態に係る電磁切換弁をスリーブ側から視た分解斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る電磁切換弁を電磁アクチュエータ側から視た分解斜視図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁に含まれる電磁アクチュエータの分解斜視図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁に含まれる伝達部材を示す外観斜視図である。 図５に示す伝達部材を、軸線を通る面で切断した斜視断面図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁の動作を説明するものであり、スプール及びプランジャが休止位置に位置する状態を示す断面図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁の動作を説明するものであり、スプール及びプランジャが前進移動して最大移動位置に位置する状態を示す断面図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁において、プランジャが前進移動した際のプランジャ及び伝達部材の周りにおける作動油の流れ状態を示す断面図である。 第１実施形態に係る電磁切換弁において、プランジャが後退移動した際のプランジャ及び伝達部材の周りにおける作動油の流れ状態を示す断面図である。 本発明の第２実施形態に係る電磁切換弁を示す断面図である。 本発明の第３実施形態に係る電磁切換弁を示す断面図である。 本発明の第４実施形態に係る電磁切換弁を示すものであり、プランジャが休止位置に位置する状態を示す断面図である。 本発明の第４実施形態に係る電磁切換弁を示すものであり、プランジャが前進移動して最大移動位置に位置する状態を示す断面図である。

以下、本発明の実施の形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
本発明の第１実施形態に係る電磁切換弁Ｖ１は、内燃エンジンのバルブタイミング変更装置Ｍに適用されるものである。
電磁切換弁Ｖ１は、コントロールユニットＥＣＵにより、車両及び内燃エンジンの運転状態に応じて適宜駆動制御される。

エンジン本体ＥＢは、電磁切換弁Ｖ１を嵌め込む嵌合孔Ｈ、オイルパン１内の作動油がオイルポンプ２を経て供給される供給油路３、電磁切換弁Ｖ１からオイルパン１に向けて作動油が排出される排出油路４、バルブタイミング変更装置Ｍの遅角室ＲＣ及び進角室ＡＣの一方に連通する第１油路５、バルブタイミング変更装置Ｍの遅角室ＲＣ及び進角室ＡＣの他方に連通する第２油路６を備えている。

バルブタイミング変更装置Ｍは、カムシャフトＣＳと一体的に回転するベーンロータ７、ベーンロータ７を所定角度範囲で相対回転可能に収容すると共にクランクシャフトに連動して回転するハウジングロータ８を備えている。
そして、ハウジングロータ８の内部空間とベーンロータ７とにより、作動油の供給及び排出が行われる進角室ＡＣ及び遅角室ＲＣが画定されている。

ここでは、バルブタイミング変更装置Ｍが吸気側のカムシャフトＣＳに適用される場合、第１油路５が進角室ＡＣに接続され、第２油路６が遅角室ＲＣに接続される。
一方、バルブタイミング変更装置Ｍが排気側のカムシャフトＣＳに適用される場合、第１油路５が遅角室ＲＣに接続され、第２油路６が進角室ＡＣに接続される。

電磁切換弁Ｖ１は、図２及び図３に示すように、スリーブ１０、スプール２０、付勢バネ３０、シール部材４０，５０、伝達部材６０、電磁アクチュエータＡを備えている。
電磁アクチュエータＡは、図４、図７、図８に示すように、プランジャ７０、ガイドスリーブ８０、ステータ９０、シール部材１００、ブラケット１１０、インナーヨーク１２０、モールドユニット１３０、シール部材１４０、アウターヨーク１５０を備えている。

スリーブ１０は、アルミニウム等の金属材料により軸線Ｓを中心とする円筒状に形成され、図２、図３、図７に示すように、外周面１１、シール溝１１ａ、供給ポート１１ｂ、排出ポート１１ｃ，１１ｄ、第１ポート１１ｅ、第２ポート１１ｆ、連通路１１ｇ，１１ｈ，１１ｉ、内周面１２、内周面１３、受け部１４、フランジ部１５を備えている。

外周面１１は、軸線Ｓを中心とする円筒面として形成され、エンジン本体ＥＢの嵌合孔Ｈに嵌合される。
シール溝１１ａは、シール部材４０を嵌め込むべく、外周面１１において環状溝として形成されている。
供給ポート１１ｂは、供給油路３と連通する。排出ポート１１ｃ，１１ｄは、排出油路４と連通する。第１ポート１１ｅは、第１油路５と連通する。第２ポート１１ｆは、第２油路６と連通する。
連通路１１ｇは、スリーブ１０の端部に形成されて、付勢バネ３０が配置される空間を排出油路４に連通させる。
連通路１１ｈは、スリーブ１０の端部寄りにおいて径方向に開口し、付勢バネ３０が配置される空間を排出油路４に連通させる。
連通路１１ｉは、スリーブ１０の内周面１３の領域において、伝達部材６０が配置される内部空間ＳＳを排出油路４に連通させる。

内周面１２は、軸線Ｓを中心とする円筒面として形成され、スプール２０の外周面２１を密接させて摺動自在にガイドする。
内周面１３は、軸線Ｓを中心とし、内周面１２よりも大きい内径でかつフランジ部１５に向けて末拡がる円錐状の面として形成され、伝達部材６０が配置された状態で伝達部材６０の周りに内部空間ＳＳが確保されるように形成されている。
受け部１４は、スプール２０の第１端部２６を受け止めてスプール２０を最大前進位置に停止させる役割をなすと共に、付勢バネ３０の一端部を受け止める役割をなす。
フランジ部１５は、ステータ９０に接合されると共にアウターヨーク１５０の端部がカシメ処理されて、電磁アクチュエータＡと連結固定される。また、フランジ部１５には、ステータ９０と協働してシール部材５０を挟み込むように収容する環状凹部１５ａが設けられている。

スプール２０は、図２、図３、図７に示すように、軸線Ｓ方向に伸長するように形成され、外周面２１、第１弁部２２、第２弁部２３、凹部２４、受け部２５、第１端部２６、第２端部２７を備えている。
外周面２１は、スリーブ１０の内周面１２を摺動するべく、軸線Ｓを中心とする円筒状に形成され、内周面１２の内径と略同径又は僅かに小さい外径をなす。
第１弁部２２は、軸線Ｓ方向において第１ポート１１ｅの開口幅よりも広い外周面２１を画定するように形成され、軸線Ｓ方向に移動することにより、スリーブ１０の第１ポート１１ｅを開閉する。
第２弁部２３は、軸線Ｓ方向において第２ポート１１ｆの開口幅よりも広い外周面２１を画定するように形成され、軸線Ｓ方向に移動することにより、スリーブ１０の第２ポート１１ｆを開閉する。
凹部２４は、第１端部２６の側において、付勢バネ３０を伸縮自在に収容するように形成されている。
受け部２５は、凹部２４に収容された付勢バネ３０の他端部を受けるべく、凹部２４の底壁として形成されている。
第１端部２６は、環状端面として形成され、スリーブ１０の受け部１４に対して離脱可能に当接する。
第２端部２７は、軸線Ｓ方向において伝達部材６０の環状当接部６２ｄと当接するべく、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凸状湾曲面として形成されている。

付勢バネ３０は、圧縮型のコイルバネであり、一端部がスリーブ１０の受け部１４に当接し、他端部がスプール２０の受け部２５に当接するように組み付けられている。
そして、付勢バネ３０は、休止状態にあるとき、図７に示すように、プランジャ７０を休止位置まで後退させ、第１弁部２２が第１ポート１１ｅと供給ポート１１ｂとの連通を遮断すると共に第１ポート１１ｅと排出ポート１１ｃを連通させ、第２弁部２３が第２ポート１１ｆと供給ポート１１ｂを連通させると共に第２ポート１１ｆと排出ポート１１ｄとの連通を遮断する位置にスプール２０を停止させる付勢力を及ぼす。

シール部材４０は、ゴム製のＯリングであり、スリーブ１０のシール溝１１ａに嵌め込まれて、エンジン本体ＥＢとスリーブ１０の間をシールする。
シール部材５０は、ゴム製のＯリングであり、スリーブ１０のフランジ部１５の環状凹部１５ａに配置されて、スリーブ１０とステータ９０の間をシールする。

伝達部材６０は、プランジャ７０とスプール２０の間に介在して駆動力を伝達するべく、樹脂材料により軸線Ｓ方向に伸長する筒状に形成されており、図５ないし図７に示すように、ステータ９０の挿通孔９１ａに挿通される小径筒部６１、スリーブ１０内の内周面１３の領域に配置される大径筒部６２、環状段差部６３を備えている。

小径筒部６１は、端部６１ａ、対向壁６１ｂ、第１内部通路６１ｃ、２つの第１開口部６１ｄ、第２内部通路６１ｅ、２つの第２開口部６１ｆを備えている。
端部６１ａは、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凸状湾曲面として形成され、プランジャ７０の受入れ凹部７５に当接する。
対向壁６１ｂは、軸線Ｓ方向において、プランジャ７０の貫通路７４と対向する遮断壁として形成されている。
第１内部通路６１ｃは、軸線Ｓ方向において対向壁６１ｂよりもプランジャ７０側に形成され、プランジャ７０の貫通路７４と連通するべく、軸線Ｓ方向に伸長する円筒孔をなす。
第１内部通路６１ｃの通路面積は、貫通路７４の通路面積と同等か又はそれ以上の大きさに形成されている。ここで、第１内部通路６１ｃの通路面積とは、軸線Ｓに垂直な断面における第１内部通路６１ｃの通路面積であり、貫通路７４の通路面積とは、軸線Ｓに垂直な断面における貫通路７４の通路面積である。
第１開口部６１ｄは、図７及び図８に示すように、軸線Ｓ方向においてステータ９０の挿通孔９１ａよりもプランジャ７０側に形成され、第１内部通路６１ｃを径方向に開口する円形孔をなす。
第１開口部６１ｄの通路面積は、第１内部通路６１ｃの通路面積と同等か又はそれ以上の大きさに形成されている。ここで、第１開口部６１ｄの通路面積とは、円形孔をなす２つの第１開口部６１ｄの通路面積である。
第２内部通路６１ｅは、軸線Ｓ方向において対向壁６１ｂよりもスプール２０側に形成され、軸線Ｓ方向に伸長する円筒孔をなす。
第２内部通路６１ｅの内径（通路面積）は、第１内部通路６１ｃの内径（通路面積）よりも大きく形成されている。
第２開口部６１ｆは、図７及び図８に示すように、軸線Ｓ方向においてステータ９０の挿通孔９１ａよりもスプール２０側に形成され、第２内部通路６１ｅを径方向に開口する円形孔をなす。
第２開口部６１ｆの通路面積は、第２内部通路６１ｅの通路面積と同等か又はそれ以上の大きさに形成されている。ここで、第２開口部６１ｆの通路面積とは、円形孔をなす２つの第２開口部６１ｆの通路面積であり、第２内部通路６１ｅの通路面積とは、軸線Ｓに垂直な断面における第２内部通路６１ｅの通路面積である。

大径筒部６２は、第２内部通路６２ａ、４つの第２開口部６２ｂ、第１開口部６２ｂの周りに形成された４つの肉抜き部６２ｃ、環状当接部６２ｄを備えている。
第２内部通路６２ａは、第２内部通路６１ｅと連通するべく、軸線Ｓ方向において対向壁６１ｂよりもスプール２０側に形成されて軸線Ｓ方向に伸長する円筒孔をなす。
第２内部通路６２ａの内径（通路面積）は、第２内部通路６１ｅの内径（通路面積）よりも大きく形成されている。
第２開口部６２ｂは、図７及び図８に示すように、軸線Ｓ方向においてステータ９０の挿通孔９１ａよりもスプール２０側に形成され、第２内部通路６２ａを径方向に開口する略矩形孔をなす。
第２開口部６２ｂの通路面積は、第２内部通路６２ａの通路面積と同等か又はそれ以上の大きさに形成されている。ここで、第２開口部６２ｂの通路面積とは、略矩形孔をなす４つの第２開口部６２ｂの通路面積であり、第２内部通路６２ａの通路面積とは、軸線Ｓに垂直な断面における第２内部通路６２ａの通路面積である。
肉抜き部６２ｃは、第１開口部６２ｂの周りの領域が大径筒部６２の外周面から径方向の内側に凹むように形成されている。これによれば、伝達部材６０がスリーブ２０内に配置されたとき、伝達部材６０と内壁面１３との間において、作動油の流れを可能にする十分な隙間空間を確保することができる。
環状当接部６２ｄは、第２内部通路６２ａをスプール２０に向けて開口させる開口部を画定すると共にスプール２０の第２端部２７と当接するべく、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凹状テーパ面として形成されている。

環状段差部６３は、小径筒部６１と大径筒部６２の境界に形成され、軸線Ｓ方向においてステータ９０の環状対向部９１ｅと対向する。
上記構成において、第２開口部６１ｆと第２開口部６２ｂとは、軸線Ｓ方向において隔てて配置されている。すなわち、伝達部材６０には、複数の第２開口部６１ｆ，６２ｂが軸線Ｓ方向に隔てて形成されている。

プランジャ７０は、鉄等の強磁性材料を用いて、軸線Ｓ方向に伸長する円柱状に形成され、図４及び図７に示すように、外周面７１、第１端部７２、第２端部７３、貫通路７４、受入れ凹部７５を備えている。

外周面７１は、ガイドスリーブ８０の内壁面８１により、軸線Ｓ方向に摺動自在にガイドされる。
第１端部７２は、軸線Ｓに垂直な環状平坦面をなす。
第２端部７３は、軸線Ｓに垂直な環状平坦面をなすと共に、休止位置において、ガイドスリーブ８０のストッパ８３に当接する。
貫通路７４は、軸線Ｓ上に配置されると共に軸線Ｓ方向に伸長して、第１端部７２から第２端部７３まで貫通する円筒孔をなす。
受入れ凹部７５は、第１端部７２の貫通路７４の周りにおいて、伝達部材６０の端部６１ａを受け入れて当接させるべく、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凹状テーパ面として形成されている。

ガイドスリーブ８０は、薄板の金属材料を深絞り成形して、軸線Ｓを中心とする有底円筒状に形成され、図４及び図７に示すように、内壁面８１、底壁面８２、底壁面８２から突出するストッパ８３、フランジ部８４を備えている。
内壁面８１は、プランジャ７０を軸線Ｓ方向に摺動自在にガイドする。
ストッパ８３は、軸線Ｓ方向において底壁面８２から内側に突出して形成され、プランジャ７０の休止位置を規定する役割をなす。
このように、ストッパ８３が内側に突出して形成されているため、プランジャ７０がストッパ８３に当接した状態で、プランジャ７０の第２端部７３と底壁面８２との間に隙間空間が画定される。これにより、プランジャ７０がガイドスリーブ８０の底壁面８２に密着して作動不能になるのを防止できる。
フランジ部８４は、径方向において伝達部材６０を外側から覆うように多段円錐状に形成された領域を含み、シール部材１００と共にステータ９０とブラケット１１０の間に挟み込まれて固定される。

上記ガイドスリーブ８０とプランジャ７０の関係において、プランジャ７０が付勢バネ３０を圧縮する向きの前進位置に位置するとき、図８及び図９に示すように、ガイドスリーブ８０の内壁面８１及び底壁面８２とプランジャ７０の第２端部７３とにより、プランジャ７０が休止位置に後退移動可能な後退移動空間ＲＳが画定される。

ステータ９０は、磁路の一部を形成すると共にコイル１３２への通電によりプランジャ７０に対して起磁力を及ぼすべく、強磁性材料を用いて形成され、多段円柱状をなすフロントヨーク９１と略円盤状をなすエンドヨーク９２をカシメ処理することにより一体的に固定されたものである。
ステータ９０は、図４及び図７に示すように、挿通孔９１ａ、環状対向面９１ｂ、環状内壁面９１ｃ、ガイド部９１ｄ、環状対向部９１ｅ、接合面９２ａ，９２ｂを備えている。

挿通孔９１ａは、伝達部材６０の小径筒部６１を所定の隙間Ｇをおいて挿通させるべく、軸線Ｓを中心とする円筒孔をなす。
ここで、挿通孔９１ａにおいて伝達部材６０の周りに画定される隙間Ｇの通路面積は、第１開口部６１ｄの通路面積以下の大きさに形成されている。隙間Ｇの通路面積とは、軸線Ｓに垂直な断面における環状をなす隙間Ｇの通路面積である。
尚、隙間Ｇは、作動油の粘性抵抗が増大しない範囲で極力小さくすることが好ましい。
環状対向面９１ｂは、軸線Ｓ方向においてプランジャ７０の第１端部７２と対向するべく、円環状の平坦面をなす。
環状内壁面９１ｃは、プランジャ７０が前進移動した状態において、プランジャ７０の外周面７１と径方向に所定隙間をおいて対向するべく、軸線Ｓを中心とする略円筒面をなす。
ガイド部９１ｄは、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凹状テーパ面として形成され、伝達部材６０をステータ９０の挿通孔９１ａに挿入する際に、伝達部材６０の端部６１ａを軸線Ｓ上に向けてガイドする役割をなす。
環状対向部９１ｅは、軸線Ｓ方向において伝達部材６０の環状段差部６３と対向するべく、軸線Ｓを中心とする円環状をなす。
接合面９２ａ，９２ｂは、組付け状態において、シール部材５０，１００と密接すると共に、スリーブ１０のフランジ部１５とブラケット１１０に挟み込まれて固定されるべく、平坦面をなす。

上記ステータ９０とプランジャ７０の関係において、プランジャ７０が休止位置に位置するとき、図７及び図１０に示すように、ステータ９０の環状対向面９１ｂ及び環状内壁面９１ｃとプランジャ７０の第１端部７２とにより、プランジャ７０が付勢バネ３０を圧縮する向きに前進移動可能な前進移動空間ＦＳが画定される。

シール部材１００は、ゴム製のＯリングであり、ステータ９０の接合面９２ｂとガイドスリーブ８０のフランジ部８４の間に配置されて、ステータ９０とガイドスリーブ８０の接合領域をシールする。

ブラケット１１０は、金属材料を用いて形成され、環状部１１１、取付け部１１２を備えている。
環状部１１１は、モールドユニット１３０とステータ９０（エンドヨーク９２）に挟み込まれると共に、アウターヨーク１５０の嵌合凹部１５２に嵌め込まれて固定される。
取付け部１１２は、アウターヨーク１５０の外側に延出して、エンジン本体ＥＢにネジ等により固定される。

インナーヨーク１２０は、磁路の一部を形成するものであり、強磁性材料を用いて鍔付きの有底円筒状に形成され、図４及び図７に示すように、円筒部１２１、鍔部１２２を備えている。
円筒部１２１は、その内側にガイドスリーブ８０が嵌め込まれ、その外側にモールドユニット１３０のボビン１３１が嵌め込まれるように形成されている。
鍔部１２２は、アウターヨーク１５０の嵌合凹部１５３に嵌め込まれて、カシメ処理により固定される。

モールドユニット１３０は、図４及び図７に示すように、インナーヨーク１２０の円筒部１２１に嵌め込まれる樹脂製のボビン１３１、ボビン１３１に巻回された励磁用のコイル１３２、コイル１３２の周りを覆う円筒部と一体的に形成されて端子を囲繞するコネクタ１３３を備えている。

シール部材１４０は、ゴム製のＯリングであり、インナーヨーク１２０の鍔部１２２とモールドユニット１３０のボビン１３１の間に配置されて、ボビン１３１とインナーヨーク１２０の間をシールする。

アウターヨーク１５０は、磁路の一部を形成するものであり、強磁性材料を用いて円筒状に形成され、図４及び図７に示すように、円筒部１５１、嵌合凹部１５２、嵌合凹部１５３を備えている。
円筒部１５１は、軸線Ｓを中心とする円筒状に形成され、モールドユニット１３０のコイル１３２が巻回された領域、インナーヨーク１２０の鍔部１２２、ブラケット１１０の環状部１１１、ステータ９０（エンドヨーク９２）、スリーブ１０のフランジ部１５を径方向の外側から覆うように形成されている。
嵌合凹部１５２は、軸線Ｓ方向にブラケット１１０の環状部１１１、ステータ９０（エンドヨーク９２）、スリーブ１０のフランジ部１５を嵌め込んだ状態で、先端側領域にカシメ処理を施すことにより、環状部１１１、ステータ９０（エンドヨーク９２）及びフランジ部１５を固定する。
嵌合凹部１５３は、インナーヨーク１２０の鍔部１２２を嵌め込んだ状態で、先端側領域にカシメ処理を施すことにより、鍔部１２２を固定する。

次に、電磁切換弁Ｖ１の切換動作について説明する。
先ず、コイル１３２が非通電の状態において、プランジャ７０は、スプール２０及び伝達部材６０を介して、付勢バネ３０の付勢力により、図７に示すように、第２端部７３がストッパ８３に当接した休止位置に停止している。
また、スプール２０は、伝達部材６０を介してプランジャ７０の休止位置に対応する後退位置に停止している。
この後退位置において、スプール２０の第１弁部２２は、第１ポート１１ｅと供給ポート１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第１ポート１１ｅと排出ポート１１ｃの間の油路を開放した状態にある。
また、スプール２０の第２弁部２３は、第２ポート１１ｆと供給ポート１１ｂの間の油路を開放し、かつ、第２ポート１１ｆと排出ポート１１ｄの間の油路を閉塞した状態にある。
このとき、第１油路５は作動油が排出され、第２油路６は作動油が供給される。

続いて、コイル１３２が適宜通電されて起磁力が発生すると、プランジャ７０は、付勢バネ３０の付勢力に抗しつつ前進移動して、図８に示すように、スプール２０の第１端部２６が受け部１４に当接して、スプール２０は最大前進位置に位置決めされる。
この最大前進位置において、スプール２０の第１弁部２２は、第１ポート１１ｅと供給ポート１１ｂの間の油路を開放し、かつ、第１ポート１１ｅと排出ポート１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
また、スプール２０の第２弁部２３は、第２ポート１１ｆと供給ポート１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第２ポート１１ｆと排出ポート１１ｄの間の油路を開放した状態にある。
このとき、第１油路５は作動油が供給され、第２油路６は作動油が排出される。

尚、コイル１３２の通電が適宜制御されて、スプール２０を中間位置に停止させることもできる。
この中間位置において、スプール２０の第１弁部２２は、第１ポート１１ｅと供給ポート１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第１ポート１１ｅと排出ポート１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
また、スプール２０の第２弁部２３は、第２ポート１１ｆと供給ポート１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第２ポート１１ｆと排出ポート１１ｄの間の油路を閉塞した状態にある。
このとき、第１油路５及び第２油路６は、共に作動油の供給及び排出が遮断される。

上記切換動作をなす電磁切換弁Ｖ１が、例えば、内燃エンジンの吸気側のカムシャフトＣＳのバルブタイミング変更装置Ｍに適用された場合、第１油路５が進角室ＡＣに接続され、第２油路６が遅角室ＲＣに接続される。
したがって、プランジャ７０が休止位置にあるとき、吸気バルブのバルブタイミングが遅角位置に保持され、運転条件に応じてプランジャ７０が前進移動することにより、吸気バルブのバルブタイミングが進角位置に位置付けられる。
一方、上記切換動作をなす電磁切換弁Ｖ１が、例えば、内燃エンジンの排気側のカムシャフトＣＳのバルブタイミング変更装置Ｍに適用された場合、第１油路５が遅角室ＲＣに接続され、第２油路６が進角室ＡＣに接続される。
したがって、プランジャ７０が休止位置にあるとき、排気バルブのバルブタイミングが進角位置に保持され、運転条件に応じてプランジャ７０が前進移動することにより、排気バルブのバルブタイミングが遅角位置に位置付けられる。

次に、上記切換動作をなす電磁切換弁Ｖ１において、プランジャ７０及び伝達部材６０の周りの作動油の流れについて説明する。
プランジャ７０が休止位置から前進移動すると、図９に示すように、前進移動空間ＦＳ内の作動油は、矢印で示すように、伝達部材６０の第１開口部６１ｄ及び第１内部通路６１ｃを経てプランジャ７０の貫通路７４を通り、プランジャ７０の背後に画定される後退移動空間ＲＳに流れ込む。これにより、プランジャ７０は、円滑に前進移動することができる。

ここでは、第１内部通路６１ｃの通路面積は貫通路７４の通路面積以上の大きさに形成され、又、第１開口部６１ｄの通路面積は第１内部通路６１ｃの通路面以上の大きさに形成されているため、作動油が前進移動空間ＦＳから後退移動空間ＲＳに移動する際に、絞り抵抗によるダンパ効果等が生じるのを防止することができ、プランジャ７０を円滑に作動させることができる。
また、プランジャ７０の前進移動に伴って、プランジャ７０の外周面７１が径方向においてステータ９０の環状内壁面９１ｃと微小隙間をおいて対向すると共に、プランジャ７０の第１端部７２が軸線Ｓ方向においてステータ９０の環状対向面９１ｂと対向するため、第１端部７２及び環状対向面９１ｂとに囲まれた前進移動空間ＦＳ内の作動油が、積極的に第１開口部６１ｄ及び第１内部通路６１ｃに指向させられ、前進移動空間ＦＳから後退移動空間ＲＳに向かう作動油の流れが促進される。

一方、スリーブ１０の内部空間ＳＳにおいては、伝達部材６０は、プランジャ７０に押されてスプール２０と一緒に前進移動する。
ここで、ステータ９０の挿通孔９１ａにおいて伝達部材６０の小径筒部６１の周りに画定される隙間Ｇの通路面積は、第１開口部６１ｄの通路面積以下の大きさ、すなわち、粘性抵抗が増大しない範囲で極力小さく形成されているため、内部空間ＳＳ内の作動油、特に異物は、挿通孔９１ａを経て前進移動空間ＦＳ内に流れ難くなっている。

この状態において、内部空間ＳＳ内の作動油は、環状段差部６３と環状対向部９１ｄの離隔距離が広がることから、例えば図９中の矢印で示すように、伝達部材６０の第２内部通路６１ｅ内の作動油が第２開口部６１ｆから内部空間ＳＳに流れ、又、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油が第２開口部６２ｂから第２内部通路６２ａ，６１ｅ内に流れ、又は、排出ポート１１ｄ及び排出油路４の近傍の作動油が連通１１ｉを通して内部空間ＳＳ内に流れ込む。このように、内部空間ＳＳ内の作動油は、全体的には伝達部材６０の周りで循環する。

プランジャ７０が前進位置から休止位置に向けて後退移動すると、後退移動空間ＲＳ内の作動油は、図１０中の矢印で示すように、プランジャ７０の貫通路７４を経て伝達部材６０の第１内部通路６１ｃ及び第１開口部６１ｄを通り、プランジャ７０の前側に画定される前進移動空間ＦＳに流れ込む。これにより、プランジャ７０は、円滑に後退移動することができる。

ここでは、前述同様に、第１内部通路６１ｃの通路面積は貫通路７４の通路面積以上の大きさに形成され、又、第１開口部６１ｄの通路面積は第１内部通路６１ｃの通路面以上の大きさに形成されているため、作動油が後退移動空間ＲＳから前進移動空間ＦＳに移動する際に、絞り抵抗によるダンパ効果等が生じるのを防止することができ、プランジャ７０を円滑に作動させることができる。

一方、スリーブ１０の内部空間ＳＳにおいては、伝達部材６０は、付勢バネ３０の付勢力により、スプール２０と一緒にプランジャ７０に追従して後退移動する。
ここで、ステータ９０の挿通孔９１ａにおいて伝達部材６０の小径筒部６１の周りに画定される隙間Ｇの通路面積は、前述同様に、第１開口部６１ｄの通路面積以下の大きさ、すなわち、粘性抵抗が増大しない範囲で極力小さく形成されているため、内部空間ＳＳ内の作動油、特に異物は、挿通孔９１ａを経て前進移動空間ＦＳ内に流れ難くなっている。

この状態において、内部空間ＳＳ内の作動油は、環状段差部６３と環状対向部９１ｄの離隔距離が狭くなることから、例えば図１０中の矢印で示すように、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油が伝達部材６０の第２開口部６１ｆから第２内部通路６１ｅ内に流れ、又、伝達部材６０の内側の第２内部通路６２ａ，６１ｅの作動油が第２開口部６２ｂから伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳに流れ、又は、内部空間ＳＳ内の作動油が連通１１ｉを通して排出ポート１１ｄ及び排出油路４に流れ出る。このように、内部空間ＳＳ内の作動油は、全体的には伝達部材６０の周りで循環する。

ここでは、第２開口部６１ｆと第２開口部６２ｂが軸線Ｓ方向に隔てて形成され、第２開口部６１ｆの通路面積が第２内部通路６１ｅの通路面積以上の大きさに形成され、又、第２開口部６２ｂの通路面積が第２内部通路６２ａの通路面積以上の大きさに形成されている。
これにより、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油を、伝達部材６０の内側の第２内部通路６１ｅ，６２ａに積極的に流れ込ませ、又は、伝達部材６０の内側の第２内部通路６１ｅ，６２ａ内の作動油を伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳに積極的に流れ込ませて、伝達部材６０の内側と外側とで循環させることができる。
また、伝達部材６０の環状段差部６３が軸線Ｓ方向においてステータ９０の環状対向部９１ｄと対向するため、両者の離隔距離の変動により、作動油を積極的に内部空間ＳＳ内で循環させることができる。

したがって、内部空間ＳＳ内の作動油に異物が混入していた場合、異物が挿通孔９１ａを通してプランジャ７０の作動領域に流れ込むのを阻止できる。これにより、異物の噛み込みによるプランジャ７０の摩耗やロックを防止することができる。
仮に、作動油内の異物がスプール２０の周りにおいて噛み込んだ場合は、プランジャ７０を適宜往復駆動することにより、噛み込み状態を解消することができる。

上記構成をなす電磁切換弁Ｖ１によれば、筒状をなす伝達部材６０の内側にプランジャ７０の貫通路７４と対向する対向壁６１ｂを遮断壁として設け、又、ステータ９０の挿入孔９１ａと伝達部材６０の間に画定される隙間Ｇを極力小さくして、スプール２０側の作動油がプランジャ７０側に直接流れ込むのを規制している。
そして、伝達部材６０の周りを満たす作動油は伝達部材６０の周りで循環させ、プランジャ７０の周りを満たす作動油はプランジャ７０の周りで循環させるようにしたことにより、部品の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータＡのプランジャ７０側への異物の侵入を抑制ないし防止することができる。
それ故に、プランジャ７０の摩耗やロックの発生を抑制ないし防止でき、電磁アクチュエータＡを正常に作動させることができる。

図１１は、本発明の第２実施形態に係る電磁切換弁Ｖ２を示すものであり、ステータを変更した以外は、前述の第１実施形態と同様である。したがって、同一の構成及び動作については同一の符号を付して説明を省略する。
第２実施形態に係る電磁切換弁Ｖ２は、スリーブ１０、スプール２０、付勢バネ３０、シール部材４０，５０、伝達部材６０、プランジャ７０、ガイドスリーブ８０、ステータ１９０、シール部材１００、ブラケット１１０、インナーヨーク１２０、モールドユニット１３０、シール部材１４０、アウターヨーク１５０を備えている。

ステータ１９０は、所定厚さの強磁性材料からなる金属板のプレス成形により、多段筒状部と円盤部とが一体的に形成されたものであり、図１１に示すように、挿通孔１９１、環状対向面１９２、環状内壁面１９３、環状対向部１９４、接合面１９５，１９６を備えている。
挿通孔１９１は、伝達部材６０の小径筒部６１を、隙間Ｇをおいて挿通させるものであり、孔深さが第１実施形態に係るステータ９０の挿通孔９１ａに比べて浅くなっている。
したがって、孔深さが浅くなった分だけ、作動油の粘性抵抗を受ける面積も小さくなり、それ故に、隙間Ｇを挿通孔９１ａに比べてより小さくできる。

環状対向面１９２、環状内壁面１９３、接合面１９５，１９６は、第１実施形態に係るステータ９０の環状対向面９１ｂ、環状内壁面９１ｃ、接合面９２ａ，９２ｂにそれぞれ対応する。
環状対向部１９４は、軸線Ｓ方向において伝達部材６０の環状段差部６３と対向するべく環状凹部の底面として形成されており、その作用については、第１実施形態に係るステータ９０の環状対向部９１ｄと同様である。

第２実施形態に係る電磁切換弁Ｖ２によれば、電磁切換弁Ｖ１と同様に、伝達部材６０の周りを満たす作動油は伝達部材６０の周りで循環させ、プランジャ７０の周りを満たす作動油はプランジャ７０の周りで循環させるようにしたことにより、部品の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータＡのプランジャ７０側への異物の侵入を抑制ないし防止することができる。
それ故に、プランジャ７０の摩耗やロックの発生を抑制ないし防止でき、電磁アクチュエータＡを正常に作動させることができる。特に、ステータ１９０が一体成形品であるため、部品の製造コストを低減できる。

図１２は、本発明の第３実施形態に係る電磁切換弁Ｖ３を示すものであり、スリーブ及びスプールの一部を変更した以外は、前述の第１実施形態と同様である。したがって、同一の構成及び動作については同一の符号を付して説明を省略する。
第３実施形態に係る電磁切換弁Ｖ３は、スリーブ２１０、スプール２２０、付勢バネ３０、シール部材４０，５０、伝達部材６０、プランジャ７０、ガイドスリーブ８０、ステータ９０、シール部材１００、ブラケット１１０、インナーヨーク１２０、モールドユニット１３０、シール部材１４０、アウターヨーク１５０を備えている。

スリーブ２１０は、第１実施形態に係るスリーブ１０の連通路１１ｉを廃止した以外は第１実施形態と同様であり、外周面１１、シール溝１１ａ、供給ポート１１ｂ、排出ポート１１ｃ，１１ｄ、第１ポート１１ｅ、第２ポート１１ｆ、連通路１１ｇ，１１ｈ、内周面１２、内周面１３、受け部１４、フランジ部１５を備えている。

スプール２２０は、外周面２１、第１弁部２２、第２弁部２３、凹部２４、受け部２５、第１端部２６、第２端部２７、連通路２２８を備えている。
連通路２２８は、軸線Ｓを中心に軸線Ｓ方向に貫通する円筒孔として形成され、伝達部材６０の第２内部通路６２ａ，６１ｅを連通路１１ｇ及び排出油路４に連通させて、作動油の流れを可能する。
連通路２２８は、第１実施形態に係るスリーブ１０の連通孔１１ｉと同様の作用をなすものであり、伝達部材６０の往復移動に伴って、伝達部材６０の内側と外側の内部空間ＳＳ内における作動油の循環流れを補助する。

上記構成をなす電磁切換弁Ｖ３によれば、電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２と同様に、伝達部材６０の周りを満たす作動油は伝達部材６０の周りで循環させ、プランジャ７０の周りを満たす作動油はプランジャ７０の周りで循環させるようにしたことにより、部品の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータＡのプランジャ７０側への異物の侵入を抑制ないし防止することができる。
それ故に、プランジャ７０の摩耗やロックの発生を抑制ないし防止でき、電磁アクチュエータＡを正常に作動させることができる。

図１３及び図１４は、本発明の第４実施形態に係る電磁切換弁Ｖ４を示すものであり、スリーブ及びスプールの一部を変更した以外は、前述の第１実施形態と同様である。したがって、同一の構成及び動作については同一の符号を付して説明を省略する。
第４実施形態に係る電磁切換弁Ｖ４は、スリーブ３１０、スプール３２０、付勢バネ３０、シール部材４０，５０、伝達部材６０、プランジャ７０、ガイドスリーブ８０、ステータ９０、シール部材１００、ブラケット１１０、インナーヨーク１２０、モールドユニット１３０、シール部材１４０、アウターヨーク１５０を備えている。

スリーブ３１０は、アルミニウム等の金属材料により軸線Ｓを中心とする円筒状に形成され、外周面３１１、シール溝３１１ａ、供給ポート３１１ｂ、排出ポート３１１ｃ、第１ポート３１１ｄ、第２ポート３１１ｅ、内周面３１２、内周面３１３、受け部３１４，３１４ａ、フランジ部３１５を備えている。

外周面３１１は、軸線Ｓを中心とする円筒面として形成され、エンジン本体ＥＢの嵌合孔Ｈに嵌合される。
シール溝３１１ａは、シール部材４０を嵌め込むべく、外周面３１１において環状溝として形成されている。
供給ポート３１１ｂは、供給油路３と連通する。排出ポート３１１ｃは、排出油路４と連通する。第１ポート３１１ｄは、第１油路５と連通する。第２ポート３１１ｅは、第２油路６と連通する。

内周面３１２は、軸線Ｓを中心とする円筒面として形成され、スプール３２０の外周面３２１を密接させて摺動自在にガイドする。
内周面３１３は、軸線Ｓを中心とし、内周面３１２よりも大きい内径でかつフランジ部３１５に向けて末拡がる円錐状の面として形成され、伝達部材６０が配置された状態で伝達部材６０の周りに内部空間ＳＳが確保されるように形成されている。
受け部３１４は、スプール３２０の第１端部３２７を受け止めてスプール３２０を最大前進位置に停止させる役割をなす。受け部３１４ａは、付勢バネ３０の一端部を受け止める役割をなす。
フランジ部３１５は、ステータ９０に接合されると共にアウターヨーク１５０の端部がカシメ処理されて、電磁アクチュエータＡと連結固定される。また、フランジ部３１５には、ステータ９０と協働してシール部材５０を挟み込むように収容する環状凹部３１５ａが設けられている。

スプール３２０は、軸線Ｓ方向に伸長するように形成され、外周面３２１、第１弁部３２２、第２弁部３２３、小径部３２４、凹部３２５、受け部３２６、第１端部３２７、第２端部３２８、連通路３２９を備えている。
外周面３２１は、スリーブ３１０の内周面３１２を摺動するべく、軸線Ｓを中心とする円筒状に形成され、内周面３１２の内径と略同径又は僅かに小さい外径をなす。
第１弁部３２２は、軸線Ｓ方向において第１ポート３１１ｄの開口幅よりも広い外周面３２１を画定するように形成され、軸線Ｓ方向に移動することにより、スリーブ３１０の第１ポート３１１ｄを開閉する。
第２弁部３２３は、軸線Ｓ方向において第２ポート３１１ｅの開口幅よりも広い外周面３２１を画定するように形成され、軸線Ｓ方向に移動することにより、スリーブ３１０の第２ポート３１１ｅを開閉する。
小径部３２４は、第１弁部３２２と第２弁部３２３の間に形成され、スリーブ３１０の内周面３１２と協働して、作動油の流れを許容する空間を画定する。
凹部３２５は、第１端部３２７の側において、付勢バネ３０を伸縮自在に収容するように形成されている。
受け部３２６は、凹部３２５に収容された付勢バネ３０の他端部を受けるべく、凹部３２５の底壁として形成されている。
第１端部３２７は、環状端面として形成され、スリーブ３１０の受け部３１４に対して離脱可能に当接する。
第２端部３２８は、軸線Ｓ方向において伝達部材６０の環状当接部６２ｄと当接するべく、軸線Ｓを中心とする円環状でかつ凸状湾曲面として形成されている。
連通路３２９は、軸線Ｓ方向に貫通する円筒孔として形成され、伝達部材６０の第２内部通路６２ａ，６１ｅを排出ポート３１１ｃに連通させる。

次に、電磁切換弁Ｖ４の切換動作について説明する。
先ず、コイル１３２が非通電の状態において、プランジャ７０は、スプール３２０及び伝達部材６０を介して、付勢バネ３０の付勢力により、図１３に示すように、第２端部７３がストッパ８３に当接した休止位置に停止している。
また、スプール３２０は、伝達部材６０を介してプランジャ７０の休止位置に対応する後退位置に停止している。
この後退位置において、スプール３２０の第１弁部３２２は、第１ポート３１１ｄと供給ポート３１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第１ポート３１１ｄと排出ポート３１１ｃの間の油路を開放した状態にある。
また、スプール３２０の第２弁部３２３は、第２ポート３１１ｅと供給ポート３１１ｂの間の油路を開放し、かつ、第２ポート３１１ｅと排出ポート３１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
このとき、第１油路５は作動油が排出され、第２油路６は作動油が供給される。

続いて、コイル１３２が適宜通電されて起磁力が発生すると、プランジャ７０は、付勢バネ３０の付勢力に抗しつつ前進移動して、図１４に示すように、第１端部３２７が受け部３１４に当接して、スプール３２０は最大前進位置に位置決めされる。
この最大前進位置において、スプール３２０の第１弁部３２２は、第１ポート３１１ｄと供給ポート３１１ｂの間の油路を開放し、かつ、第１ポート３１１ｄと排出ポート３１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
また、スプール３２０の第２弁部３２３は、第２ポート３１１ｅと供給ポート３１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第２ポート３１１ｅと排出ポート３１１ｃの間の油路を、内部空間ＳＳ、第２開口部６２ｂ，６１ｆ、第２内部通路６２ａ，６１ｅ及び連通路３２９を介して、開放した状態にある。
このとき、第１油路５は作動油が供給され、第２油路６は作動油が排出される。

尚、コイル１３２の通電が適宜制御されて、スプール３２０を中間位置に停止させることもできる。
この中間位置において、スプール３２０の第１弁部３２２は、第１ポート３１１ｄと供給ポート３１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第１ポート３１１ｄと排出ポート３１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
また、スプール３２０の第２弁部３２３は、第２ポート３１１ｅと供給ポート３１１ｂの間の油路を閉塞し、かつ、第２ポート３１１ｅと排出ポート３１１ｃの間の油路を閉塞した状態にある。
このとき、第１油路５及び第２油路６は、共に作動油の供給及び排出が遮断される。

上記切換動作をなす電磁切換弁Ｖ４が、例えば、内燃エンジンの吸気側のカムシャフトＣＳのバルブタイミング変更装置Ｍに適用された場合の動作と、内燃エンジンの排気側のカムシャフトＣＳのバルブタイミング変更装置Ｍに適用された場合の動作は、前述の第１実施形態に係る電磁切換弁Ｖ１と同様である。

次に、上記切換動作をなす電磁切換弁Ｖ４において、プランジャ７０及び伝達部材６０の周りの作動油の流れについて説明する。
プランジャ７０が休止位置から前進移動すると、図１４に示すように、前進移動空間ＦＳ内の作動油は、矢印で示すように、伝達部材６０の第１開口部６１ｄ及び第１内部通路６１ｃを経てプランジャ７０の貫通路７４を通り、プランジャ７０の背後に画定される後退移動空間ＲＳに流れ込む。これにより、プランジャ７０は、円滑に前進移動することができる。

ここでも、前述の第１実施形態と同様に、第１内部通路６１ｃの通路面積は貫通路７４の通路面積以上の大きさに形成され、又、第１開口部６１ｄの通路面積は第１内部通路６１ｃの通路面以上の大きさに形成されているため、作動油が前進移動空間ＦＳから後退移動空間ＲＳに移動する際に、絞り抵抗によるダンパ効果等が生じるのを防止することができ、プランジャ７０を円滑に作動させることができる。
また、プランジャ７０の前進移動に伴って、プランジャ７０の外周面７１が径方向においてステータ９０の環状内壁面９１ｃと微小隙間をおいて対向すると共に、プランジャ７０の第１端部７２が軸線Ｓ方向においてステータ９０の環状対向面９１ｂと対向するため、第１端部７２及び環状対向面９１ｂとに囲まれた前進移動空間ＦＳ内の作動油が、積極的に第１開口部６１ｄ及び第１内部通路６１ｃに指向させられ、前進移動空間ＦＳから後退移動空間ＲＳに向かう作動油の流れが促進される。

一方、スリーブ３１０の内部空間ＳＳにおいては、伝達部材６０は、プランジャ７０に押されてスプール３２０と一緒に前進移動する。
ここで、ステータ９０の挿通孔９１ａにおいて伝達部材６０の小径筒部６１の周りに画定される隙間Ｇの通路面積は、第１開口部６１ｄの通路面積以下の大きさ、すなわち、粘性抵抗が増大しない範囲で極力小さく形成されているため、内部空間ＳＳ内の作動油、特に異物は、挿通孔９１ａを経て前進移動空間ＦＳ内に流れ難くなっている。

この状態において、内部空間ＳＳ内の作動油は、環状段差部６３と環状対向部９１ｅの離隔距離が広がることから、例えば図１４中の矢印で示すように、伝達部材６０の第２内部通路６１ｅ内の作動油が第２開口部６１ｆから内部空間ＳＳに流れ、又、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油が第２開口部６２ｂから第２内部通路６２ａ，６１ｅ内に流れ、又は、第２ポート３１１ｅから内部空間ＳＳに流れ込む作動油の流れと共に連通路３２９から排出ポート３１１ｃに向けて流れる。このように、内部空間ＳＳ内の作動油は、全体的には伝達部材６０の周りで循環すると共に連通路３２９から排出ポート３１１ｃに向けて流れる。

プランジャ７０が前進位置から休止位置に向けて後退移動すると、後退移動空間ＲＳ内の作動油は、図１３中の矢印で示すように、プランジャ７０の貫通路７４を経て伝達部材６０の第１内部通路６１ｃ及び第１開口部６１ｄを通り、プランジャ７０の前側に画定される前進移動空間ＦＳに流れ込む。これにより、プランジャ７０は、円滑に後退移動することができる。

ここでは、前述同様に、第１内部通路６１ｃの通路面積は貫通路７４の通路面積以上の大きさに形成され、又、第１開口部６１ｄの通路面積は第１内部通路６１ｃの通路面以上の大きさに形成されているため、作動油が後退移動空間ＲＳから前進移動空間ＦＳに移動する際に、絞り抵抗によるダンパ効果等が生じるのを防止することができ、プランジャ７０を円滑に作動させることができる。

一方、スリーブ３１０の内部空間ＳＳにおいては、伝達部材６０は、付勢バネ３０の付勢力により、スプール３２０と一緒にプランジャ７０に追従して後退移動する。
ここで、ステータ９０の挿通孔９１ａにおいて伝達部材６０の小径筒部６１の周りに画定される隙間Ｇの通路面積は、前述同様に、第１開口部６１ｄの通路面積以下の大きさ、すなわち、粘性抵抗が増大しない範囲で極力小さく形成されているため、内部空間ＳＳ内の作動油、特に異物は、挿通孔９１ａを経て前進移動空間ＦＳ内に流れ難くなっている。

この状態において、内部空間ＳＳ内の作動油は、環状段差部６３と環状対向部９１ｄの離隔距離が狭くなることから、例えば図１３中の矢印で示すように、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油が伝達部材６０の第２開口部６１ｆから第２内部通路６１ｅ内に流れ、又、伝達部材６０の第２内部通路６２ａ，６１ｅ内の作動油が第２開口部６２ｂから伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳに流れ、又は、排出ポート３１１ｃに通じる連通路３２９内の作動油が第２内部通路６２ａ，６１ｅに向けて流れる。このように、内部空間ＳＳ内の作動油は、全体的には伝達部材６０の周りで循環する。

ここでは、前述同様に、第２開口部６１ｆと第２開口部６２ｂが軸線Ｓ方向に隔てて形成され、第２開口部６１ｆの通路面積が第２内部通路６１ｅの通路面積以上の大きさに形成され、又、第２開口部６２ｂの通路面積が第２内部通路６２ａの通路面積以上の大きさに形成されている。
これにより、伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳ内の作動油を、伝達部材６０の内側の第２内部通路６１ｅ，６２ａに積極的に流れ込ませ、又は、伝達部材６０の内側の第２内部通路６１ｅ，６２ａ内の作動油を伝達部材６０の外側の内部空間ＳＳに積極的に流れ込ませて、伝達部材６０の内側と外側とで循環させることができる。
また、伝達部材６０の環状段差部６３が軸線Ｓ方向においてステータ９０の環状対向部９１ｄと対向するため、両者の離隔距離の変動により、作動油を積極的に内部空間ＳＳ内で循環させることができる。

したがって、内部空間ＳＳ内の作動油に異物が混入していた場合、異物が挿通孔９１ａを通してプランジャ７０の作動領域に流れ込むのを阻止できる。これにより、異物の噛み込みによるプランジャ７０の摩耗やロックを防止することができる。
仮に、作動油内の異物がスプール３２０の周りにおいて噛み込んだ場合は、プランジャ７０を適宜往復駆動することにより、噛み込み状態を解消することができる。

上記構成をなす電磁切換弁Ｖ４によれば、筒状をなす伝達部材６０の内側にプランジャ７０の貫通路７４と対向する対向壁６１ｂを遮断壁として設け、又、ステータ９０の挿入孔９１ａと伝達部材６０の間に画定される隙間Ｇを極力小さくして、スプール３２０側の作動油がプランジャ７０側に直接流れ込むのを規制している。
そして、伝達部材６０の周りを満たす作動油は伝達部材６０の周りで循環させ、プランジャ７０の周りを満たす作動油はプランジャ７０の周りで循環させるようにしたことにより、部品の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータＡのプランジャ７０側への異物の侵入を抑制ないし防止することができる。
それ故に、プランジャ７０の摩耗やロックの発生を抑制ないし防止でき、電磁アクチュエータＡを正常に作動させることができる。
特に、スプール３２０が両端側に二つのランド部（第１弁部３２２，第２弁部３２３）を有する構成であるため、その全長を短くでき、全体として電磁切換弁Ｖ４の小型化を達成することができる。

上記実施形態においては、伝達部材として、小径部６１及び大径部６２を有する伝達部材６０を示したが、これに限定されるものではなく、単一の外径からなる筒状部材を伝達部材として適用してもよい。
上記実施形態において、伝達部材として、樹脂材料により形成された伝達部材６０を示したが、これに限定されるものではなく、その他の非磁性材料により形成された伝達部材を採用してもよい。

上記実施形態においては、伝達部材の第２開口部として、軸線Ｓ方向に隔てて配置された複数の第２開口部６１ｆ，６２ｂを有する伝達部材６０を示したが、これに限定されるものではなく、開口面積の大きい単一の第２開口部を採用してもよい。

上記実施形態においては、伝達部材６０が、スプール２０，２２０、３２０から離脱可能に別個の部品として形成された場合を示したが、これに限定されるものではなく、伝達部材がスプールに固着された構成を採用してもよく、又、伝達部材がスプールと一体形成された構成を採用してもよい。
上記実施形態においては、電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４がエンジン本体ＥＢの嵌合孔Ｈに嵌合される場合を示したが、これに限定されるものではなく、それ以外の場所に装着されてもよい。

以上述べたように、本発明の電磁切換弁によれば、部品点数の増加を招くことなく、構造の簡素化を達成しつつ、電磁アクチュエータのプランジャ側への異物の侵入を抑制ないし防止することができるため、自動車等に搭載されるエンジンに適用できるのは勿論のこと、二輪車等の他の車両に搭載されるエンジンにおいても有用であり、さらに他の油圧機器等において作動油の流れを制御する際にも有用である。

Ｓ 軸線
３ 供給油路
４ 排出油路
５ 第１油路
６ 第２油路
Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４ 電磁切換弁
ＳＳ 内部空間
１０，２１０，３１０ スリーブ
１１ｂ，３１１ｂ 供給ポート
１１ｃ，１１ｄ，３１１ｃ 排出ポート
１１ｅ，３１１ｄ 第１ポート
１１ｆ，３１１ｅ 第２ポート
１１ｉ、２２８，３２９ 連通路
２０，２２０，３２０ スプール
６０ 伝達部材
６１ 小径筒部
６１ａ 端部
６１ｂ 対向壁
６１ｃ 第１内部通路
６１ｄ 第１開口部
６１ｅ 第２内部通路
６１ｆ 第２開口部
６２ 大径筒部
６２ａ 第２内部通路
６２ｂ 第２開口部
６２ｄ 環状当接部
６３ 環状段差部
Ａ 電磁アクチュエータ
７０ プランジャ
７１ 外周面
７４ 貫通路
７５ 受入れ凹部
９０，１９０ ステータ
９１ａ，１９１ 挿通孔
９１ｂ，１９２ 環状対向面
９１ｃ，１９３ 環状内壁面
９１ｅ，１９４ 環状対向部

Claims (14)

1. 作動油の供給又は排出を行う油路に連通するポートを画定するスリーブと、
   前記スリーブ内において所定の軸線方向に往復動自在に配置されて前記ポートを開閉するスプールと、
   前記軸線方向に伸長する貫通路を有するプランジャ、前記プランジャに対して起磁力を及ぼすステータを含む電磁アクチュエータと、
   前記プランジャと前記スプールの間に介在して駆動力を伝達する筒状の伝達部材と、を備え、
   前記ステータは、前記伝達部材を挿通させる挿通孔を含み、
   前記伝達部材は、前記プランジャの貫通路と対向する対向壁と、前記対向壁よりも前記プランジャ側に形成されて前記貫通路と連通する第１内部通路と、前記挿通孔よりも前記プランジャ側において前記第１内部通路を径方向に開口する第１開口部と、前記対向壁よりも前記スプール側に形成された第２内部通路と、前記挿通孔よりも前記スプール側において前記第２内部通路を径方向に開口する第２開口部とを含む、
   ことを特徴とする電磁切換弁。
2. 前記第２開口部は、前記軸線方向に隔てて複数形成されている、
   ことを特徴とする請求項１に記載の電磁切換弁。
3. 前記第１内部通路の通路面積は、前記貫通路の通路面積以上の大きさである、
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の電磁切換弁。
4. 前記第１開口部の通路面積は、前記第１内部通路の通路面積以上の大きさである、
   ことを特徴とする請求項１ないし３いずれか一つに記載の電磁切換弁。
5. 前記挿通孔において前記伝達部材の周りに画定される隙間の通路面積は、前記第１開口部の通路面積以下の大きさである、
   ことを特徴とする請求項１ないし４いずれか一つに記載の電磁切換弁。
6. 前記第２開口部の通路面積は、前記第２内部通路の通路面積以上の大きさである、
   ことを特徴とする請求項１ないし５いずれか一つに記載の電磁切換弁。
7. 前記伝達部材は、前記スリーブ内に配置される大径筒部と、前記ステータの挿通孔に挿通される小径筒部を含み、
   前記小径筒部は、前記対向壁、前記第１内部通路、前記第１開口部、前記第２内部通路、及び前記第２開口部を含み、
   前記大径筒部は、前記第２内部通路、及び前記第２開口部を含む、
   ことを特徴とする請求項１ないし６いずれか一つに記載の電磁切換弁。
8. 前記伝達部材は、前記小径筒部と前記大径筒部と境界に形成される環状段差部を含み、
   前記ステータは、前記軸線方向において前記環状段差部に対向する環状対向部を含む、
   ことを特徴とする請求項７に記載の電磁切換弁。
9. 前記伝達部材は、前記第２内部通路を前記スプールに向けて開口させる開口部を画定すると共に前記スプールと当接する環状当接部を含む、
   ことを特徴とする請求項１ないし８いずれか一つに記載の電磁切換弁。
10. 前記ステータは、前記軸線方向において前記プランジャと対向する環状対向面と、前記プランジャの外周面と対向し得る環状内壁面と、を含む、
    ことを特徴とする請求項１ないし９いずれか一つに記載の電磁切換弁。
11. 前記プランジャは、前記貫通路の周りにおいて、前記伝達部材の端部を受け入れて当接させる受入れ凹部を含む、
    ことを特徴とする請求項１ないし１０いずれか一つに記載の電磁切換弁。
12. 前記スリーブは、前記伝達部材が配置される内部空間と前記油路を連通させる連通路を含む、
    ことを特徴とする請求項１ないし１１いずれか一つに記載の電磁切換弁。
13. 前記スプールは、前記伝達部材の前記第２内部通路と前記油路を連通させる連通路を含む、
    ことを特徴とする請求項１ないし１１いずれか一つに記載の電磁切換弁。
14. 前記伝達部材は、樹脂材料により形成されている、
    ことを特徴とする請求項１ないし１３いずれか一つに記載の電磁切換弁。
    

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