CN113614430A - 工作油控制阀和阀正时调整装置 - Google Patents

Abstract

一种阀正时调整装置(100)，具备：叶片转子(130)，固定于驱动轴(310)和从动轴(320)中的一方的轴的端部(321)而与一方的轴的端部(321)连动地旋转，形成有在轴向(AD)上贯通的贯通孔(136)；以及工作油控制阀(10)，该工作油控制阀(10)具有：筒状的套筒(20)，具有配置在贯通孔的主体部(31)、以及插入到一方的轴的端部处所形成的轴固定孔(322)中而被固定的固定部(32)；以及阀芯(50)，贯通孔的轴向的至少一部分被主体部密封，轴固定孔的径向的大小与固定部的径向的大小之差(X)被设定为大于贯通孔与轴固定孔的预定的同轴度(B)以及主体部与固定部的预定的同轴度(A)的合计值。

Description

工作油控制阀和阀正时调整装置

关联申请的相互参照

本申请主张基于2019年3月25日申请的日本申请号2019-055931号的优先权，在此引用其全部记载内容。

技术领域

本公开涉及一种阀正时调整装置。

背景技术

以往以来，已知一种能够调整内燃机的进气阀、排气阀的阀正时的油压式的阀正时调整装置。在油压式的阀正时调整装置中，有时通过工作油控制阀来实现向相位变更部的各油压室供给工作油以及从各油压室排出工作油。在日本特开平10-141022号公报中公开了以下的工作油控制阀：与阀正时调整装置的相位变更部分离配置，通过使阀芯(spool)在圆筒状的内套筒的内侧滑动来切换油路。

发明内容

近年来，为了提高阀正时调整装置的响应性，提出了在叶片转子的中央部配置有工作油控制阀的一体型的阀正时调整装置。一般情况下，在一体型的阀正时调整装置中，工作油控制阀及叶片转子分别相对于轴被固定。此外，一般情况下，在一体型的阀正时调整装置中，为了划分出从工作油控制阀向各油压室供给的工作油的各油路，要求工作油控制阀的外周面与叶片转子的内周面的密封性，因此工作油控制阀的外周面与叶片转子的内周面的径向的间隙被设定为极小。本申请的发明人发现，由于该间隙被设定得极小，各部件的制造误差等引起各部件之间的同轴度大的情况下，存在无法将工作油控制阀和轴以规定值以上的轴力固定的隐患。因此，在一体型的阀正时调整装置的工作油控制阀与轴的固定方面，期待能够抑制可靠性降低的技术。

本公开是为了解决上述问题的至少一部分而完成的，能够作为以下的方式实现。

根据本公开的一个方式，提供阀正时调整装置。该阀正时调整装置在内燃机中对阀的阀正时进行调整，该阀由从驱动轴被传递动力的从动轴开闭驱动，所述阀正时调整装置的特征在于，具备：叶片转子，固定于所述驱动轴和所述从动轴中的一方的轴的端部而与所述一方的轴连动地旋转，根据从工作油供给源供给的工作油的压力，变更相对于所述驱动轴和所述从动轴中的另一方的轴的位相而言的所述一方的轴的位相，且形成有在轴向上贯通的贯通孔；以及工作油控制阀，对所述工作油的流动进行控制，所述工作油的流动包括所述工作油向所述叶片转子的供给以及所述工作油从所述叶片转子的排出，所述工作油控制阀具有：筒状的套筒，具有配置在所述贯通孔的主体部、以及插入到形成在所述一方的轴的端部的轴固定孔中而被固定的固定部；以及阀芯，在所述套筒的径向的内侧沿着所述轴向滑动，所述贯通孔的所述轴向的至少一部分被所述主体部密封，所述轴固定孔的所述径向的大小与所述固定部的所述径向的大小之差被设定为大于所述贯通孔与所述轴固定孔的预定的同轴度以及所述主体部与所述固定部的预定的同轴度的合计值。

根据该方式的阀正时调整装置，由于轴固定孔的径向的大小与固定部的径向的大小之差被设定为贯通孔与轴固定孔的预定的同轴度以及主体部与固定部的预定的同轴度的合计值，因此能够通过轴固定孔的径向的大小与固定部的径向的大小之差(间隙)来吸收制造误差等引起的贯通孔与轴固定孔的同轴偏移以及主体部与固定部的同轴偏移的影响。因此，能够抑制无法将工作油控制阀和轴以规定值以上的轴力固定的情况，因此在固定一体型的阀正时调整装置的工作油控制阀和轴时，能够抑制可靠性降低。

本公开还能够以各种方式实现。例如，能够以阀正时调整装置的制造方法等方式实现。

附图说明

图1是表示阀正时调整装置的概略结构的截面图，

图2是表示沿着图1的II-II线的截面的截面图，

图3是表示工作油控制阀的详细结构的截面图，

图4是将工作油控制阀的详细结构分解来表示的分解立体图，

图5是用于说明同轴度的合计值与轴力的关系的说明图。

图6是表示阀芯抵接于止挡件的状态的截面图，

图7是表示阀芯位于滑动范围的大致中央的状态的截面图。

具体实施方式

A.第一实施方式：

A-1.装置结构：

图1所示的阀正时调整装置100在未图示的车辆所具备的内燃机300中调整通过从曲轴310被传递动力的凸轮轴320被开闭驱动的阀的阀正时。阀正时调整装置100被设置于从曲轴310到凸轮轴320的动力传递路径。更具体地说，阀正时调整装置100在沿着凸轮轴320的旋转轴AX的方向(以下还称为“轴向AD”)上被固定配置于凸轮轴320的端部321。阀正时调整装置100的旋转轴AX与凸轮轴320的旋转轴AX几乎一致。本实施方式的阀正时调整装置100调整作为阀的进气阀330和排气阀340中的进气阀330的阀正时。

在凸轮轴320的端部321形成有轴孔部322和供给孔部326。轴孔部322沿轴向AD形成。在轴孔部322的内周面形成有用于固定后述的工作油控制阀10的轴固定部323。在轴固定部323形成有阴螺纹部324。阴螺纹部324与形成于工作油控制阀10的固定部32的阳螺纹部33进行螺纹接合。供给孔部326沿径向形成，使凸轮轴320的外周面与轴孔部322连通。对于供给孔部326，从工作油供给源350供给工作油。工作油供给源350具有油泵351和油盘(oil pan)352。油泵351汲取被贮存在油盘352中的工作油。

如图1和图2所示，阀正时调整装置100具备外壳120、叶片转子130以及工作油控制阀10。在图2中，省略了工作油控制阀10的图示。

如图1所示，外壳120具有链轮(sprocket)121和壳体122。链轮121被嵌合于凸轮轴320的端部321，以能够旋转的方式被支承。在链轮121中，在与后述的锁定销150对应的位置形成有嵌入凹部128。在链轮121上，与曲轴310的链轮311一起挂设有环状的正时链360。链轮121通过多个螺栓129来与壳体122被固定。因此，外壳120与曲轴310连动地旋转。壳体122具有有底筒状的外观形状，开口端被链轮121堵塞。如图2所示，壳体122具有朝向径向内侧在周向上相互排列形成的多个间壁部123。在周向上彼此相邻的各间壁部123间分别作为油压室140发挥功能。如图1所示，在壳体122的底部的中央部形成有开口部124。

叶片转子130被收容在外壳120的内部，根据从后述的工作油控制阀10供给的工作油的油压，相对于外壳120向延迟角方向或提前角方向进行相对旋转。因此，叶片转子130作为将从动轴的相对于驱动轴的相位进行变更的相位变更部发挥功能。叶片转子130具有多个叶片131和轮毂135。

如图2所示，多个叶片131分别从位于叶片转子130的中央部的轮毂135朝向径向外侧突出，在周向上相互排列形成。各叶片131分别被收容在各油压室140，将各油压室140在周向上划分为延迟角室141和提前角室142。延迟角室141相对于叶片131位于周向的一方。提前角室142相对于叶片131位于周向的另一方。在多个叶片131中的一个叶片131中沿轴向形成有收容孔部132。收容孔部132经由形成于叶片131的延迟角室侧销控制油路133来与延迟角室141连通，经由提前角室侧销控制油路134来与提前角室142连通。在收容孔部132中配置有能够在轴向AD上往复运动的锁定销150。锁定销150限制叶片转子130相对于外壳120的相对旋转，抑制在油压不充分的状态下外壳120与叶片转子130在周向上碰撞。锁定销150通过弹簧151在轴向AD上向形成于链轮121的嵌入凹部128侧被施力。

轮毂135具有筒状的外观形状，被固定于凸轮轴320的端部321。更具体地说，轮毂135的凸轮轴320侧的端面上所形成的转自嵌合部139与凸轮轴320的端部嵌合，从而叶片转子130的旋转轴AX与凸轮轴320的旋转轴AX一致地被固定。因而，形成有轮毂135的叶片转子130被固定于凸轮轴320的端部321，与凸轮轴320一体地旋转。在轮毂135的中央部形成有沿轴向AD贯通的贯通孔136。在贯通孔136中配置工作油控制阀10。在轮毂135中，多个延迟角油路137和多个提前角油路138形成为沿径向贯通。各延迟角油路137和各提前角油路138在轴向AD上相互排列形成。各延迟角油路137使后述的工作油控制阀10的延迟角端口27与延迟角室141连通。各提前角油路138使后述的工作油控制阀10的提前角端口28与提前角室142连通。在贯通孔136中，各延迟角油路137与各提前角油路138之间通过后述的工作油控制阀10的外套筒30的主体部31被密封。

在本实施方式中，叶片转子130由铝合金形成，但是不限于铝合金，也可以由铁、不锈钢等任意的金属材料、树脂材料等形成。

如图1所示，工作油控制阀10被配置于阀正时调整装置100的旋转轴AX来使用，控制从工作油供给源350供给的工作油的流动。工作油控制阀10的动作根据来自控制内燃机300的整体动作的未图示的ECU的指示被控制。工作油控制阀10被在轴向AD上被配置于与凸轮轴320侧相反的一侧的螺线管160驱动。螺线管160具有电磁部162和轴164。螺线管160通过基于上述的ECU的指示的对电磁部162的通电，使轴164在轴向AD上发生位移，由此抵抗弹簧60的施力来将后述的工作油控制阀10的阀芯50向凸轮轴320侧推压。如后述那样，通过推压而阀芯50在轴向AD上滑动，由此能够对连通于延迟角室141的油路和连通于提前角室142的油路进行切换。

如图3和图4所示，工作油控制阀10具备套筒20、阀芯50、弹簧60、固定构件70以及单向阀90。此外，在图3中，示出了沿着旋转轴AX的截面。

套筒20具有外套筒30和内套筒40。外套筒30和内套筒40均具有大致筒状的外观形状。套筒20具有内套筒40被插入到形成于外套筒30的轴孔34的概略结构。

外套筒30构成工作油控制阀10的外廓，被配置于内套筒40的径向外侧。外套筒30具有主体部31、固定部32、突出部35、扩径部36、移动限制部80以及工具卡合部38。在主体部31和固定部32中，形成有沿着轴向AD的轴孔34。轴孔34形成为将外套筒30沿轴向AD贯通。

主体部31具有筒状的外观形状，如图1所示那样被配置于叶片131的贯通孔136。如图4所示，在主体部31形成有多个外延迟角端口21和多个外提前角端口22。多个外延迟角端口21在周向上相互排列形成，分别使主体部31的外周面与轴孔34连通。多个外提前角端口22在轴向AD上分别形成于比外延迟角端口21靠螺线管160侧的位置。多个外提前角端口22在周向上相互排列形成，分别使主体部31的外周面与轴孔34连通。

固定部32具有筒状的外观形状，形成为在轴向AD上与主体部31相连。固定部32形成为与主体部31大致相同的直径，如图1所示那样被插入到凸轮轴320的轴固定部323。在固定部32形成有阳螺纹部33。阳螺纹部33与形成于轴固定部323的阴螺纹部324进行螺纹接合。外套筒30通过阳螺纹部33与阴螺纹部324的紧固而被施加朝向凸轮轴320侧的轴向AD的轴力，从而被固定于凸轮轴320的端部321。通过被施加轴力，能够抑制因通过推压进气阀330所产生的凸轮轴320的旋转力矩而工作油控制阀10与凸轮轴320的端部321偏离，能够抑制工作油泄漏。

突出部35形成为从主体部31向径向外侧突出。如图1所示，突出部35在与凸轮轴320的端部321之间在轴向AD上夹着叶片转子130。

如图3所示，在主体部31中的螺线管160侧的端部形成有扩径部36。扩径部36形成为与主体部31的其它部分相比内径扩大。在扩径部36中配置后述的内套筒40的凸缘部46。

移动限制部80构成为在外套筒30的内周面由扩径部36形成的径向的高低差。移动限制部80在与固定构件70之间在轴向AD上夹着后述的内套筒40的凸缘部46。由此，移动限制部80限制内套筒40的沿着轴向AD的向远离螺线管160的电磁部162的方向的移动。

工具卡合部38在轴向AD上形成于比突出部35靠螺线管160侧的位置。工具卡合部38构成为能够与未图示的内六角套筒等工具卡合，用于将包括外套筒30的工作油控制阀10紧固固定到凸轮轴320的端部321。

内套筒40具有筒部41、底部42、多个延迟角侧突出壁43、多个提前角侧突出壁44、封闭壁45、凸缘部46以及止挡件49。

筒部41具有大致筒状的外观形状，遍及外套筒30的主体部31和固定部32地位于外套筒30的径向内侧。如图3和图4所示，在筒部41中分别形成有延迟角侧供给端口SP1、提前角侧供给端口SP2以及再循环端口47。延迟角侧供给端口SP1在轴向AD上形成于比延迟角侧突出壁43靠底部42侧的位置，使筒部41的外周面与内周面连通。在本实施方式中，延迟角侧供给端口SP1在周向的半周上排列形成有多个，但是也可以在整周上形成，也可以是单个。提前角侧供给端口SP2在轴向AD上形成于比提前角侧突出壁44靠螺线管160侧的位置，使筒部41的外周面与内周面连通。在本实施方式中，提前角侧供给端口SP2在周向的半周上排列形成有多个，但是也可以在整周上形成，也可以是单个。延迟角侧供给端口SP1及提前角侧供给端口SP2分别与图1所示的凸轮轴320的轴孔部322连通。如图3和图4所示，再循环端口47在轴向AD上形成于延迟角侧突出壁43与提前角侧突出壁44之间，使筒部41的外周面与内周面连通。再循环端口47分别与延迟角侧供给端口SP1及提前角侧供给端口SP2连通。具体地说，再循环端口47通过作为外套筒30的主体部31的内周面与内套筒40的筒部41的外周面之间的空间的、在周向上彼此相邻的延迟角侧突出壁43间和在周向上彼此相邻的提前角侧突出壁44间的空间，来与各供给端口SP1、SP2连通。因此，再循环端口47作为使从延迟角室141和提前角室142排出的工作油返回到供给侧的再循环机构发挥功能。在本实施方式中，再循环端口47在周向上排列形成有多个，但是也可以是单个。此外，稍后叙述包括因阀芯50的滑动引起的油路的切换动作在内的阀正时调整装置100的动作。

如图3所示，底部42形成为与筒部41成一体，堵塞筒部41的轴向AD上的与螺线管160侧相反的一侧(以下，为了便于说明，还称为“凸轮轴320侧”)的端部。弹簧60的一端抵接于底部42。

如图4所示，多个延迟角侧突出壁43以从筒部41向径向外侧突出的的方式在周向上相互排列形成。在周向上彼此相邻的延迟角侧突出壁43间与图1所示的凸轮轴320的轴孔部322连通，流通从工作油供给源350供给的工作油。如图3和图4所示，在各延迟角侧突出壁43中分别形成有内延迟角端口23。各内延迟角端口23分别使延迟角侧突出壁43的外周面与内周面连通。如图3所示，各内延迟角端口23分别与形成于外套筒30的各外延迟角端口21连通。内延迟角端口23的轴线相对于外延迟角端口21的轴线在轴向AD上偏离。

如图4所示，多个提前角侧突出壁44分别在轴向AD上形成于比延迟角侧突出壁43靠螺线管160侧的位置。多个提前角侧突出壁44以从筒部41向径向外侧突出的方式在周向上相互排列形成。在周向上彼此相邻的提前角侧突出壁44间与图1所示的轴孔部322连通，流通从工作油供给源350供给的工作油。如图3和图4所示，在各提前角侧突出壁44中分别形成有内提前角端口24。各内提前角端口24分别使提前角侧突出壁44的外周面与内周面连通。如图3所示，各内提前角端口24分别与形成于外套筒30的各外提前角端口22连通。内提前角端口24的轴线相对于外提前角端口22的轴线在轴向AD上偏离。

封闭壁45在轴向AD上的比提前角侧供给端口SP2靠螺线管160侧的位置形成为遍及筒部41的整周朝向径向外侧突出。封闭壁45通过将外套筒30的主体部31的内周面与内套筒40的筒部41的外周面进行密封，抑制在后述的工作油供给油路25中流通的工作油向螺线管160侧泄漏。封闭壁45的外径形成为与延迟角侧突出壁43及提前角侧突出壁44的外径大致相同。

凸缘部46在内套筒40的螺线管160侧的端部形成为遍及筒部41的整周朝向径向外侧突出。凸缘部46被配置于外套筒30的扩径部36。如图4所示，在凸缘部46形成有多个嵌合部48。多个嵌合部48在凸缘部46的外缘部在周向上相互排列形成。在本实施方式中，各嵌合部48是将凸缘部46的外缘部切成直线状来形成的，但是不限于直线状，也可以形成为曲线状。各嵌合部48分别与后述的固定构件70的各嵌合突起部73嵌合。

图3所示的止挡件49形成于作为内套筒40的轴向AD上的端部的、凸轮轴320侧的端部。止挡件49形成为与筒部41的其它部分相比内径缩小，由此构成为能够供阀芯50的凸轮轴320侧的端部抵接。止挡件49规定阀芯50的向远离螺线管160的电磁部162的方向的滑动界限。

形成于外套筒30的轴孔34与内套筒40之间的空间作为工作油供给油路25发挥功能。工作油供给油路25与图1所示的凸轮轴320的轴孔部322连通，将从工作油供给源350供给的工作油引导到延迟角侧供给端口SP1和提前角侧供给端口SP2。如图3所示，外延迟角端口21和内延迟角端口23构成延迟角端口27，经由图2所示的延迟角油路137来与延迟角室141连通。如图3所示，外提前角端口22和内提前角端口24构成提前角端口28，经由图2所示的提前角油路138来与提前角室142连通。

如图3所示，外套筒30和内套筒40在轴向AD上的至少一部分被密封以抑制工作油的泄漏。更具体地说，通过延迟角侧突出壁43，延迟角侧供给端口SP1及再循环端口47与延迟角端口27之间被密封，通过提前角侧突出壁44，提前角侧供给端口SP2及再循环端口47与提前角端口28之间被密封。另外，通过封闭壁45，工作油供给油路25和工作油控制阀10的外部被密封。即，在轴向AD上从延迟角侧突出壁43到封闭壁45的范围被设定为密封范围SA。另外，在本实施方式中，外套筒30的主体部31的内径构成为在密封范围SA内大致固定。

阀芯50被配置于内套筒40的径向内侧。阀芯50通过被配置成与自身的一端抵接的螺线管160被驱动，在轴向AD上滑动。阀芯50具有阀芯筒部51、阀芯底部52以及弹簧承受部56。另外，在阀芯50中形成有排油油路53的至少一部分、排油流入部54以及排油流出部55。

如图3及图4所示，阀芯筒部51具有大致筒状的外观形状。在阀芯筒部51的外周面，延迟角侧密封部57、提前角侧密封部58以及卡定部59在轴向AD上从凸轮轴320侧起按该顺序排列，分别朝向径向外侧突出且遍及整周地形成。延迟角侧密封部57在如图3所示那样阀芯50最靠近螺线管160的电磁部162的状态下，切断再循环端口47与延迟角端口27的连通，在如图6所示那样阀芯50最远离电磁部162的状态下，切断延迟角侧供给端口SP1与延迟角端口27的连通。提前角侧密封部58在如图3所示那样阀芯50最靠近电磁部162的状态下，切断提前角侧供给端口SP2与提前角端口28的连通，在如图6所示那样阀芯50最远离电磁部162的状态下，切断再循环端口47与提前角端口28的连通。如图3所示，卡定部59通过与固定构件70抵接来规定阀芯50的向靠近螺线管160的电磁部162的方向的滑动界限。

阀芯底部52形成为与阀芯筒部51成一体，堵塞阀芯筒部51的螺线管160侧的端部。阀芯底部52构成为在轴向AD上能够比套筒20更向螺线管160侧突出。阀芯底部52作为阀芯50的基端部发挥功能。

由阀芯筒部51、阀芯底部52、内套筒40的筒部41以及底部42包围的空间作为排油油路53发挥功能。因此，阀芯50的内部作为排油油路53的至少一部分发挥功能。在排油油路53中流通从延迟角室141和提前角室142排出的工作油。

排油流入部54形成于阀芯筒部51中的在轴向AD上的延迟角侧密封部57与提前角侧密封部58之间。排油流入部54使阀芯筒部51的外周面与内周面连通。排油流入部54将从延迟角室141和提前角室142排出的工作油引导到排油油路53。另外，排油流入部54经由再循环端口47来与各供给端口SP1、SP2连通。

排油流出部55在作为阀芯50的一端的阀芯底部52形成为向径向外侧开口。排油流出部55将排油油路53的工作油排出到工作油控制阀10的外部。如图1所示，从排油流出部55排出的工作油被回收到油盘352。

如图3所示，弹簧承受部56在阀芯筒部51的凸轮轴320侧的端部形成为与阀芯筒部51的其它部分相比内径扩大。弹簧60的另一端抵接于弹簧承受部56。

在本实施方式中，外套筒30和阀芯50分别由铁形成，内套筒40由铝形成。另外，不限于这些材料，还可以由任意的金属材料、树脂材料等分别形成。

弹簧60由压缩螺旋弹簧构成，被配置成自身的端部分别抵接于内套筒40的底部42和阀芯50的弹簧承受部56。弹簧60沿着轴向AD对阀芯50向螺线管160侧施力。

固定构件70被固定于外套筒30的螺线管160侧的端部。如图4所示，固定构件70具有平板部71和多个嵌合突起部73。

平板部71形成为沿着径向的平板状。不限于径向，平板部71也可以沿着与轴向AD交叉的方向形成。在平板部71的大致中央形成有开口72。如图3所示，在开口72中插入作为阀芯50的一端的阀芯底部52。

如图4所示，多个嵌合突起部73从平板部71朝向轴向AD突起，在周向上相互排列形成。不限于轴向AD，嵌合突起部73也可以形成为向与径向交叉的任意的方向突出。各嵌合突起部73分别与内套筒40的各嵌合部48嵌合。

如图4所示，在阀芯50被插入到内套筒40的内部而以嵌合突起部73与嵌合部48嵌合的方式被组装之后，固定构件70被铆接固定于外套筒30。固定构件70的螺线管160侧的端面的外缘部作为被铆接固定于外套筒30的被铆接部发挥功能。

在嵌合突起部73与嵌合部48嵌合的状态下固定构件70被固定于外套筒30，由此限制内套筒40相对于外套筒30在周向上旋转。另外，通过固定构件70被固定于外套筒30，分别限制内套筒40和阀芯50从外套筒30在轴向AD上向螺线管160侧脱落。

单向阀90抑制工作油的逆流。单向阀90构成为包括2个供给单向阀91和再循环单向阀92。如图4所示，各供给单向阀91和再循环单向阀92是分别将带状的薄板卷成环状来形成的，由此在径向上发生弹性变形。如图3所示，各供给单向阀91在与延迟角侧供给端口SP1及提前角侧供给端口SP2对应的位置处被配置成分别与筒部41的内周面抵接。各供给单向阀91从径向外侧受到工作油的压力，由此带状的薄板的重叠部分变大，在径向上缩小。再循环单向阀92在与再循环端口47对应的位置处被配置成与筒部41的外周面抵接。再循环单向阀92从径向内侧受到工作油的压力，由此带状的薄板的重叠部分变小，在径向上扩大。

在本实施方式中，轴固定部323相当于本公开中的轴固定孔的下位概念。此外，曲轴310相当于本公开中的驱动轴的下位概念，凸轮轴320相当于本公开中的从动轴的下位概念，进气阀330相当于本公开中的阀的下位概念，螺线管160相当于本公开中的致动器的下位概念。

A-2.阀正时调整装置的组装：

图1所示的阀正时调整装置100的组装，是在使叶片转子130的转子嵌合部139与凸轮轴320的端部321嵌合的状态下，在工作油控制阀10的外套筒30上所形成的突出部35与凸轮轴320的端部321之间在轴向AD上夹着叶片转子130，并将工作油控制阀10紧固在凸轮轴320的端部321而进行的。所述紧固是如前所述那样，使外套筒30的固定部32上所形成的阳螺纹部33与轴固定部323上所形成的阴螺纹部324螺合，并以既定的转矩紧固来实现。

此外，如上所述，叶片转子130上所形成的贯通孔136为了划分出与延迟角室141连通的延迟角端口27及延迟角油路137、以及与提前角室142连通的提前角端口28及提前角油路138，各延迟角油路137与各提前角油路138之间被外套筒30的主体部31密封。因此，在各延迟角油路137与各提前角油路138之间，主体部31的外周面与贯通孔136的径向的间隙被设定得极小。

在此，由于工作油控制阀10的制造误差，存在发生外套筒30的主体部31与固定部32的同轴偏移的情况。“同轴偏移”是指，本来应在相同的轴上的轴发生了偏移的情况。此外，叶片转子130、凸轮轴320、工作油控制阀10均被组装成旋转轴AX一致，但是由于各部件的制造误差，存在发生同轴偏移的情况。在此，通过以使贯通孔136的轴和主体部31的轴一致的方式进行组装，贯通孔136被外套筒30的主体部31密封。由此，存在发生叶片转子130的贯通孔136与凸轮轴320的轴固定部323的同轴偏移的情况。作为同轴偏移的允许范围(设计公差)，主体部31与固定部32的同轴度A、以及贯通孔136与轴固定部323的同轴度B被预先确定。“同轴度”是指，表示应在同一线上的两个轴偏移了什么程度的指标，相当于另一方的轴相对于一方的轴的偏移的范围。同轴度A和同轴度B的合计值相当于由于主体部31与固定部32的同轴偏移、以及贯通孔136与轴固定部323的同轴偏移分别最大而导致轴固定部323与固定部32的同轴度最大的情况下的轴偏移量。

参照图1及图5，说明同轴度的合计值与轴力的关系。在图5中，纵轴表示将工作油控制阀10紧固固定于凸轮轴320的端部321时的轴力(N)，横轴表示轴固定部323与固定部32的同轴偏移的量(mm)。轴固定部323与固定部32的同轴偏移由于主体部31与固定部32的同轴偏移、以及贯通孔136与轴固定部323的同轴偏移而增加。在图5中，用粗线表示将工作油控制阀10用既定的转矩紧固的情况下的轴力。

如图5所示，在轴固定部323与固定部32的同轴偏移的量为用虚线表示的规定值α以上的情况下，紧固时的转矩的一部分不被用于阳螺纹部33与阴螺纹部324的螺合，因此转矩的损失增大。因此，即使用既定的转矩来紧固，也无法施加所需的轴力，轴力下降。

而在本实施方式的阀正时调整装置100中，轴固定部323的径向的大小与固定部32的径向的大小之差(以下称为“直径差X”)被设定为大于同轴度A与同轴度B的合计值。更具体地说，轴固定部323的阴螺纹部324与固定部32的阳螺纹部33的有效直径差被设定为大于同轴度A与同轴度B的合计值。如图5所示，在直径差X被设定为大于同轴度A与同轴度B的合计值的范围内，将工作油控制阀10以既定的转矩紧固的情况下的轴力大致固定。这是因为，通过轴固定部323与固定部32的径向的间隙，能够抑制同轴偏移所引起的紧固时的转矩的损失，能够抑制轴力的下降。在此，通常情况下，阴螺纹使用ISO等级6H，阳螺纹使用ISO等级6g的情况较多。在这样的结构中，通过将阴螺纹部324的有效直径扩大，或者将阳螺纹部33的有效直径缩小，或者将阴螺纹部324的有效直径扩大并将阳螺纹部33的有效直径缩小，能够将有效直径差设定为大于同轴偏移。

A-3.阀正时调整装置的动作：

如图1所示，从工作油供给源350被供给到供给孔部326的工作油经过轴孔部322而向工作油供给油路25流通。在如图3所示的状态那样未对螺线管160进行通电而阀芯50最靠近螺线管160的状态下，延迟角端口27与延迟角侧供给端口SP1连通。由此，工作油供给油路25的工作油被供给到延迟角室141，叶片转子130相对于外壳120向延迟角方向进行相对旋转，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位向延迟角侧变化。另外，在该状态下，提前角端口28不与提前角侧供给端口SP2连通，而与再循环端口47连通。由此，从提前角室142被排出的工作油经由再循环端口47返回到延迟角侧供给端口SP1而再循环。另外，从提前角室142被排出的工作油的一部分经由排油流入部54流入排油油路53，经过排油流出部55而返回到油盘352。

在如图6所示那样对螺线管160进行通电而阀芯50最远离螺线管160的状态、即阀芯50与止挡件49抵接的状态下，提前角端口28与提前角侧供给端口SP2连通。由此，工作油供给油路25的工作油被供给到提前角室142，叶片转子130相对于外壳120向提前角方向进行相对旋转，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位向提前角侧变化。另外，在该状态下，延迟角端口27不与延迟角侧供给端口SP1连通，而与再循环端口47连通。由此，从延迟角室141被排出的工作油经由再循环端口47返回到提前角侧供给端口SP2而再循环。另外，从延迟角室141被排出的工作油的一部分经由排油流入部54流入排油油路53，经过排油流出部55而返回到油盘352。

另外，在如图7所示那样对螺线管160进行通电而阀芯50位于滑动范围的大致中央的状态下，延迟角端口27与延迟角侧供给端口SP1连通，提前角端口28与提前角侧供给端口SP2连通。由此，工作油供给油路25的工作油被供给到延迟角室141和提前角室142这两方，叶片转子130相对于外壳120的相对旋转得以抑制，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位得以保持。

被供给到延迟角室141或提前角室142的工作油经由延迟角室侧销控制油路133或提前角室侧销控制油路134流入收容孔部132。在成为延迟角室141或提前角室142被施加充分的油压的状态之后，锁定销150从嵌入凹部128脱落，成为叶片转子130相对于外壳120的相对旋转被容许的状态。

阀正时调整装置100在凸轮轴320的相对旋转相位相对于目标值靠提前角侧的情况下，将对螺线管160的通电量设为比较小，由此使叶片转子130相对于外壳120向延迟角方向进行相对旋转。由此，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位向延迟角侧变化，阀正时延迟。另外，阀正时调整装置100在凸轮轴320的相对旋转相位相对于目标值靠延迟角侧的情况下，将对螺线管160的通电量设为比较大，由此使叶片转子130相对于外壳120向提前角方向进行相对旋转。由此，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位向提前角侧变化，阀正时提前。另外，阀正时调整装置100在凸轮轴320的相对旋转相位与目标值一致的情况下，将对螺线管160的通电量设为中等程度，由此抑制叶片转子130相对于外壳120的相对旋转。由此，凸轮轴320的相对于曲轴310的相对旋转相位得以保持，阀正时得以保持。

根据以上说明的本实施方式的阀正时调整装置100，由于轴固定部323的径向的大小与固定部32的径向的大小的直径差X被设定为大于贯通孔136与轴固定部323的预定的同轴度B、以及主体部31与固定部32的预定的同轴度A的合计值，因此能够抑制在将工作油控制阀10紧固于凸轮轴320的端部321时由于贯通孔136与轴固定部323的同轴偏移以及主体部31与固定部32的同轴偏移而引起的转矩的损失。即，能够通过轴孔部322的径向的大小与固定部32的径向的大小的直径差X(间隙)来吸收由于制造误差等而引起的贯通孔136与轴孔部322的同轴偏移以及主体部31与固定部32的同轴偏移的影响。因此，能够抑制将工作油控制阀10以既定的转矩紧固的情况下的轴力的下降，能够抑制无法将工作油控制阀10和凸轮轴320以规定值以上的轴力固定的情况。因此，在固定一体型的阀正时调整装置100的工作油控制阀10和凸轮轴320时，能够抑制可靠性降低。

此外，由于固定部32具有阳螺纹部33，轴固定部323具有阴螺纹部324，因此能够通过螺纹的螺合来将工作油控制阀10固定于凸轮轴320的端部321，能够容易对工作油控制阀10施加轴力。因此，能够抑制因凸轮轴320的旋转转矩而引起工作油控制阀10与凸轮轴320的端部321偏移，能够抑制工作油泄漏。此外，由于阴螺纹部324与阳螺纹部33的有效直径差被设定为大于同轴度A和同轴度B的合计值，因此能够利用基于有效直径差的间隙来吸收同轴偏移的影响，能够抑制转矩的损失来抑制轴力的下降。

另外，具有由外套筒30和内套筒40构成的双重构造的套筒20，因此能够通过形成于外套筒30的轴孔34与内套筒40之间的空间容易地实现工作油供给油路25。因此，与使阀芯内部作为工作油供给油路发挥功能的结构相比，能够抑制为了供给工作油而对阀芯50施加油压，能够抑制阀芯50的滑动性的恶化。另外，套筒20具有双重构造，因此能够容易地在内套筒40形成各端口SP1、SP2、23、24、47。因此，能够提高套筒20中的各端口SP1、SP2、27、28、47的加工性，能够抑制套筒20的制造工序复杂化。另外，由于能够提高所述加工性，因此能够提高各端口SP1、SP2、27、28、47的设计的自由度，能够提高工作油控制阀10和阀正时调整装置100的搭载性。

B.其他实施方式：

在上述实施方式中，工作油控制阀10与凸轮轴320的固定是通过螺纹的紧固来实现的，但是本公开不限定于此，也可以省略阳螺纹部33和阴螺纹部324。例如，也可以以贯通工作油控制阀10和凸轮轴320的端部321的方式从径向外侧插入棒状的部件来将工作油控制阀10和凸轮轴320固定。此外，还可以通过焊接等任意的固定方法来将工作油控制阀10和凸轮轴320固定。通过这样的结构，也起到与上述实施方式同样的效果。

上述实施方式中的工作油控制阀10的结构始终是一例，能够进行各种变更。例如，套筒20不限于由外套筒30和内套筒40构成的双重构造的套筒20，也可以由一个部件构成。此外，例如，工作油控制阀10不限于螺线管160，也可以利用电动马达、气缸等任意的致动器进行驱动。通过这样的结构，也起到与上述各实施方式同样的效果。

在上述实施方式中，阀正时调整装置100调整由凸轮轴320进行开闭驱动的进气阀330的阀正时，但是也可以调整排气阀340的阀正时。另外，也可以被固定于从作为驱动轴的曲轴310经由中间的轴被传递动力的作为从动轴的凸轮轴320的端部321来使用，还可以被固定于双重构造的凸轮轴所具备的驱动轴和从动轴中的一方的端部来使用。

本公开不限于上述的各实施方式，在不脱离其宗旨的范围内能够以各种结构实现。例如，对于与在发明内容的栏中记载的方式中的技术特征对应的各实施方式中的技术特征能够适当进行调换、组合以解决上述的技术问题的一部分或全部、或者达到上述的效果的一部分或全部。另外，如果该技术特征在本说明书中未被作为必要技术特征进行说明，则能够适当删除。

Claims (2)

1.一种阀正时调整装置(100)，在内燃机(300)中，对阀(330)的阀正时进行调整，该阀(330)由从驱动轴(310)被传递动力的从动轴(320)开闭驱动，所述阀正时调整装置(100)的特征在于，具备：

叶片转子(130)，固定于所述驱动轴和所述从动轴中的一方的轴的端部(321)而与所述一方的轴连动地旋转，根据从工作油供给源(350)供给的工作油的压力，变更相对于所述驱动轴和所述从动轴中的另一方的轴的位相而言的所述一方的轴的位相，且形成有在轴向(AD)上贯通的贯通孔(136)；以及

工作油控制阀(10)，对所述工作油的流动进行控制，所述工作油的流动包括所述工作油向所述叶片转子的供给以及所述工作油从所述叶片转子的排出，

所述工作油控制阀(10)具有：

筒状的套筒(20)，具有配置在所述贯通孔的主体部(31)、以及插入到形成在所述一方的轴的端部的轴固定孔(322)中而被固定的固定部(32)；以及

阀芯(50)，在所述套筒的径向的内侧沿着所述轴向滑动，

所述贯通孔的所述轴向的至少一部分被所述主体部密封，

所述轴固定孔的所述径向的大小与所述固定部的所述径向的大小之差(X)被设定为大于所述贯通孔与所述轴固定孔的预定的同轴度(B)以及所述主体部与所述固定部的预定的同轴度(A)的合计值。

2.根据权利要求1所述的阀正时调整装置，其特征在于，

所述固定部具有与形成在所述轴固定孔的阴螺纹部(324)螺合的阳螺纹部(33)

所述阴螺纹部与所述阳螺纹部的有效直径差被设定为大于所述合计值。

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