JP5039507B2 - 高圧燃料供給ポンプおよびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、高圧燃料ポンプおよびその製造方法に関し、特に環状あるいは筒状部で２つの金属部材を嵌合し、嵌合部で溶接接合する接合構造に関する。

筒状部の孔に筒状の部材を嵌合して２つの金属部材を溶接接合する技術としては特開２００５−３４２７８２号公報，特開２００４−１７０４８号公報が知られている。

これらによれば２つの金属を嵌合部において加圧しながら電流を流して接合することが記載されている。

一方、高圧燃料ポンプのシリンダとポンプハウジングの接合構造は、両者のメタル接触によるシールを形成するための締め付け用具による固定（ＷＯ２００２／０５５８８１国際公開パンフレット）や、圧入でシリンダ外周においてシールした後、シリンダ端部をポンプハウジングにカシメて固定する構造（ＷＯ２００６／０６９８１９国際公開パンフレット）、さらには、環状あるいは筒状の２つの金属部材を、嵌合部において全周をレーザ溶接によって接合する技術（特開２００５−２７９７７８号公報）が知られている。

特開２００５−３４２７８２号公報 特開２００４−１７０４８号公報 ＷＯ２００２／０５５８８１国際公開パンフレット ＷＯ２００６／０６９８１９国際公開パンフレット 特開２００５−２７９７７８号公報

高圧燃料供給ポンプにおいては、例えばシリンダとポンプハウジングのように、２つの筒状部材を嵌め合わせて、両者を接合する箇所がいくつも存在する。従来これら接合箇所には、カシメ，ネジ締めあるいはレーザ溶接などの接合構造が採用されていた。しかし、これらの接合構造では流体シール性が不十分であるとか、接合強度が不十分でああるとか、特にレーザの場合は熱によって材料自体の組成が変化し、接合前後で磁気特性が不作為に変化するので磁気回路の部分には不向きであるとか、また接合前後で熱変形による部材の寸法変化が起こり、初期の設計寸法が維持できないといった問題がある。

本発明の目的は、高圧燃料供給ポンプにおける筒状部で嵌合される２つの金属部品の接合構造として、カシメ（圧入も含む），ネジ締め，レーザ溶接より接合作業が短時間で、接合強度，流体シール性が十分得られ、熱による金属材料の組成変化がない接合構造及び方法を提供することにある。

具体的には、高圧燃料供給ポンプの「ポンプハウジングとシリンダ」，「ポンプハウジングと取付けフランジ」，「ポンプハウジングと吸入あるいは吐出ジョイント」，「ポンプハウジングと脈動吸収ダンパ機構のダンパカバー」，「ポンプハウジングとリリーフ弁機構」さらには、「ポンプハウジングと電磁駆動型吸入弁機構」との接合部に用いて好適な接合構造及び方法を提供するものである。

上記目的を達成するため日本発明は、
１．ポンプハウジングとポンプハウジングに形成した孔に嵌合されるシリンダとの接合部にシリンダの中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。ポンプハウジングの孔に嵌合される固定リングによって間接的にシリンダをポンプハウジングに固定する場合は、上記接合面はポンプハウジングと固定リングとの間に形成される。

この接合部はポンプハウジングとシリンダ、ポンプハウジングと固定リングに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

２．取付けフランジとの取付けフランジに形成した孔に嵌合されるポンプハウジングの円筒部との接合部に円筒部の中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。

この接合部は取付けフランジとポンプハウジングに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

３．ポンプハウジングと吸入あるいは吐出ジョイントとの接合部に吸入あるいは吐出ジョイントの中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。

この接合部はポンプハウジングと吸入あるいは吐出ジョイントに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

４．ポンプハウジングの円筒外壁部と脈動吸収ダンパ機構のダンパカバーとの接合部に円筒外壁部の中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。

この接合部はポンプハウジングと吸入あるいは吐出ジョイントに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

５．ポンプハウジングとリリーフ弁機構のハウジングとの接合部にリリーフ弁機構のハウジングの中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。

この接合部はポンプハウジングとリリーフ弁機構のハウジングに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

６．ポンプハウジングと電磁駆動型吸入弁機構のハウジングとの接合部に電磁駆動型吸入弁機構のハウジングの中心軸線に対して傾斜を有する両金属の拡散接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されるように構成した。

この接合部はポンプハウジングと電磁駆動型吸入弁機構のハウジングに電圧を印加して接合面に電流を流し、この電流で接合面周囲を加熱した状態で、軸方向に両部材を相対的に加圧することで形成される。

上記のように構成した本発明によれば、
１．ポンプハウジングとシリンダ、ポンプハウジングと固定リングの傾斜した両金属の拡散接合面は加圧室と大気との間の燃料漏洩通路を遮断するので、ポンプハウジングとシリンダ、ポンプハウジングと固定リングの接合機能だけでなくシール機能を同時に達成できるという効果がある。

高圧燃料供給ポンプの製造方法としての利点は（１）傾斜接合面に向かって相対的に２つの部材を加圧しながら両部材間に流れる電流によって両部材を加圧（溶融しない程度に）して塑性流動を促進するのでポンプハウジングとシリンダの軸方向への相対的押込み量を大きくでき、冷却後に塑性流動領域に蓄えられた半径方向の反発力を高めることができる結果、接合面に大きな接合力を得ることができる。（２）また、接合面の境界においては、両金属の原子が互いに拡散して鏡面状態で密着し合っているので、接合面での摩擦抵抗（密着力）が十分に高く、接合面がすべることがない。（３）両金属の拡散による鏡面状態での密着接合面は傾斜しているので筒状部の圧入面と比べるとその接合面積がはるかに大きい。この傾斜接合面は加圧燃料と大気との間をシールするのに十分なシール距離，面積を確保するのに役立っている。

２．ポンプハウジングを設置部材に取付けるための取付けフランジとの傾斜溶接接合部に形成された両金属の拡散接合面とその両側を挟む塑性流動層がレーザ溶接よりはるかに広い溶接接合面積が得られ、振動に対して強固な接合力が得られる。熱による溶融を伴わない拡散接合領域は金属材料を熱劣化させることがない。

高圧燃料供給ポンプの製造方法としては、レーザ溶接では熱変形によってポンプの中心位置とエンジンボディへの取付け用の孔の中心とが溶接後に不作為に変化する問題があるが、本発明の方法では接合面は金属の溶融温度のような高温状態にはならないし、接合時に相対的に加圧する際に自動調芯効果が得られるので、溶接後のポンプの中心位置と取付け用の孔の中心位置までの寸法が設計時のままの寸法にできる利点がある。

なお、押し込み両規制面を設けるとこの当接面で、ポンプの首振り振動を支えることができ、さらに振動に強くなる。

３．ポンプハウジングに流体を導入する吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとの傾斜した拡散接合による溶接接合部が内部流体と大気との間のシール部を形成するので、特別なシール機構を必要せず、そのシール面積もレーザ溶接より大きいので、シールの信頼性が高いという利点がある。

高圧燃料供給ポンプの製造方法としては、溶接治具にセットした後、接合完了までの時間がレーザ溶接より短く、生産性が良い。

４．ダンパカバーとポンプハウジングとの溶接接合部がポンプハウジングの円筒外壁部の中心軸線に対して傾斜する両金属の拡散接合面が内部流体と大気との間のシール部を形成することができる。

溶接接合時の加圧力がダンパ室内部に配置されたダンパに保持部材を介して伝わり、この加圧力によってダンパがポンプハウジングに押し付けられて保持される。

レーザ溶接のように溶接部が高温にならないので、熱ひずみによって溶接前と溶接後とで、軸方向あるいは径方向の寸法が変化することがなく、両者の軸方向の寸法は、溶接時の加圧による押し込み量を管理することで、正確に出すことができる。また刑法この寸法は加圧時に両者の中心軸を一致させるようにして押し込むことによって自動的に求心作用が働き両者の中心軸は一致する。

また、熱ひずみがないので、ダンパを抑える力が溶接前と溶接後で変化しないという利点もある。

５．ポンプハウジングとリリーフ弁機構のハウジングとの接合部に形成された傾斜を有する両金属の拡散接合面は燃料の降雨圧部と低圧部とをシールするシール機構として機能するので、他にシール機構を設ける必要がないという利点がある。圧入によるシールとは異なり、シール形成時（接合時）の加圧力は小さくてすむのでシール形成時に内部通路が変形するような２次的な問題が発生することがなく歩留まりが良い。

また、その接合時に、自動的にポンプハウジングの孔の中心に対して求心作用が働くので、接合後に、流体の流れが当初の設計値からずれることがないという利点もある。

６．ポンプハウジングと電磁駆動型吸入弁機構のハウジングとの接合部に形成される傾斜を有する両金属の拡散接合面は内部の燃料と大気との間のシール機構としても機能するという利点を有する。

また、その接合時に、自動的にポンプハウジングの孔の中心に対して電磁駆動型吸入弁機構の中心軸が自動的に求心されるので、接合後に吸入弁と弁座との位置ずれがないという利点もある。

さらに、溶接接合時の加圧力によって電磁駆動型吸入弁機構のハウジングの先端を、加圧室の入口の周囲に押し付けることで、加圧室と低圧燃料室との間のシールを達成できるという利点もある。

以下、図面を参照して、本発明の実施例を説明する。

図１は本発明が実施される高圧燃料供給ポンプの全体を示す縦断面図である。

図２は本発明が実施される高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの一実施例を示すシステム図である。

ポンプハウジング１には、燃料を吸入通路（低圧通路）に導入する吸入ジョイント１０，燃料を高圧通路に送り出す吐出ジョイント１１が接合されている。

吸入ジョイント１０から吐出ジョイント１１に至る燃料通路の途中に燃料を加圧する加圧室１２が形成されている。

加圧室１２はポンプハウジング１に形成された窪み部によって形成される。加圧室１２を形成する窪み部は筒状面１Ｓを有する。この筒状面１Ｓは直径の異なる複数の筒状部を備えることが許される。

吐出ジョイント１１には吐出弁６が設けられている。吐出弁６はばね６ａにて加圧室１２の吐出口を閉じる方向に付勢され、いわゆる燃料の流通方向を制限する逆止弁を構成している。

ポンプハウジング１の周壁の一部に形成された筒状の孔２００Ｈには電磁駆動型吸入弁機構２００の一部が挿入され、電磁駆動型吸入弁機構２００の外周面と筒状の孔２００Ｈとの間に接合面が形成されている。この接合面については図１３，図１４に基づき後で詳細に説明する。

電磁駆動型吸入弁機構２００が取付けられることによって密封された筒状の孔２００Ｈは吸入室１０ａとして構成されている。

電磁駆動型吸入弁機構２００には先端に吸入弁２０３が一体化された，プランジャロッド２０１を備える。プランジャロッド２０１はランジャロッド２０１が挿通するようにして、プランジャロッドの周りに配置されたばね２０２によって常に、吸入弁２０３が電磁駆動型吸入弁機構２００の先端に形成された弁シート２０３Ｓに接触する方向に付勢されている（詳細構成は後述する）。

このため、プランジャロッド２０１は、電磁駆動型吸入弁機構２００がＯＦＦ時（電磁コイル２０４に通電されていないとき）には、ばね２０２によって、吸入弁２０３を閉弁する方向に付勢力がかけられている。従って電磁駆動型吸入弁機構２００がＯＦＦ時には、吸入弁２０３に他の力が作用しなければ図１のように、プランジャロッド２０１、吸入弁２０３は閉弁位置に維持される。

燃料は、燃料タンク５０から低圧ポンプ５１によってポンプハウジング１の燃料導入口としての吸入ジョイント１０へ導かれている。

この燃料の圧力はプレッシャレギュレータ５２によって一定の圧力に調圧される。

コモンレール５３には、インジェクタ５４，圧力センサ５６が装着されている。インジェクタ５４は、エンジンの気筒数にあわせて装着されており、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）６０の信号に応じてコモンレール５３に送られてきた高圧燃料を各気筒に噴射する。

また、ポンプハウジング１に内蔵されたリリーフ弁機構のリリーフ弁１５は、コモンレール５３内の圧力が所定値を超えたとき開弁して余剰高圧燃料を吐出弁６の上流側に戻す。実施例では低圧通路に設けられた後述するダンパ室ＤＳに戻すものを開示したが、吐出弁６の上流であれば加圧室１２でも吸入ジョイント１０から吸入弁２０３までの低圧通路のどこに戻しても良い。このリリーフ弁１５が作動することで高圧通路配管系の破損を防止することができる。

ピストンプランジャ２の下端に設けられたリフタ３は、ばね４にてカム７に圧接されている。ピストンプランジャ２は、シリンダ２０に摺動可能に保持されており、エンジンカムシャフト等により回転されるカム７により、往復運動して加圧室１２内の容積変化させる。

シリンダ２０はその外周がシリンダホルダ２１で保持され、シリンダホルダ２１をポンプハウジング１に接合することによってポンプハウジング１に固定される（この接合構造については後で詳しく説明する。）。

シリンダホルダ２１にはピストンプランジャ２の外周をシールするプランジャシール５が装着されている。

ピストンプランジャ２の圧縮工程中に吸入弁２０３が閉弁すると、加圧室１２内圧力が上昇し、これにより吐出弁６が自動的に開弁し、加圧室内の出加圧した燃料をコモンレール５３に放出する。

吸入弁２０３はピストンプランジャ２が上死点位置から下死点位置に向かうとき加圧室１２の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときに開弁する。

通常の動作においては、加圧室１２の圧力が吸入弁２０３の上流側に位置する低圧通路の圧力より低くなって、その差圧がばね２０２の力より大きくなったときにこの差圧によってプランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓが分離され開弁する。この状態において電磁コイル２０４に通電すれば、弱い電流でプランジャロッド２０１の図面右側方向への移動を維持あるいは助成できる。

しかし、電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、ばね２０２の付勢力以上の電磁力が発生するよう構成されているので、吸入弁２０３の前後の差圧がばね２０２の力より大きくならなくとも電磁駆動型吸入弁機構２００が通電されれば、プランジャロッド２０１は図面右側に押し出され、吸入弁２０３と弁シート２０３Ｓが分離され、開弁状態にすることができる。

電磁駆動型吸入弁機構２００が無通電状態（非通電状態と呼ぶこともある）のときは、ばね２０２の付勢力により、プランジャロッド２０１は弁シート２０３Ｓに押し付けられ、閉弁状態にある。

電磁駆動型吸入弁機構２００はピストンプランジャ２の吸入工程で通電され加圧室１２に燃料を送り込み、圧縮工程で無通電とされ、加圧室１２の容積減少分の燃料をコモンレール５３へ圧送させる。

このとき、圧縮工程で電磁駆動型吸入弁機構２００通電状態を維持すると吸入弁２０３は開いたままとなり、加圧室１２の圧力は吸入弁２０３の上流の低圧通路の圧力とほぼ同等の低圧状態を保つため、加圧室１２の容積減少分の燃料は吸入弁の上流側へ戻される。これを溢流工程と呼ぶこともある。

従って、圧縮工程の途中で電磁コイル２０４を通電状態から非通電状態に切替えれば、このときから、コモンレール５３へ燃料が圧送され始めるのでコモンレールへの吐出量を制御することができる。

かくして、ピストンプランジャ２の往復運動に伴い、燃料は吸入ジョイント１０から加圧室１２へ吸入され、加圧室１２からコモンレール５３への吐出あるいは、加圧室１２から吸入通路へ戻される３つの工程を繰り返す。

ここで、加圧室１２から吸入通路へ燃料が戻されると、吸入通路の燃料圧力に脈動が発生する。この低圧通路の脈動を吸収するために、吸入ジョイント１０から吸入室１０ａまでの通路の途中にはダンパ室１０ｂが形成されており、この中に二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０がダンパカバー４０とダンパホルダ３０に挟持されて収納されている。

ダンパカバー４０の外周は筒状に構成され、ポンプハウジング１の筒状部に嵌合され溶接接合により固定されている。

二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０は、上下一対の金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂとを突合せその際外周部を全周に亘って溶接して内部をシールしている。この溶接接合構造については後で詳細に説明する。

二枚の金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂによって形成された中空部にはアルゴンのような不活性ガスが封入されており、外部の圧力変化に応じてこの中空部が体積変化をすることによって、脈動減衰機能を発揮するものである。

当該高圧燃料供給ポンプはポンプハウジング１に接合された取付けフランジ８をエンジンの所定の位置にネジ９によりねじ止めすることで固定されている。

取付けフランジ８には、ピストンプランジャ２の圧縮工程で発生する筒内圧力の反力と、スプリング４の圧縮反力と、充填された燃料の重量を含むポンプ総重量（エンジン振動による振動加速度分も含む）による外力が作用するため、これらに対し充分な強度が必要とされる。取付けフランジ８とポンプハウジングとの接合構造については後で、詳細に説明する。

次に図３により本発明になる接合構造及び接合方法について説明する。

接合される二つの金属部材Ｗ１及びＷ２は上側溶接電極Ｄ１，下側溶接電極Ｄ２の間に挟まれている。

溶接電極Ｄ１，Ｄ２はプレス機に取付けられ、電気的に溶接トランスに接続される。

コンデンサに蓄えられたエネルギーは溶接トランスに放電され、増幅された電流が接合部材Ｗ１，Ｗ２の接触部に瞬間的に通電される。この通電によって両接合部材Ｗ１，Ｗ２は発熱し、さらに加圧による摩擦熱により接触界面全面に合金層（拡散層）が形成されて二つの部材Ｗ１及びＷ２が接合される。通電の時間，回数，タイミングは制御装置により制御される。１回の通電時間は１秒以下であり接合部材への入熱を抑えることができ、熱による変形はレーザ溶接に対し大幅に小さくできる。また、拡散接合であるため、たとえば鉄系金属とアルミニウム系金属のような異種金属の接合も可能である。

図４は接合される部材の接合前の形状を示す。

接合される二つの部材には環状の傾斜面Ｓ１及びＳ２即ち、接合部材Ｗ１には凸状の円錐外周面Ｓ１が、非接合部材としての接合部材Ｗ２の内周には円錐状の凹面Ｓ２が形成されている。

接合部材Ｗ１の外径φＤは接合部材Ｗ２の内径φｄより少し大きくラップ代Ｌが設けられ、接合時に両者の円錐面（傾斜面）Ｓ１及びＳ２が付合わされる、言い換えれば相対的に押し付けられ、凸状の被接合部材Ｗ１が凹状の接合部材Ｗ２に押し込まれる。押し込みの初期状態では接合面の傾きはＳｏで示すように緩やかであるが、押し込まれた後の接合状態では、接合面の傾きは図にＳｘで示すように急峻になる。これは接合境界面近傍で双方の金属が電流による加熱で軟化した状態で軸方向に加圧された結果、境界面近傍に塑性流動を生じたことによるものである。

このとき径方向には周囲の金属が変形を阻止するので、両金属の変形は結果的に押し込み方向にのみ変化し、接合面が押し込み方向にＤｓで示しように広がり、接合面の傾斜が急峻になり、その面積Ｄｓが大きくなったものである。

二つの金属接合部材を加圧して円錐状の接合面で互いを押し付ける際に、加圧力の中心が両接合部材の接合後の中心軸に一致するように調整される。これにより、接合前に両者の中心軸が多少ずれていても両者の円錐傾斜面の中心軸Ｃ１及びＣ２が円錐面の傾斜形状による求心作用で自動的に一致する。

接合後の接合部の断面を分析した結果を図１５の上部の図面および下図に示す断面拡大顕微鏡写真により説明する。

写真に示された接合部材は後述するポプンプハウジング１と取付けフランジ８のテストピースの接合断面観察結果を示す。その材料は図面上下方向に延びる接合部材はポンプハウジング１に用いるＪＩＳ規格によるＳＵＳ４３０の丸棒材切削品，図面右方向に延びる接合部材は取付けフランジ８に使用するＪＩＳ規格のＳＵＳ３０４板材（模様が異なるのは組成の違いによるものである）である。

フェライト系ステンレス（ＳＵＳ４３０）はオーステナイト系（ＳＵＳ３０４）より粒子が粗いのが特徴である。

硬度の違いはＪＩＳ規格にある通り、ＳＵＳ４３０がＨＢＷ１８３以下、ＳＵＳ３０４はＨＢＷ１８７以下である。

塑性流動はＳＵＳ４３０だけでなく、ＳＵＳ３０４にもはっきりと確認された。

しかしＳＵＳ３０４に加工した下端部側の面取りが大きかったこともあって、ＳＵＳ３０４の図面下側端部の材料のはみ出し（塑性流動によって接合面から押し出された材料）が少ないことが強調されているが、基本的にこの２つの材料においては材料の違い（硬度差，組織の方向性）による流動性の違いがあると思われる。そして、円錐状接合面の径の大きい方に発生した、組成流動によって接合面から押し出された材料を捕獲する溝の形状や押し出し方向を工夫することによって、結果的に両部材の抜け方向に対する抜け止めとなる。

このテストピースでは、アプセット量（圧入部の押込み深さ）が１.５mm以上あれば、高圧燃料供給ポンプの取付けフランジ部に要求される疲労強度を満足することが確認できた。

また、ラップ代Ｌ（圧入締め代）は０.３mmを超えると変形が大きすぎることが確認された。

通電電圧は負荷（ラップ代，アプセット量，材料）によって変わるが本テストピースでは１６０Ｖ〜３００Ｖ程度の範囲の電圧を印加した。

図１５（ａ），（ｂ）に示すように接合面Ｗは接合前の円錐面が基本的に維持され、接合面Ｗを挟んで両側に各接合部材Ｗ１，Ｗ２の塑性流動層が確認された。この塑性流動層は各接合部材Ｗ１，Ｗ２の組織の整列方向とは異なり、接合面Ｗに沿って塑性の流動が起こっている。

この塑性流動によってラップ代Ｌの範囲で接合部材Ｗ１が非接合部材Ｗ２の内側に喰い込み、その食い込み分だけ軸方向に変位する。具体的には、軸方向に押し付けられることで、両者が接合面で摩擦を伴って滑り込むと同時に各部材の表面が押しつぶされて接合面に沿って塑性流動している。

この結果、軸方向に接合面が摩擦を伴って滑りこんだ分だけ、半径方向に圧縮力が蓄えられ、この圧縮力が円錐状の広い接合面に作用することで、接合面に大きな摩擦力を発生し軸方向の抜け止め力として作用していることが確認できた。

さらに、両塑性流動層の間に表面の不純物層が除去された鏡面状の新生面が形成されていることが確認できた。この鏡面状の新生面は接合前の両金属の表面に形成されていた油膜や埃などを含む接触界面が相互の押し込みによる塑性流動によって接合面外に押し出された結果、不純物を含まない鏡面状の新たな母材表面が形成され、その表面において両者が原子レベルの拡散接合による密着接合面を形成しており、これによってさらに接合面における抜け方向（軸方向）のすべりが生じ難い接合面、つまり密着力に起因する大きな摩擦抵抗面を構成している。図１５（ｃ）のＺＱ拡大図に示すように光学的拡大写真の範囲では接合面がはっきり確認でき、化学的あるいは金属材料学的な融合や結合は生じていない。鏡面同士を重ねるとその間に密着力が発生するのと同様の状況が新生面同士の間に発生していると考えられる。

本発明の接合構造が堅牢であることは以上の２つの理由によるものである。

ここで、さらに優れているのは、接合部の金属組成が熱的に破壊されていないことである。つまり、高熱によって接合部が別の金属合金に変化したり、柔らかかった部材が局部的に硬くなったりする傾向が見られないことである。

このことは、接合面部において両接合部材の金属的特性、特に電磁気的特性が、接合前後で変化しないことを物語っており、結果的に磁気通路部分の接合構造として、この接合構造が使用できることを示している。

さらに、また当該接合部は接合前後の熱による変形がレーザ溶接と比べて少ないことが確認された。

これは本接合構造における接合前後の寸法変化（押し込み量や直径）が実質的に両接合部材の加圧のために加えた力の大きさにだけ依存するという効果によるものである。この効果よって熱が引いた後に起こる変形によって接合前後の寸法が予測できなくなるという従来のレーザ溶接に見られた問題を解消できる。

また、円錐接合面は小径内側から大径外側にあるいは大径外側から小径内側に至るまで、従来のレーザ溶接より広い接合面が得られるので、流体のシールに対して信頼性が高い。特に溶融金属混合層によって形成される複雑に入り組んだ接合面は流体の漏洩通路をより形成し難くしており、シール性が高い。

以上の利点は、以下に説明する高圧燃料供給ポンプのように環状の金属部材同士の多くの接合部を有する装置には有用である。なぜなら、高圧燃料供給ポンプは接合箇所によって流体のシールが必要な接合部、あるいは異なる金属同士の接合部、あるいは磁気通路部材若しくはその近傍の接合部、あるいはまた異なる物理的特性が要求される接合部、さらには環状の大きな溶接面積を有する接合部を有しており、これらのいずれの接合部にも本発明の接合構造が適用できるからである。

本発明の実施に供する拡散接合は、接合する金属材料同士を密着させ、真空や不活性ガス中などの制御された雰囲気中で、加圧・加熱する溶接の一種である。

本法は、接合面に生じる含有金属元素の原子の拡散を利用して接合する方法と定義することができる。より具体的には、加熱および加圧による塑性流動によって２つの接合部材の接合部表面の不純物が排除されて新たな不純物を含まない金属の新生表面が形成され、その新生面同士が密着することで接合力を補う接合方法と定義できる。

ＪＩＳ（日本工業規格）では、「母材を密着させ、母材の融点以下の温度条件で、塑性変形をできるだけ生じない程度に加圧して、接合面間に生じる原子の拡散を利用して接合する方法」と定義されている。

また、拡散接合では、接合の促進の目的で接合界面に、被溶接材（母材）よりも低融点の金属を挟んで接合することも可能である。この挟まれた金属はインサート金属と称し、インサート金属が固相状態で接合する場合と、溶融して接合する場合がある。前者を「固相拡散接合」、後者を「液相拡散接合」あるいはＴＬＰ接合（Transient Liquid Phase Diffusion Bonding）と呼ぶ。

本明細書における拡散接合は以上のすべての接合方法をさす。

実施例の説明では、拡散接合部では、接合界面周囲において、被溶接材のそれぞれが、アプセット方向（押込み方向）に対応して、塑性流動を起こしており、その流動方向も一定に決まっている（接合面に沿った方向）。

しかし、接合界面そのものにおいては、被溶接材それぞれが混在したような組織（溶融した金属の混合層）では無く、光学顕微鏡による観察倍率レベルでは被溶接材の境界線がはっきりとしており、接合界面そのものにおいては、被溶接材それぞれに含有されている元素の原子が、お互いに拡散し、結果としてインサート金属を使用しない拡散接合が起こっているものと想定される。

インサート金属は接合の促進のために使用されるが、本明細書の実施例では、接合促進のためにインサート金属を使用せず、局所的な押込みによる接合界面での被溶接材と被接合材の新生面の形成による含有元素（原子）の拡散に基づく拡散接合の密着力を用いるもの、同様に局所的な発熱による金属の軟化によって接合促進するものを特に記載した。

本発明の実施に当たってはインサート金属を用いる方法を除外するものではない。

以上の実施例の基本的技術の態様を整理すると以下の通りである。

実施の態様１
接合部材と非接合部材とが溶接によって接合されるものにおいて、前記両部材の接合面が円錐状の接合面を有し、当該接合面を挟んで、当該接合面に沿う前記両部材の塑性流動領域が形成されている２部材の接合構造。

実施の態様２
実施の態様１に記載のものにおいて、前記両部材の塑性流動領域に挟まれた前記接合面を含む領域に前記両部材の拡散接合領域が形成されている２部材の接合構造。

実施の態様３
実施の態様１に記載したものにおいて、前記円錐状の接合面の大径側端部もしくは小径側端部の少なくとも一方に当該大径側端部もしくは小径側端部のいずれかが臨む環状空所、環状溝もしくは環状窪みのいずれかを設けた２部材の接合構造。

実施の態様４
実施の態様２に記載のものにおいて、前記円錐状の接合面の大径側もしくは小径側端部の少なくとも一方に空所、溝もしくは窪みのいずれかが設けられており、当該空所、溝もしくは窪みには前記拡散接合領域を形成する溶融物の一部が収容されている２部材の接合構造。

実施の態様５
実施の態様１に記載したものにおいて、前記接合部材と非接合部材とが、少なくとも前記円錐状の接合面の大径側端部から小径側端部までの区間において、前記円錐状の接合面の中心軸に一致する中心軸を有する２部材の接合構造。

実施の態様６
実施の態様１に記載のものにおいて、前記両部材が硬さの異なる部材で形成されており、硬い部材の接合面が凸形状に形成され、柔らかい部材の接合面が凹形状に形成されている２部材の接合構造。

次に、図１に示された高圧燃料供給ポンプのそれぞれの接合部における接合構造が具体的にどのように構成されているかを各々説明する。

（１）図１に示されるところに従って吸入ジョイント１０とポンプハウジング１の接合部１０ｗについて以下説明する。

吸入ジョイント１０は先端部に円錐面の一部からなる先細の接合面１０Ｍを有する。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、両者に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面で圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

吸入ジョイント１０はポンプハウジング１の挿入穴１０Ｈの底面にその先端が達するまで押し込まれ、これによって押し込み量つまり接合長が決まるよう構成されている。

挿入穴１０Ｈの底面が押し込み方向への規制部材として機能するので、接合長は挿入穴１０Ｈの底面までの深さを調整することで調整される。また接合長が長くなればそれだけ接合強度が高くなるので、必要強度に応じて接合長は決定される。

この接合構造によれば、接触面全面が拡散接合されているので円錐接合面全面でガソリンをシールすることができ、Ｏリングやガスケットなしでも十分気密性が確保される。

このように、接合強度が部品寸法で管理できるので、管理し易くばらつきが少ないという利点がある。

また、上記したように気密性に優れ、しかも生産性に富み、信頼性の高い高圧燃料供給ポンプの吸入ジョイント接合構造が得られる。

なお、接合方法は、図３によって説明した方法に従い、吸入ジョイント１０とポンプハウジング１とを相互に加圧して押し付けながら電圧を印加することによって行われる。

（２）図１に示されるところに従って吐出ジョイント１１とポンプハウジング１の接合部１１ｗについて以下説明する。

吐出ジョイント１１は先端部に円錐面の一部からなる先細の接合面１１Ｍを有する。吐出ジョイント１１には吐出弁６、吐出弁６を弁シート６ｂに押し付けるばね６ａなどの逆止弁としての吐出弁機構がアッセンブリされていてポンプハウジング１の挿入穴１１Ｈの円錐状内周面に押し込まれる。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、両者に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面で圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

吐出ジョイント１１の軸方向の位置決めは弁シート６ｂを有する部材の加圧室側先端が加圧室の吐出開口１２Ｄの周りに押し付けられることで達成される。

接合長は吸入ジョイントの場合と同様に挿入穴１１Ｈの深さで管理可能であるが、弁シート６ｂを有する部材の先端と吐出開口１２Ｄの周りの壁とが当接した状態で挿入穴１１Ｈの底面と接合面１１Ｍの先端との間にわずかな隙間が残るか、もしくはちょうどこの隙間がなくなるように設計される点が吸入ジョイント１０とは異なる。しかし、吸入ジョイント１０と同様にＯリングやガスケットなしに気密性が確保されるので、吐出ジョイントだけでなく吐出弁機構の構造も簡単になる。

ここで、ポンプハウジング１には同軸上に吐出ジョイント１１の挿入穴１１Ｈと電磁駆動型吸入弁機構２００の挿入穴２００Ｈが対向し設けられている。これまでの例に習えば、電磁駆動型吸入弁機構２００のボディ外周は全周レーザ溶接でポンプハウジング１に固定されている。

レーザ溶接は全周を溶接するためワークを回転する際の回転基準が必要となる。もし吐出ジョイント１１が従来のようにレーザ溶接で固定されている場合は、溶接熱による変形で吐出ジョイント１１の中心軸は電磁駆動型吸入弁機構２００の溶接の回転基準には使用できない。従って、電磁駆動型吸入弁機構２００の溶接のための基準加工を別途施す必要がある。

本実施例の吐出ジョイント１１の接合構造によれば、熱変形が少ないため吐出ジョイント１１の中心軸を電磁駆動型吸入弁機構２００の溶接基準として使用可能となる。

このように、加工箇所を低減することができるため安価な高圧燃料ポンプを提供することができる。

（３）次に図１に示されたポンプハウジング１とシリンダ２０との接合構造について以下説明する。

ポンプハウジング１には加圧室１２を形成するための窪み部（凹所）が形成されており、この窪み部（凹所）にはシリンダ２０の嵌合穴として機能する円筒壁面部１Ｓが設けられている。

シリンダ２０は内部にピストンプランジャ２が摺動する摺動孔を備える筒状体で構成されている。

円筒壁面部１Ｓは加圧室側に直径の小さい円筒壁面部１Ｓを備え、シリンダ２０の直径の小さい筒状部２０Ａがこの直径の小さい円筒壁面部１Ｓに挿通されている。シリンダ２０には直径の小さい筒状部２０Ａに引き続いて直径の大きい筒状部２０Ｂが形成されており、直径の小さい筒状部２０Ａと直径の大きい筒状部２０Ｂの間に環状面が形成されている。

一方、ポンプハウジング１の直径の小さい円筒壁面部１Ｓと直径の大きい円筒壁面部１ＳＲとの間にも環状面が形成されており、ポンプハウジング１のこの環状面とシリンダ２０の環状面とは互いに圧接して環状のシール面２０Ｃを形成している。

この実施例では、ポンプハウジング１とシリンダ２０の接合にはシリンダホルダ２１が必要である。

シリンダホルダ２１は全体的に筒状に形成されており、中心にプランジャ２が貫通する中空円筒を有する。シリンダ２０側端部にはこの中空円筒の直径より大径の環状凹所が形成されており、この環状凹所にシリンダ２０の加圧室１２とは反対側に位置する筒状部２０Ｂの端部外周が圧入されており、シール面２０Ｃよりは低圧の燃料シール部としてシール面２１Ｃを構成している。

シリンダホルダ２１の加圧室１２側先端部は凸状の円錐面に加工されており、ポンプハウジング１の筒状部２０Ｂの図中下端内周部に形成された凹状の円錐面に合致して両者で、円錐状の接合面２１Ｗを形成している。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、両者に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面で圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

このとき両者を押し付ける力は、接合面２１Ｗ部において塑性流動領域を生じるだけでなく、両金属の塑性流動によって両者の軸方向の寸法が縮んだ際に、シート面２０Ｃ、およびシート面２１Ｃに必要な圧接力を発生するように設計されている。

そして、シート面２０Ｃは結果として、両接合部材（ポンプハウジング１とシリンダ２０）の押し込み量、つまり接合距離を規制する規制部として機能する。

ピストンプランジャ２はシリンダ２０から突出してシリンダホルダ２１の中に挿通されている部分において、シリンダ２０に滑合する領域の直径より小さい直径を有する。

ピストンプランジャ２の直径の小さい部分の外周にはピストンプランジャ２とシリンダおよび、シール面２１Ｃから漏れてきたガソリンとエンジンルーム側からの潤滑オイルとをシールするプランジャシール５が設けられている。

ピストンプランジャ２の加圧室１２とは反対側の端部にはリフタ３が固定されており、このリフタ３とシリンダホルダ２１との間にはピストンプランジャ２，プランジャシール５およびシリンダホルダ２１の径の小さい筒状部の周りを取り巻くばね４が装着されている。このばね５の力はピストンプランジャ２に対してピストンプランジャ２を加圧室１２から引き出す方向に常時作用している。ばね４の外側に形成されたシリンダホルダ２１の径の大きい筒状部の周りにはＯリング２１Ｄが装着されている。

エンジンブロックにはエンジンの回転に同期して回転するカム７の位置に対応して、高圧燃料ポンプの取付け孔が設けられており、高圧燃料ポンプのシリンダホルダ２１の部分がこの取付け孔に挿通されたとき、リフタ３がカム７に当接すこのときエンジンブロックの取付け孔とシリンダホルダ２１との間はＯリング２１Ｄでシールされる。

高圧燃料供給ポンプは取付けフランジ８に固定されており、この取付けフランジ８がねじ９によってエンジンブロックに締結されることで高圧燃料供給ポンプはエンジンブロックに固定される。

ここで、ピストンプランジャ２の外径とシリンダ２０内径とのクリアランスは部品交差のばらつきがあるため、組合わせをいくつか変えることで最適なクリアランスになるピストンプランジャ２とシリンダ２０の組合せを選択している。

本実施例では、シリンダ２０をシリンダホルダ２１に圧入して両者を仮止めできるので、ピストンプランジャ２とシリンダ２０をはじめプランジャシール５，リフタ３，ばね４をあらかじめ部組み（アッセンブリ化）することができる。これによりクリアランスの調整のためにピストンプランジャ２とシリンダ２０の組合せを選択するに当たり、ピストンプランジャ２とシリンダ２０だけの状態で作業ができるので、ピストンプランジャ２とシリンダ２０の組合せを選択する作業がし易くなり組立て工程上の管理もし易くなる。

ポンプハウジング１にシリンダホルダ自体をねじ止めすることによってシリンダをポンプハウジング１に固定した従来の技術では、シリンダとシリンダホルダとをあらかじめ固定しておくことができなかった。このため、シリンダをシリンダホルダによってポンプハウジング１に固定した後プランジャシール側からピストンプランジャをシリンダのピストンプランジャ摺動孔に挿通して組合せを選択していたので、ピストンプランジャ２とシリンダ２０の組合せを選択する作業がやりにくかった。

また、組合せを選択する作業があるため、プランジャシールをシリンダホルダにあらかじめアッセンブリしておこうとすると、プランジャシールの直径はピストンプランジャ２の最も大きい直径部分より小さくできなかった。

あるいは、ピストンプランジャ２にシリンダとの摺動部の直径より小さい部分を設ける場合にはシリンダ２０の組合せを選択が終わった後プランジャシールを両者間に固定する構成とすることが必要であった。このためピストンプランジャとプランジャシールとシリンダホルダの３者の同軸度を正確に設定することが難しかった。

本実施例では上記のような問題が一掃された。

さらに、本実施例の接合構造によれば、シリンダホルダ２１をポンプハウジング１のシリンダ挿入穴１ＳＲに接合する時にポンプハウジング１とシリンダ挿入穴１ＳＲとの軸心は自動的に一致するので、シリンダ２０とシリンダホルダ２１の軸心が一致しておれば、シリンダ２０の中心軸とポンプハウジング１とシリンダ挿入穴１ＳＲの中心軸も、自動的に一致する。

さらに、外部との気密性は接合部２１ｗだけでなく、上記したようにシール面２０Ｃによって２重に確保される。シール面２１Ｃ側からの漏れはさらにプランジャシール５によってシールされ、この燃料漏れルートは３重シールになっている。

このように本実施例によれば、組立て上の管理がし易く、気密性に優れ、生産性及び信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供できる。

図１０（ａ），（ｂ），（ｃ）はポンプハウジング１とシリンダ２０との接合部の別の実施例を示す詳細断面図である。

シリンダ２０はポンプハウジング１と固定リング７０の間に挟持されている。固定リング７０は外周がポンプハウジングに接合されている。接合部７０ｗは本発明の接合構造となる。ポンプハウジング１には溝１０４と段差１０２が設けられ、溢流片９０の収納部を形成している。図７と異なる点はシリンダ２０を固定リング７０で挟持している点である。図７のように直接ポンプハウジング１にシリンダ２０を接合する場合、二つの部材に各々設けられた傾斜面同士が加圧されるため、加圧方向とは垂直な方向のベクトル成分が発生し、シリンダ２０の外周が圧縮されピストンプランジャ２の摺動面となる内面が小さくなる方向に力を受ける。ピストンプランジャ２とシリンダ２０との間には所定のクリアランスを保っているため、シリンダ２０の強度によってはクリアランスを確保することが困難な場合も想定される。そこでシリンダ２０を直接接合するのではなく、図１０（ａ），（ｂ），（ｃ）のようにシリンダ２０を固定リング７０で挟持し固定リング７０をポンプハウジング１に接合している。これにより、シリンダ２０には加圧方向の力だけが作用し、クリアランスが発生する心配がない。

以下さらに詳細に説明する。

図１０（ａ）に示すように、ポンプハウジング１に設けた孔１Ｓにシリンダ２０の径の細い部分を挿通し、シリンダ２０の径の太い部分の外周面をポンプハウジング１の径の大きい孔１ＳＡに圧入嵌合され、両者は仮止めされる。このとき、シリンダ２０の径の大きい部分の軸方向段付き端面はポンプハウジング１の段付き面と当接し突き合わせ面１ＳＣを形成する。

シリンダ２０の径の大きい部分の軸方向段付き端面の突き合わせ面１ＳＢとは反対側の面には固定リング７０が当接している。固定リング７０は、ポンプハウジング１の内周筒状面において図３、４によって説明した接合構造で接合されている。

溶接接合時の押し込み量を調節することで、突き合わせ面１ＳＢ，１ＳＣにおける圧接力が調整される。この圧接力は、加圧室と大気との間のシールを形成する際の必要な加圧力に調整される。

固定リング７０とポンプハウジング１の傾斜した接合面７０Ｗに形成された拡散接合面部においても加圧室と大気との間のシールを構成している。接合面７０Ｗの径の小さい側の端部にはポンプハウジング１に設けた溝によって空所１０４が形成されており、接合時の塑性流動物としての溢流片が捕獲されている。また、この空所１０４は突き合わせ面１ＳＣから燃料が万が一漏れてきた場合、その燃料をこの空所１０４に捕獲して外部に排出しないように機能する。

この実施例では、図６，図１１に示す実施例と同様プランジャシールはプランジャシールホルダに収納され、ポンプハウジング１のしりんだ嵌合孔に引き続く大径孔部の内周部に図３，図４によって説明した接合構造で、設どうされ、接合部で内部と大気との間をシールしている。このプランジャシールホルダはリフタに設けられたばねの保持にも利用される。

（４）次にダンパカバー４０とポンプハウジング１との間の接合構造について図１および図２に示すところにより説明する。

ダンパ室ＤＳはポンプハウジング１の上面外壁部に形成された環状の窪みの外周部にダンパカバー４０の筒状側壁の下端部を溶接接合することで形成される。

ダンパ室ＤＳ内には弾性を有する皿状のダンパホルダ３０がポンプハウジング１の上壁面に載置されており、ダンパホルダ３０の上ふちに二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０が載置されている。

二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０は上下一対の金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂとから構成されている。二枚の金属ダイアフラム８０Ａと８０Ｂの外周は全周で溶接８０Ｃされており、両者の間に形成された空間８０Ｓにはアルゴンのような不活性ガスが封入されており、周囲の圧力変化によって伸縮可能に構成されている。

金属ダイアフラム８０Ａとダンパカバー４０との間の燃料通路８０Ｕは二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の外周縁とダンパカバー４０との間に形成された通路８０Ｐで燃料通路としてのダンパ室１０ｂとつながっており、さらに、金属ダイアフラム８０Ａとダンパホルダ３０との間の燃料通路８０Ｄとダンパ室１０ｂとはダンパホルダ３０に設けられた孔３０Ｈでつながっている。

ダンパカバー４０の上面には同一円周状に複数の内側突出部４０Ａが設けられており、この内側突出部４０Ａが二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の溶接部８０Ｃより内側で二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の上側の環状縁部に当接している。

一方ダンパホルダ３０の上端縁部が二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の溶接部８０Ｃより内側で二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の下側の環状縁部に当接している。

かくして二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０は環状縁部の上下面で挟み付けられている。接合部４０ｗはポンプハウジング１の外周端部に凸状の円錐状接合面が形成されており、ダンパカバー４０の下端内周面にはこの凸状の円錐状接合面に合致する凹状の円錐状接合面が形成されている。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、ポンプハウジング１とダンパカバー４０とに異なる極性の電極を接続し、ポンプハウジング１をダンパカバー４０に押し付けながら電圧を印加することで接合される。

ポンプハウジング１をダンパカバー４０に押し付ける力は内側突出部４０Ａの部分で二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の上側の環状縁部を押し付ける力になる。この力強さはポンプハウジング１にダンパカバー４０が接合された後も、内側突出部４０Ａとダンパホルダ３０の上端縁部との間に二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の環状縁部を上下から挟み付けて保持できる強さになるように考慮されている。

本実施例によれば、ダンパカバー４０を加圧している途中で通電し拡散接合しているため二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の挟持力を十分に維持することが可能で、気密性も確保できる。

従来のレーザ溶接の場合は溶接後の熱変形の方向により歪が開放されて二枚式金属ダイヤフラムダンパ８０の環状縁部を上下から挟み付ける力が弱くなる可能性があるため、溶接後に継ぎ手形状による変形モード解析が必要あったが、本実施例になる接合構造によれこのような問題が一掃される。

このように、ダンパ機構の設計工数低減と安定したダンパ挟持力が確保でき、気密性に優れ、生産性及び信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供することができる。

（５）次に図１１（ａ）および図１１（ａ）のＲ枠部拡大断面図（ｂ）に示すところにより、ポンプハウジング１と取付けフランジ８との接合部８Ｗの接合構造について説明する。なお、図１２には同じ接合部の別の実施例が示されている。

図１１はフランジ接合部の詳細断面図を示す。

取付けフランジ８はポンプハウジング１に接合されている。接合部８ｗは本発明の接合構造となる。取付けフランジ８にはエンジンの取付け面に対し、ポンプハウジング１に取付けられる吸入、吐出ジョイントの高さＨとネジ穴ピッチＬ１，Ｌ２の寸法精度が要求される。ポンプハウジング１の各ジョイント取付け穴はＡ面を基準に寸法が管理されている。一方フランジは単体でｈ寸法が管理されており、接合時にＡ面を取付けフランジ８のストッパとすることにより高さＨ寸法の管理が容易にできる。ネジ穴はフランジ単体でポンプハウジング１に対する取付けピッチＬ１，Ｌ２が管理されている。本発明によれば、接合部は突合せが傾斜面になっているため、加圧することにより求心作用で自動的にポンプハウジング１と取付けフランジ８の中心軸を一致させることができ、ポンプハウジング１に対するネジ穴ピッチＬ１，Ｌ２が容易に管理できる。

ポンプハウジング１には溝１０５が設けられている。取付けフランジ８の接合時に接合面からはみ出した溢流片９０は溝１０５に収納され、ストッパ面（Ａ面）上で噛み込むことはないので高さ寸法Ｈはばらつくことなく安定させることができる。

図１２はフランジ接合部の拡大断面図を示す。

図１１（ａ），（ｂ）の拡大図と異なる点は接合面からはみ出した材料９０の収納部がフランジ側に設けられた段差１０６で形成されている点である。取付けフランジ８はプレス成形で低コスト化を図っている。接合強度に余裕がある場合には接合部８ｗの面積、つまり押し込み量（板厚保方向の接合長さ）を減らし、フランジ側に段差１０６をプレス成形することにより、ポンプハウジング側の溝加工が不要になり廃止できる。これによりポンプハウジング１の加工費を低減することができる。また、前述同様に接合面からはみ出した溢流片９０は段差１０６に収納され、ストッパ面（Ａ面）上で噛み込むことはないので高さ寸法Ｈはばらつくことなく安定させることができる。

さらに詳細に以下説明する。

図１１の実施例は、ピストンプランジャ２が直径の太い部分と細い部分で別々に加工され、接合によって一体化されている点、シリンダ２０が（後で詳しく説明するように）直接ポンプハウジング１に接合されている点、および電磁駆動型の吸入弁機構２００が（後で詳しく説明するように）本発明になる接合構造でポンプハウジング１に固定されている点、さらにはプランジャシールホルダ２２が（後で詳しく説明するように）本発明になる接合構造でポンプハウジング１に固定されている点で図１の実施例とは構成が相違するが、他の部分は基本的に同じ構成である。

ポンプハウジング１の外周には円錐状の外周壁面Ｗ１８が形成されており、取付けフランジ８の中央部にはポンプハウジング１を挿通するための環状の孔が設けられている。取付けフランジ８の環状孔の内周面にはポンプハウジング１の円錐状の外周壁面Ｗ１８に合致する逆円錐面Ｗ８１が形成されている。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、ポンプハウジング１と取付けフランジ８に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面で圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

取付けフランジ８はポンプハウジング１に形成された規制面Ｒ１８に当接するまで押し込まれ、この押し込み量が接合強度を決定する接合寸法になる。

この実施例では、円錐状の外周壁面Ｗ１８の大径側端部に外側に幅を有する環状の空所１０５が設けられている。この環状の空所１０５は円錐状接合面８Ｗの端部から塑性流動によって押し出された両接合部材の溢流片９０を捕獲する。環状の空所１０５はポンプハウジング１の規制面Ｒ１８の内周側に切削加工で形成された環状の溝、あるいはプレス加工で形成された環状の窪みで形成することができる。規制面Ｒ１８の位置からどのくらいの深さにするか、あるいはどのくらいの幅にするかは接合距離や材料の組成によって決定する。

接合面８Ｗの小径側端は大気側に開放されているのでこちら側から塑性流動によって押し出された両接合部材の溢流片９０については溝や窪みで捕獲する必要はない。ポンプをエンジンブロックに組付ける時に邪魔になるようであれば切削で削り落とすことも可能である。

図１１の（ｂ），（ｃ）に示すように、取付けフランジ８の内周面Ｗ８１とポンプハウジング１の外周面Ｗ１８との間の接合面８Ｗは接合前の傾きより、接合後の傾きの方が大きい。

これは、接合時に加熱しながら加圧することによって接合面周辺が軟化し、接合面に沿って塑性流動しながら押し込まれることにより生じるものである。径方向には接合面を取り巻く被接合金属が障壁となって広がることができないので、塑性流動は径が小さくなる方向で、軸方向に（押し込み方向に）発生する。その結果傾斜面は傾きが急峻になり、その分接合面積が大きくなり、また径方向外向きの緊迫力あるいは内向きの締め付け力を生じ、強固な接合領域が形成される。

図１２に示すのは、取付けフランジ８の円錐状接合面Ｗ１８の大径側端部に外側に幅を有する環状の空所１０６が設けられている。この環状空所１０６の深さは接合面８Ｗの大径側端部と規制面Ｒ１８によって決まる深さとなる。

この接合部については、図１５（ａ），（ｂ）に示すテストピースでの解析結果が参照される。

高圧燃料ポンプはポンプハウジング１に接合された取付けフランジ８を介しエンジンにネジ止め固定される。取付けフランジ８にはピストンプランジャ２の圧縮工程で発生する筒内圧力の反力と、スプリング４の圧縮反力と、充填された燃料の重量を含むポンプ総重量による外力が作用する。

このため、取付けフランジ８はフランジそのものの強度確保はもちろん、ポンプハウジング１との接合部の強度確保が重要である。

従来のレーザ溶接の場合は強度確保のためフランジを厚くしても接合部の溶け込み深さに限界があり、高圧燃料ポンプの容量，負荷，使用環境によっては強度確保が難しく使用できない場合もある。

本実施例によれば、フランジの厚さが厚くなればそれだけ押し込み量を増やすことができる（接合長を長くできる）ので、フランジの厚さに応じた接合部の強度確保が可能であるという利点がある。

取付けフランジ８はコスト低減を目的に板材をプレス成形している。エンジンへの取付けに関しては取付け面の平面度はある所定の変形量以下にしなければならない。しかし、一般的なすみ肉溶接やレーザ溶接では入熱が大きく溶接の熱変形で平面度が損なわれる可能性がある。プレス品のような薄板材においてはその影響度はかなり高い。本実施例によれば、接合部への入熱が小さいため平面の変形量を小さくすることができるため取付けフランジ８の平面度を確保し易い。

平面度同様、ネジ取付け穴の位置精度においても厳しい精度が要求される。本実施例によれば、フランジ単体でポンプハウジング１への取付け穴の中心軸を基準にネジ穴の位置精度を確保すれば、接合時に自動的にポンプハウジング１の中心軸がフランジの基準に一致するため、ポンプハウジング１に対する取付け穴の位置精度の確保が容易である。

このように、押し込み量により接合部の強度確保が容易にでき、また、取付け寸法精度が高く高品質，高信頼性な高圧燃料ポンプを提供することができる。

（６）図５に示すところに基づきポンプハウジング１とリリーフバルブ機構１５のハウジングとの接合構造について説明する。

リリーフバルブ機構１５は筒状ハウジング１５Ａを有し、筒状ハウジング１５Ａの内部にはボールバルブ１５Ｂが収容されている。筒状ハウジング１５Ａの内部の一端にはテーパー状のバルブシート１５Ｃが形成された燃料通路１５Ｐが設けられている。ボールバルブ１５Ｂはバルブシート１５Ｃとボールホルダ１５Ｈとの間に保持されている。ボールホルダ１５Ｈのボールバルブ１５Ｂとは反対側の面にはスプリング１５Ｄの一端が当接している。スプリング１５Ｄの他端は止め金具１５Ｆに当接しており、止め金具１５Ｆは筒状ハウジング１５Ａのバルブシート１５Ｃとは反対側の端部内周に圧入によって固定されている。このように構成されたリリーフバルブ機構１５においては、通常はスプリング１５Ｄによってボールバルブ１５Ｂがバルブシート１５Ｃに押し付けられていて、燃料通路１５Ｐが塞がれている。

吐出弁の下流側、つまりリリーフバルブ機構１５の燃料通路１５Ｐ側の燃料圧力（高圧側燃料圧力）が所定圧力以上になった時に、ボールバルブ１５Ｂが燃料の圧力を受けてスプリング１５Ｄを圧縮し、バルブシート１５Ｃから離れて燃料通路１５Ｐを開放する。止め金具１５Ｆの中央には連通孔１５Ｓが設けられていて、この連通孔１５Ｓは吐出弁６の上流の低圧側（加圧室，吸入通路が形成する低圧通路、あるいはダンパ室）に圧力を逃がしてポンプあるいは高圧配管の破損を防止する。

リリーフバルブ機構１５は図５に示すようにサブアッセンブリー状態でスプリング１５Ｄのセット長を調整し、開弁圧力が設定された後、リリーフバルブハウジング１５Ａをポンプハウジング１の取付け穴に挿入して接合されている。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、リリーフバルブハウジング１５Ａとポンプハウジング１に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面１５Ｗで圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

リリーフバルブ１５には数十ＭＰａの差圧が加わり低圧側に押し出される力を受けるため、圧入のみでは耐えられず抜け防止機構が必要となる。

本実施例の接合構造によれば、接合面１５Ｗに拡散接合が形成されることと、同じ軸方向寸法内において、円錐面で形成される広い接合面積が得られるので、充分な接合強度を確保することができ、抜け止め防止機構が廃止できる。

また、接合面１５Ｗはシール効果が十分得られるので、Ｏリングやガスケットのようなシール機構も不要である。

このように、構造が簡略化でき設計自由度が高く、安価な高圧燃料ポンプを提供することができる。

（７）次に図６乃至９に示すところにより、シリンダ２０を直接ポンプハウジング１に接合する実施例について３つの態様を説明する。

シールホルダ２２にはピストンプランジャ２の外周をシールするプランジャシール５が装着されていて、外周がポンプハウジングに圧入，溶接され気密性が保たれている。シリンダ２０の接合部２０ｗは図３，図４に示す接合構造によって接合されている。

シリンダ２０は加圧室１２で発生する筒内圧を受けるため、これに対向する力でポンプハウジング１のシート面に押し付けなければならない。本発明の接合構造によれば、シリンダ２０を直接ポンプハウジング１に接合でき、筒内圧に対向する接合強度が充分確保できるとともに、加圧室との気密性も確保できる。このため、ポンプハウジング１とシリンダ２０との境界面から燃料が漏れることがなく、キャビテーションが防止でき接合部（シール部）が浸食されることがない。

また、シリンダ２０の中心軸は求心作用によりポンプハウジング１のシリンダ挿入穴中心軸に自動的に一致させることができる。

このように、接合部の強度確保が容易にでき、寸法精度が高く高品質，高信頼性な高圧燃料ポンプを供給することができる。

図７はシリンダ接合部の詳細断面図を示す。
シリンダ２０はポンプハウジング１に直接接合されている。接合部２０ｗは図３，図４に示す接合構造によって接合されている。本実施例の接合構造によれば、接合部はシリンダ２０の外径がポンプハウジング１のシリンダ挿入案穴内径に対し大きくラップ代が設けられているため、接合後余った材料が塑性流動によって接合面の端部から押しだされ溢流片９０となり接合面の両側に環状に形成される。ポンプハウジング１には溝１０１と段差１０２あるいは環状窪みによって環状の空所が形成され、溢流片９０の収納部を形成している。

この収納部はシリンダの接合部を例にしているが、他の接合部位にも適用可能である。

図８はシリンダ接合部の詳細断面図を示す。

シリンダ２０はポンプハウジング１に直接接合されている。接合部２０ｗは図３，図４に示す接合構造によって接合されている。図７と異なる点は溢流片９０の収納部がシリンダ２０に設けられた段差１０３で形成されていることである。このように、接合される二部材のどちらかに溝や段差によって空所を設けることにより、溢流片９０の収納部を形成することができる。

図９はシリンダ接合部の詳細断面図を示す。

シリンダ２０はポンプハウジング１に直接接合されている。接合部２０ｗは図３，図４に示す接合構造によって接合されている。図７と異なる点は接合される二つの部材に硬度差を付けた点である。例えば、シリンダ２０がポンプハウジング１に対し硬度が高い場合、接合面の形状は図９のようにシリンダ側が湾曲した凸面となる。この時、接合面からはみ出した溢流片９０は片側に集中するため、片方の収納部（溝，段差などの空所）を廃止できる。

以下により詳細に説明する。

図１に示す実施例で説明したシリンダ２０とポンプハウジング１の接合構造では、ポンプハウジング１に接合されるシリンダホルダ２１によってシリンダ２０をポンプハウジング１に圧接して固定した。本実施例に示し接合構造ではシリンダホルダを用いることなくシリンダ２０が直接ポンプハウジング１に接合される。

図１と同様ポンプハウジング１には加圧室１２を形成するための窪み部（凹所）が形成されており、この窪み部（凹所）にはシリンダ２０が嵌合する円筒壁面部１Ｓが設けられている。

円筒壁面部１Ｓは加圧室側に直径の小さい円筒壁面部１Ｓを備え、シリンダ２０の直径の小さい筒状部２０Ａがこの直径の小さい円筒壁面部１Ｓに挿通されている。シリンダ２０には直径の小さい筒状部２０Ａに引き続いて直径の大きい筒状部２０Ｂが形成されており、直径の小さい筒状部２０Ａと直径の大きい筒状部２０Ｂの間に環状面Ｒ１２が形成されている。

一方、ポンプハウジング１の直径の小さい円筒壁面部１Ｓと直径の大きい円筒壁面部１ＳＲとの間にも環状面Ｒ１２が形成されている。

シリンダ２０の直径の大きい筒状部２０Ｂの加圧室１２側先端部は凸状の円錐面Ｗ２１に加工されており、ポンプハウジング１の筒状部１ＳＲの図中下端内周部に形成された凹状の円錐面に合致して両者で、円錐状の接合面２１Ｗを形成している。

両者の接合は、図３および図４に示すところに基づいて先に説明した接合方法に従って達成される。

具体的には、両者に極性の異なる電極を接続し、両者を押し付けた状態、つまり両者を接合面で圧接した状態で高電圧を印加して接合する。

このとき両者を押し付ける力は、接合面２１Ｗ部において塑性流動領域を生じるだけでなく、両金属の塑性流動によって両者の軸方向の寸法が縮んだ際に、シート面２０Ｃ、およびシート面２１Ｃに必要な圧接力を発生するように設計されている。

ポンプハウジング１のこの環状面Ｒ１２とシリンダ２０の環状面Ｒ２１とは互いに圧接して、後述するように第１のシール面としての環状のシール面Ｒ２０を形成している。

そして、シート面２０Ｃは結果として、両接合部材（ポンプハウジングとシリンダ２０）の押し込み量、つまり接合距離を規制する規制部として機能する。

ピストンプランジャ２はシリンダ２０から突出してシリンダホルダ２１の中に挿通されている部分において、シリンダ２０に滑合する領域の直径より小さい直径を有する。

ピストンプランジャ２の直径の小さい部分の外周にはピストンプランジャ２とシリンダおよび、シール面２１Ｃから漏れてきたガソリンとエンジンルーム側からの潤滑オイルとをシールするプランジャシール５が設けられている。

ピストンプランジャ２の加圧室１２とは反対側の端部にはリフタ３が固定されており、このリフタ３とシリンダホルダ２１との間にはピストンプランジャ２、プランジャシール５およびシリンダホルダ２１の径の小さい筒状部の周りを取り巻くばね４が装着されている。このばね５の力はピストンプランジャ２に対してピストンプランジャ２を加圧室１２から引き出す方向に常時作用している。ばね４の外側に形成されたシリンダホルダ２１の径の大きい筒状部の周りにはＯリング２１Ｄが装着されている。

エンジンブロックにはエンジンの回転に同期して回転するカム７の位置に対応して、高圧燃料ポンプの取付け孔が設けられており、高圧燃料ポンプのシリンダホルダ２１の部分がこの取付け孔に挿通されたとき、リフタ３がカム７に当接すこのときエンジンブロックの取付け孔とシリンダホルダ２１との間はＯリング２１Ｄでシールされる。

高圧燃料供給ポンプは取付けフランジ８に固定されており、この取付けフランジ８がねじ９によってエンジンブロックに締結されることで高圧燃料供給ポンプはエンジンブロックに固定される。

（８）図１３，図１４および１６に示すところにより、電磁駆動型吸入弁機構２００とポンプハウジング１との接合部２００ｗについて詳細に説明する。

ポンプハウジング１の加圧室の入口に設けられた電磁駆動型吸入弁機構２００の外殻の一部を形成するハウジング２０５は電磁駆動型吸入弁機構２００の磁気通路の一部を構成している。

ハウジング２０５の外周筒状部２０６がポンプハウジング１の孔２００Ｈに嵌合固定される。

電磁駆動型吸入弁機構２００のハウジング２０５の外周筒状部２０６と前記ポンプハウジング１との嵌合部にハウジング２０５の中心軸線に対して傾斜した接合面２００Ｗが形成されている。

傾斜した接合面２００Ｗには、熱による溶融を伴わないハウジング２０５とポンプハウジング１の金属同士の拡散接合領域によって、電磁駆動型吸入弁機構２００が設置された燃料通路１０ａと大気との間のシール部が形成されている。

ハウジング２０５とポンプハウジング１の接合時に塑性流動によって発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、ポンプハウジング１に形成された加圧室の吸入口の周囲に電磁駆動型吸入弁機構２００の先端部が当接する当接部Ｍが設けられている。この当接部Ｍが加圧室１２と吸入弁２０３の上流の燃料通路１０ａとをシールするシール面として機能する。

ポンプハウジング１の外側からポンプハウジング１に設けた孔２００Ｈに電磁駆動型吸入弁機構２００を差し込んで、当該吸入弁機構２００のハウジング２０５の外周筒状部２０６を孔２００Ｈの入口内周に当接し、ポンプハウジング１と吸入弁機構２００のハウジング２０５に電圧を印加して両者の当接部２００Ｗに電流を流し、この電流によって当接部２００Ｗを加熱しながらポンプハウジング１と吸入弁機構２００のハウジング２０５とを相対的に加圧する。

その結果、当接部２００Ｗに沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生し、当該塑性流動と相対的加圧とによって当接部２００Ｗに、ポンプハウジング１に設けた孔２００Ｈの軸線に対して傾斜したポンプハウジング１と吸入弁機構のハウジング２０５との両金属同士の拡散接合領域が形成される。当該拡散接合領域を挟んで拡散接合領域に沿って、ポンプハウジング１と吸入弁機構２００のハウジング２０５との両金属の塑性流動領域を形成する。

加圧室１２の吸入口１２Ａの周囲に電磁駆動型吸入弁機構２００の先端部が当接する当接部Ｍを設け、ポンプハウジング１の外側からポンプハウジング１に設けた孔２００Ｈに吸入弁機構２００を差し込んで、当入弁機構のハウジング２０５の外周を孔２００Ｈの入口内周に当接し、ポンプハウジング１と吸入弁機構２００のハウジング２０５に電圧を印加して両者の当接部Ｍに電流を流し、この電流によって当接部２００ｗを加熱しながらポンプハウジング１と吸入弁機構２００のハウジング２０５とを相対的に加圧する。

これによって、当接部２００Ｗに沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、塑性流動と相対的加圧によって当接部２００Ｗに、ポンプハウジング１に設けた孔２００Ｈの軸線に対して傾斜したポンプハウジング１と吸入弁機構のハウジング２０５との両金属同士の拡散接合領域を形成する。かくして、拡散接合領域を挟んで拡散接合領域に沿って、ポンプハウジング１と吸入弁機構のハウジング２０５との両金属の塑性流動領域を形成する。

さらに、加圧室１２の吸入口１２Ａの周囲に電磁駆動型吸入弁機構２００の先端部が当接する当接部Ｍが吸入弁機構のハウジング２０５とポンプハウジング１の塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制すると共に、当該当接部Ｍにおいて加圧室１２と低圧燃料通路１０ａとのシール部を形成する。

溶接時の加圧は、コイル２０４が巻装されたソレノイド２０８を組み込む前に行われる。図１６に示すソレノイド収納ケース２０５Ａの端面ＰＡを加圧することで、電磁駆動型吸入弁機構２００のハウジング２０５をポンプハウジング１に押し込む。

また、図１３に示すようにソレノイド２０８を装着された状態でウジング２０６の環状端面２０６Ｐを加圧することもできる。

いずれにしても、プランジャロッド２０１，吸入弁２０３、さらに、弁シート２０３Ｓと複数の孔が設けられた先端ユニットがハウジング２０５の先端内周部に組み付けられた状態で、溶接される。溶接時に温度がそれほど高くならないので、磁気通路を形成するハウジング２０５の磁気特性が変化することがない。

また、先端ユニットとハウジング２０５との間の圧入状態が熱で変化することもない。

ハウジング２０５の押し込み量は、孔２００Ｈの開口部周辺に設けた環状段付き面で管理するが、通常はここにギャップＧ１ができるよう調整されている。

なお、燃料は低圧燃料通路１０ａから先端ユニットに設けた複数の孔２０３Ｈを通って弁シート２０３Ｓへと至る。

吸入弁体２０３は自身の上下流の流体差圧でばね２０２の力に抗して弁シート２０３Ｓから離れる。その状態でソレノイド２０８に通電され、吸入弁体２０３の開弁状態が維持される。吐出タイミングで、ソレノイドの通電が断たれると、吸入弁体２０３自身の上下流の流体差圧とばね２０２の力によって吸入弁体２０３は閉弁する。

以上の実施例の態様をまとめると以下の通りである。

〔実施の態様１〕
抵抗溶接で接合される二つの部材に突合せ傾斜面を設け、両者に電極を接続し、通電と加圧による摩擦で発熱させて接合部の接触界面に合金層（拡散層）を作り固層接合されていることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様２〕
実施の態様１に記載したものにおいて、突合せ面が環状の傾斜面で形成され、加圧、接合時に傾斜面にならって互いの中心軸が一致するように接合されていることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様３〕
実施の態様１及び２に記載したものにおいて、接合される二つの部材に硬度差を設けることにより、高硬度側の突合せ面が凸形状となるようにし、接合面からはみ出す材料がほぼ片側に集中して押し出されていることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様４〕
実施の態様１から３に記載したものにおいて、接合面の端部に突合せ面からはみ出した材料を収容する収納部が設けられていることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様５〕
実施の態様４に記載したものにおいて、収納部が少なくともどちらかの部材に設けられた溝または段差によって形成された空間であることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様６〕
実施の態様１から５に記載したものにおいて、接合される二つの部材が異種金属であることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様７〕
実施の態様１から６に記載したものにおいて、接合される二つの部材の間に第三の部材が挟まれて固定されていることを特徴とする接合構造。

〔実施の態様８〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、ポンプハウジングには筒内圧上昇のため往復運動させるプランジャと該プランジャを摺動可能に保持する別体のシリンダを有し、該シリンダがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該シリンダと該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様９〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、ポンプハウジングと、筒内圧上昇のため往復運動させるプランジャと該プランジャを摺動可能に保持する別体のシリンダと、該シリンダをポンプハウジングに固定するシリンダホルダを有し、該シリンダが該シリンダホルダを介してポンプハウジングに固定されているものにおいて、該シリンダホルダと該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１０〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、エンジンに取付けるための別体のフランジがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該フランジと該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１１〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、加圧室に燃料を供給するための別体の吸入ジョイントがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該吸入ジョイントと該ポンプハウジングとの接合構造には請求項１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１２〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、圧縮された燃料を吐出するための別体の吐出ジョイントがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該吐出ジョイントが該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１３〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、燃料の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有し、該ダンパ室がポンプハウジング端部に該ポンプハウジングと、別部材のダンパカバーとで形成され、該ダンパカバーがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該ダンパカバーと該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１４〕
内燃機関に用いられる高圧燃料ポンプで、燃料の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有し、該ダンパ室と吐出通路とを繋ぐ連通路が設けられ、該連通路には燃料の吐出圧力が所定の圧力を超えると開弁する別体の圧力調整弁機構（リリーフバルブとも言う）を備え、該圧力調整弁機構のハウジングがポンプハウジングに接合されているものにおいて、該圧力調整弁機構と該ポンプハウジングとの接合構造には実施の態様１から７までのいずれか一つの構造が形成されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。

〔実施の態様１５〕
ポンプの接合構造において、接合する二つの部材に環状の突合せ傾斜面を設け、加圧中に瞬間的に接合部に通電することにより接触界面に合金層（拡散層）を作り固層接合した２部材の接合方法。

以上の実施例の効果をまとめると以下の通りである。

以上説明した実施例によれば、高圧燃料ポンプを構成する部品の接合部において接合強度，気密性，寸法精度が確保でき、高品質で生産性及び信頼性が高い高圧燃料供給ポンプを提供することができる。

具体的には、二つの部材に突合せ傾斜面を設け、通電による発熱と加圧による摩擦熱を瞬時に与えて、接合部の接触界面に拡散層を作り固層接合することで、熱変形が少なく強度，気密性，寸法精度を高次元で成立させることができた。

また、熱歪が少なく高精度で気密性に優れた構造ができるため信頼性が高い高圧燃料供給ポンプを提供することができる。

本発明は金属の２部材を環状部において、溶接接合するのに広く利用できる。接合部は流体に対して十分なシール状態を維持できるので、一般的な圧力の液体や気体から高圧のガソリンや薬品を取り扱う機器に用いることができる。本明細書では、特にガソリンを直接燃焼室に噴射するいわゆる筒内噴射型の内燃機関の高圧燃料供給ポンプに応用した事例を記載した。

本発明が実施された第１実施例になる高圧燃料供給ポンプの全体縦断面図である。 本発明が実施された高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの一例を示すシステム構成図である。 本発明の接合方法を示す工程図である。 本発明の接合構造を示す断面図である。 本発明が実施されたリリーフバルブの接合構造示す縦断面図である。 本発明が実施された別の高圧燃料供給ポンプの全体縦断面図である。 図６に示された高圧燃料供給ポンプのＰ部分拡大縦断面図である。 図６に示された高圧燃料供給ポンプのＰ部分拡大縦断面図で図７とは別の実施例である。 図６に示された高圧燃料供給ポンプのＰ部分拡大縦断面図で、図６，図７とは別の実施例である。 （ａ）は本発明が実施された別の高圧燃料供給ポンプの部分縦断面図で（ｂ）はそのＱ部分拡大縦断面図ある。 （ａ）は本発明が実施された別の高圧燃料供給ポンプの縦断面図で、（ｂ）は、そのＲ部拡大縦断面図ある。 図１１の高圧燃料供給ポンプのＲ部分の実施例を示す拡大縦断面図である。 図１１の高圧燃料供給ポンプの電磁駆動型吸入弁機構部の拡大断面図である。 図１３のＸ部拡大図である。 テストピースの接合状態を示す拡大断面図で、（ｂ）はその顕微鏡写真である。 図１３の電磁駆動型吸入弁機構の組立前後の拡大図である。

符号の説明

１ ポンプハウジング
２ プランジャ
３ リフタ
４ バネ
５ プランジャシール
６ 吐出弁
７ カム
１０ 吸入ジョイント
１０ａ 吸入室
１０ｂ ダンパ室
１１ 吐出ジョイント
１２ 加圧室
１５ リリーフバルブ
２０ シリンダ
２１ シリンダホルダ
２２ シールホルダ
３０ ダンパホルダ
４０ ダンパカバー
４０ａ 内面突起部
５０ 燃料タンク
５１ 低圧ポンプ
５２ プレッシャレギュレータ
５３ コモンレール
５４ インジェクタ
５６ 圧力センサ
６０ エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）
７０ リング
８０ 金属ダイヤフラムダンパ（組体）
２００ 電磁駆動型吸入弁機構
２０１ プランジャロッド

Claims (42)

1. 加圧室を形成するための窪み部が形成されたポンプハウジング、
   前記窪み部の内壁に形成された第一円筒面部、
   前記第一円筒面部に嵌合される第二円筒面部をその外周に備え、中心部にはその一端が前記加圧室に開口する貫通孔を備えたシリンダ、
   前記貫通孔に滑合して往復動作を繰り返すことで前記加圧室内に流体を吸入し、加圧して前記加圧室から前記流体を吐出するピストンプランジャ、
   前記ポンプハウジングと前記シリンダの嵌合状態を維持し、相互の抜け止め機能を奏する溶接接合部を備え、
   前記溶接接合部が前記シリンダの中心軸線に対して傾斜する接合面を形成しており、当該傾斜した接合面において、熱による溶融を伴わない接合金属同士の拡散接合領域が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
2. 請求項１に記載したものにおいて、
   前記溶接接合部が前記ポンプハウジングの第一円筒面部と前記シリンダの第二円筒面部との間に形成されており、
   前記溶接接合部が前記シリンダの中心軸線に対して傾斜する接合面を形成しており、当該傾斜した接合面において、熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記シリンダの金属同士の拡散接合領域が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
3. 請求項２に記載のものにおいて、
   前記接合面を挟んで、当該接合面に沿った前記ポンプハウジングと前記シリンダの金属の塑性流動層が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
4. 請求項３に記載のものにおいて、
   前記ポンプハウジングと前記シリンダの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、前記ポンプハウジングと前記シリンダの前記嵌合部に軸方向の当接面を設けた高圧燃料供給ポンプ。
5. 請求項２に記載のものにおいて、
   前記熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記シリンダの金属同士の拡散接合領域が前記加圧室と大気との間のシールを形成している高圧燃料供給ポンプ。
6. 請求項１に記載のものにおいて、
   前記抜け止め機能を奏する溶接接合部は、
   前記シリンダの前記加圧室とは反対側の端部において、前記ポンプハウジングの第一円筒面に引き続く円筒面部に溶接接合される固定リングを備え、
   前記シリンダの前記加圧室とは反対側の端部に前記固定リングの片側端面が当接し、前記ポンプハウジングの第一円筒面部に引き続く円筒面部に前記固定リングの外周に形成された第三の円筒面部が溶接接合されており、
   当該溶接接合面部が前記シリンダの中心軸線に対して傾斜する接合面を形成しており、当該傾斜した接合面において、熱による溶融を伴わない前記固定リングと前記ポンプハウジングの金属同士の拡散接合領域が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
7. 請求項６に記載のものにおいて、
   前記接合面を挟んで、当該接合面に沿った前記ポンプハウジングと前記固定リングの金属の塑性流動層が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
8. 請求項６に記載のものにおいて、
   前記熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記固定リングの金属同士の拡散接合領域が前記加圧室と大気との間の第一のシールを形成し、
   前記固定リングと前記シリンダの当接面がメタルコンタクトシール部を形成し、前記加圧室と大気との間の第二のシールを形成している高圧燃料供給ポンプ。
9. 請求項６に記載のものにおいて、
   前記ポンプハウジングの前記第一円筒面部と前記シリンダの第二円筒面部との嵌合面間にメタルコンタクトシール部が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
10. 請求項６に記載のものにおいて、
    前記ポンプハウジングと前記固定リングの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、前記ポンプハウジングと前記シリンダの前記嵌合部に軸方向の圧接面を設けた高圧燃料供給ポンプ。
11. 請求項１０に記載のものにおいて、
    前記圧接面が前記加圧室と前記第一，第二シール部との間に設けられた第三のシール部として機能している高圧燃料供給ポンプ。
12. 請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法であって、
    前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記シリンダとを相対的に加圧し、もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記シリンダの両金属同士の拡散接合領域を形成する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
13. 請求項６に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法であって、
    前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記固定リングとを相対的に加圧し、もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記固定リングの両金属同士の拡散接合領域を形成する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
14. 請求項１２もしくは１３のいずれかに記載のものにおいて、
    前記ポンプハウジングと前記シリンダもしくは前記ポンプハウジングと前記固定リングとを相対的に加圧する加圧力の一部もしくは全部を、前記前記ポンプハウジングと前記シリンダもしくは前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間に形成されるメタルコンタクトによるシール部を形成する加圧力として用いている高圧燃料供給ポンプの製造方法。
15. 請求項２に記載のものにおいて、
    前記溶接接合面の小径側端部に、前記溶接接合面の小径側端部が望む環状の空間を前記ポンプハウジングもしくは前記シリンダの少なくともいずれか一方に設けた高圧燃料供給ポンプ。
16. 請求項１５に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記シリンダとを相対的に加圧し、
    もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記シリンダの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記接合面部の端部から流出する前記塑性流動物を前記空間に捕獲する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
17. 請求項６に記載のものにおいて、
    前記溶接接合面の小径側端部に前記溶接接合面の小径側端部が臨む環状の空間を前記ポンプハウジングもしくは前記固定リングの少なくともいずれか一方に設けた高圧燃料供給ポンプ。
18. 請求項１７に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記固定リングとを相対的に加圧し、
    もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記固定リングの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記接合面部の端部から流出する前記塑性流動物を前記空間に捕獲する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
19. 請求項２もしくは請求項６に記載したものにおいて、
    前記ポンプハウジングと前記シリンダあるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングの中心軸が、少なくとも前記溶接接合部が形成されている軸方向領域内で同一軸線上に形成されている高圧燃料供給ポンプ。
20. 請求項１９に記載された高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間あるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記シリンダとの間の接合面あるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記シリンダあるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングとを相対的に加圧し、
    もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記シリンダあるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記接合面部の塑性流動によって前記ポンプハウジングと前記シリンダあるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングが前記軸方向および径方向に相対的に変位して前記ポンプハウジングと前記シリンダあるいは前記ポンプハウジングと前記固定リングが自動調芯される高圧燃料供給ポンプの製造方法。
21. 請求項２もしくは請求項６に記載したものにおいて、
    前記ポンプハウジングの接合面が凹形状で前記シリンダの接合面が凸形状あるいは前記ポンプハウジングの接合面が凹形状で前記固定リングの接合面が凸形状に形成され、凸形状に形成された部材が、凹形状に形成された部材よりも硬度が硬い高圧燃料供給ポンプ。
22. ポンプハウジングを設置部材に取付けるための取付けフランジを有し、
    前記ポンプハウジングの外周に形成した円筒部を前記取付けフランジに設けた孔の内壁に嵌合し、嵌合部において両者を溶接により接合される高圧燃料供給ポンプにおいて、
    前記溶接接合部が前記円筒部の中心軸線に対して傾斜する接合面を備え、当該傾斜した接合面において、熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記取付けフランジの金属同士の拡散接合領域が形成されている高圧燃料供給ポンプ。
23. 請求項２２に記載のものにおいて、
    前記接合拡散領域を挟んで、前記ポンプハウジングの金属の塑性流動領域と前記取付けフランジの金属の塑性流動領域とが、前記溶接接合面に沿って形成されている高圧燃料供給ポンプ。
24. 請求項２３に記載のものにおいて、
    前記ポンプハウジングと前記取付けフランジの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、前記ポンプハウジングと前記取付けフランジの前記嵌合部に軸方向の当接面を設けた高圧燃料供給ポンプ。
25. 請求項２２に記載されたものにおいて、
    前記溶接接合面の小径側端部に、当該小径側端部が臨む環状空間を前記ポンプハウジングと前記取付けフランジの少なくともいずれか一方に設けた高圧燃料供給ポンプ。
26. 請求項２２に記載したものにおいて、
    前記ポンプハウジングの外周に形成した円筒部の中心軸と前記取付けフランジに設けた孔の中心軸が、少なくとも前記溶接接合部が形成されている軸方向領域内で同一軸線上に形成されている高圧燃料供給ポンプ。
27. 請求項２６に記載された高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングと前記取付けフランジとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記取付けフランジとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記取付けフランジとを相対的に加圧し、
    もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記取付けフランジの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記接合面部の塑性流動によって前記ポンプハウジングと前記取付けフランジとが前記軸方向および径方向に相対的に変位して前記ポンプハウジングと前記取付けフランジとが自動調芯される高圧燃料供給ポンプの製造方法。
28. ポンプハウジングに流体を導入する吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントを有し、
    前記ポンプハウジングに形成した孔に前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの外周円筒部を嵌合して前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントを前記ポンプハウジングに溶接接合するものにおいて、
    前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとの前記溶接接合部が前記円筒部の中心軸線に対して傾斜する接合面を備え、当該傾斜した接合面に形成される、熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの金属同士の拡散接合領域が内部流体と大気との間のシール部を形成している高圧燃料供給ポンプ。
29. 請求項２８に記載のものにおいて、
    前記接合拡散領域を挟んで、前記ポンプハウジングの金属の塑性流動領域と前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの金属の塑性流動領域とが、前記溶接接合面に沿って形成されている高圧燃料供給ポンプ。
30. 請求項２８に記載のものにおいて、
    前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの前記嵌合部に軸方向の当接面を設けた高圧燃料供給ポンプ。
31. 請求項２８に記載されたものにおいて、
    前記溶接接合面の小径側端部に、当該小径側端部が臨む環状空間を、前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントの少なくともいずれか一方、前記ポンプハウジングもしくは前記吐出ジョイントの少なくともいずれか一方に設けた高圧燃料供給ポンプ。
32. 請求項２８に記載したものにおいて、
    前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントの外周に形成した円筒部の中心軸と前記ポンプハウジングに形成した孔の中心軸が、少なくとも前記溶接接合部が形成されている軸方向領域内で同一軸線上に形成されている高圧燃料供給ポンプ。
33. 請求項３２に記載された高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとを相対的に加圧し、
    もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントの両金属同士の拡散接合領域、前記ポンプハウジングと前記吐出ジョイントの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記接合面部の塑性流動によって前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとが前記軸方向および径方向に相対的に変位して前記ポンプハウジングと前記吸入ジョイントもしくは吐出ジョイントとが自動調芯される高圧燃料供給ポンプの製造方法。
34. 流体の吸入通路から加圧室へ繋がる通路の途中に脈動吸収ダンパを収めたダンパ室を有するポンプハウジング、
    当該ポンプハウジングに固定され、前記ダンパ室を画成するダンパカバーとを備え、
    前記ポンプハウジングの円筒外壁部に前記ダンパカバーが溶接接合されているものにおいて、
    前記ダンパカバーと前記ポンプハウジングとの前記溶接接合部が前記円筒外壁部の中心軸線に対して傾斜する接合面を備え、
    当該傾斜した接合面に形成される、熱による溶融を伴わない前記ポンプハウジングと前記ダンパカバーの金属同士の拡散接合領域が内部流体と大気との間のシール部を形成している高圧燃料供給ポンプ。
35. 請求項３４に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ダンパは２枚の金属ダイアフラムの外周を溶接して形成された金属ダイアフラムダンパとして構成されており、
    前記金属ダイアフラムダンパの前記外周溶接部の内径部側で当該金属ダイアフラムダンパの両側面を挟持する保持部材を備え、
    前記ダンパカバーで前記保持部材を押し付けて前記ダンパ室内に前記金属ダイアフラムダンパを固定するよう構成されており、
    前記ポンプハウジングと前記ダンパカバーとの間に高電圧を印加して、前記ポンプハウジングと前記ダンパカバーとの間の接合面に流れる電流によって当該接合面周辺を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記ダンパカバーとを相対的に加圧し、もって前記接合面に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記接合面部に前記ポンプハウジングと前記ダンパカバーの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    前記ダンパカバーを前記ポンプハウジングに相対的に加圧する前記加圧力が前記保持部材を押し付ける押し付け力として作用し、
    当該押し付け力の反力を受け止められるよう前記拡散接合領域の接合力が設定されている高圧燃料供給ポンプの製造方法。
36. 内燃機関に用いられる高圧燃料供給ポンプで、
    加圧室を有するポンプハウジング、
    前記加圧室の出口に設けられた吐出弁、
    当該吐出弁の下流と前記吐出弁の上流側とを繋ぐリリーフ通路、
    当該リリーフ通路に設けられ、燃料の吐出圧力が所定の圧力を超えると開弁するリリーフ弁機構を備え、
    当該リリーフ弁機構を構成する筒状ハウジングが前記ポンプハウジングに設けた孔に嵌合され、前記リリーフ弁機構が前記ポンプハウジングに組みつけられているものにおいて、
    前記リリーフ弁機構の筒状ハウジングと前記ポンプハウジングの嵌合部に前記筒状ハウジングの中心軸線に対して傾斜した接合面を備えた溶接接合部を有し、
    前記傾斜した接合面に形成される、熱による溶融を伴わない前記リリーフ弁機構の筒状ハウジングと前記ポンプハウジングの金属同士の拡散接合領域が、前記リリーフ弁の下流側の高圧燃料部と前記リリーフ弁の上流側の低圧燃料部との間のシール部を形成している高圧燃料供給ポンプ。
37. 請求項３６に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングの外側から当該ポンプハウジングに設けた前記孔に前記リリーフ弁機構を差し込んで、当該リリーフ弁機構のハウジングの外周を前記孔の入口内周に当接し、
    前記ポンプハウジングと前記リリーフ弁機構のハウジングに電圧を印加して前記両者の当接部に電流を流し、この電流によって当該当接部を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記リリーフ弁機構のハウジングとを相対的に加圧し、もって前記当接部に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記当接部に、前記ポンプハウジングに設けた孔の軸線に対して傾斜した前記ポンプハウジングと前記リリーフ弁機構のハウジングとの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    当該拡散接合領域を挟んで当該拡散接合領域に沿って、前記ポンプハウジングと前記リリーフ弁機構のハウジングとの両金属の塑性流動領域を形成する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
38. 内燃機関に用いられる高圧燃料供給ポンプで、
    加圧室を有するポンプハウジング、
    前記加圧室の入口に設けられた吸入弁と当該吸入弁の開閉時期を制御する電磁駆動機構とが一体に構成された吸入弁機構を備え、
    前記吸入弁機構の外殻の一部を形成するハウジングは前記電磁駆動機構の磁気通路の一部を構成しており、
    前記吸入弁機構の前記ハウジングの外周筒状部が前記ポンプハウジングの孔に嵌合固定されたものにおいて、
    前記吸入弁機構の前記ハウジングの外周筒状部と前記ポンプハウジングとの嵌合部に前記ハウジングの中心軸線に対して傾斜した接合面を備えた溶接接合部を有し、
    前記傾斜した接合面に形成される、熱による溶融を伴わない前記吸入弁機構の筒状ハウジングと前記ポンプハウジングの金属同士の拡散接合領域によって、前記吸入弁機構が設置された燃料通路と大気との間のシール部を形成した高圧燃料供給ポンプ。
39. 請求項３８に記載のものにおいて、
    前記吸入弁機構の筒状ハウジングと前記ポンプハウジングの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制するための規制部として、前記ポンプハウジングに形成された前記加圧室の吸入口の周囲に前記吸入弁機構の先端部が当接する当接部を設けた高圧燃料供給ポンプ。
40. 請求項３９に記載のものにおいて、
    前記当接部が前記加圧室と前記吸入弁の上流の燃料通路とをシールするシール面として機能している高圧燃料供給ポンプ。
41. 請求項３８に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記ポンプハウジングの外側から当該ポンプハウジングに設けた前記孔に前記吸入弁機構を差し込んで、当該吸入弁機構のハウジングの外周を前記孔の入口内周に当接し、
    前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングに電圧を印加して前記両者の当接部に電流を流し、この電流によって当該当接部を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとを相対的に加圧し、もって前記当接部に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記当接部に、前記ポンプハウジングに設けた孔の軸線に対して傾斜した前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    当該拡散接合領域を挟んで当該拡散接合領域に沿って、前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとの両金属の塑性流動領域を形成する高圧燃料供給ポンプの製造方法。
42. 請求項３９に記載の高圧燃料供給ポンプの製造方法において、
    前記加圧室の吸入口の周囲に前記吸入弁機構の先端部が当接する当接部を設け、
    前記ポンプハウジングの外側から当該ポンプハウジングに設けた前記孔に前記吸入弁機構を差し込んで、当該吸入弁機構のハウジングの外周を前記孔の入口内周に当接し、
    前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングに電圧を印加して前記両者の当接部に電流を流し、この電流によって当該当接部を加熱しながら前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとを相対的に加圧し、もって前記当接部に沿って、熱による溶融を伴わない塑性流動を発生させ、当該塑性流動と前記相対的加圧によって前記当接部に、前記ポンプハウジングに設けた孔の軸線に対して傾斜した前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとの両金属同士の拡散接合領域を形成すると共に、
    当該拡散接合領域を挟んで当該拡散接合領域に沿って、前記ポンプハウジングと前記吸入弁機構のハウジングとの両金属の塑性流動領域を形成し、
    さらに、前記加圧室の吸入口の周囲に前記吸入弁機構の先端部が当接する前記当接部が前記吸入弁機構のハウジングと前記ポンプハウジングの前記塑性流動領域の成形時に発生する軸方向の相対変位を規制すると共に、当該当接部において前記加圧室と低圧燃料通路とのシール部を形成する高圧燃料供給ポンプの製造方法。

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