JP4697861B2 - ポリ乳酸系樹脂発泡粒子及びポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体 - Google Patents

Description

本発明は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子及びポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体に関する。

従来から、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂等の汎用樹脂からなる型内発泡成形体は包装用緩衝材、農産箱、魚箱、自動車部材、建築材料、土木材料等として幅広く使用されてきた。しかしながら、これらの汎用樹脂からなる型内発泡成形体は、使用後に自然環境下で放置された場合、土中の微生物により分解されることが殆どないので、環境汚染の問題を引き起こす虞がある。

上記環境問題を解決するために、土中の微生物により分解される生分解樹脂の開発が行なわれてきた。その中の一つとして、微生物分解性ポリ乳酸系樹脂がある。該ポリ乳酸系樹脂は、微生物分解性を有する上に人体に対する安全性にも優れているので、例えば外科用の縫合糸として実用化されており、長年にわたる実績を収めている。しかも近年、ポリ乳酸系樹脂の原料である乳酸が、とうもろこし等を原料とする発酵法により、大量かつ安価に製造されるようになったことから、ポリ乳酸系樹脂を原料とする発泡体の開発が行なわれている。

ポリ乳酸系樹脂からなる発泡体に関する先行技術としては、特表平５−５０８６６９号公報、特開平４−３０４２４４号公報、特開平５−１３９４３５号公報、特開平５−１４０３６１号公報、特開平９−２６３６５１号公報等の押出発泡体に関するもの、特開平５−１７０９６５号公報、特開平５−１７０９６６号公報、特開２０００−１３６２６１号公報（特許文献１）等の発泡粒子に関するものが挙げられる。

上記ポリ乳酸系樹脂発泡体に関する先行技術の中でも発泡粒子に関するものは、形状的な制約を比較的受けずに所望の形状の発泡体を得ることができ、軽量性、緩衝性、断熱性などの目的に応じた物性設計も容易であるため実用性のあるものとして特に有望である。

しかし、特許文献１等に記載のポリ乳酸系樹脂からなる型内発泡成形体は発泡性の非発泡樹脂粒子を金型内に充填し熱風により該樹脂粒子を発泡させると同時に粒子同士を相互に融着せしめたものであるため、型内発泡成形体の部分部分の密度ばらつきが大きく、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性が不充分なものであり機械的物性に劣るものであった。

上記特許文献１等に記載の型内発泡成形体の問題点を解決し、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性、機械的物性に優れたポリ乳酸型内発泡成形体を提供することを目的として、本発明者等は先に、結晶性のポリ乳酸系樹脂を用いて、該ポリ乳酸系樹脂が結晶化していない状態の発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて型内発泡成形体を得ることを試みた（特許文献２）。具体的には、吸熱量と発熱量との差が０〜３０Ｊ／ｇであり、且つ発熱量が１５Ｊ／ｇ以上であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子を開発した。その結果、得られた発泡粒子は、特許文献１に記載のものに比較すると型内成形時の発泡粒子相互の融着性、二次発泡性の点で遥かに優れているものであった。

特開２０００−１３６２６１号公報 特開２００４−８３８９０号公報

しかしながら、特許文献２のポリ乳酸系樹脂発泡粒子は融着性が向上したとはいっても、型内成形する際、より融着性を高めようとして高温のスチーム圧力で加熱すると、得られた型内成形体の表面が加熱により溶けた状態となるものであった。そこで、発泡粒子相互の融着性を満足しつつ、低温のスチーム圧で成形できる発泡粒子が要望されている。
本発明は、発泡粒子相互の融着性に優れ、低温（低圧スチーム）で型内成形が可能なポリ乳酸系樹脂発泡粒子及びその発泡粒子を用いて得られるポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体を提供することを、その課題とする。

本発明者らが鋭意検討した結果、融着性改良剤を発泡粒子に含有させることによって、融着性を満足させながら低温のスチーム圧力で成形できることを見出し、本発明に到達した。
即ち、本発明によれば、以下に示すポリ乳酸系樹脂発泡粒子、ポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体が提供される。
〔１〕ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂とする発泡粒子であって、
該基材樹脂の、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であり、
該発泡粒子の加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）との比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）が０．２を超え、かつ該吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であり、
該発泡粒子の表層の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と該発泡粒子の内部の発熱量（Ｂｉ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足することを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．６ （１）
〔２〕基材樹脂中に、下記ｉ）〜ｖｉｉ）から選ばれた単一または複数の混合物からなる融着性改良剤を含有していることを特徴とする請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子。

ｉ）炭素数８のカプリル酸、炭素数１０のカプリン酸、炭素数１２のラウリン酸、炭素数１４のミリスチン酸、炭素数１６のパルミチン酸から選ばれる少なくとも１種の飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド及び／又はそのアセチル化物を７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステル、からなるグリセリン誘導体
ｉｉ）下記化学式（１）で示される化合物からなるエーテルエステル誘導体
Ｒ（ＯＲ’）ｎＯＯＣ−Ｒ”−ＣＯＯ（Ｒ’Ｏ）ｍＲ （１）
（式中、Ｒはアルキル基を示し、Ｒ’はアルキレン基を示し、Ｒ”はアルキレン基を含む２価の有機基を示し、ｍ及びｎは各々独立に１〜５００を表す。）
ｉｉｉ）トリエチレングリコールジアセテートからなるグリコール酸誘導体
ｉｖ）アセチルクエン酸トリブチルからなるクエン酸誘導体
ｖ）ジメチルアジペート、ジエチルアジペート、ジブチルアジペート、ジオクチルアジペート、からなるアジピン酸誘導体
ｖｉ）下記化学式（２）で表される化合物からなるロジン誘導体
Ｒｏ−ＣＯＯ−（（ＣＨＲ _１ ） _ｌ （ＣＨＲ _２ ） _ｍ −Ｏ） _ｎ （（ＣＨＲ _３ ） _ｌ’ （ＣＨＲ _４ ） _ｍ’ −Ｏ） _ｎ’ −Ｒ _５ （２）
（式中、Ｒｏはロジン類残基、Ｒ _１ 、Ｒ _２ 、Ｒ _３ 、Ｒ _４ は水素原子またはメチル基、Ｒ _５ は水素原子、炭素数１〜８のアルキル基、アシル基、ｌ、ｌ’は０〜６の整数、ｍ、ｍ’は０〜６の整数（ただし、１≦ｌ＋ｍ≦６、１≦ｌ’＋ｍ’ ≦６）、ｎ、ｎ’は０〜７の整数（ただし、１≦ｎ＋ｎ’ ≦７）を表す。）
ｖｉｉ）下記化学式（３）で表される化合物からなるテトラヒドロフルフリルアルコール誘導体
Ｔｈ−ＯＯＣ−Ｒ （３）
（式中、Ｔｈはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、Ｒはアルキル基、アルケニル基、アリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、ロジン残基、一般式（４）：−ＣＯＯＴｈまたは一般式（５）：−Ｘ−（ＣＯＯＹ）ｎ（Ｘはアリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、シクロアルキル基、シクロアルケニル基または少なくとも１つの水素がアシル化水酸基に置換されていても良いアルキレン基もしくはアルケニレン基、Ｙはアルキル基またはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、ｎは１〜４の整数を表す）で表される置換基を表す。）

〔３〕炭素数８のカプリル酸、炭素数１０のカプリン酸、炭素数１２のラウリン酸、炭素数１４のミリスチン酸、炭素数１６のパルミチン酸から選ばれる少なくとも１種の飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド及び／又はそのアセチル化物を７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステル、からなるグリセリン誘導体から選ばれた単一または複数の混合物からなる融着性改良剤を含有していることを特徴とする請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子。

〔４〕前記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を相互に融着してなることを特徴とするポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体。

本発明の請求項１に係わる発泡粒子は、該発泡粒子の表層の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）とその内部の発熱量（Ｂｉ：Ｊ／ｇ）とが特定の関係を有するので、型内成形する際、結晶成分の有無や結晶化の進み方にかかわらず低温のスチーム圧力で成形できる。
本発明の請求項１に係わる発泡粒子は、該基材樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であることから耐熱性に優れており、得られる型内発泡成形体に優れた耐熱性を付与することができる。
本発明の請求項１に係わる発泡粒子は、結晶化が進んでいないので低温のスチーム圧力であっても発泡粒子相互を融着することができる。
本発明の請求項４に係わる型内発泡成形体は、二次発泡性が良好な前記ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を相互に融着することにより得られるものなので、発泡粒子相互の隙間が少なく、外観が良好であり、使用後は土中で優れた生分解性を示すものである。

以下、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子、ポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体について詳細に説明する。
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（以下、単に「発泡粒子」ともいう。）の基材樹脂は、ポリ乳酸系樹脂である。該ポリ乳酸系樹脂とは、乳酸成分単位を５０モル％以上含むポリマーをいう。このものには、例えば、（１）乳酸の重合体、（２）乳酸と他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸とのコポリマー、（３）乳酸と脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（４）乳酸と他の脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（５）乳酸と脂肪族多価アルコールとのコポリマー、（６）前記（１）〜（５）の何れかの組み合わせによる混合物等が包含される。尚、上記乳酸の具体例としては、Ｌ−乳酸、Ｄ−乳酸、ＤＬ−乳酸又はそれらの環状２量体であるＬ−ラクチド、Ｄ−ラクチド、ＤＬ−ラクチド又はそれらの混合物を挙げることができる。

前記（２）における他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸としては、グリコール酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸、ヒドロキシカプロン酸、ヒドロキシヘプタン酸等が挙げられる。また、前記（３）（５）における脂肪族多価アルコールとしては、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット等が挙げられる。また、前記（３）（４）における脂肪族多価カルボン酸としては、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、無水コハク酸、無水アジピン酸、トリメシン酸、プロパントリカルボン酸、ピロメリット酸、無水ピロメリット酸等が挙げられる。

さらに、本発明における基材樹脂は、結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉ）１０重量部以上９０重量部以下と、非結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉｉ）１０重量部以上９０重量部以下とからなる（但し、（ｉ）と（ｉｉ）との合計が１００重量部である）ことが好ましい。
結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉ）の割合が１０重量部未満の場合は得られる型内発泡成形体の耐熱性が不十分となる虞があり、結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉ）の割合が９０重量部を超える場合は、成形時の発泡粒子相互の融着性を十分にするため高温のスチームが必要となる虞がある。かかる観点から、結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉ）の下限としては２０重量部以上が好ましく、３０重量部以上がより好ましい。一方、その上限としては８０重量部以下が好ましく、７０重量部未満がより好ましい。但し、結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉ）と非結晶性のポリ乳酸系樹脂（ｉｉ）との合計が１００重量部である。

本発明の発泡粒子の基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂は、上述したポリ乳酸系樹脂の中でも、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上である。
該吸熱量が５Ｊ／ｇ未満の場合は、結晶成分が少なすぎて、加熱雰囲気下での変形がし難い等の耐熱性、剛性等を有する型内発泡成形体が得られない虞れがある。この観点から、吸熱量が１０Ｊ／ｇ以上のものが好ましく、１５Ｊ／ｇ以上のものがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上のものがさらに好ましい。一方、その上限は結晶成分が多い場合は、結晶化させるために手間と時間がかかる等取り扱いが難しい虞れや結晶化してしまった発泡粒子は、高温のスチームでなければ発泡粒子相互が融着せず、得られた型内発泡成形体の表面は凹凸状となる虞れがある。この観点から、吸熱量が５０Ｊ／ｇ以下のものが好ましく、４０Ｊ／ｇ以下のものがより好ましく、特に３０Ｊ／ｇ未満のものが好ましい。なお、一般に吸熱量はマイナスの値で表示されるが、本明細書でいう吸熱量は絶対値のことをいう。

本明細書において、ポリ乳酸系樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は、ポリ乳酸系樹脂についてＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。但し、ポリ乳酸系樹脂１〜４ｍｇを試験片とし、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、２００℃まで加熱溶融させ、その温度に１０分間保った後、１１０℃まで２℃／ｍｉｎの冷却速度にて冷却し、その温度に１２０分間保った後、４０℃まで２℃／ｍｉｎの冷却速度にて冷却する熱処理後、再度、２℃／ｍｉｎの加熱速度にて融解ピーク終了時より約３０℃高い温度まで加熱溶融させる際にＤＳＣ曲線を得る。尚、ポリ乳酸系樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は、図１に示すように、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｂとして、点ａと点ｂとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、ベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとし、どうしても図２に示すようにベースラインが湾曲してしまう場合は、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｂとする。
なお、上記吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定において、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定条件として、１１０℃での１２０分間の保持、２℃／ｍｉｎの冷却速度および２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、ポリ乳酸試験片の結晶化を極力進ませて、完全に結晶化した状態、或いは、それに近い状態に調整されたものの吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を該測定にて求めることを目的としている為である。以上、試験片としてポリ乳酸系樹脂を用いた場合について説明したが、発泡粒子を脱泡した樹脂を試験片として吸熱量を測定することもできる。

尚、本明細書における結晶性ポリ乳酸とは、前述のポリ乳酸の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において２Ｊ／ｇを超える吸熱ピークが現れるものとする。該結晶性ポリ乳酸の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は通常２０〜８０Ｊ／ｇである。また、本明細書における非結晶性ポリ乳酸とは、前述のポリ乳酸の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において２Ｊ／ｇ以下の吸熱ピークが現れるもの或いは吸熱ピークが現れないものである。

本発明で用いられるポリ乳酸系樹脂の製造方法の具体例としては、例えば、乳酸又は乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の混合物を原料として、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，３１０，８６５号に示されている製造方法）、乳酸の環状二量体（ラクチド）を重合する開環重合法（例えば、米国特許２，７５８，９８７号に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の環状２量体、例えば、ラクチドやグリコリドとε−カプロラクトンを、触媒の存在下、重合する開環重合法（例えば、米国特許４，０５７，５３７号に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸の混合物を、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，４２８，１２６号に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸とポリマーを、有機溶媒存在下に縮合する方法（例えば、欧州特許公報第０７１２８８０ Ａ２号に開示されている製造方法）、乳酸重合体を触媒の存在下、脱水重縮合反応を行うことによりポリエステル重合体を製造するに際し、少なくとも一部の工程で、固相重合を行う方法、等を挙げることができるが、その製造方法は、特に限定されない。また、少量のグリセリンのような脂肪族多価アルコール、ブタンテトラカルボン酸のような脂肪族多塩基酸、多糖類等のような多価アルコール類を共存させて、共重合させても良く、又ポリイソシアネート化合物等のような結合剤（高分子鎖延長剤）を用いて分子量を上げてもよい。また、ペンタエリスリット等の多価脂肪族アルコールに代表される分岐化剤にて分岐化させたものであってもよい。

また、本発明の発泡粒子を構成する基材樹脂には、本発明の目的、効果を阻害しない範囲において他の樹脂を添加することができる。ポリ乳酸と他の樹脂との混合樹脂中にはポリ乳酸が５０重量％以上含まれることが好ましく、より好ましくは７０重量％以上、更に好ましくは９０重量％以上である。
尚、ポリ乳酸と混合できる他の樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が挙げられ、中でも脂肪族エステル成分単位を少なくとも３５モル％含む生分解性脂肪族ポリエステル系樹脂が好ましい。この場合の脂肪族ポリエステル系樹脂としては、上記ポリ乳酸系樹脂以外のヒドロキシ酸重縮合物、ポリカプロラクトン等のラクトンの開環重合物、及びポリブチレンサクシネート，ポリブチレンアジペート，ポリブチレンサクシネートアジペート，ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）等の脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸との重縮合物等が挙げられる。

本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子においては、発泡粒子の表層の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と該発泡粒子の内部の発熱量（Ｂｉ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足することを要する。
（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．６ （１）

本発明者らは、発泡粒子における内部の発熱量（Ｂｉ）と表層の発熱量（Ｂｓ）との関係に着目して検討したところ、（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．６となる場合、低温のスチーム圧力で成形できることを見出した。
内部の発熱量（Ｂｉ）と表層の発熱量（Ｂｓ）が（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．６という関係を満足することは、例えば、発泡粒子に融着性改良剤を含有させることや、樹脂粒子を発泡させる際、水中に放出する方法や冷風を吹きつける方法等により急速に冷却して表面を非結晶状態にすること等によって達成できる。
なお、低温のスチーム圧力で成形できるメカニズムは定かではないが、その表層の発熱量が低下しないことによると考えられる。つまり、発泡粒子表層の結晶化が進まなければ、低温のスチーム圧力で成形できると考えられる。従って、発泡粒子における表層の発熱量（Ｂｓ）が大きく、内部の発熱量（Ｂｉ）と表層の発熱量（Ｂｓ）との差が内部の発熱量（Ｂｉ）よりも十分に小さければ、表層の結晶化が進んでいないことを示すのでより低温のスチーム圧力で成形することができる。

上記観点から、発泡粒子表層の発熱量（Ｂｓ）と内部の発熱量（Ｂｉ）との関係は、下記（２）式を満たすことがより好ましく、下記（３）式を満たすことが更に好ましい。
（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．５５ （２）
（Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．５ （３）

尚、発泡粒子の表層とは、発泡粒子の表層部分全面を削除し、削除された部分が元の発泡粒子の重量の５分の１以下である部分をいう。それに対して内部の発泡層は、表層部分全面を削除し、さらに切り出して、元の発泡粒子の粒子重量の４分の１以下となるように切り出した部分をいう。

本発明の発泡粒子は、該融着性改良剤を含有することが好ましい。融着性改良剤を含有する発泡粒子は、結晶成分の有無や結晶化が進んだ発泡粒子にかかわらず、融着性改良剤を含有しない発泡粒子に比較すると、低温のスチームで成形することができる。得られるポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体が耐熱性に優れ、高温雰囲気下での変形が少なく、圧縮強度の低下が少ないものであるために、表層の融着性改良剤の含有量が発泡粒子内部の含有量より多いことがより好ましく、表層のみに融着性改良剤が存在することが更に好ましい。

上記の発泡粒子の表層部分のサンプルとしては、表面を含む表層部分をカッターナイフ、ミクロトーム等を用いて切削処理を行い表層部分を集めて測定に供すればよい。但し、この際の留意点としては１個の発泡粒子の表層全面を必ず切除し且つ１個の発泡粒子から切除した表層部分の重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１以下、好ましくは元の発泡粒子の粒子重量の５分の１〜７分の１となるように切除する。切除した表層部分の重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１を超える場合、内部発泡層を多量に含有することとなり表層部分の発熱量を正確に測定できない虞がある。更に１個の発泡粒子から得られる表層部分が２〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子について行う必要がある。
一方、内部発泡層のサンプル調製の方法としては、表層部を含まない内部の発泡層を切り出すことを目的にカッターナイフ等で切削処理を行い測定に供する必要がある。内部発泡層のサンプルを調製する際の留意点としては、１個の発泡粒子の表面部分全面を必ず切除した上、発泡粒子の重心とできる限り同じ重心をもつように内部発泡層を切り出す。この際、切り出された内部発泡層は、元の発泡粒子の粒子重量の４分の１以下とする必要があり（好ましくは４分の１〜６分の１）、且つ元の発泡粒子の形状とできる限り相似の関係にあることが好ましい。更に１個の発泡粒子から得られる内部発泡層が２〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子を用いる必要がある。
尚、内部の発熱量（Ｂｉ）と表層の発熱量（Ｂｓ）の測定方法は、後述する発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）と同じ測定方法である。

以下、融着性改良剤について説明する。
本明細書でいう融着性改良剤とは、添加することによりポリ乳酸系樹脂の中間点ガラス転移温度を低下させる機能を有するものをいう。具体的には、使用する融着性改良剤の種類と量にもよるが、中間点ガラス転移温度を０．５〜２０℃低下させるものが好ましく、１〜１５℃低下させるものがより好ましい。尚、前記中間点ガラス転移温度は、後述する測定方法により測定する。

本発明で用いられる融着性改良剤としては、熱可塑性樹脂の可塑剤として用いられているものが挙げられ、ポリ乳酸との相溶性との観点から、グリセリン誘導体、エーテルエステル誘導体、グリコール酸誘導体、クエン酸誘導体、アジピン酸誘導体、ロジン誘導体、テトラヒドロフルフリルアルコール誘導体から選ばれた単一または複数の混合物が好ましく挙げられる。

前記グリセリン誘導体としては、例えば、グリセリン脂肪酸エステル等が挙げられる。
該グリセリン脂肪酸エステルは、炭素数８〜１６の飽和脂肪酸を有するジアセチルモノアシルグリセロールを７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステルである。不飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド、飽和脂肪酸から構成される脂肪酸ジグリセライドや脂肪酸トリグリセライドは、ポリ乳酸との相溶性に劣る為に本発明の効果が得られない虞れがある。好ましいグリセリン脂肪酸エステルとしては、炭素数８のカプリル酸、炭素数１０のカプリン酸、炭素数１２のラウリン酸、炭素数１４のミリスチン酸、炭素数１６のパルミチン酸から選ばれる少なくとも１種の飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド及び／又はそのアセチル化物を７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステルが挙げられる。さらに好ましく用いられるものとしては、ポリ乳酸への相溶性が特に良好な炭素数８〜１０の飽和脂肪酸モノグリセライドのアセチル化物が挙げられ、例えば、グリセリンジアセトモノカブリレート、グリセリンジアセトモノカブレート、グリセリンジアセチルモノラウレート、グリセリントリアセテート、グリセリントリブチレート、グリセリントリプロピオネート、及びその類似のものが挙げられ、これらの中でも発泡粒子からブリードアウトしても人体に影響の少ない等の安全性の高いグリセリン誘導体が好ましく、中でもグリセロールジアセトモノカプリレートが好ましく用いられ、具体的には、理研ビタミン（株）社製「商品名リケマールＰＬ−０１９」が市販されている。

前記エーテルエステル誘導体としては、下記化学式（１）で示されるものが挙げられる。
Ｒ（ＯＲ’）ｎＯＯＣ−Ｒ”−ＣＯＯ（Ｒ’Ｏ）ｍＲ （１）
（１）式において、Ｒはアルキル基を示し、Ｒ’はアルキレン基を示し、Ｒ”はアルキレン基を含む２価の有機基を示し、ｍ及びｎは各々独立に１〜５００を示す。
（１）式のＲで表されるアルキル基としては、例えばメチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ブチル、第二ブチル、第三ブチル、イソブチル、アミル、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、イソオクチル、２−エチルへキシル、ノニル、デシル、イソデシル、ドデシル、テトラデシル、ヘキサデシル、オクタデシル等の炭素数１〜２０のものが挙げられる。
また、Ｒ’で表されるアルキレンとしては、例えばエチレン、１，２−プロピレン、１，２−ブチレン、１，４−ブチレン等の炭素数２〜８のものが挙げられる。

前記グリコール酸誘導体としては、トリエチレングリコールジアセテートの他、その類似のものが利用できる。
前記クエン酸誘導体としては、アセチルクエン酸トリブチルの他、その類似のものが利用できる。
前記アジピン酸誘導体としては、ジメチルアジペート、ジエチルアジペート、ジブチルアジペート、ジオクチルアジペートの他、その類似のものが挙げられる。

前記ロジン誘導体としては、下記化学式（２）で表される化合物が挙げられる。
Ｒｏ−ＣＯＯ−（（ＣＨＲ_１）_ｌ（ＣＨＲ_２）_ｍ−Ｏ）_ｎ（（ＣＨＲ_３）_ｌ’（ＣＨＲ_４）_ｍ’−Ｏ）_ｎ’−Ｒ_５ （２）
（式中、Ｒｏはロジン類残基、Ｒ_１、Ｒ_２、Ｒ_３、Ｒ_４は水素原子またはメチル基、Ｒ_５は水素原子、炭素数１〜８のアルキル基、アシル基、ｌ、ｌ’は０〜６の整数、ｍ、ｍ’は０〜６の整数（ただし、１≦ｌ＋ｍ≦６、１≦ｌ’＋ｍ’ ≦６）、ｎ、ｎ’は０〜７の整数（ただし１≦ｎ＋ｎ’ ≦７）を表す。）
具体的には、例えば、ジエチレングリコールロジンエステル、ジエチレングリコールロジンエステルアセテート、トリエチレングリコールロジンエステル、テトラエチレングリコールロジンエステル、トリエチレングリコールモノメチルエーテルロジンエステル、トリエチレングリコールモノエチルエーテルロジンエステルが挙げられる。

前記テトラヒドロフルフリルアルコール誘導体としては、下記化学式（３）で表される化合物が挙げられる。
Ｔｈ−OOC−Ｒ （３）
（式中、Ｔｈはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、Ｒはアルキル基、アルケニル基、アリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、ロジン残基、一般式（４）：−ＣＯＯＴｈまたは一般式（５）：−Ｘ−（ＣＯＯＹ）ｎ（Ｘはアリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、シクロアルキル基、シクロアルケニル基または少なくとも１つの水素がアシル化水酸基に置換されていても良いアルキレン基もしくはアルケニレン基、Ｙはアルキル基またはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、ｎは１〜４の整数を表す）で表される置換基を表す。）
具体的には、例えば、コハク酸ジテトラヒドロフルフリルアルコールエステル、アジピン酸ジテトラヒドロフルフリルアルコールエステル、セバシン酸ジテトラヒドロフルフリルアルコールエステル、ドデカン二酸ジテトラヒドロフルフリルアルコールエステル、フタル酸ジテトラヒドロフルフリルアルコールエステルが挙げられる。

本発明の発泡粒子においては、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）との比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）が０．２を超え、かつ該吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上である。該比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）が０．２未満であると、結晶化が進んだものとなり加熱する際、高温のスチームを必要とするため金型が開かないように型締め力が高い特殊な成形機を用いなければならない虞やその高温のスチームにより部分的な溶融が発生しそれにより収縮し、表面凹凸のない型内発泡成形体を得る成形範囲が狭くなる虞がある。また型内成形に必要なスチームの供給量も多大であり生産性が悪い虞がある。上記観点から、該比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）は０．２５以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、通常その上限は１である。

また、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）と発熱量（Ｂｅｘｏ）との差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）が０Ｊ／ｇ以上３０Ｊ／ｇ未満であり、かつ該吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。上記差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）は、昇温時に発泡粒子の結晶部分が融解する際に吸収するエネルギーである吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）と、昇温時に結晶部分の融解に先立って発泡粒子の結晶化していない部分が結晶化することにより放出されるエネルギーである発熱量（Ｂｅｘｏ）の差を表し、該差が小さいほど発泡粒子の結晶化が進んでいないことを意味し、該差が大きいほど発泡粒子の結晶化が進んでいることを意味する。差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）が３０Ｊ／ｇ以上であると、型内成形の際、発泡粒子の二次発泡が悪化し、発泡粒子相互の融着性が悪い型内発泡成形体となる虞や成形圧力を上げすぎて得られる型内発泡成形体の表面が溶融する虞がある。これに対し、差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）が前記範囲であれば、成形が容易で、型内発泡成形体の表面平滑性が優れたものとなる。上記観点から好ましくは２５Ｊ／ｇ以下、より好ましくは２０Ｊ／ｇ以下である。なお、差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）は０Ｊ／ｇであっても構わない。差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）の値が小さいほど発泡粒子の型内成形時の加熱温度を低くできるが、あまり低すぎると型内成形時の温度調整が難しくなり、得られる型内発泡成形体の収縮率が不均一となる虞がある。

本発明の発泡粒子においては、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は５Ｊ／ｇ以上である。この吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が大きいほど発泡粒子の結晶成分が多く、結晶化の程度が高くなりうる能力があり、それにより耐熱性に優れたものとなる可能性がある。該吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ未満の場合は結晶成分が少なすぎて、所望する耐熱性、剛性等を有する型内発泡成形体が得られない。この観点から、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は１０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、１５Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上であることが更に好ましい。一方、その上限は、結晶成分が多い場合、型内成形する際、高温のスチームが必要となり特殊な成形機を用いなければならないことから、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は５０Ｊ／ｇ以下が好ましく、４０Ｊ／ｇ以下がより好ましく、３０Ｊ／ｇ未満が特に好ましい。

また、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）にもよるが加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発熱量（Ｂｅｘｏ）は５Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。この発熱量（Ｂｅｘｏ）が大きいほど、結晶性の発泡粒子であっても、その結晶化が進んでいないことを意味する。該発熱量（Ｂｅｘｏ）が５Ｊ／ｇ未満の場合は、結晶性成分が少ないか結晶化が進みすぎており、結晶性成分が少ない場合、高温の雰囲気中で変形し易い等の耐熱性が劣るものとなる。また、結晶化が進みすぎた場合、型内成形する際、発泡粒子相互の融着性を高めるために高温のスチームが必要となる虞れ或いはその高温のスチームにより部分的な溶融が発生して収縮し、表面凹凸のない型内発泡成形体を得る成形範囲が狭くなる虞がある。この観点から発熱量（Ｂｅｘｏ）は８Ｊ／ｇ以上が好ましく、１０Ｊ／ｇ以上であることが更に好ましい。一方、結晶化させるために必要なエネルギーが大きくなる虞や、結晶化させるための時間が長くなる虞れがあることから、発熱量（Ｂｅｘｏ）は５０Ｊ／ｇ以下が好ましく、４０Ｊ／ｇ以下がより好ましく、３０Ｊ／ｇ未満が特に好ましい。

尚、本明細書において発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。但し、発泡粒子１〜４ｍｇの試験片とし、該試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。
試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、熱処理を行わず、２℃／ｍｉｎの加熱速度にて４０℃から２００℃まで昇温する際のＤＳＣ曲線を得る。尚、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｅと点ｆとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
但し、該ＤＳＣ曲線におけるベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することする。また、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、発熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃ、発熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ発熱ピークが戻る点を点ｄとする。更に、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｆとする。

例えば、図３に示す場合には、上記の通り定められる点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）を求め、上記の通り定められる点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図４に示すような場合には、上記のように点ｄと点ｅを定めることが困難である為、上記の通り定められる点ｃと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｄ（点ｅ）と定めることにより、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図５に示すように、吸熱ビークの低温側に小さな発熱ピークが発生するような場合には、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は、図５中の第１の発熱ピークの面積Ａと第２の発熱ピークの面積Ｂとの和から求められる。即ち、該面積Ａは第１の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、第１の発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ａとする。そして、該面積Ｂは第２の発熱ピークの低温側のベースラインから第２の発熱ピークが離れる点を点ｇとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｇと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｅと定め、点ｇと点ｅとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ｂとする。一方、図５において、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
なお、上記発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）の測定において、ＤＳＣ曲線の測定条件として、２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、発熱ピークと吸熱ビークとをなるべく分離し、正確な吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）および（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）を熱流束示差走査熱量測定にて求める際に、２℃／ｍｉｎの加熱速度が好適であるという発明者の知見に基づくものである。

本発明においては、前述したように、特定範囲内の発熱量（Ｒｅｘｏ）を有する基材樹脂が用いられることが好ましい。更に、該基材樹脂とする発泡粒子を、発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）との比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）と、その差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）が特定範囲となるように調整することが好ましい。これらの比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）及び差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）は、前述したように、基材樹脂の結晶化の度合いに依存するので、基材樹脂を構成するポリ乳酸系樹脂として結晶性のポリ乳酸系樹脂を含むものを使用すると、本発明方法で用いる発泡粒子を好適に構成することができる。詳しくは、（イ）結晶性のポリ乳酸系樹脂のみからなるもの、（ロ）結晶性のポリ乳酸系樹脂と非結晶性のポリ乳酸系樹脂とからなるものが挙げられる。また、（Ｒｅｎｄｏ）の調整方法としては、（ハ）本発明にて特定される基材樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を有する結晶性のポリ乳酸系樹脂を選択する方法、（ニ）結晶性の異なる２種以上の結晶性のポリ乳酸系樹脂同士をブレンドする方法、（ホ）１種又は２種以上の結晶性のポリ乳酸系樹脂と、１種又は２種以上の非結晶性のポリ乳酸系樹脂をブレンドする方法等が挙げられる。

本発明の発泡粒子を得る方法においては、上記（イ）、（ロ）のポリ乳酸系樹脂の中でも、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）及び発熱量（Ｂｅｘｏ）の調整の容易さの点で（ロ）の結晶性のポリ乳酸系樹脂と非結晶性のポリ乳酸系樹脂とからなるものを基材樹脂として使用することが好ましい。かかる基材樹脂は、非晶性のポリ乳酸系樹脂を含有しているため、発泡粒子を型内成形する際、発泡粒子相互の融着性、二次発泡性が向上し、表面平滑性に優れた型内発泡成形体が得られる。

一方、上記発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は発泡粒子を得るまでの熱履歴によって異なってくる。発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は、発泡粒子を得るために使用される樹脂粒子の急冷条件、該樹脂粒子の発泡剤の含浸条件、該樹脂粒子の発泡条件、或いは発泡粒子の養生条件等により異なってくることから、各条件の制御で発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）を調整することができる。詳しくは、該樹脂粒子を急冷することにより発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は大きくなり、該樹脂粒子へ発泡剤を含浸させる際の雰囲気温度をガラス転移温度より高くすることや、該樹脂粒子を加熱発泡させる際の加熱時間を長くすることにより発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は小さくなる。また発泡粒子を高温条件で養生することによっても、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は小さくなる。これらの方法、更に必要に応じてその他の方法を組み合わせることにより発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）を調整できる。
従って、上記発泡粒子についての差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）の調整は、用いるポリ乳酸系樹脂の結晶性及び樹脂粒子作製条件、該樹脂粒子への発泡剤含浸条件、該樹脂粒子の加熱時間条件、発泡粒子の養生条件等により行うことができる。

本発明における発泡粒子の見かけ密度は、型内成形後の収縮率が大きくなる虞れがある観点から０．０１６ｇ／ｃｍ^３以上が好ましく、０．０２１ｇ／ｃｍ^３以上がより好ましい。一方、その上限は発泡粒子の密度のばらつきが大きくなり易く、型内にて加熱成形する際の発泡粒子の膨張性、融着性、ばらつきに繋がり得られる型内発泡成形体の物性低下の虞がある観点から０．６３０ｇ／ｃｍ^３以下が好ましく、０．４２０ｇ／ｃｍ^３以下がより好ましい。

本発明の発泡粒子は、発泡粒子における内部の発熱量（Ｂｉ）と表面の発熱量（Ｂｓ）との関係に着目したところ、上記関係であると０．０１〜０．２ＭＰａＧの低温のスチームで成形できる。

本明細書における発泡粒子の見かけ密度は次のように測定する。
２３℃のエタノールの入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した５００個以上の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網などを使用して沈めて、エタノール水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ^３）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算することにより求める（Ｗ１／Ｖ１）。

次に、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を得る製造方法について説明する。
本発明の発泡粒子は、樹脂粒子を発泡させることにより得られる。該発泡粒子は、その表層の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の内部の発熱量（Ｂｉ）との関係が前記式（１）を満足するので、成形時の相互の融着性に優れ、低温（低圧スチーム）で型内成形が可能である。
本発明の発泡粒子を得る製造方法としては、例えば、１）ポリ乳酸系樹脂と所望の添加剤を溶融混練して樹脂粒子を作製する樹脂粒子作製工程、２）樹脂粒子に発泡剤を含浸させる発泡剤含浸工程、３）発泡剤を含浸した樹脂粒子を発泡させる発泡工程、また、４）上記１）と２）を合わせたポリ乳酸系樹脂、所望の添加剤及び発泡剤を溶融混練して発泡剤を含浸した樹脂粒子を作製する発泡性樹脂粒子作製工程の組合せが挙げられる。

表層の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の内部の発熱量（Ｂｉ）と関係が前記式（１）を満足させることは、１）〜４）の少なくともいずれかの工程で樹脂粒子の表層に融着改良剤を含有させ、更に樹脂粒子を発泡させる際、水中に放出する方法や冷風を吹きつける方法等により急速に冷却して表面を非結晶状態にすること等によって達成できる。

融着改良剤を樹脂粒子に含有させる方法としては、例えば、前記１）の樹脂粒子作製工程において、ポリ乳酸系樹脂と所望の添加剤、さらに融着改良剤を添加して溶融混練して樹脂粒子を作製する方法が挙げられる。樹脂粒子作製工程については、後に詳述する。
また前記２）の発泡剤含浸工程の中で、或いは前やその後に融着改良剤を樹脂粒子に含有させる方法が挙げられる。
また３）の発泡工程において、発泡性樹脂粒子を予備発泡機を用いて加熱媒体にて発泡させる場合、例えば、予備発泡機に融着性改良剤を樹脂粒子の表面に付着させるように霧状に吹付けると同時に或いは霧状に吹付けた後に加熱媒体を予備発泡機に注入して発泡させる方法や、融着性改良剤を添加した加熱媒体を予備発泡機に注入して発泡させながら、融着改良剤を樹脂粒子の表面に吹き付ける方法が挙げられる。また、密閉容器を用いて水性媒体中で樹脂粒子に発泡剤を含浸させ、発泡剤が含浸された樹脂粒子を低圧領域に水性媒体ととも放出し、発泡させる方法（分散媒放出発泡法）で樹脂粒子を発泡させる場合、水性媒体中に融着改良剤を添加し、樹脂粒子の少なくとも表面に融着改良剤を含有させる方法が挙げられる。
また４）の発泡工程において、ポリ乳酸系樹脂、発泡剤、所望の添加剤、さらには融着性改良剤を添加したポリ乳酸系樹脂組成物を、押出機を用いて溶融混練して発泡剤を含浸した樹脂粒子を作製する方法が挙げられる。

また、予め発泡粒子を作製し、該発泡粒子の少なくとも表層に融着性改良剤を含有させても構わない。例えば、加圧ニーダーで発泡粒子の表面を溶融させ、霧状に融着改良剤を吹付けて発泡粒子の少なくとも表面に融着性改良剤を含ませる方法や、加圧ニーダーで発泡粒子の表面を溶融させ、予め融着性改良剤を含ませたポリ乳酸系樹脂の微粒子をふりかけて発泡粒子の少なくとも表層に融着性改良剤を含ませる方法等が挙げられる。但し、この方法には、特殊な装置を用いなければならない上に、工程数が増えるという欠点がある。生産性を考慮すれば、前述した１）〜４）の工程の中で樹脂粒子の少なくとも表層に融着性改良剤を含有させることが好ましい。

即ち、前記した中でも 本発明の発泡粒子は、水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸させる発泡剤含浸工程と、発泡剤を含浸したポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させる発泡工程とを含む製造方法であって、該発泡剤含浸工程で用いる水性媒体中に融着性改良剤を添加することにより発泡粒子に融着性改良剤を含有させる方法により製造することが好ましい。

前記樹脂粒子製造工程においては、結晶性のポリ乳酸系樹脂を含むポリ乳酸系樹脂で構成される基材樹脂を原料として樹脂粒子を製造する。具体的には、該原料を押出機に投入して、基材樹脂を加熱して溶融混練した後、ストランド状に押出し、該ストランド状の押出物を水没させることにより冷却した後、適宜の長さに切断するか、又は押出したストランドを適宜長さに切断後または切断と同時に、冷却することによって得ることができる。その他、基材樹脂から樹脂粒子を製造する方法としては、基材樹脂を押出機を用いて加熱して溶融混練した後、板状または塊状に押出し、該押出物を冷却プレス等により冷却した後、該冷却樹脂を破砕したり、格子状に破断することによっても得ることができる。尚、上記の樹脂粒子を作る際の冷却は、以降の工程にて得られる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）についての差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）の調整の容易さの点から水没させる等により急冷することが好ましい。

樹脂粒子の１個当りの重量は、０．０５〜１０ｍｇ、好ましくは０．１〜４ｍｇがよい。該粒子重量がこの範囲より小さくなると、その樹脂粒子の製造が困難になる。一方、該粒子重量がこの範囲より大きくなると、発泡剤の均一な含浸が難しくなり、得られる発泡粒子の中心部の密度が大きくなる虞がある。また該樹脂粒子の形状は特に制約されず、柱状（ペレット状）の他、球形状、棒状等の各種の形状にすることができる。

基材樹脂を上記の通り押出機で溶融混練しストランド状等に押出す工程において、基材樹脂が吸湿性を有するものである場合、基材樹脂を予め乾燥させておくことが好ましい。多量の水分を保有した樹脂を押出機に投入すると、樹脂粒子中に、それを発泡させたときに発泡粒子の気泡の均一性に悪影響を及ぼす気泡が混入したり、押出機で溶融混練する場合に基材樹脂の物性低下が起こりメルトフローレイト（ＭＦＲ）が極端に大きくなってしまう虞がある。

また、基材樹脂の劣化を抑制するために、ベント口付き押出し機を使用して、真空吸引して基材樹脂から水分を除去する方法も採用できる。
また、基材樹脂のＭＦＲが極端に大きくならないように、前記押出温度条件の上限温度を設定する。

本発明の基材樹脂は、例えば、黒、灰色、茶色、青色、緑色等の着色顔料又は染料を添加して着色したものであってもよい。着色した基材樹脂より得られた着色樹脂粒子を用いれば、着色された発泡粒子及び成形体を得ることができる。
着色剤としては、有機系、無機系の顔料、染料などが挙げられる。このような、顔料及び染料としては、従来公知の各種のものを用いることができる。

また、基材樹脂には、気泡調整剤として、例えばタルク、炭酸カルシウム、ホウ砂、ほう酸亜鉛、水酸化アルミニウム、ステアリン酸カルシウム等の無機物をあらかじめ添加することができる。上記基材樹脂に着色顔料、染料又は無機物等の添加剤を添加する場合は、添加剤をそのまま基材樹脂に練り込むこともできるが、通常は分散性等を考慮して添加剤のマスターバッチを作り、それと基材樹脂とを混練することが好ましい。着色顔料又は染料の添加量は着色の色によっても異なるが、通常、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部とするのが好ましい。また、無機物の添加量は、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部、更に０．０２〜１重量部とすることが好ましい。無機物を基材樹脂に添加することにより、発泡倍率の向上効果を得ることができる。

また、前記方法では、難燃剤、帯電防止剤、耐候剤、増粘剤等の添加剤の混合も可能である。尚、製品が使用後に廃棄されることを想定すると、顔料及び気泡調整剤等の添加剤の高濃度添加は好ましくない。

また、得られた樹脂粒子は高温、高湿条件下を避けて加水分解が進行しないような環境下で保存することが好ましい。

次に、前記樹脂粒子に発泡剤を含浸させる発泡剤含浸工程について説明する。該発泡剤含浸工程においては、水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸させる。即ち、密閉容器内に水性媒体を入れて、これに樹脂粒子と発泡剤を添加して攪拌することにより樹脂粒子に発泡剤を含浸させる。

上記水性媒体としては、好ましくは水が使用され、より好ましくはイオン交換水が使用されるが、水に限らずポリ乳酸系樹脂を溶解せず且つ樹脂粒子の分散が可能で、融着改良剤の効果を阻害しない溶媒又は液体であれば使用することができる。水以外の水性媒体としては、例えば、エチレングリコール、グリセリン、メタノール、エタノール等が挙げられる。水性媒体には、水と有機溶媒、例えば前記アルコールとの混合液が包含される。

前記発泡剤としては、従来公知のもの、プロパン、イソブタン、ノルマルブタン、イソヘキサン、ノルマルヘキサン、シクロブタン、シクロヘキサン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタン、トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、クロロフロロメタン、トリフロロメタン、１，１，１，２−テトラフロロエタン、１−クロロ−１，１−ジフロロエタン、１，１−ジフロロエタン、１−クロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン等の有機系物理発泡剤や、窒素、二酸化炭素、アルゴン、空気等の無機系物理発泡剤が挙げられるが、なかでもオゾン層の破壊がなく且つ安価な無機系物理発泡剤が好ましく、特に窒素、空気、二酸化炭素が好ましい。本発明においては、発泡剤の使用量に対して、より小さな見かけ密度の発泡粒子が得られる点から二酸化炭素が更に好ましい。また、二酸化炭素とイソブタンといった、二種以上の発泡剤を使用することもできる。

本発明の発泡粒子を得るには、発泡剤含浸工程で用いる水性媒体中に融着性改良剤を添加することが好ましい。
具体的には、密閉容器内において発泡剤の存在下で樹脂粒子と共に融着性改良剤を水性媒体中分散媒に分散させ、水性媒体中を温度調整しつつ攪拌して、樹脂粒子内に発泡剤を含浸させ、同時に融着性改良剤を含浸させる。この方法によれば、発泡粒子の少なくとも表層に融着性改良剤を均一に含ませることができ、さらには均一な気泡形状の発泡粒子を得ることができる。
この方法の場合、該融着性改良剤は、発泡剤含浸工程で用いる水性媒体中に分散させることが容易なことから、液体が好ましい。

上記可塑剤の添加量は、樹脂粒子１００重量部に対し０．２〜３重量部が好ましい。０．２重量部未満では発泡する際の倍率向上に寄与し難くなる虞れがある。この観点から０．３重量部以上が好ましく、０．４重量部以上がより好ましい。一方、３重量部を超えると得られる発泡粒子がべとつきだして埃が付着しやすくなったり、その発泡粒子から得られる型内発泡成形体の高温雰囲気下での圧縮強度が低下する虞れがある。この観点から２．５重量部以下が好ましく、２重量部以下がより好ましい。

以下、発泡剤として二酸化炭素を使用する場合について説明する。
二酸化炭素の含浸量は、通常、２．５〜３０重量％、好ましくは３〜２０重量％、更に好ましくは３．５〜１５重量％である。含浸量が少なすぎる場合は、十分に樹脂粒子を発泡させられない虞があり、一方、含浸量が多すぎる場合は、得られた発泡粒子の型内成形時の膨張性や融着性が不十分となる虞がある。これは、樹脂粒子の結晶化が進行し易くなるためと考えられる。

二酸化炭素の含浸温度は、好ましくは１０〜５０℃、更に好ましくは２０〜４０℃である。特に、発泡剤に二酸化炭素を使用する場合の含浸温度は、二酸化炭素の含浸量を（Ｘ重量％）とすると、（−０．６Ｘ＋５０）以下の温度であることが好ましい。（−０．６Ｘ＋５０）を超えると、特に結晶性の高いポリ乳酸系樹脂では極度な結晶化の進行により発泡倍率の向上が期待できなくなる可能性がある。また、得られた発泡粒子を型内成形する際に、発泡粒子の膨張性、発泡粒子相互の融着性が低下する虞や高温のスチームで成形しなければならず、それにより表面が凹凸状の型内発泡成形体となる虞がある。

また、樹脂粒子への二酸化炭素含浸工程における樹脂粒子雰囲気の二酸化炭素の圧力は、目的とする発泡粒子の見かけ密度（発泡倍率）によっても変わってくるが、通常は０．０５〜０．５０ＭＰａＧであり、含浸時間は０．２〜７時間である。

本明細書の樹脂粒子における二酸化炭素の含浸量（重量％）は下記（４）式によって求められる。
二酸化炭素の含浸量（重量％）
＝｛樹脂粒子に含浸した二酸化炭素の重量（ｇ）×１００｝／
｛二酸化炭素含浸前の樹脂粒子重量（ｇ）＋樹脂粒子に含浸した二酸化炭素重量（ｇ）｝ …（４）
（４）式における樹脂粒子に含浸した二酸化炭素の重量は二酸化炭素含浸前後の樹脂粒子の重量差から求められ、樹脂粒子の重量測定は０．０００１ｇの位まで計測することとする。

次に、発泡剤を含浸させた樹脂粒子を発泡させる発泡工程について説明する。
発泡工程では、大きく分けて、２つの方法がある。１つは、（ａ）密閉容器内において発泡剤の存在下で樹脂粒子を分散媒体に分散させるとともに、その内容物を温度調整しつつ攪拌して、その樹脂粒子内に発泡剤を含浸させ、その内容物を密閉容器の圧力より低圧の領域に放出し発泡させる発泡剤含浸工程と発泡工程とを連続で行なういわゆる分散媒放出発泡方法、もう１つは、（ｂ）発泡性樹脂粒子を加熱し発泡させる方法が挙げられる。中でもほぼ球状の発泡粒子が効率よく得られることから発泡性粒子を加熱し発泡させる方法（ｂ）が好ましい。
発泡性粒子を加熱し発泡させる方法としては、従来公知の方法が採用できるが、通常は密閉容器内に発泡性粒子を充填し水蒸気を導入して発泡させる方法が好ましい。尚、密閉容器にはわずかに内部の加熱媒体を排気させる開孔弁が備わっていると、密閉容器内の雰囲気温度を容易に一定に保つことができ、密度が均一な発泡粒子が得られ易いことから好ましい。

前記方法（ｂ）において、発泡剤が含浸している発泡性粒子を加熱する際の雰囲気温度、すなわち発泡温度は、通常、基材樹脂の（Ｔｇ−５０）℃〜（Ｔｇ＋５０）℃、好ましくは（Ｔｇ−４０）℃〜（Ｔｇ＋４０）℃である。発泡温度が前記範囲より低いと、十分な発泡が起こり難く、また前記範囲より高いと発泡粒子の独立気泡率が低下してしまい良好な成形性を示す発泡粒子が得られにくいといった問題が発生する。発泡剤が二酸化炭素の場合、含浸することにより中間点ガラス転移温度以下においても発泡する。その場合の発泡温度は基材樹脂の（Ｔｇ−３０）℃〜（Ｔｇ＋３０）℃、好ましくは（Ｔｇ−２０）℃〜（Ｔｇ＋２０）℃である。尚、前記Ｔｇは中間点ガラス転移温度である。

尚、本明細書において中間点ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定はＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９８７年）により熱流束示差走査熱量測定にて得られるＤＳＣ曲線の中間点ガラス転移温度として求められる値である。尚、中間点ガラス転移温度を求めるための測定条件は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）の３．試験片の状態調節（３）記載の『一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合』に準拠して試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、０℃から２００℃まで加熱速度１０℃／ｍｉｎにて昇温して加熱溶解させ、直ちに０℃まで冷却速度１０℃／ｍｉｎにて冷却する状態調整を行ない、次に加熱速度１０℃／ｍｉｎにて０℃から２００℃まで昇温したときに得られるＤＳＣ曲線から求められる。

尚、得られた発泡粒子は高温、多湿条件下を避けて加水分解しないような条件下で保存することが好ましい。

また、上記の操作によって得られた発泡粒子は特開２００３−６４２１３号公報等に記載の方法によりゲル化処理をおこなっても構わない。但し、本発明の発泡粒子は、生産性、リサイクル性等の観点からゲル化処理をおこなっていないもの、所謂、無架橋の発泡粒子であることが好ましく、無架橋の発泡粒子は型内発泡成形体において、上記したような顕著な効果を更に奏する。本明細書でいう無架橋とは、不溶分の割合が試料の５重量％以下の場合をいうが、その不溶分の割合は、試料の３重量％以下であることが好ましく、０重量％であることが最も好ましい。その不溶分の割合が少ないほど再利用し易い。

本明細書における樹脂粒子及び発泡粒子の不溶分の割合は、次のように測定される。樹脂粒子又は発泡粒子約１ｇを試料とし、試料重量Ｗ３を秤量する。次に秤量した試料と１００ｍｌのクロロホルムを１５０ｍｌのフラスコに入れ、大気圧下で１０時間、６２℃の条件にて加熱環流した後、得られた加熱処理物が十分に熱い５０℃以上の状態のうちに２００メッシュの金網を有する吸引濾過装置を用いて濾過処理する。得られた金網上の濾過処理物を８０℃のオーブン中で３０〜４０トールの条件下にて８時間乾燥する。この際に得られた乾燥物重量Ｗ２を測定する。この重量Ｗ２のサンプル重量Ｗ３に対する重量比の百分率（Ｗ２／Ｗ３）×１００％を不溶分とする。
尚、発泡粒子を用いて得られる型内発泡成形体の場合、不溶分の割合は、型内発泡成形体表面を含まないように縦５ｍｍ×横５ｍｍ×高さ５ｍｍの直方体を複数切り出し、測定用のサンプルとした以外は発泡粒子の場合と同様にして測定される。

次に、本発明の発泡粒子を用いて、型内発泡成形体を成形する方法について説明する。
該方法においては、発泡粒子を相互に融着させて型内発泡成形体を得る成形工程と、該成形工程で得られた型内発泡成形体を養生させる養生工程を含む工程により型内発泡成形体を製造することが好ましい。

上記成形工程においては、発泡粒子を型内に充填した後に、スチーム、熱風等の加熱媒体により該発泡粒子を加熱して発泡粒子を相互に融着させることが好ましい。このように、加熱成形すると発泡粒子は相互に融着し、一体となった型内発泡成形体が得られる。この場合の成形用の型としては慣用の金型や特開２０００−１５７０８号に記載の連続成形装置に使用されているスチールベルトが用いられる。また、加熱手段としては、通常スチームが用いられ、その加熱速度は発泡粒子表面が溶融する温度にできればよい。

本発明の融着性改良剤を含む発泡粒子は、従来の（融着性改良剤を含まない）発泡粒子のスチーム圧より、０．０１〜０．２ＭＰａＧ低圧のスチームで成形できる。

型内発泡成形体を製造する場合、型内に供する発泡粒子に予め空気、窒素、二酸化炭素等の無機ガスにより気体を付与しておくことが好ましい。又、ブタン等の有機ガスも使用できる。前記した中でも二酸化炭素を用いると内圧付与する時間が少なくて済むので、好ましい。気体を付与した発泡粒子を成形用発泡粒子として用いることにより、成形の際、発泡粒子相互の隙間が少なくなる等の二次発泡性や、金型と同じ形状となる等の成形性や、得られる型内発泡成形体の回復性が向上する。該気体は、好ましくは０．３〜４ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）、更に好ましくは０．７〜４ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）の範囲内で付与する。
尚、本明細書において、発泡粒子内の気体量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）は下記（５）式によって求められる。

発泡粒子内の気体量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）＝
｛気体増加量（ｇ）×１０００｝／｛気体の分子量（ｇ／ｍｏｌ）×発泡粒子重量（ｇ）｝ （５）

（５）式中の気体増加量（ｇ）は次のように求める。
成形機に充填される、気体を付与することにより内部圧力が高められた発泡粒子を５００個以上取り出して６０秒以内に相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の恒温恒湿室に移動し、その恒温恒湿室内の秤に乗せ、該発泡粒子を取り出して１２０秒後の重量を読み取る。このときの重量をＱ（ｇ）とする。次に、該発泡粒子を相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の同恒温恒湿室内にて２４０時間放置する。発泡粒子内の高い圧力の気体は時間の経過とともに気泡膜を透過して外部に抜け出すため発泡粒子の重量はそれに伴って減少し、２４０時間後では平衡に達しているため実質的にその重量は安定している。上記２４０時間後の該発泡粒子の重量を同恒温恒湿室内にて測定し、このときの重量をＳ（ｇ）とする。上記のいずれの重量も０．０００１ｇまで読み取るものとする。この測定で得られたＱ（ｇ）とＳ（ｇ）の差を（５）式中の気体増加量（ｇ）とする。

上記成形工程で得られた型内発泡成形体は、前記養生工程において、温度［Ｔｇ＋５］〜［Ｔｇ＋３０］℃の雰囲気下に保持することが好ましい。
養生工程の温度が［Ｔｇ＋５］℃未満の場合には、ポリ乳酸系樹脂を結晶化させるのに長時間必要であることや型内発泡成形体の耐熱性向上の効果がなく、耐熱性に劣った型内発泡成形体となる。この観点から、養生温度は［Ｔｇ＋８］℃以上が好ましく、［Ｔｇ＋１０］℃以上がより好ましい。また、［Ｔｇ＋３０］℃よりも高い場合には、型内発泡成形体が変形を起こしてしまい、良好な型内発泡成形体を得ることが困難となる。この観点から［Ｔｇ＋２５］℃以下が好ましく、［Ｔｇ＋２０］℃以下がより好ましい。

また、養生工程で特定の雰囲気下で保持する時間としては耐熱性向上の観点から１時間以上が好ましく、３時間以上が好ましく、特に５時間以上が好ましい。一方、その上限は型内発泡成形体が変形や変色を起こさない観点から通常、３６時間以下である。上記観点と生産性のバランスから２４時間以下がより好ましく、特に１２時間以下が好ましい。

また、養生工程の相対湿度は、相対湿度が高いと型内発泡成形体が加水分解を受けやすくなり、機械的物性に劣った型内発泡成形体となる虞があることから４０％ＲＨ以下が好ましい。上記観点から３０％ＲＨ以下がより好ましく、２０％ＲＨ以下がさらに好ましい。一方、その下限は０％ＲＨではその条件とするのに特別な装置が必要となる虞れがあることから５％ＲＨ以上が好ましい。
また、養生工程全体の時間を１００％とした場合、上記観点から相対湿度が４０ＲＨ％を超える時間が５０％以下が好ましく、２５％以下がより好ましい。

養生する際、型内発泡成形体はそのままの形態でも良いが、温度が高いと型内発泡成形体が変形を起こす虞がある。そういった場合、形状を固定する冶具などで型内発泡成形体を固定することが好ましい。

上記養生工程によれば、基材樹脂の中間点ガラス転移温度を基準として結晶化させることも兼ねるので、効率よく耐熱性が向上した型内発泡成形体が得られる。養生工程での加熱媒体は通常熱風で行なわれる。

上記養生工程により得られた型内発泡成形体においては、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における型内発泡成形体の発熱量（ｂＦｅｘｏ）と吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）との比（ｂＦｅｘｏ／ｂＦｅｎｄｏ）が０〜０．２であることが好ましく、該吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）と該発熱量（ｂＦｅｘｏ）との差（ｂＦｅｎｄｏ−ｂＦｅｘｏ）が１０Ｊ／ｇ以上の型内発泡成形体を得ることが好ましい。
かかる構成により結晶化が進み耐熱性に優れた型内発泡成形体が得られる。

該比（ｂＦｅｘｏ／ｂＦｅｎｄｏ）が０．２を超えると結晶化が進まないので耐熱性が低い型内発泡成形体となる。上記耐熱性向上の観点から０．１８以下が好ましく、０．１６以下がより好ましく、０．１４以下がさらに好ましく、特に０が好ましい。一方、その下限は比における発熱量（ｂＦｅｘｏ）が結晶化が完全に促進された場合、０であるので、通常、該比の下限は０である。
また、得られる型内発泡成形体の該吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）と該発熱量（ｂＦｅｘｏ）との差（ｂＦｅｎｄｏ−ｂＦｅｘｏ）は、実用的な耐熱性を向上させる観点から１０Ｊ／ｇ以上がより好ましく、１５Ｊ／ｇ以上がさらに好ましい。一方、その上限は基材樹脂の吸熱量によるが５０Ｊ／ｇ以下が好ましく、４０Ｊ／ｇ以下がより好ましく、特に３０Ｊ／ｇ未満が好ましい。

養生工程では、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における該型内発泡成形体の発熱量（ａＦｅｘｏ）が５Ｊ／ｇ以上である該型内発泡成形体を養生する場合、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における型内発泡成形体の発熱量（ｂＦｅｘｏ）と該発熱量（ａＦｅｘｏ）との比（ｂＦｅｘｏ／ａＦｅｘｏ）が０〜０．７であることが好ましい。
養生工程前における型内発泡成形体の発熱量（ａＦｅｘｏ）と養生工程後における型内発泡成形体の発熱量（ｂＦｅｘｏ）との比（ｂＦｅｘｏ／ａＦｅｘｏ）が０．７を超える場合、得られる型内発泡成形体は、耐熱性の向上が不十分である。該比の下限は養生工程後に型内発泡成形体の発熱量（ｂＦｅｘｏ）が０に近いほど結晶化が進みその耐熱性が向上することから０．６５以下が好ましく、０．６以下がより好ましく、０．５５以下がさらに好ましく、特に０が好ましい。

尚、発熱量（ａＦｅｘｏ）と吸熱量（ａＦｅｎｄｏ）の測定方法、及び発熱量（ｂＦｅｘｏ）と吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）の測定方法は、型内発泡成形体から採取した試料を用いる以外は前述した発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）の測定方法と同じである。

以下、本発明の発泡粒子を用いて得られるポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体について説明する。
本発明の発泡粒子を用いて得られる型内発泡成形体は、二次発泡性が良好な発泡粒子より得られるので発泡粒子相互に隙間が少ないため、外観が良好な型内発泡成形体であり、使用後は土中で優れた生分解性を示す型内発泡成形体である。
さらに、型内発泡成形体の結晶化が促進されていることが、耐熱性が向上するので好ましく、前述したように養生工程を行なう方法が工程を増やすことなく効率よく結晶化を高め、耐熱性を向上させることができるので好ましい。

本発明の発泡粒子より得られる型内発泡成形体の形状は特に制約されず、その形状は、例えば、容器状、板状、筒体状、柱状、シート状、ブロック状等の各種の形状にすることができる。また、寸法安定性、表面平滑性において優れたものである。

また、本発明の発泡粒子より得られる型内発泡成形体の見かけ密度は、０．０２３ｇ／ｃｍ^３以上が好ましく、０．０３０ｇ／ｃｍ^３以上がより好ましい。一方、その上限は０．９００ｇ／ｃｍ^３以下が好ましく、０．６００ｇ／ｃｍ^３以下がより好ましい。
本明細書における型内発泡成形体の見かけ密度は、型内発泡成形体の外形寸法から求められる体積ＶＭ（ｃｍ^３）にて型内発泡成形体の重量ＷＭ（ｇ）を割り算する（ＷＭ／ＶＭ）ことにより求められる。

また、本発明の発泡粒子より得られる型内発泡成形体の空隙率は、目的にもよるが空隙率は３％以下が好ましく、１％以下が好ましく、０％が最も好ましい。上記空隙率であると通常使用される際は、加水分解が抑制され、使用後は土中で優れた生分解性を示すポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体である。
なお、空隙率は下式で求められる値を採用する。
型内発泡成形体の空隙率（％）は、型内発泡成形体から切り出した試験片の外形寸法（２５ｍｍ×２５ｍｍ×１００ｍｍ）より求めた体積をａ（ｃｍ³）、該サンプルをアルコールを入れた目盛り付き容器のアルコール中に沈めた時の、目盛りの上昇分から求められるサンプルの真の体積をｂ（ｃｍ³ ）とし、下記（６）式より求めた。
空隙率（％）＝｛１−（ｂ／ａ）｝×１００・・・（６）

本発明の発泡粒子より得られる型内発泡成形体は、前記した養生工程を行なうことによって耐熱性に優れたものとなる。具体的な耐熱性は９０℃の雰囲気下で２２時間における加熱寸法変化率の絶対値が４％以内であることが好ましく、３％以内であることがより好ましく、２％以内であることが更に好ましい。該加熱寸法変化率の絶対値が４％を超えると、９０℃付近で用いる分野に使用し難いなど使用範囲が狭くなる虞れがある。

該型内発泡成形体は、例えば、魚箱、包装材料、自動車の内装材等に好ましく使用され、また生分解性なので、使用後に自然環境下で放置された場合であっても、土中の微生物により分解されるので、環境汚染の問題を引き起こすことがない。

次に、本発明を実施例によりさらに詳述に説明する。

実施例１〜４、比較例１〜４
＜樹脂粒子の製造＞
吸熱量（ｉｅｎｄｏ）４９Ｊ／ｇの結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、レイシアＨ−１００：表１では結晶性樹脂と表記した。）と吸熱量（ｉｉｅｎｄｏ）０Ｊ／ｇの非結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、レイシアＨ−２８０：表１では非結晶性樹脂と表記した。）とを表１に示す配合でブレンドし、このブレンド物にステアリン酸カルシウムを含有量が１０００ｐｐｍとなるように添加し、両者を押出機にて溶融混練した後、ストランド状に押出した。次いでこのストランドを約２５℃の水中で急冷固化させた後に切断して、長さ（Ｌ）／直径（Ｄ）が１．５、１個当たり約２ｍｇの無架橋の樹脂粒子を得た。実施例１、２、４、比較例１、２及び４の基材樹脂の中間点ガラス転移温度は、５７℃、実施例３、比較例３の中間点ガラス転移温度は、５５℃であった。

得られた樹脂粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）（Ｊ／ｇ）を前述した測定方法により測定した。測定装置は株式会社島津製作所製商品名「ＤＳＣ―５０」を用い、解析ソフトは「島津熱分析ワークステーションＴＡ−６０ＷＳ用部分面積解析プログラムｖｅｒｓｉｏｎ１．５２」を用いた。
樹脂粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を測定した結果、前述した測定方法により図１に示したようなＤＳＣ曲線が得られた。吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｂとして、点ａと点ｂとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とした。吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定値を表１に示した。

＜発泡粒子の製造＞
次に、５Ｌの内容積を有するオートクレーブに水３０００ｍｌと樹脂粒子１０００ｇを投入し、さらに樹脂粒子１００重量部に対し融着性改良剤として理研ビタミン（株）社製グリセロールジアセトモノカプリレート「商品名リケマールＰＬ―０１９」を表１に示す重量部添加した。

次に、表１の含浸条件の欄に示す含浸温度に調整した後、二酸化炭素（ＣＯ_２）を圧力調整弁を介してオートクレーブ内に圧入し、その圧力が表１の含浸条件の欄に示した含浸圧力になるように調整し、表１の含浸条件の欄に示す時間保持（保持時間）した。次に、オートクレーブ内の二酸化炭素を抜き出した後、発泡性樹脂粒子を取出した。この発泡性樹脂粒子の二酸化炭素（ＣＯ_２）含浸量を表１に示した。

この二酸化炭素が含浸した発泡性樹脂粒子を、圧力調整弁の付いた密閉容器内に充填した後、０．０５ＭＰａＧ（６５℃）のスチームを５秒間導入して加熱し、膨張発泡した無架橋の発泡粒子を得た。この発泡粒子の見かけ密度、発熱量（Ｂｅｘｏ）、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）、比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）及び差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）を表１に示した。

発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は前述した測定方法にて行なった。測定装置は株式会社島津製作所製商品名「ＤＳＣ―５０」を用い、「解析ソフトは島津熱分析ワークステーションＴＡ−６０ＷＳ用部分面積解析プログラムｖｅｒｓｉｏｎ１．５２」を用いた。
前述した測定方法により、図３に示したようなＤＳＣ曲線が得られた。発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は、該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とした。また、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｅと点ｆとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とした。
尚、該ＤＳＣ曲線におけるベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節した。

表１の二酸化炭素（ＣＯ_２）含有量は、前述した（５）式中の気体増加量を測定に用いた発泡粒子群の重量にて割り、１００分率とした値を採用した。また、見かけ密度、発熱量（Ｂｅｘｏ）、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）、比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）、差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）、内部の発熱量（Ｂｉ）、表面の発熱量（Ｂｓ）及び内部と表面の差（Ｂｉ−Ｂｓ）は、前述した測定方法にて得られた値を採用した。

＜型内成形＞
得られた発泡粒子を用いて、次のように型内成形を行った。
発泡粒子を密閉容器内に充填し、二酸化炭素にて加圧し、二酸化炭素の含浸量が１．３ｍｏｌ／１０００ｇ）となるよう発泡粒子に付与した後、２００（ｍｍ）×２５０（ｍｍ）×１０（ｍｍ）の金型に圧縮率５０％（圧縮前の発泡粒子の嵩体積（ｃｍ^３）−型締後の金型内容積（ｃｍ^３））×１００／型締後の金型内容積（ｃｍ^３））［％］にて充填し、表１に示す成形圧力（スチーム圧）で型内成形した。

成形圧力（スチーム圧）は、０．０５ＭＰａ（Ｇ）〜０．３０ＭＰａ（Ｇ）まで０．０１ＭＰａ（Ｇ）づつスチーム圧（スチーム温度）を変えて、各スチーム圧ごとに成形を実施し、融着率が０．８となる最低のスチームを採用した。
該融着率の具体的な測定は、まず、得られた型内発泡成形体を、カッターナイフで型内発泡成形体の厚み方向に約３ｍｍの切り込みを入れた後、手で切り込み部から型内発泡成形体を破断した。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｎ）と（ｂ）の比（ｂ／ｎ）の値を融着率とした。実施例と比較例で得られた型内発泡成形体の空隙率は、３％であった。

実施例１、２と比較例１とを比較すると、融着改良剤が含有してなる実施例１、２の樹脂粒子は、比較例１と比較すると見かけ密度が低く、発泡倍率が出やすかった。実施例１、２で得られた発泡粒子は、比較例１と比較すると低温のスチームで成形できるものであった。
また、実施例１、２で得られた型内発泡成形体は、二次発泡に優れ、発泡粒子相互の隙間が少ないものであった。これに対し、比較例１、２で得られた型内発泡成形体は、加熱により損傷して表面が溶けてボイドが発生し、外観が悪いものであった。
実施例３と比較例３と比較すると、融着改良剤が含有してなる実施例３の発泡粒子は、低温のスチームで成形できることが分かる。
実施例３、比較例３で得られた型内発泡成形体は、基材樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が低いため、養生工程にて結晶化を促進させたとしても結晶化が向上せず、養生前と養生後の加熱寸法変化率での収縮が激しいもので耐熱性が低いものであった。
実施例４と比較例４とを比較すると、融着改良剤が含有してなる実施例４の発泡粒子は、低温のスチームで成形できることが分かる。

＜二次発泡性＞
表１に示した二次発泡性の評価は、以下に示す方法で評価した。
○：型内発泡成形体の表面において発泡粒子相互に隙間がなく、角の形状が金型の形状と同じ。
△：型内発泡成形体の表面において発泡粒子相互に隙間が少なく、角の形状が金型の形状より若干丸い。
×：型内発泡成形体の表面において発泡粒子相互に隙間が多く、角の形状が金型の形状より丸い。

＜金型収縮率＞
型内成形で用いた２００（ｍｍ）×２５０（ｍｍ）×１０（ｍｍ）の金型の寸法と金型の寸法に対応する各々の型内発泡成形体の寸法を用いて下式（７）より求め、その各々の１００分率を相加平均した値を採用し、以下の通り評価した。
（金型寸法−型内発泡成形体寸法）／金型寸法×１００＝金型収縮率 （７）
◎：１％以下
○：１％を超え２％以下
△：２％を超え３％以下

＜養生工程＞
得られた型内発泡成形体を表１に示した養生条件で恒温器中で養生した。養生後、加熱を止め恒温器中で３時間放置し、２３℃まで下げた。この際、相対湿度は３０％ＲＨ以下であった。この型内発泡成形体から採取した発泡粒子の発熱量（ｂＦｅｘｏ）、吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）、比（ｂＦｅｘｏ／ｂＦｅｎｄｏ）、加熱寸法変化率を表１に示した。
尚、表１の発熱量（ｂＦｅｘｏ）と吸熱量（ｂＦｅｎｄｏ）の値は、前記発熱量（ａＦｅｘｏ）と吸熱量（ａＦｅｎｄｏ）と同様の測定にて得られた値を採用した。

加熱寸法変化率は、次のように測定した。
実施例及び比較例で得られた型内発泡成形体から試験片（厚み１０ｍｍ×１５０ｍｍ×１５０ｍｍ）を切り取り、ＪＩＳ Ｋ６７６７（１９７６年）の５．７加熱寸法変化に準拠し試験片をエスペック株式会社（旧称タバイ エスペック株式会社）製、製品名「パーフェクトオーブンオリジナル」形式ＰＨ−４０１の恒温器にて９０℃で２２時間加熱後、直ちに取り出して２３℃、１時間の雰囲気下で放置した。その試験片の寸法変化率を下記（８）式により算出した。

加熱寸法変化率（％）＝［（Ｘ−Ｙ）／Ｘ］×１００ （８）
但し、Ｘは上記加熱寸法安定性の評価にて示した試験片の長さ（ｍｍ）であり、加熱前の型内発泡成形体の寸法を表わす。また、ＹはＸに対応する部分の加熱後の長さ（ｍｍ）を表す。

熱流束示差走査熱量計により求められる基材樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例示。 熱流束示差走査熱量計により求められる基材樹脂の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例示。 熱流束示差走査熱量計により求められる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例示。 熱流束示差走査熱量計により求められる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例示。 熱流束示差走査熱量計により求められる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例示。

Claims (4)

1. ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂とする発泡粒子であって、
   該基材樹脂の、加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であり、
   該発泡粒子の加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）との比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）が０．２を超え、かつ該吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）が５Ｊ／ｇ以上であり、
   該発泡粒子の表層の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と該発泡粒子の内部の発熱量（Ｂｉ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足することを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
   （Ｂｉ−Ｂｓ）／（Ｂｉ）≦０．６ （１）
   
2. 基材樹脂中に、下記ｉ）〜ｖｉｉ）から選ばれた単一または複数の混合物からなる融着性改良剤を含有していることを特徴とする請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
   
   ｉ）炭素数８のカプリル酸、炭素数１０のカプリン酸、炭素数１２のラウリン酸、炭素数１４のミリスチン酸、炭素数１６のパルミチン酸から選ばれる少なくとも１種の飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド及び／又はそのアセチル化物を７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステル、からなるグリセリン誘導体
   ｉｉ）下記化学式（１）で示される化合物からなるエーテルエステル誘導体
   Ｒ（ＯＲ’）ｎＯＯＣ−Ｒ”−ＣＯＯ（Ｒ’Ｏ）ｍＲ （１）
   （式中、Ｒはアルキル基を示し、Ｒ’はアルキレン基を示し、Ｒ”はアルキレン基を含む２価の有機基を示し、ｍ及びｎは各々独立に１〜５００を表す。）
   ｉｉｉ）トリエチレングリコールジアセテートからなるグリコール酸誘導体
   ｉｖ）アセチルクエン酸トリブチルからなるクエン酸誘導体
   ｖ）ジメチルアジペート、ジエチルアジペート、ジブチルアジペート、ジオクチルアジペート、からなるアジピン酸誘導体
   ｖｉ）下記化学式（２）で表される化合物からなるロジン誘導体
   Ｒｏ−ＣＯＯ−（（ＣＨＲ _１ ） _ｌ （ＣＨＲ _２ ） _ｍ −Ｏ） _ｎ （（ＣＨＲ _３ ） _ｌ’ （ＣＨＲ _４ ） _ｍ’ −Ｏ） _ｎ’ −Ｒ _５ （２）
   （式中、Ｒｏはロジン類残基、Ｒ _１ 、Ｒ _２ 、Ｒ _３ 、Ｒ _４ は水素原子またはメチル基、Ｒ _５ は水素原子、炭素数１〜８のアルキル基、アシル基、ｌ、ｌ’は０〜６の整数、ｍ、ｍ’は０〜６の整数（ただし、１≦ｌ＋ｍ≦６、１≦ｌ’＋ｍ’ ≦６）、ｎ、ｎ’は０〜７の整数（ただし、１≦ｎ＋ｎ’ ≦７）を表す。）
   ｖｉｉ）下記化学式（３）で表される化合物からなるテトラヒドロフルフリルアルコール誘導体
   Ｔｈ−ＯＯＣ−Ｒ （３）
   （式中、Ｔｈはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、Ｒはアルキル基、アルケニル基、アリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、ロジン残基、一般式（４）：−ＣＯＯＴｈまたは一般式（５）：−Ｘ−（ＣＯＯＹ）ｎ（Ｘはアリール基、少なくとも１つの水素が水酸基により置換されたアリール基、シクロアルキル基、シクロアルケニル基または少なくとも１つの水素がアシル化水酸基に置換されていても良いアルキレン基もしくはアルケニレン基、Ｙはアルキル基またはテトラヒドロフルフリルアルコール残基、ｎは１〜４の整数を表す）で表される置換基を表す。）
   
3. 該融着性改良剤が、炭素数８のカプリル酸、炭素数１０のカプリン酸、炭素数１２のラウリン酸、炭素数１４のミリスチン酸、炭素数１６のパルミチン酸から選ばれる少なくとも１種の飽和脂肪酸から構成される脂肪酸モノグリセライド及び／又はそのアセチル化物を７５質量％以上含有するグリセリン脂肪酸エステル、からなるグリセリン誘導体から選ばれた単一または複数の混合物であることを特徴とする請求項２に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
   
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を相互に融着してなることを特徴とするポリ乳酸系樹脂型内発泡成形体。
   

Images