JP4669014B2 - Method for producing carbon fiber composite metal material - Google Patents
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Description
本発明は、炭素繊維複合金属材料の製造方法に関する。 The present invention relates to the production how carbon fiber-metal composite materials.
近年、カーボンナノファイバーを用いた複合材料が注目されている。このような複合材料は、カーボンナノファイバーを含むことで、機械的強度などの向上が期待されている（例えば、特許文献１）。 In recent years, composite materials using carbon nanofibers have attracted attention. Such a composite material is expected to improve mechanical strength and the like by including carbon nanofibers (for example, Patent Document 1).
また、金属の複合材料の鋳造方法として、酸化物系セラミックスからなる多孔質成形体内にマグネシウム蒸気を浸透、分散させ、同時に窒素ガスを導入することで、多孔質成形体内に金属溶湯を浸透させるようにした鋳造方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。 In addition, as a method for casting a metal composite material, magnesium vapor is allowed to permeate and disperse in a porous molded body made of oxide ceramics, and at the same time, nitrogen gas is introduced so that the molten metal penetrates into the porous molded body. A casting method has been proposed (see, for example, Patent Document 2).
しかしながら、カーボンナノファイバーは相互に強い凝集性を有するため、複合材料の基材にカーボンナノファイバーを均一に分散させることが非常に困難とされている。そのため、現状では、所望の特性を有するカーボンナノファイバーの複合材料を得ることが難しく、また、高価なカーボンナノファイバーを効率よく利用することができない。 However, since carbon nanofibers have strong cohesiveness with each other, it is very difficult to uniformly disperse the carbon nanofibers in the base material of the composite material. Therefore, at present, it is difficult to obtain a composite material of carbon nanofibers having desired characteristics, and expensive carbon nanofibers cannot be efficiently used.
また、従来の酸化物系セラミックスからなる多孔質成形体に金属溶湯を浸透させる鋳造方法は、複雑な処理を行うため、工業上の生産は困難である。
そこで、本発明の目的は、カーボンナノファイバーが均一に分散された炭素繊維複合金属材料の製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a method for producing carbon nanofibers uniformly dispersed carbon fiber-metal composite materials.
本発明にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、
熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料を焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記分散用粒子を構成する金属のマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する。
本発明にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、
熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料をさらに金属材料と混合した後、焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記金属材料からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する。
本発明にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、
熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料を金属溶湯に混入して所望の形状を有する鋳型内で鋳造して、前記熱硬化性樹脂を前記金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する。
本発明にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、
熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料の上方に金属塊を配置し、前記金属塊を加熱し溶融させることで金属溶湯とするとともに、前記炭素繊維複合材料中の前記熱硬化性樹脂を気化させかつ金属溶湯を浸透させて前記熱硬化性樹脂を該金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する。
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present invention is:
A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
Sintering the carbon fiber composite material and replacing the thermosetting resin with a metal matrix material constituting the dispersion particles (c-1);
Have
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present invention is:
A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
The carbon fiber composite material is further mixed with a metal material and then sintered, and the thermosetting resin is replaced with a matrix material made of the metal material (c-1);
Have
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present invention is:
A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
The carbon fiber composite material is mixed in the molten metal, cast in a mold having a desired shape, and the thermosetting resin is replaced with a matrix material made of the molten metal (c-1);
Have
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present invention is:
A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
A metal lump is disposed above the carbon fiber composite material, and the metal lump is heated and melted to form a molten metal, and the thermosetting resin in the carbon fiber composite material is vaporized and penetrated by the molten metal. And (c-1) replacing the thermosetting resin with a matrix material made of the molten metal,
Have
本発明の製造方法によれば、分散用粒子を含む熱硬化性樹脂を用いることで、カーボンナノファイバーを剪断力で分散させる際に、分散用粒子のまわりに熱硬化性樹脂の乱流状態の流動が発生する。この流動によって、本発明の炭素繊維複合材料は、基材である熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散がさらに促進され、均一に分散されたものとなる。特に分散されにくいとされていた直径が約３０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーや、湾曲繊維状のカーボンナノファイバーであっても、熱硬化性樹脂中に均一に分散されたものとなる。このような炭素繊維複合金属材料の製造方法は、前述したようにカーボンナノファイバーが均一に分散された炭素繊維複合材料を用いることによって、分散用粒子によってカーボンナノファイバーを均一に分散させることができた炭素繊維複合金属材料を得ることができる。 According to the production method of the present invention, by using a thermosetting resin containing particles for dispersion, when the carbon nanofibers are dispersed with a shearing force, the turbulent state of the thermosetting resin is dispersed around the particles for dispersion. Flow occurs. By this flow, the carbon fiber composite material of the present invention is further uniformly dispersed by further promoting the dispersion of the carbon nanofibers in the thermosetting resin as the base material. Even carbon nanofibers having a diameter of about 30 nm or less, or curved carbon nanofibers, which have been considered to be particularly difficult to disperse, are uniformly dispersed in the thermosetting resin. Such a carbon fiber composite metal material production method can uniformly disperse carbon nanofibers by dispersing particles by using a carbon fiber composite material in which carbon nanofibers are uniformly dispersed as described above. A carbon fiber composite metal material can be obtained.
前記熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを剪断力によって分散させる工程（ｂ）は、
（１）オープンロール法、
（２）密閉式混練法、
（３）多軸押出し混練法、
（４）液状原料の場合は、３本ロール（オープンロールの一種）、
（５）ヘンシェルミキサーなどの混合器（液状原料、固体状原料とも可能）などを用いて行うことができる。なお、液状原料のときは、粘度を上げるため低温（１０℃以下）で混練した方がよく、固体状原料のときは、１００〜１２０℃で軟化させてから混練するのが好ましい。
The step (b) of dispersing carbon nanofibers in the thermosetting resin by shearing force,
(1) Open roll method,
(2) Sealed kneading method,
(3) Multi-screw extrusion kneading method,
(4) In the case of a liquid raw material, three rolls (a kind of open roll),
(5) It can be carried out using a mixer such as a Henschel mixer (both liquid and solid materials are possible). In addition, in the case of a liquid raw material, it is better to knead at a low temperature (10 ° C. or lower) in order to increase the viscosity, and in the case of a solid raw material, it is preferable to knead after softening at 100 to 120 ° C.
また、このような前記工程（ｃ−１）における前記マトリクス材料は、前記分散用粒子と同じ材質を採用することができる。 Further, the matrix material definitive to such the step (c-1) is able to employ the same material as the dispersing particles.
特に、前記金属塊を溶融させた金属溶湯を浸透させる浸透法を採用することで、金属溶湯に接触した炭素繊維複合材料は、溶湯によって熱硬化性樹脂が熱分解させられながら浸透するため、カーボンナノファイバーが均一に分散した状態のまま溶湯が凝固した金属に置換され、鋳造することができる。炭素繊維複合材料において、熱硬化性樹脂１００重量部に対して分散用粒子１〜２０００重量部、好ましくは１２０〜１０００重量部である。分散用粒子が１重量部以下であると、分散効果が低く、また毛細管現象が小さく金属溶湯の浸透速度が遅いので、生産性及びコスト面で採用が難しい。また、分散用粒子が２０００重量部以上であると、炭素繊維複合材料を製造する際に、熱硬化性樹脂へ含浸させにくくなる。 In particular, by employing the osmosis infiltrating molten metal obtained by melting the metal mass, a carbon fiber composite material in contact with the metal solvent water, because the thermosetting resin penetrates while being pyrolyzed by the molten metal, carbon nanofibers is replaced with metals which melt solidifies remained uniformly dispersed state, it is possible to cast. In the carbon fiber composite material, the amount of the dispersing particles is 1 to 2000 parts by weight, preferably 120 to 1000 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the thermosetting resin. When the amount of the particles for dispersion is 1 part by weight or less, the dispersion effect is low, the capillary phenomenon is small, and the penetration speed of the molten metal is low, so that it is difficult to adopt in terms of productivity and cost. Further, when the dispersing particles are 2000 parts by weight or more, it is difficult to impregnate the thermosetting resin when producing the carbon fiber composite material.
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
本実施の形態にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法は、熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、前記炭素繊維複合材料を焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記分散用粒子を構成する金属のマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、を有する。
本実施の形態にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法は、熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、前記炭素繊維複合材料をさらに金属材料と混合した後、焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記金属材料からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、を有する。
本実施の形態にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、前記炭素繊維複合材料を金属溶湯に混入して所望の形状を有する鋳型内で鋳造して、前記熱硬化性樹脂を前記金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、を有する。
本実施の形態にかかる炭素繊維複合金属材料の製造方法の一態様は、熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる金属粒子からなる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）と、前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、前記炭素繊維複合材料の上方に金属塊を配置し、前記金属塊を加熱し溶融させることで金属溶湯とするとともに、前記炭素繊維複合材料中の前記熱硬化性樹脂を気化させかつ金属溶湯を浸透させて前記熱硬化性樹脂を該金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、を有する。
The method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present embodiment includes a step of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin ( a), a step (b) of obtaining the carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers with the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force, and the carbon fiber composite material . A step (c-1) of sintering and replacing the thermosetting resin with a metal matrix material constituting the particles for dispersion .
The method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present embodiment includes a step of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin ( a), a step (b) of obtaining the carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers with the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force, and the carbon fiber composite material. Furthermore, after mixing with a metal material, it has a process (c-1) which sinters and replaces the said thermosetting resin with the matrix material which consists of the said metal material.
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present embodiment is to mix a thermosetting resin and dispersing particles made of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin. Step (a), a step (b) of mixing the carbon nanofibers with the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing them by a shearing force to obtain a carbon fiber composite material, and the carbon fibers And (c-1) replacing the thermosetting resin with a matrix material made of the molten metal by mixing the composite material into the molten metal and casting it in a mold having a desired shape.
One aspect of the method for producing a carbon fiber composite metal material according to the present embodiment is to mix a thermosetting resin and dispersing particles made of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin. Step (a), a step (b) of mixing the carbon nanofibers with the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing them by a shearing force to obtain a carbon fiber composite material, and the carbon fibers A metal lump is disposed above the composite material, and the metal lump is heated and melted to form a molten metal, and the thermosetting resin in the carbon fiber composite material is vaporized and penetrated by the molten metal. And (c-1) replacing the thermosetting resin with a matrix material made of the molten metal.
熱硬化性樹脂は、例えば、カーボンナノファイバーと親和性が高いこと、分子長がある程度の長さを有すること、柔軟性を有すること、などの特徴を有することが望ましい。また、熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを剪断力によって分散させる工程は、できるだけ高い剪断力で混練されることが望ましい。 The thermosetting resin desirably has characteristics such as high affinity with carbon nanofibers, a certain molecular length, and flexibility. Moreover, it is desirable that the step of dispersing the carbon nanofibers in the thermosetting resin with a shearing force is kneaded with a shearing force as high as possible.
（１）まず、熱硬化性樹脂について説明する。 (1) First, the thermosetting resin will be described.
熱硬化性樹脂は、分子量が好ましくは５０ないし３０万、さらに好ましくは２００ないし１万である。熱硬化性樹脂の分子量がこの範囲であると、熱硬化性樹脂分子が互いに絡み合い、相互につながっているので、熱硬化性樹脂は、凝集したカーボンナノファイバーの相互に侵入しやすく、したがってカーボンナノファイバー同士を分離する効果が大きい。熱硬化性樹脂の分子量が５０より小さいと、熱硬化性樹脂分子が相互に充分に絡み合うことができず、後の工程で剪断力をかけてもカーボンナノファイバーを分散させる効果が小さくなる。また、熱硬化性樹脂の分子量が３０万より大きいと、熱硬化性樹脂が固くなりすぎて加工が困難となる。 The thermosetting resin preferably has a molecular weight of 500 to 300,000, more preferably 200 to 10,000. When the molecular weight of the thermosetting resin is within this range, the thermosetting resin molecules are entangled with each other and connected to each other, so that the thermosetting resin easily enters the aggregated carbon nanofibers. Great effect to separate fibers. When the molecular weight of the thermosetting resin is smaller than 50, the thermosetting resin molecules cannot be sufficiently entangled with each other, and the effect of dispersing the carbon nanofibers is reduced even when a shearing force is applied in a later step. On the other hand, if the molecular weight of the thermosetting resin is larger than 300,000, the thermosetting resin becomes too hard and processing becomes difficult.
熱硬化性樹脂は、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって、前記工程（ｂ）の温度における第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）が好ましくは１００ないし５００００μ秒、より好ましくは２００ないし３０００μ秒である。上記範囲の第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）を有することにより、熱硬化性樹脂は、柔軟で充分に高い分子運動性を有することができる。このことにより、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとを混合したときに、熱硬化性樹脂は高い分子運動によりカーボンナノファイバー相互の隙間に容易に侵入することができる。第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）が１００μ秒より短いと、熱硬化性樹脂が充分な分子運動性を有することができない。また、第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）が５００００μ秒より長いと、熱硬化性樹脂が液体のように流れやすくなり、カーボンナノファイバーを分散させることが困難となる。 The thermosetting resin preferably has a spin-spin relaxation time (T2s) of the first component at the temperature of the step (b) of 100 to 50000 μsec, more preferably 200 by the Hahn echo method using pulsed NMR. Or 3000 μs. By having the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component in the above range, the thermosetting resin can be flexible and have sufficiently high molecular mobility. Thus, when the thermosetting resin and the carbon nanofiber are mixed, the thermosetting resin can easily enter the gap between the carbon nanofibers due to high molecular motion. When the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component is shorter than 100 μsec, the thermosetting resin cannot have sufficient molecular mobility. Moreover, when the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component is longer than 50000 μsec, the thermosetting resin tends to flow like a liquid, and it becomes difficult to disperse the carbon nanofibers.
パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法によって得られるスピン−スピン緩和時間は、物質の分子運動性を表す尺度である。具体的には、パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法により熱硬化性樹脂のスピン−スピン緩和時間を測定すると、緩和時間の短いスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）を有する第１の成分と、緩和時間のより長いスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）を有する第２の成分とが検出される。第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）は高分子の分子運動性の低い成分（骨格分子）に相当し、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）は高分子の分子運動性の比較的高い成分（骨格分子鎖に拘束されない成分）に相当する。そして、第１の成分のスピン−スピン緩和時間が短いほど分子運動性が低く、熱硬化性樹脂は固いといえる。また、第１の成分のスピン−スピン緩和時間が長いほど分子運動性が高く、熱硬化性樹脂は柔らかいといえる。 The spin-spin relaxation time obtained by the Hahn-echo method using pulsed NMR is a measure representing the molecular mobility of a substance. Specifically, when the spin-spin relaxation time of the thermosetting resin is measured by the Hahn-echo method using pulsed NMR, the first component having a spin-spin relaxation time (T2s) with a short relaxation time and the relaxation A second component having a longer spin-spin relaxation time (T2l) is detected. The spin-spin relaxation time (T2s) of the first component corresponds to a component (skeleton molecule) having low molecular mobility of the polymer, and the spin-spin relaxation time (T2l) of the second component is molecular motion of the polymer. It corresponds to a component having relatively high properties (a component not restricted by the skeleton molecular chain). The shorter the spin-spin relaxation time of the first component, the lower the molecular mobility and the harder the thermosetting resin. Further, it can be said that the longer the spin-spin relaxation time of the first component, the higher the molecular mobility and the softer the thermosetting resin.
パルス法ＮＭＲにおける測定法としては、ハーンエコー法でなくてもソリッドエコー法、ＣＰＭＧ法（カー・パーセル・メイブーム・ギル法）あるいは９０゜パルス法でも適用できる。ただし、本発明にかかる炭素繊維複合材料は中程度のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２）を有するので、ハーンエコー法が最も適している。一般的に、ソリッドエコー法および９０゜パルス法は、短いＴ２の測定に適し、ハーンエコー法は、中程度のＴ２の測定に適し、ＣＰＭＧ法は、長いＴ２の測定に適している。 As a measurement method in the pulsed NMR method, the solid echo method, the CPMG method (Car Purcell, Mayboom, Gill method) or the 90 ° pulse method can be applied instead of the Hahn echo method. However, since the carbon fiber composite material according to the present invention has a moderate spin-spin relaxation time (T2), the Hahn echo method is most suitable. In general, the solid echo method and the 90 ° pulse method are suitable for short T2 measurement, the Hahn echo method is suitable for medium T2 measurement, and the CPMG method is suitable for long T2 measurement.
熱硬化性樹脂は、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって測定した、前記工程（ｂ）の温度における、スピン−格子緩和時間（Ｔ１）が１００ないし１０００ｍ秒であることが好ましい。上記範囲のスピン−格子緩和時間（Ｔ１）を有することにより、熱硬化性樹脂は、柔軟で充分に高い分子運動性を有することができる。このことにより、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとを混合したときに、熱硬化性樹脂は高い分子運動によりカーボンナノファイバー相互の隙間に容易に侵入することができる。スピン−格子緩和時間（Ｔ１）が１００ｍ秒より短いと、熱硬化性樹脂が充分な分子運動性を有することができない。また、スピン−格子緩和時間（Ｔ１）が１０００ｍ秒より長いと、熱硬化性樹脂が液体のように流れやすくなり、カーボンナノファイバーを分散させることが困難となる。 The thermosetting resin preferably has a spin-lattice relaxation time (T1) of 100 to 1000 msec at the temperature of the step (b) measured by the Hahn echo method using pulsed NMR. By having the spin-lattice relaxation time (T1) in the above range, the thermosetting resin can be flexible and have sufficiently high molecular mobility. Thus, when the thermosetting resin and the carbon nanofiber are mixed, the thermosetting resin can easily enter the gap between the carbon nanofibers due to high molecular motion. If the spin-lattice relaxation time (T1) is shorter than 100 milliseconds, the thermosetting resin cannot have sufficient molecular mobility. If the spin-lattice relaxation time (T1) is longer than 1000 milliseconds, the thermosetting resin tends to flow like a liquid and it becomes difficult to disperse the carbon nanofibers.
パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法により測定されたスピン−格子緩和時間（Ｔ１）は、スピン−スピン緩和時間（Ｔ２）とともに物質の分子運動性を表す尺度である。具体的には、熱硬化性樹脂のスピン−格子緩和時間が短いほど分子運動性が低く、熱硬化性樹脂は固いといえ、そしてスピン−格子緩和時間が長いほど分子運動性が高く、熱硬化性樹脂は柔らかいといえる。 The spin-lattice relaxation time (T1) measured by the Hahn-echo method using pulsed NMR is a measure representing the molecular mobility of a substance together with the spin-spin relaxation time (T2). Specifically, the shorter the spin-lattice relaxation time of the thermosetting resin, the lower the molecular mobility, the harder the thermosetting resin, and the longer the spin-lattice relaxation time, the higher the molecular mobility, Can be said to be soft.
カーボンナノファイバーは、通常、側面は炭素原子の６員環で構成され、先端は５員環が導入されて閉じた構造となっているが、構造的に無理があるため、実際上は欠陥を生じやすく、その部分にラジカルや官能基を生成しやすくなっている。本実施の形態では、熱硬化性樹脂の主鎖、側鎖および末端鎖の少なくともひとつに、カーボンナノファイバーのラジカルと親和性が高い極性基を有することにより、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとを結合することができる。このことにより、カーボンナノファイバーの凝集力にうち勝ってその分散を容易にすることができる。 Carbon nanofibers usually have a six-membered ring of carbon atoms and a closed end with a five-membered ring introduced at the tip. It tends to occur, and it is easy to generate radicals and functional groups in the part. In the present embodiment, at least one of the main chain, the side chain, and the terminal chain of the thermosetting resin has a polar group having high affinity with the radical of the carbon nanofiber, so that the thermosetting resin and the carbon nanofiber Can be combined. This makes it possible to easily disperse the carbon nanofibers by overcoming the cohesive force.
熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、ポリウレタン樹脂、シリコーン樹脂、アルキド樹脂、熱硬化性ポリイミド樹脂、光硬化性エポキシアクリレート、光硬化性ウレタンアクリレートなどの熱硬化性樹脂（光硬化性樹脂を含む）；およびこれらの混合物を用いることができる。 Thermosetting resins include epoxy resins, unsaturated polyester resins, phenol resins, urea resins, melamine resins, polyurethane resins, silicone resins, alkyd resins, thermosetting polyimide resins, photocurable epoxy acrylates, and photocurable urethane acrylates. Thermosetting resins such as (including photocurable resins); and mixtures thereof can be used.
（２）次に、分散用粒子について説明する。 (2) Next, the dispersing particles will be described.
分散用粒子は、熱硬化性樹脂中に混合し、分散させておいて、カーボンナノファイバーを混合させるときにカーボンナノファイバーの熱硬化性樹脂中における分散を促進し、さらに良好に分散させるものである。分散用粒子としては、金属粒子を用いることができる。 The dispersing particles are mixed and dispersed in the thermosetting resin, and when the carbon nanofibers are mixed, the dispersion of the carbon nanofibers in the thermosetting resin is promoted and further favorably dispersed. is there. The dispersing particles may be metal particles child.
金属粒子としては、アルミニウム及びその合金、マグネシウム及びその合金、チタン及びその合金などの一般に軽金属と呼ばれる粒子を単体でもしくは組み合わせて用いることができる。 As the metal particles, particles generally called light metals such as aluminum and its alloys, magnesium and its alloys, titanium and its alloys can be used alone or in combination.
分散用粒子は、使用するカーボンナノファイバーの平均直径よりも大きい平均粒径であることがカーボンナノファイバーを分散を促進させるために好ましい。また、分散用粒子の平均粒径は５００μｍ以下、好ましくは１〜３００μｍである。鋳造工程で非加圧浸透法を用いる場合には、分散用粒子の量は、熱硬化性樹脂１００重量部に対して、１〜２０００重量部、好ましくは２０〜１０００重量部である。分散用粒子が１重量部以下であると、分散効果が低く、また毛細管現象が小さく金属溶湯の浸透速度が遅いので、生産性及びコスト面で採用が難しい。また、分散用粒子が２０００重量部以上であると、炭素繊維複合材料を製造する際に、熱硬化性樹脂へ含浸させにくくなる。また、分散用粒子の形状は、球形粒状に限らず、混合時に分散用粒子のまわりに乱流状の流動が発生する形状であれば平板状、りん片状であってもよい。 The dispersing particles preferably have an average particle size larger than the average diameter of the carbon nanofibers used in order to promote the dispersion of the carbon nanofibers. The average particle size of the dispersing particles is 500 μm or less, preferably 1 to 300 μm. When using the non-pressure penetrating method in the casting process, the amount of the dispersing particles is 1 to 2000 parts by weight, preferably 20 to 1000 parts by weight, with respect to 100 parts by weight of the thermosetting resin. When the dispersing particles is less than 1 part by weight, the dispersion effect is low, and because the slow rate of penetration of the metallic melt small capillary phenomenon, it is difficult adopted in productivity and cost. Further, when the dispersing particles are 2000 parts by weight or more, it is difficult to impregnate the thermosetting resin when producing the carbon fiber composite material. The shape of the dispersing particles is not limited to a spherical particle shape, and may be a flat plate shape or a flake shape as long as a turbulent flow is generated around the dispersing particles during mixing.
金属粒子が例えばアルミニウム粒子である場合、アルミニウム溶湯を浸透させたときに、熱硬化性樹脂が熱分解されて発生したラジカルなどによってアルミニウム粒子の表面にある酸化物を還元してアルミニウム粒子とアルミニウム溶湯の濡れ性が改善して結合力を強固にすることができる。また、アルミニウム溶湯の浸透による流動がカーボンナノファイバーをアルミニウム粒子内まで侵入させることになる。このように分散用粒子がアルミニウム粒子のような表面に酸化物を有する場合には、上述のような好ましい効果を有する。 When the metal particles are, for example, aluminum particles, when the molten aluminum is infiltrated, the oxide on the surface of the aluminum particles is reduced by radicals generated by thermal decomposition of the thermosetting resin, and the aluminum particles and the molten aluminum Can improve the wettability and strengthen the bonding force. In addition, the flow of the molten aluminum permeates the carbon nanofibers into the aluminum particles. Thus, when the dispersing particles have an oxide on the surface such as aluminum particles, the above-described preferable effects are obtained.
（３）次に、カーボンナノファイバーについて説明する。 (3) Next, the carbon nanofiber will be described.
カーボンナノファイバーは、平均直径が０．５ないし５００ｎｍであることが好ましく、炭素繊維複合材料の強度を向上させるためには０．５ないし３０ｎｍであることがさらに好ましい。さらに、カーボンナノファイバーは、ストレート繊維状であっても、湾曲繊維状であってもよい。 The carbon nanofibers preferably have an average diameter of 0.5 to 500 nm, and more preferably 0.5 to 30 nm in order to improve the strength of the carbon fiber composite material. Furthermore, the carbon nanofibers may be straight fibers or curved fibers.
カーボンナノファイバーの配合量は、特に限定されず、用途に応じて設定できる。本実施の形態の炭素繊維複合材料は、熱硬化性樹脂系材料として用いることができ、あるいは金属をマトリクス材料とする複合材料の原料として用いることができる。本実施の形態の炭素繊維複合材料を金属をマトリクス材料とする複合材料の原料として用いるときは、熱硬化性樹脂に対してカーボンナノファイバーを０．０１〜１００重量部の割合で含むことができる。かかる金属をマトリクス材料とする複合材料の原料は、金属のマトリクス材料にカーボンナノファイバーを混合する際に、カーボンナノファイバーの供給源としてのいわゆるマスターバッチとして用いることができる。 The compounding quantity of carbon nanofiber is not specifically limited, It can set according to a use. Carbon fiber composite material of the present embodiment can be used as thermosetting resin material, or a metallic can be used as a raw material of the composite material with the matrix material. When using the carbon fiber composite material in this embodiment as a raw material for a composite material that the metallic and the matrix material may include the carbon nanofibers in an amount of 0.01 to 100 parts by weight relative to the thermosetting resin it can. Material of the composite material such metallic and matrix material, when mixing the carbon nanofibers into the matrix material of the metallic, can be used as a so-called master batch as a source of carbon nanofibers.
カーボンナノファイバーとしては、例えば、いわゆるカーボンナノチューブなどが例示できる。カーボンナノチューブは、炭素六角網面のグラフェンシートが円筒状に閉じた単層構造あるいはこれらの円筒構造が入れ子状に配置された多層構造を有する。すなわち、カーボンナノチューブは、単層構造のみから構成されていても多層構造のみから構成されていても良く、単層構造と多層構造が混在していてもかまわない。また、部分的にカーボンナノチューブの構造を有する炭素材料も使用することができる。なお、カーボンナノチューブという名称の他にグラファイトフィブリルナノチューブといった名称で称されることもある。 Examples of carbon nanofibers include so-called carbon nanotubes. Carbon nanotubes have a single-layer structure in which graphene sheets with carbon hexagonal mesh surfaces are closed in a cylindrical shape, or a multilayer structure in which these cylindrical structures are arranged in a nested manner. That is, the carbon nanotube may be composed of only a single-layer structure or a multilayer structure, and the single-layer structure and the multilayer structure may be mixed. A carbon material partially having a carbon nanotube structure can also be used. In addition to the name “carbon nanotube”, it may be called “graphite fibril nanotube”.
単層カーボンナノチューブもしくは多層カーボンナノチューブは、アーク放電法、レーザーアブレーション法、気相成長法などによって望ましいサイズに製造される。 Single-walled carbon nanotubes or multi-walled carbon nanotubes are manufactured to a desired size by an arc discharge method, a laser ablation method, a vapor phase growth method, or the like.
アーク放電法は、大気圧よりもやや低い圧力のアルゴンや水素雰囲気下で、炭素棒でできた電極材料の間にアーク放電を行うことで、陰極に堆積した多層カーボンナノチューブを得る方法である。また、単層カーボンナノチューブは、前記炭素棒中にニッケル／コバルトなどの触媒を混ぜてアーク放電を行い、処理容器の内側面に付着するすすから得られる。 The arc discharge method is a method of obtaining multi-walled carbon nanotubes deposited on a cathode by performing an arc discharge between electrode materials made of carbon rods in an argon or hydrogen atmosphere at a pressure slightly lower than atmospheric pressure. In addition, the single-walled carbon nanotube is obtained by mixing the carbon rod with a catalyst such as nickel / cobalt to cause arc discharge and adhering to the inner surface of the processing vessel.
レーザーアブレーション法は、希ガス（例えばアルゴン）中で、ターゲットであるニッケル／コバルトなどの触媒を混ぜた炭素表面に、ＹＡＧレーザーの強いパルスレーザー光を照射することによって炭素表面を溶融・蒸発させて、単層カーボンナノチューブを得る方法である。 The laser ablation method melts and evaporates the carbon surface by irradiating a strong YAG laser pulsed laser beam onto a carbon surface mixed with a target catalyst such as nickel / cobalt in a rare gas (eg argon). This is a method for obtaining single-walled carbon nanotubes.
気相成長法は、ベンゼンやトルエン等の炭化水素を気相で熱分解し、カーボンナノチューブを合成するもので、より具体的には、流動触媒法やゼオライト担持触媒法などが例示できる。 The vapor phase growth method is a method in which hydrocarbons such as benzene and toluene are thermally decomposed in the gas phase to synthesize carbon nanotubes. More specifically, a fluid catalyst method, a zeolite supported catalyst method, and the like can be exemplified.
カーボンナノファイバーは、熱硬化性樹脂と混練される前に、あらかじめ表面処理、例えば、イオン注入処理、スパッタエッチング処理、プラズマ処理などを行うことによって、熱硬化性樹脂との接着性やぬれ性を改善することができる。 Before the carbon nanofibers are kneaded with the thermosetting resin, surface treatment such as ion implantation treatment, sputter etching treatment, plasma treatment, etc. is performed in advance to improve adhesion and wettability with the thermosetting resin. Can be improved.
（４）次に、熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させる工程（ｂ）について説明する。 (4) Next, the step (b) in which carbon nanofibers are mixed in the thermosetting resin and dispersed by shearing force will be described.
本実施の形態では、熱硬化性樹脂に分散用粒子及びカーボンナノファイバーを混合させる工程（ａ）及び（ｂ）として、多軸押出し混練法を用いた例について述べる。 In the present embodiment, an example using a multi-screw extrusion kneading method will be described as the steps (a) and (b) in which the dispersion particles and the carbon nanofibers are mixed with the thermosetting resin.
まず、二軸押出機のホッパにペレット状の熱硬化性樹脂を投入し、二軸スクリュウの回転による剪断力によって熱硬化性樹脂が溶融する。この溶融状態にある熱硬化性樹脂に対し、分散用粒子を二軸押出機に加えて、さらに二軸スクリュウを回転させることにより、熱硬化性樹脂と、該熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる分散用粒子と、を混合する工程（ａ）が行われる。 First, a pellet-shaped thermosetting resin is put into a hopper of a biaxial extruder, and the thermosetting resin is melted by a shearing force generated by the rotation of the biaxial screw. For the thermosetting resin in the molten state, the dispersing particles are added to a twin screw extruder, and the twin screw is further rotated, so that the thermosetting resin and the carbon nanofibers are added to the thermosetting resin. The step (a) of mixing the dispersing particles for promoting the dispersion is performed.
ついで、この熱硬化性樹脂と分散用粒子とが混合された二軸押出機内にカーボンナノファイバーを加えて、二軸スクリュウを回転させ、分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させる工程（ｂ）が行なわれる。 Next, carbon nanofibers are added to the twin screw extruder in which the thermosetting resin and the dispersing particles are mixed, the twin screw is rotated, and the carbon nano fiber is added to the thermosetting resin containing the dispersing particles. Step (b) is performed in which the fibers are mixed and dispersed by shearing force.
これにより、熱硬化性樹脂に高い剪断力が作用し、この剪断力によって凝集していたカーボンナノファイバーが１本づつ引き抜かれるように相互に分離し、熱硬化性樹脂に分散される。さらに、二軸スクリュウによる剪断力は熱硬化性樹脂内に分散された分散用粒子のまわりに乱流状の流動を発生させる。この複雑な流動によってカーボンナノファイバーはさらに熱硬化性樹脂に分散される。 Accordingly, a high shearing force acts on the thermosetting resin, and the carbon nanofibers aggregated by the shearing force are separated from each other so as to be pulled out one by one and dispersed in the thermosetting resin. Further, the shear force generated by the biaxial screw generates a turbulent flow around the dispersing particles dispersed in the thermosetting resin. Due to this complicated flow, the carbon nanofibers are further dispersed in the thermosetting resin.
なお、分散用粒子の混合前に、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとを先に混合すると、カーボンナノファイバーに熱硬化性樹脂の動きが拘束されてしまうため、分散用粒子を混合することが難しくなる。したがって、熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを加える前に分散用粒子を混合する工程（ａ）を行うことが好ましい。 In addition, if the thermosetting resin and the carbon nanofibers are mixed first before mixing the dispersing particles, the movement of the thermosetting resin is constrained to the carbon nanofibers. It becomes difficult. Therefore, it is preferable to perform the step (a) of mixing the dispersing particles before adding the carbon nanofibers to the thermosetting resin.
また、この工程（ｂ）では、できるだけ高い剪断力を得るために、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとの混合は、使用される固体状の熱硬化性樹脂の軟化点（例えば９０〜１２０℃）で行われる。二軸スクリュウの間隔は、分散用粒子の平均粒径よりも広く設定することで、熱硬化性樹脂中のカーボンナノファイバーの分散を良好に行うことができる。 Further, in this step (b), in order to obtain as high a shearing force as possible, the mixing of the thermosetting resin and the carbon nanofiber is carried out by the softening point (for example, 90 to 120 ° C.) of the solid thermosetting resin used. ). By setting the distance between the biaxial screws wider than the average particle diameter of the dispersing particles, the carbon nanofibers in the thermosetting resin can be dispersed well.
このとき、本実施の形態の熱硬化性樹脂は、上述した特徴、すなわち、熱硬化性樹脂の分子形態（分子長）、分子運動、カーボンナノファイバーとの化学的相互作用などの特徴を有することによってカーボンナノファイバーの分散を容易にするので、分散性および分散安定性（カーボンナノファイバーが再凝集しにくいこと）に優れた炭素繊維複合材料を得ることができる。より具体的には、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとを混合すると、分子長が適度に長く、分子運動性の高い熱硬化性樹脂がカーボンナノファイバーの相互に侵入し、熱硬化性樹脂の極性基とカーボンナノファイバーのラジカルが結合する。この状態で、熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとの混合物に強い剪断力が作用すると、熱硬化性樹脂の移動に伴ってカーボンナノファイバーも移動し、凝集していたカーボンナノファイバーが分離されて、熱硬化性樹脂中に分散されることになる。 At this time, the thermosetting resin of the present embodiment has the characteristics described above, that is, the molecular form (molecular length) of the thermosetting resin, the molecular motion, and the chemical interaction with the carbon nanofibers. Makes it easy to disperse the carbon nanofibers, so that a carbon fiber composite material excellent in dispersibility and dispersion stability (the carbon nanofibers are difficult to reaggregate) can be obtained. More specifically, when the thermosetting resin and the carbon nanofiber are mixed, the thermosetting resin having an appropriately long molecular length and high molecular mobility penetrates into the carbon nanofibers, and the thermosetting resin The polar group and the carbon nanofiber radical are combined. In this state, when a strong shearing force is applied to the mixture of the thermosetting resin and the carbon nanofibers, the carbon nanofibers move as the thermosetting resin moves, and the aggregated carbon nanofibers are separated. And dispersed in the thermosetting resin.
また、熱硬化性樹脂中に所定量の分散用粒子が含まれていることで、分散用粒子のまわりに発生する熱硬化性樹脂の乱流のような幾通りもの複雑な流動によって、個々のカーボンナノファイバー同士を引き離す方向にも剪断力が働くことになる。したがって、直径が約３０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーや湾曲繊維状のカーボンナノファイバーであっても、個々に化学的相互作用によって結合した熱硬化性樹脂分子のそれぞれの流動方向へ移動するため、熱硬化性樹脂中に均一に分散されることになる。 Further, since a predetermined amount of the dispersing particles are contained in the thermosetting resin, individual flows are caused by various complicated flows such as turbulent flow of the thermosetting resin generated around the dispersing particles. A shearing force also acts in the direction of separating the carbon nanofibers. Therefore, even if the carbon nanofiber having a diameter of about 30 nm or less or the carbon nanofiber having a curved fiber shape, the thermosetting resin molecules individually bonded by chemical interaction move in the respective flow directions. Will be uniformly dispersed in the conductive resin.
熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを剪断力によって分散させる工程は、上記多軸押出し混練法に限定されず、密閉式混練法あるいはオープンロールを用いることもできる。また、液状原料の場合は、３本ロール（オープンロールの一種）を用いることができ、さらにヘンシェルミキサーなどの混合器（液状原料、固体状原料とも可能）などを用いて行うことができる。なお、液状原料のときは、粘度を上げるため低温（１０℃以下）で混練した方がよく、固体状原料のときは、１００〜１２０℃で軟化させてから混練するのが好ましい。要するに、この工程では、凝集したカーボンナノファイバーを分離できる剪断力を熱硬化性樹脂に与えることができればよい。 The step of dispersing the carbon nanofibers in the thermosetting resin by a shearing force is not limited to the above multiaxial extrusion kneading method, and a closed kneading method or an open roll can also be used. Moreover, in the case of a liquid raw material, a three-roll (one kind of open roll) can be used, and furthermore, it can be carried out using a mixer such as a Henschel mixer (which can be a liquid raw material or a solid raw material). In addition, in the case of a liquid raw material, it is better to knead at a low temperature (10 ° C. or lower) in order to increase the viscosity, and in the case of a solid raw material, it is preferable to knead after softening at 100 to 120 ° C. In short, in this step, it is sufficient that a shearing force capable of separating the aggregated carbon nanofibers can be given to the thermosetting resin.
上述した熱硬化性樹脂に分散用粒子とカーボンナノファイバーとを分散させて両者を混合させる工程（混合・分散工程）によって得られた炭素繊維複合材料は、例えば射出成形、圧縮成形工程、押出成形工程などを行って所望の形状に成形することができる。圧縮成形工程は、例えば分散用粒子とカーボンナノファイバーとが分散した炭素繊維複合材料を、所定温度に設定された所望形状を有する成形金型内で所定時間加圧状態で成形する工程を有する。 The carbon fiber composite material obtained by dispersing the dispersing particles and carbon nanofibers in the thermosetting resin described above and mixing them together (mixing / dispersing process) is, for example, injection molding, compression molding process, extrusion molding. A process etc. can be performed and it can shape | mold in a desired shape. The compression molding step includes, for example, a step of molding a carbon fiber composite material in which dispersing particles and carbon nanofibers are dispersed in a pressed state for a predetermined time in a molding die having a desired shape set at a predetermined temperature.
熱硬化性樹脂とカーボンナノファイバーとの混合・分散工程において、あるいは続いて、通常、熱硬化性樹脂の加工で用いられる公知の配合剤を加えることができる。配合剤としては、例えば、酸化防止剤、離型剤、顔料、可塑剤、帯電防止剤、強化材、難燃剤などを挙げることができる。 In the mixing / dispersing step of the thermosetting resin and the carbon nanofiber, or subsequently, a known compounding agent usually used in the processing of the thermosetting resin can be added. Examples of the compounding agent include an antioxidant, a release agent, a pigment, a plasticizer, an antistatic agent, a reinforcing material, and a flame retardant.
（５）次に、上記方法によって得られた炭素繊維複合材料について述べる。 (5) Next, the carbon fiber composite material obtained by the above method will be described.
本実施の形態の炭素繊維複合材料は、基材である熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーが均一に分散されている。このことは、熱硬化性樹脂がカーボンナノファイバーによって拘束されている状態であるともいえる。この状態では、カーボンナノファイバーによって拘束を受けた熱硬化性樹脂分子の運動性は、カーボンナノファイバーの拘束を受けない場合に比べて小さくなる。そのため、本実施の形態にかかる炭素繊維複合材料の第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）及びスピン−格子緩和時間（Ｔ１）は、カーボンナノファイバーを含まない熱硬化性樹脂単体の場合より短くなる。特に、分散用粒子を含む熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを混合した場合には、カーボンナノファイバーを含む熱硬化性樹脂の場合より、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）が短くなる。なお、炭素繊維複合材料におけるスピン−格子緩和時間（Ｔ１）は、カーボンナノファイバーの混合量に比例して変化する。 In the carbon fiber composite material of the present embodiment, carbon nanofibers are uniformly dispersed in a thermosetting resin that is a base material. This can be said to be a state in which the thermosetting resin is restrained by the carbon nanofibers. In this state, the mobility of the thermosetting resin molecules constrained by the carbon nanofibers is smaller than that when not constrained by the carbon nanofibers. Therefore, the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component, the spin-spin relaxation time (T2l), and the spin-lattice relaxation time (T1) of the second component of the carbon fiber composite material according to the present embodiment are It becomes shorter than the case of a thermosetting resin alone not containing carbon nanofibers. In particular, when carbon nanofibers are mixed in a thermosetting resin containing particles for dispersion, the spin-spin relaxation time (T2l) of the second component is shorter than in the case of a thermosetting resin containing carbon nanofibers. Become. The spin-lattice relaxation time (T1) in the carbon fiber composite material changes in proportion to the amount of carbon nanofibers mixed.
また、熱硬化性樹脂分子がカーボンナノファイバーによって拘束された状態では、以下の理由によって、第２の成分（骨格分子鎖に拘束されない成分）は減少すると考えられる。すなわち、カーボンナノファイバーによって熱硬化性樹脂の分子運動性が全体的に低下すると、第２の成分は容易に運動できなくなる部分が増えて、第１の成分と同等の挙動をしやすくなること、また、第２の成分は動きやすいため、カーボンナノファイバーの活性点に吸着されやすくなること、などの理由によって、第２の成分は減少すると考えられる。そのため、第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）は、カーボンナノファイバーを含まない熱硬化性樹脂単体の場合より小さくなる。特に、分散用粒子を含む熱硬化性樹脂にカーボンナノファイバーを混合した場合には、カーボンナノファイバーを含む熱硬化性樹脂の場合より、さらに第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）は小さくなる。 Further, in the state where the thermosetting resin molecules are constrained by the carbon nanofibers, the second component (component not constrained by the skeleton molecular chain) is considered to decrease for the following reason. That is, when the molecular mobility of the thermosetting resin is reduced overall by the carbon nanofiber, the portion where the second component cannot easily move increases, and it becomes easier to behave in the same manner as the first component. In addition, since the second component is easy to move, the second component is considered to decrease due to the fact that the second component is easily adsorbed to the active sites of the carbon nanofibers. Therefore, the component fraction (fl) of the component having the spin-spin relaxation time of the second component is smaller than in the case of the thermosetting resin alone not including the carbon nanofiber. In particular, when carbon nanofibers are mixed with the thermosetting resin containing the dispersing particles, the component having the spin-spin relaxation time of the second component is further increased as compared with the case of the thermosetting resin containing the carbon nanofibers. The component fraction (fl) becomes small.
以上のことから、本実施の形態にかかる炭素繊維複合材料は、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって得られる測定値が以下の範囲にあることが望ましい。 From the above, it is desirable that the carbon fiber composite material according to the present embodiment has a measured value obtained by the Hahn echo method using the pulse method NMR in the following range.
すなわち、炭素繊維複合材料において、３０℃、観測核が１Ｈで測定した、第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）は５ないし１００μ秒であり、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）は存在せず、さらに第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）は０であることが好ましい。 That is, in the carbon fiber composite material, the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component measured at 30 ° C. and the observation nucleus at 1 H is 5 to 100 μs, and the spin-spin relaxation of the second component. There is no time (T2l), and the component fraction (fl) of the component having the spin-spin relaxation time of the second component is preferably 0.
パルス法ＮＭＲを用いたハーンエコー法により測定されたスピン−格子緩和時間（Ｔ１）は、スピン−スピン緩和時間（Ｔ２）とともに物質の分子運動性を表す尺度である。具体的には、熱硬化性樹脂のスピン−格子緩和時間が短いほど分子運動性が低く、熱硬化性樹脂は固いといえ、そしてスピン−格子緩和時間が長いほど分子運動性が高く、熱硬化性樹脂は柔らかいといえる。 The spin-lattice relaxation time (T1) measured by the Hahn-echo method using pulsed NMR is a measure representing the molecular mobility of a substance together with the spin-spin relaxation time (T2). Specifically, the shorter the spin-lattice relaxation time of the thermosetting resin, the lower the molecular mobility, the harder the thermosetting resin, and the longer the spin-lattice relaxation time, the higher the molecular mobility, Can be said to be soft.
本実施の形態にかかる炭素繊維複合材料は、動的粘弾性の温度依存性測定における流動温度が、原料熱硬化性樹脂単体の流動温度より２０℃以上高温であることが好ましい。本実施の形態の炭素繊維複合材料は、熱硬化性樹脂に分散用粒子とカーボンナノファイバーとが良好に分散されている。このことは、上述したように、熱硬化性樹脂がカーボンナノファイバーによって拘束されている状態であるともいえる。この状態では、熱硬化性樹脂は、カーボンナノファイバーを含まない場合に比べて、その分子運動が小さくなり、その結果、流動性が低下する。このような流動温度特性を有することにより、本実施の形態の炭素繊維複合材料は、動的粘弾性の温度依存性が小さくなり、その結果、優れた耐熱性を有する。 In the carbon fiber composite material according to the present embodiment, the flow temperature in the temperature dependence measurement of dynamic viscoelasticity is preferably 20 ° C. or more higher than the flow temperature of the raw material thermosetting resin alone. In the carbon fiber composite material of the present embodiment, the dispersion particles and the carbon nanofibers are well dispersed in the thermosetting resin. This can be said to be a state where the thermosetting resin is restrained by the carbon nanofibers as described above. In this state, the thermosetting resin has a smaller molecular motion than the case where the carbon nanofiber is not included, and as a result, the fluidity is lowered. By having such a flow temperature characteristic, the carbon fiber composite material of the present embodiment has a low temperature dependency of dynamic viscoelasticity, and as a result, has excellent heat resistance.
本実施の形態の炭素繊維複合材料は、既述したように、熱硬化性樹脂系材料として用いることができ、金属の複合材料の原料として用いることができる。カーボンナノファイバーは、通常、相互に絡み合って媒体に分散しにくい性質を有する。しかし、本実施の形態の炭素繊維複合材料を金属の複合材料の原料として用いると、カーボンナノファイバーが熱硬化性樹脂に既に分散した状態で存在するので、この原料と金属のマトリクス材料とを置換することでカーボンナノファイバーを媒体に容易に分散することができる。 Carbon fiber composite material of the present embodiment, as described above, can be used as the thermosetting resin based material, it can be used as a raw material of the composite material of the metallic. Carbon nanofibers usually have the property of being entangled with each other and difficult to disperse in a medium. However, the use of carbon fiber composite material in this embodiment as a raw material for a metal composite material, since the carbon nanofibers exist in a dispersed state in a thermosetting resin, and a matrix material of the raw material and metallic By substitution, the carbon nanofibers can be easily dispersed in the medium.
（６）次に、炭素繊維複合金属材料の製造工程（ｃ）について説明する。 (6) will be described carbon fiber-metal composite materials of the manufacturing process (c).
本実施の形態における炭素繊維複合金属材料の製造方法は、前記工程（ｂ）によって得られた炭素繊維複合材料の前記熱硬化性樹脂を金属のマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）をさらに有する。 The method for producing a carbon fiber composite metal material in the present embodiment further includes a step (c-1) of replacing the thermosetting resin of the carbon fiber composite material obtained in the step (b) with a metal matrix material. Have.
前記工程（ｃ−１）は、例えば以下のような各種の成形方法を採用することができる。 For the step (c-1 ) , for example, the following various molding methods can be employed.
（粉末成形法）
前記工程（ｂ）で得られた炭素繊維複合材料を粉末成形する工程によって実施することができる。具体的には、例えば上記実施の形態で得られた炭素繊維複合材料をそのまま、もしくは冷凍粉砕した炭素繊維複合材料の粒子を、型内で圧縮し、分散用粒子の焼結温度（例えば分散用粒子がアルミニウムの場合５５０℃）で焼成して炭素繊維複合金属材料を得ることができる。
(Powder molding method)
The carbon fiber composite material obtained in the step (b) can be implemented by a powder molding step. Specifically, for example, the carbon fiber composite material obtained in the above-described embodiment as it is or freeze-pulverized carbon fiber composite material particles are compressed in a mold, and the sintering temperature of the dispersion particles (for example, for dispersion) it is possible to obtain a carbon fiber-metal composite materials particles are fired at the case 550 ° C.) of aluminum.
本実施の形態における粉末成形は、金属の成形加工における粉末成形と同様であり、いわゆる粉末冶金を含み、また粉末原料を用いた場合のみならず、炭素繊維複合材料をあらかじめ予備圧縮成形してブロック状とした原料をも含む。なお、焼結法としては、一般的な焼結法の他、プラズマ焼結装置を用いた放電プラズマ焼結法（ＳＰＳ）などを採用することができる。 The powder molding in the present embodiment is the same as the powder molding in the metal molding process, including so-called powder metallurgy, and not only when powder raw materials are used, but also by pre-compression molding the carbon fiber composite material Including raw materials. As the sintering method, in addition to a general sintering method, a discharge plasma sintering method (SPS) using a plasma sintering apparatus can be employed.
また、炭素繊維複合材料と、炭素繊維複合金属材料のマトリクスとなる金属材料の粒子と、を湿式混合した後、同様にして焼結して炭素繊維複合金属材料を得ることもできる。この場合、溶剤中の他のマトリクス材料の粒子に炭素繊維複合材料を混ぜる（湿式混合）ことが望ましい。 It is also possible to obtain a carbon fiber composite material, and particles of metal materials as a matrix of carbon fiber-metal composite materials, after wet mixing, a carbon fiber-metal composite materials by sintering in the same manner. In this case, it is desirable to mix the carbon fiber composite material with other matrix material particles in the solvent (wet mixing).
さらに、冷凍粉砕した炭素繊維複合材料の粒子と、マトリクスとなる金属材料の粒子と、を混合、例えばドライブレンドした後、型内で圧縮成形された後、焼結法によって炭素繊維複合金属材料を得ることができる。 Furthermore, the particles of the carbon fiber composite material, frozen pulverized, mixed metal materials of the particles as a matrix, a, for example, by dry blending, then compression molded in a mold, a carbon fiber-metal composite material by sintering You can get a fee .
このような粉末成形によって製造された炭素繊維複合金属材料は、カーボンナノファイバーをマトリクス中に分散させることができる。この工程（ｃ）で用いられるマトリクスとなる金属材料の粒子は、炭素繊維複合材料を得るために用いられた分散用粒子と同じ材質が好ましいが、粒子の大きさは粉末成形によって得られる複合金属材料の用途などによって適宜選択することができる。 Such powder carbon fiber-metal composite materials produced by molding, it is possible to disperse the carbon nanofibers in the matrix. Metallic materials of particles as the matrix used in this step (c), but preferably the same material as the dispersing particles used to obtain a carbon fiber composite material, the size of the particles is obtained by powder molding the composite it can be appropriately selected depending on the metal materials applications.
（鋳造法）
炭素繊維複合金属材料の鋳造方法は、前記工程（ｂ）で得られた炭素繊維複合材料をマトリクスとなる金属溶湯に混入して所望の形状を有する鋳型内で鋳造する工程によって実施することができる。
(Casting method)
The method of casting carbon fiber-metal composite materials may be carried out by a casting step in a mold having a desired shape by mixing the carbon fiber composite material obtained in step (b) to the metal soluble hot water as the matrix Can do.
このような鋳造工程は、例えば鋼製の鋳型内に金属溶湯を注湯して行う金型鋳造法、ダイカスト法、低圧鋳造法を採用することができる。またその他特殊鋳造法に分類される、高圧化で凝固させる高圧鋳造法、溶湯を攪拌するチクソカスティング、遠心力で溶湯を鋳型内へ鋳込む遠心鋳造法などを採用することができる。 In the casting step, may be employed for example die casting method performed by pouring the metal soluble hot water steel in the mold, die casting, low pressure casting. In addition, a high-pressure casting method for solidifying at high pressure, a thixocasting for stirring the molten metal, a centrifugal casting method for casting the molten metal into a mold by centrifugal force, and the like classified into special casting methods can be employed.
これらの鋳造法においては、金属溶湯の中に炭素繊維複合材料を混合させたまま鋳型内で凝固させ、炭素繊維複合金属材料を成形する。なお、この鋳造工程において、炭素繊維複合材料の熱硬化性樹脂は、金属溶湯の熱によって分解され、除去されると共に、金属溶湯に置換される。 In these casting methods, in the metal soluble water were to solidify in a die in a state obtained by mixing the carbon fiber composite material, molding the carbon fiber-metal composite materials. Incidentally, in this casting process, the thermosetting resin in the carbon fiber composite material is decomposed by the heat of the metal soluble hot water, while being removed and replaced in the metal solvent water.
鋳造工程に用いる金属溶湯は、通常の鋳造加工に用いられる金属例えばアルミニウム及びその合金、マグネシウム及びその合金、チタン及びその合金などのいわゆる軽金属及び軽合金などから用途に合わせて単独でもしくは組み合わせて適宜選択することができる。 The metal melt used in the casting process is appropriately selected from metals used in ordinary casting processes, such as aluminum and its alloys, magnesium and its alloys, so-called light metals and light alloys such as titanium and its alloys, etc. alone or in combination depending on the application. You can choose.
また、溶湯に用いられる金属は、炭素繊維複合材料にあらかじめ混合された分散用粒子と同一の金属または同一の金属元素を含む合金とすることで、分散用粒子との濡れ性を向上させ、製品である炭素繊維複合金属材料における強度を向上させることができる。 In addition, the metal used for the molten metal is made of the same metal as the dispersion particles premixed in the carbon fiber composite material or an alloy containing the same metal element, thereby improving the wettability with the dispersion particles, and the product The strength of the carbon fiber composite metal material can be improved .
（浸透法）
本実施の形態では、炭素繊維複合材料に溶湯を浸透させるいわゆる非加圧浸透法を用いて鋳造する工程について、図１及び図２を用いて詳細に説明する。
(Penetration method)
In the present embodiment, a step of casting using a so-called non-pressure infiltration method for infiltrating a molten metal into a carbon fiber composite material will be described in detail with reference to FIGS. 1 and 2.
図１及び図２は、非加圧浸透法によって炭素繊維複合金属材料を製造する装置の概略構成図である。上記実施の形態で得られた炭素繊維複合材料は、所望の形状例えば最終製品の形状を有する成形金型内で圧縮成形された炭素繊維複合材料４を使用することができる。
FIG.1 and FIG.2 is a schematic block diagram of the apparatus which manufactures a carbon fiber composite metal material by the non-pressure osmosis method. As the carbon fiber composite material obtained in the above embodiment, the carbon
図２において、密閉された容器１内には、あらかじめ成形された炭素繊維複合材料４（例えば熱硬化性樹脂３０に分散用粒子５０及びカーボンナノファイバー４０を混入）が入れられる。その炭素繊維複合材料４の上方に金属塊５を配置される。
In FIG. 2, a carbon fiber composite material 4 (for example, the dispersion particles 50 and the carbon nanofibers 40 are mixed in the thermosetting resin 30) is placed in a sealed container 1. It is arranged
次に、容器１に内蔵された図示せぬ加熱手段によって、容器１内に配置された炭素繊維複合材料４及び金属塊５をその材質の融点以上に加熱する。加熱された金属塊５は、溶融して金属溶湯となる。また、金属溶湯に接触した炭素繊維複合材料４中の熱硬化性樹脂３０は、分解されて気化し、熱硬化性樹脂３０が分解されてできた空所に金属溶湯が浸透することで置換される。
Next, the carbon
本実施の態様の炭素繊維複合材料４としては、熱硬化性樹脂３０が分解されてできた空所が毛細管現象によって金属溶湯をより早く全体に浸透させることができる。分散用粒子の表面が酸化している場合、金属溶湯は、還元されることで濡れ性の改善された分散用粒子５０間に毛細管現象によって浸透し炭素繊維複合材料の内部まで完全に金属溶湯が満たされる。
The carbon
そして、容器１の加熱手段による加熱を停止させ、混合材料４中に浸透した金属溶湯を冷却・凝固させ、カーボンナノファイバー４０が均一に分散された炭素繊維複合金属材料６を製造することができる。鋳造工程に用いられる炭素繊維複合材料４は、あらかじめ鋳造工程で使用される金属溶湯と同じ材質の分散用粒子を用いて成形されていることが好ましい。このようにすることで、金属溶湯と分散用粒子とが混ざりやすく均質な複合材料を得られる。
Then, the heating by the heating means of the container 1 is stopped, the infiltrated metal dissolved water in the
また、容器１を加熱する前に、容器１の室内を容器１に接続された減圧手段２例えば真空ポンプによって脱気してもよい。さらに、容器１に接続された不活性ガス注入手段３例えば窒素ガスボンベから窒素ガスを容器１内に導入してもよい。 Further, before the container 1 is heated, the inside of the container 1 may be degassed by the decompression means 2 connected to the container 1, for example, a vacuum pump. Furthermore, nitrogen gas may be introduced into the container 1 from an inert gas injection means 3 connected to the container 1, for example, a nitrogen gas cylinder.
例えば、分散用粒子と金属溶湯に同じアルミニウムを用いた場合、アルミニウム粒子４２及びアルミニウム塊５の表面は酸化物で覆われているため、両者の濡れ性がよくないことが知られているが、本実施の形態においては、両者の濡れ性は良好なものとなる。それは、金属溶湯を浸透させたときに、熱分解された熱硬化性樹脂の分子先端はラジカルになり、そのラジカルによってアルミニウム塊５及びアルミニウム粒子４２の表面にある酸化物（アルミナ）を還元されると考えられる。
For example, when the same aluminum is used for the dispersing particles and the molten metal, the surfaces of the aluminum particles 42 and the
したがって、本実施の形態においては、炭素繊維複合材料に含まれる熱硬化性樹脂の分解によって内部まで還元雰囲気を生成させることができるので、従来のように還元雰囲気の処理室を用意しなくても非加圧浸透法による鋳造を実施できる。このように、還元されたアルミニウム粒子の表面と、浸透したアルミニウム溶湯の濡れ性は改善され、より均質に一体化した金属材料もしくは金属材料を得ることができる。 Therefore, in the present embodiment, a reducing atmosphere can be generated up to the inside by decomposing the thermosetting resin contained in the carbon fiber composite material, so that it is not necessary to prepare a processing chamber of a reducing atmosphere as in the prior art. Casting by a non-pressure penetrating method can be performed. In this way, the surface of the reduced aluminum particles and the wettability of the permeated aluminum melt are improved, and a metal material or metal material integrated more uniformly can be obtained.
また、アルミニウム溶湯の浸透による流動がカーボンナノファイバーをアルミニウム粒子内まで侵入させることになる。さらに、分解された熱硬化性樹脂分子のラジカルによってカーボンナノファイバーの表面が活性化して、アルミニウム溶湯との濡れ性が向上する。このようにして得られた炭素繊維複合金属材料は、アルミニウムのマトリックス内に均一に分散したカーボンナノファイバーを有する。なお、この鋳造工程を不活性雰囲気中で行うことで、アルミニウム溶湯の酸化が防止され、よりアルミニウム粒子との濡れ性がよくなる。 In addition, the flow of the molten aluminum permeates the carbon nanofibers into the aluminum particles. Furthermore, the surface of the carbon nanofiber is activated by the radicals of the decomposed thermosetting resin molecules, and the wettability with the molten aluminum is improved. The carbon fiber composite metal material thus obtained has carbon nanofibers uniformly dispersed in an aluminum matrix. In addition, by performing this casting process in an inert atmosphere, oxidation of molten aluminum is prevented and wettability with aluminum particles is improved.
また、上記実施の形態においては非加圧浸透法について説明したが、浸透法であればこれに限らず例えば不活性ガスなどの雰囲気の圧によって加圧する加圧浸透法を用いることもできる。 In the above-described embodiment, the non-pressure infiltration method has been described. However, the infiltration method is not limited to this, and for example, a pressure infiltration method in which pressure is applied by an atmospheric pressure such as an inert gas can be used.
以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれらに限定されるものではない。 Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited thereto.
（実施例１〜３、比較例１）
（１）サンプルの作製
（ａ）炭素繊維複合材料の作製
工程（ａ）：スクリュー間隙が０．３ｍｍの二軸押出機（加熱筒温度３０〜７０℃）の第１のホッパに表１に示す所定量の熱硬化性樹脂（１００重量部）を投入し、スクリューを回転させた。
(Examples 1 to 3, Comparative Example 1)
(1) Preparation of sample (a) Preparation of carbon fiber composite material Step (a): Table 1 shows a first hopper of a twin screw extruder (
この熱硬化性樹脂に対し、表１に示す量（重量部）の分散用粒子を二軸押出機の第２のホッパから加えて、さらに二軸スクリューを回転させた。 To this thermosetting resin, the amount (parts by weight) of dispersing particles shown in Table 1 was added from the second hopper of the twin screw extruder, and the twin screw was further rotated.
工程（ｂ）：次に、この熱硬化性樹脂と分散用粒子とが混合された二軸押出機の第３のホッパから表１に示す量（重量部）のカーボンナノファイバー（表１では「ＣＮＴ」と記載する）を加えて、二軸スクリューを回転させた。 Step (b): Next, carbon nanofibers in the amount (parts by weight) shown in Table 1 from the third hopper of the twin screw extruder in which the thermosetting resin and the dispersing particles are mixed (in Table 1, “ The biaxial screw was rotated.
二軸押出機の先端ノズルから押し出された炭素繊維複合材料を１６０℃、３０分間金型内でプレスし、所定形状に硬化した実施例１〜３の炭素繊維複合材料のサンプルを得た。 The carbon fiber composite material extruded from the tip nozzle of the twin-screw extruder was pressed in a mold at 160 ° C. for 30 minutes to obtain samples of the carbon fiber composite materials of Examples 1 to 3 cured to a predetermined shape.
また、上記工程（ａ）及び（ｂ）における分散用粒子の投入を省いて、比較例１の熱硬化性樹脂サンプルを得た。 Moreover, the thermosetting resin sample of Comparative Example 1 was obtained by omitting the introduction of the dispersing particles in the steps (a) and (b).
工程（ｃ）：炭素繊維複合金属材料の作製
前述の（ａ）実施例１〜３で得られた炭素繊維複合材料サンプルを容器（炉）内に配置させ、アルミニウム塊（地金）をその上に置き、不活性ガス（窒素）雰囲気中でアルミニウムの融点まで加熱した。アルミニウム塊は溶融し、アルミニウム溶湯となり、炭素繊維複合材料サンプルの熱硬化性樹脂と置換するように金属溶湯が浸透した。アルミニウムの溶湯を浸透させた後、これを自然放冷して凝固させ、アルミニウムがマトリクスの炭素繊維複合金属材料を得た。なお、カーボンナノファイバーの配合量は、炭素繊維複合金属材料中におけるカーボンナノファイバーが１．６ｖｏｌ％となるように設定した。
Step (c): Preparation of carbon fiber composite metal material The carbon fiber composite material samples obtained in the above (a) Examples 1 to 3 are placed in a container (furnace), and an aluminum lump (ingot) is placed thereon. And heated to the melting point of aluminum in an inert gas (nitrogen) atmosphere. The aluminum lump melted to form a molten aluminum, and the molten metal penetrated to replace the thermosetting resin of the carbon fiber composite material sample. After infiltrating the molten aluminum, it was naturally cooled and solidified to obtain a carbon fiber composite metal material having a matrix of aluminum. In addition, the compounding quantity of carbon nanofiber was set so that the carbon nanofiber in a carbon fiber composite metal material might be 1.6 vol%.
なお、実施例１〜３の分散用粒子としては、アルミニウム粒子（平均粒径：２８μｍ）を用いた。カーボンナノファイバーは、平均直径（繊維径）が約１３ｎｍ、平均長さ２５μｍのものを用いた。 Note that aluminum particles (average particle size: 28 μm) were used as the dispersing particles in Examples 1 to 3. Carbon nanofibers having an average diameter (fiber diameter) of about 13 nm and an average length of 25 μm were used.
（２）パルス法ＮＭＲを用いた測定
各炭素繊維複合材料サンプルについて、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法による測定を行った。この測定は、日本電子（株）製「ＪＭＮ−ＭＵ２５」を用いて行った。測定は、観測核が１Ｈ、共鳴周波数が２５ＭＨｚ、９０゜パルス幅が２μｓｅｃの条件で行い、ハーンエコー法のパルスシーケンス（９０゜ｘ−Ｐｉ−１８０゜ｘ）にて、Ｐｉをいろいろ変えて減衰曲線を測定した。また、サンプルは、磁場の適正範囲までサンプル管に挿入して測定した。測定温度は、室温（３０℃）であった。この測定によって、原料熱硬化性樹脂単体、複合材料の炭素繊維複合材料サンプルの第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）と、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）と、第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）と、を求めた。なお、原料熱硬化性樹脂単体については、測定温度が、実施例１，３については１０℃、実施例２及び比較例１については１１０℃における原料熱硬化性樹脂単体の第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）と、第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）と、第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）についても求めた。測定結果を表１に示す。実施例１の炭素繊維複合材料サンプルの第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）は３５（μｓｅｃ）であった。実施例２の炭素繊維複合材料サンプルの第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）は１７（μｓｅｃ）であった。実施例３の炭素繊維複合材料サンプルの第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）は２８（μｓｅｃ）であった。実施例１〜３における第２の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｌ）は、検出されなかった。従って、第２の成分のスピン−スピン緩和時間を有する成分の成分分率（ｆｌ）は、０（ゼロ）であった。
(2) Measurement Using Pulse Method NMR Each carbon fiber composite material sample was measured by the Hahn echo method using pulse method NMR. This measurement was performed using “JMN-MU25” manufactured by JEOL Ltd. The measurement was performed under the conditions of the observation nucleus of 1 H, the resonance frequency of 25 MHz, and the 90 ° pulse width of 2 μsec. The Pi was changed in various ways using the pulse sequence of the Hahn-echo method (90 ° x-Pi-180 ° x). The decay curve was measured. Further, the sample was measured by inserting it into a sample tube up to an appropriate range of the magnetic field. The measurement temperature was room temperature (30 ° C.). By this measurement, the raw material thermosetting resin alone, the spin-spin relaxation time (T2s) of the first component of the carbon fiber composite material sample of the composite material, and the spin-spin relaxation time (T2l) of the second component, The component fraction (fl) of the component having the spin-spin relaxation time of the second component was determined. For the raw material thermosetting resin alone, the measurement temperature is 10 ° C. for Examples 1 and 3, and the spin of the first component of the raw material thermosetting resin alone at 110 ° C. for Example 2 and Comparative Example 1. -The spin relaxation time (T2s), the spin-spin relaxation time (T2l) of the second component, and the component fraction (fl) of the component having the spin-spin relaxation time of the second component were also determined. The measurement results are shown in Table 1. The spin-spin relaxation time (T2s) of the first component of the carbon fiber composite material sample of Example 1 was 35 (μsec). The spin-spin relaxation time (T2s) of the first component of the carbon fiber composite material sample of Example 2 was 17 (μsec). The spin-spin relaxation time (T2s) of the first component of the carbon fiber composite material sample of Example 3 was 28 (μsec). The spin-spin relaxation time (T2l) of the second component in Examples 1 to 3 was not detected. Therefore, the component fraction (fl) of the component having the spin-spin relaxation time of the second component was 0 (zero).
（３）Ｅ’（動的粘弾性率）の測定
複合材料の炭素繊維複合材料サンプルについて、Ｅ’をＪＩＳ Ｋ ６５２１−１９９３によって測定した。これらの結果を表１に示す。
(3) Measurement of E ′ (dynamic viscoelastic modulus) E ′ was measured according to JIS K 6521-1993 for the carbon fiber composite material sample of the composite material. These results are shown in Table 1.
（４）電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察
実施例１〜３及び比較例１の炭素繊維複合材料サンプル及び炭素繊維複合金属材料サンプルの電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察結果を表１に示す。
(4) Observation by electron microscope (SEM) Table 1 shows the observation results of the carbon fiber composite material samples and the carbon fiber composite metal material samples of Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 by an electron microscope (SEM).
（５）圧縮耐力の測定
炭素繊維複合金属材料サンプルについて、圧縮耐力（ＭＰａ）を測定した。圧縮耐力の測定は、１０×１０×５ｍｍの試料を０．０１ｍｍ／ｍｉｎで圧縮したときの０．２％耐力（σ0.2）とした。
(5) Measurement of compressive strength The compressive strength (MPa) was measured about the carbon fiber composite metal material sample. The measurement of compression strength was 0.2% yield strength (σ0.2) when a 10 × 10 × 5 mm sample was compressed at 0.01 mm / min.
表１から、本発明の実施例１〜３によれば、以下のことが確認された。すなわち、分散用粒子及びカーボンナノファイバーを含む炭素繊維複合材料サンプルにおける３０℃での第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ／３０℃）は、分散用粒子及びカーボンナノファイバーを含まない原料熱硬化性樹脂の場合に比べて短い。このことから、実施例にかかる炭素繊維複合材料では、カーボンナノファイバーが良く分散されていることがわかる。 From Table 1, according to Examples 1 to 3 of the present invention, the following was confirmed. That is, the spin-spin relaxation time (T2s / 30 ° C.) of the first component at 30 ° C. in the carbon fiber composite material sample containing the dispersing particles and carbon nanofibers is a raw material not containing the dispersing particles and carbon nanofibers. Shorter than that of thermosetting resin. This indicates that the carbon nanofibers are well dispersed in the carbon fiber composite material according to the example.
このことは、実施例２と比較例１とを比較することによりよくわかる。すなわち、本発明の実施例２では、分散用粒子を含まない比較例１の炭素繊維複合材料サンプルのスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓおよびＴ２ｌ／３０℃）に比べてかなり短くなっていることが確認された。 This can be seen well by comparing Example 2 and Comparative Example 1. That is, in Example 2 of the present invention, it was confirmed that the spin-spin relaxation time (T2s and T2l / 30 ° C.) of the carbon fiber composite material sample of Comparative Example 1 that does not include the dispersing particles is considerably shorter. It was done.
また、炭素繊維複合材料サンプルを用いたＥ’の結果から、カーボンナノファイバーを含むことにより、本発明の実施例１〜３によれば、動的粘弾性率が向上し、カーボンナノファイバーにより補強効果が得られることが確認された。このことは、実施例１〜３と比較例１とを比較することによりよくわかる。 Moreover, from the result of E ′ using the carbon fiber composite material sample, by including carbon nanofibers, according to Examples 1 to 3 of the present invention, the dynamic viscoelastic modulus is improved and reinforced with carbon nanofibers. It was confirmed that an effect was obtained. This can be clearly understood by comparing Examples 1 to 3 with Comparative Example 1.
また、実施例１〜３及び比較例１の炭素繊維複合材料サンプル及び炭素繊維複合金属材料サンプルの電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察結果によれば、実施例１〜３のサンプルにおいては、カーボンナノファイバーの分散状態は良好であり、比較例１のサンプルにおいては、カーボンナノファイバーの凝集が多く観られ、分散状態は不良であった。 Moreover, according to the observation result by the electron microscope (SEM) of the carbon fiber composite material sample of Examples 1-3 and the comparative example 1, and the carbon fiber composite metal material sample, in the sample of Examples 1-3, carbon nanofiber In the sample of Comparative Example 1, a large amount of carbon nanofiber aggregation was observed, and the dispersion state was poor.
さらに、実施例１〜３及び比較例１の炭素繊維複合金属材料サンプルの圧縮耐力が向上していることから、カーボンナノファイバーがマトリクス中によく分散されていることがわかる。 Furthermore, since the compressive yield strength of the carbon fiber composite metal material samples of Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 is improved, it can be seen that the carbon nanofibers are well dispersed in the matrix.
以上のことから、本発明によれば、一般に基材への分散が非常に難しいカーボンナノファイバーが熱硬化性樹脂に均一に分散され、カーボンナノファイバーが均一に分散された炭素繊維複合金属材料を得られることが明らかとなった。 From the above, according to the present invention, a carbon fiber composite metal material in which carbon nanofibers that are generally very difficult to disperse in a base material are uniformly dispersed in a thermosetting resin, and the carbon nanofibers are uniformly dispersed is obtained. It became clear that it was obtained.
１ 容器
２ 減圧手段
３ 注入手段
４ 炭素繊維複合材料
５ 金属塊
６ 炭素繊維複合金属材料
３０ 熱硬化性樹脂
４０ カーボンナノファイバー
５０ 分散用粒子
1 container 2
Claims (16)
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料を焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記分散用粒子を構成する金属のマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
Sintering the carbon fiber composite material and replacing the thermosetting resin with a metal matrix material constituting the dispersion particles (c-1);
A method for producing a carbon fiber composite metal material, comprising:
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料をさらに金属材料と混合した後、焼結して、前記熱硬化性樹脂を前記金属材料からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
After mixing with the carbon fiber composite material further metallic material, and sintered, and the step (c-1) replacing the Ma Torikusu material comprising the thermosetting resin from the metallic material,
A method for producing a carbon fiber composite metal material, comprising:
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料を金属溶湯に混入して所望の形状を有する鋳型内で鋳造して、前記熱硬化性樹脂を前記金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
By casting in a mold having a desired shape the carbon fiber composite material is mixed into the molten metal, and step (c-1) to replace the matrix material comprising the thermosetting resin from the metal melt,
A method for producing a carbon fiber composite metal material, comprising:
前記分散用粒子を含む前記熱硬化性樹脂に、前記カーボンナノファイバーを混合させ、かつ剪断力によって分散させて炭素繊維複合材料を得る工程（ｂ）と、
前記炭素繊維複合材料の上方に金属塊を配置し、前記金属塊を加熱し溶融させることで金属溶湯とするとともに、前記炭素繊維複合材料中の前記熱硬化性樹脂を気化させかつ金属溶湯を浸透させて前記熱硬化性樹脂を該金属溶湯からなるマトリクス材料と置換する工程（ｃ−１）と、
を有する、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 A step (a) of mixing a thermosetting resin and dispersing particles composed of metal particles that promote the dispersion of carbon nanofibers in the thermosetting resin;
A step (b) of obtaining a carbon fiber composite material by mixing the carbon nanofibers in the thermosetting resin containing the dispersing particles and dispersing the carbon nanofibers by a shearing force;
A metal lump is disposed above the carbon fiber composite material, and the metal lump is heated and melted to form a molten metal, and the thermosetting resin in the carbon fiber composite material is vaporized and penetrated by the molten metal. And (c-1) replacing the thermosetting resin with a matrix material made of the molten metal ,
A method for producing a carbon fiber composite metal material, comprising:
前記分散用粒子は、前記熱硬化性樹脂１００重量部に対して、１〜２０００重量部である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 Oite to any one of claims 1 to 4,
The dispersing particles to the thermosetting resin 100 parts by weight, and 1 to 2,000 parts by weight, manufacturing how carbon fiber-metal composite material.
前記分散用粒子は、前記カーボンナノファイバーの平均直径よりも大きな平均粒径を有する、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 1 to 5 ,
Wherein the dispersing particles have a larger average particle diameter than the average diameter of the carbon nanofibers, prepared how carbon fiber-metal composite material.
前記分散用粒子の平均直径は５００μｍ以下である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 6 .
The average diameter of the dispersed particles is 500μm or less, producing how carbon fiber-metal composite material.
前記分散用粒子は、アルミニウム、マグネシウム及びチタンから選ばれる軽金属粒子または該軽金属合金粒子である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 7 ,
Wherein the dispersing particles are aluminum, light metal particles or said light metal alloy particles are selected from magnesium and titanium, prepared how carbon fiber-metal composite material.
前記熱硬化性樹脂は、分子量が５０ないし３０万の液状もしくは固体状の原料である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 1 to 8 ,
The thermosetting resin has a molecular weight of 50 to 300,000 of liquid or solid raw material, manufacturing how carbon fiber-metal composite material.
前記熱硬化性樹脂は、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって測定した、前記工程（ｂ）の温度における、第１の成分のスピン−スピン緩和時間（Ｔ２ｓ）が１００ないし５００００μ秒である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any one of Claim 1 thru | or 9 ,
The thermosetting resin has a spin-spin relaxation time (T2s) of the first component of 100 to 50000 μsec at the temperature of the step (b) measured by Hahn echo method using pulsed NMR. producing how carbon fiber-metal composite material.
前記熱硬化性樹脂は、パルス法ＮＭＲを用いてハーンエコー法によって測定した、前記工程（ｂ）の温度における、スピン−格子緩和時間（Ｔ１）が１００ないし１０００ｍ秒である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 10 ,
The thermosetting resin is a carbon fiber composite metal material having a spin-lattice relaxation time (T1) of 100 to 1000 msec at the temperature of the step (b) measured by a Hahn echo method using pulsed NMR. of production how.
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が０．５ないし５００ｎｍである、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 11 ,
Wherein the carbon nanofibers have an average diameter of 0.5 to 500 nm, manufacturing how carbon fiber-metal composite material.
前記工程（ｂ）は、オープンロール法を用いて行われる、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 1 to 12 ,
Wherein step (b) is performed using the open-roll method, producing how carbon fiber-metal composite material.
前記工程（ｂ）は、密閉式混練法によって行われる、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 1 to 12 ,
Wherein step (b) is performed by using an internal mixing method, producing how carbon fiber-metal composite material.
前記工程（ｂ）は、多軸押出し混練法によって行われる、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 1 to 12 ,
Wherein step (b) is performed by using a multi-screw extrusion kneading method, producing how carbon fiber-metal composite material.
前記マトリクス材料は、前記分散用粒子と同じ材質である、炭素繊維複合金属材料の製造方法。 In any of claims 2 to 4 ,
It said matrix material is the same material as the dispersing particles, producing how carbon fiber-metal composite material.
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