JP4271422B2 - Switching power supply device and power supply system - Google Patents

Description

そして、スイッチングトランジスタｔｒがＯＮの間は、電流ＩＬは上昇し、前記最大パルス幅時間ｔｏｎｍが経過すると最大電流Ｉｐｅａｋに達する。この最大電流Ｉｐｅａｋは、式４から式５のようになる。
【００１２】

出力電流Ｉｏｕｔが小さい時、コイルｌに流れる電流ＩＬの波形は，図１０（ｂ）のように、最大電流がＩｐｅａｋ１になり、前記最大パルス幅時間ｔｏｎｍの経過時点から減少し、ＯＦＦデューティ期間ｔｏｆｆ内の時間ｔｄ経過後に０となる。これに対して、出力電流Ｉｏｕｔが大きくなると、前記時間ｔｄが増加し、最大デューティとなると、ｔｄ＝ｔｏｆｆとなり、コイルｌに流れる電流ＩＬの波形は，図１０（ｃ）のように、最大電流がＩｐｅａｋ２になる。
【００１３】
一方、出力端子ｐ２と接地点との間に短絡が生じると、コイルｌに流れる電流ＩＬは、理想的には、図１１で示すように、Ｉｐｅａｋ３，２Ｉｐｅａｋ３，…のように時間とともに増加してゆく。そこで、コイルｌ、スイッチングトランジスタｔｒまたはダイオードｄの中で、最も小さい定格電流値に達しないように、マージンも考慮に入れて、前記短絡保護回路１９による保護電流レベルをＩａとし、該保護電流レベルＩａに達する時間をｔａとすると、これら保護電流レベルＩａと時間ｔａとの関係は、式５から、式６のようになる。
【００１４】

そして、前述のように短絡保護回路１９およびソフトスタート回路１３の定電流源ｆ３，ｆ１の充電電流Ｉｓｔｏｐ，Ｉｓｏｆｔの値は、共通に定電流ＩｒｅｆＡの値によって決定されているので、これらの充電電流Ｉｓｔｏｐ，Ｉｓｏｆｔの値は、式１から式７，８のようになる。
【００１５】

また、出力端子ｐ２と接地点との間に短絡および過負荷が生じた時は、前記出力電圧Ｖｏが低下して、差動アンプ１１の反転入力端子への分圧値Ｖｆが低下し、出力電圧Ｖｅが大きくなる。これによって、前記出力電圧Ｖｅが一定値を超えると短絡保護回路１９は、充電電流Ｉｓｔｏｐを流し始め、端子ｐ４に接続されたコンデンサｃｃの容量値に応じて電圧Ｖｃが上昇する。この電圧Ｖｃが予め定める上昇電圧Ｖｃｔを超えると、スイッチングトランジスタｔｒを遮断するように、短絡保護回路１９は、駆動回路１６へ停止信号を出力する。このように出力に短絡が生じてからスイッチングトランジスタｔｒが遮断するように駆動回路１６へ停止信号が出力されるまでの時間ｔｓｔｏｐは、前記式７から式９のようになる。
【００１６】

一般的には、短絡保護回路１９がスイッチングトランジスタｔｒを遮断するまでの短絡保護時間ｔｓｔｏｐは、前記時間ｔａに設定されるので、式９の時間ｔｓｔｏｐを式６の時間ｔａに代入して、保護電流レベルＩａは式１０のようになる。
【００１７】
Ｉａ＝（ａ・Ｖｉｎ・ｃｃ・Ｖｃｔ・ｒｔ）／（１００・ｒｄ・ｌ・ｂ）…（１０）
さらにまた、前記ソフトスタート回路１３は、電源起動時にラッシュ電流を低減させてソフトスタートさせるものであり、充電電流Ｉｓｔｏｐを流し始め、端子ｐ４に接続されたコンデンサｃｃを充電し、その出力電圧Ｖｃが前記基準電圧Ｖｒｅｆより小さいときは差動アンプ１１は前記電圧Ｖｆと該電圧Ｖｃとの差を増幅することでソフトスタートを実現する。電圧Ｖｃが基準電圧Ｖｒｅｆを超えると、差動アンプ１１は前記電圧Ｖｆと基準電圧Ｖｒｅｆとの差を増幅する。ここで、電源を起動してから、電圧Ｖｃが基準電圧Ｖｒｅｆを超えるまでのソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔは、式８から式１１となる。
【００１８】
ｔｓｏｆｔ＝（ｃｃ・Ｖｒｅｆ）／Ｉｓｏｆｔ＝（ｃｃ・ｒｔ）／ｃ…（１１）
以上が、最大デューティ設定回路１７と短絡保護回路１９とソフトスタート回路１３とを有する従来技術のスイッチング電源装置１の説明である。
【００１９】
【非特許文献１】
FIND Vol.20 No.4 2002 、p43-45
［平成１４年９月１０日検索］、インターネット
＜URL:http;//edevice.fujitsu.com/fj/PRODUCT/power/topicsi.html＞
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
最大デューティ設定回路１７、短絡保護回路１９およびソフトスタート回路１３を有し、上述のように構成される従来技術のスイッチング電源装置１では、最大デューティＤｍ、保護電流レベルＩａおよびソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔと、外付け素子ｒｔ，ｒｄ，ｃｃとの関係は、前記式３，１０，１１から、式１２，１３，１４のようになる。
【００２１】
Ｄｍ∝１／ｒｄ …（１２）
Ｉａ∝（ｃｃ・ｒｔ）／ｒｄ …（１３）
ｔｓｏｆｔ∝ｃｃ・ｒｔ …（１４）
したがって、外付け素子の選択によるスイッチング電源設計において、前記式１２，１３から、抵抗ｒｄを変更することで最大デューティＤｍを変更した場合、保護電流レベルＩａも同時に変化してしまうことになり、コンデンサｃｃおよび／または抵抗ｒｔを調整する必要が生じ、手間、時間、コストが増加するという問題がある。
【００２２】
本発明の目的は、最大デューティの変更に対する調整を簡略化することができるスイッチング電源装置およびそれを用いる電源システムを提供することである。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本発明のスイッチング電源装置は、直流電源電圧をスイッチング素子がパルス幅変調された制御パルスに応じてスイッチングすることで所望とする定電圧に変換して出力し、前記制御パルスの最大デューティを設定する最大デューティ設定回路と、短絡保護回路とを有するスイッチング電源装置において、前記最大デューティ設定回路で設定される最大デューティと、前記短絡保護回路で設定され、前記スイッチング電源装置の出力に短絡または過負荷が生じてから、前記短絡保護回路が前記スイッチング素子を遮断するための停止信号を出力するまでの時間である短絡保護時間とを、前記最大デューティが大きくなると前記短絡保護時間が小さくなるように、相互に連動させて設定する連動手段を備えることを特徴とする。
【００２４】
上記の構成によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータなどとして実現され、直流電源電圧をスイッチング素子がパルス幅変調された制御パルスに応じてスイッチングすることで所望とする定電圧に変換して出力し、さらに前記制御パルスの最大デューティを設定する最大デューティ設定回路と、短絡や過負荷を検知し、保護電流レベルに達しないように設定された短絡保護時間後に該電源装置の停止または外部への警告信号の出力などを行う短絡保護回路とを備えたスイッチング電源装置において、連動手段が、最大デューティ設定回路によって設定される最大デューティＤｍと、短絡保護回路で設定される短絡保護時間ｔｓｔｏｐとを、たとえば下式で示すように、最大デューティＤｍが大きくなると短絡保護時間ｔｓｔｏｐが小さくなるように、相互に連動させる。
【００２５】
ｔｓｔｏｐ＝α／Ｄｍ（αは定数）
したがって、最大デューティＤｍが大きくなると、前記短絡保護回路が保護動作を行うべき保護電流レベルＩａに達するまでの時間ｔａは小さくなるが、このとき短絡保護時間ｔｓｔｏｐも小さくなっている。逆に、最大デューティＤｍが小さくなると、保護電流レベルＩａに達するまでの時間ｔａは小さくなるが、ことき短絡保護時間ｔｓｔｏｐも小さくなっている。こうして、最大デューティＤｍの大小に拘わらず、保護電流レベルＩａは一定となる。
【００２６】
したがって、最大デューティＤｍを変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要がなくなり、前記調整の手間、時間、コストを削減することができる。
【００２７】
また、本発明のスイッチング電源装置は、予め設定されたソフトスタート時間に応じて起動時のラッシュ電流を低減するソフトスタート回路をさらに備え、前記最大デューティ設定回路および短絡保護回路へは共通の定電流源から定電流を供給し、前記ソフトスタート回路へは別途の定電流源から定電流を供給することを特徴とする。
【００２８】
上記の構成によれば、共通の外付けコンデンサを使用して、前記短絡保護回路の保護電流レベルＩａと、ソフトスタート時間ｔｓｏｆｔとを設定するようにしても、前記のように短絡保護回路とソフトスタート回路とは別途の定電流源から定電流を供給しているので、それらをそれぞれ最適な値に独立して設定することができる。
【００２９】
さらにまた、本発明のスイッチング電源装置は、前記制御パルスを作成する主要ブロックが集積回路から成り、前記最大デューティの調整は、外付け抵抗の値を変化することで、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値が変化することで行われ、前記最大デューティと前記短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現することを特徴とする。
【００３０】
上記の構成によれば、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、外付け抵抗で連動することになる。したがって、外付け抵抗によって最大デューティＤｍを変更した場合、短絡保護時間ｔｓｔｏｐも連動して変化し、上述のように保護電流レベルＩａを同時に調整する必要がなくなり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができる。
【００３１】
また、本発明のスイッチング電源装置は、前記最大デューティの調整は、外部から入力される信号によって、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値を変化することで行われ、前記最大デューティと前記短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現することを特徴とする。
【００３２】
上記の構成によれば、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、外部から入力される信号に依存して連動することになる。したがって、該信号によって最大デューティＤｍを変更した場合、短絡保護時間ｔｓｔｏｐも連動して変化し、上述のように保護電流レベルＩａを同時に調整する必要がなくなり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができる。
【００３３】
さらにまた、本発明のスイッチング電源装置は、前記制御パルスを作成する主要ブロックが集積回路から成り、前記最大デューティの調整は、該集積回路内に半導体プロセス技術を用いて形成される抵抗の値を変化することで、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値が変化することで行われ、前記最大デューティと前記短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現することを特徴とする。
【００３４】
上記の構成によれば、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、半導体プロセス技術を用いて集積回路化された部分に形成されている抵抗で連動することになる。したがって、この抵抗によって最大デューティＤｍを変更した場合、短絡保護時間ｔｓｔｏｐも連動して変化し、上述のように保護電流レベルＩａを同時に調整する必要がなくなり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができるとともに、外付け部品を削減することができる。
【００３５】
また、前記抵抗が製造ばらつきでばらついたことが原因で最大デューティＤｍが大きくなり、保護電流レベルＩａに達する時間が小さくなると、短絡保護時間ｔｓｔｏｐも小さくなっている。逆に、最大デューティＤｍが小さくなり、保護電流レベルＩａに達する時間が大きくなると、短絡保護時間ｔｓｔｏｐも大きくなっている。したがって、前記抵抗のばらつきによる最大デューティＤｍの大小には拘わらず、保護電流レベルＩａは一定となり、短絡保護回路で保護できる保護電流レベルを抵抗ばらつきに依存しないようにすることもできる。
【００３６】
また、本発明の電源システムは、前記の何れか１つのスイッチング電源装置を用い、前記最大デューティ設定回路の最大デューティを可変する制御手段を備えることを特徴とする。
【００３７】
上記の構成によれば、スイッチング電源装置の外部から最大デュ−ティＤｍを可変しても、保護電流レベルＩａは変わらず、したがって適切な定格電流のコイル、スイッチング素子およびダイオードなどを選択することができる。
【００３８】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の第１の形態について、図１〜図３および前記図１０および図１１に基づいて説明すれば、以下のとおりである。
【００３９】
図１は、本発明の実施の第１の形態のスイッチング電源装置２１の概略的構成を示すブロック図である。このスイッチング電源装置２１は、降圧チョッパ型であり、大略的に、制御ＩＣ２２に、平滑コンデンサＣ１，Ｃ２、ダイオードＤ、コイルＬ、スイッチングトランジスタＴＲ、出力分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２が外付けされて構成されている。
【００４０】
このスイッチング電源装置２１は、入力端子Ｐ１から入力される入力電圧Ｖｉｎを平滑コンデンサＣ１で平滑化した電圧を電源とし、スイッチングトランジスタＴＲが導通している期間はコイルＬにエネルギーが蓄積されると同時に出力端子Ｐ２に接続されている図示しない負荷に電流Ｉｏｕｔを供給し、スイッチングトランジスタＴＲが遮断されると、コイルＬに蓄積されていたエネルギーがダイオードＤによって還流されて前記電流Ｉｏｕｔを供給する。前記コイルＬを流れる電流ＩＬは、平滑コンデンサＣ２で平滑化されて前記電流Ｉｏｕｔとなる。
【００４１】
一方、前記出力端子Ｐ２からの出力電圧Ｖｏは、分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２によって分圧されて、その分圧値Ｖｆが定電圧制御のために前記制御ＩＣ２２に取込まれ、差動アンプ３１の反転入力端子に入力される。差動アンプ３１の非反転入力端には基準電圧回路３２からの基準電圧Ｖｒｅｆが与えられている。前記差動アンプ３１は、前記基準電圧Ｖｒｅｆと、前記出力電圧Ｖｏの分圧値Ｖｆとの差に対応した電圧Ｖｅを出力する。その差動アンプ３１からの出力電圧Ｖｅは、コンパレータ３３に閾値電圧として入力され、該コンパレータ３３では、発振器３４から入力される三角波が前記差動アンプ３１からの出力電圧Ｖｅでレベル弁別され、前記出力電圧Ｖｏが低くなる程、広いパルス幅のＰＷＭ信号を駆動回路３５に入力する。駆動回路３５は、前記ＰＷＭ信号に応答して、スイッチングトランジスタＴＲをＯＮ／ＯＦＦ制御する出力電圧Ｖｐｗｍを出力し、これによって前記出力電圧Ｖｏが、前記基準電圧Ｖｒｅｆおよび分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２での分圧比によって決定される所望とする定電圧に制御される。
【００４２】
一方、スイッチングトランジスタＴＲの破壊を防止するために、最大デューティ設定回路３６が設けられており、この最大デューティ設定回路３６によって、前記発振器３４からコンパレータ３３に与えられる三角波のレベルが変化されることで、前記出力電圧Ｖｐｗｍの最大デューティＤｍ（％）は決定される。この最大デューティ設定回路３６は、最大デューティＤｍに対応した出力電圧を作成し、前記発振器３４に与える。発振器３４は、前記最大デューティ設定回路３６からの出力電圧に対応して、前記三角波の振幅レベルを制御し、これによって前記コンパレータ３３からのＰＷＭ信号のＯＮデューティが制限されることになる。
【００４３】
さらにまた、スイッチングトランジスタＴＲの破壊を防止するために、短絡保護回路３８が設けられており、この短絡保護回路３８は、前記差動アンプ３１の出力電圧Ｖｅから、短絡を検知すると前記駆動回路３５を停止させる。
【００４４】
注目すべきは、このスイッチング電源装置２１では、前記最大デューティ設定回路３６による最大デューティＤｍの変化に連動して、前記短絡保護回路３８の短絡保護時間ｔｓｔｏｐが変化することである。具体的には、以下のとおりである。
【００４５】
先ず、最大デューティＤｍ時の前記出力電圧Ｖｐｗｍ、したがってスイッチングトランジスタＴＲのスイッチング状態は、前記図１０（ａ）で示すとおりであり、発振器３４の発振周波数をｆｏｓｃとすると、最大パルス幅時間（前記ＯＮデューティ）ｔｏｎｍは、式１５のようになる。
【００４６】
ｔｏｎｍ＝Ｄｍ／（１００・ｆｏｓｃ） …（１５）
そして、スイッチングトランジスタＴＲがＯＮの間は、電流ＩＬは上昇し、前記最大パルス幅時間ｔｏｎｍが経過すると最大電流Ｉｐｅａｋに達する。この最大電流Ｉｐｅａｋは、式１５から式１６のようになる。
【００４７】

出力電流Ｉｏｕｔが小さい時、コイルＬに流れる電流の波形は、前記図１０（ｂ）のように、前記最大パルス幅時間ｔｏｎｍの経過時点から減少し、ＯＦＦデューティ期間ｔｏｆｆ内の時間ｔｄ経過後に０となる。これに対して、出力電流Ｉｏｕｔが大きくなると、前記時間ｔｄが増加し、最大デューティとなると、ｔｄ＝ｔｏｆｆとなり、コイルＬに流れる電流ＩＬの波形は，前記図１０（ｃ）のようになる。
【００４８】
一方、出力端子Ｐ２と接地点との間に短絡が生じると、コイルＬに流れる電流ＩＬは、理想的には、前記図１１で示すように、時間とともに増加してゆく。そこで、コイルＬ、スイッチングトランジスタＴＲまたはダイオードＤの中で、最も小さい定格電流値に達しないように、マージンも考慮に入れて、前記短絡保護回路３８による保護電流レベルをＩａとし、該保護電流レベルＩａに達する時間をｔａとすると、これら保護電流レベルＩａと時間ｔａとの関係は、式１６から、式１７のようになる。
【００４９】

一方、出力端子Ｐ２と接地点との間に短絡が生じたり、過負荷が生じた時は、前記出力電圧Ｖｏが低下し、前記差動アンプ３１の反転入力端子への分圧値Ｖｆが低下し、出力電圧Ｖｅが大きくなる。これによって、前記出力電圧Ｖｅが一定値を超えると、短絡保護回路３８は、予め定める短絡保護時間ｔｓｔｏｐの後に、スイッチングトランジスタＴＲを遮断するように、駆動回路３５へ停止信号を出力する。このように出力に短絡や過負荷が生じてからスイッチングトランジスタＴＲが遮断するように駆動回路３５へ停止信号が出力されるまでの前記短絡保護時間ｔｓｔｏｐを、本発明では、式１８で示すように、最大デューティＤｍに連動させる。
【００５０】
ｔｓｔｏｐ＝α／Ｄｍ（αは定数） …（１８）
一般的には、短絡保護回路３８がスイッチングトランジスタＴＲを遮断するまでの短絡保護時間ｔｓｔｏｐは、前記時間ｔａに設定されるので、式１８の時間ｔｓｔｏｐを式１７の時間ｔａに代入して、保護電流レベルＩａは式１９のようになる。
【００５１】
Ｉａ＝（ａ・Ｖｉｎ）／（１００・Ｌ） …（１９）
このようにして、保護電流レベルＩａは、最大デューティＤｍに依存せず、一定となる。図２に、最大デューティＤｍを変化させた場合のコイルＬに流れる電流ＩＬの変化を示す。最大デューティＤｍを変化させると、前記ＰＷＭ信号の最大パルス幅時間ｔｏｎｍも変化する。図２では、最大デューティＤｍを小さくすると、前記最大パルス幅時間ｔｏｎｍも、ｔｏｎｍ１からｔｏｎｍ２へと短くなっている。一方、短絡保護時間ｔｓｔｏｐは、ｔａ１からｔａ２へと長くなり、その短絡保護時間ｔｓｔｏｐを経過した時点での前記電流ＩＬは、前記保護電流レベルＩａで一定となる。
【００５２】
したがって、最大デューティＤｍを変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要がなくなり、前記調整の手間、時間、コストを削減することができる。
【００５３】
図３は、上述のように構成されるスイッチング電源装置２１の具体的構成を示すブロック図である。図３において、図１に対応する部分には、同一の参照符号を付して、その説明を省略する。この図３の構成では、制御ＩＣ２２に、設定用抵抗Ｒｄおよび充電用コンデンサＣｃが外付けされており、また制御ＩＣ２２内には定電流源３９が設けられており、この定電流源３９からの定電流ＩｒｅｆＢが前記最大デューティ設定回路３６および短絡保護回路３８に共通に与えられる。
【００５４】
前記最大デューティ設定回路３６は、定電流源３９で作成された前記定電流ＩｒｅｆＢに基づいて該最大デューティ設定回路３６内の定電流源Ｆ１で作成された定電流Ｉｄから、前記最大デューティに対応した出力電圧を作成し、前記発振器３４に与える。また、短絡保護回路３８は、前記差動アンプ３１からの出力電圧Ｖｅと、前記定電流ＩｒｅｆＢに基づいて該短絡保護回路３８内の定電流源Ｆ２で作成された充電電流Ｉｓｔｏｐおよび前記コンデンサＣｃの容量値に応じて上昇する電圧Ｖｃとから、短絡を検知すると前記駆動回路３５を停止させる。
【００５５】
前記定電流ＩｒｅｆＢの値は、前記基準電圧回路３２からの基準電圧Ｖｒｅｆを、端子Ｐ５に接続された外付け抵抗Ｒｄに印加して得られる。すなわち、
ＩｒｅｆＢ＝Ｖｒｅｆ／Ｒｄ …（２０）
である。
【００５６】
したがって、最大デューティ設定回路３６によって決定される最大デューティＤｍ（％）は、前記定電流ＩｒｅｆＢの値に比例するので、前記式２０から、式２１ようになる。
【００５７】
Ｄｍ＝ａ・ＩｒｅｆＢ＝（ａ・Ｖｒｅｆ）／Ｒｄ（ａは比例定数） …（２１）
したがって、前記式１５の最大パルス幅時間ｔｏｎｍは、式２２のようになる。
【００５８】

また、前記最大電流Ｉｐｅａｋは、式２３のようになる。
【００５９】

さらにまた、保護電流レベルＩａと時間ｔａとの関係は、式２３から、式２４のようになる。
【００６０】

また、短絡保護回路３８の定電流源Ｆ２の充電電流Ｉｓｔｏｐの値は、式２０から式２５のようになる。
【００６１】

そして、短絡保護回路３８は、出力端子Ｐ２と接地点との間に短絡および過負荷が生じた時は、前記出力電圧Ｖｏが低下して、差動アンプ３１の反転入力端子への分圧値Ｖｆが低下し、出力電圧Ｖｅが大きくなることに応答して、前記出力電圧Ｖｅが一定値を超えると、充電電流Ｉｓｔｏｐを流し始め、端子Ｐ４に接続されたコンデンサＣｃの容量値に応じて上昇する電圧Ｖｃが予め定める上昇電圧Ｖｃｔを超えると、スイッチングトランジスタＴＲを遮断するように、前記駆動回路３５へ停止信号を出力する。このように出力に短絡が生じてからスイッチングトランジスタＴＲが遮断するように駆動回路３５へ停止信号が出力されるまでの時間ｔｓｔｏｐは、前記式２５から式２６のようになる。
【００６２】

一般的には、短絡保護回路３８がスイッチングトランジスタＴＲを遮断するまでの短絡保護時間ｔｓｔｏｐは、前記時間ｔａに設定されるので、式２６の時間ｔｓｔｏｐを式２４の時間ｔａに代入して、保護電流レベルＩａは式２７のようになる。
【００６３】
Ｉａ＝（ａ・Ｖｉｎ・Ｃｃ・Ｖｃｔ）／（１００・Ｌ・ｂ） …（２７）
したがって、上記式２７と前記式１０とを比較して明らかなように、最大デューティ設定回路３６と短絡保護回路３８とが、共通の定電流ＩｒｅｆＢを使用することで、前記保護電流レベルＩａから設定抵抗Ｒｄの項が削除され、該保護電流レベルＩａが設定抵抗Ｒｄの値に依存しないことが理解される。
【００６４】
すなわち、最大デューティＤｍおよび保護電流レベルＩａと、外付け素子Ｒｄ，Ｃｃとの関係は、式２８，２９のようになる。
【００６５】
Ｄｍ∝１／Ｒｄ …（２８）
Ｉａ∝Ｃｃ …（２９）
したがって、前記最大デューティＤｍを変更するために設定抵抗Ｒｄの抵抗値を変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要を無くすことができる。
【００６６】
本発明の実施の第２の形態について、図４に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００６７】
図４は、本発明の実施の第２の形態のスイッチング電源装置４１の電気的構成を示すブロック図である。このスイッチング電源装置４１は、前述のスイッチング電源装置２１に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。注目すべきは、前記定電流源３９が基準電圧回路３２からの基準電圧と前記設定抵抗Ｒｄとから定電流ＩｒｅｆＢを作成していたのに対して、このスイッチング電源装置４１では、前記設定抵抗Ｒｄに代えて、制御ＩＣ４２の端子Ｐ５には外部から電圧Ｖｄが入力されており、この外部からの電圧Ｖｄに基づいて、定電流源４９が前記定電流ＩｒｅｆＢを作成することである。そして、最大デューティ設定回路３６および短絡保護回路３８は、この電圧Ｖｄに対応して変化する定電流ＩｒｅｆＢを、前記スイッチング電源装置２１と同様に、共通に使用する。
【００６８】
したがって、前記最大デューティＤｍを変更するためにこの電圧Ｖｄを変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要を無くすことができ、最大デューティＤｍとは独立して保護電流レベルＩａを設定することができる。
【００６９】
本発明の実施の第３の形態について、図５に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００７０】
図４は、本発明の実施の第３の形態のスイッチング電源装置５１の電気的構成を示すブロック図である。このスイッチング電源装置５１は、前述のスイッチング電源装置２１に類似し、対応する部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。注目すべきは、このスイッチング電源装置５１では、前記設定抵抗Ｒｄが、制御ＩＣ５２内に半導体プロセス技術を用いて形成されることである。この設定抵抗Ｒｄの値を変化することで前記最大デューティＤｍが変化し、しかしながらこれに併せて短絡保護時間ｔｓｔｏｐも変化し、前記スイッチング電源装置２１，４１と同様に、保護電流レベルＩａを同時に調整する必要を無くすことができる。また、外付け部品の前記設定抵抗Ｒｄを削減することができる。
【００７１】
さらにまた、前記設定抵抗Ｒｄの値が製造時にばらついても、前記保護電流レベルＩａを一定に保持することができる。したがって、前記設定抵抗Ｒｄを制御ＩＣ５２内に内蔵した場合、従来では、想定される製造ばらつきに対する最も大きい保護電流レベルＩａに対応して、外付け部品のコイルＬ、スイッチングトランジスタＴＲ、ダイオードＤなどを選択しなければならず、実装面積の増大やコストの増加を招いていたのに対して、本発明では、そのような問題を無くすことができる。
【００７２】
本発明の実施の第４の形態について、図６に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００７３】
図６は、本発明の実施の第４の形態のスイッチング電源回路６１の電気的構成を示すブロック図である。このスイッチング電源回路６１は、前述のスイッチング電源装置２１に類似している。注目すべきは、このスイッチング電源装置６１では、制御ＩＣ６２内に、ソフトスタート回路６３およびそれに関連する定電流源６９が設けられるとともに、前記ソフトスタート回路６３に対応した設定抵抗Ｒｔが端子Ｐ３に接続されていることである。
【００７４】
前記定電流源６９は、前記定電流源３９と同様に、前記基準電圧回路３２からの基準電圧Ｖｒｅｆを前記設定抵抗Ｒｔに印加することで定電流ＩｒｅｆＡを作成し、ソフトスタート回路６３に与える。したがって、
ＩｒｅｆＡ＝Ｖｒｅｆ／Ｒｔ …（３０）
である。
【００７５】
ソフトスタート回路６３は、内部の定電流源Ｆ３が前記定電流ＩｒｅｆＡに基づいて作成した充電電流Ｉｓｏｆｔを、前記端子ｐ４と接地点との間に接続されたコンデンサＣｃに与える。したがって、

である。
【００７６】
一方、前記出力端子Ｐ２からの出力電圧Ｖｏの分圧値Ｖｆが差動アンプ７１の反転入力端子に入力され、該差動アンプ７１の非反転入力端子の一方には前記基準電圧Ｖｒｅｆが与えられており、もう一方の非反転入力端子には前記ソフトスタート回路６３によって充電されたコンデンサＣｃの出力電圧Ｖｃが与えられている。前記出力電圧Ｖｃは、前記充電電流Ｉｓｏｆｔと、該コンデンサＣｃの容量値とに応じて上昇する。
【００７７】
前記差動アンプ７１は、前記基準電圧Ｖｒｅｆと、前記ソフトスタート回路６３からの出力電圧Ｖｃとのうち、小さい方の値と、前記出力電圧Ｖｏの分圧値Ｖｆとの差に対応した電圧Ｖｅを出力し、前記コンパレータ３３に閾値電圧として入力する。ソフトスタート回路６３は、電源起動時に前記充電電流Ｉｓｏｆｔを流し始め、コンデンサＣｃを充電する。前記コンデンサＣｃの出力電圧Ｖｃが基準電圧Ｖｒｅｆより小さい間は、差動アンプ３１が前記出力電圧Ｖｏの分圧値Ｖｆと該出力電圧Ｖｃとの差を増幅することでソフトスタートを実現する。出力電圧Ｖｃが基準電圧Ｖｒｅｆを超えると、差動アンプ３１は、前記分圧値Ｖｆと基準電圧Ｖｒｅｆとの差を増幅する。電源を起動してから出力電圧Ｖｃが基準電圧Ｖｒｅｆを超えるまでがソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔであり、
ｔｓｏｆｔ＝（Ｃｃ・Ｖｒｅｆ）／Ｉｓｏｆｔ＝（Ｃｃ・Ｒｔ）／ｃ …（３２）
となる。
【００７８】
こうして、前記出力電圧Ｖｏが、前記基準電圧Ｖｒｅｆまたは前記ソフトスタート回路６３からの出力電圧Ｖｃおよび分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２での分圧比によって決定される所望とする定電圧に制御される。
【００７９】
ここで、ソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔと、外付け素子Ｒｔとの関係は、式３３のようになる。
【００８０】
ｔｓｏｆｔ∝∝Ｃｃ・Ｒｔ …（３３）
したがって、前記式２８，２９および上記式３３から、最大デューティＤｍを変更するために設定抵抗Ｒｄの抵抗値を変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要を無くすことができる。また、短絡保護とソフトスタートとに共通のコンデンサＣｃを使用しても、設定抵抗Ｒｔの抵抗値を調整することで、保護電流レベルＩａとソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔとを、それぞれ最適な値に独立して設定することができる。
【００８１】
これによって、従来では、ソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔの要求を満たそうとすれば保護電流レベルＩａが外付け部品Ｃｃ，Ｒｔによって一意的に決定され、必要以上に大きい定格電流のコイルＬ、スイッチングトランジスタＴＲ、ダイオードＤなどを選択しなければならない場合が生じて、実装面積の増大、コストの増加につながっていたのを、本発明では、そのような不具合が無く、保護電流レベルＩａとソフトスタ−ト時間ｔｓｏｆｔとを任意に設定することができる。
【００８２】
本発明の実施の第５の形態について、図７に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００８３】
図７は、本発明の実施の第５の形態のスイッチング電源回路８１の電気的構成を示すブロック図である。このスイッチング電源回路８１は、前述のスイッチング電源装置４１，６１に類似している。すなわち、このスイッチング電源装置８１は、制御ＩＣ８２内に、ソフトスタート回路６３および定電流源６９が設けられるとともに、定電流源４９の定電流ＩｒｅｆＢが、端子Ｐ５に与えられる外部からの電圧Ｖｄに対応して設定されることである。
【００８４】
本発明の実施の第６の形態について、図８に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００８５】
図８は、本発明の実施の第６の形態の電源システム９１の電気的構成を示すブロック図である。この電源システム９１では、一例として図１のスイッチング電源装置２１を用いているけれども、図４のスイッチング電源装置４１等、他の構成が用いられてもよい。注目すべきは、この電源システム９１では、最大デューティ設定回路３６の最大デューティＤｍを可変する最大デューティコントロール回路９２が設けられていることである。前記最大デューティコントロール回路９２は、最大デューティＤｍを可変する制御信号を最大デューティ設定回路３６に与える。
【００８６】
したがって、スイッチング電源装置２１の外部から最大デュ−ティＤｍを可変するシステムであるにも拘わらず、前述のように保護電流レベルＩａは変わらず、したがって適切な定格電流のコイルＬ、スイッチングトランジスタＴＲおよびダイオードＤなどを選択することができ、実装面積の増大やコストの増加を抑えることができる。
【００８７】
【発明の効果】
本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、ＤＣ−ＤＣコンバータなどとして実現され、スイッチング素子を駆動する制御パルスの最大デューティを設定する最大デューティ設定回路と、短絡や過負荷を検知し、保護電流レベルに達しないように設定された短絡保護時間後に該電源装置の停止または外部への警告信号の出力などを行う短絡保護回路とを備えたスイッチング電源装置において、連動手段が、最大デューティ設定回路によって設定される最大デューティＤｍと、短絡保護回路で設定される短絡保護時間ｔｓｔｏｐとを、最大デューティＤｍが大きくなると短絡保護時間ｔｓｔｏｐが小さくなるように、相互に連動させる。
【００８８】
したがって、最大デューティＤｍが大きくなると、前記短絡保護回路が保護動作を行うべき保護電流レベルＩａに達するまでの時間ｔａは小さくなるが、このとき短絡保護時間ｔｓｔｏｐも小さくなっており、逆に最大デューティＤｍが小さくなると、保護電流レベルＩａに達するまでの時間ｔａは小さくなるが、このとき短絡保護時間ｔｓｔｏｐも小さくなっており、最大デューティＤｍの大小に拘わらず、保護電流レベルＩａは一定となる。これによって、最大デューティＤｍを変更しても、保護電流レベルＩａを調整する必要がなくなり、前記調整の手間、時間、コストを削減することができる。
【００８９】
また、本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、ソフトスタート回路をさらに備え、前記最大デューティ設定回路および短絡保護回路へは共通の定電流源から定電流を供給し、前記ソフトスタート回路へは別途の定電流源から定電流を供給する。
【００９０】
それゆえ、共通の外付けコンデンサを使用して、前記短絡保護回路の保護電流レベルＩａと、ソフトスタート時間ｔｓｏｆｔとを設定するようにしても、それらをそれぞれ最適な値に独立して設定することができる。
【００９１】
さらにまた、本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、前記制御パルスを作成する主要ブロックが集積回路から成り、前記最大デューティの調整は、外付け抵抗の値を変化することで、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値が変化することで行われ、前記最大デューティと短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現する。
【００９２】
それゆえ、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、外付け抵抗で連動することになり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができる。
【００９３】
また、本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、前記最大デューティの調整は、外部から入力される信号によって、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値を変化することで行われ、前記最大デューティと短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現する。
【００９４】
それゆえ、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、外部から入力される信号に依存して連動することになり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができる。
【００９５】
さらにまた、本発明のスイッチング電源装置は、以上のように、前記制御パルスを作成する主要ブロックが集積回路から成り、前記最大デューティの調整は、該集積回路内に半導体プロセス技術を用いて形成される抵抗の値を変化することで、前記最大デューティ設定回路に定電流を供給する定電流源の定電流値が変化することで行われ、前記最大デューティと短絡保護時間との連動を、前記定電流源による定電流を前記短絡保護回路に併せて供給することで実現する。
【００９６】
それゆえ、最大デューティ設定回路と短絡保護回路とが、半導体プロセス技術を用いて集積回路化された部分に形成されている抵抗で連動することになり、前記最大デューティＤｍと短絡保護時間ｔｓｔｏｐとの連動を、具体的に実現することができるとともに、外付け部品を削減することができる。また、前記抵抗の製造ばらつきによる最大デューティＤｍの大小には拘わらず、保護電流レベルＩａは一定となり、短絡保護回路で保護できる保護電流レベルを抵抗ばらつきに依存しないようにすることもできる。
【００９７】
また、本発明の電源システムは、以上のように、前記の何れか１つのスイッチング電源装置を用い、前記最大デューティ設定回路の最大デューティを可変する制御手段を備える。
【００９８】
それゆえ、スイッチング電源装置の外部から最大デュ−ティＤｍを可変しても、保護電流レベルＩａは変わらず、したがって適切な定格電流のコイル、スイッチング素子およびダイオードなどを選択することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の第１の形態のスイッチング電源装置の概略的構成を示すブロック図である。
【図２】本発明のスイッチング電源装置による最大デューティを変化させた場合の保護電流レベルに達する短絡保護時間の違いを説明する図である。
【図３】図１で示すスイッチング電源装置の具体的構成を示すブロック図である。
【図４】本発明の実施の第２の形態のスイッチング電源装置の電気的構成を示すブロック図である。
【図５】本発明の実施の第３の形態のスイッチング電源装置の電気的構成を示すブロック図である。
【図６】本発明の実施の第４の形態のスイッチング電源装置の電気的構成を示すブロック図である。
【図７】本発明の実施の第５の形態のスイッチング電源装置の電気的構成を示すブロック図である。
【図８】本発明の実施の第６の形態の電源システムの電気的構成を示すブロック図である。
【図９】典型的な従来技術のスイッチング電源装置の電気的構成を示すブロック図である。
【図１０】スイッチング電源装置の最大デューティ時における各部の波形図である。
【図１１】従来技術のスイッチング電源装置の短絡時におけるコイル電流の変化を示すグラフである。
【符号の説明】
２１，４１，５１，６１，８１ スイッチング電源装置
２２，４２，５２，６２，８２ 制御ＩＣ
３１，７１ 差動アンプ
３２ 基準電圧回路
３３ コンパレータ
３４ 発振器
３５ 駆動回路
３６ 最大デューティ設定回路
３８ 短絡保護回路
３９，４９，６９ 定電流源（連動手段）
６３ ソフトスタート回路
９１ 電源システム
９２ 最大デューティコントロール回路（制御手段）
Ｃ１，Ｃ２ 平滑コンデンサ
Ｃｃ コンデンサ
Ｄ ダイオード
Ｌ コイル
Ｒ１，Ｒ２ 出力分圧抵抗
Ｒｄ，Ｒｔ 抵抗
ＴＲ スイッチングトランジスタ（スイッチング素子）[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a switching power supply device that converts a DC power supply voltage into a desired constant voltage by switching a switching element according to a control pulse whose pulse width is modulated, and a power supply system using the same. In particular, a maximum duty setting function that sets the maximum duty of the control pulse, and detects a short circuit or overload, and outputs a system stop or warning signal after a short circuit protection time set so as not to reach the protection current level It relates to a device with a short-circuit protection function.
[0002]
[Prior art]
As a typical conventional technology of a switching power supply device having the maximum duty setting function and the short-circuit protection function as described above, a low-voltage compatible 1-channel DC / DC converter IC (MB39A105) from Fujitsu Limited is known. . FIG. 9 is a block diagram showing an electrical configuration of the switching power supply device 1 according to the prior art. This switching power supply device 1 is a step-down chopper type, and roughly includes a control IC 2 including smoothing capacitors c1 and c2, a diode d, a coil l, a switching transistor tr, output voltage dividing resistors r1 and r2, a setting resistor rt, The rd and the charging capacitor cc are externally configured.
[0003]
The switching power supply device 1 uses a voltage obtained by smoothing the input voltage Vin input from the input terminal p1 by the smoothing capacitor c1 as a power source, and energy is accumulated in the coil l while the switching transistor tr is conductive. When the current Iout is supplied to a load (not shown) connected to the output terminal p2 and the switching transistor tr is cut off, the energy accumulated in the coil 1 is recirculated by the diode d to supply the current Iout. The current IL flowing through the coil l is smoothed by the smoothing capacitor c2 and becomes the current Iout.
[0004]
On the other hand, the output voltage Vo from the output terminal p2 is divided by the voltage dividing resistors r1 and r2, and the divided value Vf is taken into the control IC 2 for constant voltage control. Input to the inverting input terminal. One of the non-inverting input terminals of the differential amplifier 11 is supplied with the reference voltage Vref from the reference voltage circuit 12, and the other non-inverting input terminal is supplied with the output voltage Vc from the soft start circuit 13. Yes. The output voltage Vc rises according to the value of the charging current Isoft by the constant current source f1 in the soft start circuit 13 and the capacitance value of the capacitor cc connected between the terminal p4 and the ground point.
[0005]
The differential amplifier 11 has a voltage Ve corresponding to a difference between a smaller value of the reference voltage Vref and the output voltage Vc from the soft start circuit 13 and a divided value Vf of the output voltage Vo. Is output. The output voltage Ve from the differential amplifier 11 is input to the comparator 14 as a threshold voltage. In the comparator 14, the triangular wave input from the oscillator 15 is level-discriminated by the output voltage Ve from the differential amplifier 11. A PWM signal having a wider pulse width is input to the drive circuit 16 as the output voltage Vo becomes lower. In response to the PWM signal, the drive circuit 16 outputs an output voltage Vpwm for ON / OFF control of the switching transistor tr, whereby the output voltage Vo is output from the reference voltage Vref or the soft start circuit 13. The voltage is controlled to a desired constant voltage determined by the voltage division ratio between the voltage Vc and the voltage dividing resistors r1 and r2.
[0006]
On the other hand, in order to prevent the switching transistor tr from being destroyed, a maximum duty setting circuit 17 is provided. The maximum duty setting circuit 17 changes the level of the triangular wave applied from the oscillator 15 to the comparator 14. The maximum duty of the output voltage Vpwm is determined. As will be described later, the maximum duty setting circuit 17 uses the constant current Id created by the constant current source f2 in the maximum duty setting circuit 17 based on the constant current IrefB created by the constant current source 18 to calculate the maximum duty. An output voltage corresponding to the duty is created and applied to the oscillator 15. The oscillator 15 controls the amplitude level of the triangular wave corresponding to the output voltage from the maximum duty setting circuit 17, thereby limiting the ON duty of the PWM signal from the comparator 14.
[0007]
Furthermore, in order to prevent the switching transistor tr from being destroyed, a short-circuit protection circuit 19 is provided. The short-circuit protection circuit 19 includes an output voltage Ve from the differential amplifier 11 and a constant current as will be described later. Based on the constant current IrefA created by the source 20, the value of the charging current Istop created by the constant current source f3 in the short circuit protection circuit 19 and the voltage Vc rising according to the capacitance value of the capacitor cc are short-circuited. Is detected, the drive circuit 16 is stopped. The constant current IrefA of the constant current source 20 is also given as a reference current of the constant current source f1 in the soft start circuit 13.
[0008]
Here, the values of the constant currents IrefA and IrefB in the constant current sources 20 and 18 are current values obtained by applying the reference voltage Vref to the external resistors rt and rd, and are as follows.
[0009]
IrefA = Vref / rt (1)
IrefB = Vref / rd (2)
Since the maximum duty Dm (%) determined by the maximum duty setting circuit 17 is proportional to the value of the constant current IrefB of the constant current source 18, the expression 2 is changed to the expression 3.
[0010]
Dm = a · IrefB = (a · Vref) / rd (a is a proportional constant) (3)
In FIG. 10, the waveform of each part at the time of the maximum duty of the switching power supply device 1 comprised as mentioned above is shown. FIG. 10A shows the output voltage Vpwm, and thus the switching state of the switching transistor tr. The switching transistor tr is P-type, and therefore is turned on when the output voltage Vpwm applied to the gate is at a low level and turned off when the output voltage Vpwm is at a high level. In FIG. 10A, assuming that the oscillation frequency of the oscillator 15 is fosc, the maximum pulse width time (the ON duty) tonm is expressed by Equation 3 to Equation 4.
[0011]

The current IL increases while the switching transistor tr is ON, and reaches the maximum current Ipeak when the maximum pulse width time tonm has elapsed. This maximum current Ipeak is expressed by Equation 4 to Equation 5.
[0012]

When the output current Iout is small, the waveform of the current IL flowing through the coil l becomes the peak current Ipeak1 as shown in FIG. 10B, and decreases from the time when the maximum pulse width time tonm has elapsed, and the OFF duty period toff It becomes 0 after the elapse of time td. On the other hand, when the output current Iout increases, the time td increases, and when the maximum duty is reached, td = toff, and the waveform of the current IL flowing through the coil l is the maximum current as shown in FIG. Becomes Ipeak2.
[0013]
On the other hand, when a short circuit occurs between the output terminal p2 and the ground point, the current IL flowing through the coil l ideally increases with time as shown in Ipeak3, 2Ipeak3,... go. Therefore, the protection current level by the short-circuit protection circuit 19 is set to Ia in consideration of a margin so as not to reach the smallest rated current value in the coil l, the switching transistor tr or the diode d, and the protection current level Assuming that the time to reach Ia is ta, the relationship between the protection current level Ia and the time ta is expressed by Equation 5 to Equation 6.
[0014]

Since the values of the charging currents Istop and Isof of the constant current sources f3 and f1 of the short circuit protection circuit 19 and the soft start circuit 13 are determined in common by the value of the constant current IrefA as described above, these charging currents The values of Istop and Issoft are as shown in equations 1 to 7 and 8.
[0015]

Further, when a short circuit and an overload occur between the output terminal p2 and the ground point, the output voltage Vo decreases, and the divided voltage value Vf to the inverting input terminal of the differential amplifier 11 decreases. The voltage Ve increases. Accordingly, when the output voltage Ve exceeds a certain value, the short circuit protection circuit 19 starts to flow the charging current Istop, and the voltage Vc increases according to the capacitance value of the capacitor cc connected to the terminal p4. When this voltage Vc exceeds a predetermined rising voltage Vct, the short circuit protection circuit 19 outputs a stop signal to the drive circuit 16 so as to cut off the switching transistor tr. Thus, the time tstop from when the output is short-circuited until the stop signal is output to the drive circuit 16 so that the switching transistor tr is cut off is expressed by Equation 7 to Equation 9.
[0016]

Generally, the short-circuit protection time tstop until the short-circuit protection circuit 19 cuts off the switching transistor tr is set to the time ta. Therefore, the time tstop of Equation 9 is substituted for the time ta of Equation 6 to protect the short-circuit protection time tstop. The current level Ia is as shown in Equation 10.
[0017]
Ia = (a · Vin · cc · Vct · rt) / (100 · rd · l · b) (10)
Furthermore, the soft start circuit 13 is for soft start by reducing the rush current when the power is turned on, starts to flow the charging current Istop, charges the capacitor cc connected to the terminal p4, and the output voltage Vc is When the voltage is smaller than the reference voltage Vref, the differential amplifier 11 realizes soft start by amplifying the difference between the voltage Vf and the voltage Vc. When the voltage Vc exceeds the reference voltage Vref, the differential amplifier 11 amplifies the difference between the voltage Vf and the reference voltage Vref. Here, the soft start time tsoft from when the power supply is started until the voltage Vc exceeds the reference voltage Vref is expressed by Equation 8 to Equation 11.
[0018]
tssoft = (cc · Vref) / Isoft = (cc · rt) / c (11)
The above is the description of the conventional switching power supply device 1 having the maximum duty setting circuit 17, the short circuit protection circuit 19, and the soft start circuit 13.
[0019]
[Non-Patent Document 1]
FIND Vol.20 No.4 2002, p43-45
[Search September 10, 2002], Internet
<URL: http; // edevice.fujitsu.com/fj/PRODUCT/power/topicsi.html>
[0020]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional switching power supply device 1 having the maximum duty setting circuit 17, the short-circuit protection circuit 19 and the soft start circuit 13, and configured as described above, the maximum duty Dm, the protection current level Ia, and the soft start time tsoft. And the external elements rt, rd, and cc are expressed by the equations 12, 13, and 14 from the equations 3, 10, and 11, respectively.
[0021]
Dm∝1 / rd (12)
Ia∝ (cc · rt) / rd (13)
tsof∝cc · rt (14)
Therefore, in designing the switching power supply by selecting an external element, when the maximum duty Dm is changed by changing the resistance rd from the above equations 12 and 13, the protection current level Ia also changes at the same time. There is a problem that it is necessary to adjust cc and / or resistance rt, which increases labor, time, and cost.
[0022]
The objective of this invention is providing the switching power supply device which can simplify the adjustment with respect to the change of a maximum duty, and a power supply system using the same.
[0023]
[Means for Solving the Problems]
The switching power supply device of the present invention converts the DC power supply voltage into a desired constant voltage by switching the switching element in accordance with the control pulse whose pulse width is modulated, and sets the maximum duty of the control pulse. In a switching power supply device having a maximum duty setting circuit and a short circuit protection circuit, the maximum duty set by the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit are set. The time from when a short circuit or overload occurs to the output of the switching power supply device until the short circuit protection circuit outputs a stop signal for shutting off the switching element. It is characterized by comprising interlocking means for setting the short-circuit protection time in conjunction with each other so that the short-circuit protection time decreases as the maximum duty increases.
[0024]
According to said structure, it implement | achieves as a DC-DC converter etc., converts and outputs a DC power supply voltage to the desired constant voltage by switching a switching element according to the control pulse by which the pulse width modulation was carried out, A maximum duty setting circuit for setting the maximum duty of the control pulse, and a short circuit or overload is detected, and after the short circuit protection time set so as not to reach the protection current level, the power supply device is stopped or an external warning signal is output. In a switching power supply device including a short-circuit protection circuit that performs output or the like, the interlocking unit calculates a maximum duty Dm set by the maximum duty setting circuit and a short-circuit protection time tstop set by the short-circuit protection circuit, for example, As shown in FIG. 3, when the maximum duty Dm increases, the short circuit protection time tstop decreases. To each other linked.
[0025]
tstop = α / Dm (α is a constant)
Therefore, when the maximum duty Dm increases, the time ta until the short-circuit protection circuit reaches the protection current level Ia at which the protection operation should be performed decreases, but at this time, the short-circuit protection time tstop also decreases. On the contrary, when the maximum duty Dm decreases, the time ta until the protection current level Ia is reached decreases, but the short circuit protection time tstop also decreases. Thus, the protection current level Ia is constant regardless of the maximum duty Dm.
[0026]
Therefore, even if the maximum duty Dm is changed, it is not necessary to adjust the protection current level Ia, and the labor, time and cost of the adjustment can be reduced.
[0027]
The switching power supply device of the present invention further includes a soft start circuit that reduces a rush current at startup according to a preset soft start time, and a common constant current is used for the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit. A constant current is supplied from a source, and a constant current is supplied from a separate constant current source to the soft start circuit.
[0028]
According to the above configuration, even if the common external capacitor is used to set the protection current level Ia and the soft start time tsoft of the short circuit protection circuit, the short circuit protection circuit and the soft circuit as described above are set. Since a constant current is supplied from a constant current source separate from the start circuit, they can be set independently to optimum values.
[0029]
Furthermore, in the switching power supply device according to the present invention, the main block for generating the control pulse is formed of an integrated circuit, and the adjustment of the maximum duty is determined in the maximum duty setting circuit by changing the value of an external resistor. This is done by changing the constant current value of the constant current source that supplies current, and the maximum duty and Above The interlocking with the short circuit protection time is realized by supplying a constant current from the constant current source together with the short circuit protection circuit.
[0030]
According to the above configuration, the maximum duty setting circuit and the short-circuit protection circuit are interlocked with the external resistor. Therefore, when the maximum duty Dm is changed by an external resistor, the short-circuit protection time tstop also changes in conjunction with it, so that it is not necessary to adjust the protection current level Ia at the same time as described above, and the maximum duty Dm and the short-circuit protection time tstop are eliminated. Linking with can be realized specifically.
[0031]
In the switching power supply device of the present invention, the maximum duty is adjusted by changing a constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the maximum duty setting circuit according to a signal input from the outside. The maximum duty and Above The interlocking with the short circuit protection time is realized by supplying a constant current from the constant current source together with the short circuit protection circuit.
[0032]
According to the above configuration, the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit are interlocked depending on the signal input from the outside. Therefore, when the maximum duty Dm is changed by the signal, the short circuit protection time tstop also changes in conjunction with it, so that it is not necessary to adjust the protection current level Ia at the same time as described above, and the maximum duty Dm and the short circuit protection time tstop Can be specifically realized.
[0033]
Furthermore, in the switching power supply device according to the present invention, the main block for generating the control pulse is formed of an integrated circuit, and the adjustment of the maximum duty is performed by adjusting a resistance value formed in the integrated circuit using a semiconductor process technology. By changing the constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the maximum duty setting circuit. Above The interlocking with the short circuit protection time is realized by supplying a constant current from the constant current source together with the short circuit protection circuit.
[0034]
According to the above configuration, the maximum duty setting circuit and the short-circuit protection circuit are interlocked with the resistance formed in the part formed as an integrated circuit using the semiconductor process technology. Therefore, when the maximum duty Dm is changed by this resistor, the short circuit protection time tstop also changes in conjunction with it, and it becomes unnecessary to simultaneously adjust the protection current level Ia as described above, and the maximum duty Dm and the short circuit protection time tstop Can be specifically realized, and external parts can be reduced.
[0035]
Further, the maximum duty Dm increases due to the variation of the resistance due to manufacturing variation, and the short-circuit protection time tstop decreases as the time to reach the protection current level Ia decreases. Conversely, when the maximum duty Dm decreases and the time to reach the protection current level Ia increases, the short circuit protection time tstop also increases. Therefore, the protection current level Ia is constant regardless of the maximum duty Dm due to the resistance variation, and the protection current level that can be protected by the short circuit protection circuit can be made independent of the resistance variation.
[0036]
In addition, a power supply system of the present invention is characterized in that any one of the switching power supply devices described above is used, and control means for varying the maximum duty of the maximum duty setting circuit is provided.
[0037]
According to the above configuration, even if the maximum duty Dm is varied from the outside of the switching power supply device, the protection current level Ia does not change, and therefore, a coil, a switching element, a diode, and the like having an appropriate rated current can be selected. it can.
[0038]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 3 and FIGS. 10 and 11.
[0039]
FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of a switching power supply device 21 according to a first embodiment of the present invention. The switching power supply device 21 is a step-down chopper type, and is roughly configured by externally connecting a smoothing capacitor C1, C2, a diode D, a coil L, a switching transistor TR, and output voltage dividing resistors R1, R2 to a control IC 22. Has been.
[0040]
This switching power supply device 21 uses a voltage obtained by smoothing the input voltage Vin input from the input terminal P1 with the smoothing capacitor C1, and simultaneously stores energy in the coil L during the period in which the switching transistor TR is conductive. When the current Iout is supplied to a load (not shown) connected to the output terminal P2 and the switching transistor TR is cut off, the energy accumulated in the coil L is returned by the diode D to supply the current Iout. The current IL flowing through the coil L is smoothed by the smoothing capacitor C2 and becomes the current Iout.
[0041]
On the other hand, the output voltage Vo from the output terminal P2 is divided by voltage dividing resistors R1 and R2, and the divided value Vf is taken into the control IC 22 for constant voltage control. Input to the inverting input terminal. The reference voltage Vref from the reference voltage circuit 32 is applied to the non-inverting input terminal of the differential amplifier 31. The differential amplifier 31 outputs a voltage Ve corresponding to the difference between the reference voltage Vref and the divided voltage value Vf of the output voltage Vo. The output voltage Ve from the differential amplifier 31 is input to the comparator 33 as a threshold voltage. In the comparator 33, the triangular wave input from the oscillator 34 is level-discriminated by the output voltage Ve from the differential amplifier 31, As the output voltage Vo decreases, a PWM signal having a wider pulse width is input to the drive circuit 35. In response to the PWM signal, the drive circuit 35 outputs an output voltage Vpwm for ON / OFF control of the switching transistor TR, whereby the output voltage Vo is applied to the reference voltage Vref and the voltage dividing resistors R1 and R2. The desired constant voltage determined by the voltage division ratio is controlled.
[0042]
On the other hand, in order to prevent destruction of the switching transistor TR, a maximum duty setting circuit 36 is provided, and the maximum duty setting circuit 36 changes the level of the triangular wave supplied from the oscillator 34 to the comparator 33. The maximum duty Dm (%) of the output voltage Vpwm is determined. The maximum duty setting circuit 36 creates an output voltage corresponding to the maximum duty Dm and supplies it to the oscillator 34. The oscillator 34 controls the amplitude level of the triangular wave corresponding to the output voltage from the maximum duty setting circuit 36, thereby limiting the ON duty of the PWM signal from the comparator 33.
[0043]
Furthermore, in order to prevent the switching transistor TR from being destroyed, a short circuit protection circuit 38 is provided. When the short circuit protection circuit 38 detects a short circuit from the output voltage Ve of the differential amplifier 31, the drive circuit 35 is provided. Stop.
[0044]
It should be noted that in this switching power supply device 21, the short circuit protection time tstop of the short circuit protection circuit 38 changes in conjunction with the change of the maximum duty Dm by the maximum duty setting circuit 36. Specifically, it is as follows.
[0045]
First, the output voltage Vpwm at the time of the maximum duty Dm, and therefore the switching state of the switching transistor TR is as shown in FIG. 10A. When the oscillation frequency of the oscillator 34 is fosc, the maximum pulse width time (ON (Duty) tonm is expressed by Equation 15.
[0046]
tonm = Dm / (100 · fosc) (15)
The current IL increases while the switching transistor TR is ON, and reaches the maximum current Ipeak when the maximum pulse width time tonm elapses. The maximum current Ipeak is expressed by Equations 15 to 16.
[0047]

When the output current Iout is small, the waveform of the current flowing through the coil L decreases from the time when the maximum pulse width time tonm has elapsed as shown in FIG. 10B, and becomes 0 after the time td within the OFF duty period toff has elapsed. It becomes. On the other hand, when the output current Iout increases, the time td increases, and when the maximum duty is reached, td = toff, and the waveform of the current IL flowing through the coil L is as shown in FIG.
[0048]
On the other hand, when a short circuit occurs between the output terminal P2 and the ground point, the current IL flowing through the coil L ideally increases with time as shown in FIG. Therefore, the protection current level by the short-circuit protection circuit 38 is set to Ia in consideration of a margin so as not to reach the smallest rated current value in the coil L, the switching transistor TR or the diode D, and the protection current level. Assuming that the time to reach Ia is ta, the relationship between the protection current level Ia and the time ta is as shown in Expression 17 from Expression 16.
[0049]

On the other hand, when a short circuit occurs between the output terminal P2 and the ground point or an overload occurs, the output voltage Vo decreases, and the divided voltage value Vf to the inverting input terminal of the differential amplifier 31 decreases. As a result, the output voltage Ve increases. Accordingly, when the output voltage Ve exceeds a certain value, the short circuit protection circuit 38 outputs a stop signal to the drive circuit 35 so as to cut off the switching transistor TR after a predetermined short circuit protection time tstop. In this invention, the short-circuit protection time tstop until the stop signal is output to the drive circuit 35 so that the switching transistor TR is cut off after the output is short-circuited or overloaded is expressed by Expression 18 in the present invention. In conjunction with the maximum duty Dm.
[0050]
tstop = α / Dm (α is a constant) (18)
In general, the short-circuit protection time tstop until the short-circuit protection circuit 38 cuts off the switching transistor TR is set to the time ta. Therefore, the time tstop in Expression 18 is substituted for the time ta in Expression 17 to protect the short-circuit protection time tstop. The current level Ia is as shown in Equation 19.
[0051]
Ia = (a · Vin) / (100 · L) (19)
In this way, the protection current level Ia is constant without depending on the maximum duty Dm. FIG. 2 shows changes in the current IL flowing through the coil L when the maximum duty Dm is changed. When the maximum duty Dm is changed, the maximum pulse width time tonm of the PWM signal is also changed. In FIG. 2, when the maximum duty Dm is reduced, the maximum pulse width time tonm is also shortened from tonm1 to tonm2. On the other hand, the short circuit protection time tstop becomes longer from ta1 to ta2, and the current IL when the short circuit protection time tstop elapses is constant at the protection current level Ia.
[0052]
Therefore, even if the maximum duty Dm is changed, it is not necessary to adjust the protection current level Ia, and the labor, time and cost of the adjustment can be reduced.
[0053]
FIG. 3 is a block diagram showing a specific configuration of the switching power supply device 21 configured as described above. 3, parts corresponding to those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted. In the configuration of FIG. 3, a setting resistor Rd and a charging capacitor Cc are externally attached to the control IC 22, and a constant current source 39 is provided in the control IC 22. A constant current IrefB is applied in common to the maximum duty setting circuit 36 and the short circuit protection circuit 38.
[0054]
The maximum duty setting circuit 36 corresponds to the maximum duty from the constant current Id created by the constant current source F1 in the maximum duty setting circuit 36 based on the constant current IrefB created by the constant current source 39. An output voltage is generated and applied to the oscillator 34. Further, the short circuit protection circuit 38 includes the charging current Istop generated by the constant current source F2 in the short circuit protection circuit 38 based on the output voltage Ve from the differential amplifier 31 and the constant current IrefB, and the capacitor Cc. When a short circuit is detected from the voltage Vc that rises according to the capacitance value, the drive circuit 35 is stopped.
[0055]
The value of the constant current IrefB is obtained by applying the reference voltage Vref from the reference voltage circuit 32 to the external resistor Rd connected to the terminal P5. That is,
IrefB = Vref / Rd (20)
It is.
[0056]
Therefore, since the maximum duty Dm (%) determined by the maximum duty setting circuit 36 is proportional to the value of the constant current IrefB, the above Expression 20 is changed to Expression 21.
[0057]
Dm = a · IrefB = (a · Vref) / Rd (a is a proportionality constant) (21)
Therefore, the maximum pulse width time tonm of the equation 15 is expressed by the equation 22.
[0058]

Further, the maximum current Ipeak is expressed by Equation 23.
[0059]

Furthermore, the relationship between the protection current level Ia and the time ta is expressed by Equation 24 from Equation 23.
[0060]

Further, the value of the charging current Istop of the constant current source F2 of the short circuit protection circuit 38 is expressed by Expression 20 to Expression 25.
[0061]

When the short circuit and overload occur between the output terminal P2 and the ground point, the short circuit protection circuit 38 decreases the output voltage Vo and the divided voltage value to the inverting input terminal of the differential amplifier 31. In response to the decrease in Vf and the increase in output voltage Ve, when the output voltage Ve exceeds a certain value, the charging current Istop starts to flow and increases according to the capacitance value of the capacitor Cc connected to the terminal P4. When the voltage Vc to be exceeded exceeds a predetermined rising voltage Vct, a stop signal is output to the drive circuit 35 so as to cut off the switching transistor TR. Thus, the time tstop from when the output is short-circuited until the stop signal is output to the drive circuit 35 so that the switching transistor TR is cut off is expressed by Equation 25 to Equation 26.
[0062]

In general, the short-circuit protection time tstop until the short-circuit protection circuit 38 cuts off the switching transistor TR is set to the time ta. Therefore, the time tstop in the equation 26 is substituted for the time ta in the equation 24 to protect the short-circuit protection time tstop. The current level Ia is as shown in Equation 27.
[0063]
Ia = (a · Vin · Cc · Vct) / (100 · L · b) (27)
Therefore, as apparent from comparison between the above equation 27 and the above equation 10, the maximum duty setting circuit 36 and the short circuit protection circuit 38 are set from the protection current level Ia by using a common constant current IrefB. It is understood that the term of the resistor Rd is deleted and the protection current level Ia does not depend on the value of the setting resistor Rd.
[0064]
That is, the relationship between the maximum duty Dm, the protection current level Ia, and the external elements Rd and Cc is expressed by equations 28 and 29.
[0065]
Dm∝1 / Rd (28)
Ia∝Cc (29)
Therefore, even if the resistance value of the setting resistor Rd is changed in order to change the maximum duty Dm, it is not necessary to adjust the protection current level Ia.
[0066]
The following describes the second embodiment of the present invention with reference to FIG.
[0067]
FIG. 4 is a block diagram showing an electrical configuration of the switching power supply device 41 according to the second embodiment of the present invention. The switching power supply device 41 is similar to the switching power supply device 21 described above, and corresponding portions are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted. It should be noted that the constant current source 39 generates the constant current IrefB from the reference voltage from the reference voltage circuit 32 and the setting resistor Rd, whereas in the switching power supply device 41, the setting resistor Rd Instead, the voltage Vd is input from the outside to the terminal P5 of the control IC 42, and the constant current source 49 generates the constant current IrefB based on the voltage Vd from the outside. The maximum duty setting circuit 36 and the short-circuit protection circuit 38 commonly use the constant current IrefB that changes corresponding to the voltage Vd, as in the switching power supply device 21.
[0068]
Therefore, even if this voltage Vd is changed in order to change the maximum duty Dm, it is not necessary to adjust the protection current level Ia, and the protection current level Ia is set independently of the maximum duty Dm. Can do.
[0069]
The following describes the third embodiment of the present invention with reference to FIG.
[0070]
FIG. 4 is a block diagram showing an electrical configuration of the switching power supply device 51 according to the third embodiment of the present invention. The switching power supply device 51 is similar to the switching power supply device 21 described above, and corresponding portions are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted. It should be noted that in the switching power supply device 51, the setting resistor Rd is formed in the control IC 52 by using a semiconductor process technology. By changing the value of the setting resistor Rd, the maximum duty Dm changes. However, the short-circuit protection time tstop also changes accordingly, and the protection current level Ia is adjusted at the same time as the switching power supply devices 21 and 41. The need to do this can be eliminated. Further, the setting resistance Rd of the external component can be reduced.
[0071]
Furthermore, even if the value of the setting resistor Rd varies during manufacturing, the protection current level Ia can be kept constant. Therefore, when the setting resistor Rd is built in the control IC 52, conventionally, the coil L, the switching transistor TR, the diode D, etc., which are external components, corresponding to the largest protection current level Ia against the expected manufacturing variation are provided. In contrast, the present invention can eliminate such a problem, while it has caused an increase in mounting area and cost.
[0072]
The following describes the fourth embodiment of the present invention with reference to FIG.
[0073]
FIG. 6 is a block diagram showing an electrical configuration of the switching power supply circuit 61 according to the fourth embodiment of the present invention. The switching power supply circuit 61 is similar to the switching power supply device 21 described above. It should be noted that in this switching power supply device 61, a soft start circuit 63 and a constant current source 69 related thereto are provided in the control IC 62, and a setting resistor Rt corresponding to the soft start circuit 63 is connected to the terminal P3. It has been done.
[0074]
Similar to the constant current source 39, the constant current source 69 generates a constant current IrefA by applying the reference voltage Vref from the reference voltage circuit 32 to the setting resistor Rt, and supplies it to the soft start circuit 63. Therefore,
IrefA = Vref / Rt (30)
It is.
[0075]
The soft start circuit 63 supplies the charging current Isoft created by the internal constant current source F3 based on the constant current IrefA to the capacitor Cc connected between the terminal p4 and the ground point. Therefore,

It is.
[0076]
On the other hand, the divided voltage value Vf of the output voltage Vo from the output terminal P2 is input to the inverting input terminal of the differential amplifier 71, and the reference voltage Vref is applied to one of the non-inverting input terminals of the differential amplifier 71. The other non-inverting input terminal is supplied with the output voltage Vc of the capacitor Cc charged by the soft start circuit 63. The output voltage Vc rises according to the charging current Isoft and the capacitance value of the capacitor Cc.
[0077]
The differential amplifier 71 has a voltage Ve corresponding to a difference between a smaller value of the reference voltage Vref and the output voltage Vc from the soft start circuit 63 and a divided value Vf of the output voltage Vo. Is input to the comparator 33 as a threshold voltage. The soft start circuit 63 starts to flow the charging current Isoft when the power supply is activated, and charges the capacitor Cc. While the output voltage Vc of the capacitor Cc is smaller than the reference voltage Vref, the differential amplifier 31 amplifies the difference between the divided voltage value Vf of the output voltage Vo and the output voltage Vc to realize soft start. When the output voltage Vc exceeds the reference voltage Vref, the differential amplifier 31 amplifies the difference between the divided voltage value Vf and the reference voltage Vref. The soft start time tsoft is from the start of the power supply until the output voltage Vc exceeds the reference voltage Vref.
tssoft = (Cc · Vref) / Isoft = (Cc · Rt) / c (32)
It becomes.
[0078]
Thus, the output voltage Vo is controlled to a desired constant voltage determined by the reference voltage Vref or the output voltage Vc from the soft start circuit 63 and the voltage dividing ratio between the voltage dividing resistors R1 and R2.
[0079]
Here, the relationship between the soft start time tssoft and the external element Rt is expressed by Equation 33.
[0080]
tssoft∝∝Cc · Rt (33)
Therefore, even if the resistance value of the setting resistor Rd is changed in order to change the maximum duty Dm from the equations 28 and 29 and the equation 33, it is possible to eliminate the need to adjust the protection current level Ia. Even if the common capacitor Cc is used for short-circuit protection and soft start, the protection current level Ia and the soft start time tssoft can be set to optimum values by adjusting the resistance value of the setting resistor Rt. Can be set independently.
[0081]
Thus, conventionally, if the requirement of the soft start time tssoft is to be satisfied, the protection current level Ia is uniquely determined by the external parts Cc and Rt, and the coil L and the switching transistor having the rated current larger than necessary. TR, diode D, etc. must be selected, leading to an increase in mounting area and cost. In the present invention, there is no such problem, and the protection current level Ia and soft star Time tsoft can be arbitrarily set.
[0082]
The following describes the fifth embodiment of the present invention with reference to FIG.
[0083]
FIG. 7 is a block diagram showing an electrical configuration of the switching power supply circuit 81 according to the fifth embodiment of the present invention. The switching power supply circuit 81 is similar to the switching power supply devices 41 and 61 described above. That is, in this switching power supply device 81, a soft start circuit 63 and a constant current source 69 are provided in the control IC 82, and the constant current IrefB of the constant current source 49 corresponds to the external voltage Vd applied to the terminal P5. Is to be set.
[0084]
The following describes the sixth embodiment of the present invention with reference to FIG.
[0085]
FIG. 8 is a block diagram showing an electrical configuration of a power supply system 91 according to the sixth embodiment of this invention. In the power supply system 91, the switching power supply device 21 of FIG. 1 is used as an example, but other configurations such as the switching power supply device 41 of FIG. 4 may be used. It should be noted that the power supply system 91 is provided with a maximum duty control circuit 92 that varies the maximum duty Dm of the maximum duty setting circuit 36. The maximum duty control circuit 92 gives a control signal for changing the maximum duty Dm to the maximum duty setting circuit 36.
[0086]
Therefore, in spite of the system that varies the maximum duty Dm from the outside of the switching power supply device 21, the protection current level Ia does not change as described above, and therefore the coil L, the switching transistor TR, and the A diode D or the like can be selected, and an increase in mounting area and cost can be suppressed.
[0087]
【The invention's effect】
As described above, the switching power supply device of the present invention is realized as a DC-DC converter or the like, and a maximum duty setting circuit for setting a maximum duty of a control pulse for driving a switching element, and detects and protects a short circuit and an overload. In a switching power supply comprising a short-circuit protection circuit for stopping the power supply or outputting a warning signal to the outside after a short-circuit protection time set so as not to reach the current level, the interlocking means is a maximum duty setting circuit The short-circuit protection time tstop set by the short-circuit protection circuit is linked to each other so that the short-circuit protection time tstop decreases as the maximum duty Dm increases.
[0088]
Therefore, when the maximum duty Dm increases, the time ta until the short-circuit protection circuit reaches the protection current level Ia at which the protection operation should be performed decreases, but at this time, the short-circuit protection time tstop also decreases, and conversely the maximum duty As Dm decreases, the time ta required to reach the protection current level Ia decreases. At this time, the short circuit protection time tstop also decreases, and the protection current level Ia is constant regardless of the maximum duty Dm. Thereby, even if the maximum duty Dm is changed, it is not necessary to adjust the protection current level Ia, and the labor, time, and cost of the adjustment can be reduced.
[0089]
Further, as described above, the switching power supply device of the present invention further includes a soft start circuit, supplies a constant current from a common constant current source to the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit, and supplies the soft start circuit to the soft start circuit. Supplies a constant current from a separate constant current source.
[0090]
Therefore, even if a common external capacitor is used to set the protection current level Ia and the soft start time tsoft of the short-circuit protection circuit, they should be set independently to optimum values. Can do.
[0091]
Furthermore, in the switching power supply device of the present invention, as described above, the main block for creating the control pulse is composed of an integrated circuit, and the maximum duty is adjusted by changing the value of the external resistor. This is done by changing the constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the duty setting circuit. The maximum duty and the short circuit protection time are linked together, and the constant current from the constant current source is combined with the short circuit protection circuit. To be realized.
[0092]
Therefore, the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit are interlocked by an external resistor, and the interlock between the maximum duty Dm and the short circuit protection time tstop can be specifically realized.
[0093]
In the switching power supply device of the present invention, as described above, the adjustment of the maximum duty changes the constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the maximum duty setting circuit according to a signal input from the outside. Thus, the linkage between the maximum duty and the short circuit protection time is realized by supplying a constant current from the constant current source together with the short circuit protection circuit.
[0094]
Therefore, the maximum duty setting circuit and the short-circuit protection circuit are interlocked depending on the signal input from the outside, and the interlock between the maximum duty Dm and the short-circuit protection time tstop is specifically realized. Can do.
[0095]
Furthermore, in the switching power supply device of the present invention, as described above, the main block for creating the control pulse is formed of an integrated circuit, and the adjustment of the maximum duty is formed in the integrated circuit using a semiconductor process technology. The constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the maximum duty setting circuit is changed by changing the value of the resistance to be changed. This is realized by supplying a constant current from a current source together with the short-circuit protection circuit.
[0096]
Therefore, the maximum duty setting circuit and the short-circuit protection circuit are linked by a resistor formed in an integrated circuit using semiconductor process technology, and the maximum duty Dm and the short-circuit protection time tstop are Interlocking can be specifically realized, and external parts can be reduced. Further, the protection current level Ia is constant regardless of the maximum duty Dm due to the manufacturing variation of the resistor, and the protection current level that can be protected by the short circuit protection circuit can be made independent of the resistance variation.
[0097]
In addition, as described above, the power supply system of the present invention includes control means for changing the maximum duty of the maximum duty setting circuit using any one of the switching power supply devices described above.
[0098]
Therefore, even if the maximum duty Dm is varied from the outside of the switching power supply device, the protection current level Ia does not change, and therefore, a coil, a switching element, a diode, and the like having an appropriate rated current can be selected.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing a schematic configuration of a switching power supply device according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram for explaining a difference in short-circuit protection time reaching a protection current level when the maximum duty is changed by the switching power supply device of the present invention.
FIG. 3 is a block diagram showing a specific configuration of the switching power supply device shown in FIG. 1;
FIG. 4 is a block diagram showing an electrical configuration of a switching power supply device according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a block diagram showing an electrical configuration of a switching power supply device according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a block diagram showing an electrical configuration of a switching power supply device according to a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a block diagram showing an electrical configuration of a switching power supply device according to a fifth embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a block diagram showing an electrical configuration of a power supply system according to a sixth embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a block diagram showing an electrical configuration of a typical prior art switching power supply device;
FIG. 10 is a waveform diagram of each part at the maximum duty of the switching power supply device.
FIG. 11 is a graph showing changes in coil current when a switching power supply device according to the prior art is short-circuited.
[Explanation of symbols]
21, 41, 51, 61, 81 Switching power supply
22, 42, 52, 62, 82 Control IC
31, 71 Differential amplifier
32 Reference voltage circuit
33 Comparator
34 Oscillator
35 Drive circuit
36 Maximum duty setting circuit
38 Short-circuit protection circuit
39, 49, 69 Constant current source (interlocking means)
63 Soft start circuit
91 Power supply system
92 Maximum duty control circuit (control means)
C1, C2 smoothing capacitor
Cc capacitor
D diode
L coil
R1, R2 Output voltage dividing resistor
Rd, Rt resistance
TR switching transistor (switching element)

Claims (6)

A maximum duty setting circuit that converts the DC power supply voltage into a desired constant voltage by switching the switching element according to a control pulse that has been subjected to pulse width modulation, and outputs the desired constant voltage, and short circuit protection In a switching power supply device having a circuit,
The maximum duty set by the maximum duty setting circuit and the short-circuit protection circuit are set by the short-circuit protection circuit, and the short-circuit protection circuit shuts off the switching element after a short circuit or overload occurs in the output of the switching power supply device. A switching power supply comprising interlocking means for setting a short-circuit protection time, which is a time until a stop signal is output , in conjunction with each other so that the short-circuit protection time decreases when the maximum duty increases. apparatus. Further equipped with a soft start circuit that reduces the rush current at startup according to a preset soft start time,
The constant current is supplied from a common constant current source to the maximum duty setting circuit and the short circuit protection circuit, and a constant current is supplied from a separate constant current source to the soft start circuit. Switching power supply. The main block for generating the control pulse is an integrated circuit, and the adjustment of the maximum duty is performed by changing the value of an external resistor, thereby changing the constant current value of a constant current source that supplies a constant current to the maximum duty setting circuit. claim 1 but is done by changing the integration with the maximum duty and the short-circuit protection time, characterized in that it achieved by supplying together constant current by the constant current source to the short circuit protection circuit Or the switching power supply device of 2. Adjustment of the maximum duty, by a signal input from the outside, the maximum duty setting circuit is done by changing the constant current value of the constant current source for supplying a constant current, the maximum duty and the short-circuit protection time and The switching power supply according to claim 1 or 2, wherein the interlocking is realized by supplying a constant current from the constant current source together with the short circuit protection circuit. The main block for generating the control pulse is formed of an integrated circuit, and the adjustment of the maximum duty is performed by changing the value of a resistor formed in the integrated circuit by using a semiconductor process technology, to the maximum duty setting circuit. constant current value of the constant current source for supplying a constant current is performed by changing the integration with the maximum duty and the short-circuit protection time, supplies together a constant current by the constant current source to the short circuit protection circuit The switching power supply device according to claim 1 or 2, characterized in that   A power supply system using the switching power supply device according to any one of claims 1 to 5 and comprising control means for varying a maximum duty of the maximum duty setting circuit.

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