JP3690070B2 - 排ガス浄化用触媒及びその製造方法並びに排ガス浄化フィルタ並びに排ガス浄化装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンから排出される排ガス中に含まれるパティキュレート（固体状炭素微粒子、液体あるいは固体状の高分子量炭化水素微粒子）を燃焼して排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒及びその製造方法と、排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタ並びに排ガス浄化フィルタを備えた排ガス浄化装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジンからの排ガスに含まれるパティキュレートは、その粒子径がほぼ１μｍ以下で大気中に浮遊しやすく、呼吸時に人体に取り込まれやすい。また、このパティキュレートは発ガン性物質も含んでいることから、ディーゼルエンジンからのパティキュレートの排出に関する規制が強化されつつある。
【０００３】
排ガスからのパティキュレートを除去する方法の一つとして、耐熱性のセラミックフィルタからなる排ガス浄化フィルタでパティキュレートを捕集した後、バーナーやヒーター等の加熱手段で排ガス浄化フィルタを加熱して、パティキュレートを燃焼し、炭酸ガスに変えて放出する方法がある。また、排ガス浄化フィルタとしては、前述のセラミックフィルタに金属酸化物等からなる排ガス浄化用触媒を担持したものであり、この場合捕集されたパティキュレートは排ガス浄化用触媒の触媒作用によってより低温で燃焼させることができる。
【０００４】
このような排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタを用いて、パティキュレートを排ガス温度で燃焼することができれば、加熱手段を排ガス浄化装置内に配設する必要がなく、排ガス浄化装置の構成を簡単にすることができる。
【０００５】
しかしながら、現状では排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタについても、排ガス温度でパティキュレートを十分に燃焼することは困難であり、加熱手段との併用が不可欠となっている。したがって、より低温でパティキュレートを燃焼できる高い触媒活性を有する排ガス浄化用触媒の開発が望まれている。
【０００６】
排ガス浄化用触媒としては、これまでにＣｕやＶ等の金属酸化物を用いたものが比較的高い活性を有することが知られている。例えば、特開昭５８−１４３８４０号公報（以下、イ号公報と略称する。）には、ＣｕとＶを含む複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒が開示されている。また、特開昭５８−１７４２３６号公報（以下、ロ号公報と略称する。）には、Ｃｕ、Ｖ、Ｍｏ等の金属酸化物にアルカリ金属を添加した排ガス浄化用触媒が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化フィルタ並びに排ガス浄化装置は、以下のような課題を有していた。
【０００８】
１）イ号公報に記載の排ガス浄化用触媒及びこれを担持した排ガス浄化フィルタは、排ガス浄化用触媒の触媒活性が、低温でパティキュレートを十分に燃焼できるほど高くないため、排ガスフィルタに捕集されたパティキュレーを排ガス温度で燃焼させることができない。
【０００９】
２）ロ号公報に記載の排ガス浄化用触媒は、排ガス浄化用触媒を製造する際の焼成過程において、アルカリ金属塩が分解し、反応性の高いアルカリ金属酸化物となって熱により飛散したり、共存する他の金属酸化物と反応して活性の低い複合金属酸化物（例えばＬｉＶＯ2等）となって、高い触媒活性を得ることができない。
【００１０】
３）ロ号公報に記載の排ガス浄化用触媒を用いた排ガス浄化フィルタは、排ガス浄化用触媒が排ガスの熱やパティキュレートの燃焼熱にたいして高い耐熱性を有していないために、熱劣化しやすく高い触媒活性を維持することが困難であり、また排ガス中の硫黄酸化物に対する対被毒性についても問題がある。
【００１１】
４）従来の排ガス浄化装置では、ディーゼルエンジンからの放出される排ガスを高温で維持したまま排ガス浄化フィルタに送ることができないため、排ガス温度が低下してパティキュレートの燃焼温度を高くすることができない。
【００１２】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒の提供、及びパティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できる排ガス浄化用触媒の製造方法の提供と、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタの提供、並びに構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置の提供を目的とする。
【００１３】
５）排ガスフィルタに担持した触媒成分が加熱されることによりフィルタ内部に拡散して触媒の活性が劣化する。
【００１４】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、フィルタへの触媒成分の拡散を抑制するための中間層を有する排ガス浄化用フィルタの提供を目的とする。
【００１５】
６）排ガスフィルタに担持した触媒は除去すべき排ガス成分との接点が少なく十分に燃焼除去させることができない。
【００１６】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、フィルタを予め酸処理するあるいはフィルタに粒状の耐熱性の無機材料を設けることで触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させ触媒の燃焼速度を増加させることを目的とする。
【００１７】
７）従来の銅、バナジウム、モリブデンの酸化物、あるいは銅、バナジウム、モリブデンを含む金属複合酸化物では充分な活性が得られない。
【００１８】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、銅、バナジウムの一部を他のアルカリ金属又はアルカリ土類金属または遷移金属で置換させたもので金属酸化物の原子価を制御することで排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させることを目的とする。
【００１９】
８）複合金属酸化物＋硫酸塩の触媒での活性を向上させるものであり、硫酸塩として硫酸セシウムを加えることにより融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させることを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明の排ガス浄化用触媒は、銅とバナジウムの複合金属酸化物と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含む構成よりなる。
【００２１】
この構成により、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【００２２】
また、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法は、硫酸塩水溶液に複合金属酸化物の粉末を混合、懸濁させる混合工程と、混合工程により得られた懸濁溶液を乾固させて得られる混合粉末を熱処理する熱処理工程と、を備えた構成よりなる。
【００２３】
この構成により、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できる請求項１記載の排ガス浄化用触媒の製造方法を提供することが可能となる。
【００２４】
また、本発明の排ガス浄化用フィルタは、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、本発明の排ガス浄化用触媒と、を有する構成よりなる。
【００２５】
この構成により、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタを提供することが可能となる。
【００２６】
また、本発明の排ガス浄化装置は、本発明の排ガス浄化フィルタと、排ガス浄化フィルタを収納する容器と、容器の一側部に形成された排ガス流入口と、容器の他側部に形成された排ガス流出口と、を備えた構成よりなる。
【００２７】
この構成により、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することが可能となる。
【００２８】
本発明の排ガス浄化フィルタは触媒成分と反応性がないシリカ、ジルコニア、チタニア、アルミナの内の１つ以上をフィルタ上に設けることにより触媒成分のフィルタへの拡散を抑制することが可能になる。またフィルタを予め酸処理するあるいはフィルタに粒状のシリカを設けることで触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させることができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１に記載の発明は、銅とバナジウムの複合金属酸化物と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むこととしたものであり、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属の硫酸塩を複合金属酸化物に混合することにより、複合金属酸化物の触媒活性を高めることができるとともに、硝酸塩、酢酸塩、炭酸塩、塩化物等に比べて熱的に最も安定で高い耐熱性を有し、かつ硫黄酸化物による耐被毒性に優れた硫酸塩を使用することで、パティキュレートの燃焼に対して高い触媒活性を維持することができるという作用を有する。また、銅とバナジウムの複合酸化物であることとしたものであり、酸化銅、酸化バナジウムを各々単独で硫酸塩と混合した場合に比べて、より高い触媒活性を得ることができるという作用を有する。
【００３０】
本発明の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、硫酸塩が硫酸セシウムであることとしたものであり、硫酸塩の中でも、金属酸化物に対して特に高い触媒活性を付与することができるという作用を有する。
【００３１】
本発明の請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、複合金属酸化物における銅：バナジウムのモル比が、１：１から４：１であることとしたものであり、銅とバナジウム又は銅とモリブデンの各金属酸化物の触媒作用を相互的に高めることができるという作用を有する。
【００３２】
本発明の請求項４に記載の発明は、請求項１乃至３の内のいずれか１に記載の発明において、複合金属酸化物が、ＣｕＶＯ3、Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10の１つ以上からなることとしたものであり、銅とバナジウムの複合金属酸化物の中でも特に高い触媒活性を得ることができるという作用を有する。
【００３３】
本発明の請求項５に記載の発明は、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの１つ以上の貴金属を含むこととしたものであり、貴金属の触媒作用により、さらにパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００３４】
本発明の請求項６に記載の発明は、硫酸塩水溶液に複合金属酸化物の粉末を混合、懸濁させる混合工程と、混合工程により得られた懸濁溶液を乾固させて得られる混合粉末を熱処理する熱処理工程と、を備えたこととしたものであり、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できるという作用を有する。
【００３５】
本発明の請求項７に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、セラミックフィルタ上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、高い触媒活性を有し、耐熱性及び耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を備えていることによって、排ガスフィルタの排ガス浄化率を高め、かつ耐久性を向上させることができるという作用を有する。
【００３６】
本発明の請求項８に記載の発明は、請求項７に記載の発明において、セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、１０ｗｔ％〜４０ｗｔ％であることとしたものであり、高い排ガス浄化率を維持しながら、排ガスフィルタにおける圧損の上昇を防止することができるという作用を有する。
【００３７】
セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、１０ｗｔ％よりも小さくなるにつれて、排ガス浄化用触媒による十分な触媒作用が得られなくなる傾向を生じ、４０ｗｔ％よりも大きくなるにつれてパティキュレートの捕集開始直後から圧損が高くなる傾向を生じるため、いずれも好ましくない。また、セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、５ｗｔ％よりも小さくなるにつれて、また４０ｗｔ％よりも大きくなるにつれて、上記傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００３８】
本発明の請求項９に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられたシリカ、ジルコニア、チタニア、シリカアルミナの少なくとも１つ以上から成るコーティング層と、前記コーティング層の上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、フィルタに予め中間層を設けることにより触媒成分のフィルタへの拡散を抑制す作用を有する。
【００３９】
本発明の請求項１０に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックスフィルタを酸で処理をし、前記セラミックフィルタ上に請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化触媒を担持することとしたものであり、フィルタを予め酸処理することによりフィルタの表面積が増し、担持された触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させる作用を有する。
【００４０】
本発明の請求項１１に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられた耐熱性の無機材料と、前記耐熱性の無機材料上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、フィルタに予め粒状の耐熱性の無機材料を設けることによりフィルタの表面積が増し、担持された触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させる作用を有する。本発明の請求項１２に記載の発明は、請求項７〜１１の内のいずれか１に記載の排ガス浄化フィルタと、排ガス浄化フィルタを収納する容器と、容器の一側部に形成された排ガス流入口と、容器の他側部に形成された排ガス流出口と、を備えたこととしたものであり、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することが可能となるという作用を有する。
【００４１】
本発明の請求項１３に記載の発明は、請求項１２に記載の発明において、容器内に配設された又は容器に接近して配設された加熱手段を有することとしたものであり、排ガス温度がパティキュレートの燃焼温度よりも低い場合に、排ガスや排ガスフィルタを加熱して、パティキュレートの燃焼を促進させることができるという作用を有する。
【００４２】
本発明の請求項１４に記載の発明は、請求項１２又は１３に記載の発明において、容器及び／又は排ガス流入口とエンジンを接続する接続管の周囲に配設された断熱手段を有することとしたものであり、排ガスフィルタに流入するまでの間で排ガス温度が低下することを防止して、排ガス温度におけるパティキュレートの燃焼を可能にすることができるという作用を有する。
【００４３】
本発明の請求項１５に記載の発明は、請求項１２〜１４の内のいずれか１に記載の発明において、排ガス浄化装置がエンジンマニホールドに近接して配設されていることとしたものであり、排ガスフィルタに流入するまでの間で排ガス温度が低下することを防止して、排ガス温度におけるパティキュレートの燃焼を可能にすることができるという作用を有する。
【００４４】
本発明の請求項１６に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４５】
本発明の請求項１７に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４６】
本発明の請求項１８に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４７】
本発明の請求項１９に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４８】
本発明の請求項２０に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４９】
本発明の請求項２１に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５０】
本発明の請求項２２に記載の発明は、請求項１６乃至１８記載の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率が銅に対して０．００１％〜０．３％であることを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５１】
置換金属の置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５２】
本発明の請求項２３に記載の発明は、請求項１９に記載の排ガス浄化触媒、請求項２０に記載の排ガス浄化フィルタの排ガス浄化触媒、請求項２１に記載の排ガス浄化装置の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率がバナジウムに対して０．００１％〜０．３％であることを特徴としたものであり、金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５３】
置換金属の置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５４】
本発明の請求項２４に記載の発明は、請求項１乃至５、請求項１６、請求項１９、請求項２２、２３に記載の排ガス浄化触媒における硫酸塩が硫酸セシウムとＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むことを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５５】
本発明の請求項２５に記載の発明は、前記硫酸塩が硫酸セシウムと硫酸カリウムを含むことを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５６】
本発明の請求項２６に記載の発明は、前記硫酸塩の硫酸セシウムと硫酸カリウムの混合比がモル比で、８：２〜４：６で有ることを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５７】
硫酸セシウムと硫酸カリウムのモル比がが８：２よりも大きくなる、もしくは４：６より小さくなると融点の低下が見られなくなり好ましくない。また、モル比が９：１よりも大きくなる、もしくは３：７よりも小さくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５８】
以下に、本発明を実施例を用いてより詳細に説明する。
【００５９】
【実施例】
（参考例１）
硫酸セシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比１：１（Ｃｓ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１参考例の排ガス浄化用触媒を得た。
【００６０】
（参考例２）
硫酸セシウムの代わりに硫酸リチウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２参考例とした。
【００６１】
（参考例３）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ナトリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３参考例とした。
【００６２】
（参考例４）
硫酸セシウムの代わりに硫酸カリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４参考例とした。
【００６３】
（参考例５）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ルビジウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５参考例とした。
【００６４】
（参考例６）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ベリリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６参考例とした。
【００６５】
（参考例７）
硫酸セシウムの代わりに硫酸マグネシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７参考例とした。
【００６６】
（参考例８）
硫酸セシウムの代わりに硫酸カルシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第８参考例とした。
【００６７】
（参考例９）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ストロンチウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第９参考例とした。
【００６８】
（参考例１０）
硫酸セシウムの代わりに硫酸バリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１０参考例とした。
【００６９】
（比較例１）
酸化銅の粉末のみからなる排ガス浄化用触媒を第１比較例とした。
【００７０】
（評価例１）
第１参考例〜第１０参考例及び第１比較例における排ガス浄化用触媒について、以下のようなパティキュレートの燃焼実験を行った。
【００７１】
各排ガス浄化用触媒とパティキュレート（ナカライ製のカーボンとアントラキノンを重量比で２：１で混合させたもの）の粉末を重量比１：１で混合し、この混合物を内径１２ｍｍの石英ガラス製反応管内に充填した後、反応管内に５ｖｏｌ％の０と５０ｐｐｍのＳＯ2を含む窒素ガスからなる試験ガスを流量５００ｃｃ／分で通気しながら、反応管の外周部に配設した管状電気炉にて反応管内を定速で昇温した。この時、排ガス側の位置に配設された炭酸ガスセンサーにより試験ガス中の炭酸ガス濃度を検出し、１０％のパティキュレートが燃焼した際の温度（以下、１０％燃焼温度と略称する。）を決定した。充填させたパティキュレートのＣ量（既知量）と発生したＣＯ＋ＣＯ2量（測定値）から燃焼率を計算した。
【００７２】
上記燃焼試験における各排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表１）に示した。
【００７３】
【表１】
【００７４】
（表１）から明らかなように、酸化銅のみからなる第１比較例の排ガス浄化用触媒に比べて、本発明の参考例の金属酸化物と硫酸塩からなる第１参考例〜第１０参考例の排ガス浄化用触媒は、いずれも１０％燃焼温度が低く、パティキュレートの燃焼に対して高い触媒活性を有することが明らかになった。
【００７５】
特に、第１参考例〜第１０参考例ほ排ガス浄化用触媒の中でも、硫酸塩として硫酸セシウム（第１参考例）、硫酸ルビジウム（第５参考例）、硫酸ベリリウム（第６参考例）、硫酸マグネシウム（第７参考例）を用いた場合が、触媒活性に優れていることが判明した。
【００７６】
（参考例１１）
第１参考例における排ガス浄化用触媒の粉末を塩化白金水溶液中に混合した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１１参考例の排ガス浄化用触媒を得た。
【００７７】
（評価例２）
第１１参考例における排ガス浄化用触媒についても、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【００７８】
第１１参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を第１参考例の結果とともに、（表２）に示した。
【００７９】
【表２】
【００８０】
（表２）から明らかなように、第１参考例に比べて、白金を含む第１１参考例の排ガス浄化用触媒の方が１０％燃焼温度が低く、より高い触媒活性を示すことが明らかになった。
【００８１】
（比較例２）
硫酸セシウムの代わりに酢酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２比較例とした。
【００８２】
（比較例３）
硫酸セシウムの代わりに硝酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３比較例とした。
【００８３】
（比較例４）
硫酸セシウムの代わりに炭酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４比較例とした。
【００８４】
（評価例３）
第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【００８５】
第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を第１参考例の結果とともに、（表３）に示した。
【００８６】
【表３】
【００８７】
（表３）に示したように、第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度は、第１参考例よりもいずれも高く、第１参考例の方が触媒活性が高いことが判明した。この結果から明らかなように、排ガス浄化用触媒が構成元素としてセシウムを含んでいても、出発原料としてその酢酸塩や硝酸塩、又は炭酸塩を用いるより、本発明のように硫酸塩を用いる方が触媒活性が優れている。さらに、硝酸塩、酢酸塩、炭酸塩、又は塩化物等に比べて、硫酸塩の方が熱的に安定性においても優れており、パティキュレートを燃焼する間の高温によって融解や分解が生じて飛散したり、金属酸化物と反応したりして活性が低下することを抑制する面からも、硫酸塩が最も優れていると考えられる。
【００８８】
（参考例１２）
酸化銅の代わりに酸化バナジウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１２参考例とした。
【００８９】
（参考例１３）
酸化銅の代わりに酸化ニオブを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１３参考例とした。
【００９０】
（参考例１４）
酸化銅の代わりに酸化タンタルを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１４参考例とした。
【００９１】
（参考例１５）
酸化銅の代わりに酸化クロムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１５参考例とした。
【００９２】
（参考例１６）
酸化銅の代わりに酸化モリブデンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１６参考例とした。
【００９３】
（参考例１７）
酸化銅の代わりに酸化タングステンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１７参考例とした。
【００９４】
（参考例１８）
酸化銅の代わりに酸化マンガンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１８参考例とした。
【００９５】
（参考例１９）
酸化銅の代わりに酸化鉄を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１９参考例とした。
【００９６】
（参考例２０）
酸化銅の代わりに酸化コバルトを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２０参考例とした。
【００９７】
（参考例２１）
酸化銅の代わりに酸化ニッケルを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２１参考例とした。
【００９８】
（参考例２２）
酸化銅の代わりに酸化亜鉛を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２２参考例とした。
【００９９】
（参考例２３）
酸化銅の代わりに酸化ガリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２３参考例とした。
【０１００】
（参考例２４）
酸化銅の代わりに酸化錫を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２４参考例とした。
【０１０１】
（参考例２５）
酸化銅の代わりに酸化鉛を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２５参考例とした。
【０１０２】
（評価例４）
第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１０３】
第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表４）に示した。
【０１０４】
【表４】
【０１０５】
（表４）に示したように、第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度は、第１従来例と比較していずれも低く、触媒活性が高いことが明らかになった。特に、硫酸塩として硫酸セシウムを用いる場合には、（表１）に示した酸化銅（第１参考例）に加えて、金属酸化物として酸化バナジウム（第１２参考例）や酸化モリブデン（第１６参考例）を用いると、より高い触媒活性を有する排ガス浄化用触媒が得られることが判明した。
【０１０６】
（実験例１〜実験例７）酸化銅と五酸化バナジウムの粉末をモル比Ｃｕ：Ｖが１：５、１：２、１：１、３：２、５：２、４：１、５：１の種々の割合で混合した後、各々を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、種々の組成の銅とバナジウムの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒を作製して、これを第１実験例〜第７実験例とした。
【０１０７】
（評価例５）
第１実験例〜第７実験例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１０８】
第１実験例〜第７実験例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表５）に示した。
【０１０９】
【表５】
【０１１０】
（表５）に示したように、銅とバナジウムの複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒は、モル比Ｃｕ：Ｖが１：１〜４：１の場合に１０％燃焼温度が低く、高い活性を示すことが明らかになった。
【０１１１】
（実施例１）
第１実験例〜第７実験例として示した銅とバナジウムの複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒に対して、銅とバナジウムの複合酸化物に硫酸塩を混合することによる触媒活性の違いを比較するため、以下のような排ガス浄化用触媒を作製した。
【０１１２】
まず、硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが１：１となるように、水に溶解混合した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＶＯ3で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：ＣｕＶＯ3）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１３】
（実施例２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが３：２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第２実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１４】
（実施例３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが５：２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第３実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１５】
（評価例６）
第１実施例〜第３実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１１６】
第１実施例〜第３実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表６）に示した。
【０１１７】
【表６】
【０１１８】
（表６）と（表５）の比較から明らかなように、触媒活性の高い組成比で混合された銅とバナジウムの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒よりも、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む本発明の排ガス浄化用触媒の方が、複合金属酸化物における銅とバナジウムの組成に関わらず、１０％燃焼温度は低下し、硫酸セシウムの添加によって触媒活性がさらに向上することが判明した。また、（表１）、（表２）、（表４）の結果と（表６）との比較から、硫酸塩と混合する金属酸化物としては、銅とバナジウムの複合金属酸化物が触媒活性の向上の上で特に優れていることが明らかになった。
【０１１９】
（実験例８〜実験例１４）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比Ｃｕ：Ｍｏが１：５、１：２、１：１、３：２、５：２、４：１、５：１の種々の割合で混合した後、各々を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、種々の組成の銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒を作製して、これを第８実験例〜第１４実験例とした。
【０１２０】
（評価例７）
第８実験例〜第１４実験例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１２１】
第８実験例〜第１４実験例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表７）に示した。
【０１２２】
【表７】
【０１２３】
（表７）に示したように、銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒は、モル比Ｃｕ：Ｖが１：１〜４：１の場合に１０％燃焼温度が低く高い触媒活性を示すことが明らかになった。
【０１２４】
（参考例２６）
第８実験例〜第１４実験例として示した銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒に対して、銅とモリブデンの複合金属酸化物に硫酸塩を混合することによる触媒活性の違いを比較するため、以下のような排ガス浄化用触媒を作製した。
【０１２５】
まず、酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比１：１（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成ＣｕＭｏＯ4で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：ＣｕＭｏＯ4）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第４実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２６】
（参考例２７）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比３：２（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成Ｃｕ3Ｍｏ2Ｏ9で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ3Ｍｏ2Ｏ9）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第５実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２７】
（参考例２８）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比２：１（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成Ｃｕ2ＭｏＯ5で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ2ＭｏＯ5）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第６実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２８】
（評価例８）
第２６参考例〜第２８参考例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１２９】
第２６参考例〜第２８参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表８）に示した。
【０１３０】
【表８】
【０１３１】
（表８）と（表７）の比較から明らかなように、触媒活性の高い組成比で混合された銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒よりも、銅とモリブデンの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む本発明の排ガス浄化用触媒の方が、複合金属酸化物における銅とバナジウムの組成に関わらず、１０％燃焼温度は低下し、硫酸セシウムの添加によって触媒活性がさらに向上することが判明した。また、（表１）、（表２）、（表４）の結果と（表８）との比較から、硫酸塩と混合する金属酸化物としては、銅とバナジウムの複合金属酸化物とともに、銅とモリブデンの複合金属酸化物も触媒活性の向上の上で優れていることが明らかになった。
【０１３２】
（実施例４〜１１）
（表６）及び（表８）の結果から、硫酸セシウムと混合する複合金属酸化物の中で、触媒活性の高い理論組成Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10で与えられる銅とバナジウムの複合金属酸化物を選択し、この複合金属酸化物の粉末を硫酸セシウムを溶かした水溶液に、モル比（Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：ＣｓＳＯ4）が１０：１、９：１、５：１、２：１、１：２、１：５、１：９、１：１０の種々の割合で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、種々の割合で銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４実施例〜第１１実施例とした。
【０１３３】
（評価例９）第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１３４】
第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表９）に示した。
【０１３５】
【表９】
【０１３６】
（表９）に示したように、１０％燃焼温度は、第４実施例〜第１１実施例における組成範囲において極小値を示し、触媒活性の面からは、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4の混合割合は、モル比で９：１〜１：９、好ましくは２：１〜１：５、より好ましくは１：１〜１：２であることが判った。
【０１３７】
（実施例１２〜１９）
（評価例２）に示したように、金属酸化物と硫酸塩に加えて、白金をさらに添加することによって触媒活性の向上が認められたことから、第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒についても、このような白金の添加による触媒活性の向上について検討した。
【０１３８】
（表９）に示した結果からＣｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4のモル比は１０％燃焼温度の最も低かったモル比１：２とし、第８実施例と同様な方法で、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4を含む混合粉末を作製した。この混合粉末を塩化白金水溶液に、モル比（Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：Ｐｔ）が１０００：１、１００：１、３０：１、１５：１、１０：１、３：１、１：１、１：２の種々の割合で懸濁させた後、水分を蒸発させて乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して種々の割合でＣｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4の混合粉末と白金を含む排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１２実施例〜第１９実施例とした。
【０１３９】
（評価例１０）第１２実施例〜第１９実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１４０】
第１２実施例〜第１９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表１０）に示した。
【０１４１】
【表１０】
【０１４２】
（表１０）に示したように、１０％燃焼温度は第１２実施例〜第１９実施例における組成範囲において極小値を示し、白金を添加することによる触媒活性の向上は、特定の組成比で白金を加えた場合において認められることが明らかになった。ここで、白金の添加量としては、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：Ｐｔのモル比で１００：１〜３：１、より好ましくは３０：１〜１０：１であることが判明した。
【０１４３】
（実施例２０）
本発明の排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタにおけるパティキュレートの燃焼特性を検討するため、以下のような排ガス浄化フィルタを作製した。
【０１４４】
まず、純水３リットルに硫酸銅２５ｇと酸化硫酸バナジウムを６２．５ｇを混合溶解した水溶液を作製し、これを第１触媒溶液とした。この第１触媒溶液中に、コージェライト製のセラミックハニカムフィルタ（ＮＧＫ製、Ｃ−５５８）を浸漬し、第１触媒用液がセラミックハニカムフィルタに付着した状態で取り出して、液体窒素を用いて付着した第１触媒溶液を凍結させた。
【０１４５】
次に、このセラミックハニカムフィルタを真空凍結乾燥装置（共和真空社製）内に設置し、凍結した第１触媒溶液の水分を昇華させた後、セラミックハニカムフィルタを電気炉内で９００℃で５時間熱処理することにより、セラミックハニカムフィルタの表面に、均一に銅とバナジウムの複合金属酸化物を担持した。
【０１４６】
尚、第１触媒溶液から担持された銅とバナジウムの複合金属酸化物を熱処理後における重量比が、セラミックハニカムフィルタの重量に対して２．５ｗｔ％であった。
【０１４７】
次に、純水３リットルに硫酸セシウム２０ｇを溶解した第２触媒溶液を作製し、この第２触媒溶液中に銅とバナジウムの複合金属酸化物を担持したセラミックハニカムフィルタを浸漬して、第２触媒溶液がセラミックハニカムフィルタに付着した状態で取り出した後、液体窒素を用いて付着した第２触媒溶液を凍結させた。
【０１４８】
次に、このセラミックハニカムフィルタを真空凍結乾燥装置（共和真空社製）内に設置し、凍結した第２触媒溶液の水分を昇華させた後、セラミックハニカムフィルタを電気炉内で９００℃で５時間熱処理することにより、セラミックハニカムフィルタの表面に、均一に硫酸セシウムを担持した。尚、第２触媒溶液から担持された硫酸セシウムの熱処理後における重量比は、セラミックハニカムフィルタの重量に対して２．５ｗｔ％であった。
【０１４９】
以上のようにして、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して５ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２３実施例とした。
【０１５０】
（実施例２１）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅５０ｇと酸化硫酸バナジウムを１２５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム４０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して１０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２４実施例とした。
【０１５１】
（実施例２２）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅１００ｇと酸化硫酸バナジウムを２５０ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム８０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して２０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２５実施例とした。
【０１５２】
（実施例２３）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅１５０ｇと酸化硫酸バナジウムを３７５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム１２０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第４８実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して３０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２６実施例とした。
【０１５３】
（実施例２４）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅２００ｇと酸化硫酸バナジウムを５００ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム１６０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して４０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２７実施例とした。
【０１５４】
（実施例２５）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅２５０ｇと酸化硫酸バナジウムを６２５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム２００ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して５０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２８実施例とした。
【０１５５】
（評価例１１）
第２０実施例〜第２５実施例における排ガス浄化フィルタの各々について、以下のような排ガス浄化試験を行った。
【０１５６】
まず、各排ガス浄化フィルタを排気量３４３１ｃｃのディーゼルエンジンの排気系に設置し、ディーゼルエンジンを１５００ｒｐｍ、トルク２１ｋｇｍの条件で１時間作動させた。ディーゼルエンジンを作動させている間に、排ガス浄化フィルタによって排ガス中のパティキュレートを捕集し、パティキュレートを燃焼させながら、排ガス浄化フィルタの排ガス流入側の内部に設置された圧力センサにより排ガスフィルタ内の圧力を測定して、大気圧との差圧を求めた。尚、上記排ガス浄化試験においては、電気ヒータ等の加熱手段による排ガス又は排ガスフィルタの加熱は行わず、パティキュレートの燃焼酸化は、排ガス温度で行った。
【０１５７】
第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタを用いた場合の、ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図１を用いて説明する。
【０１５８】
図１は、第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図１に示したように、排ガス浄化用触媒の重量比が５ｗｔ％の排ガス浄化フィルタ（第２３実施例）では、ディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期の差圧上昇とともに、その後も継続的に差圧が高くなる傾向が認められ、排ガス浄化用触媒の重量比が５ｗｔ％よりも小さくなると、排ガス浄化用触媒の担持量が少ないために、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、排ガス浄化用触媒の重量比が５０ｗｔ％の排ガス浄化フィルタ（第２５実施例）では、ディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから、排ガス浄化用触媒の重量比が５０ｗｔ％よりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０１５９】
このような結果から、排ガス浄化フィルタにおける排ガス浄化用触媒の担持量としては、担体であるセラミックハニカムフィルタに対する重量比で、５ｗｔ％〜５０ｗｔ％、好ましくは１０ｗｔ％〜４０ｗｔ％であることが判った。
【０１６０】
（実施例２６）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅７５ｇと酸化硫酸バナジウムを１８８ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム６０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して１５ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２９実施例とした。
【０１６１】
（比較例５）
第２０実施例で使用したセラミックハニカムフィルタのみからなる排ガス浄化フィルタを第５比較例とした。
【０１６２】
（評価例１２）
第２６実施例及び第５比較例における排ガス浄化フィルタについて、（評価例１１）と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。各々についてディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図２を用いて説明する。
【０１６３】
図２は、第２６実施例及び第５比較例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図２に示したように、排ガス浄化用触媒を担持させていない第５比較例の排ガス浄化フィルタでは、ディーゼルエンジンの作動開始から、パティキュレートの捕集量が増加するのに伴って差圧が上昇するのに対して、第２６実施例の排ガスフィルタでは、ディーゼルエンジンの作動開始から５分間程度までの初期段階では差圧が増加するものの、その後の差圧に変化はなく、捕集されたパティキュレートが排ガス温度において十分に燃焼酸化され、排ガス浄化フィルタから除去されていることが判った。
【０１６４】
（実施例２７）
精製水中に、硝酸銅とバナジン酸アンモニウムをモル比１：１（Ｃｕ：Ｖ）で混合融解した後、加熱して乾固させた混合粉末を得た。この混合粉末を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、銅とバナジウムの複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比２：１（Ｃｓ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第２７実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１６５】
（比較例６）
精製水中に、硝酸銅とバナジン酸アンモニウムと硫酸セシウムをモル比１：１：２（Ｃｕ：Ｖ：Ｃｓ）で混合溶解した後、加熱して乾固させた混合粉末を得た。この混合粉末を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、、第６比較例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１６６】
（評価例１３）
第２７実施例と第６比較例の排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。その結果、１０％燃焼温度は第２７実施例の排ガス浄化用触媒が３７０℃、第６比較例の排ガス浄化用触媒が４００℃であった。これらの結果から、予め合成した銅とバナジウムの複合金属酸化物に硫酸セシウムを加えた場合に比べ、銅とバナジウムとセシウムを同時に水溶液中に溶解した後、乾固させて得られた排ガス浄化用触媒の活性は、著しく低下することが判明した。このような理由として、第６比較例における排ガス浄化用触媒では、その製造方法においてセシウムが銅又はバナジウムと反応して触媒活性の低い化合物を生成するためではないかと考えられる。
【０１６７】
以上の結果から、複合金属酸化物を含む排ガス浄化用触媒の製造方法としては、予め複合金属酸化物のみを合成した後、さらに硫酸塩を添加する必要があることが明らかとなった。
【０１６８】
（実施例２８）
排ガス流入口と排ガス流出口が形成されたステンレス製容器内に第６８実施例における排ガス浄化フィルタを備えた排ガス浄化装置を、排気量３４３１ｃｃのディーゼルエンジンの排気系に設置し、ディーゼルエンジンから容器の排ガス流入口までを接続する接続管を断熱材で覆った状態で、ディーゼルエンジンを回転数１５００ｒｐｍ、トルク２１ｋｇｍの条件で１時間作動させて、容器の排ガス流出口から放出される排ガスの温度を測定した。
【０１６９】
（実施例２９）
ディーゼルエンジンから容器の排ガス流入口までを接続する接続管を断熱材で覆わなかったことを除いて、第２８実施例と同様な排ガス浄化装置を用いて、排ガス温度の測定を行った。
【０１７０】
（評価例１４）
第２８実施例における排ガス温度が４９０℃であったのに対して、第３２実施例における排ガス温度は４４０℃であり、ディーゼルエンジンと容器を接続する接続管を断熱材で覆うことにより、排ガス温度を５０℃上昇できることが判った。このように排ガス温度を上昇できることで、排ガス浄化装置にヒーター等の加熱手段を配設しなくても、パティキュレートを排ガス浄化フィルタで燃焼させるために必要な温度を維持することができる。また、排ガスの初期温度が低く、排ガス浄化装置に配設された加熱手段により排ガス又は排ガス浄化フィルタの加熱を行う必要がある場合にも、加熱手段で消費するエネルギーを低減することが可能となる。
【０１７１】
尚、第２８実施例では接続管に断熱材を配設する例を示したが、容器の外周にも同様な断熱材を配設したり、また排ガス浄化装置をディーゼルエンジンマニホールドに近接して配設することにより、同様に第３１実施例と同様な効果を得ることができる。
【０１７２】
（参考例２９）
コージェライトのフィルタにシリカゾルを含浸させて乾燥器で乾燥した後、電気炉にて９００℃で５時間の焼成をおこないシリカのコーティング層を行う。コーティング層の厚みは１μｍにしたものを用意する。得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第２９参考例とした。
【０１７３】
（参考例３０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５μｍにすることを除いて、第３３実施例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２７参考実施例とした。
【０１７４】
（参考例３１）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０μｍにすることを除いて、第２６参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２８参考例とした。
【０１７５】
（参考例３２）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５０μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３２参考例とした。
【０１７６】
（参考例３０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３３参考例とした。
【０１７７】
（参考例３４）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３４参考例とした。
【０１７８】
（参考例３５）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３５参考例とした。
【０１７９】
（参考例３６）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに０μｍにする、つまりコーティングをしないことを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３６参考例とした。
【０１８０】
（参考例３７）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３７参考例とした。
【０１８１】
（参考例３８）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３８参考例とした。
【０１８２】
（参考例３９）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３９参考例とした。
【０１８３】
（参考例４０）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４０参考例とした。
【０１８４】
（参考例４１）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４１参考とした。
【０１８５】
（参考例４２）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３４参考と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４２参考例とした。
【０１８６】
（参考例４３）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４３参考例とした。
【０１８７】
（参考例４４）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４４参考例とした。
【０１８８】
（参考例４５）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４５参考例とした。
【０１８９】
（参考例４３）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４６参考例とした。
【０１９０】
（参考例４７）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４７参考例とした。
【０１９１】
（参考例４８）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４８参考例とした。
【０１９２】
（参考例４９）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４６参考例とした。
【０１９３】
（参考例５０）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これをとした。
【０１９４】
（参考例５１）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第２６参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４８参考例とした。
【０１９５】
（参考例５２）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５２参考例とした。
【０１９６】
（参考例５３）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５３参考例とした。
【０１９７】
（参考例４）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５４参考例とした。
【０１９８】
（参考例５５）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５５参考例とした。
【０１９９】
（参考例５６）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５６参考例とした。
【０２００】
（参考例５７）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５７参考例とした。
【０２０１】
（評価例１５）
第２９参考例〜第５７参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２０２】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図３、図４、図５、図６を用いて説明する。
【０２０３】
図３、図４、図５、図６はそれぞれ、第２９参考例〜第３６参考例、第３７参考例〜第４３参考例、第４４参考例〜第５０参考例、第５１参考例〜第５７参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図３、図４、図５、図６に示したように、フィルタへのコーティングが無い場合（第３６参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタへのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１μｍの排ガス浄化用フィルタ（第２９参考例、第３７参考例、第４４参考例、第５１参考例）でも同様にディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。つまり、フィルタへのコーティングが無い場合、またはフィルタへのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１μｍよりも小さくなるとディーゼル排ガスの熱やパティキュレートの反応熱により触媒層の触媒成分の銅、バナジウム、セシウムがコージェライトフィルタへ拡散して触媒の活性が劣化し、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、シリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１０００μｍの排ガス浄化用フィルタではディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから、コーティング層の厚みが１０００μｍよりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０２０４】
これらの結果から、排ガス浄化用フィルタにおけるフィルタと触媒層との中間層としてのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の好ましい厚みは、１μｍ〜１０００μｍであり、コーティングをすることにより触媒成分の銅、バナジウム、セシウムがフィルタへ拡散することを防ぐことが判った。
【０２０５】
（参考例５８）
コージェライトのフィルタにシリカゾルを含浸させて乾燥器で乾燥した後、電気炉にて９００℃で５時間の焼成をおこないシリカのコーティングを行う。コーティング層の厚みは１μｍにしたものを用意する。得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として酢酸ランタン、酢酸ストロンチウム、酢酸コバルトをモル比で０．９：０．１：１を溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、触媒ＬａＳｒＣｏＯ3を担持した排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第５８参考例とした。
【０２０６】
（参考例５９）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５９参考例とした。
【０２０７】
（参考例６０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５７参考例とした。
【０２０８】
（参考例６１）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５０μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６１参考例とした。
【０２０９】
（参考例６２）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１００μｍにすることを除いて、第５５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６２参考例とした。
【０２１０】
（参考例６３）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５００μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６３参考例とした。
【０２１１】
（参考例６４）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０００μｍにすることを除いて、第５８参考例実施例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６４参考例とした。
【０２１２】
（参考例６５）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに０μｍにする、つまりコーティングをしないことを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６５参考例とした。
【０２１３】
（参考例６６）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６６参考例とした。
【０２１４】
（参考例６７）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第５９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６７参考例とした。
【０２１５】
（参考例６８）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６８参考例とした。
【０２１６】
（参考例６９）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６９参考例とした。
【０２１７】
（参考例７０）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７０参考例とした。
【０２１８】
（参考例７１）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７１参考例とした。
【０２１９】
（参考例７２）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７２参考例とした。
【０２２０】
（評価例１６）
第５８参考例〜第７２参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２２１】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図７、図８を用いて説明する。
【０２２２】
図７、図８はそれぞれ、第５８参考例〜第６５参考例、第６５参考例〜第７２参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図７、図８に示したように、フィルタへのコーティングが無い場合（第６５参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタへのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１μｍの排ガス浄化用フィルタ（第５８参考例、第６６参考例）でも同様にディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。つまり、フィルタへのコーティングが無い場合、またはフィルタへのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１μｍよりも小さくなるとディーゼル排ガスの熱やパティキュレートの反応熱により触媒層の触媒成分が、コージェライトフィルタへ拡散して触媒の活性が劣化し、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、シリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１０００μｍの排ガス浄化用フィルタではディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから（第６４参考例、第７２参考例）、コーティング層の厚みが１０００μｍよりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０２２３】
これらの結果から、排ガス浄化用フィルタにおけるフィルタと触媒層との中間層としてのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の好ましい厚みは、１μｍ〜１０００μｍであり、コーティングをすることにより触媒成分がフィルタへ拡散することを防ぐことが判った。本実施例では触媒成分としてランタン、ストロンチウム、コバルトを用いたが他の触媒成分でも同様な効果が期待できる。
【０２２４】
（参考例７３）
コージェライトのフィルタを濃度１％のフッ酸に６時間含浸し、乾燥器で乾燥した後、触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第７３参考例とした。
【０２２５】
（参考例７４）
コージェライトのフィルタを粒径２ミクロンと０．４ミクロンのシリカ混合粒子を蒸留水に懸濁させたものに含浸させ、フィルタに対して５重量％のシリカ粒子を付着させた後、触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第７４参考例とした。
【０２２６】
（評価例１７）
第３６参考例と第７３参考例〜第７４参考例おける排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２２７】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図９、図１０を用いて説明する。
【０２２８】
図９、図１０はそれぞれ第３６参考例、第７３参考例〜第７４参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図９、図１０に示したように、フィルタのフッ酸処理あるいはシリカ粒子の担持が無い場合（第６５実施例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタを予めフッ酸処理を施したもの（第７３参考例）またはフィルタに予め粒状のシリカを担持させたもの（第７４参考例）は差圧の上昇が抑えられているのがわかる。これはフィルタをフッ酸処理することで触媒と排ガス中のパティキュレートとの接点が増加し、燃焼速度が高められたことによるものと考えられる。本実施例ではフィルタの酸処理としてフッ酸を用いたが他の酸でも同様な効果が期待できる。またフィルタに設けた粒状のシリカの代わりに粒状の耐熱性の無機材料であれば同様な効果が期待できる。
【０２２９】
（参考例７５）
コージェライトのフィルタを濃度１％のフッ酸に６時間含浸し、乾燥器で乾燥した後、得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として酢酸ランタン、酢酸ストロンチウム、酢酸コバルトをモル比で０．９：０．１：１を溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、触媒ＬａＳｒＣｏＯ3を担持した排ガス浄化用フィルタを作製しこれを第７５参考例とした。
【０２３０】
（評価例１８）
第６５参考例と第７５参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２３１】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図１１を用いて説明する。
【０２３２】
図１１は第６５参考例、第７５参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図１１に示したように、フィルタのフッ酸処理が無い場合（第６５参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタを予めフッ酸処理を施したもの（第７５参考例）は差圧の上昇が抑えられているのがわかる。これはフィルタをフッ酸処理することで触媒と排ガス中のパティキュレートとの接点が増加し、燃焼速度が高められたことによるものと考えられる。本実施例では触媒成分としてランタン、ストロンチウム、コバルトを用いたが他の触媒成分でも同様な効果が期待できる。
【０２３３】
（実施例３０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｌｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。αは−０．０４＜α＜＋０．１の値を表す（以下同様）。
【０２３４】
（実施例３１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ナトリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３５】
（実施例３２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｋ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３６】
（実施例３３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ルビジウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｒｂ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３７】
（実施例３４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸セシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｓ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３８】
（実施例３５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ベリリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｂｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３９】
（実施例３６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マグネシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｇ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４０】
（実施例３７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カルシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４１】
（実施例３８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ストロンチウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｓｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４２】
（実施例３９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸バリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｂａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４３】
（実施例４０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸スカンジウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｓｃ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４４】
（実施例４１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸チタンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｔｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４５】
（実施例４２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸クロムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４６】
（実施例４３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マンガンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｎ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４７】
（実施例４４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸鉄をモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｆｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４８】
（実施例４５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸コバルトをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｏ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４９】
（実施例４６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニッケルをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５０】
（実施例４７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸亜鉛をモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｚｎ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５１】
（実施例４８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ガリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｇａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５２】
（実施例４９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｇｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５３】
（実施例５０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ジルコニウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｚｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５４】
（実施例５１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニオブをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎｂ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５５】
（実施例５２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸モリブデンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｏ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５６】
（実施例５３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タンタルをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｔａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５７】
（実施例５４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タングステンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｗ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５８】
（評価例１９）
第３０実施例〜第５４実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０２５９】
第３０実施例〜第５４実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５とともに（表１１）に示した。
【０２６０】
【表１１】
【０２６１】
（表１１）に示したように、複合金属酸化物の銅の一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕ5Ｖ2Ｏ10を用いたが、他の銅−バナジウム複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０２６２】
（実施例５５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｌｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６３】
（実施例５６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ナトリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６４】
（実施例５７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｋ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６５】
（実施例５８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ルビジウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｒｂ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６６】
（実施例５９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸セシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｃｓ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６７】
（実施例６０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ベリリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｂｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６８】
（実施例６１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マグネシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｇ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６９】
（実施例６２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カルシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｃａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７０】
（実施例６３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ストロンチウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｓｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７１】
（実施例６４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸バリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｂａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７２】
（実施例６５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸スカンジウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｓｃ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７３】
（実施例６６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸チタンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｔｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７４】
（実施例６７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸クロムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｃｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７５】
（実施例６８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マンガンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｎ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７６】
（実施例６９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸鉄をモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｆｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７７】
（実施例７０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸コバルトをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｃｏ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７８】
（実施例７１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニッケルをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７９】
（実施例７２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸亜鉛をモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｚｎ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８０】
（実施例７３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ガリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｇａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８１】
（実施例７４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｇｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８２】
（実施例７５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ジルコニウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｚｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８３】
（実施例７６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニオブをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎｂ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８４】
（実施例７７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸モリブデンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｏ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８５】
（実施例７８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タンタルをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｔａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８６】
（実施例７９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タングステンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｗ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８７】
（評価例２０）
第５５実施例〜第７９実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０２８８】
第５５実施例〜第７９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５とともに（表１２）に示した。
【０２８９】
【表１２】
【０２９０】
（表１２）に示したように、複合金属酸化物のバナジウムの一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕ5Ｖ2Ｏ10を用いたが、他の銅−バナジウム複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０２９１】
（参考例７６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｌｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９２】
（参考例７７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ナトリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９３】
（参考例７８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸カリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｋ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９４】
（参考例７９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ルビジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｒｂ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９５】
（参考例８０）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸セシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｓ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９６】
（参考例８１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ベリリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｂｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９７】
（参考例８２）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸マグネシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｍｇ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９８】
（参考例８３）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸カルシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９９】
（参考例８４）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ストロンチウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｓｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３００】
（参考例８５）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸バリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｂａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０１】
（参考例８６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸スカンジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｓｃ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０２】
（参考例８７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸チタンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｔｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０３】
（参考例８８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸バナジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｖ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０４】
（参考例８９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸クロムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０５】
（参考例９０）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸マンガンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｍｎ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０６】
（参考例９１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸鉄をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｆｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０７】
（参考例９２）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸コバルトをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｏ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０８】
（参考例９３）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ニッケルをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０９】
（参考例９４）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸銅をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｕ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１０】
（参考例９５）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸亜鉛をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｚｎ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１１】
（参考例９６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ガリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｇａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１２】
（参考例９７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｇｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１３】
（参考例９８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ジルコニウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｚｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１４】
（参考例９９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ニオブをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎｂ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１５】
（参考例１００）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸タンタルをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｔａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１６】
（参考例１０１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸タングステンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｗ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１７】
（評価例２１）
第７６参考例〜第１０１参考例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３１８】
第７６参考例〜第１０１参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例１０とともに（表１３）に示した。
【０３１９】
【表１３】
【０３２０】
（表１３）に示したように、複合金属酸化物のモリブデンの一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕＭｏＯ4を用いたが、他の銅−モリブデン複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０３２１】
（実施例８０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９９９５：２：０．０００５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ4.9995Ｖ2Ｌｉ0.0005Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２２】
（実施例８１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９９５：２：０．００５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ4.995Ｖ2Ｌｉ0.005Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２３】
（実施例８２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が３．５：２：１．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ3.5Ｖ2Ｌｉ1.5Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２４】
（実施例８３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が２．５：２：２．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ2.5Ｖ2Ｌｉ2.5Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２５】
（実施例８４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が２：２：３となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ2Ｖ2Ｌｉ3Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２６】
（評価例２２）
第８０実施例〜第８４実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３２７】
第８０実施例〜第８４実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５、実施例３０とともに（表１４）に示した。
【０３２８】
【表１４】
【０３２９】
（表１４）に示したように、複合金属酸化物の銅のリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３３０】
（実施例８５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９９９８：０．０００２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.9998Ｌｉ0.0002Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３１】
（実施例８６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９９８：０．００２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.998Ｌｉ0.002Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３２】
（実施例８７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．４：０．６となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.4Ｌｉ0.6Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３３】
（実施例８８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１：１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1Ｌｉ1Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３４】
（実施例８９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：０．８：１．２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ0.8Ｌｉ1.2Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３５】
（評価例２３）
第８５実施例〜第８９実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３３６】
第８５実施例〜第８９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５、実施例５５とともに（表１５）に示した。
【０３３７】
【表１５】
【０３３８】
（表１５）に示したように、複合金属酸化物のバナジウムのリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３３９】
（参考例１０２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９９９：０．０００１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＭｏ0.9999Ｌｉ0.0001Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４０】
（参考例１０３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９９：０．００１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＭｏ0.999Ｌｉ0.001Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４１】
（実施例９０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．７：０．３となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.7Ｌｉ0.3Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４２】
（実施例９１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．５：０．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.5Ｌｉ0.5Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４３】
（実施例９２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．４：０．６となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.4Ｌｉ0.6Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４４】
（評価例２４）
第１０２、１０３参考例と第９０〜９２実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３４５】
第１０２、１０３参考例と第９０〜９２実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例１０、参考例７６とともに（表１６）に示した。
【０３４６】
【表１６】
【０３４７】
（表１６）に示したように、複合金属酸化物のモリブデンのリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３４８】
（実施例９３）
硫酸セシウムと硫酸リチウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｌｉ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３４９】
（実施例９４）
硫酸セシウムと硫酸ナトリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｎａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５０】
（実施例９５）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５１】
（実施例９６）
硫酸セシウムと硫酸ルビジウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｒｂ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５２】
（実施例９７）
硫酸セシウムと硫酸ベリリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｂｅ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５３】
（実施例９８）
硫酸セシウムと硫酸マグネシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｍｇ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５４】
（実施例９９）
硫酸セシウムと硫酸カルシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｃａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５５】
（実施例１００）
硫酸セシウムと硫酸ストロンチウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｓｒ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５６】
（実施例１０１）
硫酸セシウムと硫酸バリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｂａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理してガス浄化用触媒を得た。
【０３５７】
（評価例２５）
第９３実施例〜第１０１実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３５８】
第９３実施例〜第１０１実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を参考例１とともに（表１７）に示した。
【０３５９】
【表１７】
【０３６０】
（表１７）に示したように、酸化銅に加える硫酸塩として硫酸セシウムだけを加えるよりも硫酸セシウムと硫酸アルカリ金属または硫酸アルカリ土類金属を加えると活性の向上が見られる。とくに硫酸セシウムと硫酸カリウムの場合が特に活性の向上が大きいことがわかった。本実施例では金属酸化物として酸化銅を用いたが他の金属酸化物を用いても同様な効果が期待できる。
【０３６１】
（実施例１０２）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比９０：１０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６２】
（実施例１０３）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比８０：２０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６３】
（実施例１０４）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比４０：６０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６４】
（実施例１０５）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比３０：７０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６５】
（評価例２６）
第１０２実施例〜第１０５実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３６６】
第１０２実施例〜第１０５実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を参考例１、参考例４、実施例９５とともに（表１８）に示した。
【０３６７】
【表１８】
【０３６８】
（表１８）に示したように、酸化銅に加える硫酸塩として硫酸セシウムと硫酸カリウムを加えた場合、硫酸セシウムと硫酸カリウムのモル比がが８：２よりも大きくなる、もしくは４：６より小さくなると融点の低下が見られなくなり好ましくなく、また、モル比が９：１よりも大きくなる、もしくは３：７よりも小さくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。
【０３６９】
【発明の効果】
以上のように本発明の排ガス浄化用触媒によれば、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を提供できることから、排ガス温度に近い低温で排ガス中のパティキュレートを燃焼除去できるとともに、長期間にわたって高い触媒活性を維持することができるという優れた効果が得られる。
【０３７０】
また、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法によれば、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できることから、触媒作用及び耐久性に優れた排ガス浄化用触媒を低コストで量産することができるという優れた効果が得られる。
【０３７１】
また、本発明の排ガス浄化フィルタによれば、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタを提供することができるという優れた効果が得られる。
【０３７２】
また、本発明の排ガス浄化装置によれば、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することができるという優れた効果が得られる。
【０３７３】
また、本発明ほ排ガス浄化フィルタによれば、フィルタに担持された触媒成分が熱によりフィルタ内部に拡散して触媒活性が劣化することを抑制する効果が得られる。
【０３７４】
また、本発明の排ガス浄化フィルタによれば、フィルタに担持させた触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させることができ燃焼除去速度を増加させるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図２】 第２６実施例及び第５比較例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図３】 第２９参考例〜第３６参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図４】 第３６参考例、第３７参考例〜第４３参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図５】 第３６参考例、第４４参考例〜第５０参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図６】 第３６参考例、第５１参考例〜第５７参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図７】 第５８参考例〜第６５参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図８】 第６５参考例〜第７２参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図９】 第３６参考例、第７３参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図１０】 第３６参考例、第７４参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図１１】 第６５参考例、第７５参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンから排出される排ガス中に含まれるパティキュレート（固体状炭素微粒子、液体あるいは固体状の高分子量炭化水素微粒子）を燃焼して排ガスを浄化する排ガス浄化用触媒及びその製造方法と、排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタ並びに排ガス浄化フィルタを備えた排ガス浄化装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジンからの排ガスに含まれるパティキュレートは、その粒子径がほぼ１μｍ以下で大気中に浮遊しやすく、呼吸時に人体に取り込まれやすい。また、このパティキュレートは発ガン性物質も含んでいることから、ディーゼルエンジンからのパティキュレートの排出に関する規制が強化されつつある。
【０００３】
排ガスからのパティキュレートを除去する方法の一つとして、耐熱性のセラミックフィルタからなる排ガス浄化フィルタでパティキュレートを捕集した後、バーナーやヒーター等の加熱手段で排ガス浄化フィルタを加熱して、パティキュレートを燃焼し、炭酸ガスに変えて放出する方法がある。また、排ガス浄化フィルタとしては、前述のセラミックフィルタに金属酸化物等からなる排ガス浄化用触媒を担持したものであり、この場合捕集されたパティキュレートは排ガス浄化用触媒の触媒作用によってより低温で燃焼させることができる。
【０００４】
このような排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタを用いて、パティキュレートを排ガス温度で燃焼することができれば、加熱手段を排ガス浄化装置内に配設する必要がなく、排ガス浄化装置の構成を簡単にすることができる。
【０００５】
しかしながら、現状では排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタについても、排ガス温度でパティキュレートを十分に燃焼することは困難であり、加熱手段との併用が不可欠となっている。したがって、より低温でパティキュレートを燃焼できる高い触媒活性を有する排ガス浄化用触媒の開発が望まれている。
【０００６】
排ガス浄化用触媒としては、これまでにＣｕやＶ等の金属酸化物を用いたものが比較的高い活性を有することが知られている。例えば、特開昭５８−１４３８４０号公報（以下、イ号公報と略称する。）には、ＣｕとＶを含む複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒が開示されている。また、特開昭５８−１７４２３６号公報（以下、ロ号公報と略称する。）には、Ｃｕ、Ｖ、Ｍｏ等の金属酸化物にアルカリ金属を添加した排ガス浄化用触媒が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化フィルタ並びに排ガス浄化装置は、以下のような課題を有していた。
【０００８】
１）イ号公報に記載の排ガス浄化用触媒及びこれを担持した排ガス浄化フィルタは、排ガス浄化用触媒の触媒活性が、低温でパティキュレートを十分に燃焼できるほど高くないため、排ガスフィルタに捕集されたパティキュレーを排ガス温度で燃焼させることができない。
【０００９】
２）ロ号公報に記載の排ガス浄化用触媒は、排ガス浄化用触媒を製造する際の焼成過程において、アルカリ金属塩が分解し、反応性の高いアルカリ金属酸化物となって熱により飛散したり、共存する他の金属酸化物と反応して活性の低い複合金属酸化物（例えばＬｉＶＯ2等）となって、高い触媒活性を得ることができない。
【００１０】
３）ロ号公報に記載の排ガス浄化用触媒を用いた排ガス浄化フィルタは、排ガス浄化用触媒が排ガスの熱やパティキュレートの燃焼熱にたいして高い耐熱性を有していないために、熱劣化しやすく高い触媒活性を維持することが困難であり、また排ガス中の硫黄酸化物に対する対被毒性についても問題がある。
【００１１】
４）従来の排ガス浄化装置では、ディーゼルエンジンからの放出される排ガスを高温で維持したまま排ガス浄化フィルタに送ることができないため、排ガス温度が低下してパティキュレートの燃焼温度を高くすることができない。
【００１２】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒の提供、及びパティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できる排ガス浄化用触媒の製造方法の提供と、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタの提供、並びに構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置の提供を目的とする。
【００１３】
５）排ガスフィルタに担持した触媒成分が加熱されることによりフィルタ内部に拡散して触媒の活性が劣化する。
【００１４】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、フィルタへの触媒成分の拡散を抑制するための中間層を有する排ガス浄化用フィルタの提供を目的とする。
【００１５】
６）排ガスフィルタに担持した触媒は除去すべき排ガス成分との接点が少なく十分に燃焼除去させることができない。
【００１６】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、フィルタを予め酸処理するあるいはフィルタに粒状の耐熱性の無機材料を設けることで触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させ触媒の燃焼速度を増加させることを目的とする。
【００１７】
７）従来の銅、バナジウム、モリブデンの酸化物、あるいは銅、バナジウム、モリブデンを含む金属複合酸化物では充分な活性が得られない。
【００１８】
本発明は上記従来の課題を解決するものであり、銅、バナジウムの一部を他のアルカリ金属又はアルカリ土類金属または遷移金属で置換させたもので金属酸化物の原子価を制御することで排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させることを目的とする。
【００１９】
８）複合金属酸化物＋硫酸塩の触媒での活性を向上させるものであり、硫酸塩として硫酸セシウムを加えることにより融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させることを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために本発明の排ガス浄化用触媒は、銅とバナジウムの複合金属酸化物と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含む構成よりなる。
【００２１】
この構成により、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【００２２】
また、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法は、硫酸塩水溶液に複合金属酸化物の粉末を混合、懸濁させる混合工程と、混合工程により得られた懸濁溶液を乾固させて得られる混合粉末を熱処理する熱処理工程と、を備えた構成よりなる。
【００２３】
この構成により、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できる請求項１記載の排ガス浄化用触媒の製造方法を提供することが可能となる。
【００２４】
また、本発明の排ガス浄化用フィルタは、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、本発明の排ガス浄化用触媒と、を有する構成よりなる。
【００２５】
この構成により、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタを提供することが可能となる。
【００２６】
また、本発明の排ガス浄化装置は、本発明の排ガス浄化フィルタと、排ガス浄化フィルタを収納する容器と、容器の一側部に形成された排ガス流入口と、容器の他側部に形成された排ガス流出口と、を備えた構成よりなる。
【００２７】
この構成により、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することが可能となる。
【００２８】
本発明の排ガス浄化フィルタは触媒成分と反応性がないシリカ、ジルコニア、チタニア、アルミナの内の１つ以上をフィルタ上に設けることにより触媒成分のフィルタへの拡散を抑制することが可能になる。またフィルタを予め酸処理するあるいはフィルタに粒状のシリカを設けることで触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させることができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】
本発明の請求項１に記載の発明は、銅とバナジウムの複合金属酸化物と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むこととしたものであり、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属の硫酸塩を複合金属酸化物に混合することにより、複合金属酸化物の触媒活性を高めることができるとともに、硝酸塩、酢酸塩、炭酸塩、塩化物等に比べて熱的に最も安定で高い耐熱性を有し、かつ硫黄酸化物による耐被毒性に優れた硫酸塩を使用することで、パティキュレートの燃焼に対して高い触媒活性を維持することができるという作用を有する。また、銅とバナジウムの複合酸化物であることとしたものであり、酸化銅、酸化バナジウムを各々単独で硫酸塩と混合した場合に比べて、より高い触媒活性を得ることができるという作用を有する。
【００３０】
本発明の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、硫酸塩が硫酸セシウムであることとしたものであり、硫酸塩の中でも、金属酸化物に対して特に高い触媒活性を付与することができるという作用を有する。
【００３１】
本発明の請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、複合金属酸化物における銅：バナジウムのモル比が、１：１から４：１であることとしたものであり、銅とバナジウム又は銅とモリブデンの各金属酸化物の触媒作用を相互的に高めることができるという作用を有する。
【００３２】
本発明の請求項４に記載の発明は、請求項１乃至３の内のいずれか１に記載の発明において、複合金属酸化物が、ＣｕＶＯ3、Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10の１つ以上からなることとしたものであり、銅とバナジウムの複合金属酸化物の中でも特に高い触媒活性を得ることができるという作用を有する。
【００３３】
本発明の請求項５に記載の発明は、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの１つ以上の貴金属を含むこととしたものであり、貴金属の触媒作用により、さらにパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００３４】
本発明の請求項６に記載の発明は、硫酸塩水溶液に複合金属酸化物の粉末を混合、懸濁させる混合工程と、混合工程により得られた懸濁溶液を乾固させて得られる混合粉末を熱処理する熱処理工程と、を備えたこととしたものであり、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できるという作用を有する。
【００３５】
本発明の請求項７に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、セラミックフィルタ上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、高い触媒活性を有し、耐熱性及び耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を備えていることによって、排ガスフィルタの排ガス浄化率を高め、かつ耐久性を向上させることができるという作用を有する。
【００３６】
本発明の請求項８に記載の発明は、請求項７に記載の発明において、セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、１０ｗｔ％〜４０ｗｔ％であることとしたものであり、高い排ガス浄化率を維持しながら、排ガスフィルタにおける圧損の上昇を防止することができるという作用を有する。
【００３７】
セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、１０ｗｔ％よりも小さくなるにつれて、排ガス浄化用触媒による十分な触媒作用が得られなくなる傾向を生じ、４０ｗｔ％よりも大きくなるにつれてパティキュレートの捕集開始直後から圧損が高くなる傾向を生じるため、いずれも好ましくない。また、セラミックフィルタに対する排ガス浄化用触媒の重量比が、５ｗｔ％よりも小さくなるにつれて、また４０ｗｔ％よりも大きくなるにつれて、上記傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００３８】
本発明の請求項９に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられたシリカ、ジルコニア、チタニア、シリカアルミナの少なくとも１つ以上から成るコーティング層と、前記コーティング層の上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、フィルタに予め中間層を設けることにより触媒成分のフィルタへの拡散を抑制す作用を有する。
【００３９】
本発明の請求項１０に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックスフィルタを酸で処理をし、前記セラミックフィルタ上に請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化触媒を担持することとしたものであり、フィルタを予め酸処理することによりフィルタの表面積が増し、担持された触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させる作用を有する。
【００４０】
本発明の請求項１１に記載の発明は、ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられた耐熱性の無機材料と、前記耐熱性の無機材料上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することとしたものであり、フィルタに予め粒状の耐熱性の無機材料を設けることによりフィルタの表面積が増し、担持された触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させる作用を有する。本発明の請求項１２に記載の発明は、請求項７〜１１の内のいずれか１に記載の排ガス浄化フィルタと、排ガス浄化フィルタを収納する容器と、容器の一側部に形成された排ガス流入口と、容器の他側部に形成された排ガス流出口と、を備えたこととしたものであり、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することが可能となるという作用を有する。
【００４１】
本発明の請求項１３に記載の発明は、請求項１２に記載の発明において、容器内に配設された又は容器に接近して配設された加熱手段を有することとしたものであり、排ガス温度がパティキュレートの燃焼温度よりも低い場合に、排ガスや排ガスフィルタを加熱して、パティキュレートの燃焼を促進させることができるという作用を有する。
【００４２】
本発明の請求項１４に記載の発明は、請求項１２又は１３に記載の発明において、容器及び／又は排ガス流入口とエンジンを接続する接続管の周囲に配設された断熱手段を有することとしたものであり、排ガスフィルタに流入するまでの間で排ガス温度が低下することを防止して、排ガス温度におけるパティキュレートの燃焼を可能にすることができるという作用を有する。
【００４３】
本発明の請求項１５に記載の発明は、請求項１２〜１４の内のいずれか１に記載の発明において、排ガス浄化装置がエンジンマニホールドに近接して配設されていることとしたものであり、排ガスフィルタに流入するまでの間で排ガス温度が低下することを防止して、排ガス温度におけるパティキュレートの燃焼を可能にすることができるという作用を有する。
【００４４】
本発明の請求項１６に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４５】
本発明の請求項１７に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４６】
本発明の請求項１８に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４７】
本発明の請求項１９に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４８】
本発明の請求項２０に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００４９】
本発明の請求項２１に記載の発明は、排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５０】
本発明の請求項２２に記載の発明は、請求項１６乃至１８記載の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率が銅に対して０．００１％〜０．３％であることを特徴としたものであり、複合金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５１】
置換金属の置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５２】
本発明の請求項２３に記載の発明は、請求項１９に記載の排ガス浄化触媒、請求項２０に記載の排ガス浄化フィルタの排ガス浄化触媒、請求項２１に記載の排ガス浄化装置の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率がバナジウムに対して０．００１％〜０．３％であることを特徴としたものであり、金属酸化物の原子価制御によりパティキュレートの燃焼に対する触媒活性を高めることができるという作用を有する。
【００５３】
置換金属の置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５４】
本発明の請求項２４に記載の発明は、請求項１乃至５、請求項１６、請求項１９、請求項２２、２３に記載の排ガス浄化触媒における硫酸塩が硫酸セシウムとＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むことを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５５】
本発明の請求項２５に記載の発明は、前記硫酸塩が硫酸セシウムと硫酸カリウムを含むことを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５６】
本発明の請求項２６に記載の発明は、前記硫酸塩の硫酸セシウムと硫酸カリウムの混合比がモル比で、８：２〜４：６で有ることを特徴としたものであり、硫酸塩の融点を低下させることにより触媒の接点を増やし排ガス中のパティキュレートに対する燃焼活性を向上させるという作用を有する。
【００５７】
硫酸セシウムと硫酸カリウムのモル比がが８：２よりも大きくなる、もしくは４：６より小さくなると融点の低下が見られなくなり好ましくない。また、モル比が９：１よりも大きくなる、もしくは３：７よりも小さくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくない。
【００５８】
以下に、本発明を実施例を用いてより詳細に説明する。
【００５９】
【実施例】
（参考例１）
硫酸セシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比１：１（Ｃｓ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１参考例の排ガス浄化用触媒を得た。
【００６０】
（参考例２）
硫酸セシウムの代わりに硫酸リチウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２参考例とした。
【００６１】
（参考例３）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ナトリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３参考例とした。
【００６２】
（参考例４）
硫酸セシウムの代わりに硫酸カリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４参考例とした。
【００６３】
（参考例５）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ルビジウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５参考例とした。
【００６４】
（参考例６）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ベリリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６参考例とした。
【００６５】
（参考例７）
硫酸セシウムの代わりに硫酸マグネシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７参考例とした。
【００６６】
（参考例８）
硫酸セシウムの代わりに硫酸カルシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第８参考例とした。
【００６７】
（参考例９）
硫酸セシウムの代わりに硫酸ストロンチウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第９参考例とした。
【００６８】
（参考例１０）
硫酸セシウムの代わりに硫酸バリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１０参考例とした。
【００６９】
（比較例１）
酸化銅の粉末のみからなる排ガス浄化用触媒を第１比較例とした。
【００７０】
（評価例１）
第１参考例〜第１０参考例及び第１比較例における排ガス浄化用触媒について、以下のようなパティキュレートの燃焼実験を行った。
【００７１】
各排ガス浄化用触媒とパティキュレート（ナカライ製のカーボンとアントラキノンを重量比で２：１で混合させたもの）の粉末を重量比１：１で混合し、この混合物を内径１２ｍｍの石英ガラス製反応管内に充填した後、反応管内に５ｖｏｌ％の０と５０ｐｐｍのＳＯ2を含む窒素ガスからなる試験ガスを流量５００ｃｃ／分で通気しながら、反応管の外周部に配設した管状電気炉にて反応管内を定速で昇温した。この時、排ガス側の位置に配設された炭酸ガスセンサーにより試験ガス中の炭酸ガス濃度を検出し、１０％のパティキュレートが燃焼した際の温度（以下、１０％燃焼温度と略称する。）を決定した。充填させたパティキュレートのＣ量（既知量）と発生したＣＯ＋ＣＯ2量（測定値）から燃焼率を計算した。
【００７２】
上記燃焼試験における各排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表１）に示した。
【００７３】
【表１】
（表１）から明らかなように、酸化銅のみからなる第１比較例の排ガス浄化用触媒に比べて、本発明の参考例の金属酸化物と硫酸塩からなる第１参考例〜第１０参考例の排ガス浄化用触媒は、いずれも１０％燃焼温度が低く、パティキュレートの燃焼に対して高い触媒活性を有することが明らかになった。
【００７５】
特に、第１参考例〜第１０参考例ほ排ガス浄化用触媒の中でも、硫酸塩として硫酸セシウム（第１参考例）、硫酸ルビジウム（第５参考例）、硫酸ベリリウム（第６参考例）、硫酸マグネシウム（第７参考例）を用いた場合が、触媒活性に優れていることが判明した。
【００７６】
（参考例１１）
第１参考例における排ガス浄化用触媒の粉末を塩化白金水溶液中に混合した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１１参考例の排ガス浄化用触媒を得た。
【００７７】
（評価例２）
第１１参考例における排ガス浄化用触媒についても、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【００７８】
第１１参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を第１参考例の結果とともに、（表２）に示した。
【００７９】
【表２】
（表２）から明らかなように、第１参考例に比べて、白金を含む第１１参考例の排ガス浄化用触媒の方が１０％燃焼温度が低く、より高い触媒活性を示すことが明らかになった。
【００８１】
（比較例２）
硫酸セシウムの代わりに酢酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２比較例とした。
【００８２】
（比較例３）
硫酸セシウムの代わりに硝酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３比較例とした。
【００８３】
（比較例４）
硫酸セシウムの代わりに炭酸セシウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４比較例とした。
【００８４】
（評価例３）
第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【００８５】
第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を第１参考例の結果とともに、（表３）に示した。
【００８６】
【表３】
（表３）に示したように、第２比較例〜第４比較例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度は、第１参考例よりもいずれも高く、第１参考例の方が触媒活性が高いことが判明した。この結果から明らかなように、排ガス浄化用触媒が構成元素としてセシウムを含んでいても、出発原料としてその酢酸塩や硝酸塩、又は炭酸塩を用いるより、本発明のように硫酸塩を用いる方が触媒活性が優れている。さらに、硝酸塩、酢酸塩、炭酸塩、又は塩化物等に比べて、硫酸塩の方が熱的に安定性においても優れており、パティキュレートを燃焼する間の高温によって融解や分解が生じて飛散したり、金属酸化物と反応したりして活性が低下することを抑制する面からも、硫酸塩が最も優れていると考えられる。
【００８８】
（参考例１２）
酸化銅の代わりに酸化バナジウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１２参考例とした。
【００８９】
（参考例１３）
酸化銅の代わりに酸化ニオブを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１３参考例とした。
【００９０】
（参考例１４）
酸化銅の代わりに酸化タンタルを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１４参考例とした。
【００９１】
（参考例１５）
酸化銅の代わりに酸化クロムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１５参考例とした。
【００９２】
（参考例１６）
酸化銅の代わりに酸化モリブデンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１６参考例とした。
【００９３】
（参考例１７）
酸化銅の代わりに酸化タングステンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１７参考例とした。
【００９４】
（参考例１８）
酸化銅の代わりに酸化マンガンを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１８参考例とした。
【００９５】
（参考例１９）
酸化銅の代わりに酸化鉄を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１９参考例とした。
【００９６】
（参考例２０）
酸化銅の代わりに酸化コバルトを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２０参考例とした。
【００９７】
（参考例２１）
酸化銅の代わりに酸化ニッケルを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２１参考例とした。
【００９８】
（参考例２２）
酸化銅の代わりに酸化亜鉛を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２２参考例とした。
【００９９】
（参考例２３）
酸化銅の代わりに酸化ガリウムを用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２３参考例とした。
【０１００】
（参考例２４）
酸化銅の代わりに酸化錫を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２４参考例とした。
【０１０１】
（参考例２５）
酸化銅の代わりに酸化鉛を用いたことを除いて、第１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２５参考例とした。
【０１０２】
（評価例４）
第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１０３】
第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表４）に示した。
【０１０４】
【表４】
（表４）に示したように、第１２参考例〜第２５参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度は、第１従来例と比較していずれも低く、触媒活性が高いことが明らかになった。特に、硫酸塩として硫酸セシウムを用いる場合には、（表１）に示した酸化銅（第１参考例）に加えて、金属酸化物として酸化バナジウム（第１２参考例）や酸化モリブデン（第１６参考例）を用いると、より高い触媒活性を有する排ガス浄化用触媒が得られることが判明した。
【０１０６】
（実験例１〜実験例７）酸化銅と五酸化バナジウムの粉末をモル比Ｃｕ：Ｖが１：５、１：２、１：１、３：２、５：２、４：１、５：１の種々の割合で混合した後、各々を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、種々の組成の銅とバナジウムの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒を作製して、これを第１実験例〜第７実験例とした。
【０１０７】
（評価例５）
第１実験例〜第７実験例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１０８】
第１実験例〜第７実験例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表５）に示した。
【０１０９】
【表５】
（表５）に示したように、銅とバナジウムの複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒は、モル比Ｃｕ：Ｖが１：１〜４：１の場合に１０％燃焼温度が低く、高い活性を示すことが明らかになった。
【０１１１】
（実施例１）
第１実験例〜第７実験例として示した銅とバナジウムの複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒に対して、銅とバナジウムの複合酸化物に硫酸塩を混合することによる触媒活性の違いを比較するため、以下のような排ガス浄化用触媒を作製した。
【０１１２】
まず、硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが１：１となるように、水に溶解混合した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＶＯ3で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：ＣｕＶＯ3）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第１実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１３】
（実施例２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが３：２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第２実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１４】
（実施例３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムをモル比Ｃｕ：Ｖが５：２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第３実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１１５】
（評価例６）
第１実施例〜第３実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１１６】
第１実施例〜第３実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表６）に示した。
【０１１７】
【表６】
（表６）と（表５）の比較から明らかなように、触媒活性の高い組成比で混合された銅とバナジウムの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒よりも、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む本発明の排ガス浄化用触媒の方が、複合金属酸化物における銅とバナジウムの組成に関わらず、１０％燃焼温度は低下し、硫酸セシウムの添加によって触媒活性がさらに向上することが判明した。また、（表１）、（表２）、（表４）の結果と（表６）との比較から、硫酸塩と混合する金属酸化物としては、銅とバナジウムの複合金属酸化物が触媒活性の向上の上で特に優れていることが明らかになった。
【０１１９】
（実験例８〜実験例１４）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比Ｃｕ：Ｍｏが１：５、１：２、１：１、３：２、５：２、４：１、５：１の種々の割合で混合した後、各々を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、種々の組成の銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒を作製して、これを第８実験例〜第１４実験例とした。
【０１２０】
（評価例７）
第８実験例〜第１４実験例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１２１】
第８実験例〜第１４実験例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表７）に示した。
【０１２２】
【表７】
（表７）に示したように、銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒は、モル比Ｃｕ：Ｖが１：１〜４：１の場合に１０％燃焼温度が低く高い触媒活性を示すことが明らかになった。
【０１２４】
（参考例２６）
第８実験例〜第１４実験例として示した銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒に対して、銅とモリブデンの複合金属酸化物に硫酸塩を混合することによる触媒活性の違いを比較するため、以下のような排ガス浄化用触媒を作製した。
【０１２５】
まず、酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比１：１（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成ＣｕＭｏＯ4で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：ＣｕＭｏＯ4）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第４実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２６】
（参考例２７）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比３：２（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成Ｃｕ3Ｍｏ2Ｏ9で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ3Ｍｏ2Ｏ9）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第５実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２７】
（参考例２８）
酸化銅と酸化モリブデンの粉末をモル比２：１（Ｃｕ：Ｍｏ）で混合した後、電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、理論組成Ｃｕ2ＭｏＯ5で与えられる複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比１：１（ＣｓＳＯ4：Ｃｕ2ＭｏＯ5）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第６実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１２８】
（評価例８）
第２６参考例〜第２８参考例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１２９】
第２６参考例〜第２８参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表８）に示した。
【０１３０】
【表８】
（表８）と（表７）の比較から明らかなように、触媒活性の高い組成比で混合された銅とモリブデンの複合金属酸化物からなる排ガス浄化用触媒よりも、銅とモリブデンの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む本発明の排ガス浄化用触媒の方が、複合金属酸化物における銅とバナジウムの組成に関わらず、１０％燃焼温度は低下し、硫酸セシウムの添加によって触媒活性がさらに向上することが判明した。また、（表１）、（表２）、（表４）の結果と（表８）との比較から、硫酸塩と混合する金属酸化物としては、銅とバナジウムの複合金属酸化物とともに、銅とモリブデンの複合金属酸化物も触媒活性の向上の上で優れていることが明らかになった。
【０１３２】
（実施例４〜１１）
（表６）及び（表８）の結果から、硫酸セシウムと混合する複合金属酸化物の中で、触媒活性の高い理論組成Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10で与えられる銅とバナジウムの複合金属酸化物を選択し、この複合金属酸化物の粉末を硫酸セシウムを溶かした水溶液に、モル比（Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：ＣｓＳＯ4）が１０：１、９：１、５：１、２：１、１：２、１：５、１：９、１：１０の種々の割合で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、種々の割合で銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４実施例〜第１１実施例とした。
【０１３３】
（評価例９）第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１３４】
第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表９）に示した。
【０１３５】
【表９】
（表９）に示したように、１０％燃焼温度は、第４実施例〜第１１実施例における組成範囲において極小値を示し、触媒活性の面からは、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4の混合割合は、モル比で９：１〜１：９、好ましくは２：１〜１：５、より好ましくは１：１〜１：２であることが判った。
【０１３７】
（実施例１２〜１９）
（評価例２）に示したように、金属酸化物と硫酸塩に加えて、白金をさらに添加することによって触媒活性の向上が認められたことから、第４実施例〜第１１実施例における排ガス浄化用触媒についても、このような白金の添加による触媒活性の向上について検討した。
【０１３８】
（表９）に示した結果からＣｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4のモル比は１０％燃焼温度の最も低かったモル比１：２とし、第８実施例と同様な方法で、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4を含む混合粉末を作製した。この混合粉末を塩化白金水溶液に、モル比（Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：Ｐｔ）が１０００：１、１００：１、３０：１、１５：１、１０：１、３：１、１：１、１：２の種々の割合で懸濁させた後、水分を蒸発させて乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して種々の割合でＣｕ5Ｖ2Ｏ10とＣｓＳＯ4の混合粉末と白金を含む排ガス浄化用触媒を作製し、これを第１２実施例〜第１９実施例とした。
【０１３９】
（評価例１０）第１２実施例〜第１９実施例における排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０１４０】
第１２実施例〜第１９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を（表１０）に示した。
【０１４１】
【表１０】
（表１０）に示したように、１０％燃焼温度は第１２実施例〜第１９実施例における組成範囲において極小値を示し、白金を添加することによる触媒活性の向上は、特定の組成比で白金を加えた場合において認められることが明らかになった。ここで、白金の添加量としては、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10：Ｐｔのモル比で１００：１〜３：１、より好ましくは３０：１〜１０：１であることが判明した。
【０１４３】
（実施例２０）
本発明の排ガス浄化用触媒を担持した排ガス浄化フィルタにおけるパティキュレートの燃焼特性を検討するため、以下のような排ガス浄化フィルタを作製した。
【０１４４】
まず、純水３リットルに硫酸銅２５ｇと酸化硫酸バナジウムを６２．５ｇを混合溶解した水溶液を作製し、これを第１触媒溶液とした。この第１触媒溶液中に、コージェライト製のセラミックハニカムフィルタ（ＮＧＫ製、Ｃ−５５８）を浸漬し、第１触媒用液がセラミックハニカムフィルタに付着した状態で取り出して、液体窒素を用いて付着した第１触媒溶液を凍結させた。
【０１４５】
次に、このセラミックハニカムフィルタを真空凍結乾燥装置（共和真空社製）内に設置し、凍結した第１触媒溶液の水分を昇華させた後、セラミックハニカムフィルタを電気炉内で９００℃で５時間熱処理することにより、セラミックハニカムフィルタの表面に、均一に銅とバナジウムの複合金属酸化物を担持した。
【０１４６】
尚、第１触媒溶液から担持された銅とバナジウムの複合金属酸化物を熱処理後における重量比が、セラミックハニカムフィルタの重量に対して２．５ｗｔ％であった。
【０１４７】
次に、純水３リットルに硫酸セシウム２０ｇを溶解した第２触媒溶液を作製し、この第２触媒溶液中に銅とバナジウムの複合金属酸化物を担持したセラミックハニカムフィルタを浸漬して、第２触媒溶液がセラミックハニカムフィルタに付着した状態で取り出した後、液体窒素を用いて付着した第２触媒溶液を凍結させた。
【０１４８】
次に、このセラミックハニカムフィルタを真空凍結乾燥装置（共和真空社製）内に設置し、凍結した第２触媒溶液の水分を昇華させた後、セラミックハニカムフィルタを電気炉内で９００℃で５時間熱処理することにより、セラミックハニカムフィルタの表面に、均一に硫酸セシウムを担持した。尚、第２触媒溶液から担持された硫酸セシウムの熱処理後における重量比は、セラミックハニカムフィルタの重量に対して２．５ｗｔ％であった。
【０１４９】
以上のようにして、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して５ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２３実施例とした。
【０１５０】
（実施例２１）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅５０ｇと酸化硫酸バナジウムを１２５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム４０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して１０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２４実施例とした。
【０１５１】
（実施例２２）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅１００ｇと酸化硫酸バナジウムを２５０ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム８０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して２０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２５実施例とした。
【０１５２】
（実施例２３）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅１５０ｇと酸化硫酸バナジウムを３７５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム１２０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第４８実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して３０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２６実施例とした。
【０１５３】
（実施例２４）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅２００ｇと酸化硫酸バナジウムを５００ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム１６０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して４０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２７実施例とした。
【０１５４】
（実施例２５）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅２５０ｇと酸化硫酸バナジウムを６２５ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム２００ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して５０ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２８実施例とした。
【０１５５】
（評価例１１）
第２０実施例〜第２５実施例における排ガス浄化フィルタの各々について、以下のような排ガス浄化試験を行った。
【０１５６】
まず、各排ガス浄化フィルタを排気量３４３１ｃｃのディーゼルエンジンの排気系に設置し、ディーゼルエンジンを１５００ｒｐｍ、トルク２１ｋｇｍの条件で１時間作動させた。ディーゼルエンジンを作動させている間に、排ガス浄化フィルタによって排ガス中のパティキュレートを捕集し、パティキュレートを燃焼させながら、排ガス浄化フィルタの排ガス流入側の内部に設置された圧力センサにより排ガスフィルタ内の圧力を測定して、大気圧との差圧を求めた。尚、上記排ガス浄化試験においては、電気ヒータ等の加熱手段による排ガス又は排ガスフィルタの加熱は行わず、パティキュレートの燃焼酸化は、排ガス温度で行った。
【０１５７】
第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタを用いた場合の、ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図１を用いて説明する。
【０１５８】
図１は、第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図１に示したように、排ガス浄化用触媒の重量比が５ｗｔ％の排ガス浄化フィルタ（第２３実施例）では、ディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期の差圧上昇とともに、その後も継続的に差圧が高くなる傾向が認められ、排ガス浄化用触媒の重量比が５ｗｔ％よりも小さくなると、排ガス浄化用触媒の担持量が少ないために、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、排ガス浄化用触媒の重量比が５０ｗｔ％の排ガス浄化フィルタ（第２５実施例）では、ディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから、排ガス浄化用触媒の重量比が５０ｗｔ％よりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０１５９】
このような結果から、排ガス浄化フィルタにおける排ガス浄化用触媒の担持量としては、担体であるセラミックハニカムフィルタに対する重量比で、５ｗｔ％〜５０ｗｔ％、好ましくは１０ｗｔ％〜４０ｗｔ％であることが判った。
【０１６０】
（実施例２６）
第１触媒溶液として純水３リットルに硫酸銅７５ｇと酸化硫酸バナジウムを１８８ｇを混合溶解した水溶液を、また第２触媒溶液として純水３リットルに硫酸セシウム６０ｇを溶解した水溶液を用いたことを除いて、第２３実施例と同様な方法により、銅とバナジウムの複合金属酸化物と硫酸セシウムを含む排ガス浄化用触媒を、排ガス浄化用触媒の全重量でセラミックハニカムフィルタの重量に対して１５ｗｔ％担持した排ガス浄化フィルタを作製し、これを第２９実施例とした。
【０１６１】
（比較例５）
第２０実施例で使用したセラミックハニカムフィルタのみからなる排ガス浄化フィルタを第５比較例とした。
【０１６２】
（評価例１２）
第２６実施例及び第５比較例における排ガス浄化フィルタについて、（評価例１１）と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。各々についてディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図２を用いて説明する。
【０１６３】
図２は、第２６実施例及び第５比較例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図２に示したように、排ガス浄化用触媒を担持させていない第５比較例の排ガス浄化フィルタでは、ディーゼルエンジンの作動開始から、パティキュレートの捕集量が増加するのに伴って差圧が上昇するのに対して、第２６実施例の排ガスフィルタでは、ディーゼルエンジンの作動開始から５分間程度までの初期段階では差圧が増加するものの、その後の差圧に変化はなく、捕集されたパティキュレートが排ガス温度において十分に燃焼酸化され、排ガス浄化フィルタから除去されていることが判った。
【０１６４】
（実施例２７）
精製水中に、硝酸銅とバナジン酸アンモニウムをモル比１：１（Ｃｕ：Ｖ）で混合融解した後、加熱して乾固させた混合粉末を得た。この混合粉末を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、銅とバナジウムの複合金属酸化物を作製した。この複合金属酸化物の粉末を、硫酸セシウムを溶かした水溶液にモル比２：１（Ｃｓ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、第２７実施例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１６５】
（比較例６）
精製水中に、硝酸銅とバナジン酸アンモニウムと硫酸セシウムをモル比１：１：２（Ｃｕ：Ｖ：Ｃｓ）で混合溶解した後、加熱して乾固させた混合粉末を得た。この混合粉末を電気炉内で９００℃で５時間熱処理し、、第６比較例の排ガス浄化用触媒を得た。
【０１６６】
（評価例１３）
第２７実施例と第６比較例の排ガス浄化用触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。その結果、１０％燃焼温度は第２７実施例の排ガス浄化用触媒が３７０℃、第６比較例の排ガス浄化用触媒が４００℃であった。これらの結果から、予め合成した銅とバナジウムの複合金属酸化物に硫酸セシウムを加えた場合に比べ、銅とバナジウムとセシウムを同時に水溶液中に溶解した後、乾固させて得られた排ガス浄化用触媒の活性は、著しく低下することが判明した。このような理由として、第６比較例における排ガス浄化用触媒では、その製造方法においてセシウムが銅又はバナジウムと反応して触媒活性の低い化合物を生成するためではないかと考えられる。
【０１６７】
以上の結果から、複合金属酸化物を含む排ガス浄化用触媒の製造方法としては、予め複合金属酸化物のみを合成した後、さらに硫酸塩を添加する必要があることが明らかとなった。
【０１６８】
（実施例２８）
排ガス流入口と排ガス流出口が形成されたステンレス製容器内に第６８実施例における排ガス浄化フィルタを備えた排ガス浄化装置を、排気量３４３１ｃｃのディーゼルエンジンの排気系に設置し、ディーゼルエンジンから容器の排ガス流入口までを接続する接続管を断熱材で覆った状態で、ディーゼルエンジンを回転数１５００ｒｐｍ、トルク２１ｋｇｍの条件で１時間作動させて、容器の排ガス流出口から放出される排ガスの温度を測定した。
【０１６９】
（実施例２９）
ディーゼルエンジンから容器の排ガス流入口までを接続する接続管を断熱材で覆わなかったことを除いて、第２８実施例と同様な排ガス浄化装置を用いて、排ガス温度の測定を行った。
【０１７０】
（評価例１４）
第２８実施例における排ガス温度が４９０℃であったのに対して、第３２実施例における排ガス温度は４４０℃であり、ディーゼルエンジンと容器を接続する接続管を断熱材で覆うことにより、排ガス温度を５０℃上昇できることが判った。このように排ガス温度を上昇できることで、排ガス浄化装置にヒーター等の加熱手段を配設しなくても、パティキュレートを排ガス浄化フィルタで燃焼させるために必要な温度を維持することができる。また、排ガスの初期温度が低く、排ガス浄化装置に配設された加熱手段により排ガス又は排ガス浄化フィルタの加熱を行う必要がある場合にも、加熱手段で消費するエネルギーを低減することが可能となる。
【０１７１】
尚、第２８実施例では接続管に断熱材を配設する例を示したが、容器の外周にも同様な断熱材を配設したり、また排ガス浄化装置をディーゼルエンジンマニホールドに近接して配設することにより、同様に第３１実施例と同様な効果を得ることができる。
【０１７２】
（参考例２９）
コージェライトのフィルタにシリカゾルを含浸させて乾燥器で乾燥した後、電気炉にて９００℃で５時間の焼成をおこないシリカのコーティング層を行う。コーティング層の厚みは１μｍにしたものを用意する。得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第２９参考例とした。
【０１７３】
（参考例３０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５μｍにすることを除いて、第３３実施例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２７参考実施例とした。
【０１７４】
（参考例３１）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０μｍにすることを除いて、第２６参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第２８参考例とした。
【０１７５】
（参考例３２）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５０μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３２参考例とした。
【０１７６】
（参考例３０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３３参考例とした。
【０１７７】
（参考例３４）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３４参考例とした。
【０１７８】
（参考例３５）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０００μｍにすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３５参考例とした。
【０１７９】
（参考例３６）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに０μｍにする、つまりコーティングをしないことを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３６参考例とした。
【０１８０】
（参考例３７）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３７参考例とした。
【０１８１】
（参考例３８）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３８参考例とした。
【０１８２】
（参考例３９）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第３９参考例とした。
【０１８３】
（参考例４０）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４０参考例とした。
【０１８４】
（参考例４１）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４１参考とした。
【０１８５】
（参考例４２）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３４参考と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４２参考例とした。
【０１８６】
（参考例４３）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４３参考例とした。
【０１８７】
（参考例４４）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第２９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４４参考例とした。
【０１８８】
（参考例４５）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４５参考例とした。
【０１８９】
（参考例４３）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４６参考例とした。
【０１９０】
（参考例４７）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４７参考例とした。
【０１９１】
（参考例４８）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４８参考例とした。
【０１９２】
（参考例４９）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４６参考例とした。
【０１９３】
（参考例５０）
シリカのコーティング層の代わりにチタニアのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これをとした。
【０１９４】
（参考例５１）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第２６参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第４８参考例とした。
【０１９５】
（参考例５２）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５２参考例とした。
【０１９６】
（参考例５３）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５３参考例とした。
【０１９７】
（参考例４）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５４参考例とした。
【０１９８】
（参考例５５）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５５参考例とした。
【０１９９】
（参考例５６）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５６参考例とした。
【０２００】
（参考例５７）
シリカのコーティング層の代わりにシリカアルミナのコーティング層にすることを除いて、第３５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５７参考例とした。
【０２０１】
（評価例１５）
第２９参考例〜第５７参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２０２】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図３、図４、図５、図６を用いて説明する。
【０２０３】
図３、図４、図５、図６はそれぞれ、第２９参考例〜第３６参考例、第３７参考例〜第４３参考例、第４４参考例〜第５０参考例、第５１参考例〜第５７参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図３、図４、図５、図６に示したように、フィルタへのコーティングが無い場合（第３６参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタへのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１μｍの排ガス浄化用フィルタ（第２９参考例、第３７参考例、第４４参考例、第５１参考例）でも同様にディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。つまり、フィルタへのコーティングが無い場合、またはフィルタへのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１μｍよりも小さくなるとディーゼル排ガスの熱やパティキュレートの反応熱により触媒層の触媒成分の銅、バナジウム、セシウムがコージェライトフィルタへ拡散して触媒の活性が劣化し、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、シリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の厚みが１０００μｍの排ガス浄化用フィルタではディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから、コーティング層の厚みが１０００μｍよりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０２０４】
これらの結果から、排ガス浄化用フィルタにおけるフィルタと触媒層との中間層としてのシリカあるいはジルコニアあるいはチタニアあるいはシリカアルミナのコーティング層の好ましい厚みは、１μｍ〜１０００μｍであり、コーティングをすることにより触媒成分の銅、バナジウム、セシウムがフィルタへ拡散することを防ぐことが判った。
【０２０５】
（参考例５８）
コージェライトのフィルタにシリカゾルを含浸させて乾燥器で乾燥した後、電気炉にて９００℃で５時間の焼成をおこないシリカのコーティングを行う。コーティング層の厚みは１μｍにしたものを用意する。得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として酢酸ランタン、酢酸ストロンチウム、酢酸コバルトをモル比で０．９：０．１：１を溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、触媒ＬａＳｒＣｏＯ3を担持した排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第５８参考例とした。
【０２０６】
（参考例５９）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５９参考例とした。
【０２０７】
（参考例６０）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第５７参考例とした。
【０２０８】
（参考例６１）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５０μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６１参考例とした。
【０２０９】
（参考例６２）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１００μｍにすることを除いて、第５５参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６２参考例とした。
【０２１０】
（参考例６３）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに５００μｍにすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６３参考例とした。
【０２１１】
（参考例６４）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに１０００μｍにすることを除いて、第５８参考例実施例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６４参考例とした。
【０２１２】
（参考例６５）
シリカのコーティング層の厚みを１μｍの代わりに０μｍにする、つまりコーティングをしないことを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６５参考例とした。
【０２１３】
（参考例６６）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第５８参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６６参考例とした。
【０２１４】
（参考例６７）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第５９参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６７参考例とした。
【０２１５】
（参考例６８）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６０参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６８参考例とした。
【０２１６】
（参考例６９）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６１参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第６９参考例とした。
【０２１７】
（参考例７０）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６２参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７０参考例とした。
【０２１８】
（参考例７１）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６３参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７１参考例とした。
【０２１９】
（参考例７２）
シリカのコーティング層の代わりにジルコニアのコーティング層にすることを除いて、第６４参考例と同様な方法により排ガス浄化用触媒を作製し、これを第７２参考例とした。
【０２２０】
（評価例１６）
第５８参考例〜第７２参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２２１】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図７、図８を用いて説明する。
【０２２２】
図７、図８はそれぞれ、第５８参考例〜第６５参考例、第６５参考例〜第７２参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図７、図８に示したように、フィルタへのコーティングが無い場合（第６５参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタへのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１μｍの排ガス浄化用フィルタ（第５８参考例、第６６参考例）でも同様にディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。つまり、フィルタへのコーティングが無い場合、またはフィルタへのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１μｍよりも小さくなるとディーゼル排ガスの熱やパティキュレートの反応熱により触媒層の触媒成分が、コージェライトフィルタへ拡散して触媒の活性が劣化し、捕集された排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼して、除去することができなくなる可能性があることが判明した。また、シリカあるいはジルコニアのコーティング層の厚みが１０００μｍの排ガス浄化用フィルタではディーゼルエンジンの作動開始から１０分間程度までの初期段階で差圧が３００ｍｍＨｇまで達したことから（第６４参考例、第７２参考例）、コーティング層の厚みが１０００μｍよりも大きくなると、背圧が大きくなってディーゼルエンジンへの過大な負荷を与える可能性があることが明らかとなった。
【０２２３】
これらの結果から、排ガス浄化用フィルタにおけるフィルタと触媒層との中間層としてのシリカあるいはジルコニアのコーティング層の好ましい厚みは、１μｍ〜１０００μｍであり、コーティングをすることにより触媒成分がフィルタへ拡散することを防ぐことが判った。本実施例では触媒成分としてランタン、ストロンチウム、コバルトを用いたが他の触媒成分でも同様な効果が期待できる。
【０２２４】
（参考例７３）
コージェライトのフィルタを濃度１％のフッ酸に６時間含浸し、乾燥器で乾燥した後、触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第７３参考例とした。
【０２２５】
（参考例７４）
コージェライトのフィルタを粒径２ミクロンと０．４ミクロンのシリカ混合粒子を蒸留水に懸濁させたものに含浸させ、フィルタに対して５重量％のシリカ粒子を付着させた後、触媒成分の塩の混合水溶液として硫酸銅と硫酸バナジウムと硫酸セシウムを溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、排ガス浄化用フィルタを作製し、これを第７４参考例とした。
【０２２６】
（評価例１７）
第３６参考例と第７３参考例〜第７４参考例おける排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２２７】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図９、図１０を用いて説明する。
【０２２８】
図９、図１０はそれぞれ第３６参考例、第７３参考例〜第７４参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力の大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図９、図１０に示したように、フィルタのフッ酸処理あるいはシリカ粒子の担持が無い場合（第６５実施例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタを予めフッ酸処理を施したもの（第７３参考例）またはフィルタに予め粒状のシリカを担持させたもの（第７４参考例）は差圧の上昇が抑えられているのがわかる。これはフィルタをフッ酸処理することで触媒と排ガス中のパティキュレートとの接点が増加し、燃焼速度が高められたことによるものと考えられる。本実施例ではフィルタの酸処理としてフッ酸を用いたが他の酸でも同様な効果が期待できる。またフィルタに設けた粒状のシリカの代わりに粒状の耐熱性の無機材料であれば同様な効果が期待できる。
【０２２９】
（参考例７５）
コージェライトのフィルタを濃度１％のフッ酸に６時間含浸し、乾燥器で乾燥した後、得られたフィルタに触媒成分の塩の混合水溶液として酢酸ランタン、酢酸ストロンチウム、酢酸コバルトをモル比で０．９：０．１：１を溶かした水溶液にフィルタを含浸させ、凍結乾燥させた後、電気炉で９００℃、５時間の焼成を行って、触媒ＬａＳｒＣｏＯ3を担持した排ガス浄化用フィルタを作製しこれを第７５参考例とした。
【０２３０】
（評価例１８）
第６５参考例と第７５参考例における排ガス浄化用フィルタについて、評価例１１と同様な方法により排ガス浄化試験を行った。
【０２３１】
ディーゼルエンジンの作動開始からの差圧の変化について図１１を用いて説明する。
【０２３２】
図１１は第６５参考例、第７５参考例における各排ガス浄化用フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図である。図１１に示したように、フィルタのフッ酸処理が無い場合（第６５参考例）、ディーゼルエンジンの作動開始から１００分程度で差圧上昇が始まり、その後も継続的に差圧が高くなる傾向がみとめられる。また、フィルタを予めフッ酸処理を施したもの（第７５参考例）は差圧の上昇が抑えられているのがわかる。これはフィルタをフッ酸処理することで触媒と排ガス中のパティキュレートとの接点が増加し、燃焼速度が高められたことによるものと考えられる。本実施例では触媒成分としてランタン、ストロンチウム、コバルトを用いたが他の触媒成分でも同様な効果が期待できる。
【０２３３】
（実施例３０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｌｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。αは−０．０４＜α＜＋０．１の値を表す（以下同様）。
【０２３４】
（実施例３１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ナトリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３５】
（実施例３２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｋ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３６】
（実施例３３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ルビジウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｒｂ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３７】
（実施例３４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸セシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｓ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３８】
（実施例３５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ベリリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｂｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２３９】
（実施例３６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マグネシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｇ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４０】
（実施例３７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カルシウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４１】
（実施例３８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ストロンチウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｓｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４２】
（実施例３９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸バリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｂａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４３】
（実施例４０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸スカンジウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｓｃ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４４】
（実施例４１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸チタンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｔｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４５】
（実施例４２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸クロムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４６】
（実施例４３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マンガンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｎ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４７】
（実施例４４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸鉄をモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｆｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４８】
（実施例４５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸コバルトをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｃｏ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２４９】
（実施例４６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニッケルをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎｉ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５０】
（実施例４７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸亜鉛をモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｚｎ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５１】
（実施例４８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ガリウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｇａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５２】
（実施例４９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｇｅ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５３】
（実施例５０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ジルコニウムをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｚｒ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５４】
（実施例５１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニオブをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｎｂ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５５】
（実施例５２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸モリブデンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｍｏ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５６】
（実施例５３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タンタルをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｔａ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５７】
（実施例５４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タングステンをモル比が４．９５：２：０．０５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ4.95Ｖ2Ｗ0.05Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２５８】
（評価例１９）
第３０実施例〜第５４実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０２５９】
第３０実施例〜第５４実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５とともに（表１１）に示した。
【０２６０】
【表１１】
（表１１）に示したように、複合金属酸化物の銅の一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕ5Ｖ2Ｏ10を用いたが、他の銅−バナジウム複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０２６２】
（実施例５５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｌｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６３】
（実施例５６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ナトリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６４】
（実施例５７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｋ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６５】
（実施例５８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ルビジウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｒｂ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６６】
（実施例５９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸セシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｃｓ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６７】
（実施例６０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ベリリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｂｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６８】
（実施例６１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マグネシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｇ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２６９】
（実施例６２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸カルシウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｃａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７０】
（実施例６３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ストロンチウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｓｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７１】
（実施例６４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸バリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｂａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７２】
（実施例６５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸スカンジウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｓｃ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７３】
（実施例６６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸チタンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｔｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７４】
（実施例６７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸クロムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1。98Ｃｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７５】
（実施例６８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸マンガンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｎ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７６】
（実施例６９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸鉄をモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｆｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７７】
（実施例７０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸コバルトをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｃｏ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７８】
（実施例７１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニッケルをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎｉ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２７９】
（実施例７２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸亜鉛をモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｚｎ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８０】
（実施例７３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ガリウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｇａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８１】
（実施例７４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｇｅ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８２】
（実施例７５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ジルコニウムをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｚｒ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８３】
（実施例７６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸ニオブをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｎｂ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８４】
（実施例７７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸モリブデンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｍｏ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８５】
（実施例７８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タンタルをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｔａ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８６】
（実施例７９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸タングステンをモル比が５：１．９８：０．０２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成Ｃｕ5Ｖ1.98Ｗ0.02Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２８７】
（評価例２０）
第５５実施例〜第７９実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０２８８】
第５５実施例〜第７９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５とともに（表１２）に示した。
【０２８９】
【表１２】
（表１２）に示したように、複合金属酸化物のバナジウムの一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕ5Ｖ2Ｏ10を用いたが、他の銅−バナジウム複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０２９１】
（参考例７６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｌｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９２】
（参考例７７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ナトリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９３】
（参考例７８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸カリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｋ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９４】
（参考例７９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ルビジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｒｂ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９５】
（参考例８０）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸セシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｓ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９６】
（参考例８１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ベリリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｂｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９７】
（参考例８２）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸マグネシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｍｇ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９８】
（参考例８３）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸カルシウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０２９９】
（参考例８４）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ストロンチウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｓｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３００】
（参考例８５）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸バリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｂａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０１】
（参考例８６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸スカンジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｓｃ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０２】
（参考例８７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸チタンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｔｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０３】
（参考例８８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸バナジウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｖ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０４】
（参考例８９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸クロムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０５】
（参考例９０）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸マンガンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｍｎ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０６】
（参考例９１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸鉄をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｆｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０７】
（参考例９２）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸コバルトをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｏ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０８】
（参考例９３）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ニッケルをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎｉ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３０９】
（参考例９４）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸銅をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｃｕ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１０】
（参考例９５）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸亜鉛をモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｚｎ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１１】
（参考例９６）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ガリウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｇａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１２】
（参考例９７）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ゲルマニウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｇｅ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１３】
（参考例９８）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ジルコニウムをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｚｒ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１４】
（参考例９９）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸ニオブをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｎｂ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１５】
（参考例１００）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸タンタルをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｔａ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１６】
（参考例１０１）
硫酸銅とモリブデン酸アンモニウムと硝酸タングステンをモル比が１：０．９９：０．０１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成ＣｕＭｏ0.99Ｗ0.01Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３１７】
（評価例２１）
第７６参考例〜第１０１参考例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３１８】
第７６参考例〜第１０１参考例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例１０とともに（表１３）に示した。
【０３１９】
【表１３】
（表１３）に示したように、複合金属酸化物のモリブデンの一部を他の金属で置換させた場合１０％燃焼温度が低下し、活性が向上することがわかった。本実施例では複合金属化合物としてＣｕＭｏＯ4を用いたが、他の銅−モリブデン複合化合物でも同様な効果が期待できる。
【０３２１】
（実施例８０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９９９５：２：０．０００５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ4.9995Ｖ2Ｌｉ0.0005Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２２】
（実施例８１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が４．９９５：２：０．００５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ4.995Ｖ2Ｌｉ0.005Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２３】
（実施例８２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が３．５：２：１．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ3.5Ｖ2Ｌｉ1.5Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２４】
（実施例８３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が２．５：２：２．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ2.5Ｖ2Ｌｉ2.5Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２５】
（実施例８４）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が２：２：３となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ2Ｖ2Ｌｉ3Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３２６】
（評価例２２）
第８０実施例〜第８４実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３２７】
第８０実施例〜第８４実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５、実施例３０とともに（表１４）に示した。
【０３２８】
【表１４】
（表１４）に示したように、複合金属酸化物の銅のリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３３０】
（実施例８５）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９９９８：０．０００２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.9998Ｌｉ0.0002Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３１】
（実施例８６）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．９９８：０．００２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.998Ｌｉ0.002Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３２】
（実施例８７）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１．４：０．６となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1.4Ｌｉ0.6Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３３】
（実施例８８）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：１：１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ1Ｌｉ1Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３４】
（実施例８９）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が５：０．８：１．２となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕ5Ｖ0.8Ｌｉ1.2Ｏ10-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３３５】
（評価例２３）
第８５実施例〜第８９実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３３６】
第８５実施例〜第８９実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例５、実施例５５とともに（表１５）に示した。
【０３３７】
【表１５】
（表１５）に示したように、複合金属酸化物のバナジウムのリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３３９】
（参考例１０２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９９９：０．０００１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＭｏ0.9999Ｌｉ0.0001Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４０】
（参考例１０３）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．９９９：０．００１となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＭｏ0.999Ｌｉ0.001Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４１】
（実施例９０）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．７：０．３となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.7Ｌｉ0.3Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４２】
（実施例９１）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．５：０．５となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.5Ｌｉ0.5Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４３】
（実施例９２）
硫酸銅と酸化硫酸バナジウムと硝酸リチウムをモル比が１：０．４：０．６となるように、水に混合溶解した後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して、理論組成がＣｕＶ0.4Ｌｉ0.6Ｏ4-αで与えられる複合金属酸化物を作製した。
【０３４４】
（評価例２４）
第１０２、１０３参考例と第９０〜９２実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３４５】
第１０２、１０３参考例と第９０〜９２実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を実験例１０、参考例７６とともに（表１６）に示した。
【０３４６】
【表１６】
（表１６）に示したように、複合金属酸化物のモリブデンのリチウム金属による置換率が０．００１％よりも小さくなると原子価制御の効果が見られなくなり、０．３％よりも大きくなると金属酸化物の構造自体が変化してしまい活性が劣化してしまうため、いずれも好ましくない。また、置換率が０．０００１％よりも小さくなると、また０．５よりも大きくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。本実施例では置換金属としてリチウムを用いたが他の置換金属でも同様な効果が期待できる。
【０３４８】
（実施例９３）
硫酸セシウムと硫酸リチウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｌｉ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３４９】
（実施例９４）
硫酸セシウムと硫酸ナトリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｎａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５０】
（実施例９５）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５１】
（実施例９６）
硫酸セシウムと硫酸ルビジウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｒｂ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５２】
（実施例９７）
硫酸セシウムと硫酸ベリリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｂｅ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５３】
（実施例９８）
硫酸セシウムと硫酸マグネシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｍｇ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５４】
（実施例９９）
硫酸セシウムと硫酸カルシウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｃａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５５】
（実施例１００）
硫酸セシウムと硫酸ストロンチウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｓｒ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３５６】
（実施例１０１）
硫酸セシウムと硫酸バリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比６５：３５：１００（Ｃｓ：Ｂａ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理してガス浄化用触媒を得た。
【０３５７】
（評価例２５）
第９３実施例〜第１０１実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３５８】
第９３実施例〜第１０１実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を参考例１とともに（表１７）に示した。
【０３５９】
【表１７】
（表１７）に示したように、酸化銅に加える硫酸塩として硫酸セシウムだけを加えるよりも硫酸セシウムと硫酸アルカリ金属または硫酸アルカリ土類金属を加えると活性の向上が見られる。とくに硫酸セシウムと硫酸カリウムの場合が特に活性の向上が大きいことがわかった。本実施例では金属酸化物として酸化銅を用いたが他の金属酸化物を用いても同様な効果が期待できる。
【０３６１】
（実施例１０２）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比９０：１０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６２】
（実施例１０３）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比８０：２０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６３】
（実施例１０４）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比４０：６０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６４】
（実施例１０５）
硫酸セシウムと硫酸カリウムを溶かした水溶液に酸化銅の粉末をモル比３０：７０：１００（Ｃｓ：Ｋ：Ｃｕ）で懸濁させた後、水分を蒸発させ乾固させてから、電気炉内で９００℃で５時間熱処理して排ガス浄化用触媒を得た。
【０３６５】
（評価例２６）
第１０２実施例〜第１０５実施例における排ガス浄化触媒について、第１評価例と同様な方法により燃焼実験を行った。
【０３６６】
第１０２実施例〜第１０５実施例における排ガス浄化用触媒の１０％燃焼温度を参考例１、参考例４、実施例９５とともに（表１８）に示した。
【０３６７】
【表１８】
（表１８）に示したように、酸化銅に加える硫酸塩として硫酸セシウムと硫酸カリウムを加えた場合、硫酸セシウムと硫酸カリウムのモル比がが８：２よりも大きくなる、もしくは４：６より小さくなると融点の低下が見られなくなり好ましくなく、また、モル比が９：１よりも大きくなる、もしくは３：７よりも小さくなると、上記の傾向が著しくなるため特に好ましくないことがわかった。
【０３６９】
【発明の効果】
以上のように本発明の排ガス浄化用触媒によれば、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を提供できることから、排ガス温度に近い低温で排ガス中のパティキュレートを燃焼除去できるとともに、長期間にわたって高い触媒活性を維持することができるという優れた効果が得られる。
【０３７０】
また、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法によれば、パティキュレートの燃焼に高い触媒活性を有し、耐熱性や硫黄酸化物に対する耐被毒性に優れた排ガス浄化用触媒を簡便にかつ量産性よく製造できることから、触媒作用及び耐久性に優れた排ガス浄化用触媒を低コストで量産することができるという優れた効果が得られる。
【０３７１】
また、本発明の排ガス浄化フィルタによれば、排ガス浄化率が高くかつ耐久性に優れた排ガス浄化フィルタを提供することができるという優れた効果が得られる。
【０３７２】
また、本発明の排ガス浄化装置によれば、構成が簡単で排ガス浄化特性に優れた排ガス浄化装置を提供することができるという優れた効果が得られる。
【０３７３】
また、本発明ほ排ガス浄化フィルタによれば、フィルタに担持された触媒成分が熱によりフィルタ内部に拡散して触媒活性が劣化することを抑制する効果が得られる。
【０３７４】
また、本発明の排ガス浄化フィルタによれば、フィルタに担持させた触媒と除去すべき排ガス成分との接点を増加させることができ燃焼除去速度を増加させるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第２０実施例〜第２５実施例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図２】 第２６実施例及び第５比較例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図３】 第２９参考例〜第３６参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図４】 第３６参考例、第３７参考例〜第４３参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図５】 第３６参考例、第４４参考例〜第５０参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図６】 第３６参考例、第５１参考例〜第５７参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図７】 第５８参考例〜第６５参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図８】 第６５参考例〜第７２参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図９】 第３６参考例、第７３参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図１０】 第３６参考例、第７４参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
【図１１】 第６５参考例、第７５参考例における各排ガス浄化フィルタ内の排ガス圧力と大気圧との差圧の経時変化を示す関係図
Claims (26)
- 銅とバナジウムの複合金属酸化物と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むことを特徴とする排ガス浄化用触媒。
- 前記硫酸塩が硫酸セシウムであることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記複合金属酸化物における銅：バナジウムのモル比が、１：１から４：１であることを特徴とする請求項１または２に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記複合金属酸化物が、ＣｕＶＯ3、Ｃｕ3Ｖ2Ｏ8、Ｃｕ5Ｖ2Ｏ10の１つ以上からなることを特徴とする請求項１、２又は３の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒。
- Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈの１つ以上の貴金属を含むことを特徴とする請求項１〜４の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒。
- 硫酸塩水溶液に複合金属酸化物の粉末を混合、懸濁させる混合工程と、前記混合工程により得られた懸濁溶液を乾固させて得られる混合粉末を熱処理する熱処理工程と、を備えたことを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒の製造方法。
- ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することを特徴とする排ガス浄化フィルタ。
- 前記セラミックフィルタに対する前記排ガス浄化用触媒の重量比が、１０ｗｔ％〜４０ｗｔ％であることを特徴とする請求項７記載の排ガス浄化フィルタ。
- ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられたシリカ、ジルコニア、チタニア、シリカアルミナの少なくとも１つ以上と、前記コーティング層の上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することを特徴とする排ガス浄化フィルタ。
- ハニカム状又は板状のセラミックスフィルタを酸で処理をし、前記セラミックフィルタ上に請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化触媒を担持することを特徴とする排ガス浄化フィルタ。
- ハニカム状又は板状のセラミックフィルタと、前記セラミックフィルタ上に設けられた耐熱性の無機材料と、前記耐熱性の無機材料上に担持された請求項１〜５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒と、を有することを特徴とする排ガス浄化フィルタ。
- 請求項７〜１１の内のいずれか１に記載の排ガス浄化フィルタと、前記排ガス浄化フィルタを収納する容器と、前記容器の一側部に形成された排ガス流入口と、前記容器の他側部に形成された排ガス流出口と、を備えたことを特徴とする排ガス浄化装置。
- 前記容器に接近して配設された加熱手段を有することを特徴とする請求項１２に記載の排ガス浄化装置。
- 前記容器及び／又は前記排ガス流入口とエンジンを接続する接続管の周囲に配設された断熱手段を有することを特徴とする請求項１３に記載の排ガス浄化装置。
- 前記排ガス浄化装置がエンジンマニホールドに近接して配設されていることを特徴とする請求項１２〜１４の内のいずれか１に記載の排ガス浄化装置。
- 排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とする請求項１乃至５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒。
- 排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とするに請求項８乃至１１の内いずれか１に記載の排ガス浄化フィルタ。
- 排ガス浄化触媒に含まれる銅の一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とする請求項１２乃至１５の内いずれか１に記載の排ガス浄化装置。
- 排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とする請求項１乃至５の内のいずれか１に記載の排ガス浄化用触媒。
- 排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とするに請求項８乃至１１の内いずれか１に記載の排ガス浄化フィルタ。
- 排ガス浄化触媒に含まれるバナジウムの一部をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｗで置換したことを特徴とする請求項１２乃至１５の内いずれか１に記載の排ガス浄化装置。
- 請求項１６乃至１８記載の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率が銅に対して０．００１％〜０．３％であることを特徴とする排ガス浄化触媒。
- 請求項１９に記載の排ガス浄化触媒、請求項２０に記載の排ガス浄化フィルタの排ガス浄化触媒、請求項２１に記載の排ガス浄化装置の排ガス浄化触媒における置換金属の置換率がバナジウムに対して０．００１％〜０．３％であることを特徴とする排ガス浄化用触媒。
- 請求項１乃至５、請求項１６、請求項１９、請求項２２、２３に記載の排ガス浄化触媒における硫酸塩が硫酸セシウムとＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂの内の１つ以上のアルカリ金属から構成される硫酸塩及び／又はＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの内の１つ以上のアルカリ土類金属から構成される硫酸塩と、を含むことを特徴とする排ガス浄化用触媒。
- 前記硫酸塩が硫酸セシウムと硫酸カリウムを含むことを特徴とする請求項２４に記載の排ガス浄化用触媒。
- 前記硫酸塩の硫酸セシウムと硫酸カリウムの混合比がモル比で、８：２〜４：６で有ることを特徴とする請求項２５に記載の排ガス浄化用触媒。
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