JP2866666B2 - 長手方向に延在するリブを有する強化テープ及びその製法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、感圧接着剤補強テープ、こうしたテープを
製造する方法並びに装置に係る。

［従来の技術］ 補強テープはフイラメントテープとして一般に知られ
ている。このフイラメントテープは、一方の主要表面に
多数の糸を接着した支持層を備えている。これら糸は多
くのガラス繊維や合成ポリマーフイラメントから構成さ
れ、接着剤を用いて支持層に取り付けられている。こう
したものとは別に、糸に代えて各々が独立した複数のフ
イラメントを使用することもできる。一般に、テープの
糸支持表面またはフイラメント支持表面を覆つて感圧接
着剤の層が塗布されている。フイラメントテープは、縦
糸リールまたはスプールから引き出した連続フイラメン
トや糸を、例えばフイルムあるいは支持用紙の基材に貼
り付けることによつて作られている。米国特許第2,750,
315号は、フイルムまたは支持用紙に先ず接着剤溶液を
塗布し、次いで充分に乾燥させて溶剤を除去する製法を
明らかにしている。こうして合成ポリマー糸を支持材料
にラミネートしている。でき上がつたテープは大型のロ
ールに巻き付けられ、スリツトされ、そして従来の方法
によりテープロールに巻き取られている。この方法は撚
つていない単繊維フイラメントにも利用することができ
る。しかしながら、こうした製法には多くの問題が残さ
れている。ほとんどの製法に共通する問題点の１つは、
ラミネート工程に際し、縦糸リールから引き出されるフ
イラメントが損傷し易いことが挙げられる。ラミネート
工程で使用する糸を適切に揃えるために、運転を始める
にあたつて縦糸リールから送り出されてきた箇々の糸を
予め糸梳き器に通しておかなくてはならず、この操作に
は長時間を要していた。こうした作業では非常に弱い数
百本の糸を取り扱わなくてはならず、非常に手数が掛か
る。欠陥品や作業のやり直しを防ぐ上で、糸に加える引
張力、接着剤の被覆およびラミネート加工等に関し最適
な処理条件を選択することが特に重要である。他の問題
点として、接着剤塗布装置をあらゆるテープ用の糸に汎
用できないことが挙げられる。接着剤はフイラメントの
束からなる箇々の糸の周囲に付着はするが、各々のフイ
ラメントを被覆することはない。従つて、接着剤とフイ
ラメント表面の付着状態が不充分となる欠点が残されて
いた。

米国特許第4,592,938号は、２種類のポリマー材料を
同軸的に押し出して、内部強化フイルムウエブを製造す
る方法を明らかにしている。フイルムウエブの母材内に
縦方向に埋め込まれた平らな補強ストリツプにより、こ
のフイルムウエブは大きな引張強度を備えている。この
フイルムは、強化プラスチツクバツグとその部品が主な
用途である。

米国特許第4,536,362号は、間隔を設けて配置した一
対の金型リツプを通じて樹脂を押し出すことにより、縦
方向リブを備えたプラスチツクフイルムを製造する方法
を明らかにしている。一方の金型リツプにはスロツトが
設けられている。このスロツトは、金型リツプを横切り
樹脂の流動方向に対しある角度をなして延びている。樹
脂に含まれる不純物は、金型リツプの一方に設置されて
いるスロツトにより捕捉され、このスロツト内に溜めら
れる。こうした不純物の除去作用は、押出し工程に伴つ
てスロツト構造により生じる剪断応力領域に起きてい
る。その結果、樹脂に含まれるすべての不純物はフイル
ムは厚いリブ部分に集められ、フイルムの性能に不純物
が悪影響を及ぼすことがないようにしている。

米国特許第4,454,192号は、複数の人造フイラメント
糸をシート面上に沈め、次いで接着剤を用いてフイラメ
ント糸を埋設することにより、感圧シート接着テープを
製造する方法を明らかにしている。人造糸は、フイラメ
ント糸の断面の少なくとも半分を露出させるようにして
シートの一方の側面に沈められ、露出した部分を接着剤
の層に埋設できるようにしている。こうした方法にはい
ずれも機械処理面での多くの問題が残されている。糸を
テープ支持層に貼り付ける際の問題点として、例えば糸
の破損、設備修復のための運転停止による損失および材
質に及ぼす影響が挙げられる。

フイラメントテープは非常に重宝なテープであるが、
フイラメントの価格は高くしかも処理コストが嵩むた
め、製造価格は高くついている。フイラメント補強テー
プの製造コストを下げるために、多くの製造業者は支持
材に接着するフイラメントの本数を減らすことを試みて
きている。しかしながらこうした方策を取ることによ
り、テープの引裂き強さが減少してしまつていた。

高品質のフイラメント補強テープは非常に強力な引裂
き強さを備えていることが知られている一方で、こうし
たテープは概ね１度しか使用されないため需要家にとつ
ては大きな出費となつている。従つて、かなり強力な引
裂き強さを備えていて、しかも高品質のフイラメント補
強テープよりも大幅に低廉なテープが必要とされてい
る。

［課題を解決するための手段］ 本発明は、少なくとも１つの主要表面に、ほぼ縦に配
置された複数のリブを保持し、さらに少なくとも１つの
主要表面に接着剤の層を保持した支持層を有するテープ
を提供している。本明細書で使用した用語「テープ」
は、幅の広いテープ並びにこのテープをスリツトして作
られた幅の狭いテープを意味している。支持層とリブは
ポリマー材料から作られている。好ましい実施例では、
リブと支持層の表面の間の接触角度が約10度から約160
度の範囲に納まるように、リブは支持層に取り付けられ
ている。本明細書で使用した用語「接触角度」は、支持
層の表面と、リブが支持層に接触する箇所でリブに対し
て引いた接線とがなす角度を指している。リブは、テー
プの横方向の引裂き強さを高めるために、テープのリブ
支持表面から適当量にわたり突き出していなくてはなら
ない。リブを押出しにより形成し、支持層に溶着してあ
る本発明のテープでは、リブの元の断面の少なくとも50
％、好ましくは80％をテープのリブ支持表面から突出さ
せる必要のあることが判明している。好ましい実施例で
は、接着剤の層は感圧接着剤からできている。テープは
その特性を改善するためにカレンダー加工を施すことが
できる。本発明のテープは、従来の平坦なテープよりも
大きい横方向の引裂き強さを備えている。またテープは
機械方向にも充分な強さを備えている。このテープの価
格は従来のフイラメント強化テープに比べて大幅に安価
である。

本発明のテープは、同軸押出し技術を用いて製造する
ことが好ましい。同軸押出し技術を用いた少なくとも２
つの優れた実施例を挙げることができる。これら両方の
実施例は以下の操作段階を備えている。

（１） 一方の押出し機により支持層用の材料を押出し
金型に送り、また第２の押出し機によりリブ用の材料を
押出し金型に送る段階と、 （２） 金型から、溶融リブ材料が溶融支持層材料に接
触して接着させながら、被駆動冷却ロール上に両方の材
料を押し出す段階と、 （３） オリエンテーシヨン加工して、リブ設置製品を
機械方向に分子配向させる段階と、 （４） オリエンテーシヨン加工したリブ設置製品の一
方の主要表面に接着剤の層を被覆する段階とを備えてい
る。

好ましい実施例では、第１の溶融樹脂と第２の溶融樹
脂は単一のマニホルド金型から押し出される。このマニ
ホルド金型は細長い側部を持つスロツトを備えており、
この細長い側部の少なくとも一方に沿つて小さい複数の
開口が形成されている。この方法によれば、リブと支持
層は同じ金型から同時に押し出される。第２の実施例で
は、第１の溶融樹脂は双対マニホルド金型の第１のマニ
ホルドから押し出される。このマニホルド金型は、支持
層を形成する細長い側部のスロツトを備えている。押し
出されたリブは支持層に向けて移動し、この支持層に溶
着してリブの付着した支持層を形成している。リブは、
重力の作用により支持層に向けて移動させるのが好まし
い。

以下、添付図面に沿つて本発明の実施例を詳細に説明
する。

［実施例］ 第１図を参照する。本発明のテープ10は、少なくとも
１つの主要表面に複数のリブ14を保持した支持層12を備
えている。リブ14は、機械方向にほぼ縦方向に延びてい
る。テープ10の少なくとも１つの主要表面には、一層の
接着剤16、好ましくは感圧接着剤が塗布されている。

支持層12は、押出し可能なフイルム形成用ポリマー材
料から構成されている。支持層として適当なポリマー材
料には、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテ
レフタレート等のポリエステル、ポリエチレンやポリプ
ロピレン等のポリオレフイン、塩化ビニリデンや塩化ビ
ニルのポリマー、塩化ビニルとビニルアセテートのコポ
リマー等の塩化ビニルポリマー、ポリビニルアルコー
ル、ナイロン等のポリアミド、可撓性のあるアクリレー
トおよびメタクリレートがある。

支持層12の厚みは、約0.0127mmから約0.254mmの範囲
にあるのが好ましい。支持層12は充分に可撓性があり、
ロールに巻き付けることのできるものが好ましい。

リブ14は、押出し可能なポリマー材料から作ることが
できる。リブ14にとつて適当な材料は、支持層を製作す
るのに用いたものと同じ材料を利用利用することができ
る。リブ14の厚み、直径または断面寸法は、ダイスのオ
リフイス開口の形状、相対ダイス角度、オリフイス開口
の位置または配置、押出し品の絞出し量、ダイスのオリ
フイスから出る材料の冷却速度および縦方向の延伸率に
よつて決められる。これらのパラメータのすべては、押
出し成形技術の分野の当業者にとつて周知のものであ
る。支持層には１インチ当たり少なくとも10本のリブ、
好ましくは20本のリブ、最も好ましくは30本のリブが設
けられている。

テープのオリエンテーシヨン加工を加える以前には、
リブはダイスのオリフイス開口の形状に合わせてほぼ円
形の断面、すなわち「オメガ」（Ω）状の断面を備えて
いるのが一般的である。オリエンテーシヨン加工の後、
リブの断面は、例えば平らになつたり、細長く延びるこ
とがあり、また他の状態に変形することもある。支持層
の表面とリブがなす接触角度は、約10度から約60度の範
囲に設定でき、好ましくは約10度から約140度の範囲に
ある。10度より小さい角度では、従来の押出し成形装置
を用いて生産規模の実用速度で押出し成形を行なうこと
が困難になる。160度よりも大きい角度では、横方向の
引裂き抵抗が許容値以下に減少してしまう。テープのリ
ブ支持面から、テープの横方向の引裂き強さを高めるこ
とができる程度にリブが突き出すようにする。リブを押
出し成形する本発明のテープによれば、支持層を予め成
形しておくかまたはリブを伴つて押出し成形するかの如
何を問わず、リブは支持層に溶着する傾向がある。リブ
の溶融に伴い、リブの一部がリブの間の隙間に流れ込ん
でしまい、リブの元の断面を変形させる、すなわち押出
し成形ダイスから出た直後の元の断面を保つことができ
ない。リブは元の断面の少なくとも50％、好ましくは少
なくとも80％が、テープのリブ支持面から突き出してい
なければならないことが判明している。

接着層16として使用できる接着剤には、例えば感圧接
着剤やホツトメルト接着剤がある。本発明のテープには
感圧接着剤の使用が好ましい。感圧接着剤はテープ技術
の当業者には周知であり、国際科学出版社のポリマー科
学技術辞典（ニユーヨーク:1964年）、第１巻、445頁か
ら550頁に記述されている。ここでは、この辞典の該当
箇所を引用することによつて説明に代える。本発明のテ
ープに適した感圧接着剤の代表的な例には、アクリレー
ト接着剤、粘性樹脂含有の天然ゴム接着剤および粘性ブ
ロツク・コポリマー接着剤がある。

必要に応じて接着剤の薄い塗布層18を、支持層12の接
着剤支持表面とは反対側の主要表面に塗布しておくこと
もできる。薄い接着剤の塗布層の被覆技術は当業者には
周知であり、例えば米国特許第2,532,011号、第2,607,7
11号および第3,318,852号に記載されている。ここで
は、これら特許を引用することにより塗布層の説明に代
えるものとする。

テープの総重量は従来の感熱接着剤または感圧接着剤
のテープの総重量とほぼ同じであり、通常では、約50g/
m²から約400g/m²、好ましくは100g/m²から350g/m²の範
囲にある。

テープの破断時における引張強さはリニアインチ（2.
54リニアセンチ）当たり100ポンド（45.36キログラム）
を越えることが好ましく、また約100ポンド／リニアイ
ンチ（45.36キログラム/2.54リニアセンチ）から約400
ポンド／リニアインチ（181.44キログラム/2.548リニア
センチ）の範囲にあるのが好ましい。伸びは10％から50
％の範囲にあるのが好ましく、10％から30％の範囲がよ
り好ましい。

横方向の引裂き抵抗は、支持層に対するリブの接触角
度によつて決まる。概して、100度以下の接触角度を持
つリブは優れた引裂き抵抗を示している。約130度を越
える接触角度を備えたリブは、引裂き抵抗は劣るがフイ
ルムの平坦度が他のものよりも優れている。横方向の引
裂き抵抗は３ポンドを越えていることが好ましい。

引き出したテープの重量は、１インチ（2.54センチ）
当たり５オンス（1.42キログラム）から40オンス（1.13
キログラム）の範囲にあるのが好ましい。またスチール
への接着力は１インチ（2.54センチ）当たり30オンス
（0.85キログラム）を越えていることが好ましい。

本発明のテープは、従来のテープに比べて様々な利点
を備えている。感圧接着剤によりリブが支持層に接着し
ないため、従来のフイラメントを支持層に接着するため
に使用してきた接着剤処理用の乾燥オーブンは必要とし
ない。また、リブを支持層に接着するのにプライマ層を
被覆しておく必要もない。フイラメントを使用すること
によつて生じる多くの問題点、例えばフイラメントの浮
上がり、分離、縮み、しわが生じることはなく、テープ
のねじれを防ぐことができる。リブの形状および寸法を
簡単に調節できるため、均一な外観のテープを作ること
ができる。

本発明により製造したテープは、従来のフイラメント
補強テープの引張強さに匹敵する強さを備え、しかも機
械方向に引張加工した平らなテープの引張強さに匹敵す
る強さを備えている。本発明によれば、ほぼ縦方向のリ
ブによつて得られる抵抗力により横方向に充分な引裂き
抵抗力を備えており、従来の平らなテープよりも優れた
テープが得られる。本明細書に使用した用語「横方向」
は、テープシートの機械方向に直角な向きを意味してい
る。また用語「機械方向」とは、テープのロールの円周
方向を意味している。こうしたリブ構造によれば、切れ
目が入つたり切込みが付いても、平らなテープに比べて
少なくとも100％にわたり強度が勝つている。支持層の
リブが果たす抵抗作用により、残つた部分だけでも横に
裂け目が広がるのを防ぐことができる。平らなフイルム
の構造によると、切込みが付いたり切れ目が入ると、引
張力が加わつた状態でフイルムは横方向に簡単に裂けて
しまう。

本発明のテープは、横方向に引き裂かれる場合には、
ガラス繊維強化テープに比べて優れている。これはガラ
ス繊維強化テープとは異なり、ガラス繊維同士が擦れ合
うことがないためである。こうした擦合いの現象は、個
々の糸の内部や隣り合う糸の間に生じている。従来のガ
ラス繊維強化テープでは、こうした擦合いの現象により
テープが横方向に切断されてしまうこともある。本発明
のテープは、横方向に引き裂く場合には機械方向すなわ
ち縦向きに裂ける傾向がある。本発明のテープをガラス
繊維強化テープと比較すると、横引裂き抵抗の値はガラ
ス繊維強化テープよりも大きい。この値は、以下の試験
法の説明箇所で指摘した横方向引裂き法を用いて実測し
た値である。この実測値は、「インストロン（Instro
n）」チヤート記録装置によつたのでは引裂き抵抗力の
値を正確に測定できないため、その取扱いには注意を要
する。その理由は、好ましい形態の本発明のテープは常
に機械方向（縦方向）に破断し、また好ましい形態のテ
ープではテスト試料の横方向に裂け目が広がつていくこ
とがないためである。

本発明のテープのコストは従来技術のフイラメント補
強テープよりも安い。独特の処理方法を用い、価格の高
いフイラメントを購入してこれを支持層に取り付ける方
式を採用していないため、通常では従来のものの約50％
にまでコストを下げることができる。本発明の製品は、
材料をテープ製造設備に送り込む以前にこの材料に必要
な加工を加え、さらにテープ製品に組合わせ使用する材
料も予めその性状を変えておくことにより、予想される
テープの欠点に対する対策を施しておき、こうした欠点
に伴うコストアツプ要因を取り除いておくことができ
る。

本発明のテープは、以下に指摘する理由により、同軸
押出し式の製法を用いることが好ましい。

（１） リブと支持層を同軸的に押し出し、接着剤を塗
布し、また被覆層を除去する操作を１回の処理工程で行
ない、テープを製造することができる。

（２） 材料の購入に伴う新たな高額の出費がなく、し
かも従来のフイラメント補強テープ製品を製造するのに
要していた付加的な生産過程が省略されている。

（３） 同軸押出し法により製造されたテープは一体の
リブ支持テープを構成しており、合成フイラメントや天
然フイラメントを使用する必要がない。これらフイラメ
ントは、一般に、フイラメント同士を接着したり支持層
またはキヤリア層に接着する付加的な処理工程を必要と
している。

（４） 同軸押出し法により製造したテープは材質が均
一でしかも安定している。こうして作られたテープは、
従来のフイラメント補強テープに見られる幾つかの主な
欠点、例えば、糸の取扱いの不手際によりフイラメント
の欠落したテープ部分ができたり、フイラメントをフイ
ルム支持層に取り付ける際の引張力のアンバランスに原
因したしわや座屈が起きることはない。

（５） 従来技術を用いて製造した製品に等しいか、ま
たはこうした製品より優れた物理特性を持つテープを製
造することができる。

本発明のテープの製造には、同軸押出し法を利用する
ことが最も好ましい。第２図および第４図を参照する。
これら図には従来形式の２種類の押出し機20,21が示さ
れている。ネツクチユーブ22と23は、各々が押出し機2
0,21を双対マニホルド金型24に連結している。第５図を
参照する。金型24は接近して間隔を設けた多数のオリフ
イス26を上側部分28に備え、また下側部分32にはスロツ
トオリフイス30を備えている。接近して間隔を設けた一
線上に並ぶオリフイス26は、スロツトオリフイス30の側
部に平行に位置している。接近して間隔を設けたこれら
オリフイスの形状は押出し後のリブの形状を決定するも
のであり、断面が円形をしていることが好ましい。これ
らオリフイスの開口直径、スロツトオリフイスの丈およ
びオリフイス間の距離は、製品の性能に影響を及ぼす重
要なパラメータである。接近して間隔を設けたオリフイ
ス26の下部とスロツトオリフイス30の上部との間の距離
はほぼ５ミルに設定され、リブと支持層とを適切に接着
できるようにしている。距離が大き過ぎれば、例えば距
離が10ミル以上になると、リブと支持層が充分に接着す
る以前に溶融材料の過冷却が生じることがある。距離が
小さ過ぎれば、例えば３ミル以下になると、リブは支持
層に深く埋まつてしまい、でき上がつたテープの横方向
引裂き抵抗力が低下する。

材料は一般にはペレツトの形態をしている。この材料
は先ず押出し機20,21に送り込まれ、次いでそれぞれの
溶融温度で溶融され、ネツクチユーブ22,23を通じ最終
的には双対マニホルド押出し金型24に送り込まれる。箇
々の材料の流れは他の材料の流れとは独立している。こ
れら押出し機および金型の温度は、通常では材料の溶融
温度を越えている。支持層を形成する材料はスロツトオ
リフイス30内に供給されると共に、リブを形成する材料
は接近して間隔を設けた一連のオリフイス26内に供給さ
れる。支持層を形成する複合材料には、ポリマー材料、
例えば、ポリプロピレンやポリビニル・アルコールを使
用することができる。またリブを形成する複合材料とし
て、例えば低密度ポリエチレンやポリプロピレン等のポ
リマー材料、二酸化チタン等の着色剤が使われる。着色
剤をリブに加えておけば、テープの末端使用者がリブを
はつきり目視でき好ましい。しかしながら、本発明のテ
ープではリブに着色剤を混入しておく必要はない。支持
層形成用の押出し機とリブ形成用の押出し機の出力比
は、一般的には、材料の重量に基づいて２対１から８対
１の範囲に設定されている。押出し材料は溶融状態で双
対マニホルド金型24から流出すると、直ちにリブ設置製
品を製造する作業工程へと送られる（第３図および第４
図を参照）。リブ形成材料と支持層形成材料の結合は、
重力を用いて簡単に行なわれている点に注目する必要が
ある。

双対マニホルド金型は好ましい装置であるが、本発明
のテープはその他の適当な方法を利用して製造すること
もできる。支持層形成材料とリブ形成材料の溶融点が類
似する範囲内にあれば、これら両方の材料を組合わせマ
ニホルド36の金型34から一緒に押し出すこともできる。
こうした組合わせマニホルド36を用いれば、溶融組成物
は単一の金型オリフイス38（第６図参照）から一緒に押
し出され、リブ設置製品を製造することができる。複数
のノツチ40と細長いスロツトを備えた単一の金型オリフ
イス38が第７図に示されている。支持層形成材料とリブ
形成材料の溶融点および粘性弾性特性が相違しているた
め、材料を平行な金型スロツトの付いた２つのマニホル
ドに送り込み、個別に押し出してから直ちに一緒にして
リブ設置製品を製造するようにしている。単一のマニホ
ルド金型から同軸押出しを行なう場合には、材料の温度
差は30℃程度にできるが、０℃に近い方が好ましい。双
対マニホルド金型を使用する場合、材料同士の温度差は
50℃程度にできる。本発明では、溶融温度範囲が類似し
ている場合にでも、双対マニホルド金型同軸押出し金型
を使用して最適な結果が得られるように配慮することが
好ましい。

第３図を参照する。前記リブ設置製品は冷却鋳造ロー
ル44に向けて送られる。この冷却鋳造ロール44は所定の
速度で回転しており、溶融状態から固形状態までの急速
な冷却が行なわれる。ポリプロピレンの場合、鋳造ロー
ル44は70゜F（21.1℃）から110℃゜F（43.3℃）の温度
に保たれている。冷却温度は、ポリプロピレン以外のポ
リマー材料を使用する場合にはそれぞれの材料に合つた
温度設定がされる。鋳造ロールへのウエブのタツクダウ
ン（tackdown）は、エアナイフまたは静電ピニング（el
ectrostatic pinning）を利用して行なうことができ
る。金型は、ウエブが鋳造ロール44の水平中心軸線に平
行に押し出されるように配置しておくことが好ましい。

接触角度を変えたければ、金型のオリフイス開口の流
量、押出し量、押出し温度またはオリフイス開口の形状
を調節すれば、接触角度を変化させることができる。ま
た金型を鋳造ロール44に対して調節位置決めし、鋳造ロ
ール44の速度を変化させれば押出し成形品の撓み角度を
変えることもできる。

リブ設置製品は、鋳造ロール44と、第２の（冷却され
ていない）鋳造ロール46とが形成したニツプに進入して
いく。前記鋳造ロール46は、鋳造ロール44と同じ速度で
あるが逆向きに回転している。本明細書に使用した用語
「速度」は、前述したテープ製造装置に組み込まれてい
る各種のロールに関連して使用する場合には、ロール表
面の一点の直線速度を指している。用語「速度」は単位
時間当たりの回転数を意味していない。これらロールの
速度は、押出し金型24から送り出されてくるリブ設置製
品が変形しないように制御されている。一般には、速度
をスロツトオリフイス30から送り出されてくるポリマー
の処理量に一致するように設定し、必要な厚みの製品を
得るようにしている。速度が遅過ぎると、押し出された
材料が鋳造ロール44の表面に堆積し、テープの支持層と
しては好ましくない重量の嵩むシートができ上がる。ま
た速度が速過ぎると、リブ設置製品は好ましくない幅の
狭い薄いものになつてしまう。

ウエブの形成方法の如何を問わず、リブ設置製品はこ
れを延伸して機械方向にオリンエンテーシヨンをかけて
おくことが好ましい。リブ設置製品はロール44,46から
出てアイドルロール48,50に進入していく。これらアイ
ドルロールは、第３図に示すように延伸ステーシヨンま
たはオリエンテーシヨン加工ステーシヨン52に連絡して
いる。オリエンテーシヨン加工ステーション48には、連
続する加熱ロール53と１つの非加熱ロール54が設けられ
ている。好ましい方法では、リブ設置製品は加熱ロール
53によつて軟化点近くの温度まで加熱される。この加熱
工程における温度範囲は、プロピレンの場合では250゜F
（121.1℃）から330゜F（165.6℃）の範囲内にあるのが
好ましい。

アイドルロール55の作用により、リブ設置製品は引張
ロール56へ搬送される。引張ロール56は、鋳造ロール4
4,46よりも速く定速で回転している。引張ロール56は、
リブ設置製品の構造特性を維持した状態でこのリブ設置
製品を機械的に延伸し、必要な厚み並びに機械的特性を
備えたリブ設置製品を製造することができる。ポリプロ
ピレンの場合、引張ロール56の具体的な速度は例えば57
フイート（17.4メートル）／分であり、鋳造ロール44,4
6の具体的な速度は例えば7.5フイート（2.3メートル）
／分である。鋳造ロール44,46の速度をV₁、リブ設置製
品の厚みをT₁とし、また引張ロールの速度をV₂とすれ
ば、リブ設置製品の最終的な厚みT₂ほぼ（V₁/V₂）T₁に
等しい。ただし、リブ設置製品の幅が減少することは考
慮に入れていない。

リブ設置製品は、例えば、圧縮ロール58により引張ロ
ール58に対し圧接されている。アイドルロール56は、オ
リエンテーシヨン加工されたリブ設置製品を引張ロール
56から遠ざかる向きに搬送する働きをしている。直、リ
ブと支持層との間の接触角度は機械方向のオリエンテー
シヨン条件を変えれば変化することを知つておく必要が
ある。

機械方向にオリエンテーシヨンをかけた後、リブ設置
製品を従来方法に則つて処理して本発明のテープを製造
することができる。例えば、参照番号62は、材料の異質
ビードをリブ設置製品から除去しながらリブ設置製品を
コア78に巻き付けて、最終的なロールテープを製造する
のに用いられる装置を示している。

本発明の他の実施例では、接着剤層と薄い裏打ち接着
塗布層の塗付けに先立つて、オリエンテーシヨン加工済
みのリブ設置製品にさらにカレンダー加工を施すことも
できる。カレンダー加工を施すためには、金属ロール間
に設けた１つまたはそれ以上のニツプを通し、必要に応
じてリブ設置製品の厚みを薄くする必要がある。典型的
なカレンダー加工装置が第９図に示されている。第９図
は、上部ロール72、中央ロール74および下部ロール76か
らなる３本ロール式の竪型カレンダー装置を示してい
る。図示の装置では、中央ロール74と下部ロール76の間
のニツプでカレンダー加工が行なわれる。本発明の目的
に見合うように、カレンダー加工は、オリエンテーシヨ
ン加工済のリブ設置製品から材料の異質ビードを除去し
た後に行なうことが好ましい。

カレンダー加工によりリブの形状を円形から楕円形に
変えることができる。またカレンダー加工によつてリブ
設置製品の剛性を低下させ、リブ設置製品を曲げ易くす
ることもできる。またカレンダー加工によりリブ設置製
品の厚みを薄くすれば、支持製品のリブ支持表面に塗布
しなくてはならない接着剤の量を減らすこともできる。
カレンダー加工によつてリブが平坦になり、リブ間の隙
間が狭まつて接着剤の使用量が減少することになる。ま
たこうした隙間量の減少により、所定量の接着剤を塗布
した場合、リブ間に入り込む接着剤の量は僅かで済む。
塗布した接着剤のほとんどがリブの表面に残り、大部分
の接着剤を製品の接触接着表面に塗布しておくことがで
きる。リブを支持していないカレンダー加工済みの製品
の表面に接着剤を塗布した場合、楕円形のリブは製品を
ロール状に巻いた状態では広い均一な接着表面を形成
し、製品を安定した状態に巻いておくことができる。ま
たカレンダー加工により製品のウエブは横方向に均一に
なり、製造工程において歩留まりが向上し作業をやり直
すこともなくなる。普通、カレンダー加工によつて支持
層の横方向の引裂き抵抗が低下することはない。ただ
し、状況によつては引裂き抵抗が僅かに低下する場合も
見受けられ、また逆に引裂き抵抗が僅かに増加すること
もある。

カレンダー加工の段階ではリブが支持層を貫通するこ
とがないようにし、これにより機械方向、すなわち、リ
ブに平行な方向の引裂きに対する支持層の抵抗力が弱ま
るのを防ぐことが重要である。カレンダー加工に先立つ
て、リブを軟化し支持層を軟化させない方法を取ること
が好ましい。カレンダー加工に際し、リブの温度が低過
ぎるとリブが支持層を通り抜ける原因となり、リブによ
り支持層に切れ目が入つたり、カレンダー作業を行なう
のに高いカレンダー加工圧力が必要となる。またカレン
ダー加工において支持層温度が高過ぎると、ポリマーの
分子配向が消失して引張りや伸び等のテープ特性が劣化
する原因となる。

接着層は支持層の何れの主要表面にも塗布することが
できる。機械方向のオリエンテーシヨン作業の直後か、
またはカレンダー加工を施す場合にはこの作業の直後に
接着剤層を塗布することが好ましいが、リブや支持層が
押出し成形金型または他の形式の金型から出てくる際に
接着剤層を塗布することもできる。これとは別に、前述
したように製品にオリエンテーシヨン加工を施し、カレ
ンダー加工を加え、材料ビードを製品から除去し、さら
に製品をコアに巻き取つた後に接着剤層を別の組立ライ
ンで塗布することもできる。接着剤層の塗布箇所は、主
に経済性を考慮して慎重に決められる。薄い接着剤の裏
側塗布層を被覆する箇所も同じように経済性を考慮して
決められる。接着剤層の塗布に先立つて、または塗布に
続いて、あるいは塗布と同時にこの薄い接着剤の裏側塗
布層を塗布することもできる。

塗布操作に伴つて、接着剤の塗布されたリブ設置製品
は従来方法によりスリツトされ、これを巻き取つてロー
ルテープが形成される。

テープは、通例ではリールのような支持具に取り付け
ないで販売されるが、必要に応じて引出しライナに保持
した状態で使用者に渡されることもある。テープは従来
幅のものもあるし、これより幅を狭くすることもでき
る。

以下の方法を用いて本発明により製造されたテープの
評価テストを行なう。

テスト方法 1.横方向の引裂き抵抗 横方向の引裂き抵抗は、（Instron社から入手可能
な）“Instron"引張り試験機を用いて測定された。機械
は、20インチ（50.8センチ）／分のクロスヘツド速度、
２インチ（5.08センチ）にわたりジヨーを離し、20イン
チ（50.8センチ）／分のチヤート速度にセツトした。最
大1000ポンド（454キログラム）の応力を記録すること
のできるDRセルをロードセルとして使用した。本発明の
テストを行なうにあたり、最大ロードは200ポンド（90.
7キログラム）に設定した。

サンプル準備 テープストリツプを機械縦（MD）方向に切断した。サ
ンプルの長さは6.0インチ（15.2センチ）であつた。三
角形に切り取られた「プレキシガラス」（Plexiglass）
ジグを用い、1.5インチ（3.8インチ）×6.0インチ（15.
2センチ）のテープサンプルを横切る向きに機械方向に
相対して40度の角度で２本の線状のマイクを付した。サ
ンプルの一方の側には、これらのマークを2.0インチ
（5.08センチ）の間隔に離すと共に、サンプルの反対側
では約4.56インチ（11.6センチ）の間隔に離した。

2.0インチ（5.08センチ）のマークを付けたサンプル
の側には、テープの前述したマークの中央にかみそりの
刃を用いてリブを横切る向きに、長さが1/4インチ（6.3
5ミリメートル）の切込みを入れた。こうしてテストに
用いるサンプルを準備した。

テスト要領 準備したサンプルを引張り試験機のジヨーに載せた。
２つの基準マークを用いてサンプルをジヨー内に並べ、
各々のジヨーに平行なマークを合わせた。こうしてテス
トされるサンプルはテープの一方の縁に自然な曲がりを
形成し、テープの他方の縁が真直ぐになつた。真直ぐな
側は、先のサンプル準備の項に記載のように切込み側で
あつた。真直ぐな側は前述した短い法の側であつた。応
力の加わつた初期の段階でサンプルは押圧され、横方向
に裂かれた。チヤートは、サンプルの引裂き時の応力を
ポンド値で記録した。

測定結果 すべてのサンプルのうち、チヤート記録計から得られ
た最高値は種類分けして誤差値の発生するサブジエクト
・レート（subjective rating）を考慮に入れてチエツ
クした。優れたサンプル（横方向に裂けていないもの）
は、常にジヨー内で上向きまたは下向きに（機械方向
に）裂けている。問題のあるサンプルは先ず機械方向に
裂け、次いで横方向に裂けている（この場合、機械方向
の裂け目はジヨーまで達した結果が得られている）。劣
悪なサンプルでは、すぐさま試料を横切つて横方向に裂
け目ができた。また、優れた材料では１、不満足な材料
では３、さらに横方向の引裂き抵抗テストに合格しない
材料では５のサブジエクト・レートを用いて誤差の種類
についての観察結果を記録した。

独自のサブジエクト・レート・システムを用いたの
は、優れたサンプルは常に機械方向に裂け、ジヨーが剪
断するサンプルの引裂きによりテストを中止しなくては
ならず、評価が非常に困難になるためである。横方向の
引裂きテストを行なうと同時に、引裂かれた状態につい
て、またリブと支持層の接着が適切であるかどうかにつ
いて観察が行なわれた。こうした作業には同じ種類のサ
ブジエクト・レート・システムが使われている。

2.接触角の測定 微視的光分析（ミクロトーム法） テープウエブの横方向の切断テープ断面を観察する必
要があれば、透明なフイルム66の凝固層に溶着したリブ
64の層を見ることができる。リブはほぼ等距離に間隔を
設けてあり、断面はほぼ円形であることが好ましい。リ
ブは、必要に応じてリブ形成複合材料に加えた着色剤を
用いて識別することができる。

接触角（α）は、リブ64を溶着する透明なフイルム66
の水平な層表面から測定した。

溶着方法 リブと支持層との溶着量は顕微鏡写真を用いて測定し
たり、あるいは周知の他の分析技術を用いて求めること
ができる。リブと支持層との溶着量は、（１）押出し機
の出力の程度、（２）押出し材料が鋳造ロールに流入す
る際のたわみ角、（３）材料の押出し成形温度、および
（４）材料の絞出し量と使用材料の種類によつて決めら
れる。リブと支持層との溶着量は、リブの押出し金型か
らの流出時におけるリブの元の断面、すなわち元の円形
断面の約５％から約50％までの範囲にある。

以下、限定する意図のない実例を用いて本発明を説明
する。

例Ｉ この例では同軸押出し金型24が用いられた。この同軸
押出し金型24の上側部分28には、材料の流れる方向に平
行に金型24の表面を通じて機械加工された一連の穴26が
収容されている。穴26は中央部で0.040インチ（1.02ミ
リメートル）の間隔があり、直径が0.020インチ（0.508
ミリメートル）であつた。金型24の上側部分28は８イン
チ（20.3センチ）の幅があり、インチ（2.54センチ）幅
当たり25個の前述した穴を設置していた。各々の穴26の
最も低い部分が上側部分28の最も低い箇所までの垂直距
離は５ミルであつた。下側オリフイス30は、幅が８イン
チ（20.3センチ）で丈が25ミルのスロツトからできてい
る。装置をセツトする際、押出し金型24を鋳造冷却ロー
ル44の水平中心線から約32度に（すなわち、ほぼ時計の
10時から11時の間の姿勢に）設置した。金型24は、押出
し材料が水平中心線から０度の角度で流出する状態に設
置された。

２台の押出し機20,21を用い、98％のポリプロピレン
と２％の着色剤の混合比で濃縮着色剤（C.B.Edwards社
から入手、種類101p）を混合した（FINA Consoden Chem
ical Divisionから入手の）未加工ポリプロピレン樹脂
の混合物を一方の同軸押出し金型24の上部マニホルド
に、穴26を収容した上側部分28を通じて供給し、これを
押し出してテープのリブを形成した。

他方の押出し機はスロツトオリフイス30につながつて
いる下部マニホルドに未加工のポリプロピレン樹脂のみ
を供給し、テープの支持層を形成した。押出し工程にお
いては、２台の押出し機20,21を同時に稼動した。上部
押出し機20の温度は525゜F（274℃）であり、下部押出
し機21の温度は500゜F（260℃）であつた。また金型24
の温度は500゜F（260℃）であつた。

リブと支持層は金型24からの流出時に結合された。こ
の時点で、リブと支持層は両者が溶融状態になりながら
鋳造冷却ロール44の助けにより金型から絞り出され、両
者は直ちに溶着した。

鋳造冷却ロール44が溶融材料よりも低温であるため
（110゜F（43.3℃））、材料は固形化し、リブを支持層
に保持するシートができ上つた。このシートは静電ピニ
ングワイヤにより鋳造冷却ロール44に固定され、固化材
料は非鋳造冷却ロール46と鋳造冷却ロール44の間のニツ
プに入つた。これらロールは両者とも３フイート（0.91
メートル）／分の速度で回転していた。この時、成形シ
ートの材質の均一性と厚みについてテストを行なつた。

鋳造冷却ロール44から出ると、材料は２つのアイドル
ロール48,50に沿つて搬送され、次いで複数の加熱ロー
ル53と１つの非加熱ロール54の間に入り込んだ。この非
加熱ロール54は機械方向のオリエンテーシヨン加工ステ
ーシヨン52を構成している。加熱ロール53は280゜F（13
8℃）に保たれていた。本例では、４本の加熱ロールし
か使用されなかつた。

機械方向のオリエンテーシヨン加工ステーシヨン52か
ら出ると、材料は第２の一組のロール、例えば、鋳造冷
却ロール44よりも速い速度（21フイート（6.40メート
ル）／分）で回転している引張りロール56と圧縮ロール
58に流入した。これらのロールはリブ設置製品を機械方
向のオリエンテーシヨン加工ステーシヨン52のロール
は、リブ設置製品を延伸して７対１の延伸率を得るよう
になつていた。一組の引張りロール56と圧縮ロール58を
出ると、リブ設置製品の材料の異質ビードは除去され
た。リブ設置製品はコアに巻き取られた幅が６インチ
（15.2センチ）に揃えられ、ロールテープができあがつ
た。一層の感圧接着剤と必要に応じて接着剤の薄い裏側
塗布層とを他の作業のラインを流れているテープに接着
することもできる。

次いで、接着剤層または接着剤の薄い塗布層を保持し
ていないロールテープの物理的性質についてテストを行
なつた。引張強さは破断時に367ポンド（166キログラ
ム）、表面の厚みは10.9ミル、テープの重量は5.87g/72
平方インチ（465平方センチ）、横方向の引裂き抵抗は3
8.0ポンド（17.2キログラム）であり、横方向の引裂き
率は１の値を備えていた。リブと支持層との接着は良好
であつた。接触角度は41度であつた。

例II 本例は、オメガ状断面のオリフイスを持つリブ形成金
型を必要とした。同軸押出し要領は、溶融温度、鋳造ロ
ール速度および延伸率の僅かな違いを除いて例Ｉに記載
の工程の要領とほぼ同じであつた。製品の特性、すなわ
ち、引張り、伸び、横方向の引裂きは例Ｉの製品の特性
と同じであつた。

引張強さは破断時に325ポンド（147キログラム）、テ
ープの重量は4.7g/72平方インチ（465平方センチ）、横
方向の引裂き抵抗は２回の計測値を平均して21.2ポンド
（9.62キログラム）であり、横方向の引裂き率は１の値
を備えていた。接触角度は130度であつた。

例III 本例は、単一のマニホルド同軸押出し技術を用いてテ
ープを得るために、ノツチ付きオリフイスを持つ金型34
を必要とした。本例では、２台の押出し機を用いて単一
のマニホルド金型に原材料を供給した。一方の押出し機
は460゜F（238℃）の温度の未加工のポリプロピレン
［１溶融流動指数のポリプロピレン樹脂（重量比95％）
と34溶融流動指数のポリプロピレン樹脂（重量比５％）
の混合物］を金型34に供給し、支持層を形成した。他方
の押出し機は470゜F（243℃）の97％のポリプロピレン
と３％の濃縮着色剤を備えた混合物を金型34に供給し、
リブを形成した。「Ｔ」フイツテイング36を用い、金型
34の単一マニホルドに流入する２つの流れを層流により
結合した。層流とは、材料の２つの流れが混合しないと
言う意味である。金型34は、鋳造冷却ロールに対して時
計の９時の位置に配置されていた。テープ形成装置の残
りのすべての部品は例Ｉに記載の通りであつた。ただ
し、鋳造冷却ロールの速度は7.0フイート（2.13メート
ル）／分であり、総延伸率は6.6対１であつた。引張り
ロールの速度は46.2フイート（14.08メートル）／分で
あつた。

引張強さは破断時に204ポンド（92.5キログラム）、
表面の厚みは4.7ミル、テープの重量は3.73g/72平方イ
ンチ（465平方センチ）、横方向の引裂き抵抗は16.0ポ
ンド（7.26キログラム）であり、横方向の引裂き率は３
の値を備えていた。リブと支持層との接着は優れてい
た。接触角度は158度から163度あつた。

例IV 本例は従来の押出し金型を必要とし、管状オリフイス
金型、オメガ状オリフイス金型またはノツチ付きオリフ
イス金型を用いてリブを形成している。リブ形成の直後
に、先在支持層をリブにラミネート加工し、リブを支持
層の表面に保持している。ラミネート加工作業の後、一
層の接着剤をテープのリブ形成表面に重ね塗布し、ロー
ル状に巻いた完成品を得ることができる。ただしこの方
法は、製造コストの点で問題が残されている。

例Ｖ 本例では、同軸押出し金型24を使用した。この同軸押
出し金型24の上側部分28は、材料の流れ方向に平行な直
線に沿つて金型24の面を通じて機械加工された複数の穴
26を収容している。穴26は中央部で0.040インチ（1.02
ミリメートル）の間隔を設け、直径が0.020インチ（0.5
08ミリメートル）であつた。金型24の上側部分28は８イ
ンチ（20.3センチ）の幅があり、インチ（2.54センチ）
幅当たり25個の前述した穴を収容していた。各々の穴26
の最も低い部分から上側部分28の最も低い箇所までの垂
直距離は５ミルであつた。下側オリフイス30は、幅が８
インチ（20.3センチ）で丈が25ミルのスロツトにより構
成されていた。

装置を当初セツトする際には、押出し金型24を鋳造冷
却ロール44の水平中心線から約32度に（すなわち、ほぼ
時計の10時から11時の姿勢に）設置した。金型24は、押
出し材料が水平中心線から０度の角度で流出する状態に
設置された。

２台の押出し機20,21を用い、98％のポリプロピレン
と２％の着色剤の混合比で濃縮着色剤（C.B.Edwards社
から入手、種類101p）を混合した（FINA Consoden Chem
ical Divisionから入手の）未加工ポリプロピレン樹脂
の混合物を一方の同軸押出し金型24の上部マニホルド
に、穴26を収容した上側部分28を通じて供給し、テープ
のリブを形成した。

他方の押出し機はスロツトオリフイス30につながつて
いる下部マニホルド金型に未加工のポリプロピレン樹脂
のみを供給し、テープの支持層を形成した。押出し工程
において、２台の押出し機20,21を同時に稼動した。上
部押出し機20の温度は435゜F（224℃）であり、下部押
出し機21の温度は455゜F（235℃）であつた。金型24の
温度は440゜F（227℃）であつた。

リブと支持層は金型24からの流出時に結合した。この
時点で、リブと支持層は両者が溶融状態のまま鋳造冷却
ロール44の助けにより金型から押し出され、直ちに溶着
した。

鋳造冷却ロール44が溶融材料よりも低温（81゜F（27.
2℃））であるため、材料は固化し、リブを支持層に保
持するシートができあがる。このシートは静電ピニング
ワイヤにより鋳造冷却ロール44に固定された。例Ｉとは
異なり、非鋳造冷却ロールを使用していない。その代り
に、溶融材料は鋳造冷却ロール44のみにより冷却され固
化した。鋳造冷却ロール44を出ると、材料は３段階の延
伸工程により機械方向にオリエンテーシヨンが施され
た。第１の段階はステーシヨン52で行なわれた。このス
テーシヨンにおいて、材料は複数のロール53（この場
合、６つのロールが用いられた。）により270゜F（132
℃）の温度に加熱された。次いで、材料はそれぞれ223
゜F（106℃）と241゜F（116℃）の温度に保たれた一対
の加熱延伸ロール（図示せず）に進入した。第１の延伸
ロールの速度は、鋳造ロールの速度、すなわち、３メー
トル／分と同じであつた。第２の延伸ロールの速度は15
メートル／分であつた。これら２つのロールは材料を５
対１の延伸率で延伸した。こうした延伸作業は第２段階
と第３の段階（図示せず）で繰り返され、7.15対１の延
伸率が得られた。オリエンテーシヨン加工の後、ロール
54,55および60はバイパスされ、代りに、冷却ロール56
の前に配置された焼鈍用ロール（図示せず）にて４秒間
にわたつて195゜F（90.6℃）の温度で焼鈍され、ロール
56とロール58のニツプを経てステーシヨン62へ引続き送
られた。リブ設置製品の縁の異質ビードは、例Ｉに示す
ようにステーシヨン62で除去された。リブ設置製品はコ
アに巻き取られ、幅を６インチ（15.2センチ）に揃えて
ロールテープが作られた。

次いで、接着剤層または接着剤の薄い裏側塗布層を保
持していないロールテープの物理的性質についてテスト
を行なつた。引張強さは破断時に195ポンド（88.5キロ
グラム）、表面の厚みは7.5ミル、テープの重量は4.26g
/72平方インチ（465平方センチ）、横方向の引裂き抵抗
は40.0ポンド（18.1キログラム）であり、横方向の引裂
き率は１の値を備えていた。リブと支持層との接着は良
好であつた。接触角は100度であつた。

ロールは巻き戻され、カレンダー加工と称されている
工程に晒された。カレンダー加工は、第９図に示すよう
に３つのロールからなる竪型カレンダー加工機70を用い
て行なわれた。カレンダー加工機70は上部ロール72、中
央ロール74および下部ロール76を備えていた。

上部ロール72と中央ロール74の間のニツプは、リブ設
置製品の厚みよりも僅かに大きい距離にセツトされた。

テープは、上部ロール72の位置にあるカレンダー加工
機70内に導かれた。上部ロール72は72゜F（22.2℃）の
表面温度を備えていた。その際、テープのリブ支持表面
を中央ロール74により加熱し、カレンダー加工を実施し
易くするためにテープ材料を軟化させた。中央ロールの
表面温度は285゜F（141℃）であつた。カレンダー加工
速度は25フイート（7.62メートル）／分であり、約２秒
の加熱継続時間となつた。カレンダー加工は、中央ロー
ル74と下部ロール76の間のニツプにて行なわれた。中央
ロール74と下部ロール76の間のニツプ開口は、テープを
約６ミルの平均厚みにカレンダー加工するようにセツト
された。

下部ロール76の表面温度は190゜F（87.8℃）にセツト
し、テープをロールに巻き付ける前に焼鈍し、できるだ
け巻付きを少なくした。引張力はカレンダー工程全体に
わたつて一定に保たれ、しわや折り目がテープにできな
いようにした。一層の感圧接着剤と必要に応じて接着剤
の薄い塗布層とを、新たな生産ラインでの付加的な操作
によりテープに塗布することもできる。

カレンダー加工機70の下部ロール76を出ると、カレン
ダー加工済みテープをロール80に巻き付け、物理的特性
についてテストを行なつた。引張強さは破断時に191ポ
ンド（86.8キログラム）、表面の厚みは6.0ミル、テー
プの重量は4.26g/72平方インチ（465平方センチ）、横
方向の引裂き抵抗は34.0ポンド（15.4キログラム）であ
り、横方向の引裂き率は１の値を備えていた。リブと支
持層との接着は良好であつた。接触角度は19度であつ
た。

本発明の範囲および精神を逸脱することなく本発明の
様々な修正や変更を行なえることは、当業者には明らか
である。本発明は、明細書に記載の図示例にのみ限定さ
れるけではない。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の第１の実施例に係るテープを示す断
面図である。 第２図は、本発明の押出し装置を示す概略図である。 第３図は、本発明のテープを押出し成形し、オリエンテ
ーシヨン加工を加えて巻き取る装置を示す概略図であ
る。 第４図は、第２図の同軸押出し金型を示す断面図であ
る。 第５図は、チユーブ状オリフイスを備えている第４図の
金型の一部分を示す拡大正面図である。 第６図は、本発明に用いられる金型の第２の実施例を示
す断面図である。 第７図は、ノツチオリフイスを備えた第６図の金型の一
部分を示す拡大正面図である。 第８図は、本発明のテープの支持層に接着したリブを示
す拡大正面図にして、リブの接触角度の測定方法を図示
している。 第９図は、本発明のテープをカレンダー加工するのに使
用する装置を示す概略図である。 10……テープ 12……テープの支持層 14……支持層に設けたリブ 16,18……接着剤 20,21……押出し機 22,23……ネツクチユーブ 24……双対マニホルド金型 26……円形のオリフイス 30……スロツトオリフイス 44……冷却ロール

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ３２Ｂ 7/12 Ｂ３２Ｂ 7/12 27/08 27/08 27/30 27/30 27/32 27/32 (72)発明者 ダート シム モイ アメリカ合衆国ミネソタ州 セント ポ ール，３エム センター（番地なし) (72)発明者 トーマス リー ウッド アメリカ合衆国ミネソタ州 セント ポ ール，３エム センター（番地なし) (56)参考文献 特開 昭48−32928（ＪＰ，Ａ) 実開 昭48−107117（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−52150（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭64−20022（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭48−10146（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭50−36857（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C09J 7/00 - 7/04 B29C 47/06 B29C 55/18 B32B 27/08,27/30 B32B 3/30 B32B 7/02,7/12

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】押し出し成型可能なポリマー材料から成型
   された支持層を有する強化テープにして、 前記支持層が、その少なくとも１つの主要表面に押し出
   し成型可能なポリマー材料から成型された複数のリブで
   あって、前記支持層上にほぼ長手方向に配置されたリブ
   を保持し、さらに、その少なくとも１つの主要表面に接
   着剤の層を保持していて、 前記リブは前記支持層との接触角度が約10度から約160
   度の範囲にあるように前記支持層に溶融され、該リブの
   元の断面積の少なくとも50％が前記支持層のリブ保持面
   から突き出ていて、 前記テープは横方向に引き裂かれるときに長手方向に破
   断し、 前記リブを保持した主要表面が前記接着剤層を保持して
   いる場合には、前記リブは前記接着剤の層中に埋没され
   ている強化テープ。
2. 【請求項２】リブ保持製品を製造する方法にして、 第１の溶融樹脂を第１の押出し金型インレットまで送る
   段階と、 前記第１の樹脂を前記第１のインレットより細長いスロ
   ットからなる第１の狭いアウトレットに向けて流す段階
   と、 第２の溶融樹脂を第２の押出し金型インレットまで送る
   段階と、 前記第２の樹脂を前記第２のインレットより複数のオリ
   フィスからなる第２のアウトレットに向けて流す段階
   と、 前記第１の樹脂を前記第１のアウトレットから流す段階
   と、 前記第２の樹脂を前記第２のアウトレットから流す段階
   と、 前記第２の樹脂を前記第１の樹脂上に溶融させる段階
   と、 前記第１の樹脂の少なくとも一つの主要表面上に接着剤
   層を塗布する段階であって、少なくとも１つの主要表面
   が前記第２の樹脂を保持している場合には、前記第２の
   樹脂が前記接着剤層中に埋没されるように接着剤層を塗
   布する段階とを有する方法。
3. 【請求項３】リブ保持製品を製造する方法にして、 第１の溶融樹脂を押出し金型インレットまで送る段階
   と、 第２の溶融樹脂を前記押出し金型インレットまで送る段
   階と、 前記第１の溶融樹脂と前記第２の溶融樹脂を、細長いス
   ロットおよび複数のノッチからなるアウトレットに向け
   て流す段階と、 前記第１の溶融樹脂と前記第２の溶融樹脂を前記アウト
   レットから流して互いに融合させる段階と、 前記第１の樹脂の少なくとも一つの主要表面上に接着剤
   層を塗布する段階であって、少なくとも１つの主要表面
   が前記第２の樹脂を保持している場合には、前記第２の
   樹脂が前記接着剤層中に埋没されるように接着剤層を塗
   布する段階とを有する方法。