JP2743774B2 - 帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方法 - Google Patents
帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方法Info
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- JP2743774B2 JP2743774B2 JP5159145A JP15914593A JP2743774B2 JP 2743774 B2 JP2743774 B2 JP 2743774B2 JP 5159145 A JP5159145 A JP 5159145A JP 15914593 A JP15914593 A JP 15914593A JP 2743774 B2 JP2743774 B2 JP 2743774B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面に凹凸を有する帯
状鋼板を効率良く連続的に溶融金属めっきすることので
きる方法に関するものである。
状鋼板を効率良く連続的に溶融金属めっきすることので
きる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】表面に連続もしくは不連続の縞状または
千鳥状の凹凸を有する鋼板（以下、本明細書では縞鋼板
という。アンチスリップ鋼板と呼ばれることもある）に
ＺｎめっきやＺｎ−Ａｌ合金めっき，Ａｌめっき等の溶
融金属めっきを施す方法としては、該縞鋼板を適当な長
さの切板とした後、あるいは造形物に加工してから、酸
洗・水洗・フラックス処理の後、通称どぶ漬けと呼ばれ
る方法で溶融金属めっき浴に浸漬するバッチ方式が採用
されている。これは、表面に凹凸を有する帯状の縞鋼板
（以下、縞鋼帯という）を通常の平鋼帯と同様の手順で
連続的に溶融金属めっきしようとすると、 めっき浴ロールその他のライン内ロールに縞鋼帯の凹
凸に起因する疵が入り、これが製品疵の原因になるほ
か、めっきむらの原因になる、めっき付着量を調節す
るためのガスワイピング部で縞鋼帯表面の凸面方向に沿
ってスプラッシュが発生し、ノズルスリット部にＺｎが
付着してワイピングが不安定になる、これは、高速で吹
付けられたガスが縞鋼帯表面の凹凸によって乱流状態と
なり、これにより溶融金属が周囲に吹き飛ばされるため
と思われる、縞鋼帯の表面凹凸に原因して焼鈍炉内で
の熱吸収に差が生じ、鋼帯に形状歪を生じるほか、吸熱
量不足の部分では還元不足（活性化不足）によるめっき
不良を生じることがある、通常のガスワイピング圧力
では縞鋼帯表面の凹凸部全面でめっき付着量を均一にす
ることが困難であり、均一なめっき付着量が得られな
い、といった様々な問題が生じてくるからである。この
様な事情のため、縞鋼帯の連続的溶融金属めっきは実用
化されておらず、前述の如く煩雑で人手を要し且つ生産
性の低いバッチ方式に依存しているのが実状である。
千鳥状の凹凸を有する鋼板（以下、本明細書では縞鋼板
という。アンチスリップ鋼板と呼ばれることもある）に
ＺｎめっきやＺｎ−Ａｌ合金めっき，Ａｌめっき等の溶
融金属めっきを施す方法としては、該縞鋼板を適当な長
さの切板とした後、あるいは造形物に加工してから、酸
洗・水洗・フラックス処理の後、通称どぶ漬けと呼ばれ
る方法で溶融金属めっき浴に浸漬するバッチ方式が採用
されている。これは、表面に凹凸を有する帯状の縞鋼板
（以下、縞鋼帯という）を通常の平鋼帯と同様の手順で
連続的に溶融金属めっきしようとすると、 めっき浴ロールその他のライン内ロールに縞鋼帯の凹
凸に起因する疵が入り、これが製品疵の原因になるほ
か、めっきむらの原因になる、めっき付着量を調節す
るためのガスワイピング部で縞鋼帯表面の凸面方向に沿
ってスプラッシュが発生し、ノズルスリット部にＺｎが
付着してワイピングが不安定になる、これは、高速で吹
付けられたガスが縞鋼帯表面の凹凸によって乱流状態と
なり、これにより溶融金属が周囲に吹き飛ばされるため
と思われる、縞鋼帯の表面凹凸に原因して焼鈍炉内で
の熱吸収に差が生じ、鋼帯に形状歪を生じるほか、吸熱
量不足の部分では還元不足（活性化不足）によるめっき
不良を生じることがある、通常のガスワイピング圧力
では縞鋼帯表面の凹凸部全面でめっき付着量を均一にす
ることが困難であり、均一なめっき付着量が得られな
い、といった様々な問題が生じてくるからである。この
様な事情のため、縞鋼帯の連続的溶融金属めっきは実用
化されておらず、前述の如く煩雑で人手を要し且つ生産
性の低いバッチ方式に依存しているのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は、縞鋼
帯を用いて、前述の様な問題を生じることなく連続的に
溶融金属めっきすることのできる方法を提供しようとす
るものである。
情に着目してなされたものであって、その目的は、縞鋼
帯を用いて、前述の様な問題を生じることなく連続的に
溶融金属めっきすることのできる方法を提供しようとす
るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る連続溶融金属めっき法の構成は、
表面に凹凸を有する縞鋼帯を酸洗処理した後、 焼鈍温度：４５０〜８５０℃ 焼鈍炉内の鋼帯張力：０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 めっきライン内の鋼帯張力：０．３〜３．０ｋｇ／ｍｍ
2 溶融金属ワイピング用ガス圧：０．０２〜１．５ｋｇ／
ｃｍ2 の要件を満たす条件で連続的に溶融金属めっきを行なう
ところに要旨を有するものである。ここで用いられる溶
融金属めっきの浴組成としては、Ｚｎ／Ａｌ＝（１００
〜０）／（０〜１００）のものが好ましく、また、この
場合の好ましいめっき浴温度は４００〜７００℃の範囲
である。
のできた本発明に係る連続溶融金属めっき法の構成は、
表面に凹凸を有する縞鋼帯を酸洗処理した後、 焼鈍温度：４５０〜８５０℃ 焼鈍炉内の鋼帯張力：０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 めっきライン内の鋼帯張力：０．３〜３．０ｋｇ／ｍｍ
2 溶融金属ワイピング用ガス圧：０．０２〜１．５ｋｇ／
ｃｍ2 の要件を満たす条件で連続的に溶融金属めっきを行なう
ところに要旨を有するものである。ここで用いられる溶
融金属めっきの浴組成としては、Ｚｎ／Ａｌ＝（１００
〜０）／（０〜１００）のものが好ましく、また、この
場合の好ましいめっき浴温度は４００〜７００℃の範囲
である。
【０００５】
【作用及び実施例】以下、実験の経緯を追って本発明の
構成および作用効果を具体的に説明する。本発明では、
熱間圧延もしくはその後更に冷間圧延により表面をたと
えば図１に示す様な縞鋼帯を使用し、表面に付着した酸
化スケールを塩酸や硫酸等を用いて酸洗除去し、水洗後
焼鈍炉へ送って表面の還元（活性化）処理および溶融金
属めっきに適した温度への昇温を行ない、次いで溶融金
属めっき浴に浸漬走行せしめ、ガスワイピングによりめ
っき付着量を調整した後、必要により合金化処理等のた
めの加熱炉を通してから冷却することによって、めっき
処理を連続的に行なう。
構成および作用効果を具体的に説明する。本発明では、
熱間圧延もしくはその後更に冷間圧延により表面をたと
えば図１に示す様な縞鋼帯を使用し、表面に付着した酸
化スケールを塩酸や硫酸等を用いて酸洗除去し、水洗後
焼鈍炉へ送って表面の還元（活性化）処理および溶融金
属めっきに適した温度への昇温を行ない、次いで溶融金
属めっき浴に浸漬走行せしめ、ガスワイピングによりめ
っき付着量を調整した後、必要により合金化処理等のた
めの加熱炉を通してから冷却することによって、めっき
処理を連続的に行なう。
【０００６】尚、上記酸洗処理や焼鈍は溶融金属めっき
ラインの上流側に連接してオンラインで連続的に行なう
のが好ましいが、別ラインで酸洗、焼鈍等を行ない、昇
温設備を備えためっきラインに通して連続めっきを行な
うことも勿論可能である。以下、本発明において焼鈍温
度、張力、ワイピング用ガス圧等を定めた理由を詳述す
る。
ラインの上流側に連接してオンラインで連続的に行なう
のが好ましいが、別ラインで酸洗、焼鈍等を行ない、昇
温設備を備えためっきラインに通して連続めっきを行な
うことも勿論可能である。以下、本発明において焼鈍温
度、張力、ワイピング用ガス圧等を定めた理由を詳述す
る。
【０００７】焼鈍温度：４５０〜８５０℃ 酸洗後の縞鋼帯を加熱して油分，汚れ等を燃焼除去する
と共に表面を還元して活性化せしめ、更には溶融金属め
っきに適した温度に昇温させる為の工程であり、縞鋼帯
表面の凹凸に起因する変形を生じさせることなく表面を
十分に清浄化すると共に活性化して均質なめっき付着を
達成するには、焼鈍温度を４５０〜８５０℃の範囲に設
定しなければならない。このときの温度が４５０℃未満
の低温では表面の活性化不足および溶融金属めっき素材
としての温度不足によってめっきムラを生じ易くなり、
均質なめっき製品が得られ難くなる。一方８５０℃を超
える高温になると、縞鋼帯の表面凹凸に起因する熱容量
の差により変形して平坦度が低下し、めっき処理後の矯
正処理が必要になる。
と共に表面を還元して活性化せしめ、更には溶融金属め
っきに適した温度に昇温させる為の工程であり、縞鋼帯
表面の凹凸に起因する変形を生じさせることなく表面を
十分に清浄化すると共に活性化して均質なめっき付着を
達成するには、焼鈍温度を４５０〜８５０℃の範囲に設
定しなければならない。このときの温度が４５０℃未満
の低温では表面の活性化不足および溶融金属めっき素材
としての温度不足によってめっきムラを生じ易くなり、
均質なめっき製品が得られ難くなる。一方８５０℃を超
える高温になると、縞鋼帯の表面凹凸に起因する熱容量
の差により変形して平坦度が低下し、めっき処理後の矯
正処理が必要になる。
【０００８】尚この焼鈍を無酸化炉（ＮＯＦ）で行なう
場合、最適温度は雰囲気ガスの空燃比によっても若干異
なり、空燃比が０．９０以下であるときの焼鈍温度は４
５０〜８５０℃、空燃比が０．９０超０．９８以下であ
るときの焼鈍温度は５００〜８００℃が好ましい。焼鈍
温度のより好ましい範囲は５００〜８００℃である。加
熱は直火方式および間接加熱方式のいずれを採用するこ
ともできる。尚、空燃比が０．９８超になると活性化不
足によりめっき不良を生じ易くなるので、空燃比は０．
９８以下に抑えるのがよい。ちなみに表１は、無酸化炉
を用いて焼鈍を行なう場合において、空燃比を種々変え
た場合のめっき状態と縞鋼帯の平坦度に与える影響を調
べた結果を示したものであり、焼鈍温度を４５０〜８５
０℃、より好ましくは５００〜８００℃の範囲に設定し
てやれば、縞鋼帯の平坦度を低下させることなく良好な
めっき付着状態を確保し得ることが分かる。
場合、最適温度は雰囲気ガスの空燃比によっても若干異
なり、空燃比が０．９０以下であるときの焼鈍温度は４
５０〜８５０℃、空燃比が０．９０超０．９８以下であ
るときの焼鈍温度は５００〜８００℃が好ましい。焼鈍
温度のより好ましい範囲は５００〜８００℃である。加
熱は直火方式および間接加熱方式のいずれを採用するこ
ともできる。尚、空燃比が０．９８超になると活性化不
足によりめっき不良を生じ易くなるので、空燃比は０．
９８以下に抑えるのがよい。ちなみに表１は、無酸化炉
を用いて焼鈍を行なう場合において、空燃比を種々変え
た場合のめっき状態と縞鋼帯の平坦度に与える影響を調
べた結果を示したものであり、焼鈍温度を４５０〜８５
０℃、より好ましくは５００〜８００℃の範囲に設定し
てやれば、縞鋼帯の平坦度を低下させることなく良好な
めっき付着状態を確保し得ることが分かる。
【０００９】
【表１】
【００１０】 焼鈍炉内の鋼帯張力：０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 めっきライン内の鋼帯張力：０．３〜３．０ｋｇ／ｍｍ
2 焼鈍炉内鋼帯張力は縞鋼帯の幅縮み等の形状変化や走行
方向の蛇行などを生じさせることなく安定した通板状態
を確保する上で重要であり、まためっきライン内の鋼帯
張力は、ガイドロールに縞鋼帯の凹凸に起因する疵（ひ
いてはこの疵の転写による縞鋼帯の疵付き）を生じさせ
ることなく、且つ縞鋼帯に蛇行を生じさせることなく安
定しためっき状態を確保するうえで重要であり、これら
の要求を満足させる為の焼鈍炉内鋼帯張力は０．３〜
２．０ｋｇ／ｍｍ2 、めっきライン内鋼帯張力は０．３
〜３．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲である。
2 焼鈍炉内鋼帯張力は縞鋼帯の幅縮み等の形状変化や走行
方向の蛇行などを生じさせることなく安定した通板状態
を確保する上で重要であり、まためっきライン内の鋼帯
張力は、ガイドロールに縞鋼帯の凹凸に起因する疵（ひ
いてはこの疵の転写による縞鋼帯の疵付き）を生じさせ
ることなく、且つ縞鋼帯に蛇行を生じさせることなく安
定しためっき状態を確保するうえで重要であり、これら
の要求を満足させる為の焼鈍炉内鋼帯張力は０．３〜
２．０ｋｇ／ｍｍ2 、めっきライン内鋼帯張力は０．３
〜３．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲である。
【００１１】ちなみに表２は、焼鈍炉内およびめっきラ
イン内の鋼帯張力を種々変えたときのロール疵および蛇
行の発生状況を調べた結果を示したものであり、該張力
が不足する場合は縞鋼帯の蛇行が生じて安定な走行状態
が得られ難くなり、一方鋼帯張力が大き過ぎるとロール
疵が発生し、めっき製品としての品質が悪くなることが
分かる。尚表２からも明らかである様に、焼鈍炉内鋼帯
張力とめっきライン内鋼帯張力の好適範囲は若干異なっ
ているが、両者の大部分は重なっている。
イン内の鋼帯張力を種々変えたときのロール疵および蛇
行の発生状況を調べた結果を示したものであり、該張力
が不足する場合は縞鋼帯の蛇行が生じて安定な走行状態
が得られ難くなり、一方鋼帯張力が大き過ぎるとロール
疵が発生し、めっき製品としての品質が悪くなることが
分かる。尚表２からも明らかである様に、焼鈍炉内鋼帯
張力とめっきライン内鋼帯張力の好適範囲は若干異なっ
ているが、両者の大部分は重なっている。
【００１２】
【表２】
【００１３】 ワイピング用ガス圧：０．０２〜１．５ｋｇ／ｃｍ2 ワイピング用ガス圧は、めっき浴から出た縞鋼帯表面に
付着している余分の溶融金属を除去してめっき付着量を
均一化するうえで重要であり、このガス圧が不足する場
合は、縞鋼帯表面の特に凹部隅角に付着した余分の溶融
金属を十分に除去することができず、めっき付着量が不
均一になる。一方、ワイピング用ガス圧が高過ぎると、
縞鋼帯表面の特に凸部頂面に付着した溶融金属の除去過
剰が生じてめっき付着量が不均一になるほか、ガス圧に
より溶融金属が粒状となって飛散（スプラッシュ）し、
その飛沫が関連機器に付着するばかりでなくめっき縞鋼
帯の表面にも付着して製品外観を劣化させる。
付着している余分の溶融金属を除去してめっき付着量を
均一化するうえで重要であり、このガス圧が不足する場
合は、縞鋼帯表面の特に凹部隅角に付着した余分の溶融
金属を十分に除去することができず、めっき付着量が不
均一になる。一方、ワイピング用ガス圧が高過ぎると、
縞鋼帯表面の特に凸部頂面に付着した溶融金属の除去過
剰が生じてめっき付着量が不均一になるほか、ガス圧に
より溶融金属が粒状となって飛散（スプラッシュ）し、
その飛沫が関連機器に付着するばかりでなくめっき縞鋼
帯の表面にも付着して製品外観を劣化させる。
【００１４】しかしながらワイピング用ガス圧を０．０
２〜１．５ｋｇ／ｃｍ2 、より好ましくは０．０５〜
１．２ｋｇ／ｃｍ2 の範囲に設定してやれば、上記の様
な難点を生じることなく均質で美麗なめっき製品を得る
ことができる。尚、ワイピング用ガスのノズルスリット
間隔は、ガス圧やめっき浴の温度や粘性等によっても変
わってくるので一律に規定することはできないが、上記
好適ガス圧を採用するときの好ましいノズルスリット間
隔は、０．５〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．６〜
１．２ｍｍの範囲である。尚めっき付着量は平面部の付
着量を基準にしてコントロールするのが一般的である。
２〜１．５ｋｇ／ｃｍ2 、より好ましくは０．０５〜
１．２ｋｇ／ｃｍ2 の範囲に設定してやれば、上記の様
な難点を生じることなく均質で美麗なめっき製品を得る
ことができる。尚、ワイピング用ガスのノズルスリット
間隔は、ガス圧やめっき浴の温度や粘性等によっても変
わってくるので一律に規定することはできないが、上記
好適ガス圧を採用するときの好ましいノズルスリット間
隔は、０．５〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．６〜
１．２ｍｍの範囲である。尚めっき付着量は平面部の付
着量を基準にしてコントロールするのが一般的である。
【００１５】ちなみに表３は、溶融Ｚｎ浴（温度：４６
０℃）に縞鋼帯を浸漬走行させてめっきを行なう際にお
いて、ノズルスリット間隔を０．８ｍｍおよび１．０ｍ
ｍに設定しワイピング用ガス圧を種々変えたときのめっ
き均一性およびスプラッシュ発生状況を調べた結果を示
したものであり、ノズルスリット間隔によっても若干変
わってくるが、ワイピング用ガス圧を０．０２〜１．５
ｋｇ／ｃｍ2 、より好ましくは０．０５〜１．２ｋｇ／
ｃｍ2 の範囲に設定すれば、スプラッシュを生じること
なく優れためっき均一性を確保し得ることが分かる。
０℃）に縞鋼帯を浸漬走行させてめっきを行なう際にお
いて、ノズルスリット間隔を０．８ｍｍおよび１．０ｍ
ｍに設定しワイピング用ガス圧を種々変えたときのめっ
き均一性およびスプラッシュ発生状況を調べた結果を示
したものであり、ノズルスリット間隔によっても若干変
わってくるが、ワイピング用ガス圧を０．０２〜１．５
ｋｇ／ｃｍ2 、より好ましくは０．０５〜１．２ｋｇ／
ｃｍ2 の範囲に設定すれば、スプラッシュを生じること
なく優れためっき均一性を確保し得ることが分かる。
【００１６】
【表３】
【００１７】尚本発明は種々の溶融金属めっきに適用す
ることができるが、金属としても最も一般的なのは低融
点で且つ鋼材に対して優れた耐食性改善効果を示すＺｎ
およびＡｌ並びにそれらの合金であり、Ｚｎ／Ａｌ＝
（１００〜０）／（０〜１００）重量比のものに幅広く
活用することができ、これらを用いるときの好ましいめ
っき浴温度は４００〜７００℃の範囲である。
ることができるが、金属としても最も一般的なのは低融
点で且つ鋼材に対して優れた耐食性改善効果を示すＺｎ
およびＡｌ並びにそれらの合金であり、Ｚｎ／Ａｌ＝
（１００〜０）／（０〜１００）重量比のものに幅広く
活用することができ、これらを用いるときの好ましいめ
っき浴温度は４００〜７００℃の範囲である。
【００１８】また各ラインに配置されるガイドロールと
しては鋳鋼製もしくは鋼製のものを使用するのが一般的
であり、その表面には必要により耐摩耗性向上の為適当
な金属材を溶射したり、或は硬度がＨｓ５０〜１１０程
度のゴムライニングを施して擦疵等の発生をより確実に
防止することも有効である。まためっき処理を連続化す
るには、縞鋼帯の頭尾で溶接する必要があるが、その為
の手段としてはたとえば酸洗ラインの下流側等でサービ
ステール等を設けナローラップウエルダー等を用いて溶
接することにより連続化を行なえばよい。
しては鋳鋼製もしくは鋼製のものを使用するのが一般的
であり、その表面には必要により耐摩耗性向上の為適当
な金属材を溶射したり、或は硬度がＨｓ５０〜１１０程
度のゴムライニングを施して擦疵等の発生をより確実に
防止することも有効である。まためっき処理を連続化す
るには、縞鋼帯の頭尾で溶接する必要があるが、その為
の手段としてはたとえば酸洗ラインの下流側等でサービ
ステール等を設けナローラップウエルダー等を用いて溶
接することにより連続化を行なえばよい。
【００１９】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、従
来は切板状もしくは造形物として「酸洗−水洗−フラッ
クス処理−溶融金属めっき浴への浸漬−余分のめっき金
属切り−冷却」といった煩雑な手順でバッチ処理したも
のをすべて連続化することができ、適正な条件設定によ
って均質で安定した品質のめっき縞鋼帯を優れた生産性
の下で効率よく製造できる。
来は切板状もしくは造形物として「酸洗−水洗−フラッ
クス処理−溶融金属めっき浴への浸漬−余分のめっき金
属切り−冷却」といった煩雑な手順でバッチ処理したも
のをすべて連続化することができ、適正な条件設定によ
って均質で安定した品質のめっき縞鋼帯を優れた生産性
の下で効率よく製造できる。
【図１】 実施例で用いた縞鋼板を示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 正文 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社 神戸製鋼所 加古川製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭57−114647（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−84451（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−362167（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−36253（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 帯状縞鋼板を酸洗処理した後、 焼鈍温度：４５０〜８５０℃ 焼鈍炉内の鋼帯張力：０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 めっきライン内の鋼帯張力：０．３〜３．０ｋｇ／ｍｍ
2 溶融金属ワイピング用ガス圧：０．０２〜１．５ｋｇ／
ｃｍ2 の要件を満たす条件で連続的に溶融金属めっきを行なう
ことを特徴とする帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方
法。 - 【請求項２】 溶融金属めっき浴組成が、Ｚｎ／Ａｌ＝
（１００〜０）／（０〜１００）である請求項１に記載
の方法。 - 【請求項３】 溶融金属めっき浴の温度が４００〜７０
０℃である請求項２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5159145A JP2743774B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5159145A JP2743774B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711411A JPH0711411A (ja) | 1995-01-13 |
| JP2743774B2 true JP2743774B2 (ja) | 1998-04-22 |
Family
ID=15687244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5159145A Expired - Lifetime JP2743774B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | 帯状縞鋼板の連続溶融金属めっき方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2743774B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022215694A1 (ja) | 2021-04-06 | 2022-10-13 | 日本製鉄株式会社 | Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき縞鋼板 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5684451A (en) * | 1979-12-12 | 1981-07-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Hot galvanizing method |
| JPS57114647A (en) * | 1980-12-29 | 1982-07-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of metal hot dipped steel plate with rugged pattern |
| JPH0336253A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-15 | Nippon Steel Corp | 高速溶融メッキにおける付着量制御方法 |
| JPH04362167A (ja) * | 1991-06-06 | 1992-12-15 | Kawasaki Steel Corp | 密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-06-29 JP JP5159145A patent/JP2743774B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022215694A1 (ja) | 2021-04-06 | 2022-10-13 | 日本製鉄株式会社 | Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき縞鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0711411A (ja) | 1995-01-13 |
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